落地式外脚手架施工方案

'目录1.编制依据22.工程概况32.1总体概况32.2脚手架工程概况33工艺流程43.1搭设施工43.2拆除施工44施工准备54.1技术准备54.2材料准备及要求54.3主要机具设备54.4作业条件65施工工艺65.1平立面布置及构造要求65.2承载力计算116斜道搭设196.1斜道计算206.2高层区斜道276.3脚手架搭设要求346.4脚手架使用和维护要求356.5脚手架拆除356.6脚手架安全管理367成品保护378安全环保要求379后浇带处理方案38 1.编制依据1.1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）1.2《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）1.3《钢管脚手架扣件》（GB15831-1995）1.4《直缝电焊钢管》（GB/T13793-92）1.5《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092-2001）1.6《碳素结构钢》（GB/T700）1.7《普通螺纹》（GB196-81）1.8《垫圈》（GB95-76）1.9《中国华西建筑工程施工工艺标准》（HXQB－2007）1.10《北大资源御湾商住区场地工程地质勘察报告》1.11本工程施工图、施工组织设计。 2.工程概况2.1总体概况序号项目内容1工程名称华南摩尔主题购物公园北大资源御湾商住区地下车库二期、3-5、11、12、13、15、38-43、58-63、6-10、49-54、64-66号楼工程2工程地点东莞市万江区新城金曲路18号3工程规模及特征本工程为商住楼，工程由地下车库二期、29栋3F别墅和4栋25-33F塔楼组成，总用地面积104946.278M2,总建筑面积151356.29M2，其中地上建筑面积为116151.16M2，地下室建筑面积为35205.13M2。容积率为2.13，绿化率为36.65%。4建设单位东莞市三元盈晖投资发展有限公司5设计单位深圳市机械院建筑设计有限公司6承包方式东莞市鸿业工程建设监理有限公司7工期要求施工总工期696日历天，具体开工时间为2011年10月10日。8工程质量合格。创东莞市优良样板工程。9承包方式施工总承包2.2脚手架工程概况序号项目内容1建筑平面尺寸3~5＃、6~10#、38~43#、58~63#、64~66#楼16.5m×16.2m；11#楼30.5m×29m；12#楼32.8m×26m；13#、15#楼65.82m×45m；2建筑层数3~5＃、6~10#、38~43#、58~63#、64~66#楼3F；11#楼25F；12#楼28F；13#楼32F；15#楼33F；3建筑层高地下室高度4米；别墅层高3.5米；4建筑总高别墅区为13.2米； 5建筑面积地下车库二期面积为35205.13m2；3-5号楼总建筑面积为2772.043m2；38-43、58-63、6-10号楼总建筑面积为9279.283m2；49-54、64-66号楼建筑面积为4885.383m2；11号楼建筑面积为12349.723m2；12号楼建筑面积为15305.83m2；13号楼建筑面积为34811.553m2；15号楼建筑面积为36448.363m2；6结构形式别墅及地下车库二期为框架结构；塔楼部分为框剪结构；7材料选择本工程模板采用1830×915×18规格胶合板，木枋采用50×100枋材，两小面刨光，钢管采用Ф48.3mmδ3.6mm；扣件、螺栓螺帽、蝴蝶卡或钢垫块、铁钉、脱模剂、密封带等按规范要求配置。；8外架方案选择本工程外架采用落地式双排扣件式钢管脚手架，8使用范围本方案仅用于别墅区外架工程3工艺流程3.1搭设施工准备工作→放线定位→铺设垫板、安底座→立第一根立杆→安装扫地杆→安装第二步水平杆→安装第三步、第四步……水平杆，接长立杆，与安装水平杆交替上升。过程中设置连墙杆、剪刀撑和安全网→在操作层铺设脚手板，设置栏杆3.2拆除施工设置警戒区域→拆除顶层安全网、水平杆、立杆→由顶到底依次拆除水平杆，拆除立杆，与拆除水平杆交替下降。过程中随层拆除连墙杆、剪刀撑、安全网和脚手板→构配件及时转运 4施工准备4.1技术准备4.1.1熟悉施工图纸，掌握工程结构特点。4.1.2施工前由技术负责人组织专职安全员、主管工长对班组进行技术交底，详细讲述施工方案设计的重点和难点，着重阐述施工操作要点和安全注意事项，交底双方应履行签字手续。4.1.3参与脚手架搭设和拆除的操作人员，必须取得《登高架设特种作业操作证》。4.2材料准备及要求4.2.1钢管采用外径48.3mm、壁厚3.6mm的焊接钢管。其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。4.2.2扣件采用可锻铸铁扣件，应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。其附件材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合《普通螺纹》（GB196-81）的规定，垫圈应符合《垫圈》（GB95-76）的规定。4.2.3进入工地现场的钢管及扣件材料必须有材质证明书，弯曲变形的钢管应进行调直，严重锈蚀的钢管不得使用。4.2.4脚手板采用钢筋网片，挡脚板采用20cm宽木板。4.2.5安全网采用符合要求的密目安全网，并按有关要求送检，检验必须合格。4.2.6连墙杆的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。4.3主要机具设备扳手、卷尺、安全帽、安全带、防滑鞋、工具袋、经纬仪等。 4.4作业条件4.4.1夯实基础，确保基础达到设计地耐力要求，并由项目技术负责人组织有关人员验收。4.4.2平整场地，做好排水处理，确保基础不积水。4.4.3清除搭设范围内的障碍物和杂物。5施工工艺5.1平立面布置及构造要求5.1.1平立面布置双排脚手架，搭设高度20.0m，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆横距1.05m，立杆纵距1.5m，内立杆距外墙0.35m，脚手架步距1.8m，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.50m，水平间距3.0m。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工3层，脚手板共铺设3层。5.1.2立杆基础立杆在地下室顶板上搭设。5.1.3底座和扫地杆5.1.3.1每根立杆底部设置底座或垫板。5.1.3.2脚手架必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。在离基础面以上20cm处，应设置纵横向扫地杆。5.1.4水平杆和脚手板5.1.4.1纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。5.1.4.2纵向水平杆接长采用对接扣件，相邻两根纵向水平杆接头不应设置在同步或同跨内，接头在水平方向错开距离不小于500mm。各接头中心距主接点的距离不大于纵距的1/3。5.1.4 .3当采用钢脚手板、竹串片脚手板、木脚手板时，纵向水平杆采用直角扣件固定在立杆上，横向水平杆采用直角扣件固定在纵向水平杆上。当采用主笆脚手板时，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上（应等间距设置，间距小于400），横向水平杆采用直角扣件固定在立杆上。5.1.4.4主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L且不应大于50cm。5.1.4.5冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承。但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm(图5.1.4.5a)。脚手板搭接铺设时接头必须支在横向水平杆上,搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm(图5.1.4.5b)。图5.1.4.5-1脚手板对接图5.1.4.5-2脚手板搭接5.1.5立杆5.1.5.1立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表6.4.1采用。5.1.5.2立杆接长除顶层顶步可采用搭接外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，对接搭接应符合下列规定:1.立杆上的对接扣件应交错布置:两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm。各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；2.搭接长度不应小于1m ，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5.1.5.3立杆顶端应高出女儿墙上皮1米，高出檐口1.5米。5.1.6连墙件5.1.6.1连墙件的数量设置：搭设高度50米以下时按3步3跨设置，搭设高度50米以上时按2步3跨设置。5.1.6.2连墙件的布置应符合下列规定:1.宜靠近主节点设置偏离主节点的距离不应大于300mm；2.应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时应采用其它可靠措施固定；3.宜优先采用菱形布置，也可采用方形矩形布置；4.一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m(2步)。5.1.6.3连墙件的构造应符合下列规定:1.连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置,当不能水平设置时,与脚手架连接的一端应下斜连接,不应采用上斜连接;2.连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造,采用拉筋必须配用顶撑,顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。3.连墙件刚性连接方式： 图5.1.6.3-1与墙体的刚性连接图5.1.6.3-2与窗洞口处墙的刚性连接图5.1.6.3-3与框架柱的刚性连接图5.1.6.3-4阳台等处的刚性连接5.1.6.4当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑,抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接,与地面的倾角应在45°～60°之间，连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。5.1.6.5架高超过40m且有风涡流作用时,应采取抗上升翻流作用的连墙措施。 5.1.7斜道5.1.7.1人行斜道附着于脚手架并与建筑物可靠连接，宽度1-1.2米，坡度1：3，拐弯处设置平台，平台宽度同斜道宽度。斜道两侧设置栏杆和挡脚板，栏杆高度1.2米，挡脚板高度20cm。5.1.7.2斜道脚手板横铺于沿斜道方向铺设的4根纵向水平杆上，在纵向水平杆下增设横向支托杆，横向支托杆采用直角扣件与立杆可靠连接，斜道上每隔30cm设置一根防滑木条。5.1.8剪刀撑与横向斜撑5.1.8.1高度在24米以下的单双排脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。中间各道剪刀撑的净距不应大于15米。5.1.8.2高度在24米以上的双排脚手架在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。5.1.8.3每道剪刀撑跨越的立杆根数为5-7根，且不小于6米，斜杆与地面夹角为45o-60o之间。5.1.8.4剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1米且采用3个扣件，扣件盖板的边缘距杆端距离不小于10cm。5.1.8.5一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道。5.1.8.6高度在24米以下的封闭型双排脚手架可不设置横向斜撑，高度在24米以上的封闭型脚手架，除拐角处设置横向斜撑外，中间每隔6跨设置一道。5.1.9门洞外脚手架需留设门洞时，应按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》的要求留设。对门洞处应进行必要的加固，加固原则为：有效卸除门洞悬空立杆竖向荷载。措施为：门洞两侧采用双立杆进行加强，增设斜腹杆和横向斜撑等使该部位形成空间桁架。5.1.10其他节点构造5.1.10.1当脚手架高度超过50米时，采用钢丝绳分段卸荷。5.1.10.2吊拉钢丝绳的吊环必须采用合格的一级钢制作，吊环每端锚入混凝土梁板内不少于35d。 5.1.10.3也可采用钢丝绳直接抱梁或钢丝绳穿墙柱对拉螺栓孔然后用不少于3个绳卡固定的方法。5.1.10.4吊环和钢丝绳规格大小应根据实际荷载大小进行计算确定。5.2承载力计算5.2.1计算基本原则5.2.1.1遵照《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）或《钢结构设计规范》（GB50017-2003）的有关规定。5.2.1.2脚手架结构中的构件计算按照承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算，钢丝绳和吊环按容许应力进行设计。5.2.1.3立杆应计算最大间距处的底层立杆段的稳定性，高度50米以上采用双立杆时应计算变截面处立杆稳定性。5.2.1.4当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算。5.2.2承载力计算步骤大小横杆强度、刚度及扣件抗滑验算→立杆稳定性验算→连墙件强度、稳定性和连接强度及连接扣件的抗滑验算→立杆地基承载力计算5.2.2.1大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.050/3=0.105kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m 活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.172+0.10×1.470)×1.5002=0.362kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.172+0.117×1.470)×1.5002=-0.426kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算=0.426×106/5080.0=83.798N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.143+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.291mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求。5.2.2.2小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.050×1.500/3=0.157kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.157+1.4×1.575=2.463kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.463×1.050/3=0.868kN.m=0.868×106/5080.0=170.953N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.157+1.575=1.790kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1790.100×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.929mm最大挠度和V=V1+V2=2.953mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求。5.2.2.3扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.236+1.4×2.362=3.639kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。5.2.2.4脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1=0.139×40.000=5.576kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×6×1.500×(1.050+0.350)/2=1.890kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×6/2=0.630kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×40.000=0.300kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.396kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×3×1.500×1.050/2=7.087kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.560Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.560×1.200=0.590kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。5.2.2.5立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=20.00kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2； 　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=155.82　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求。2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=18.51kN；　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.26；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.60m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.237kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=190.85　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求。5.2.2.6最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.820kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=7.087kN； 　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=77.727米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.820kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=7.087kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.199kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=50.858米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=48.397米。5.2.2.7连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.590kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积， Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=11.145kN，连墙件轴向力计算值Nl=16.145kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0.94；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=94.353kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求。连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=16.145kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!使用双扣件连接。连墙件扣件连接示意图6斜道搭设本工程别墅建筑标高11.9，高层区首层至二层均采用落地双排钢管脚手架。为方便施工，我司拟搭设人行斜道。搭设斜道采用之字形，立杆间距为1米，立杆步距为1.8米，斜道水平投影长度为3米，斜道每跑高度为1.5米，斜道平台宽度为1.5米。钢管采用48.3*3.6钢管脚手架搭设，竖直方向搭设剪刀撑。6.1斜道计算6.1.1基本参数 斜道附着对象建筑物斜道类型之字形斜道立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1立杆步距h(m)1.8斜道每跑高度H(m)1.5斜道水平投影长度L(m)3平台宽度Lpt(m)1.5斜道跑数n2斜道钢管类型Ф48.3×3.6双立杆计算方法不设置双立杆6.1.2荷载参数脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.35斜道均布活荷载标准值Gkq(kN/㎡)3斜道施工作业跑数nj2风荷载标准ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆)基本风压ω0(kN/m2)0.380.43、0.33风荷载体型系数μs1.04风荷载高度变化系数μz(连墙件、单立杆)1.096、0.84搭设示意图：平面图 立面图6.1.3纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数m2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080计算简图如下：水平杆布置方式承载力使用极限状态q=(1.2×(0.038+Gkjb×lb/(m+1))+1.4×Gkq×lb/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.038+0.35×1/(2+1))+ 1.4×3×1/(2+1))×0.894=1.418kN/m正常使用极限状态q"=((0.038+Gkjb×lb/(m+1))+Gkq×lb/(m+1))×cosθ=((0.038+0.35×1/(2+1))+3×1/(2+1))×0.894=1.032kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1q(la/cosθ)2=0.1×1.418×(1.5/0.894)2=0.399kN·mσ=Mmax/W=0.399×106/5080=78.543N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q"(la/cosθ)4/(100EI)=0.677×1.032×(1500/0.894)4/(100×206000×121900)=2.205mm≤[ν]=min[la/cosθ/150，10]=min[1500/0.894/150，10]=10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态Rmax=1.1×qla/cosθ=1.1×1.418×1.5/0.894=2.617kN正常使用极限状态Rmax"=1.1×q"la/cosθ=1.1×1.032×1.5/0.894=1.905kN6.1.4横向水平杆验算承载力使用极限状态F1=Rmax/cosθ=2.617/0.894=2.927kNq=1.2×0.038=0.046kN/m 正常使用极限状态F1"=Rmax"/cosθ=1.905/0.894=2.131kNq"=0.038kN/m计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=0.973×106/5080=191.535N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=3.012mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm满足要求！ 3、支座反力计算承载力使用极限状态Rmax=2.955kN6.1.5扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8横向水平杆：Rmax=2.955KN≤Rc=0.8×8=6.4kN纵向水平杆：Rmax=2.617/0.894/2=1.464KN≤Rc=0.8×8=6.4kN满足要求！6.1.6荷载计算斜道跑数n2斜道每跑高度H(m)1.5斜道钢管类型Ф48×3.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.35斜道均布活荷载标准值Gkq(KN/㎡)3斜道施工作业跑数nj2立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重荷载NG1k每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1＇gk1＇=(la/cosθ+(la/cosθ)×m/2)×0.038×n/2/(n×H)=(1.5/0.894+(1.5/0.894)×2/2)×0.038×2/2/(2×1.5)=0.043kN/m单内立杆：NG1k=(gk+gk1＇)×(n×H)=(0.35+0.043)×(2×1.5)=1.179KN每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1＇gk1＇=(la/cosθ+(la/cosθ)×m/2)×0.038/H=(1.5/0.894+(1.5/0.894)×2/2)×0.038/1.5=0.085kN/m单中间立杆：NG1k=(2×gk-0.038+gk1＇)×(n×H)=(2×0.35-0.038+0.085)×(2×1.5)=2.241KN2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值NG2k每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2＇gk2＇=[Gkjb×(la/cosθ)×lb/2+Gkdb×(la/cosθ)]×(n/2)/(n×H)=[0.35×(1.5/0.894)×1/2+0.14×(1.5/0.894)]×(2/2)/(2×1.5)=0.176kN/m单内立杆：NG2k=gk2＇×(n×H)=0.176×(2×1.5)=0.528KN每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2＇gk2 ＇=[Gkjb×(la/cosθ)×lb/2+Gkdb×(la/cosθ)]/H=[0.35×(1.5/0.894)×1/2+0.14×(1.5/0.894)]/1.5=0.352kN/m单中间立杆：NG2k=gk2＇×(n×H)=0.352×(2×1.5)=1.056KN立杆施工活荷载计算NQ1k=[Gkq×(la/cosθ)×lb/2]×nj=[3×(1.5/0.894)×1/2]×2=5.034kN6.1.7立杆稳定性验算斜道每跑高度H(m)1.5斜道跑数n2立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)4891、立杆长细比验算立杆计算长度l0=kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2700/15.8=170.886≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3118/15.8=197.342查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.1862、立杆稳定性验算不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(1.179+0.528)+1.4×5.034=9.096KN单中间立杆：N2=1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.241+1.056)+1.4×5.034=11.004KNN=max{N1，N2}=11.004KNσ=N/(φA)=11004/(0.186×489)=120.984N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用下的单立杆轴向力：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(1.179+0.528)+ 0.9×1.4×5.034=8.391KN单中间立杆：N2=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.241+1.056)+0.9×1.4×5.034=10.299KNN=max{N1，N2}=10.299KNMw=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4wklah2/10=0.9×1.4×0.33×1.5×1.82/10=0.202kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=10299/(0.186×489)+0.202×106/5080=152.997N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.1.8连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)2连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.43×2×1.8×2×1.5=6.502kN长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(6.502+2)×103/(0.896×489)=19.405N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.502+2=8.502kN≤0.8×12=9.6kN满足要求！6.2高层区斜道高层区外脚手架采用导座式升降脚手架，为方便施工，于脚手架内搭设一字型斜道，斜道采用脚手架钢管搭设，立杆横向间距为1米，纵向间距1.5米，步距1.8米，每一层设斜道一跑，每跑高度为3米，斜道水平投影长度为5米，斜道平台宽度为1.5米。为保证施工安全，对斜道进行安全验算，计算书如下： 6.2.1基本参数斜道附着对象建筑物斜道类型一字型斜道立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1立杆步距h(m)1.8斜道每跑高度H(m)3斜道水平投影长度L(m)5平台宽度Lpt(m)1.5斜道跑数n2斜道钢管类型Ф48×3.5双立杆计算方法不设置双立杆6.2.2荷载参数脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.35斜道均布活荷载标准值Gkq(kN/㎡)3斜道施工作业跑数nj2风荷载标准ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆)基本风压ω0(kN/m2)0.380.43、0.33风荷载体型系数μs1.04风荷载高度变化系数μz(连墙件、单立杆)1.096、0.84搭设示意图：平面图 立面图6.2.3纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数m2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080计算简图如下：水平杆布置方式承载力使用极限状态q=(1.2×(0.038+Gkjb×lb/(m+1))+1.4×Gkq×lb/(m+1))×cosθ=(1.2×(0.038+0.35×1/(2+1))+1.4×3×1/(2+1))×0.857=1.359kN/m 正常使用极限状态q"=((0.038+Gkjb×lb/(m+1))+Gkq×lb/(m+1))×cosθ=((0.038+0.35×1/(2+1))+3×1/(2+1))×0.857=0.99kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1q(la/cosθ)2=0.1×1.359×(1.5/0.857)2=0.416kN·mσ=Mmax/W=0.416×106/5080=81.89N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q"(la/cosθ)4/(100EI)=0.677×0.99×(1500/0.857)4/(100×206000×121900)=2.505mm≤[ν]=min[la/cosθ/150，10]=min[1500/0.857/150，10]=10mm满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态Rmax=1.1×qla/cosθ=1.1×1.359×1.5/0.857=2.617kN正常使用极限状态Rmax"=1.1×q"la/cosθ=1.1×0.99×1.5/0.857=1.906kN6.2.4横向水平杆验算承载力使用极限状态F1=Rmax/cosθ=2.617/0.857=3.054kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态 F1"=Rmax"/cosθ=1.906/0.857=2.224kNq"=0.038kN/m计算简图如下：1、抗弯验算σ=Mmax/W=1.013×106/5080=199.409N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=3.138mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm满足要求！3、支座反力计算 承载力使用极限状态Rmax=3.075kN6.2.5扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8横向水平杆：Rmax=3.075KN≤Rc=0.8×8=6.4kN纵向水平杆：Rmax=2.617/0.857/2=1.527KN≤Rc=0.8×8=6.4kN满足要求！6.2.6荷载计算斜道跑数n2斜道每跑高度H(m)3斜道钢管类型Ф48×3.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.35斜道均布活荷载标准值Gkq(KN/㎡)3斜道施工作业跑数nj2立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重荷载NG1k单立杆：NG1k=(gk+(la/cosθ+(la/cosθ)×m/2)×0.038/H)×(n×H)=(0.35+(1.5/0.857+(1.5/0.857)×2/2)×0.038/3)×(2×3)=2.366kN/m2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值NG2kgk2＇=[Gkjb×(la/cosθ)×lb/2+Gkdb×(la/cosθ)]/H=[0.35×(1.5/0.857)×1/2+0.14×(1.5/0.857)]/3=0.184kN/m单立杆：NG2k=gk2＇×(n×H)=0.184×(2×3)=1.104KN立杆施工活荷载计算NQ1k=[Gkq×(la/cosθ)×lb/2]×nj=[3×(1.5/0.857)×1/2]×2=5.251kN6.2.7立杆稳定性验算斜道每跑高度H(m)3斜道跑数n2立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489 1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2700/15.8=170.886≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.118m长细比λ=l0/i=3118/15.8=197.342查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.1862、立杆稳定性验算不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：单立杆的轴心压力设计值：单立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+1.4×NQ1k=1.2×(2.366+1.104)+1.4×5.251=11.515KNσ=N/(φA)=11515/(0.186×489)=126.602N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用下的单立杆轴向力：单立杆的轴心压力设计值：单立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.366+1.104)+0.9×1.4×5.251=10.78KNMw=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4wklah2/10=0.9×1.4×0.33×1.5×1.82/10=0.202kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=10780/(0.186×489)+0.202×106/5080=158.285N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！6.2.8连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)2连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.8Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.43×2×1.8×2×1.5=6.502kN 长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(6.502+2)×103/(0.896×489)=19.405N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.502+2=8.502kN≤0.8×12=9.6kN满足要求！6.3脚手架搭设要求6.3.1脚手架搭设前，应做好各项准备工作。应配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。6.3.2每搭设完一步脚手架后，应按照规范要求校正步距、纵距、横杆及立杆的垂直度。6.3.3脚手架底座、垫板均应准确地放在定位线上，垫板应采用不小于2跨、厚度不小于5cm的木垫板。6.3.4脚手架搭设时，严禁将48mm和51mm的钢管混合使用。6.3.5在脚手架搭设到一定高度后，应及时按照方案和规范要求随工程进度设置连墙件和剪刀撑。6.3.6脚手架搭设应做到竖向垂直，横向交圈，间距均匀，满足垂直度和间距尺寸要求。6.3.7螺栓的拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。在主节点处固定水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件和旋转扣件的中心点相互不应大于15cm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于10cm。6.3.8栏杆和挡脚板均设置在外立杆的内侧，栏杆高度1.2米，挡脚板高度20cm。6.3.9脚手板应铺满、铺稳，离开墙面12cm-15cm，脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。6.3.10在拐角、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。 6.3.11脚手架搭设到一定高度后，应及时满挂安全网，安全网采用12#铁丝固定在立杆和纵向横杆上。6.3.12施工电梯、井架处的的通道口在搭设时应预留，通道口两侧立杆应有连墙件，左右剪刀撑应跨越两侧立杆。不得采取搭设完毕后再开洞的方法。6.4脚手架使用和维护要求6.4.1脚手架使用中，应及时清理架体上的垃圾，安全网应及时用水冲洗干净。6.4.2临时堆放材料不得超过脚手架设计荷载，钢管、模板及其他重量大的材料不得堆放在脚手板上。6.4.3使用中，不得随意拆除连墙件和剪刀撑等构件。6.5脚手架拆除6.5.1脚手架拆除前应进行各项准备工作，包括检查架体的安全性、补充完善方案中的拆除顺序和措施、项目技术负责人组织拆除安全技术交底。6.5.2脚手架拆除应从上向下进行，按照“先安后拆，后安先拆”的顺序拆除，严禁上下同时作业。6.5.3连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。6.5.4当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应按照规范要求设置连墙件和加固横向斜撑。6.5.5脚手架拆除的构配件严禁直接向地面抛掷，应集中后采用塔吊或电梯运至地面，并分类堆码整齐。6.6脚手架安全管理项目部成立以项目经理为组长的安全管理小组。项目安全管理组织机构图如下： 6.6.1作业前，应检查架工是否经过专业培训，检查其上岗证和体检证明。6.6.2作业前，安全员应检查外架工是否酒后作业，检查安全帽、安全带、防滑胶鞋等防护用品是否正确佩戴。6.6.3当遇六级以上大风或大雾大雨天气时，安全员应立即下达外架停止作业的指令。6.6.4在使用过程中，应加强对脚手架基础、连接点、连墙件等的检查，严禁在基础及邻近处进行挖掘作业，严禁拆除连墙件和主节点处的纵横向水平杆和扫地杆。6.6.5脚手架临街面应搭设水平防护，主骨架采用钢管与外架连接，上铺主笆片+安全网或直接铺设木板，应做到封闭严密。18层以下时，应至少搭设一次水平防护，超过18层30层以下应至少搭设两次水平防护，30层以上时，应至少搭设3次水平防护。6.6.6在脚手架上进行电、气焊作业时，应派专人负责监督，采取必要防火措施。6.6.7临时电线应采取穿塑料套管等措施后固定于架体上，避免直接与外架钢管接触。7成品保护7.1当脚手架搭设完毕后，应立即挂出相应的限载标牌并公示脚手架的使用要求，以免操作人员在脚手架上堆放过多材料或者不正确使用等情况对脚手架造成损害。 7.2在施工过程中，必须采取必要的措施保证脚手架的连墙件不被破坏。7.3在脚手架上或临近脚手架的建筑边缘进行电、气焊作业时，必须使用接火盆、防火挡板等物品防止焊花对脚手架杆件及安全网等造成损伤。7.4浇筑临近脚手架的梁、板、墙等混凝土时，应采取措施保证混凝土不会污染到脚手架架体及安全网。当采用泵送混凝土时，冲洗泵管应避免在脚手架上进行，以免造成污染。7.5脚手架在使用过程中应随时对其垂直度和杆件的紧固情况进行检查。8安全环保要求8.1钢管等架料装卸、搬运、堆码要轻拿轻放，严禁抛掷。8.2在外脚手架外侧满挂密目式安全网，以减小在结构和装饰施工阶段由于在一些工序施工过程中粉尘飞扬的现象，降低粉尘向大气中的排放。8.3脚手架下的垫板采用现场剩余混凝土预制成500×500的混凝土块，不采用木板，以减少木料的消耗。8.4脚手板采用可重复利用的钢筋网片，而不采用木跳板。8.5安全通道处的防护棚应采用废旧层板进行封闭，达到重复利用材料。8.6脚手架施工应尽量安排在白天进行，一方面由于夜间施工太危险，另一方面减少夜间施工照明电能的消耗和对周围居民的影响。8.7脚手架在拆除前，先将水平网内、脚手板上的垃圾清理干净，清理时避免扬尘。8.8对扣件螺栓进行润滑时，应在专门的地点进行操作，以免油渍对环境造成污染。9后浇带处理方案9.1后浇带保护在底板后浇带支模时用快易收口网隔离，并防止在浇筑底板时爆模，砼流入后浇带；拆模后把快易收口网剔打干净，然后安放遇水膨胀止水条。后浇带上部用木模板遮盖，防止建筑垃圾掉入后浇带，以免为后浇带施工增加难度。9.2后浇带支模后浇带应和后浇带两侧模板同时支设，但是后浇带模板应和两侧模板分开支设，支模架也必须分开搭设，防止因不均匀沉降造成后浇带支模架变形。 在搭设支模架时尽量避免将钢管脚手架支撑在后浇带钢筋网片上，后浇带独立支模架应立杆横向间距1400，立杆竖向间距1000，在立杆两侧搭设斜撑，与地面角度为450~600，斜撑间距同立杆间距。后浇带在浇筑砼前应进行重新加固，支模架搭设如图8-2-1所示。9.3后浇带两侧模板拆除后浇带两侧的支撑时间应符合设计及规范的要求，设计文件无明确要求时，应待后浇带闭合并达到设计强度时方可拆除。在模板拆除过程中应遵循“后搭先拆，先搭后拆，从上往下，先横杆后立杆”的原则。 图8-2-1：后浇带支模架搭设示意图'