段悬挑外脚手架施工方案

'悬挑外脚手架施工方案目录第一节工程概况1一、工程概况1二、施工要求2三、技术保证条件3第二节编制依据3第三节施工材料要求3第四节施工工艺4一、技术参数4二、工艺流程5三、施工方法6四、检查验收6五、脚手架的拆除7第五节施工安全保证措施8一、组织保障8二、技术措施9三、应急预案10四、监测监控11第六节计算书及相关图纸12一、17.4m悬挑式扣件钢管脚手架计算书121、悬挑长度为5.7m工况型钢计算书182、悬挑长度为5.1m工况型钢计算书21二、17.4m悬挑式扣件钢管脚手架（带联梁）计算书24三、11.6m悬挑式扣件钢管施工电梯处接料口计算书33四、相关图纸41芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案第一节工程概况一、工程概况1、工程概况芜湖长江之歌A地块A-2标段工程位于芜湖市弋江区中山南路与马仁山路交叉口，本标段包括10#楼、11#楼、12#楼、13#楼、24#楼及与其对应地块的二层地下室（地下室包括地下汽车库、非机动车库和物业储藏室），共4幢高层、超高层住宅及二层农贸市场1幢，地上建筑面积暂定为98862M2，地下建筑面积暂定为53504M2，总建筑面积暂定为M2。本工程参建单位如下：建设单位：芜湖市国都置业有限公司设计单位：上海江欢成建筑设计有限公司勘察单位：核工业芜湖工程勘察院监理单位：合肥市工程建设监理公司施工单位：浙江海天建设集团有限公司架业分包单位：合肥东顺劳务有限责任公司本建筑设计使用年限50年，一类建筑，耐火等级一级，抗震设防烈度6度，地下室防水等级：汽车库、自行车库和库房为二级，地下商业、各类机房等为一级，屋面防水等级II级，防水层合理使用年限15年。本工程整个地块所有建筑（包括地下室）的±0.000相当于绝对标高10.200米。2、总体设想本方案涉及的脚手架为：型钢悬挑扣件式钢管脚手架，以及施工电梯用接料口。根据本工程结构外围均为弧形阳台、悬挑长度较长、上下层悬挑长度不统一的特点，采用错层、分段悬挑的方式进行，工字钢沿建筑物周边，间距≤1.5m垂直建筑物边线设置。由专业人员进行放样，确保悬挑位置的准确。按照上述设想，尽可能做到规格统一，施工方便，精心绘制详细的各悬挑层平面图，并按图进行数据汇总和分析，确定最不利部位进行计算，并根据材料的特性进行分类汇总。①因本工程各房型阳台悬挑长度不一，外架悬挑尺寸为2.5~5.66m不等，最大悬挑部位位于10#楼二十五层悬挑平面东北及西北角处，按照悬挑六层，外挑5.7m进行计算。当外架悬挑长度5.1m以上~5.7m时，参照悬挑5.7m工况进行搭设。②根据挑架受力及材料特性分析计算，汇总后确定常用的计算截面，按照悬挑六层，悬挑5.1m进行计算。当外架悬挑长度5.1m及以下时，参照悬挑5.1m工况进行搭设。③因本工程造型独特，存在一些中空部位，距离阳台较远，在该处采用设置联梁的方式进行搭设，外架悬挑尺寸为3.53~5.25m不等，最大悬挑部位位于11#楼十九层悬挑平面南立面中间处，按悬挑六层，外挑5.25m进行计算。当中空部位带联梁做法外架悬挑长度5.25m及以下时，参照悬挑5.25m工况进行搭设。④本工程施工电梯接料口部位，外架悬挑长度3.74~4.9m不等，最大悬挑部位位于11#楼施工电梯处，按照悬挑四层，外挑4.9m进行计算。当外架悬挑长度4.9m时，参照悬挑4.9m工况进行搭设。具体悬挑楼层如下：芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案序号楼号悬挑楼层（六层一挑）中空部位悬挑楼层（六层一挑）施工电梯接料口（四层一挑）总层数110#楼7、13、19、25、31、375、11、17、23、29、357、11、15、19、23、27、31、35、3940层211#楼7、13、19、25、315、11、17、23、297、11、15、19、23、27、3133层312#楼13#楼7、13、19、25、31、375、11、17、23、29、357、11、15、19、23、27、31、35、3940层按照四种最不利情况共4个工况进行设计计算。下部支杆进行独立计算，能单独承受脚手架荷载，以确保安全。具体如下：2.1、型钢悬挑脚手架：挑六层高17.4m，最大悬挑长度5.7m，下部采用支杆2.2、型钢悬挑脚手架：挑六层高17.4m，最大悬挑长度5.1m，下部采用支杆2.3、型钢悬挑脚手架：挑六层高17.4m，最大悬挑5.25m，带联梁，下部采用支杆2.4、型钢悬挑施工电梯接料口：挑四层高11.6m，最大悬挑4.9m，下部采用支杆3、所用材料及主要计算参数3.1、采用的钢管类型为48×3.0，立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。3.2、连墙件采用预埋钢管扣件连接方式进行连接。1层2跨，双扣件，竖向间距2.90米，水平间距3.00米。3.3、施工活荷载为2.0kN/m2（施工电梯接料口施工活荷载取3.0kN/m2），同时考虑2层施工。3.4、脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2。施工电梯接料口脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2。3.5、栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。3.6、脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。3.7、基本风压0.25kN/m2，高度变化系数2.4000，体型系数1.1340。3.8、悬挑水平钢梁采用16号工字钢；带联梁处主梁采用22a号工字钢，联梁采用[10槽钢，U口水平。3.9、悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，支杆采用[14a号槽钢；带联梁处及悬挑长度超过5.1m时，采用[18a号槽钢。3.10、悬挑水平钢梁采用6×19+1钢丝绳与建筑物拉结，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.0mm。吊环采用20圆钢。3.11、水平钢梁与楼板压点采用16螺栓。二、施工要求1、严格按照本方案及相关规范进行悬挑脚手架的施工作业。2、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。3、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案三、技术保证条件1、安全网络2、脚手架的搭设和拆除需严格执行本《专项施工方案》。第二节编制依据《建筑施工脚手架实用手册》《建筑地基基础设计规范》GB50007《建筑结构荷载规范》GB50009《混凝土结构设计规范》GB50010《钢结构设计规范》GB50017《建筑施工安全检查标准》JGJ59《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011相关施工设计图纸等。第三节施工材料要求1、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部《钢管脚手扣件标准》GB15831芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。4、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。5、脚手板、脚手片采用符合有关要求。6、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。7、连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB700-88中Q235-A钢的要求。8、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等采用f48×3.0mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应为f48mm。主要材料参数表钢管f48×3.0扣件配套水平悬挑梁16号工字钢梁支撑14a槽钢拉杆f17钢丝绳、f20吊环脚手板竹笆片、木脚手板安全网密目安全网第四节施工工艺一、技术参数1、17.4m高型钢悬挑脚手架脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)17.4m立杆型号f48×3.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8[]连墙件布置方式一层二跨每层设置悬挑型钢规格16号工字钢悬挑梁下支杆规格18a槽钢楼板处螺栓直径16mm钢丝绳吊环直径20mm（钢丝绳直径17mm）型钢悬挑长度(m)建筑物外5.7锚固长度(m)建筑物内1.6（不含阳台）基本风压(kN/m2)0.25施工均布荷载(kN/m2)2同时施工层数2脚手板铺设层数7芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案2、17.4m高型钢悬挑脚手架脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)17.4m立杆型号f48×3.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8连墙件布置方式一层二跨每层设置悬挑型钢规格16号工字钢悬挑梁下支杆规格14a槽钢楼板处螺栓直径16mm钢丝绳吊环直径20mm（钢丝绳直径17mm）型钢悬挑长度(m)建筑物外5.1锚固长度(m)建筑物内2.2（不含阳台）基本风压(kN/m2)0.25施工均布荷载(kN/m2)2同时施工层数2脚手板铺设层数73、17.4m高型钢悬挑脚手架（带联梁）脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)17.4m立杆型号f48×3.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8连墙件布置方式一层二跨每层设置悬挑型钢规格22a号工字钢、联梁[10槽钢U口水平悬挑梁下支杆规格18a槽钢楼板处螺栓直径16mm钢丝绳吊环直径25mm（钢丝绳直径24.5mm）型钢悬挑长度(m)建筑物外5.25锚固长度(m)建筑物内2.05（不含阳台）基本风压(kN/m2)0.25施工均布荷载2(kN/m2)同时施工层数2脚手板铺设层数74、11.6m高型钢悬挑施工电梯接料口脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)11.6m立杆型号f48×3.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.8连墙件布置方式一层二跨每层设置悬挑型钢规格16号工字钢悬挑梁下支杆规格14a槽钢楼板处螺栓直径16mm钢丝绳吊环直径20mm（钢丝绳直径17mm）型钢悬挑长度(m)建筑物外4.9锚固长度(m)建筑物内2.4（不含阳台）基本风压(kN/m2)0.25施工均布荷载3(kN/m2)同时施工层数2脚手板铺设层数4二、工艺流程水平悬挑梁→支杆焊接→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。三、施工方法1、水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。2、立杆设置(1)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、大横杆、小横杆、剪刀撑设置(1)纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接其要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离里不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。当使用木脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；(2)外架按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。当使用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上。(3)高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。四、检查验收1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。(5)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。(3)底座是否松动，立杆是否悬空。(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6)扣件螺栓是否松动，是否超载。五、脚手架的拆除1）、拆除前的准备工作（1）全面检查一遍脚手架的扣件、连接杆、连墙杆、支撑体系、抛撑等是否符合安全要求。（2）项目安全员想操作人员作脚手架拆除的安全技术交底。（3）清除脚手架上的杂物及地面障碍物。（4）在拆除区域设好警戒线，指定专人负责警戒看管。2）、拆除（1）脚手架拆除必须逐层由上而下按搭设的反程序进行，严禁上、下同时作业，不允许先拆除拉杆。（2）所有连接杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架，若分段拆降，高差不应大于2步。（3）当脚手架拆到最下部最后一根钢管高度时（6m），应先在适当位置搭临时抛撑加固，然后才能拆除5.8m高处的连墙杆。（4）所有杆件在拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件卸到地面或两根杆件连在一起同时送到地面。（5）各种拆除的杆件，配件必须及时运到地面分规格、品种在指定地点堆放整齐，严禁抛扔和在现场杂乱堆放，所有的脚手片拆除时应自外向里水平搬运，然后竖向传递，严禁自里向外翻起将脚手架上的垃圾直接从高处坠落下来。（6）运至地面的构配件应按要求及时检查整修保养，并按品种、规格随时堆码存放，防止生锈。（7）脚手架拆除的基本顺序：先搭的后拆，后搭的先拆，自上而下逐层由高处往下拆除，拆除顺序：栏杆→挡脚板→脚手片→剪刀撑→斜撑→小横杆（横向水平杆）→大横杆（纵向水平杆）→连墙杆→立杆。（8）拆到最后一根立杆时，严禁采用推倒和拉倒的方法进行拆除。（9）拆除承重架时要做好拉接杆的换接，严禁随意拆除拉接杆。（10）外架拆除时所有材料均要向楼层内传递，严防任何部件下坠，严禁向下抛物。芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案第五节施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案2、环境保护体系二、技术措施脚手架搭设技术措施1、钢管架应设置避雷针，采用12mm镀锌钢筋制作，与脚手架立杆顶端焊接，高度不小于1m。分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于4Ω。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施1、拆架前:(1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3)应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。三、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。四、监测监控1、安全管理(1)搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2)搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3)脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5)当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6)脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7)在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8)不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9)临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案(12)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、日常维护管理要求(1)使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2)弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3)做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4)搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5)脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6)健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种1)由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2)由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。第六节计算书及相关图纸钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。一、17.4m悬挑式扣件钢管脚手架计算书计算参数:双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离阳台1.00米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用1层2跨，竖向间距2.90米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数2.4000，体型系数1.1340。1、悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度5.70米，建筑物内锚固段长度1.60米。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.80m，支杆采用[18a号槽钢。2、悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度5.10米，建筑物内锚固段长度2.20米。芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.10m，支杆采用[14a号槽钢。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800/2=0.040kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.094+0.10×1.120)×1.5002=0.269kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.094+0.117×1.120)×1.5002=-0.316kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.316×106/4491.0=70.365N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案V=(0.677×0.078+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=1.927mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×1.200=1.821kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.821×0.800/4=0.368kN.m=0.368×106/4491.0=81.922N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1317.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×.0)=0.633mm最大挠度和V=V1+V2=0.642mm芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.060+1.4×1.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×17.400=1.866kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×7×1.500×(0.800+1.000)/2=0.945kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.500×7/2=0.893kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×17.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.965kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.250Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.400Us——风荷载体型系数：Us=1.134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250×2.400×1.134=0.680kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.965+0.9×1.4×2.400=7.782kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.965+1.4×2.400=8.118kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.680×1.500×1.800×1.800/10=0.416kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.118kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8118/(0.19×424)=101.024N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.782kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.416kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7782/(0.19×芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案424)+/4491=189.229N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.680kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.90×3.00=8.700m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=8.282kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.282kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=100.00/1.60的结果查表得到=0.81；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=26.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=368.079kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案1、悬挑长度为5.7m工况型钢计算书一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体4800mm，支拉斜杆的支点距离墙体=3800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=8.12kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案R1=25.326kN,R2=-12.379kN,R3=5.083kN最大弯矩Mmax=23.174kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=23.174×106/(1.05×.0)+33.186×1000/2610.0=169.245N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.05由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.802经过计算得到强度=23.17×106/(0.802×.00)=204.95N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!三、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD1=41.746kN四、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=41.746kN下面压杆以[18a号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=41.75kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i=244，查表得到=0.12；i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.96cm；l——受最大压力斜杆计算长度，l=4.78m；A——受压斜杆净截面面积，A=25.69cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是131.05N/mm2；[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=215.0N/mm2；受压斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案其中N为斜撑杆的轴向力，N=41.746kN；lwt为焊接面积，取2569.00mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=41746.11/2569.00=16.25N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!五、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.38kN；d——楼板螺栓的直径，d=16mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于12378.54/(3.1416×16×1.5)=164.2mm。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.38kN；d——楼板螺栓的直径，d=16mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于84.2kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!3.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=12.38×1.60/2=9.90kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案截面有效高度h0=100-15=85mm；s=9.90×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0640=1-(1-2×0.0640)1/2=0.0660s=1-0.0660/2=0.9670楼板压点负弯矩配筋为As=9.90×10^6/(0.9670×85.0×210.0)=573.7mm22、悬挑长度为5.1m工况型钢计算书一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体4200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=3100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=8.12kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=27.391kN,R2=-12.827kN,R3=3.467kN最大弯矩Mmax=24.845kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=24.845×106/(1.05×.0)+29.280×1000/2610.0=179.031N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.27由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.848经过计算得到强度=24.85×106/(0.848×.00)=207.84N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!三、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD1=40.094kN四、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=40.094kN下面压杆以[14a号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=40.09kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i=250，查表得到=0.12；i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.70cm；l——受最大压力斜杆计算长度，l=4.25m；芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案A——受压斜杆净截面面积，A=18.51cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是183.57N/mm2；[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=215.0N/mm2；受压斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑杆的轴向力，N=40.094kN；lwt为焊接面积，取1851.00mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=40094.37/1851.00=21.66N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!五、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.83kN；d——楼板螺栓的直径，d=16mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于12827.19/(3.1416×16×1.5)=170.1mm。2.水平钢梁与楼板压点采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=12.83kN；d——楼板螺栓的直径，d=16mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于84.2kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!3.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=12.83×2.20/2=14.11kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；s=14.11×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0910=1-(1-2×0.0910)1/2=0.0960s=1-0.0960/2=0.9520楼板压点负弯矩配筋为As=14.11×10^6/(0.9520×85.0×210.0)=830.2mm2二、17.4m悬挑式扣件钢管脚手架（带联梁）计算书计算参数:双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离阳台0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用1层2跨，竖向间距2.90米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数2.4000，体型系数1.1340。悬挑水平钢梁采用22a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度5.25米，建筑物内锚固段长度2.05米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用[10号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.15m，支杆采用[18a号槽钢。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800/2=0.040kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.094+0.10×1.120)×1.5002=0.269kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.094+0.117×1.120)×1.5002=-0.316kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.316×106/4491.0=70.365N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.078+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=1.927mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×1.200=1.821kN芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.821×0.800/4=0.368kN.m=0.368×106/4491.0=81.922N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1317.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×.0)=0.633mm最大挠度和V=V1+V2=0.642mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.060+1.4×1.200=1.789kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×17.400=1.866kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×7×1.500×(0.800+0.800)/2=0.840kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.500×7/2=0.893kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×17.400=0.261kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.860kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.250Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.400Us——风荷载体型系数：Us=1.134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250×2.400×1.134=0.680kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.860+0.9×1.4×2.400=7.656kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.860+1.4×2.400=7.992kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.680×1.500×1.800×1.800/10=0.416kN.m芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.992kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7992/(0.19×424)=99.455N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.656kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.416kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7656/(0.19×424)+/4491=187.664N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.680kN/m2；芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.90×3.00=8.700m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=8.282kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.282kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=80.00/1.60的结果查表得到=0.85；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=26.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=387.483kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=7.99kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2×7.99+7.99+3.00×0.10/2=12.13kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×4.00+7.99+3.00×0.10=16.28kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8×7.99×3.00+0.10×3.00×3.00/8=6.10kN.m抗弯计算强度f=6.10×106/39700.0=153.75N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体4350mm，支拉斜杆的支点距离墙体=3150mm，芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案水平支撑梁的截面惯性矩I=3400.00cm4，截面抵抗矩W=309.00cm3，截面积A=42.00cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力N=16.28kN水平钢梁自重荷载q=1.2×42.00×0.0001×7.85×10=0.40kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=55.793kN,R2=-28.396kN,R3=8.045kN最大弯矩Mmax=52.960kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=52.960×106/(1.05×.0)+60.603×1000/4200.0=177.659N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用22a号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.42由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.872经过计算得到强度=52.96×106/(0.872×.00)=196.64N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD1=82.375kN十一、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=82.375kN下面压杆以[18a号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=82.38kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i=218，查表得到=0.15；i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.96cm；l——受最大压力斜杆计算长度，l=4.28m；A——受压斜杆净截面面积，A=25.69cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是209.12N/mm2；[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=215.0N/mm2；受压斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑杆的轴向力，N=82.375kN；lwt为焊接面积，取2569.00mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=82374.60/2569.00=32.07N/mm2。芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=28.40kN；d——楼板螺栓的直径，d=16mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于28395.61/(3.1416×16×1.5)=376.6mm。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=28.40kN；d——楼板螺栓的直径，d=16mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于84.2kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!3.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=28.40×2.05/2=29.11kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；s=29.11×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.1880=1-(1-2×0.1880)1/2=0.2100s=1-0.2100/2=0.8950楼板压点负弯矩配筋为As=29.11×10^6/(0.8950×85.0×210.0)=1821.7mm2三、11.6m悬挑式扣件钢管施工电梯处接料口计算书芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案计算参数:双排脚手架，搭设高度11.6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数2.4000，体型系数1.1340。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度4.90米，建筑物内锚固段长度2.40米。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物3.10m，支杆采用[14a号槽钢。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.214+0.10×1.680)×1.5002=0.417kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案M2=-(0.10×0.214+0.117×1.680)×1.5002=-0.490kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.490×106/4491.0=109.202N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m活荷载标准值q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.178+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=2.984mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.841×0.800/4=0.572kN.m=0.572×106/4491.0=127.346N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.210+1.800=2.068kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2067.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×.0)=0.993mm最大挠度和V=V1+V2=1.003mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800=2.809kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×11.600=1.244kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(0.800+0.500)/2=1.365kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×11.600=0.174kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.293kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.250Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.400Us——风荷载体型系数：Us=1.134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250×2.400×1.134=0.680kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.293+0.9×1.4×3.600=8.488kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.293+1.4×3.600=8.992kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.680×1.500×1.800×1.800/10=0.417kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.992kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8992/(0.19×424)=111.903N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.488kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.417kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8488/(0.19×424)+/4491=198.405N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.680kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.90×3.00=8.700m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=8.282kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.282kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.60的结果查表得到=0.92；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=26.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=416.034kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体4000mm，支拉斜杆的支点距离墙体=3100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=8.99kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=28.561kN,R2=-11.768kN,R3=2.986kN最大弯矩Mmax=23.778kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=23.778×106/(1.05×.0)+30.531×1000/2610.0=172.306N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.27由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.848经过计算得到强度=23.78×106/(0.848×.00)=198.92N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为RD1=41.808kN十、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=41.808kN下面压杆以[14a号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=41.81kN；——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i=250，查表得到=0.12；i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.70cm；l——受最大压力斜杆计算长度，l=4.25m；A——受压斜杆净截面面积，A=18.51cm2；——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是191.41N/mm2；[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=215.0N/mm2；受压斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑杆的轴向力，N=41.808kN；lwt为焊接面积，取1851.00mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=41808.05/1851.00=22.59N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=11.77kN；d——楼板螺栓的直径，d=16mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于11767.84/(3.1416×16×1.5)=156.1mm。2.水平钢梁与楼板压点采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=11.77kN；d——楼板螺栓的直径，d=16mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于84.2kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!3.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=11.77×2.40/2=14.12kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；s=14.12×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0910=1-(1-2×0.0910)1/2=0.0960s=1-0.0960/2=0.9520楼板压点负弯矩配筋为As=14.12×10^6/(0.9520×85.0×210.0)=830.9mm2四、相关图纸图一悬挑钢梁U型螺栓固定构造图二悬挑钢梁穿墙构造图三悬挑钢梁楼面构造芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图四钢丝绳端部做法图五钢丝绳上部吊环做法图六连墙件做法示意图图七支杆底部预埋件做法图八中空部位悬挑脚手架典型剖面示意图一图九中空部位悬挑脚手架典型剖面示意图二图十中空部位悬挑脚手架错层悬挑典型剖面组合示意图图十一悬挑脚手架典型剖面图图十二10#楼悬挑脚手架典型立面示意图图十三11#楼悬挑脚手架典型立面示意图图十四12#楼、13#楼悬挑脚手架典型立面示意图图十五悬挑梁下部支杆洞口处做法图十六悬挑梁下部支杆剪力墙处做法图十七悬挑梁下部支杆板上开孔做法图十八10#楼七层悬挑平面图图十九10#楼十三层悬挑平面图图二十10#楼十九层悬挑平面图图二十一10#楼二十五层悬挑平面图图二十二10#楼三十一层悬挑平面图图二十三10#楼三十七层悬挑平面图图二十四11#楼七层悬挑平面图图二十五11#楼十三层悬挑平面图图二十六11#楼十九层悬挑平面图图二十七11#楼二十五层悬挑平面图图二十八11#楼三十一层悬挑平面图图二十九12#楼、13#楼七层悬挑平面图图三十12#楼、13#楼十三层悬挑平面图图三十一12#楼、13#楼十九层悬挑平面图图三十二12#楼、13#楼二十五层悬挑平面图图三十三12#楼、13#楼三十一层悬挑平面图图三十四12#楼、13#楼三十七层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图一悬挑钢梁U型螺栓固定构造1--木楔侧向楔紧；2--两根1.5m长，直径18mm的HRB400钢筋图二悬挑钢梁穿墙构造1--木楔楔紧图三悬挑钢梁楼面构造芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图四钢丝绳端部做法图五钢丝绳上部吊环做法图六连墙件做法示意图（双扣件）图七支杆底部预埋件做法芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图八中空部位悬挑脚手架典型剖面示意图一芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图九中空部位悬挑脚手架典型剖面示意图二芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图十中空部位悬挑脚手架错层悬挑典型剖面组合示意图注：上、下悬挑脚手架立杆错开100mm。芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图十一悬挑脚手架典型剖面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图十二10#楼悬挑脚手架典型立面示意图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图十三11#楼悬挑脚手架典型立面示意图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图十四12#楼、13#楼悬挑脚手架典型立面示意图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图十五悬挑梁下部支杆洞口处做法图十六悬挑梁下部支杆剪力墙处做法图十七悬挑梁下部支杆板上开孔做法芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图十八10#楼七层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图十九10#楼十三层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图二十10#楼十九层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图二十一10#楼二十五层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图二十二10#楼三十一层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图二十三10#楼三十七层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图二十四11#楼七层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图二十五11#楼十三层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图二十六11#楼十九层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图二十七11#楼二十五层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图二十八11#楼三十一层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图二十九12#楼、13#楼七层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图三十12#楼、13#楼十三层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图三十一12#楼、13#楼十九层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图三十二12#楼、13#楼二十五层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图三十三12#楼、13#楼三十一层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案图三十四12#楼、13#楼三十七层悬挑平面图芜湖长江之歌A地块A-2标段工程69 悬挑外脚手架施工方案内部资料仅供参考9JWKffwvG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^G89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89Amv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz84!z89Amv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWR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