徽盐·曲阳世纪城工程脚手架施工方案

'施工（组织设计）方案报审表工程名称：徽盐·曲阳世纪城工程编号：AHSJ-SCMQ006致：安徽省志成建设工程咨询有限责任公司（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了徽盐·曲阳世纪城工程脚手架施工方案（组织设计）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：徽盐·曲阳世纪城工程脚手架施工方案承包单位（章）项目经理日期监理工程师审核意见：专业监理工程师日期总监理工程师审核意见：项目监理机构总监理工程师日期2安徽广建架业有限责任公司 2安徽广建架业有限责任公司 工程名称：徽盐曲阳世纪城工程方案名称：外架专项施工方案编制：审核：工程管理部：技术质量部：安全生产部：审批：日期：28安徽华力劳务有限责任公司 徽盐曲阳世纪城工程外架专项施工方案一、编制依据1、中国建筑科学研究院的PKPM软件；2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2011；4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；5、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；6、现行有关工程建设的法律、法规、强制性条文、规范、标准和文件；7、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010；8、徽盐曲阳世纪城工程设计图纸。二、工程概况徽盐世纪城项目，位于安徽省滁州市定远县幸福东路路与靠山路交口。总建筑面积为平方米，本工程主要结构类型为钢筋混凝土框架剪力墙结构，其中1~3#楼为6层以独立基础为主，4#楼为11层以条形基础为主，5~7#楼、13~16#楼以筏板基础为主。建筑物设计使用年限50年，建筑结构安全等级为二级，结构抗震设防烈度为七度，抗震等级为三级。建设单位：安徽盐业投资有限公司监理单位：安徽省志成建设工程咨询有限责任公司设计单位：中铁合肥建筑市政工程设计研究院勘察单位：安徽省城建设计院（原安徽省建设工程勘察设计院）施工单位：安徽三建工程有限公司三、施工准备1、脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准〈碳素结构钢〉（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。2、钢管选用外径48mm，壁厚3.6000mm的焊接钢管。立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6m，小横杆长度1.3m。3、扣件应采用可锻铸铁或铸铁制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB28安徽华力劳务有限责任公司 15831的规定。4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。6、扣件表面应进行防锈处理。7、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。8、外架钢管、栏杆均采用橘红色，扣件刷暗红色防锈漆。四、施工安排1.1本工程钢管脚及扣件数量较多，由现场技术人员提前3～5天以书面形式通知钢管租赁公司，并选好材料分类堆放处。1.2本工程所用钢管、扣件需进行现场取样试验；见证取样部分委托定远县建设工程质量检测中心1.3劳动力安排：劳动力计划序号名称数量1壮工202架子工303起重工4五、主要施工方法根据编制依据，结合工地现场的实际情况和设计图纸,决定该外架搭设具体方法如下：1~7#、13~16#楼1、由外地坪面至1层顶搭设4.3m高落地架，(标高-1.4—2.9m)；2、第一次悬挑由1层顶至7层顶,悬挑6层,悬挑高度17.4m，(标高2.9m—20.3m)；3、第二次悬挑由7层顶至13层顶,悬挑6层,悬挑高度17.4m，(标高20.3m—37.7m)；4、第三次悬挑由13层顶至女儿墙顶,悬挑5层,悬挑高度18.9+1=19.9m，(标高37.7m—56.6m)；其中楼梯罩北层从屋面再悬挑一次，悬挑高度为3.45+1=4.45，(标高55.1m—58.55m)；楼梯罩内三面外架可搭设落地架，落于楼面，下铺12号槽钢，与悬挑架交接处做开口架处理。28安徽华力劳务有限责任公司 小结：落地架最大搭设高度为4.3m,悬挑架最大搭设高度为19.9m。施工注意事项：a、开口架应设“之”字撑、且必需设置刚性连接件。b、联梁在遇到立杆落在中心部位时，应加钢丝绳进行补拉。c、安全通道做法大致如下可根据需要调整过道长度。E、悬挑架与落地架应断开，做开口处理。F、落于楼面上架体应与外架断开，做开口架处理。G、后浇带处模板架不可拆除，且应加固牢固，外架立杆避开后浇带。H、遇到局部线条时应预埋PVC管，使钢管穿过PVC管，使外架形成整体。1、主要参数：主要搭设参数：①、纵距La1.5m②、步距Lb1.8m③、横距h0.80m④、小横杆内伸出端距墙面≤100mm，内立杆距建筑物200mm，部分离墙400mm应采用小横杆内伸填芯防护。⑤、同时作业层2层2、脚手板为竹笆脚手板隔层铺设。3、脚手架为施工脚手架，施工负荷:3.0kN/m²。4、连墙件采用刚性连墙件，随层双扣3跨设置。六、施工质量要求1、扣件式钢管落地脚手架的基本安装及流程：基础—扫地杆—立杆—大横杆—小横杆—填芯杆—双道栏杆—连墙件--竹笆脚手板—挡脚板—剪刀撑—张挂密目网。2.落地架地基的做法和要求：由于该工程地质多为砂岩土且落地架搭设仅为7.4m，可直接在砂岩土上做15cm厚C20素砼层，宽度不小于120cm,钢管架底铺设通长[12槽钢垫板向外有i=0.05的排水坡度，做出散水坡基层，离散水坡基层10cm，外围四周设20cm宽的排水沟，沿建筑物四周设置4个集水井，做好有组织排水措施，简图如下：28安徽华力劳务有限责任公司 3、悬挑脚手架施工流程：根据工程实际情况对悬挑梁布置画出大样按其布置预埋悬挑梁锚环安插型钢、木楔卡紧立第一节立杆安装扫地杆、大横杆、小横杆安装第二步、第三步、第四步…立杆、大横杆、小横杆，在操作层铺设脚手板，逐步上升。4、悬挑梁安装方案详述:①、悬挑材料：选用16号工字钢规格（普钢GB707-88）］；②、悬挑梁尺寸选择；外内伸尺寸比应根据≤1/2进行选择；一般结构梁、剪力墙位置使用4.5m工字钢：悬挑梁外伸1.1m，内伸3.4m；阳台、空调板、转角等部位使用6m工字钢：最大悬挑梁外伸2.7m；③、悬挑锚固：每道悬挑梁用3根Ф16mm圆钢加工成П形，预埋在结构梁或楼板内，并与结构钢筋浇倒在一起，作为悬挑梁前一、后二的锚固筋，悬挑梁和锚固环间上下左右间隙应用双向木楔塞实（由于主体为剪力墙结构，前一道锚固筋无需设置，只需要对悬挑梁预埋剪力墙的洞口用木楔塞实即可），并用铁钉钉牢（节点①）；④、悬挑梁、联梁架布置：悬挑梁基本上按纵向间距≤1.5m。铺设，让立杆立在相应的悬挑梁上，并在距悬挑梁伸出端100mm处，按横距焊接两根长200mm直径Φ25钢筋作立杆安装限位固定芯轴之用。如因结构影响，悬挑梁不能按相应立杆位置铺设时，用[16a槽钢作为联梁架,并与悬挑梁焊接；⑤、悬挑方案额外保险加固方法：在所有悬挑梁，距外端10cm位置，用钢丝绳向上斜拉悬挑梁，上吊挂在预埋在结构梁上的吊环里，钢丝绳直径不小于14mm（具体有计算确定）；钢丝绳吊环一般可用Ф20mm圆钢（节点②）。⑥、悬挑安装细则：A、两相邻悬挑梁水平开口应相对安装,以增加稳定性；B、局部联梁架在悬挑梁上焊接，应同侧单面焊接,以方便于拆除；28安徽华力劳务有限责任公司 C、钢丝绳在紧靠吊环和悬挑梁处应各固定一个轧头，绳头固定应不少于3个轧头，轧头压板应统一位于受力绳侧，间距100mm为宜；悬挑梁外端钢丝绳卸载点应用直径Φ25钢筋头焊接，做钢丝绳止滑板，以防受力时钢丝绳滑动。D、在大拐角等槽钢预埋环密集处应适当的增加钢筋密度来提高楼面强度。E、各段悬挑在悬挑层用木板封闭严实。5、扫地杆做法和要求：脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底部上部不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件紧靠主节点固定在立杆上。6、立杆的做法和要求：立杆各层各部接头必须采用对接扣件连接，接头要交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆两个相邻接头在高度方向错开的距离应大于500mm，连接头中心至主节点的距离不小于600mm。外立杆顶端最大高度应高出女儿墙1m。7、大横杆的做法和要求：纵向水平杆在立杆内侧，其长度不小于3跨。接长采用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步、同跨内，不同步、不同跨两个相邻接头在水平方向应错开500mm，各接头中心至最近主节点的距离在300mm～500mm，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上；8、小横杆的做法和要求：小横杆必须设在大横杆下部，紧靠主节点牢固地扣在立杆上。9、双道栏杆的做法和要求：双道栏杆应按照0.5M、0.6M----1.0M、1.2M的比例用十字扣牢固地口在立杆上，纵向搭接应用对接口连续对接。10、连墙件的做法和要求：连墙件采用刚性连墙件，随层双扣3跨设置。连墙件布置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙件宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高。连墙件的连墙杆宜呈水平设置，与脚手架连接的一端应水平或下斜连接，不应采用上斜连接。11、竹笆脚手板的做法和要求：架体铺设时竹笆脚手板的主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四个角用14#的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上，并按隔层进行铺设，铺设层应铺满竹笆。12、剪刀撑的做法和要求：双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑与横向斜撑，每道剪刀撑跨越立杆的根数所成夹角的度数为60°，立杆不少于5根，45°时立杆不少于7根，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜为45°～60°之间，剪撑杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用3个旋转扣件固定。开口处应沿脚手架小横杆平面，在步距之间增设斜杆，沿脚手架横向平面的高度，呈之字型连续布置。13、密目网张挂和要求：密目网规格ML-6X1.8m，且脚手架、临边等处防护使用的密目式安全网必须符合国家标准《安全网》（GB5725－2009）的规定，施工单位选用的密目式安全网必须具有特种劳动防护用品安全标志（绿色盾牌LA标志）、产品合格证。架子搭好检查合格后再满挂密目全网，密目网张挂时应用14#铁丝，按每个网眼上下依次牢靠地绑扎在大横杆上，纵向必须按每个网眼扎紧，不断有漏洞。14、安全平网的做法和要求：外脚手架外侧应在距地面三层结构处和上部设置各一道安全平网（详见后附图），所采用的双层安全网，上层为普通密目网，下层安全网宽3米，长6米锦纶平网，锦纶安全网-P-3×6GB5725安全网的斜杆间隔一般在3m；安全平网应沿建筑物四周连续设置（施工升降机处除外），安全平网必须采用合格产品，满足GB5725-97《安全网》的标准要求28安徽华力劳务有限责任公司 ，且必须符合国家标准或行业规定，不得使用易燃、可燃材料，经公司安全部门和消防保卫部门检查验收合格后，方可使用。15、临边与洞口的防护防护内容：楼梯口、电梯口、预留洞口、通道口；沟、坑、槽和深基础周边，楼层周边，楼梯侧边，平台和阳台边，屋面周边。(1)板与墙洞口立面门或平面板均应刷黄黑相间的警示色，并张贴安全警示标志；施工通道附近的各类洞口与坑、槽等处，除设置防护措施与安全标志外，夜间均应设置警示灯。(2)楼板、屋面和平台等平面上短边尺寸大于25mm但小于250mm的孔口，必须用坚实的盖板覆盖，盖板须能保持四周搁置均衡，并有固定其位置的措施。(3)楼板面等处边长大于250mm的洞口，应用贯穿于混凝土板内的直径不小于6mm的钢筋（或楼板分布筋）形成防护网，网格间距不得大于200mm，并在其上方满铺竹笆或脚手板；边长在1500mm以上的洞口，四周还必须设防护栏杆并用密目网封挡。垃圾井道和烟道、管道井等，在砌筑或安装前应严格按照预留洞口作防护，施工时需要切断钢筋防护时，应加设明显标志。(4)墙面等处的竖向洞口，凡是落地的洞口应加装开关式、工具式或固定的安全门，门扇网格的横向间距不大于150mm，也可采用防护栏杆，下设挡脚板。(5)下边沿至楼板或底面低于800mm的窗台等竖向洞口，如侧边落差大于2m时，应加设1.2m高的临时固定栏杆或其他措施防止意外坠落。16、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做双道1.5m高的护身栏防护。17、防雷措施施工现场内安装避雷装置的规定地区年平均雷暴日（d）设备高度（m）＞15＜40≥32钢管脚手架随建筑物的升高而不断增高，当钢管脚手架不在相邻避雷装置的保护范围之内时，则必须对钢管脚手架采取以下防雷保护措施：钢管脚手架应至少有两处与建筑物的接地装置对称可靠连接（接地电阻经过测试且符合要求），连接线可采用截面不小于25×4mm2的镀锌扁钢。当无法与建筑物的接地装置连接时，应单独设置人工接地体（悬挑脚手架搭设完成后，单独布设防雷措施，布设高度为高出脚手架最大高度1~2m，用电缆线引下来，通过压片螺丝连接于结构钢筋上，形成防雷体系，结构钢筋电阻冲击电阻值不大于30欧。）18、防火措施：脚手架上使用的竹笆脚手板和其它堆放在脚手架上的易燃品，极易引起火灾，应及时清理外架上堆放的易燃品。在每层的楼梯处设置两个灭火器，并在安全通道口处标明灭火器位置。28安徽华力劳务有限责任公司 当建筑施工高度超过30米时，必须设置临时消防给水系统，采用管径不小于Φ50（100米以上不小于Φ100）的镀锌钢管，根据工程进度逐层必须设置消火栓阀门（进度差不得大于3层），每隔三层必须设置足够长度的消防水带（水枪），为满足火灾延续时间内消防用水量的要求，消防水池的有效容积应不小于10M3，同时应配备具有足够扬程的消防高压水泵保证消防用水的水压和高程。消防高压水泵用电，应从总配电箱单独设置，与施工和照明等用电分开。同时要禁止工人及管理人员在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。同时用电焊时应到项目部办理动火证，设置接渣斗。七、安全管理制度1、员工要热爱本职工作、提高业务水平及操作技能。能提出改进安全工作的意见，搞好安全生产。2、遵守劳动纪律，服从领导和安全、质量检查人员的指挥。工作时，思想集中，坚守岗位。严禁酒后上架作业或进行施工检查。3、严格执行操作规程，不得违章指挥和违章作业，对违章指挥的指令有权拒绝，并有责任制止他人违章作业。4、正确使用防护装置和防护措施，不准随意拆除和挪动各种防护装置，防护设施和警告，安全标志，公司条幅等6、工作完毕后，应做到工完料尽场地清八、施工安全保证体系7.1管理要素1、由部门统一协调管理，实行安全员安全管理，任何人发现安全隐患要及时提出。2、严格按照脚手架的操作技术规程、规范施工。3、在安全与质量、进度等方面发生冲突时，一定要坚持安全第一。4、加强管理，杜绝违章作业。5、外架技术方案在递交监理、项目部的同时，也要确保施工班组手中也应有一份。7.2安全技术措施1、安全施工措施①参与编制、审核、搭拆的作业人员必须持证挂牌上岗。②架子工在搭、拆脚手架时必须戴好安全帽与系好安全带。③架子工搭设前应由施工员进行书面技术、安全交底，并由班长签字后方可进行搭设。④所有操作人员必须熟知和遵守安全规定和本岗位安全技术操作规程，正确使用个人防护用品，严禁酒后上班。⑤架子工在搭设过程中，应对弯曲、锈蚀严重的钢管应剔除。⑥搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非操作人员入内。2、安全使用措施①本外架在结构施工时最多只允许两个施工层同时施工，装饰施工时也不得超过三层施工；②外架上严禁堆放模板、钢管以及任何重量大或数量多、可能影响外架安全的材料；③本外架不得作为结构施工的支撑使用，外墙、外边梁的所有荷载均不允许传递于外架上；④对外架脚手板上的施工垃圾必须随施工随时清理，清理时不得直接向下抛扔；⑤在作业面上进行电焊时，应采用可靠的防火措施；⑥28安徽华力劳务有限责任公司 不得任意拆除脚手架的基本构件及连墙件，如因作业需要必须经得施工负责人同意，并采取可靠的弥补加固措施；3、安全管理措施①项目必须具有针对性、可靠性较强的安全技术措施，并防止一般化；②做到文明施工，且符合安全、卫生，防火要求；③脚手架搭设安全必须经负责人验收合格方可使用，并在使用期间安排专人维护；④施工现场实行逐级安全技术交底制度；⑤加强工人的季节性劳动保护工作；7.3、安全技术检查1）脚手架工程实行公司、项目、班组“三级”检查制度，2）、安全检查内容：①、常规检查内容：A、检查特殊工种（架子工）持证上岗情况；B、三宝使用情况；C、有无违章作业情况；D、安全措施落实情况；E、班前安全教育情况。②、脚手架专项检查内容：A、施工前检查工地提供的基础是否满足脚手架搭设施工要求。B、脚手架施工初期检查，主要检查立杆布置是否符合施工方案，连墙件布置是否满足规范，防护是否满足工程施工需要，立杆底部是否加垫底座和垫板等；C、栏杆、防护网、临边防护、脚手板配置安装是否符合安全要求；D、检查内容除以上内容外，还必须检查：a、门洞、雨棚等处脚手架加固是否满足稳定性的要求；b、料台搭设是否牢固，能否满足施工荷载需要；c、五口防护是否合格；d、剪刀撑是否随架体同步搭设；e、过道防护能否满足安全要求。F、作业层施加负荷前要重点检查：脚手板铺设是否牢固，其接头是否正确，脚手架的扣件有无松动和随意拆除的现象，连墙件是否按要求安装完全等。G、遇六级大风、大雨后安全检查：主要检查基础有无变化，是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空，架体有无变形，安全网是否破损等。对查出问题要求及时整改，不留隐患。九、质量保证措施1、脚手架的搭设、拆除，严格按方案执行。2、每隔一段时间进行安全生产，质量保证总结会议。28安徽华力劳务有限责任公司 3、强化职工安全、质量意识。4、搭设、拆卸等，施工前有关班组及工人应熟悉本方案，做好技术交底，并认真检查执行情况。5、坚持“安全第一，预防为主,综合治理.”的方针，最大限度地减少损失。6、在施工过程中，应坚持边施工、边自检、互检的制度，有问题及时改正，保证施工质量符合设计和施工的质量要求。十、脚手架的拆除方法及安全要求1、工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签字后，方可进行拆除。安全员和技术员要向拆除脚手架的作业人员进行书面技术交底工作，并要有交底接受人签字。2、拆除脚手架，应设置警戒区，并设有醒目标志，同时要有专人负责监护。3、拆除脚手架前应将存留在脚手架上的材料、杂物等清除干净，以防落物伤人。4、拆除顺序应自上而下，按后装构件先拆，先装后拆，一步一清原则，依次进行，不得上下同时拆除作业。严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。若因装饰等特殊需要保留某立面脚手架时，应在该立面脚手架开口两端随着其他立面脚手架进度（不超过二步架）及时设置与建筑物拉结牢固的横向支撑。拆下的杆件、竹笆板、安全网等应用竖直运输设备运送地面，严禁从高处向下抛掷。运到地面的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。5、剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。在搭拆过程中，中途不得换人，如果在途中更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底，方可操作。6、参加搭设的所有人员，一律不准酒后作业，必须思想集中，保持严肃，不准擅自离开工作岗位。同时严禁违章作业，野蛮施工。十一、一般位置悬挑架设计计算书计算参数:双排脚手架，搭设高度19.9米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用随层3跨，竖向间距2.9米，间距4.5米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.35，体型系数1.0400。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度3.30米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，设有钢丝绳与建筑物拉结。1、横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800/3=0.093kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m28安徽华力劳务有限责任公司 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)1.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.158+0.10×1.120)×1.5002=0.280kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.158+0.117×1.120)×1.5002=-0.330kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.330×106/4491.0=73.571N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!1.3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.132+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=2.009mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!2、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。2.1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.140+1.4×1.200=1.917kN小横杆计算简图2.2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和28安徽华力劳务有限责任公司 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.917×0.800/3=0.515kN.m=0.515×106/4491.0=114.656N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!2.3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.140+1.200=1.398kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1397.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×.0)=1.144mm最大挠度和V=V1+V2=1.153mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!3、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800=2.809kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；4、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×19.900=2.134kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×6×1.500×(0.800+0.200)/2=0.450kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.500×6/2=0.765kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×19.900=0.298kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.648kN。28安徽华力劳务有限责任公司 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.250Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.350Us——风荷载体型系数：Us=1.040经计算得到，风荷载标准值Wk=0.250×1.350×1.040=0.351kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.648+0.9×1.4×3.600=8.913kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.648+1.4×3.600=9.417kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.351×1.500×1.800×1.800/10=0.215kN.m5、立杆的稳定性计算5.1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.417kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9417/(0.19×424)=117.199N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!5.2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.913kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；28安徽华力劳务有限责任公司 　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.215kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8913/(0.19×424)+/4491=158.786N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!6、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.351kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.9×4.5=13.05m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=6.63kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.63kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.60的结果查表得到=0.97；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=26.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=440.441kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=9.63kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣，满足要求!7、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式28安徽华力劳务有限责任公司 其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1100mm，l=3300mm，ml=200mm，m2=1000mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=9.42kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.10/3.30=0.33kl=0.20/3.30=0.06k2=1.00/3.30=0.30代入公式，经过计算得到支座反力RA=22.980kN支座反力RB=-3.064kN最大弯矩MA=11.449kN.m抗弯计算强度f=11.449×106/(1.05×.0)=77.335N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.65+3.60=7.25kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=5.714mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/250,满足要求!8、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=11.45×106/(0.929×.00)=87.41N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!9.固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.064kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[3064×4/(3.1416×50.00×2)]1/2=7mm，实际工程使用16mm圆钢錨环。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。十一、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=9.42kN28安徽华力劳务有限责任公司 计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中n=1.5/0.75=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2×9.42+9.42+1.50×0.17/2=14.26kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×9.42+1.50×0.17=19.1kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8×9.42×1.50+0.17×1.50×1.50/8=3.58kN.m抗弯计算强度f=3.58×106/.0=33.06N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!十二、采光井处简支梁设计说明本工程采光井宽度为3.2m、2.8m、1.2m、1m，简支梁两端落与楼面600mm且用两道16mm錨环固定，简支梁采用16号工字钢。现对最不利工况3.2m简支梁进行验算如下：采光井最大宽度3.2m受集中荷载作用下的简支梁计算横距0.8m，纵距1.4m，步距1.8m，高19.9m，每个简支梁上落三根立杆。集中荷载P传递力，P=8.81kN计算简图如下经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=F/2+F+L×q/2=8.81/2+8.81+3.2×0.17/2=13.436kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=FL/4+Fa+ql2/8=8.81*3.2/4+8.81×0.2+0.17×3.2×3.2/8=9.03kN.m抗弯计算强度f=9.03×106/.0=64.03N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!十三、转角及阳台处最大悬挑梁设计说明（一）阳台及转角型钢间距1.5m最大外挑处挑梁计算挑梁布置图：28安徽华力劳务有限责任公司 此处最大槽钢悬挑3m为此工程最大悬挑梁，另在未拉设钢丝绳时应在挑梁后端压设重物防倾覆。做法如下图：28安徽华力劳务有限责任公司 （在离墙1.8m处另补拉钢丝绳作为安全储备，未参与计算）双排脚手架，搭设高度19.9米，立杆采用单立杆。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构梁2.1米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设5层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.35，体型系数1.04。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度3米，建筑物内锚固段长度3.30米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.9m。拉杆采用钢丝绳。1、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体2100mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2900mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=10.03kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)28安徽华力劳务有限责任公司 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=16.953kN,R2=4.908kN,R3=-0.328kN最大弯矩Mmax=5.439kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=5.439×106/(1.05×.0)+8.476×1000/2610.0=39.988N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!2、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.37由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.864经过计算得到强度=5.44×106/(0.864×.00)=44.64N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!3、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为28安徽华力劳务有限责任公司 RU1=18.954kN4、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=18.954kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×18.954/0.850=133.8kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm，单根破断拉力152KN。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=18.954kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[18954×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm，实际工程使用20mm圆钢吊环。5、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.908kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[4908×4/(3.1416×50.00×2)]1/2=8mm，实际工程使用16mm圆钢錨环。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（二）转角型钢间距0.8m最大外挑处挑梁计算挑梁布置图：28安徽华力劳务有限责任公司 此处悬挑2.7m，落四根立杆。其他悬挑长度大于1.1m间距0.8m处做法同此处。现用双道钢丝绳加固，在外挑2.6m处拉设一道钢丝绳，参与计算；另在外挑1.8m处补拉设一道钢丝绳作为安全储备，未参与计算。搭设高度19.9米，立杆采用单立杆。立杆的纵距（0.8+1.5）/2=1.15米，立杆的横距0.80米，内排架距离边线0.2米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设6层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加二根大横杆。基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.35，体型系数1.04。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.70米，建筑物内锚固段长度3.30米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.60m。拉杆采用钢丝绳。28安徽华力劳务有限责任公司 为了利用PKPM计算软件，现将该悬挑16号工字钢的验算先按照外边2个力计算，再按照内边2个力计算。1、16号工字钢在外边2个力作用下1.1、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体1800mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2600mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=7.70kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图28安徽华力劳务有限责任公司 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=12.800kN,R2=4.132kN,R3=-0.051kN最大弯矩Mmax=3.978kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=3.978×106/(1.05×.0)+5.738×1000/2610.0=29.070N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!1.2、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.58由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.892经过计算得到强度=3.98×106/(0.892×.00)=31.65N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!1.3、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算28安徽华力劳务有限责任公司 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=14.027kN1.4、锚环的计算水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.132kN2、16号工字钢在内边2个力作用下2.1、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2600mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=7.63kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为28安徽华力劳务有限责任公司 R1=2.888kN,R2=14.221kN,R3=-0.366kN最大弯矩Mmax=4.266kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=4.266×106/(1.05×.0)+1.295×1000/2610.0=29.307N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!2.2、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.58由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.892经过计算得到强度=4.27×106/(0.892×.00)=33.93N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!2.3、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=3.165kN2.4、锚环的计算水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=14.221kN3、在4个力的共同作用下16号槽钢的验算3.1、16号槽钢的抗弯强度验算f=29.07+29.307=58.377N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!3.2、悬挑梁的整体稳定性验算=31.65+33.93=65.58N/mm2水平钢梁的稳定性计算<[f]=215N/mm2,满足要求!3.3、钢丝绳的验算RU1=14.027+3.165=17.192kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×17.192/0.850=121.4kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm（单根破断拉力总和为152KN）。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为28安徽华力劳务有限责任公司 N=RU=13.3kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[17192×4/(3.1416×50×2)]1/2=14.8mm，实际使用20mm圆钢吊环。3.4、锚环的验算锚环强度计算公式为其中[f]为锚环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；R=4.132+14.221=18.353kN所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[18353×4/(3.1416×50×2)]1/2=15.30mm本工程选择∮16钢筋锚环，满足要求！水平钢梁与楼板压点的锚环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。十四、空调板和飘窗处外架设计说明该工程空调板和飘窗外伸600mm，外架在其外围搭设，内立杆离边线200mm，悬挑梁外挑1.7m(含空调板和飘窗宽度)。挑梁用双道钢丝绳卸荷，第一道在外挑1.6m处拉设一道钢丝绳，参与计算，第二道在外挑0.8m处补拉设一道钢丝绳作为安全储备，未参与计算；钢丝绳选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm。由于外挑1.7m小于最大转角位置悬挑长度，现不另验算。28安徽华力劳务有限责任公司 十五、附图37 37 37 37 37 37 内部资料仅供参考37 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37'