天津诺德中心工程c区悬挑式脚手架施工方组织设计

'天津诺德中心工程C区悬挑式脚手架施工方组织设计1、编制依据1、《建筑施工脚手架实用手册》2、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20116、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-917、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20118、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号文）9、《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号10、本工程设计图纸11、本工程施工组织设计2、工程概况2.1、总体概况本工程位于天津市河北区八马路与律纬路交口西侧，规划四至为：北至八马路、南至五马路、西至辰纬路、东至律纬路。规划总用地面积66583m2，规划可用地面积33596.5m2.本规划用地由城市次干路和支路分成A、B、C三个地块。C地块总建筑面积51284.12m2，其中地上面积31477.12m2，地下面积19807m2。本地块为纯住宅，包括诺诚花园1#至6#楼，其中3#楼14层总高度45.45m1 ，一层、二层层高4.5m，三层以上层高3m。3#楼首层及二层为公建部分，三层以上为住宅部分。2.2、施工平面布置结合现场实际情况，本工程3#楼地下室外墙到地上2层采用落地式脚手架，3层以上外墙采用型钢悬挑双排扣件式钢管脚手架搭设。围绕建筑物外墙200搭设脚手架。2.3、主要施工要求1、质量管理目标：一次验收合格，确保天津市优良样板工程，创海河杯。2、安全文明施工管理目标：杜绝死亡、重伤事故，杜绝重大交通、重大火灾事故，确保天津市安全文明工地。3、工期目标：开工日期：2014年1月12日；竣工日期：2016年4月30日。总工期840天。4、3#楼外架最后拆除时间为2014年9月。2.4、技术保证条件1、安全网络1 2、脚手架、悬挑主梁的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。2.5、施工要求1、脚手架、悬挑主梁的设计力求做到结构安全可靠，造价经济合理。2、确保脚手架、悬挑主梁在使用周期内安全、稳定、牢靠。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、脚手架、悬挑主梁在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。3、施工计划3.1、施工进度计划序号分部工程开工时间完成时间13#楼一段悬挑架2014-6-12014-8-51 23#楼二段悬挑架2014-8-62014-9-253.2、材料与设备计划1、悬挑梁采用型钢制作，其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中的规定。2、用于固定悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB300级钢筋的规定。3、脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸室温拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。4、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品合格证。扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。5、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。6、脚手板（1）脚手板可用钢、木、竹材料制作、单块脚手板的质量不大于30kg；1 （2）木脚手板才材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005中Ⅱa级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，两端宜各设置直径不小于4mm的镀锌钢丝箍两道。宽度、厚度允许偏差应符合现行国家标准《木结构工程施工质量验收规范》GB50206的规定；不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽的脚手板；7、安全网采用密目式安全立网，应符合下列要求：（1）网目密度不低于2000目/100c㎡；（2）网体各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，孔径不低于1mm；（3）网体缝线不得有跳针、露缝，缝边应均匀；（4）一张网体上不得有一个以上的接缝，且接缝部位应端正牢固；（5）不得有断沙、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷；（6）阻燃安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证；（7）做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上；（8）颜色应满足环境效果要求，选用绿色；8、连墙件材料采用钢管或型钢制作，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700中Q235级钢或《低合金高强度结构钢》GB/T1591中Q345级钢的规定。9、可调底座的底板和可调托座托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，允许尺寸偏差应为±0.2mm，承力面钢板长度和宽度均不应小于150mm；承力面钢板和丝杆应采用环焊，并应设置加劲片或加劲拱度；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。10、可调底座及可调托座丝杆与螺母旋合长度不得小于6扣，螺母厚度不得小于30mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。4、劳动力计划1、专职安全生产管理人员1 搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下董法政（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；姚伟杰（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；王松申（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；何卫（架子工班长）——组员，负责现场具体施工。2、特种作业人员（1）为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。（2）外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。劳动力安排表：序号工总人数备注序号工总人数备注1架子工15主体2焊工3——3普工5清理4刷漆工3防锈5机械操作工2——5、施工工艺技术5.1、技术参数5.1.1、总体搭设参数本工程3#楼地下室外墙到地上2层采用落地式脚手架，3层以上外墙采用型钢悬挑双排扣件式钢管脚手架搭设。部位层数悬挑高度钢丝绳拉结层备注3#楼一段3-8186F3#楼二段9-屋顶1511F5.1.2、具体搭设参数1、悬挑脚手架脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上搭设高度（m）18钢管类型Ф48×3立杆纵距（m）1.6立杆横距（m）0.9立杆步距（m）1.5双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板1步1设脚手板2步1设1 横向斜撑6跨1设连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接地区天津天津市基本风压（kN/m2）0.3安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d（mm）16主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）100主梁建筑物内锚固长度Lx（mm）1600梁/楼板混凝土强度等级按C25计算主梁材料规格16号工字钢主梁合并根数nz12、阳台区域脚手架参数脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上搭设高度（m）18钢管类型Ф48×3立杆纵距（m）1.2立杆横距（m）0.9立杆步距（m）1.5双立杆计算方法不设置双立杆挡脚板1步1设脚手板2步1设横向斜撑6跨1设连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接地区天津天津市基本风压（kN/m2）0.3安全网全封闭悬挑方式普通主梁悬挑锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d（mm）16主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）2600主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）100主梁建筑物内锚固长度Lx（mm）3500梁/楼板混凝土强度等级按C25计算主梁材料规格25a号工字钢主梁合并根数nz13、阳角处悬挑架布置（1）、基本参数阳角处主梁悬挑方式普通主梁悬挑梁/楼板混凝土强度等级C25建筑物阳角处角度β90立杆纵距la(m)1.6钢丝绳（2）、主梁布置参数主梁号内锚固点坐标x(m).y(m)角度α(度)主梁自内锚固点伸出长度L(m)主梁锚固方式10.8,-0.81352.85锚固螺栓20.85,-0.6121.7012.3锚固螺栓31.4,-1.7902.85锚固螺栓1 平面图（3）上拉钢丝绳参数钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1700钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k8钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)16花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)1605.2、工艺流程预埋件设置→安装悬挑主梁→悬挑主梁上下支撑杆件设置→立杆定位点设置→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→横向水平杆→纵向水平杆（格栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。5.3、施工方法1、悬挑梁定位1 定距定位，放样悬挑梁位置并做好标记。悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，悬挑长度应按设计确定。普通主梁悬挑时，立杆直接支承在悬挑梁上，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同；上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向联粱上焊接150-200mm、外径Φ40mm的钢管或外径Φ25mm的钢筋，立杆套在其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。2、悬挑梁采用U型螺栓进行锚固（1）U型螺栓预埋位置宜为悬挑梁尾端向里30㎝处；（2）钢筋预埋至砼板、砼梁底部，每侧平直段不小于0.6米；（3）U型螺栓预埋至砼板、砼梁底部，2根1.5米长直径18二级钢筋放置U型筋上部；（4）锚固处楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施；压环钢筋、锚固螺栓构造3、特殊部位悬挑梁布置：（1）悬挑结构部位：悬挑梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施；1 悬挑结构处的悬挑梁布置（2）建筑结构阳角部位：悬挑梁宜扇形布置，如果阳角处悬挑梁交汇，无法保证伸入端长度，在交汇处采用两侧悬挑梁与阳角处悬挑梁焊接，上下各增设-200×200×10mm钢板，所有接触点必须满焊，焊脚高度不得小于8mm，且不得有气孔、夹渣、漏焊等现象；如果结构阳角部位钢筋较多不能留洞，可采用设置预埋件焊接型钢三角架等措施；1 阳角处的悬挑梁布置（3）楼梯部位：可采取阳台处的悬挑梁的上拉钢丝绳方法，或采用内置横压梁方法，横压梁搁置在楼梯间的两侧框架梁上，采用预埋件固定。因压梁布置在楼梯间处，因此需做好安全警示，铺设好人员上下踏步，以保证人员上下的安全。楼梯间悬挑梁布置1 5.4、悬挑架构造1、立杆设置（1）立杆采用对接接头连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。（2）每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。（3）当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。（4）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。（5）开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。（6）立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。1 立杆对接接头布置纵、横向扫地杆构造2、纵、横向水平杆（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置31 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。（2）立杆与纵向水平杆交点处设置横向水平杆，两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。纵向水平杆对接接头布置3、剪刀撑设置（1）脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；（2）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。（3）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，采用搭接连接时，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。剪刀撑（立杆）搭接构造（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。1 4、脚手板、脚手片的铺设要求（1）脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设脚手板，内外立杆间应满铺脚手板，无探头板。将脚手板两端与水平杆可靠固定，严防倾翻。（2）满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。（3）脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。脚手板对接脚手板搭接脚手板对接、搭接构造（4）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；5、防护栏杆（1）脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。（2）选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。（3）脚手架外侧施工作业层必须在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板，栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。（4）脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧在0.6m、1.2m高位置设置2道防护栏杆和18cm高挡脚板。（5）脚手架上门洞、出入口构造示意图：1 6、连墙件（1）脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。拉结点在转角范围内和顶部处加密。（2）连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接；（3）连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；（4）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；（5）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠；（6）当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件并用旋转扣件固定在脚脚手架上，与地面的倾角应在45°~60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。（7）连墙件构造示意图：1 脚手架刚性连墙件构造示意图7、悬挑梁（1）所用悬挑双排扣件式钢管脚手架的悬挑型钢采用16号工字钢，间距1.6m布置，工字钢悬挑长度为1.25m，锚固段长度1.6m，符合规范要求。转角处采用16号工字钢，拉结钢丝绳。阳台处采用25a的工字钢，间距1.2m布置，工字钢悬挑长度为2.6m，锚固段长度3.5m，符合规范要求。8、架体内封闭（1）脚手架的架体内立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。（2）脚手架施工层内立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。（3）施工层以下脚手架每隔10m以及底部用双层网兜进行封闭。5.5、检查验收1、脚手架搭设前，对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场（1）构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；（2）构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；（3）当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验。1 2、脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用:（1）基础完工后及脚手架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）每搭设完两层后；（4）达到设计高度后；（5）遇有六级强风及以上风或大雨后；冻结地区解冻后；（6）停用超过一个月。3、架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。4、验收时应具备下列文件（1）根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；（2）专项施工方案及变更文件；（3）安全技术交底文件；（4）脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；（5）脚手架工程的施工记录及质量检查记录；（6）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；（7）脚手架工程的施工验收报告。5、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。（1）构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等；（2）安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；（3）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否悬空；（4）垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；（5）搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道，严禁攀登架体上下。（6）扣件螺栓是否松动；（7）架体是否超载；（8）1 悬挑脚手架的悬挑支承结构及与建筑物的连接固定应符合设计和相应规范的规定，锚固装置是否松动、脱落。6、脚手架检查验收严格按照《建筑施工安全检查标准》JGJ59的检查评分表进行。7、脚手架使用期间的检查（1）脚手架使用期间必须设专人经常检查，当其从安全维护架转换为装饰施工时，必须及时进行检查，符合要求后，必须经过项目技术负责人（项目经理）签字批准，才能使用。（2）检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后，方准许继续使用。8、脚手架必须验收检查合格后办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格牌后，方可投入使用。9、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。10、施工人员必须严格执行《建设工程施工安全技术操作规程》。6、施工安全保证措施6.1、组织保障1、安全保证体系1 2、环境保护体系1 1 6.2、技术措施6.2.1、脚手架搭设技术措施1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。2、每搭完一步脚手架后，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3、立杆搭设应符合下列规定：（1）相邻立杆的对接连接应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.3.6条的规定；（2）脚手架开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；（3）当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。4、脚手架纵向水平杆的搭设应符合下列规定：（1）脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应采用直角扣件与立杆固定；（2）纵向水平杆的搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.2.1条的规定；（3）在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与内外角部立杆固定。5、脚手架横向水平杆搭设应符合下列规定：（1）搭设横向水平杆应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.2.2条的构造规定；（2）双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不应大于100mm；（3）单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：1）设计上不允许留脚手眼的部位；2）过梁上与过梁两端成60°角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；3）宽度小于1m的窗间墙；1 4）梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围内；5）砖砌体的门窗洞口两侧200mm和转角处450mm的范围内；其他砌体的门窗洞口两侧300mm和转角处600mm的范围内；6）墙体厚度小于或等于180mm；7）独立或附墙砖柱，空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；8）砌筑砂浆强度等级小于或M2.5的砖墙。6、脚手架纵向、横向扫地杆搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.3.2条、第6.3.3条的规定。7、脚手架连墙件安装应符合下列规定：（1）连墙件的安装应随脚手架搭设同步进行，不得滞后安装；（2）当单、双排脚手架施工操作层高出相邻连墙件以上两步时，应采取确保脚手架稳定的临时拉结措施，直到上一层连墙件安装完毕后再根据情况拆除。8、脚手架剪刀撑与双排脚手架横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，不得滞后安装。9、脚手架门洞搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.5节的造规定。10、扣件安装应符合下列规定：（1）扣件规格必须与钢管外径相同；（2）螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；（4）对接扣件开口应朝上或朝内；（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于100mm。11、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：（1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；（2）上栏杆上皮高度应为1.2m；（3）挡脚板高度不应小于180mm；（4）中栏杆应居中设置。12、脚手板的铺设应符合下列规定：1 （1）脚手架应铺满、铺稳，离墙面的距离不应大于150mm；（2）采用对接或搭接时均应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.2.4条的规定；脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；（3）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，防止滑动。13、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通纵向水平杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。14、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。15、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。16、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。17、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。18、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。19、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。20、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。21、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。22、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。6.2.2、脚手架拆除技术措施1、拆架前：（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；1 （2）应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；（3）应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；（4）应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆横向水平杆、纵向水平杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的构配件应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。1 12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。13、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。14、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。6.2.3、安全管理1、搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；2、搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；3、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护措施；5、当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；6、夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业；7、脚手架的安全检查与维护，应按相应安全技术规范进行；8、脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底，施工层以下每隔10m应用安全网封闭；单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。9、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横向水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；10、当在脚手架使用过程中开挖脚手架基础下的设备基础或管沟时，必须对脚手架采取加固措施；11、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；12、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；1 13、工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；14、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。6.2.4、日常维护管理要求1、使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；2、弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；3、做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；4、搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；5、脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；6、健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种（1）由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；（2）由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。1 6.3、监测监控1、监测控制：采用经纬仪、水准仪、卷尺对架体进行监测，主要监测支架的沉降、位移和变形。2、监测点设置：观测点设置在立杆1.2m标高处，用“+”字标出对比点，固定观测标准点在坚固基础上设置，宜采用钢钉或钢筋头在砼中预埋，柱或砼墙边监测点直接在浇筑好的砼上用钢钉钉入砼中作为固定对比观测点。监测点设置间距不超过20m。3、监测措施：架体搭设、使用直至完全拆除过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±20”自动安平水准仪2千米往返±3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ21h/40000对讲机3卷尺5m5检测板手15、监测说明（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；（2）日常检查、巡查重点部位如下：1）杆件的设置和连接，扫地杆、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2）连墙件是否松动；3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5）安全防护措施是否符合规范要求；6）架体与杆件是否有变形现象；7）地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求；1 8）卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象；6、监测频率（1）架体搭设期间，一般监测频率不超过3～5天/次；架体使用期间，一般监测频率不超过10～15天/次,要求监测直至脚手架完全拆除。（2）架体顶端水平位移预警值25mm，垂直度变化预警值20mm或沉降预警值20mm。（3）监测数据超过预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并及时进行加固处理。6.4、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。（1）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。（2）当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。（3）负责准备所需要的应急物资和应急设备。（4）及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案（1）事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。（2）事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。（3）现场事故应急处理1 施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。1）火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。2）触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。3）高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。4）其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：董法政手机：15222491601安全员：王松申手机：13612072218技术负责人：齐长英手机：13820577117医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。7、计算书及相关图纸7.1、C区悬挑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20121 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载（kN/m2）4同时施工作业层数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H（m）18脚手架沿纵向搭设长度L（m）243立杆步距h（m）1.5立杆纵距或跨距la（m）1.6立杆横距lb（m）0.9横向水平杆计算外伸长度a1（m）0.15内立杆离建筑物距离a（m）0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）4地区天津天津市安全网设置全封闭基本风压ω0（kN/m2）0.3风荷载体型系数μs1.132风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）0.938，0.65风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）0.319，0.221计算简图：1 立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f]205横杆截面惯性矩I（mm4）1078001 （N/mm2）横杆弹性模量E（N/mm2）206000横杆截面抵抗矩W（mm3）4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×（0.033+Gkjb×la/（n+1））+1.4×Gk×la/（n+1）=1.2×（0.033+0.35×1.6/（2+1））+1.4×4×1.6/（2+1）=3.251kN/m正常使用极限状态q"=（0.033+Gkjb×la/（n+1））+Gk×la/（n+1）=（0.033+0.35×1.6/（2+1））+4×1.6/（2+1）=2.353kN/m计算简图如下：1 1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[3.251×0.92/8，3.251×0.152/2]=0.329kN·mσ=Mmax/W=0.329×106/4490=73.302N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q"lb4/（384EI），q"a14/（8EI）]=max[5×2.353×9004/（384×206000×107800），2.353×1504/（8×206000×107800）]=0.905mmνmax＝0.905mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=3.251×（0.9+0.15）2/（2×0.9）=1.991kN正常使用极限状态Rmax"=q"（lb+a1）2/（2lb）=2.353×（0.9+0.15）2/（2×0.9）=1.441kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.991kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1"=Rmax"=1.441kNq"=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：1 弯矩图（kN·m）σ=Mmax/W=0.859×106/4490=191.383N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：1 变形图（mm）νmax＝5.147mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1600/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=4.583kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1.991kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=4.583kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H18脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=（gk+（lb+a1）×n/2×0.033/h）×H=（0.12+（0.9+0.15）×2/2×0.033/1.5）×18=2.58kN单内立杆：NG1k=2.58kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=（H/h+1）×la×（lb+a1）×Gkjb×1/2/2=（18/1.5+1）×1.6×（0.9+0.15）×0.35×1/2/2=1.911kN1 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=1.911kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=（H/h+1）×la×Gkdb×1/1=（18/1.5+1）×1.6×0.17×1/1=3.536kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.6×18=0.288kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.911+3.536+0.288=5.735kN单内立杆：NG2k=NG2k1=1.911kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×（lb+a1）×（njj×Gkjj）/2=1.6×（0.9+0.15）×（1×4）/2=3.36kN内立杆：NQ1k=3.36kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.58+5.735）+0.9×1.4×3.36=14.211kN单内立杆：N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.58+1.911）+0.9×1.4×3.36=9.622kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H18立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W（mm3）4490立杆截面回转半径i（mm）15.9立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）205立杆截面面积A（mm2）424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.509≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m1 长细比λ=l0/i=2.599×103/15.9=163.443查《规范》表A得，φ=0.265满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N"=NG1k+NG2k+NQ1k=2.58+5.735+3.36=11.675kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×（2.58+5.735）+1.4×3.36=14.681kNσ=N/（φA）=14681.496/（0.265×424）=130.665N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N"=NG1k+NG2k+NQ1k=2.58+5.735+3.36=11.675kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×1.4NQ1k=1.2×（2.58+5.735）+0.9×1.4×3.36=14.211kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.221×1.6×1.52/10=0.1kN·mσ=N/（φA）+Mw/W=14211.096/（0.265×424）+100245.6/4490=148.805N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）3连墙件计算长度l0（mm）600连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积Ac（mm2）424连墙件截面回转半径i（mm）15.9连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.319×2×1.5×3×1.6=6.431kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896（Nlw+N0）/（φAc）=（6.431+3）×103/（0.896×424）=24.825N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm21 满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.431+3=9.431kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度（m）15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距（mm）1600主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d（mm）16主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）100主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）1600梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb]（N/mm2）2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离（mm）支撑件上下固定点的垂直距离L1（mm）支撑件上下固定点的水平距离L2（mm）是否参与计算1上拉116033001050否作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F"（kN）各排立杆传至梁上荷载设计值F（kN）各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）主梁间距la（mm）111.6714.683001600211.6714.6812001600附图如下：1 平面图立面图1 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A（cm2）26.1主梁截面惯性矩Ix（cm4）1130主梁截面抵抗矩Wx（cm3）141主梁自重标准值gk（kN/m）0.205主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）215主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）125主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁允许挠度[ν]（mm）1/250荷载标准值：q"=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F"1=F1"/nz=11.67/1=11.67kN第2排：F"2=F2"/nz=11.67/1=11.67kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nz=14.68/1=14.68kN第2排：F2=F2/nz=14.68/1=14.68kN1、强度验算弯矩图（kN·m）1 σmax=Mmax/W=22.212×106/141000=157.533N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图（kN）τmax=Qmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=29.667×1000×[88×1602-（88-6）×140.22]/（8×11300000×6）=35.061N/mm2τmax=35.061N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图（mm）νmax=8.391mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm符合要求！4、支座反力计算R1=-13.686kN,R2=43.747kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN1 压弯构件强度：σmax=Mmax/（γW）+N/A=22.212×106/（1.05×141×103）+0×103/2610=150.032N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.93。σ=Mmax/（φbWx）=22.212×106/（0.929×141×103）=169.573N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d（mm）16主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）1600梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb]（N/mm2）2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）50锚固螺栓11 锚固螺栓21、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=6.843kN螺栓锚固深度:h≥N/（4×π×d×[τb]）=13.686×103/（4×3.14×16×2.5）=27.227mm螺栓验算：σ=N/（4×π×d2/4）=13.686×103/（4×π×162/4）=17.017kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×11.9=11.305N/mm2N/2=6.843kN≤2×（b2-πd2/4）×fcc=2×（802-3.14×162/4）×11.305/1000=140.158kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm符合要求！1 7.2、C区阳台悬挑架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架脚手板设计荷载（kN/m2）3同时施工作业层数1卸荷设置无脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3脚手架架体高度H（m）18脚手架沿纵向搭设长度L（m）243立杆步距h（m）1.5立杆纵距或跨距la（m）1.2立杆横距lb（m）0.9横向水平杆计算外伸长度a1（m）0.15内立杆离建筑物距离a（m）1.5双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb（kN/m2）0.35脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw（kN/m2）0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb（kN/m）0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj（kN/m2）3地区天津天津市安全网设置全封闭基本风压ω0（kN/m2）0.3风荷载体型系数μs1.132风压高度变化系数μz（连墙件、单立杆稳定性）0.938，0.65风荷载标准值ωk（kN/m2）（连墙件、单立杆稳定性）0.319，0.221计算简图：1 立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n21 横杆抗弯强度设计值[f]（N/mm2）205横杆截面惯性矩I（mm4）107800横杆弹性模量E（N/mm2）206000横杆截面抵抗矩W（mm3）4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×（0.033+Gkjb×la/（n+1））+1.4×Gk×la/（n+1）=1.2×（0.033+0.35×1.2/（2+1））+1.4×3×1.2/（2+1）=1.888kN/m正常使用极限状态q"=（0.033+Gkjb×la/（n+1））+Gk×la/（n+1）=（0.033+0.35×1.2/（2+1））+3×1.2/（2+1）=1.373kN/m计算简图如下：1 1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.888×0.92/8，1.888×0.152/2]=0.191kN·mσ=Mmax/W=0.191×106/4490=42.574N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q"lb4/（384EI），q"a14/（8EI）]=max[5×1.373×9004/（384×206000×107800），1.373×1504/（8×206000×107800）]=0.528mmνmax＝0.528mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q（lb+a1）2/（2lb）=1.888×（0.9+0.15）2/（2×0.9）=1.156kN正常使用极限状态Rmax"=q"（lb+a1）2/（2lb）=1.373×（0.9+0.15）2/（2×0.9）=0.841kN四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=1.156kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1"=Rmax"=0.841kNq"=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：1 弯矩图（kN·m）σ=Mmax/W=0.375×106/4490=83.629N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：1 变形图（mm）νmax＝1.272mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.673kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1.156kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=2.673kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H18脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0.12立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=（gk+（lb+a1）×n/2×0.033/h）×H=（0.12+（0.9+0.15）×2/2×0.033/1.5）×18=2.58kN单内立杆：NG1k=2.58kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=（H/h+1）×la×（lb+a1）×Gkjb×1/2/2=（18/1.5+1）×1.2×（0.9+0.15）×0.35×1/2/2=1.433kN1 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=1.433kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=（H/h+1）×la×Gkdb×1/1=（18/1.5+1）×1.2×0.17×1/1=2.652kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.2×18=0.216kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.433+2.652+0.216=4.301kN单内立杆：NG2k=NG2k1=1.433kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×（lb+a1）×（njj×Gkjj）/2=1.2×（0.9+0.15）×（1×3）/2=1.89kN内立杆：NQ1k=1.89kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.58+4.301）+0.9×1.4×1.89=10.638kN单内立杆：N=1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4×NQ1k=1.2×（2.58+1.433）+0.9×1.4×1.89=7.197kN七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H18立杆计算长度系数μ1.5立杆截面抵抗矩W（mm3）4490立杆截面回转半径i（mm）15.9立杆抗压强度设计值[f]（N/mm2）205立杆截面面积A（mm2）424连墙件布置方式两步三跨1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.9=141.509≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m1 长细比λ=l0/i=2.599×103/15.9=163.443查《规范》表A得，φ=0.265满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N"=NG1k+NG2k+NQ1k=2.58+4.301+1.89=8.771kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQ1k=1.2×（2.58+4.301）+1.4×1.89=10.903kNσ=N/（φA）=10902.996/（0.265×424）=97.036N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N"=NG1k+NG2k+NQ1k=2.58+4.301+1.89=8.771kN单立杆的轴心压力设计值N=1.2（NG1k+NG2k）+0.9×1.4NQ1k=1.2×（2.58+4.301）+0.9×1.4×1.89=10.638kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.221×1.2×1.52/10=0.075kN·mσ=N/（φA）+Mw/W=10638.396/（0.265×424）+75184.2/4490=111.426N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）3连墙件计算长度l0（mm）600连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×3连墙件截面面积Ac（mm2）424连墙件截面回转半径i（mm）15.9连墙件抗压强度设计值[f]（N/mm2）205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.319×2×1.5×3×1.2=4.823kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896（Nlw+N0）/（φAc）=（4.823+3）×103/（0.896×424）=20.592N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm21 满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=4.823+3=7.823kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度（m）15悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距（mm）1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d（mm）16主梁建筑物外悬挑长度Lx（mm）2600主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）100主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）3500梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb]（N/mm2）2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离（mm）支撑件上下固定点的垂直距离L1（mm）支撑件上下固定点的水平距离L2（mm）是否参与计算1上拉115033001050否作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F"（kN）各排立杆传至梁上荷载设计值F（kN）各排立杆距主梁外锚固点水平距离（mm）主梁间距la（mm）18.7710.91600120028.7710.925001200附图如下：1 平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格25a号工字钢主梁截面积A（cm2）48.51 主梁截面惯性矩Ix（cm4）5023.54主梁截面抵抗矩Wx（cm3）401.88主梁自重标准值gk（kN/m）0.381主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）215主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）125主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁允许挠度[ν]（mm）1/250荷载标准值：q"=gk=0.381=0.381kN/m第1排：F"1=F1"/nz=8.77/1=8.77kN第2排：F"2=F2"/nz=8.77/1=8.77kN荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.381=0.457kN/m第1排：F1=F1/nz=10.9/1=10.9kN第2排：F2=F2/nz=10.9/1=10.9kN1、强度验算弯矩图（kN·m）σmax=Mmax/W=46.237×106/401880=115.051N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！1 2、抗剪验算剪力图（kN）τmax=Qmax/（8Izδ）[bh02-（b-δ）h2]=22.988×1000×[116×2502-（116-8）×2242]/（8×50235400×8）=13.092N/mm2τmax=13.092N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图（mm）νmax=17.848mm≤[ν]=2×lx/250=2×2600/250=20.8mm符合要求！4、支座反力计算R1=-12.411kN,R2=36.998kN四、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=Mmax/（γW）+N/A=46.237×106/（1.05×401.88×103）+0×103/4850=109.573N/mm2≤[f]=215N/mm21 塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=0.86由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.74。σ=Mmax/（φbWx）=46.237×106/（0.742×401.88×103）=155.036N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d（mm）16主梁建筑物内锚固长度Lm（mm）3500梁/楼板混凝土强度等级C25混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb]（N/mm2）2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft]（N/mm2）50锚固螺栓11 锚固螺栓21、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=6.205kN螺栓锚固深度:h≥N/（4×π×d×[τb]）=12.411×103/（4×3.14×16×2.5）=24.69mm螺栓验算：σ=N/（4×π×d2/4）=12.411×103/（4×π×162/4）=15.432kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×11.9=11.305N/mm2N/2=6.205kN≤2×（b2-πd2/4）×fcc=2×（802-3.14×162/4）×11.305/1000=140.158kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm符合要求！1 7.3、阳角处型钢悬挑脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑结构荷载规范》GB50009-20123、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数1、基本参数阳角处主梁悬挑方式普通主梁悬挑主梁离地高度(m)15建筑物阳角处角度β90立杆纵距la(m)1.6梁/楼板混凝土强度等级C252、立杆荷载参数第几排立杆离墙距离a(m)荷载标准值F"(kN)荷载设计值F(kN)10.211.6714.6821.111.6714.68二、主梁布置及锚固参数1、主梁布置参数主梁号内锚固点坐标x(m).y(m)角度α(度)主梁自内锚固点伸出长度L(m)主梁锚固方式11.63,-1.631354.06锚固螺栓20.85,-0.6121.7012.3锚固螺栓31.4,-1.7902.85锚固螺栓1 平面图2、主梁锚固参数主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)100锚固螺栓d2(mm)16混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb(N/mm2)2锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)501 主梁1锚固图1 主梁2锚固图1 主梁3锚固图三、一号主梁验算1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/360荷载标准值：q"=gk=0.205kN/m第一排立杆处：P1"=F1"=11.67kN；第二排立杆处：P2"=F2"=11.67kN；荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m1 第一排立杆处：P1=F1=14.68kN；第二排立杆处：P2=F2=14.68kN；计算简图如下：1）抗弯验算σ=Mmax/W=3.379×106/(141×103)=23.965N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=16.212×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=19.159N/mm2≤[τ]=125N/mm21 满足要求！3）挠度验算νmax=0.351mm≤[ν]＝2l/360=2×1896/360=10.533mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.83kN；R2=14.954kN；R3=16.235kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳180030002000是3、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1700钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k8钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)16花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)1601 钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)=arctan(3000/2000)=56.31°上拉杆件支座力：RS1=R3=16.235kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=16.235/tan(56.31°)=10.823kN上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sinα1=16.235/sin(56.31°)=19.512kN上拉杆件的最大轴向拉力：NS=max[NS1]=19.512kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=257kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×257/8=27.306kN≥NS=19.512kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×27.306/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[Fg]/(π×de2/4)=27.306×103/(π×162/4)=135.809N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×27.306×103/(π×202)=43.459N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.61 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=19.512×103/(10×100)=19.512N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=Nsz1=10.823kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=3.379×106/(1.05×141000)+10.823/2610=22.828N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。σ=Mmax/(φbWx)=3.379×106/(0.894×141×103)=26.806N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！5、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离100锚固螺栓d2(mm)161 b(mm)混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb(N/mm2)2锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)50梁/楼板混凝土强度等级C25锚固螺栓1锚固螺栓21）螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=0.415kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=0.83×103/(4×3.14×16×2)=2.064mm1 螺栓验算：σ=N/(4×π×d2/4)=0.83×103/(4×π×162/4)=1.032kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2）混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×11.9=11.305N/mm2N/2=7.477kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(802-3.14×162/4)×11.305/1000=140.158kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm符合要求！四、二号主梁验算1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/360荷载标准值：q"=gk=0.205kN/m第二排立杆处：P2"=F2"=11.67kN；荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第二排立杆处：P2=F2=14.68kN；计算简图如下：1 1）抗弯验算σ=Mmax/W=2.373×106/(141×103)=16.83N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=14.794×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=17.483N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算1 νmax=0.154mm≤[ν]＝2l/360=2×1712/360=9.511mm满足要求！4）支座反力计算R1=1.383kN；R2=-3.6kN；R3=17.462kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳125033003000是3、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1700钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k8钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)16花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)1601 钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)=arctan(3300/3000)=47.726°上拉杆件支座力：RS1=R3=17.462kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=17.462/tan(47.726°)=15.875kN上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sinα1=17.462/sin(47.726°)=23.599kN上拉杆件的最大轴向拉力：NS=max[NS1]=23.599kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=257kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×257/8=27.306kN≥NS=23.599kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×27.306/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[Fg]/(π×de2/4)=27.306×103/(π×162/4)=135.809N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×27.306×103/(π×202)=43.459N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！1 拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=23.599×103/(10×100)=23.599N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=Nsz1=15.875kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=2.373×106/(1.05×141000)+15.875/2610=16.034N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.6由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.894。σ=Mmax/(φbWx)=2.373×106/(0.894×141×103)=18.825N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！5、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)100锚固螺栓d2(mm)16混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb(N/mm2)2锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)501 梁/楼板混凝土强度等级C25锚固螺栓1锚固螺栓21）螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=1.8kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=3.6×103/(4×3.14×16×2)=8.952mm螺栓验算：1 σ=N/(4×π×d2/4)=3.6×103/(4×π×162/4)=4.476kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2）混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×11.9=11.305N/mm2N/2=0.6915kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(802-3.14×162/4)×11.305/1000=140.158kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm符合要求！五、三号主梁验算1、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值τ(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度[ν](mm)1/360荷载标准值：q"=gk=0.205kN/m第一排立杆处：P1"=F1"=11.67kN；第二排立杆处：P2"=F2"=11.67kN；荷载设计值：q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第一排立杆处：P1=F1=14.68kN；第二排立杆处：P2=F2=14.68kN；计算简图如下：1 1）抗弯验算σ=Mmax/W=2.359×106/(141×103)=16.73N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=12.243×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=14.469N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算1 νmax=0.087mm≤[ν]＝2l/360=2×1250/360=6.944mm满足要求！4）支座反力计算R1=-0.617kN；R2=13.253kN；R3=17.425kN；2、支撑杆件设置支撑点号支撑方式材料类型距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离n(mm)支撑件上下固定点的水平距离m(mm)是否参与计算1上拉钢丝绳120030002200是3、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1700钢丝绳直径(mm)20钢丝绳不均匀系数α0.85钢丝绳安全系数k8钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)16花篮螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)20焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)1601 钢丝绳绳卡作法上拉杆件角度计算：α1=arctan(n1/m1)=arctan(3000/2200)=53.746°上拉杆件支座力：RS1=R3=17.425kN主梁轴向力：NSZ1=RS1/tanα1=17.425/tan(53.746°)=12.778kN上拉杆件轴向力：NS1=RS1/sinα1=17.425/sin(53.746°)=21.608kN上拉杆件的最大轴向拉力：NS=max[NS1]=21.608kN查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=257kN[Fg]=α×Fg/k=0.85×257/8=27.306kN≥NS=21.608kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×27.306/(2×15.19)=2个≤[n]=3个符合要求！花篮螺栓验算：σ=[Fg]/(π×de2/4)=27.306×103/(π×162/4)=135.809N/mm2≤[ft]=170N/mm2符合要求！拉环验算：σ=[Fg]/(2A)=2[Fg]/πd2=2×27.306×103/(π×202)=43.459N/mm2≤[f]=65N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2符合要求！1 拉环详图(主梁为工字钢)角焊缝验算：σf=NS/(he×lw)=21.608×103/(10×100)=21.608N/mm2≤βfftw=1.22×160=195.2N/mm2正面角焊缝的强度设计值增大系数βf=1.22符合要求！4、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=Nsz1=12.778kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=2.359×106/(1.05×141000)+12.778/2610=15.939N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.969。σ=Mmax/(φbWx)=2.359×106/(0.969×141×103)=17.266N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！5、锚固段与楼板连接的计算主梁外锚固点离建筑物距离b(mm)100锚固螺栓d2(mm)16混凝土与螺栓表面的容许粘结强度τb(N/mm2)2锚固螺栓抗拉强度设计值[ft](N/mm2)501 梁/楼板混凝土强度等级C25锚固螺栓1锚固螺栓21）螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=0.308kN螺栓锚固深度:h≥N/(4×π×d×[τb])=0.617×103/(4×3.14×16×2)=1.534mm螺栓验算：1 σ=N/(4×π×d2/4)=0.617×103/(4×π×162/4)=0.767kN/mm2≤0.85×[ft]=42.5N/mm2符合要求！2）混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×11.9=11.305N/mm2N/2=6.6265kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(802-3.14×162/4)×11.305/1000=140.158kN注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=5×16=80mm符合要求！7.4、相关图纸1 1、悬挑工字钢平面布置图（角部工字钢放置位置可适当调整，但要保证间距要求）1'