电信通讯及办公大楼脚手架施工方案

'XX大厦脚手架施工方案编制：审核：审批： 目录1、编制依据31.1施工图纸31.2主要规范图集31.3参考图书32、工程概况33、脚手架的选择43.1脚手架选型43.2施工部署53.3施工人员准备54、脚手架材料选择和质量规定84.2扣件94.3脚手板95、脚手架构造要求105.1立杆构造要求105.2纵向水平杆构造要求105.3横向水平杆的构造要求105.4连墙件构造要求105.5剪刀撑115.6手板构造要求115.7挡脚板115.8转料平台的设置115.9中庭脚手架支撑体系构造要求125.10安全网的构造要求136、脚手架的搭设拆除和使用136.1脚手架的搭设应遵守的规定13 6.2脚手架搭设质量的检查验收规定146.3脚手架的使用规定156.4脚手架的拆除167、质量保证措施168、安全防护措施及文明施工安全防护措施189、脚手架的计算209.1景观水池部位落地式脚手架计算209.2悬挑式扣件钢管脚手架计算书289.3落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书3710、中庭脚手架计算书：4310.1楼板模板支撑体系计算书4310.2主梁模板扣件钢管高支撑架计算书4910.3次梁模板扣件钢管高支撑架计算书56 1、编制依据1.1施工图纸图纸名称图纸内容设计单位XX大厦工程建筑结构施工图建施、结施XX标准设计研究院1.2主要规范图集序号规范规程名称编号备注1扣件钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20012建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-913建筑施工安全检查标准JGJ59-994北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-20021.3参考图书序号图书名称出版日期备注1建筑施工手册（第四版）2003.92简明施工计算手册1999.73实用建筑施工安全手册1999.74建筑施工脚手架实用手册1994.52、工程概况XX大厦工程位于北京奥林匹克公园中心区，是一座高科技智能化的电信通讯及办公大楼。肩负着实现“数字奥运”和保障2008年奥运会信息通讯的重要使命。本工程为框架剪力墙结构，地上11层，主要为大堂、展厅、通讯机房、办公用房。地下2层，为地下车库、设备用房和营业厅。建筑面积96518m2，其中地上部分74104m2，地下部分22414m2。该工程南北方向长137.600m，东西 方向长84.700m。3、脚手架的选择3.1脚手架选型3.1.1外侧防护脚手架根据工程建筑外形特点，并结合现场实际情况，选择扣件落地式和悬挑式脚手架。东立面1～4层从景观水池楼板上开始搭设落地式钢管扣件式脚手架，凹廊内从首层楼板开始搭设落地式脚手架，其它部位全部从二层开始采用钢梁悬挑。脚手架搭设总高度为57.850（建筑物高+1.500m），该脚手架分段搭设每段高度为24.00m，分别在3、5层、7、9层和11层顶板处进行卸载，卸载采用钢丝绳拉结；脚手架外侧采用密目安全网全封闭；脚手架步距1.5m，立柱纵距1.5m（落地式脚手架立杆纵距1.4m西侧灯带范围内脚手架立杆纵距0.75m），排距1.1m，内侧立杆距结构边300mm；根据结构实际情况与结构连接，并设置剪刀撑等固定措施，脚手板采用50厚木板。各种脚手架在混凝土浇筑完毕后，混凝土强度等级达到4Mpa后即可向上搭设脚手架。脚手架的构造详见附图。3.1.2中庭高支撑满堂红脚手架本工程一层主要为共享大厅，大厅高达四层空间并于地下一层营业大厅上下贯通，该大厅上部结构支撑体系搭设满堂红脚手架，选择满堂红钢管扣件式支撑脚手架。脚手架从地下二层顶板-6.550开始搭设至四层楼板底部位＋13.770，总高20.310m。脚手架步距1.2m，立柱纵距0.900m，排距0.900m，底部设扫地杆，扫地杆距地面200。梁底支撑体系沿梁的长度方向搭设剪刀撑，剪刀撑要通过脚手架的节点，每个节点都要用扣件锁紧；在中庭满堂红脚手架内设置水平剪刀撑，水平剪刀撑设置3道。该脚手架主要用于中庭内柱及上空二层三层（局部）、四层楼板、梁施工。脚手架的构造详见附图。3.2施工部署3.2.1外脚手架施工部署 主体结构施工至二层顶板时，开始从二层楼板悬挑钢梁，向上搭设外脚手架，然后拆除地下部分脚手架，将钢管及扣件周转至地上部分使用，开始地下室室外回填土和卷材防水施工；地上部分外脚手架从二层楼板开始悬挑，外脚手架随楼面混凝土结构施工逐层向上搭设，主体施工时可投入外部幕墙龙骨施工，幕墙龙骨安装完毕，即可拆除下面一段脚手架，其材料周转直上部脚手架使用，主体结构封顶且龙骨安装完毕拆除所有脚手架，用吊蓝进行玻璃幕墙的玻璃安装。3.2.2中庭满堂红脚手架施工部署该脚手架在地下二层顶板混凝土浇筑完毕后随主体施工进度向上搭设，前期主要用于框架柱模板安装、混凝土浇筑；最后主要用于四层楼板梁施工及一～三层零星梁板施工。中庭范围内地下二层满堂红脚手架不得拆除。中庭脚手架待四层楼板混凝土强度等级达到100％后拆除，最后拆除地下二层脚手架。脚手架拆除时不得集中堆放，要随拆随运出楼层。3.3施工人员准备管理层人员组织及职责分工姓名职称项目职务岗位职责工程师常务经理全面负责现场各项工作工程师生产经理负责工程的进度、安全生产工作工程师生产经理负责工程的进度、安全生产工作高工总工全面负责工程的技术管理工作工程师技术负责脚手架施工方案的编制及施工现场的指导工程师安全总监全面负责脚手架搭设及拆除的各项安全事项助工工长组织安排脚手架搭、设拆除及脚手架安全施工管理。助工工长组织安排脚手架搭、设拆除及脚手架安全施工管理。助工质检员脚手架搭设质量过程控制及脚手架验收。助工测量员工程定位，主要轴线的投测及施工放线检查。 助工材料员钢管、扣件的购买及进场检验助工试验员钢管，、扣件的送检。3.3.2劳务管理人员XX管理人员组织及职责分工姓名职称项目职务岗位职责工程师常务经理全面负责现场各项工作工程师生产经理负责工程的进度、安全生产工作工程师技术负责负责工程图纸的核对及脚手架施工方法的落实。工程师安全总监全面负责脚手架搭设及拆除的各项安全事项助工安全员全面负责脚手架搭设及拆除的各项安全事项助工架子工长组织安排脚手架搭设、拆除及脚手架安全施工管理。助工质检员脚手架搭设质量过程控制及脚手架验收。助工质检员脚手架搭设质量过程控制及脚手架验收。XX建设管理人员组织及职责分工姓名职称项目职务岗位职责工程师常务经理全面负责现场各项工作工程师生产经理负责工程的进度、安全生产工作工程师技术负责负责工程图纸的核对及脚手架施工方法的落实。工程师安全总监全面负责脚手架搭设及拆除的各项安全事项助工架子工长组织安排脚手架搭、设拆除及脚手架安全施工管理。助工质检员脚手架搭设质量过程控制及脚手架验收。3.3.3劳动力 整个外脚手架工程涉及到搭设、维护及拆除三个阶段，根据各个阶段的不同工作内容，劳动力的需用情况不同。本工程主体施工进度要求较快，基本在8天左右一层结构，外脚手架工作量较大，需投入较多劳动力。外脚手架维护阶段主要是配合外装单位进行施工，因此需用劳动力较少。本工程劳动力需用情况见下表。阶段外脚手架搭设阶段外脚手架维护阶段外脚手架拆除阶段时间05年11月～06年5月06年5月～06年6月06年6月～06年7月工种架子工架子工架子工人数501530工作内容外脚手架搭设，悬挂安全网，铺设跳板，进行层间封闭，外脚手架上垃圾及杂物的清理外脚手架的日常围护，配合外装单位做好外脚手架的修改，及时清理外脚手架上垃圾及杂物拆除外脚手架及悬挑钢梁，将所有材料运至指定堆场，清理外脚手架拆除范围内的所有垃圾及杂物内部满堂红脚手架支撑体系的搭设根据工程施工进度有架子工搭设，主体施工其间约需要50人。3.4材料准备名称数量单位规格钢管12000米φ48mm×3.5mm脚手板1500平方米厚50，宽200－300mm力矩扳手1个80KN·m密目安全网30000平方米1500×6000水平安全网5000平方米1500×6000直角扣件120000个旋转扣件5000个对接扣件10000个镀锌铁丝5000公斤直径1.2mm该材料计划根据工程实际情况具体调整，本表尽供参考。 4、脚手架材料选择和质量规定结合本工程结构特点以及钢管刚度好、强度高的优点，本工程外脚手架均采用钢管式脚手架，在选材方面需遵循以下原则：4.1钢管4.1.1脚手架钢管应使用焊接钢管；4.1.2钢管应为力学性能适中的Q235钢，其力学性质应符合国家现行标准《碳素结构钢》（GB700-89）中Q235A钢的规定；4.1.3钢管的截面尺寸应为外径48mm，壁厚3.5mm；4.1.4钢管质量的检验要求⑴钢管的外观质量检验应按下表进行钢管质量检验要求项次检查项目验收要求新管1产品质量合格证必须具备2钢管材质证明书3表面质量表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯4外径，壁厚48mm，3.5mm5端面应平整，端面切斜的偏差<1.70mm6防锈处理必须进行防锈处理，度锌或刷防锈漆旧管7钢管锈蚀程度应每年检查一次管壁上锈蚀的深度，不得超过0.50mm8其它项目同新管项次3、4、5同新管3、4、5⑵钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。4.2扣件4.2.1应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件；4.2.2技术要求 ⑴扣件应采用机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制作；⑵铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸铁缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；⑶扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；⑷扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1mm；⑸当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；⑹扣件表面应进行防锈处理。4.2.3扣件质量的检验要求扣件质量检验要求项次检查项目要求新扣件1产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告必须具备2表面质量及性能应符合技术要求（2）～（6）的规定3螺栓不得滑丝旧扣件4同新扣件的项次2、34.3脚手板本工程拟采用木脚手板，应使用厚度不小于50mm和材质不低于国家二等材标准的杉木或松木板，板宽200～300mm，两端使用10号镀锌钢丝捆紧。禁止使用有扭纹、破裂和横透节的木板。5、脚手架构造要求5.1立杆构造要求⑴立杆接头采用扣件对接，对接扣件应交错布置，相邻立杆的接头位置错开布置在不同的步距内,各接头中心距主节点的距离不应大于500mm；⑵脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。护身扶手高距脚手板1200mm。 5.2纵向水平杆构造要求⑴纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧；⑵纵向水平杆采用对接扣件连接，上下纵向水平杆的对接接头应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不得大于500mm；⑶每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm；⑷操作层上非主节点处的横向水平杆间距750mm，可根据支撑脚手板的需要按≤750mm间距设置。5.3横向水平杆的构造要求⑴横向水平杆置于纵向水平杆之上，并采用直角扣件与立杆扣紧；⑵横向水平杆在作业层搭设间距750，待作业层完成施工后将间距调为1500；⑶横向水平杆与连墙杆件同标高时兼做连墙杆使用。与结构的连接方式见附图所示。5.4连墙件构造要求⑴外脚手架连墙杆按照连墙杆件的间距在楼板上预埋钢筋环，每个连墙杆埋设不少于两根钢筋，钢筋采用直径14mm的一级钢筋，钢管穿在钢筋环中然后用纵向钢管将其相连，与预埋钢筋固定，具体构造如附图所示；⑵连墙件竖向每三步设置一道（4.5m），横向每跨设置一道（1.5m）。5.5剪刀撑⑴剪刀撑设置于脚手架外侧，每道剪刀撑连接立杆不少于4跨且不小于6000，斜杆与水平面交角控制在45°～60°之间；⑵剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm； ⑶剪刀撑严禁采用对接，应采用搭接，搭结长度不得小于1000，搭结接头不少于3个扣件。5.6手板构造要求⑴脚手板一般应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设，搭接构造见下图：⑵脚手板应铺设严密、牢固、平稳，脚手板两端用10#铅丝固定牢靠；⑶操作层处脚手板需满铺，铺板边缘与墙面间隙≤300mm。5.7挡脚板为确保施工安全，在操作层外侧需周边设置不小于180mm高的挡脚板，以防止落物伤人。5.8转料平台的设置转料平台搭设落地式转料平台，位置在6轴～7轴/C轴～D轴、6轴～7轴/L轴～M轴之间，转料平台宽6000，长为10600。落地式转料平台采用单立杆脚手架，立杆横距、纵距均为900，步距1200，在每层楼板处用钢管与楼板拉结。连接方式同悬挑式脚手架与结构的连接，转料层底部钢管间距300，平台底面设50厚的脚手板、满铺、铺牢、两端用10号镀锌铁丝捆紧，并在四周设180cm高的踢脚板。四周防护栏杆高1500刷红白相见的油漆标识，并挂满布密目安全网，平台上设有荷载标牌，限重0.5t/m2，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位。落地式转料平台沿南北方向设置不少于三道的剪刀撑。卸料平台搭设完毕经验收合格后方可使用。 5.9中庭脚手架支撑体系构造要求⑴立杆接头采用扣件对接，对接扣件应交错布置，相邻立杆的接头位置错开布置在不同的步距内,与相近横杆的距离不应大于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于500mm；⑵立杆下设置通长50mm厚脚手板作为基础；⑶满堂红脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。护身扶手高距脚手板1200mm；⑷水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧；⑸水平杆采用对接扣件连接，上下纵向水平杆的对接接头应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不得大于500mm；⑹每个节点必须设置纵横两个方向的水平杆，保证立杆的稳定性；⑺剪刀撑设置在主次梁底部设置竖向剪刀撑，每道剪刀撑连接立杆不少于4跨且不小于6000，斜杆与水平面交角控制在45°～60°之间。在水平面设置水平剪刀撑，水平剪刀撑沿垂直方向设置三道，道设置在首层±0.000以上第三步，第二道设置在第七步，第三道设置在四层楼板以下第二步；⑻剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm；⑼剪刀撑严禁采用对接，应采用搭接，搭结长度不得小于1000，搭结接头不少于3个扣件。5.10安全网的构造要求⑴外脚手架外侧满挂密目安全网，用绑扎丝将安全网绑扎在脚手架的钢管上，要求每个孔都要绑扎牢固；⑵悬挑脚手架底部挂水平安全网，与脚手架的钢管绑扎牢固；⑶满堂红脚手架在施工操作层下面一步满挂水平安全网，与脚手架的钢管绑扎牢固。 6、脚手架的搭设拆除和使用6.1脚手架的搭设应遵守的规定6.1.1搭设场地应平整，立杆下面需垫木垫板；6.1.2在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件；6.1.3脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：⑴按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；⑵周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设；⑶应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；6.1.4在设置第一排连墙件前，“—”字形脚手架应设置抛撑间距4.5m；以确保脚手架稳定和架上作业人员的安全。边长≥20m的周边脚手架，亦应适量设置抛撑；6.1.5剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置；6.1.6脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施；6.1.7脚手板或其它作业层板铺板的铺设应符合以下规定：⑴脚手板或其它铺板应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定；⑵脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离应控制在100～200mm之间；⑶脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且在搭接段的中部应设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上未作固定的探头板；6.1.8工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行搭设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业；6.1.9在搭设中不得随意改变脚手架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作 ≥100mm的尺寸放大。确有实际情况，需要对脚手架作调整时，应提交技术主管人员解决。6.2脚手架搭设质量的检查验收规定6.2.1脚手架的验收标准规定⑴脚手架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内；⑵节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到<40-60NM；⑷钢脚手架立杆垂直度应≤1/300，且应同时控制其最大垂直偏差值：当架高<20m时为不大于50mm；当架高＞20m时为不大于75mm；⑷纵向水平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm；⑸作业层铺板、安全防护措施等需符合上述的要求。6.2.2脚手架的验收和日常检查按以下规定进行：⑴搭设完毕后；⑵连续使用达到6个月；⑶施工中途停止使用超过15天，再重新使用之前；⑷在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；⑸在使用过程中，发现有显著的变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。6.2.3脚手架搭设作业面底部必须划出危险警戒区域，并拉警戒线限制行人通过，必须设置专职安全员旁站监督。6.3.4脚手架验收体系每层每段脚手架搭设完毕后，经施工队自检合格后报项目部工长、质检和安全员验收，项目部验收合格后报监理公司并组织项目管理公司共同对脚手架进行验收，三方验收合格并签字确认后方可投入使用。6.3脚手架的使用规定6.3.1作业层的施工荷载的3kN/m2(人员、材料和机具重量)；6.3.2架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通； 6.3.3作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度；6.3.4在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应加强措施，并在作业完毕后，及时予以恢复；6.3.5工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；6.3.6人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下；6.3.7每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离；6.3.8在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运走；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。6.4脚手架的拆除拆架程序应遵守由上向下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。不准上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆在拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙杆。 脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。每层拆除前应先将此层外架上的材料、垃圾等物品清除干净，并将封闭外架用的安全网拆除。脚手架拆除作业面底部必须划出危险警戒区域，并拉警戒线限制行人通过，必须设置专职安全员旁站监督。7、质量保证措施7.1构配件允许偏差项次项目允许偏差△（mm）示意图检查工具1钢管尺寸外径厚48mm壁厚3.5mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差△1.70塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深度（△＝△1+△2）≤0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3m≤l≤4m3m≤l≤4m≤12≤20钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲l≤6.5m30≤7.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差△（mm）检查方法与工具1最后验收垂直度±100用经纬仪搭设中检查 偏差的高度（mm）H=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±1002间距步距±20钢板尺纵距±50横距±203纵向水平杆高差一根杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差±104小横杆外伸长度外伸500mm-50钢板尺7.3扣件拧紧抽样检查数量及质量判定标准项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件501-12005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件1201-320050108、安全防护措施及文明施工安全防护措施8.1结构临边、洞口防护措施外脚手架拆除后，在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏。使用采用φ48×3.5钢管，其高度不小于1.2m，立杆间距不大于2.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三角架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆，挂醒目标识牌，护身栏杆四周满挂密目安全网，白天设警示牌，夜间设红色标志灯，临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。 楼板洞口边长大于1500mm时周边应设防护栏杆，并兜水平安全网，防护栏杆采用Φ48×3.5钢管扣接，上横杆距地1000mm，下横杆距地200mm。边长介于500mm～1500mm的楼板洞口，洞口上设置200mm×200mm间距的扣件钢管网格，钢管网上铺设脚手板；边长小于500mm的楼板洞口，用木板作盖板固定在洞口位置；边长1500－2000洞口防护边长2000-4000洞口防护8.2楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，立杆从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏。8.3电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的防护门，可用φ14钢筋按间距300焊制而成，并在防护门上要刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每层在入口处设置一个道水平安全网，网上不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道；8.4施工前必须进行安全技术交底，所有架子工必须持证上岗；8.5搭设施工用的脚手架材料，必须把好材料质量关，不符合规定要求的材料，严禁使用；8.6脚手架必须随着楼层的施工要求搭设，搭设时避开立体交叉作业，并严格按施工方案及相应安全规范进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平并确保节点符合要求； 8.7施工过程中，应随时观察地基及脚手架的变化情况，大风雨后，要观察有无变化，发现问题及时处理；8.8在施工过程中，遇有雷雨，钢脚手架板上施工人员应立即离去；8.9未尽事宜应严格按现行建筑安全操作规程进行施工。9、脚手架的计算9.1景观水池部位落地式脚手架计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为28.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.40米，立杆的横距1.10米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.0(该工程选择钢管壁厚为3.5mm，但考虑到材料的误差以下按壁厚3.0mm计算)，连墙件采用3步1跨，竖向间距4.50米，水平间距1.40米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.400/2=0.245kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.400/2=2.100kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.245+1.4×2.100=3.280kN/m小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.280×1.1002/8=0.496kN.m=0.496×106/4491.0=110.468N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.245+2.100=2.383kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.383×1100.04/(384×2.06×105×107780.0)=2.046mm小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.100=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.100×1.400/2=0.269kN活荷载标准值Q=3.000×1.100×1.400/2=2.310kN荷载的计算值P=(1.2×0.042+1.2×0.269+1.4×2.310)/2=1.804kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.4002+0.150×1.804×1.400=0.386kN.m=0.386×106/4491.0=85.966N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1400.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.042+0.269+2.310=2.622kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×2621.740×1400.003/(100×2.060×105×107780.000)=3.71mm 最大挠度和V=V1+V2=3.758mm大横杆的最大挠度小于1400.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.400=0.054kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.100×1.400/2=0.269kN活荷载标准值Q=3.000×1.100×1.400/2=2.310kN荷载的计算值R=1.2×0.054+1.2×0.269+1.4×2.310=3.622kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；为0.1394NG1=0.139×28.000=3.903kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.400×(1.100+0.300)/2=0.686kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.400×2/2=0.196kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.005×1.400×28.000=0.196kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.981kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.400×1.100/2=4.620kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.670Us——风荷载体型系数：Us=1.560经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.670×1.560=0.821kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.45kN； ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.21；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.95m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70；　　A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=138.78　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.48kN；　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.21；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.95m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.70　　A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.308kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到= 196.46　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.078kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.620kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=63.501米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.078kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.620kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.139kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.259kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=32.580米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.631kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=4.50×1.40=6.30m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=5.565kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.565kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=10.565kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!必须采用双扣件。八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=49.78N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=12.45A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(N/mm2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算 fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!9.2悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.10米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用3步1跨，竖向间距4.50米，水平间距1.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.60米，建筑物内锚固段长度1.60米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×1.1002/8=0.531kN.m=0.531×106/4491.0=118.248N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×1100.04/(384×2.06×105×107780.0)=2.190mm小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.100=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.100×1.500/2=0.289kN活荷载标准值Q=3.000×1.100×1.500/2=2.475kN荷载的计算值P=(1.2×0.042+1.2×0.289+1.4×2.475)/2=1.931kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.150×1.931×1.500=0.443kN.m=0.443×106/4491.0=98.595N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.042+0.289+2.475=2.806kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×2805.990×1500.003/(100×2.060×105×107780.000)=4.89mm最大挠度和V=V1+V2=4.947mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.100×1.500/2=0.289kN活荷载标准值Q=3.000×1.100×1.500/2=2.475kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.289+1.4×2.475=3.881kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；为0.1394NG1=0.139×24.000=3.346kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.100+0.300)/2=0.735kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.005×1.500×24.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.471kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.100/2=4.950kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.670Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.670×1.200=0.631kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.30kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i 的结果查表得到0.21；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.95m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70；　　A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=137.10；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.26kN；　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.21；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=2.95m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.70　　A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.254kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=181.96；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.631kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=4.50×1.50=6.75m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000；经计算得到Nlw=5.963kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.963kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=27.569kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=10.963kN大于扣件的抗滑力8.0kN，必须采用双扣件，即可满足要求。七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1600mm，l=1500mm，ml=300mm，m2=1400mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×4.47+1.4×4.95=12.30kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=1.60/1.50=1.07kl=0.30/1.50=0.20k2=1.40/1.50=0.93代入公式，经过计算得到支座反力RA=38.986kN支座反力RB=-13.964kN最大弯矩MA=21.270kN.m 抗弯计算强度f=21.270×106/(1.05×185000.0)=109.498N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.47+4.95=9.42kN水平钢梁自重计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=5.482mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即3200.0mm水平支撑梁的最大挠度小于3200.0/400,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.44由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.858经过计算得到强度=21.27×106/(0.858×185000.00)=134.04N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.964kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[13964×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm，该工程取直径18mm的一级钢筋，水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面。9.3落地式卸料平台扣件钢管支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为51.9米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.20米。落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。一、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=4.49cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12=5.000×0.300=1.500kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=1.000×0.300=0.300kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1=1.2×0.090+1.2×1.500=1.908kN/m活荷载q2=1.4×0.300=0.420kN/m最大弯矩Mmax=(0.10×1.908+0.117×0.420)×0.9002=0.194kN.m最大支座力N=(1.1×1.908+1.2×0.42)×0.90=2.343kN抗弯计算强度f=0.194×106/5080.0=38.26N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1=0.090+1.500=1.590kN/m活荷载q2=0.300kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×1.590+0.990×0.300)×900.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.359mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.34kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.562kN.m最大变形vmax=1.302mm最大支座力Qmax=7.652kN抗弯计算强度f=0.562×106/5080.0=110.67N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.65kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.149×51.850=7.720kN(2)栏杆的自重(kN)：NG2=0.150×0.900=0.135kN(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.300×0.900×0.900=0.243kN (4)堆放荷载(kN)：NG4=5.000×0.900×0.900=4.050kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=12.148kN。2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×0.900×0.900=0.810kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.71kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.60m；公式(1)的计算结果：=104.32N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=91.02N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.094；公式(3)的计算结果：=141.00N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板支架计算长度附加系数k1步距h≤0.90.9＜h≤1.21.2＜h≤1.51.5＜h≤2.1k11.1631.1671.1851.243模板支架计算长度附加系数k2h+2a或ulh(m)H（m）468101214161820251.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0622.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0602.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0572.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.05310、中庭脚手架计算书：10.1楼板模板支撑体系计算书取4层7轴～8轴/D轴～H轴板厚取180mm为例计算楼板模板支架。模板支架搭设高度为20.31米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.90米，立杆的横距l=0.90米，立杆的步距h=1.20米。 楼板支撑架立面简图楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算静荷载标准值q1=25.000×0.180×0.900+0.350×0.900=4.365kN/m活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.2×4.365+1.4×2.700)×0.300×0.300=0.081kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.081×1000×1000/48600=1.670N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.2×4.365+1.4×2.700)×0.300=1.623kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1623.0/(2×900.000×18.000)=0.150N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×7.065×3004/(100×6000×437400)=0.148mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.180×0.300=1.350kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m静荷载q1=1.2×1.350+1.2×0.105=1.746kN/m活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m2.方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.705/0.900=3.006kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.01×0.90×0.90=0.243kN.m最大剪力Q=0.6×0.900×3.006=1.623kN最大支座力N=1.1×0.900×3.006=2.976kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.243×106/83333.3=2.92N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1623/(2×50×100)=0.487N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算 最大变形v=0.677×2.355×900.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.264mm方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、板底主龙骨支撑方木计算　　横向支撑方木按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨方木支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.714kN.m 最大变形vmax=1.65mm最大支座力Qmax=9.721kN50×100方木的截面力学参数：截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=10.00×10.00×10.00/6=166.67cm3；I=10.00×10.00×10.00×10.00/12=833.333cm4；抗弯计算强度f=0.714×106/166666.7=4.28N/mm2支撑方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!支撑方木的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.149×20.310=3.024kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×0.900=0.283kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.180×0.900×0.900=3.645kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.953kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×0.900=2.430kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.75kN； ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.60m；公式(1)的计算结果：=25.76N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=32.07N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.113；公式(3)的计算结果：=39.88N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!10.2主梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为20.31米。基本尺寸为：梁截面B×D=900mm×1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.90米，立杆的步距h=1.20米，梁底设置2道承重立杆。 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.000×0.180×0.500×0.450=1.215kN。采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×1.000×0.450=11.250kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.450×(2×1.000+0.900)/0.900=0.508kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.900×0.450=1.215kN均布荷载q=1.2×11.250+1.2×0.508=14.109kN/m集中荷载P=1.4×1.215=1.701kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.00×1.80×1.80/6=24.30cm3；I=45.00×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.754kNN2=6.206kNN3=5.052kNN4=1.387kN 最大弯矩M=0.190kN.m最大变形V=0.7mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.190×1000×1000/24300=7.802N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×3303.0/(2×450.000×18.000)=0.612N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.684mm面板的最大挠度小于330.0/250,满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=6.206/0.450=13.791kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×13.79×0.45×0.45=0.279kN.m最大剪力Q=0.6×0.450×13.791=3.723kN最大支座力N=1.1×0.450×13.791=6.826kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)方木抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.279×106/83333.3=3.35N/mm2方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3723/(2×50×100)=1.117N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!(3)方木挠度计算最大变v=0.677×11.492×450.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.081mm方木的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.352kN.m最大变形vmax=0.59mm最大支座力Qmax=7.588kN抗弯计算强度f=0.35×106/5080.0=69.29N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.195kN.m最大变形vmax=2.55mm最大支座力Qmax=16.314kN抗弯计算强度f=1.20×106/5080.0=235.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!梁底部支撑钢管采用双钢管，即可满足要求。支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力N1=16.31kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.173×20.310=4.226kNN=16.314+4.226=20.540kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.600m；公式(1)的计算结果：=136.38N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=59.18N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.113；公式(3)的计算结果：=77.12N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 10.3次梁模板扣件钢管高支撑架计算书模板支架搭设高度为20.31米，基本尺寸为：梁截面B×D=350mm×600mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=0.90米，立杆的步距h=1.20米，梁底设置1道承重立杆。梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.000×0.180×0.500×0.450=1.215kN。采用的钢管类型为48×3.0。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为F=1.2×25.000×0.180×0.500×0.450=1.215kN。采用的钢管类型为48×3.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.000×0.600×0.450=6.750kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.450×(2×0.600+0.350)/0.350=0.698kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.000+2.000)×0.350×0.450=0.472kN均布荷载q=1.2×6.750+1.2×0.698=8.937kN/m集中荷载P=1.4×0.473=0.662kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.00×1.80×1.80/6=24.30cm3；I=45.00×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN) 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.786kNN2=2.675kNN3=0.328kN最大弯矩M=0.046kN.m最大变形V=0.1mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.046×1000×1000/24300=1.893N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3×1707.0/(2×450.000×18.000)=0.316N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.102mm面板的最大挠度小于205.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=2.675/0.450=5.945kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.95×0.45×0.45=0.120kN.m最大剪力Q=0.6×0.450×5.945=1.605kN 最大支座力N=1.1×0.450×5.945=2.943kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.120×106/83333.3=1.45N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1605/(2×50×100)=0.482N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变v=0.677×4.954×450.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.035mm木方的最大挠度小于450.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.235kN.m最大变形vmax=0.106mm最大支座力Qmax=5.614kN抗弯计算强度f=0.235×106/5080.0=46.35N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.884kN.m最大变形vmax=1.885mm最大支座力Qmax=12.070kN抗弯计算强度f=0.884×106/5080.0=174.06N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=12.07kN(已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.149×20.310=3.629kNN=12.070+3.629=15.699kN——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0=k1uh(1)l0=(h+2a)(2)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.600m；公式(1)的计算结果：=104.24N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!公式(2)的计算结果：=42.87N/mm2，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0=k1k2(h+2a)(3)k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.113；公式(3)的计算结果：=53.30N/mm2，立杆的稳定性计算<[f], 满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。'