悬挑脚手架施工方案

'目录第一章编制依据2第二章工程概况31.1工程简介31.2结构形式3第三章脚手架方案的选择4第四章脚手架材料的选择54.1钢管落地脚手架54.2普通型钢悬挑脚手架6第五章脚手架搭设及要求75.1落地脚手架搭设85.2悬挑脚手架9第六章脚手架的劳动力安排17第七章脚手架的拆除18第八章脚手架的检查与验收198．1构配件的检查和验收198.2悬挑脚手架的检查与验收20第九章脚手架的安全管理21第十章脚手架计算书2210.1落地架计算书2210.2普通悬挑架计算书3210.3联梁悬挑架计算书4610.4悬挑卸料平台计算书59附录一:脚手架平面、立面布置图66附录二：悬挑式脚手架质量验收表67表D.1型钢悬挑结构制作技术要求、检验方法67表D.2型钢悬挑结构安装技术要求、检验方法68表D.3悬挑脚手架架体搭设技术要求、检验方法68-69- 第一章编制依据依据金山水城三期西地块廉租房3#楼施工设计图纸依据《金山水城三期西地块廉租房3#楼施工组织设计》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》（DGJ32/J121-2011）《建筑结构荷载规范》（GB50009）《钢结构设计规范》（GB50017）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构施工质量验收规范》（GB50205）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB50018)《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》(GB13013)《碳素结构钢》（GB/T700）《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）《建筑施工高出作业安全技术规范》（JGJ80-91）《一般用途钢丝绳》（GB/T20118）《钢结构焊接技术规程》（JGJ81）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）-69- 第二章工程概况1.1工程简介金山水城三期西地块3#楼位于镇江市润州区京江路，润扬大桥东侧，总建筑面积6776㎡，该工程由镇江华成置业有限公司开发，镇江市规划设计研究院设计，监理单位为镇江信诚建设监理有限公司，江苏康盛建设工程有限公司负责承建。1.2结构形式本工程为剪力墙结构，基础采用上反式梁板基础，深基础采用钻孔灌注桩，地下2层，地上17层，建筑总高度为48.8m，地下1层2.9m，半地下室为2.7m，首层为2.8m，标准层2.8m，总工期300天。-69- 第三章脚手架方案的选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：（1）钢管落地脚手架与普通型钢悬挑脚手架组合搭设,沿房屋高度基础底板上口至六层全部采用落地式脚手架，六层及以上为悬挑式脚手架，分二次悬挑，每七层挑一次，挑架部位标高（13.950m，33.55m），总搭设高度为50.2m。（2）钢管落地脚手架在六层悬挑脚手架搭设之后拆除，待基础回填土之后，进行场地硬化后重新搭设。（3）因檐口宽度大于标准层脚手架内立杆到混凝土墙的距离，所以在屋面部分采取脚手架加宽措施，具体措施见附图。-69- 第四章脚手架材料的选择4.1钢管落地脚手架4.1.1钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.00mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。4.1.2本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合GB15831-2006《钢管脚手扣件标准》的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。4.1.3搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆黄黑相间色。底排立杆、扫地杆均黄色。4.1.4脚手板、脚手片采用符合有关要求。4.1.5安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由杭州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。4.1.6连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。4.2普通型钢悬挑脚手架4.2.1普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3.0mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。4.2.2本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合GB15831-2006《钢管脚手扣件标准》-69- 的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。4.2.3搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆黄黑相间色。底排立杆、扫地杆均漆黄色，每隔两组剪刀撑设置一道200mm高踢脚板，固定在立杆外侧，踢脚板表面刷黄黑警示色油漆。4.2.4脚手板、脚手片采用符合有关要求。4.2.5安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由杭州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。4.2.6连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。4.2.7型钢水平悬挑杆采用16#号工字钢，斜杆采用支杆采用12#号工字钢。4.2.8预埋钢筋拉环，其技术性能符合现行国家标准《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》GB13013中HPB235级钢筋的规定，直径为16.0mm。4.2.9吊拉构件采用钢丝绳时，其技术性能应符合现行国家标准《一般用途钢丝绳》（GB/T20118）的规定，钢丝绳直径为Φ12，其规格宜为强度级别不小于1570MPa的6×37钢丝绳。4.2.10底座采用铸铁制作，厚8mm，边长150*150钢板，其上焊150mm高，外径60mm，壁厚3mm钢管；焊接底座采用Q235A钢，焊条采用E43型，底座质量符合《钢管脚手架扣件》（JGJ22）的规定。-69- 第五章脚手架搭设及要求悬挑式脚手架的安装搭设作业，必须明确专人统一指挥，严格按照专项施工方案和安全技术操作规程进行，作业过程中，应加强安全检查和质量验收，确保施工安全和安装质量。安装架设作业应有可靠措施防止人员、物料坠落。悬挑承力架应按设计的施工平面布置图准确就位、安装牢固，安装过程中应随时检查构件型号、规格、安装位置的准确性和螺栓紧固及焊接质量。脚手架搭设必须配合施工进度进行，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，脚手架搭设过程中，应及时安装连墙件或与主体结构临时拉结。脚手架每搭设完一步，应按照规定及时校正步距、纵距、横距和立杆垂直度。剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向、横向水平杆等同步搭设。5.1落地脚手架搭设工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。5.1.1主杆基础本工程脚手架地基础部位应夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。5.1.2立杆间距1、脚手架立杆纵距1.500m，横距0.80m，步距1.800m；连墙杆间距竖直3.600m，水平4.500m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.300m。-69- 2、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。3、立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。4、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。5.1.3大横杆、小横杆设置1、大横杆在脚手架高度方向的间距1.800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。2、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。5.1.4剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5.1.5脚手板、脚手片的铺设要求1、满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。2、脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5.1.6防护栏杆1、脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2、选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。3、脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和20cm高踢脚板，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。4、脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和20cm高踢脚板。5.1.7连墙件1、脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层-69- 2、拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。3、拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。4、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。5.1.8架体内封闭1、脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。2、脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。3、施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。5.2悬挑脚手架5.2.1悬挑脚手架的构造要求1、悬挑式钢管脚手架的悬挑承力架采用工具式结构，能可靠地承受并传递其上方钢管脚手架传来的荷载，各悬挑承力架之间具有保证侧向稳定的构造措施。2、悬挑承力钢梁吊拉构件、形钢筋拉环、上拉式或下撑式悬挑承力钢梁的构造分别符合下列要求：3、以钢丝绳、钢筋等作为吊拉构件的悬挑式脚手架，具有保证其可靠工作的调紧装置。吊拉构件的作用位置宜与悬挑构件轴线一致。4、预埋于主体结构的钢筋拉环应伸入主体结构钢筋骨架（或钢筋网）内，并与钢筋骨架（网）绑扎牢固，其直径应不小于16㎜，锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》（GB50010）中钢筋锚固的规定。6、固定于主体结构楼面的悬挑钢梁应有良好的抗拔脱能力。5.2.2悬挑式钢管脚手架的底部承力架为悬挑钢梁时，其构造应满足下列要求：1、锚固于楼面结构的悬挑钢梁尾端宜设置两道钢筋拉环，其相邻间距宜取150-200mm。2、固定悬挑钢梁的锚环钢筋直径与U形螺栓的直径应按设计确定，钢筋拉环的直径应不小于16mm。-69- 钢筋拉环锚固（拉环压在楼板下层钢筋上面）钢筋拉环大样N外N内悬挑承力钢梁构造-69- 5.2.3悬挑式钢管脚手架的底部承力架为钢丝绳辅助吊拉悬挑钢梁时，其构造应满足下列要求：1、悬挑钢梁的锚固方式应满足3.2.3条的基本要求，在悬挑钢梁与钢丝绳的吊拉位置应焊接钢筋拉环，拉环应穿过钢梁上翼缘板焊接固定于腹板两侧，其直径应按计算确定并应不小于16mm。2、钢丝绳与悬挑钢梁和主体结构连接的U形钢筋拉环应设置钢丝绳鸡心环，钢丝绳线夹的设置应按国家现行标准《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33）的规定执行。钢丝绳与钢梁的水平夹角应不小于45°。N内N外钢丝绳辅助吊拉悬挑承力钢梁构造5.2.4悬挑式钢管脚手架的底部承力架为钢筋拉杆吊拉悬挑钢梁时，其构造应满足下列要求：1、悬挑承力架内侧端部和钢拉杆上端的吊挂支座的锚固应采用锚固螺栓与建筑物连接，锚固螺栓不应少于两个，螺栓直径应由设计确定；螺杆露出螺母应不少于3扣和10mm，垫板尺寸应由设计确定，且不得小于80mm×80mm×8mm。2、钢筋拉杆的两端宜焊接耳板，并采用螺栓与钢梁外侧端部和固定于建筑物的吊挂支座固定。耳板的尺寸及焊缝长度应由设计确定。3、耳板应设置在悬挑钢梁承受集中力作用处附近。悬挑钢梁悬挑长度小于及等于-69- 1800mm时，宜设置一根钢筋拉杆；悬挑长度大于1800mm小于3000mm时，宜设置内外二根钢筋拉杆。钢筋拉杆的水平夹角应不小于45°。N内N外N内N外T外T外T内a、钢梁悬挑长度≤1800mmb、1800mm＜钢梁悬挑长度≤3000mm钢拉杆吊拉悬挑承力钢梁构造5．2.5悬挑式钢管脚手架的底部承力架为斜撑悬挑钢梁时，其构造应满足下列要求：1、斜撑杆应与悬挑钢梁端部及主体结构连接固定，宜采用工具式连接。2、斜撑杆应计算确定其稳定性，并应有防止平面内和平面外失稳的构造措施。-69- 图3.2.6悬挑斜撑钢梁承力架构造5.2.6脚手架立杆应支承于悬挑承力架或纵向承力钢梁上。5.2.7悬挑承力架上应设置钢管脚手架的立杆定位件，位置应符合设计要求。立杆定位件宜采用直径36mm、壁厚≥3mm的钢管制作，高度宜不小于100mm。5.2.8悬挑式门式钢管脚手架、碗扣式钢管脚手架和盘扣式钢管脚手架的底部承力架上宜设置纵向承力钢梁。悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。-69- 5.2.1立杆间距1、脚手架立杆纵距1.500m，横距0.80m，步距1.800m；连墙杆间距竖直3.600m，水平4.500m(即二步三跨)：0里立杆距建筑物.30m。2、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。3、立杆应设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。4、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。5.2.2大横杆、小横杆设置1、大横杆在脚手架高度方向的间距1.500m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。2、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。5.2.3剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5.2.4脚手板、脚手片的铺设要求1、满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。2、脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5.2.5防护栏杆1、脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2、选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。3、脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和20cm高踢脚板，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。-69- 4、脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和20cm高踢脚板。5.2.6连墙件1、脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。2、拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。3、拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。4、外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。5.2.7架体内封闭1、脚手架的架体里立杆距墙体净距为300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。2、脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。3、施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。5.3悬挑脚手架阳角型钢悬挑脚手架阳角型钢搭设的工艺流程为：阳角型钢与预埋件焊接→支撑或与钢丝绳拉接立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。悬挑脚手架的关键在于阳角型钢的固定，固定后架设上部脚手架，过程同悬挑脚手架。5.4型钢悬挑卸料平台1-69- 、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。2、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。3、平台上装料不得超过荷载并限载1吨，不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。-69- 第六章脚手架的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要6～12人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。-69- 第七章脚手架的拆除1、拆除作业前，应认真检查脚手架构造是否符合安全技术规定，并根据检查结果，补充完善专项施工方案中拆除顺序和措施，经企业安全管理部门和监理工程师批准后方可实施。2、拆除作业前，单位工程负责人应组织专项方案编制人员、安全员等，按照专项施工方案和安全技术操作规程对拆除作业人员进行书面安全技术交底，并履行签字手续。3、拆除作业前，应清除脚手架上的垃圾、杂物及影响拆卸作业的障碍物。4、拆除作业时，应由专人负责统一指挥。脚手架拆除必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。5、当采取分段、分立面拆除时，应制定技术方案，对不拆除的脚手架两端必须采取可靠加固措施后方可实施拆除作业。6、拆除作业必须严格按照专项施工方案和安全技术操作规程进行，严禁违章指挥、违章作业。7、(1)拆除作业应有可靠措施防止人员与物料坠落，拆除的构配件应传递或吊运至地面，严禁抛掷。(2)运至地面的构配件应及时检查、修整和保养，按不同品种、规格分类存放，存放场地应干燥、通风，防止构配件锈蚀。-69- 第八章脚手架的检查与验收8．1构配件的检查和验收8.1.1脚手架钢管、扣件、脚手板应有产品出厂合格证和检测报告等质量证明文件，并在使用前按照国家现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）的规定进行抽样检验。同时应符合下列要求：1各种构配件的抽样比例应不小于5%且不少于20件，质量应符合相关规范标准的规定。不符合质量要求的构配件不得使用。2钢管壁厚应符合专项施工方案的规定，且应不小于2.8mm，壁厚小于2.8mm的钢管不得使用；3严禁使用有裂缝、变形的扣件，出现滑丝的螺栓必须更换；4脚手架构配件必须在使用前做好防腐处理。8.1.2悬挑承力架的质量应符合下列规定：1制作悬挑承力架的材料应有产品合格证、质量检验报告等质量证明文件；2构件焊缝的高度和长度应满足设计要求，不得有焊接裂缝、构件变形、锈蚀等缺陷；3悬挑承力架的制作质量应符合附录D表D.1的规定。8.2悬挑脚手架的检查与验收8.2.1悬挑脚手架应在下列阶段进行检查验收：1悬挑承力架安装完成后，脚手架搭设前；2作业层上施加荷载前；3每搭设10m左右高度后；4达到设计高度后；5遇有六级及以上大风和大雨后；6使用超过一个月。8.2.2悬挑脚手架检验应根据下列技术文件进行：1专项施工方案及变更设计文件；2安全技术交底；3本规程附录D表D.1的规定。8.2.3悬挑承力架的安装技术要求及检验方法应符合附录D表D.2的规定。-69- 8.2.4悬挑脚手架架体搭设的技术要求及检验方法应符合附录D表D.3规定。8.2.5悬挑脚手架在使用过程中，应加强日常巡查和定期检查，主要检查下列项目：1悬挑承力架与主体结构连接的锚环、预埋螺栓是否有松动，钢丝绳是否有松弛，各节点连接螺栓是否有松动，构（杆）件及节点是否有变形、锈蚀；2脚手架架体构造、连墙件是否符合要求，扣件螺栓是否有松动；3脚手板是否有腐朽、损坏和绑扎松动；4安全防护措施是否符合要求；5是否有超载和扩大使用范围。8.2.6采用钢丝绳作为受拉构件的悬挑脚手架应经常检查钢丝绳的松紧程度，并及时进行调整，以保证各钢丝绳受力均衡和可靠工作。8.2.7采用钢筋拉杆作为受拉构件的悬挑脚手架应经常检查拉杆的松紧程度，拉杆上端固定于主体结构螺栓的螺牙完好性、螺母下的钢板垫板是否设置及螺母外侧螺牙的外露丝扣数。-69- 第九章脚手架的安全管理1、悬挑脚手架安装拆卸人员必须经过建设行政主管部门培训考试合格，持证上岗，在合格证有效期内从事安装架设和拆除作业。2、悬挑脚手架安装拆卸人员应定期体检，健康状况应符合架子工职业安全健康要求。3、安装拆卸作业必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋，正确使用安全防护用品。4、悬挑式脚手架安装、拆除作业前，应根据脚手架高度及坠落半径，在地面对应位置设置临时围护和警告标志，并应设专人监护。5、悬挑脚手架安装拆卸作业，必须严格执行专项施工方案、安全技术交底和安全技术操作规程，应有防止高空坠落和落物伤人的防护措施。6、悬挑脚手架构配件的质量和安装质量，应符合本规程规定，并经检查验收合格后方可使用。7、当遇到六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止作业。雨、雪后上架作业前应有防滑措施。禁止夜间从事脚手架安装、拆除作业。8、架体上的施工荷载必须符合设计要求，严禁超载使用。架体上的建筑垃圾及杂物应及时清理。9、严禁扩大脚手架的使用范围，不得将模板支架、缆风绳、混凝土和砂浆输送管道、卸料平台等固定在脚手架上，严禁借助脚手架起吊重物。10、应定期（每月不少于1次）组织悬挑脚手架使用安全检查，明确专人做好日常维护工作，及时消除安全隐患。11、悬挑脚手架在使用期间，严禁进行任何可能影响悬挑脚手架安全的违章作业。严禁任意拆除型钢悬挑构件，松动型钢悬挑结构锚环、螺栓及其锁定装置，改变其受力状态，降低承载能力。严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件。12、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施，并设专人进行监护。13、工地临时用电线路的架设及悬挑脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准（JGJ46）《施工现场临时用电安全技术规范》的规定执行。14、悬挑脚手架沿架体外围必须用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并顺环扣逐个与架体绑扎牢固。15、悬挑脚手架底部与墙体之间的间隙应封堵牢固、严密，预防人员、物体从中坠落。-69- 第十章脚手架计算书10.1落地架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为19.9米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3；横杆与立杆连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数江苏省镇江地区，基本风压为0.40，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.50。-69- 二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算-69- 大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.800/(2+1)=0.080kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×0.800/(2+1)=0.800kN/m；静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.080=0.142kN/m；活荷载的计算值:q2=1.4×0.800=1.120kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.142×1.5002+0.10×1.120×1.5002=0.278kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.142×1.5002-0.117×1.120×1.5002=-0.327kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.278×106,0.327×106)/5080.0=64.370N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=64.370N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：-69- 静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.080=0.118kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.800kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.118×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×0.800×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.758mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.300×0.800×1.500/(2+1)=0.120kN；活荷载标准值：Q=3.000×0.800×1.500/(2+1)=1.200kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.058+0.120)+1.4×1.200=1.893kN；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×0.8002/8=0.004kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.893×0.800/3=0.505kN.m；-69- 最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.509kN.m；σ=M/W=0.509×106/5080.000=100.102N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×800.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.008mm；P2=p1+p2+Q=0.058+0.120+1.200=1.378kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1377.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=0.997mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.008+0.997=1.005mm；小横杆的最大挠度小于(800.000/150)=5.333与10mm,满足要求!；四、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.038×0.800=0.031kN；-69- 脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.031+0.180)+1.4×1.800=2.773kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×19.900=2.484kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.3)/2=0.990kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15NG3=0.150×4×1.500/2=0.450kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×19.900=0.149kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.073kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.800×1.500×2/2=3.600kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.400kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.840×0.649=0.153kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式-69- N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.073+1.4×3.600=9.927kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.073+0.85×1.4×3.600=9.171kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.153×1.500×1.8002/10=0.088kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=9.927kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=9927.000/(0.186×489.000)=109.147N/mm2；立杆稳定性计算σ=109.147小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=9.171kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；-69- σ=9171.324/(0.186×489.000)+88280.594/5080.000=118.213N/mm2；立杆稳定性计算σ=118.213小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.589kN；活荷载标准值：NQ=3.600kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×1.589+1.4×3.600)]/(1.2×0.125)=78.115m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=78.115/(1+0.001×78.115)=72.455m；[H]=72.455和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.589kN；活荷载标准值：NQ=3.600kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.088/(1.4×0.85)=0.074kN.m；Hs=(0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×1.589+0.85×1.4×(3.600+0.186×4.890×0.074/5.080)))/(1.2×0.125)=72.609m；-69- 脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=72.609/(1+0.001×72.609)=67.693m；[H]=67.693和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。八、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.153kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=3.462kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=8.462kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=8.4620时，水平钢梁受压；当RAH<0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi+RDisinθi且有RUicosθi=RDicosθi可以得到-69- 按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为RU1=7.204kNRD1=8.614kN十一、拉绳与支杆的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为RU=7.204kNRD=8.614kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取7.204kN，α=0.820,K=10.000,得到：钢丝绳最小直径必须大于14.000mm才能满足要求!下面压杆以7.0号角钢70×7×8.0mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N--受压斜杆的轴心压力设计值，N=8.614kN；φ--轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.376；i--计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.380cm；l--受最大压力斜杆计算长度，l=1.860m；-69- A--受压斜杆净截面面积，A=9.420cm2；σ--受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是24.321N/mm2；[f]--受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=7.204kN钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径D=(720.421×4/3.142×125.000)1/2=9.000mm;斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑支杆的轴向力，N=8.614kN；lw为斜撑支杆件的周长，取280.000mm；t为斜撑支杆的厚度，t=7.000mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=8614.233/(280.000×7.000)=4.395N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.766kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[8766.077×4/(3.142×50×2)]1/2=10.565mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。-69- 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.766kN；d--楼板螺栓的直径，d=16.000mm[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于8766.077/(3.142×16.000×1.430)=121.955mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.766kN；d--楼板螺栓的直径，d=16.000mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80.000mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64kN大于锚固力N=8.77kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!10.3联梁悬挑架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.80米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为19.6米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.20米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；-69- 3.风荷载参数江苏省镇江地区，基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为1.250，风荷载体型系数μs为0.649；不考虑风荷载；4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆竹笆片；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用[18号工字钢]，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用18号工字钢。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；主梁间距相当于几倍立杆间距(倍数):3；5.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用支杆与建筑物拉结。钢丝绳安全系数为:10.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.100；支杆与墙距离为(m):1.100；最里面支点距离建筑物1.10m,支杆采用7.0号角钢70×4×8.0mm钢管。-69- 二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.800/(2+1)=0.080kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×0.800/(2+1)=0.800kN/m；静荷载的计算值:q1=1.2×0.033+1.2×0.080=0.136kN/m；活荷载的计算值:q2=1.4×0.800=1.120kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)-69- 2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.136×1.5002+0.10×1.120×1.5002=0.276kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.136×1.5002-0.117×1.120×1.5002=-0.325kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.276×106,0.325×106)/4490.0=72.383N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=72.383N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.080=0.113kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.800kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.113×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)+0.990×0.800×1500.04/(100×2.06×105×107800.0)=1.980mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于1500.0/150mm或者10mm,满足要求!三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.500=0.050kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.300×0.800×1.500/(2+1)=0.120kN；-69- 活荷载标准值：Q=3.000×0.800×1.500/(2+1)=1.200kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.050+0.120)+1.4×1.200=1.884kN；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×0.8002/8=0.003kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.884×0.800/3=0.502kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.506kN.m；σ=M/W=0.506×106/4490.000=112.602N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.033×800.04/(384×2.060×105×107800.000)=0.008mm；P2=p1+p2+Q=0.050+0.120+1.200=1.370kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:-69- Vpmax=1369.950×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.060×105×107800.0)=1.121mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.008+1.121=1.129mm；小横杆的最大挠度小于(800.000/150)=5.333与10mm,满足要求!；四、扣件抗滑力的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.033×0.800=0.027kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.027+0.180)+1.4×1.800=2.768kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×19.600=2.446kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.3)/2=0.990kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.11-69- NG3=0.150×4×1.500/2=0.450kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×19.600=0.147kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.033kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×0.800×1.500×2/2=3.600kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.400kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.250；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.250×0.649=0.227kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.033+1.4×3.600=9.880kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.227×1.500×1.8002/10=0.131kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值：N=9.880kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；-69- Lo/i=196.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=9880.000/(0.188×424.000)=123.942N/mm2；立杆稳定性计算σ=123.942小于[f]=205.000N/mm2满足要求！七、连墙件的计算:不考虑风荷载连墙件的轴向力无需计算!八、联梁的计算:按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=9.880kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中n=3经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(3-1)/2×9.880+9.880+4.500×0.288/2=20.408kN-69- 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)3×9.880+4.500×0.288=30.936kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=(3×3-1)/(8×3)×9.880×4.500+0.288×4.500×4.500/8=15.549kN.m截面应力=15.549×106/185000.0=84.050N/mm2水平支撑梁的计算强度84.050小于205.0N/mm2,满足要求!九、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1100mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力(即传递到支座的最大力)N=30.936kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×30.600×0.0001×78.500=0.288kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到-69- 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=31.741kN；R[2]=32.079kN；R[3]=-1.083kN。最大弯矩Mmax=3.674kN.m；截面应力σ=M/1.05W+N/A=3.674×106/(1.05×185000.0)+0.000×103/3060.0=18.911N/mm2；水平支撑梁的计算强度σ=18.911小于215.000N/mm2,满足要求！十、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[18号工字钢],计算公式如下-69- 其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到强度φb=570×10.700×94.000×235/(1100.000×180.000×215.000)=3.165；由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GBJ17-88)附表其值用φb得到其值为0.981；经过计算得到强度σ=3.67×106/(0.981×185.000×1000.000)=20.244N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ小于[f]=215.000N/mm2,满足要求!十、拉绳与支杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；RDicosθi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAH<0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi+RDisinθi且有RUicosθi=RDicosθi可以得到按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为RU1=22.444kNRD1=22.444kN-69- 十一、拉绳与支杆的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为RU=22.444kNRD=22.444kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取22.444kN，α=0.820,K=10.000,得到：钢丝绳最小直径必须大于24.000mm才能满足要求!下面压杆以7.0号角钢70×4×8.0mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N--受压斜杆的轴心压力设计值，N=22.444kN；φ--轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.509；i--计算受压斜杆的截面回转半径，i=1.400cm；l--受最大压力斜杆计算长度，l=1.556m；A--受压斜杆净截面面积，A=5.570cm2；σ--受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是79.164N/mm2；[f]--受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=22.444kN钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为-69- 其中[f]为吊环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径D=(2244.408×4/3.142×125.000)1/2=16.000mm;斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑支杆的轴向力，N=22.444kN；lw为斜撑支杆件的周长，取280.000mm；t为斜撑支杆的厚度，t=4.000mm；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.000N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度=22444.079/(280.000×4.000)=20.039N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=32.079kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[32079.393×4/(3.142×50×2)]1/2=20.210mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=32.079kN；d--楼板螺栓的直径，d=16.000mm[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于32079.393/(3.142×16.000×1.430)=446.293mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:-69- 其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=32.079kN；d--楼板螺栓的直径，d=16.000mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80.000mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64kN大于锚固力N=32.08kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!10.4悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)等规范。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：冲压钢脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.30；栏杆、挡杆类别：栏杆冲压钢，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.40，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.00；上部拉绳点与墙支点的距离(m)：2.80；钢丝绳安全系数K：10.00，计算条件：铰支；预埋件的直径(mm)：16.00。3.水平支撑梁主梁槽钢型号：20号槽钢槽口水平[；次梁槽钢型号：16号槽钢槽口水平[；次梁槽钢距(m)：0.8，最近次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：3.50；计算宽度(m)：1.80。二、次梁的计算:-69- 次梁选择16a号槽钢槽口水平[，间距1.25m，其截面特性为：面积A=21.95cm2，惯性距Ix=866.20cm4，转动惯量Wx=108.30cm3，回转半径ix=6.28cm，截面尺寸：b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30×1.25=0.38kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2=10.00/2.50/1.80×1.25=2.78kN/m；(3)槽钢自重荷载Q3=0.17kN/m；经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.38+2.78+0.17)=3.99kN；经计算得到，活荷载计算值P=1.4×2.00×1.25×1.80=6.30kN。2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式为：经计算得到，活荷载计算值M=3.99×1.802/8+6.30×1.80/4=4.45kN.m。3.抗弯强度计算其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=4.45×103/(1.05×108.30)=39.13N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算σ<[f],满足要求!4.整体稳定性计算其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：-69- 经过计算得到φb=570×10.00×63.00×235/(1.80×160.00×235.0)=1.25；由于φb大于0.6，按照下面公式计算：得到φb=0.844；经过计算得到强度σ=4.45×103/(0.844×108.300)=48.69N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算σ<[f],满足要求!三、主梁的计算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择20a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm；截面尺寸，b=73.00mm,h=200.00mm,t=11.0mm；1.荷载计算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11kN/m；Q1=0.11kN/m；(2)槽钢自重荷载Q2=0.22kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.22)=0.40kN/m经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力P=(3.99×1.80+6.30)/2=6.74kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。-69- 悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到:悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)-69- 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)R[1]=11.046kN；R[2]=10.162kN。最大支座反力为Rmax=11.046kN.m；最大弯矩Mmax=3.970kN.m；最大挠度V=0.510mm。3.抗弯强度计算其中x--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=3.97×106/1.05/178000.0+9.47×103/2883.000=24.523N/mm2；主梁的抗弯计算强度24.523小于[f]=205.00，满足要求!4.整体稳定性计算其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：-69- 经过计算得到φb=570×11.0×73.0×235/(2500.0×200.0×235.0)=0.915；由于φb大于0.6，按照下面公式计算：计算得到φb=0.762；经过计算得到强度σ=3.97×106/(0.762×178000.00)=29.27N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算σ=29.27<[f]=205.00,满足要求!四、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力：RCi=RUisinθi；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RU1=14.55kN；五、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为14.55kN；如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取14.548kN，α=0.820,K=10.000，得到：d=18.8mm。钢丝绳最小直径必须大于19.000mm才能满足要求！六、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N为：-69- N=RU=14547.853N。钢板处吊环强度计算公式为：其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8，在物件的自重标准值作用下，每个吊环按2个截面计算的。吊环的应力不应大于50N/mm2，[f]=50.0N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[14547.9×4/(3.142×50.00×2)]1/2=19.2mm。七、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道，并进行相应的受力计算；3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。-69- 附录一:脚手架平面、立面布置图-69- 附录二：悬挑式脚手架质量验收表表D.1型钢悬挑结构制作技术要求、检验方法悬挑架型号：生产数量：施工图编号：NO.序号检验项目技术要求检验方法1原材料钢材的品种、规格、型号、性能应符合现行国家标准规定和设计要求检查出厂合格证、中文标志及检验报告焊接材料的品种、规格、性能螺栓、螺纹、垫圈等的品种、规格、性能2零部件加工零件的长度、宽度（mm）±3.0观察或用钢尺、塞尺检查型钢端部垂直度（mm）2.0螺栓孔制孔精度允许偏差（mm）直径＋1.0，0.0游标卡尺或孔径圆规检查圆度2.0螺栓孔孔距允许偏差（mm）孔距范围同一组任意两孔间距相邻两组端孔间距钢尺检查≤500±1.0±1.5501~1200±1.5±2.01201~3000—±2.5＞3000—±3.03组装杆件轴线交点错位（mm）≤3.0用钢尺、塞尺或水平尺检查立杆定位件偏位（mm）≤5.0受压杆件弯曲矢高（mm）L/1000，且≯10.04焊接焊工需经考试合格，持证上岗，在其考试合格项目及其认可范围内施焊检查焊工合格证及其认可范围、有效期焊接质量焊缝尺寸需符合设计要求；焊缝表面应平整、无裂缝、气孔、夹渣、漏焊等明显缺陷观察和用放大镜、焊缝量规、钢尺检查5油漆应除锈，二度防锈漆，不得漏漆，无透底、流坠、起皮观察-69- 表D.2型钢悬挑结构安装技术要求、检验方法序号检验项目技术要求检验方法1进场验收应符合表E.1的规定，构件无变形、损坏，油漆不应脱落、损坏，构件无锈蚀。观察和检查型钢悬挑结构制作质量检验报告2预埋件、预埋螺栓规格、品种应符合设计要求检查预埋件、预埋螺栓质量验收记录和隐蔽工程验收记录。用钢尺、水平尺检查。支承面标高（mm）±10.0水平度（mm）L/500预埋件中心偏移（mm）15.0预留孔中心偏移（mm）10.0预埋螺栓中心偏移（mm）5.0露出长度（mm）+30.0，0.0螺纹长度（mm）+30.0，0.03不同部位型钢悬挑结构的选用应符合专项施工方案的要求现场检查核对悬挑架平面布置图4安装允许偏差（mm）横向轴线±20.0用钢尺、水平尺检查纵向轴线±20.0悬挑架垂直度h/250，且≯15.0悬挑梁水平度L/500,且≯20.05与建筑主体结构连接焊接焊工需经考试合格，持证上岗，在其考试合格项目及其认可范围内施焊检查焊工合格证及认可范围、有效期焊缝焊缝尺寸需符合设计要求；焊缝无裂缝、气孔、夹渣、漏焊等缺陷观察和用焊缝量规、钢尺检查螺栓连接螺栓、螺母、垫圈（板）的品种、规格、性能、数量应符合要求观察、钢尺螺栓应紧固，并有锁定措施，外露丝扣不少于2扣观察，小锤轻击或用扭力扳手检查6锚环、拉环数量、规格、做法、预埋位置应符合要求观察，小锤轻击应有预紧装置并预紧7钢丝绳数量规格符合设计要求观察端部应设鸡心环、绳卡，规格、数量、安装方法符合设计及相关规定应设调紧装置，并调紧、锁定，调紧装置应有足够的调节空间观察、扭力扳手表D.3悬挑脚手架架体搭设技术要求、检验方法-69- 序号检验项目技术要求检验方法1立杆垂直度（mm）≤0.3%H用经纬仪或吊线和尺量检查2杆件间距（mm）步距±20尺量检查纵距±20横距±203纵向水平杆高差（mm）一根水平杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆的高差±104横向水平杆外伸长度（mm）外伸≯500-50尺量检查5扣件安装主节点处各扣件中心相互位置（mm）≤150尺量检查同步内立杆上两个相邻接头对接扣件的高差（mm）≥500立杆上对接扣件至主节点的距离（mm）≤h/3纵向水平杆上对接扣件至主节点的距离（mm）≤la/3扣件螺栓拧紧力矩（N·m）40~65扭力扳手6剪刀撑水平夹角45°~60°角尺检查7连墙件构造必须采用刚性连墙件观察检查间距≤设计规定尺量检查与主节点间距（mm）≤300尺量检查8脚手板铺设严密，绑扎牢固，无探头板观察检查9防护脚手架外侧设置栏杆，密目网围护；施工层增设挡脚板；底部满铺木板或竹笆片，密目网兜底全封闭；内档每层楼面处设置木板或竹笆片封闭。观察检查-69- -69- '