软件编制的脚手架施工方案(含物料提升机、卸料平台)

'施工组织设计（方案）报审表工程名称：编号：致：（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了　　　　　　　　　　　　　　　工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：施工组织设计（方案）　　承包单位（章）项目经理日期专业监理工程师审查意见：　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　总监理工程师日　期总监理工程师审查意见：项目监理机构总监理工程师日期注：本表由承包单位填表，一式四份。-57- 中国物资储运总公司物流服务中心大楼脚手架安全专项施工方案编制人：职务/职称：审核人：职务/职称：审批人：职务/职称：湖北中进建设工程有限公司年月日-57- 说明：1、建筑工程实行施工总承包的，专项方案应由施工总承包单位组织编制。其中，重机械安装拆卸工程、深基坑工程、附着式脚手架等专业工程实行分包的，其专项方案可由专业承包单位组织编制。2、专项方案应当由施工单位技术部门组织本单位施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员审核。经审核合格的，由施工单位技术负责人签字。实行施工总承包的，专项方案应当由总承包单位技术负责人及相关专业承包单位技术负责人签字。不需专家论证的专项方案，经施工单位审核合格后报监理单位，由项目总监理工程师审核签字。3、审批人在审批之前需要有企业内部技术、安全、质量三个部门的审批通过4、各类参考资料、图书：《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；-57- 目录第一节、工程概况-4-一、工程概况-4-二、施工平面布置-4-三、施工要求-4-四、技术保证条件-4-第二节、编制依据-6-第三节、施工计划-7-一、材料与设备计划-7-第四节、施工工艺技术-9-一、技术参数-9-二、工艺流程-9-三、施工方法-10-四、检查验收-18-第五节、施工安全保证措施-20-一、组织保障-20-二、技术措施-22-三、应急预案-25-四、监测监控-26-第六节、劳动力计划-29-一、专职安全生产管理人员-29-二、特种作业人员-29-第七节、计算书及相关图纸-30-【计算书】-30--57- 脚手架安全专项施工方案第一节、工程概况一、工程概况【工程概况应针对该危险性较大的分部分项工程的特点及要求进行编写】中国物资储运总公司物流服务中心大楼工程；工程建设地点：江岸区解放大道2020号；属于框剪结构；地上23层；地下2层；建筑高度：90.2m；标准层层高：3.8m；总建筑面积：30116.7平方米；总工期：530天。本工程由中国物资储运总公司投资建设，国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院设计，武汉市地质工程勘察院地质勘察，武汉市土木工程建设监理有限公司监理，湖北中进建设工程有限公司组织施工；由王雄军担任项目经理，王静峰担任技术负责人。1.1工程概况1、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院2、工程名称：物流服务中心大楼3、建设地点：武汉市解放大道2020号4、建设规模：总建筑面积为30416.19㎡（其中地上：26546.99㎡；地下：3869.2㎡），框剪地上22层，地下2层，总高度为90.90米5、?二、施工平面布置图详见中储物流服务中心大楼总平面布置图（附图2）。三、施工要求1、确保脚手架、卸料平台在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、脚手架、卸料平台在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。四、技术保证条件1、安全网络-57- 2、脚手架、卸料平台的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》。-57- 第二节、编制依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001相关施工设计图纸等。-57- 第三节、施工计划一、材料与设备计划1、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部《钢管脚手扣件标准》GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、水平悬挑梁，其钢材强度等级为Q235-A，型号见材料表，水平梁悬挑梁所使用的钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。4、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。5、脚手板、脚手片采用符合有关要求。6、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。7、连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB700-88中Q235-A钢的要求。8、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等宜采用φ42×2.5mm焊接钢管，也可采用φ48×3.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应分别为φ42mm、φ48mm或φ42mm/φ48mm。主要材料参数表【普通型钢悬挑脚手架】钢管Φ48×2.8扣件配套-57- 水平悬挑梁16号工字钢梁支撑拉绳：6×19脚手板竹笆片脚手板安全网密目安全网(以悬挑梁锚固受力为主，计算中不考虑钢丝绳卸荷，钢丝绳不低于Φ14mm，钢丝绳材质必须符合国家规范要求。)【型钢悬挑卸料平台】钢丝绳型号6×37脚手板类别竹笆片脚手板主梁型钢型号16a号槽钢，槽口水平[次梁型钢型号10号槽钢，槽口水平[【钢管落地脚手架】钢管Φ48×3.5扣件配套脚手板竹笆片脚手板安全网密目安全网-57- 第四节、施工工艺技术一、技术参数【普通型钢悬挑脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)18立杆型号Φ48×2.8立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)1.05立杆步距(m)1.8连墙件布置方式二步三跨型钢悬挑长度(m)1.5锚固长度(m)3钢丝绳支撑道数1施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数4地区武汉市基本风压(kN/m2)0.35【型钢悬挑卸料平台】内侧钢绳与墙的距离(m)1外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)0.8上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)3钢丝绳安全系数K10悬挑梁与墙的接点类型铰支水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)3.5水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)1.5主梁水平间距(m)2次梁水平间距(m)0.5次梁悬挑长度(m)0.2大堆放材料荷载(kN)5施工人员等活荷载(kN/m2)2【钢管落地脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)24立杆型号Φ48×3.5立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)1.05立杆步距(m)1.8连墙件布置方式二步三跨施工均布荷载(kN/m2)2同时施工层数2脚手板铺设层数13地区武汉市基本风压(kN/m2)0.32二、工艺流程1、钢管落地脚手架场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆（搁栅）→小横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。2、普通型钢悬挑脚手架布点预埋锚固件→悬挑梁安装→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆（搁栅）→小横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。-57- 3、型钢悬挑卸料平台卸料平台加工支座完毕经过验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。三、施工方法钢管落地脚手架定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、地基基础本工程脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆设置(1)每根立杆底部应设置底座或垫板。(2)脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆回定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3)脚手架底层步距不应大于2m。(4)立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按规范JGJ130表6.4.1采用。(5)立杆按长除顶层顶步外其余备层备步接头必须采用对按扣件连接。(6)立杆顶端宜高出女儿墙上皮lm，高出檐口上皮1.5m。(7)双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。(8)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图-57- 3、纵向水平杆、横向水平杆设置(1)纵向水平杆的构造应符合下列规定：1)纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mmm；当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。(2)横向水平杆的构造应符合下列规定：1)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；2)作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；3)当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm。4)使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。4、脚手架防护(1)脚手板1)作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm：2)冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m-57- 时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150rnm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（图6.2.3a）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（图6.2.3b）。3)竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。4)作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。(2)水平防护栏杆（包括踢脚板）1)脚手架外侧使用合格密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2)选用安全绳张挂安全网，要求严密、平整。3)脚手架外侧设防护栏杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.6m和1.2m。4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设防护栏杆。5）增加施工层的脚手板、防护栏、踢脚板设置6)脚手架上门洞、出入口构造示意图：(3)施工作业层1)栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2)上栏杆上皮高度应为1.2mm；3)挡脚板高度不应小于180mmm；4)中栏杆应居中设置。(4)脚手架内侧1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。-57- 2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。5、连墙件(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。(2)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(3)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须先增设可靠，有效的拉结点，以确保外架安全可靠，方可拆除原拉结点。(4)连墙件构造示意图普通型钢悬挑脚手架1、水平悬挑梁(1)悬挑外架挑梁必须能够完全承受架体及架体上作业时的荷载。悬挑外架搭设前必须编制包括悬挑梁平面定位图、悬挑梁侧面示意图、悬挑梁及锚固件受力验算等内容的专项施工方案，并应经企业技术负责人审批后使用。(2)悬挑外架的分段搭设高度不宜超过21m，严禁超过24m。(3)挑梁应根据悬挑架荷载及悬挑长度等情况具体确定。施工用悬挑脚手架采用16-57- 号以上工字钢作为主悬挑梁，外挑段不宜超过1.50m，锚固段不得小于外挑段的1.25倍。禁止采用脚手架钢管作为主挑梁。采用槽钢作为主挑梁时应有防侧弯措施。(4)挑梁必须平整搁支在梁板面并锚固。挑梁顶端应设置牢固可靠的脚手架钢管插脚，相邻悬挑梁的间距不得大于1.50m。(5)挑梁外端设置单根直径不小于Ф15的钢丝绳进行反拉，反拉钢丝绳与悬挑梁的夹角不小于60度，反拉钢丝绳必须与建筑结构锚固，反拉钢丝绳应设置花篮螺丝紧固。1——Φ20拉环2——花蓝螺丝3——Φ20钢丝绳4——脚手架钢管插脚5——16＃工字钢6——木楔对塞防水平移动7——压杆与锚环焊接固定8——与楼板底筋焊接水平段长200图8.2.5悬挑梁安装示意图(6)悬挑梁、钢丝绳及钢丝绳锚固件必须逐一对应。(7)在建筑物的悬挑梁、板上设置悬挑脚手架，应对悬挑梁、板的承载能力及进行复核；当不能满足时，应采取加强措施。(8)悬挑架底部必须采用硬质封闭，并设置挡脚板，外立面采用密目安全网防护，地处闹市和重要地带应采用孔径不大于25mm的钢板网或竹笆等加强防护。-57- (9)悬挑脚手架的搭设应符合按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的相关要求。2、立杆设置(1)脚手架底层步距不应大于2m。(2)立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距宜按本规范表6.4.1采用。(3)立杆按长除顶层顶步外.其余备层备步接头必须采用对按扣件连接。(4)立杆顶端宜高出女儿墙上皮lm，高出檐口上皮1.5m。(5)双管立杆中副立杆的高度不应低于3步，钢管长度不应小于6m。3、纵向水平杆、横向水平杆设置(1)纵向水平杆的构造应符合下列规定：1)纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mmm；当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。(2)横向水平杆的构造应符合下列规定：1)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；2)作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；3)当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm。4)使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。4、脚手架防护(1)脚手板1)作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm：2)冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130～150rnm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。3)竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。-57- 4)作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。(2)水平防护栏杆（包括踢脚板）1)脚手架外侧使用合格密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。2)选用安全绳张挂安全网，要求严密、平整。3)脚手架外侧设防护栏杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.6m和1.2m。4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设防护栏杆。5）增加施工层的脚手板、防护栏、踢脚板设置(3)施工作业层1)栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；2)上栏杆上皮高度应为1.2mm3)挡脚板高度不应小于180mmm4)中栏杆应居中设置。(4)脚手架内侧1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。5、连墙件(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。(2)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。(3)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须先增设可靠，有效的拉结点，以确保外架安全可靠，方可拆除原拉结点；(4)连墙件构造示意图-57- 型钢悬挑卸料平台1、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。4、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。6、台面应满铺脚手板。7、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。8、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。-57- 9、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。10、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。四、检查验收钢管落地脚手架1、脚手架应在下列阶段进行检查与验收：(1)基础完工后及脚手架搭设前；(2)作业层上施加荷载前；(3)每搭设完10～13m高度后；(4)达到设计高度后；(5)遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；(6)停用超过一个月。2、进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第8.2.3～8.2.5条的规定；(2)施工组织设计及变更文件；(3)技术交底文件。3、脚手架使用中，应定期检查下列项目：(1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞加桁架等的构造是否符合要求；(2)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；(3)扣件螺栓是否松动；(4)高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001表8.2.4项次1、2的规定；(5)安全防护措施是否符合要求；(6)是否超载。4、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001表8.2.4的规定。5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001表8.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。普通型钢悬挑脚手架1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。-57- (3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。(5)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。(3)立杆是否悬空。(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6)扣件螺栓是否松动，是否超载。型钢悬挑卸料平台1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设。2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速改正，并追究责任。3、外脚手架分段验收严格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第八节及《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中“外脚手架检查评分表”中所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签字后，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。-57- 第五节、施工安全保证措施一、组织保障1、安全保证体系-57- 2、环境保护体系-57- 二、技术措施-57- 脚手架搭设技术措施钢管落地脚手架1、避雷装置应包括接闪器、引下线和接地装置。1）房屋四角的脚手架立杆上设接闪器，接闪器用直径25-32mm，壁厚不小于3mm的钢管或直径不小于12mm的钢筋制作，设在脚手架易受雷击的顶端。高度不小于1m，并将所有最上层的横杆全部连通，形成避雷网路。2）引下线应采用直径不小于8mm的圆钢或宽为24mm、厚度为4mm的扁钢制作。3）垂直接地体宜采用长为2.5m直径12mm圆钢或厚度为4mm角钢制作，间距5m设置。水平接地体宜采用直径12mm圆钢或厚度为4mm截面为100mm2扁钢制作。4）接地体埋深不小于0.6m，应避开人经常活动区。避雷装置的引线、接地连接线等连接处必须用焊接，其焊接长度应为扁钢宽度或圆钢直径的6倍。2、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆凤绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。4、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。5、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。6、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。7、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。8、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。9、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。10、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。普通型钢悬挑脚手架1、避雷装置应包括接闪器、引下线和接地装置。1）房屋四角的脚手架立杆上设接闪器，接闪器用直径25-32mm，壁厚不小于3mm的钢管或直径不小于12mm的钢筋制作，设在脚手架易受雷击的顶端。高度不小于1m，并将所有最上层的横杆全部连通，形成避雷网路。2）引下线应采用直径不小于8mm的圆钢或宽为24mm、厚度为4mm的扁钢制作。3）垂直接地体宜采用长为2.5m直径12mm圆钢或厚度为4mm角钢制作，间距5m设置。水平接地体宜采用直径12mm圆钢或厚度为4mm截面为100mm2扁钢制作。4）接地体埋深不小于0.6m，应避开人经常活动区。避雷装置的引线、接地连接线等连接处必须用焊接，其焊接长度应为扁钢宽度或圆钢直径的6倍。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。-57- 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。型钢悬挑卸料平台1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出起重机械。2、平台每天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时处理。3、平台上装料不得超过荷载并限载（限载值见计算书），不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其他人员不得在平台上逗留。6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清理模板。7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。钢管落地脚手架拆除技术措施1、拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：(1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3)应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆除脚手架时，应符合下列规定：(1)拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；(2)连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；(3)当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；(4)当脚手架采取分段。分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第6.4.2条第4款、第6.6.3条第1、2-57- 款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、卸料时应符合下列规定：(1)各构配件严抛掷至地面；(2)运至地面的构配件应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第8.1.2～8.1.5条的规定及时检查。整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。脚手架拆除技术措施1、拆架前:(1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3)应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。三、应急预案1、目的-57- 提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A)火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B)触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C)高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D)其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：王雄军手机：18627735377安全员：黄国胜手机：15327334858技术负责人：王静峰手机：13871477336医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。四、监测监控-57- 1、安全管理(1)搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2)搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3)脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5)当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6)脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7)在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8)不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9)临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；(12)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、日常维护管理要求(1)使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2)弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3)做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4)搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5)脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6)健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种-57- 1)由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2)由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。-57- 第六节、劳动力计划一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下王雄军（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；余新志（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底；黄国胜（安全员）——组员，负责现场安全检查工作；郑恒力（架子工班长）——组员，负责现场具体施工；二、特种作业人员高支模开始时间2009.7.20高支模工期（天）25作息时间（上午）6：00～10：30作息时间（下午）15：00～19：30砼工程量（m3）480高支模建筑面积（m2）480木工（人）65钢筋工（人）40砼工（人）30架子工（人）25水电工（人）5其它工种（人）7-57- 第七节、计算书及相关图纸【计算书】普通型钢悬挑脚手架计算书中国物资储运总公司物流服务中心大楼工程；工程建设地点:江岸区解放大道2020号；属于框剪结构；地上23层；地下2层；建筑高度：90.2m；标准层层高：3.8m；总建筑面积：30116.7平方米；总工期：530天。本工程由中国物资储运总公司投资建设，国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院设计，武汉市地质工程勘察院地质勘察，武汉市土木工程建设监理有限公司监理，湖北中进建设工程有限公司组织施工；由王雄军担任项目经理，王静峰担任技术负责人。工程说明：1.1工程概况1、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院2、工程名称：物流服务中心大楼3、建设地点：武汉市解放大道2020号4、建设规模：总建筑面积为30416.19㎡（其中地上：26546.99㎡；地下：3869.2㎡），框剪地上22层，地下2层，总高度为90.90米5、?型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为18m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×2.8；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数-57- 本工程地处湖北武汉市，基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度3m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数-57- 钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.031+1.2×0.105=0.163kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)-57- 图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.163×1.52+0.10×1.47×1.52=0.36kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.163×1.52-0.117×1.47×1.52=-0.424kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.36×106,0.424×106)/4250=99.765N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=99.765N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.031+0.105=0.136kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.136×15004/(100×2.06×105×101900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×101900)=2.729mm；大横杆的最大挠度2.729mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.031×1.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.047+0.158)+1.4×1.575=2.45kN；-57- 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.031×1.052/8=0.005kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.45×1.05/3=0.858kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.863kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.863×106/4250=202.992N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=202.992N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.031×10504/(384×2.06×105×101900)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.047+0.158+1.575=1.779kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1779.3×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×101900)=3.483mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.483=3.506mm；小横杆的最大挠度为3.506mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):-57- R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.031×1.5×2/2=0.047kN；小横杆的自重标准值:P2=0.031×1.05/2=0.016kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.047+0.016+0.236)+1.4×2.362=3.667kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.031/1.80]×18.00=2.714kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×4×1.5×(1.05+0.3)/2=1.215kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.514kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.514+0.85×1.4×4.725=11.04kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.514+1.4×4.725=12.032kN；六、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内卸荷2次；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以卸荷吊点分段计算。第1次卸荷净高度为2m;第2次卸荷净高度为8m;-57- 经过计算得到a1=arctg[3.000/(1.050+0.300)]=65.772度a2=arctg[3.000/0.300]=84.289度第1次卸荷处立杆轴向力为：P1=P2=1.5×11.04×2/18=1.84kN；kx为不均匀系数，取1.5各吊点位置处内力计算为(kN)：T1=P1/sina1=1.840/0.912=2.018kNT2=P2/sina2=1.840/0.995=1.849kNG1=P1/tana1=1.840/2.222=0.828kNG2=P2/tana2=1.840/10.000=0.184kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为[Fg]=T1=2.018kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[Fg]=aFg/K其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，取0.82；K--钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取2.018kN，α=0.82，K=6，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d=(2×2.018×6.000/0.820)0.5=5.4mm。吊环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]其中[f]--吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；N--吊环上承受的荷载等于[Fg]；A--吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5πd2；选择吊环的最小直径要为：d=(2×[Fg]/[f]/π)0.5-57- =(2×2.018×103/50/3.142)0.5=5.1mm。第1次卸荷钢丝绳最小直径为5.4mm，必须拉紧至2.018kN，吊环直径为6.0mm。根据各次卸荷高度得：第2次卸荷钢丝绳最小直径为10.9mm，必须拉紧至8.071kN，吊环直径为12.0mm。七、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.35kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.35×0.74×0.214=0.039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.039×1.5×1.82/10=0.022kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=11.04×8/18=4.907kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=12.032×8/18=5.348kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.6cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=195；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.189立杆净截面面积：A=3.98cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.25cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=4906.68/(0.189×398)+22438.551/4250=70.509N/mm2；立杆稳定性计算σ=70.509N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=5347.68/(0.189×398)=71.092N/mm2；-57- 立杆稳定性计算σ=71.092N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.094kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.094kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/16的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；A=3.98cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×3.98×10-4×205×103=77.429kN；Nl=6.094Ru＝7.72kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=7.72kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(7720×4/(3.142×50×2))1/2=9.9mm；实际拉环选用直径D=10mm的HPB235的钢筋制作即可。-57- 十三、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下螺栓未受拉力，无须计算，节点按构造做法即可。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:N≤(b2-πd2/4)fcc其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=4.311kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；(b2-πd2/4)fcc=(1002-3.142×202/4)×14.3/1000=138.508kN>N=4.311kN经过计算得到公式右边等于138.51kN，大于锚固力N=4.31kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求！型钢悬挑卸料平台计算书中国物资储运总公司物流服务中心大楼工程；工程建设地点:江岸区解放大道2020号；属于框剪结构；地上23层；地下2层；建筑高度：90.2m；标准层层高：3.8m；总建筑面积：30116.7平方米；总工期：530天。本工程由中国物资储运总公司投资建设，国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院设计，武汉市地质工程勘察院地质勘察，武汉市土木工程建设监理有限公司监理，湖北中进建设工程有限公司组织施工；由王雄军担任项目经理，王静峰担任技术负责人。工程说明：1.1工程概况1、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院2、工程名称：物流服务中心大楼3、建设地点：武汉市解放大道2020号4、建设规模：总建筑面积为30416.19㎡（其中地上：26546.99㎡；地下：3869.2㎡），框剪地上22层，地下2层，总高度为90.90米5、?由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。-57- 一、参数信息1.荷载参数脚手板类别：竹笆片脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.30；栏杆、挡板类别：竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.80；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：16a号槽钢槽口水平[；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平[；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50,次梁悬臂Mc(m)：0.20；平台计算宽度(m)：2.00。二、次梁的验算-57- 次梁选择10号槽钢槽口水平[，间距0.5m，其截面特性为：面积A=12.74cm2；惯性距Ix=198.3cm4；转动惯量Wx=39.7cm3；回转半径ix=3.95cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30×0.50=0.15kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用10号槽钢槽口水平[，标准值为0.10kN/mQ2=0.10kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2Q3=2.00kN/m22)最大堆放材料荷载P：5.00kN荷载组合Q=1.2×(0.15+0.10)+1.4×2.00×0.50=1.70kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式(规范JGJ80-91，P31)为：Mmax=ql2/8(1-m2/l2)2+pl/4经计算得出:Mmax=(1.70×2.002/8)×(1-(0.202/2.002))2+7.00×2.00/4=4.33kN·m。最大支座力计算公式:R=[P+q(l+2m)]/2经计算得出:R=(7.00+1.70×(2.00+2×0.20))/2=5.54kN3.抗弯强度验算次梁应力：σ=M/γxWx≤[f]其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=4.33×103/(1.05×39.70)=103.92N/mm2；-57- 次梁槽钢的最大应力计算值σ=103.92N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！4.整体稳定性验算σ=M/φbWx≤[f]其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=(570tb/lh)×(235/fy)经过计算得到φb=570×8.50×48.00×235/(2000.00×100.00×235.0)=1.16；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：φb"=1.07-0.282/φb≤1.0得到φb"=0.827；次梁槽钢的稳定性验算σ=4.33×103/(0.827×39.700)=131.87N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算σ=131.865N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！三、主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：面积A=21.95cm2；惯性距Ix=866.2cm4；转动惯量Wx=108.3cm3；回转半径ix=6.28cm；截面尺寸，b=63mm,h=160mm,t=10mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m；Q1=0.15kN/m；(2)槽钢自重荷载Q2=0.17kN/m静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.17)=0.38kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；2.内力验算-57- 悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图-57- 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)从左至右各支座反力：R[1]=19.688kN；R[2]=-7.35kN；R[3]=1.863kN。最大支座反力为Rmax=7.350kN；最大弯矩Mmax=9.510kN·m；最大挠度ν=0.081mm。3.抗弯强度验算-57- σ=M/(γxWx)+N/A≤[f]其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值σ=9.51×106/1.05/108300.0+4.41×103/2195.000=85.643N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值85.643N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！4.整体稳定性验算σ=M/(φbWx)≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=(570tb/lh)×(235/fy)φb=570×10.0×63.0×235/(3400.0×160.0×235.0)=0.660；由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：φb"=1.07-0.282/φb≤1.0可得φb"=0.643；主梁槽钢的稳定性验算σ=9.51×106/(0.643×108300.00)=136.62N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算σ=136.62N/mm2小于[f]=205.00,满足要求！四、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，RCi=RUisinθi其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；RUi--拉钢绳的轴力(kN)；θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；sinθi=Sin(ArcTan(3/(0.8+1))=0.857；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；RUi=19.688/0.857=22.96kN；五、钢丝拉绳的强度验算选择6×37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1850MPa，直径21.5mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝322kN；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.82；K--钢丝绳使用安全系数。K＝10。得到：[Fg]=26.404kN>Ru＝22.959kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。六、钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=22959.419N。拉环强度计算公式为：-57- σ=N/A≤[f]其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径D=[22959.4×4/(3.142×50.00×2)]1/2=17.1mm。实际拉环选用直径D=18mm的HPB235的钢筋制作即可。七、操作平台安全要求1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。钢管落地脚手架计算书中国物资储运总公司物流服务中心大楼工程；工程建设地点:江岸区解放大道2020号；属于框剪结构；地上23层；地下2层；建筑高度：90.2m；标准层层高：3.8m；总建筑面积：30116.7平方米；总工期：530天。本工程由中国物资储运总公司投资建设，国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院设计，武汉市地质工程勘察院地质勘察，武汉市土木工程建设监理有限公司监理，湖北中进建设工程有限公司组织施工；由王雄军担任项目经理，王静峰担任技术负责人。工程说明：1.1工程概况1、设计单位：国家发展和改革委员会国家物资储备局设计院2、工程名称：物流服务中心大楼3、建设地点：武汉市解放大道2020号4、建设规模：总建筑面积为30416.19㎡（其中地上：26546.99㎡；地下：3869.2㎡），框剪地上22层，地下2层，总高度为90.90米5、?扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)-57- 、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为24m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处湖北武汉市，基本风压0.32kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。-57- 二、大横杆的计算-57- 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52=0.251kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.297kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=58.465N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.7kN/m；最大挠度计算值为：-57- ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)=1.593mm；大横杆的最大挠度1.593mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.05=1.728kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.728×1.05/3=0.605kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.611kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.611×106/5080=120.313N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=120.313N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；-57- 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.07mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.07=2.094mm；小横杆的最大挠度为2.094mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×24.00=3.763kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2NG2=0.3×13×1.5×(1.05+0.2)/2=3.802kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×13×1.5/2=1.462kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×24=0.18kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.208kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为-57- N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×9.208+0.85×1.4×3.15=14.798kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×9.208+1.4×3.15=15.46kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.32kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.32×0.74×0.214=0.035kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.035×1.5×1.82/10=0.021kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=14.798kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N"=15.46kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=14798.34/(0.186×489)+20515.247/5080=166.74N/mm2；立杆稳定性计算σ=166.74N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=15459.84/(0.186×489)=169.974N/mm2；立杆稳定性计算σ=169.974N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！-57- 七、最大搭设高度的计算按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=5.445kN；活荷载标准值：NQ=3.15kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.021/(1.4×0.85)=0.017kN·m；Hs=(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×5.445+0.85×1.4×(3.15+0.186×4.89×100×0.017/5.08)))/(1.2×0.125)=53.39m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=53.39/(1+0.001×53.39)=50.684m；[H]=50.684和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.32，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.32=0.044kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958×4.89×10-4×205×103=96.035kN；Nl=6