房屋建筑毕业设计(论文)公寓楼设计

'　毕业设计(论文)题目：研究生公寓楼设计　　　　　院（系）建筑工程系　　　　　专业土木工程　　　　　班级　　　　　姓名　　　　　学号　　　　　导师　　　年月前言　　本设计是按照西安工业大学建筑工程学院2011年毕业设计要求编写的毕业设计题目为"长安大学研究生公寓楼设计"内容包括建筑设计、结构设计两部份　　公寓楼是公共建筑其规范要求比较严格能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面选择公寓楼建筑和结构设计从而掌握办公寓设计的基本原理妥善解决其功能关系满足使用要求　　框架结构的设计始于欧美二十世纪厚得到了世界各地大范围的使用其结构建筑平面布置灵活使用空间大延性较好其具有良好的抗震能力对办公楼有重要建筑结构非常适用 　毕业设计(论文)题目：研究生公寓楼设计　　　　　院（系）建筑工程系　　　　　专业土木工程　　　　　班级　　　　　姓名　　　　　学号　　　　　导师　　　年月前言　　本设计是按照西安工业大学建筑工程学院2011年毕业设计要求编写的毕业设计题目为"长安大学研究生公寓楼设计"内容包括建筑设计、结构设计两部份　　公寓楼是公共建筑其规范要求比较严格能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面选择公寓楼建筑和结构设计从而掌握办公寓设计的基本原理妥善解决其功能关系满足使用要求　　框架结构的设计始于欧美二十世纪厚得到了世界各地大范围的使用其结构建筑平面布置灵活使用空间大延性较好其具有良好的抗震能力对办公楼有重要建筑结构非常适用 　毕业设计(论文)题目：研究生公寓楼设计　　　　　院（系）建筑工程系　　　　　专业土木工程　　　　　班级　　　　　姓名　　　　　学号　　　　　导师　　　年月前言　　本设计是按照西安工业大学建筑工程学院2011年毕业设计要求编写的毕业设计题目为"长安大学研究生公寓楼设计"内容包括建筑设计、结构设计两部份　　公寓楼是公共建筑其规范要求比较严格能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面选择公寓楼建筑和结构设计从而掌握办公寓设计的基本原理妥善解决其功能关系满足使用要求　　框架结构的设计始于欧美二十世纪厚得到了世界各地大范围的使用其结构建筑平面布置灵活使用空间大延性较好其具有良好的抗震能力对办公楼有重要建筑结构非常适用 　毕业设计(论文)题目：研究生公寓楼设计　　　　　院（系）建筑工程系　　　　　专业土木工程　　　　　班级　　　　　姓名　　　　　学号　　　　　导师　　　年月前言　　本设计是按照西安工业大学建筑工程学院2011年毕业设计要求编写的毕业设计题目为"长安大学研究生公寓楼设计"内容包括建筑设计、结构设计两部份　　公寓楼是公共建筑其规范要求比较严格能体现处建筑和结构设计的很多重要的方面选择公寓楼建筑和结构设计从而掌握办公寓设计的基本原理妥善解决其功能关系满足使用要求　　框架结构的设计始于欧美二十世纪厚得到了世界各地大范围的使用其结构建筑平面布置灵活使用空间大延性较好其具有良好的抗震能力对办公楼有重要建筑结构非常适用 能满足其较大的使用面积要求　　框架结构的研究对于建筑的荷载情况分析其受力采用不同的方法分别计算出各种荷载作用下的弯矩、剪力、轴力然后进行内力组合挑选出最不利的内力组合进行截面的承载力计算保证结构有足够的强度和稳定性在对竖向荷载的计算种采用了弯矩分配法对水平荷载采用了D值法对钢筋混凝土构件的受力性能受弯构件的正截面和斜截面计算都有应用　　本结构计算选用一榀框架为计算单元采用手算的简化计算方法其中计算框架在竖向荷载下的内力时使用的弯距二次分配法不但使计算结果较为合理而且计算量较小是一种不错的手算方法本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识建立一个完整的设计知识体系了解设计总过程通过查阅大量的相关设计资料提高自己的动手能力　　这次设计是在老师的悉心指导下完成的在此向老师表示衷心的感谢！　　鉴于水平有限设计书中还存在不少缺点甚至错误敬请老师批评和指正1建筑设计说明1.1工程概况　　本工程位于西安市雁塔区 学校拟建一研究生公寓楼建筑面积4465m2层数为六层平面形状为矩形长46.80m宽15.90m高19.05m每层层高3.0m室内外高差0.45m1.2设计资料工程地质、水文、气象情况：根据有关勘察部门提供的工程地质勘察报告拟建场地地形较平坦抗震8度设防多遇地震时反应谱参数为αmax=0.15Tg=0.30S；罕遇地震时反应谱参数为αmax=0.80Tg=0.65S　　地表土为素填土表层厚度0.60-1.50米地表下土层为黄土拟建场地属非自重湿陷性黄土场地地基湿陷等级为Ⅰ级（轻微）地下水稳定水位埋深9.90-10.10m水质对混凝土无腐蚀性地基承载力标准值fak=160kPa最热月平均温度30度最冷月平均温度-1.7度全年主导风向东北风基本风压0.40kN/m2年降雨量634mm日最大降雨量92mm时最大降雨量56mm基本雪压0.30kN/m21.3平面设计a.总平面设计　　建筑总平面设计是根据建筑物的使用功能要求结合城市规划、场地的地形地质条件、朝向、绿化及周围环境等因素因地制宜地进行总体布局确定主要出入口的位置进行总平面功能分区 在功能分区的基础上进一步确定单体建筑的布置、道路交通系统布置、管线及绿化系统的布置　　建筑总平面设计一般应满足以下基本条件：　　(1)使用的合理性　　合理的功能关系良好的日照、通风和方便的交通联系是总平面设计要满足的基本要求　　(2)技术的安全性总平面设计在满足正常情况下的使用要求外还应当考虑某些有可能发生的灾害情况如火灾、地震和空袭等必须按照有关规定采取相应措施以防止灾害的发生、蔓延减少其危害程度　　(3)建设的经济性　　总平面设计要考虑与国民经济发展水平及当地经济发展条件相适应力求发　　挥建设投资的最大经济效益；并尽量多保留一些绿化用地和发展空间使场地的生态环境和建设发展具有可持续发展性　　(4)环境的整体性　　任何建筑都处于一定的环境中并与环境保持着某种联系总平面设计只有从整体关系出发使人造环境与自然环境相协调基地环境与周围环境相协调才有可能创造便利、舒适、优美的空间环境　　综上本建筑采用"一"字体型与周围其他建筑物的间距大于9m满足防火要求主入口设在南面按照《建筑设计防火规范》为了满足防火、紧急时刻人员疏散要求.b.主要房间设计　　主要房间是研究生住宿、生活的必要房间但间设计应考虑的基本因素仍然是一致的即要求有适宜的尺寸足够的使用面积适用的形状良好的采光和通风条件方便的内外交通联系 合理的结构布置和便于施工等整个平面布置见相应的建筑图c.辅助设计　　卫生间的设计在满足设备布置的前提下卫生间应设置在每个宿舍靠近窗户一侧内设洗手盆和雨头个1个卫生间的尺寸均为1000mm×2000mm内开门　　阳台另一侧应设置一个水池工宿舍四人使用水池尺寸均为900mm×600mm1.4剖面设计a.层高的确定　　层高是剖面设计的重要依据是工程常用的控制尺寸同时也要结合具体的物质技术、经济条件及特定的艺术思路来考虑既满足使用又能达到一定的艺术效果b.室内外高差的确定　　为防止室外雨水流入室内并防止墙身受潮一般民用建筑的室内外应有一定的高差且高差不宜过大过大不利于施工和通行高差亦不宜过小过小不利于建筑的防水防潮本设计中室内外高差设为0.45m设置3个踏步卫生间地表低于楼地面20mm以防污水溢出影响房间的使用1.5立面设计　　建筑立面可以看成是由许多构件组成如墙体、梁柱、门窗、勒脚、檐口等恰当地确定立面中这些构件的比例、尺寸运用节奏、韵律、虚实、对比等规律可达到体型完整形式和内容的统一本结构是钢筋混凝土框架具有明快、开朗、轻巧的外观形象不但为建筑创造了大空间的可能性 同时各种形式的空间结构也大大丰富了建筑的外部形象本建筑根据场地和周围环境的限制整栋建筑物采用"一"字型结构和经济方面都容易满足1.6构造设计　a.屋面做法　　　防水层(刚性)30mm厚C20细石混凝土防水　　　防水层(柔性)三毡四油铺小石子　　　找平层：20mm厚水泥沙浆　　　找坡层：100～140mm厚膨胀珍珠岩2%保温找坡　　　结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板　　　抹灰层:15mm厚混合砂浆天棚抹灰b.楼面做法10mm厚水磨石地面面层20mm厚水泥沙浆找平层120mm厚现浇钢筋混凝土板15mm厚混合砂浆天棚抹灰c.墙体做法本结构填充墙体采用粘土空心砖　　外墙为240mm厚粘土空心砖外墙面贴瓷砖内墙面为15mm厚混合砂浆抹灰　　内墙为240mm厚粘土空心砖两侧均为15mm厚混合砂浆抹灰墙底150mm高墙地砖踢脚d.卫生间做法　　卫生间隔墙采用120mm厚粘土空心砖内墙面用白色瓷砖贴面地面采用马赛克地面低于楼地面20mme.台阶做法　　花岗岩面层　　20mm厚水泥砂浆抹面压实抹光素水泥浆一道70厚C10号混凝土（厚度不包括踏步三角部分）台阶面向外坡1%　　200厚碎石或碎砖石灌M2.5号混合砂浆　　素土夯实（坡度按工程设计）　　台阶位于建筑物的出入口处它联系室内外地坪的高差由平台和一段踏步组成 平台宽度至少应比大门洞口宽出500mm平台进深的最小尺寸应保证在大门开启以后还有一个人站立的位置以便于作为人们上下台阶缓冲之用室外台阶踏步高150mm设3个踏步满足室内外高差450mm平台面应做成向外倾斜1％的流水坡以免雨水渗入室内f.散水做法　　20厚1：2水泥砂浆抹面、压实抹光　　60mm厚C10混凝土　　素土夯实向外坡度5％　　每隔6m留伸缩缝一道墙身与散水设10mm宽沥青砂浆嵌缝1.7门窗设计　　在本建筑中门洞、预留洞口尺寸详情见结构图门窗尺寸详情请见建筑图相关图纸表1.1门窗表类别 编号 洞口尺寸 数量 附 注 宽（mm） 高（mm） 窗 C-1 1500 1500 149 塑钢玻璃窗 C-2 300 600 148 塑钢玻璃窗 C-3 1500 1800 10 塑钢玻璃窗 C-4 1500 900 18 塑钢玻璃窗 门 M-1 900 2100 148 木门 M-2 600 2100 148 木门 M-3 900 2100 148 塑钢玻璃门 M-4 1500 2100 3 塑钢玻璃门 2结构设计说明2.1设计说明a.本设计采用现浇钢筋混凝土框架结构设计使用年限为50年结构安全等级为二级；建筑抗震设防分类为丙类抗震设防烈度为7度建筑场地类别为Ⅱ类b.本框架结构采用的混凝土强度等级和钢筋级别如下：基础和上部结构的混凝土强度等级为C30基础垫层的混凝土强度等级为C10；框架梁、柱的纵向受力钢筋采用HRB335级（二级）板的钢筋及梁、柱箍筋采用HPB235级（一级）其余各构件采用的钢筋级别按本条说明的钢筋符号（括号内）分别示于相应设计图纸内不另说明c.根据设计任务书所给的地质条件建筑用地地形平缓地下水位标高约15m无侵蚀性质地均匀本工程地基基础设计等级为丙级并可不作地基变形计算地基持力层承载力标准值fk=200kpd.混凝土保护层厚度：本工程上部结构为一类环境上部结构的板的纵向受力钢筋的保护层厚度为15mm次梁的纵向受力钢筋的保护层厚度为25mm框架梁的纵向受力钢筋的保护层厚度单排钢筋为35mm双排为60mm柱的保护层厚度为40mm 施工中应采取措施保证；混凝土中的水泥用量、水灰比等均应满足结构混凝土耐久性的要求e.筋的锚固和连接：除设计图纸中另有表示或说明外下部钢筋伸入支座的锚固长度为：板钢筋伸入支座的长度为100mm；非框架梁下部钢筋当为HRB335级时伸入支座内的长度不小于12d（d为纵向钢筋直径）且在边支座处伸至距支座边20mm、在中间支座处伸至支座中心线处10mm；对HPB235级钢筋深入支座内长度不小于15d末端应有半圆弯钩架立筋与梁支座负筋的搭接长度应大于1.2la(la为框架柱的净宽)框架顶层梁端节点处的负钢筋伸入边柱的锚固长度应大于1.2la框架其余层梁端节点处的负钢筋伸入边柱的锚固长度应大于la梁支座截面的负弯矩钢筋自柱边缘算起的长度应大于1/4ln(ln为梁的净跨)框架柱的连接一律采用等强度对焊焊接f.后砌隔墙与框架柱的连接：在砌筑的相应位置在柱内预埋2?6插筋沿高度300-500mm一道埋入长度≥200mm伸出柱外长度500mm；后砌隔墙采用120mm厚粘土空心砖、M5混合砌浆g.在结构施工时其他各工种如电气、管道等均应配合施工不得在结构施工后随意开洞h.本说明中未尽事宜应遵照有关国家标准、施工规范和操作规程进行；施工中出现问题应及时联系协商解决本设计中结构部分的相关内容详情请见图集03G101-1此图集贯穿与结构图的始终2.2结构选型　　本结构采用的是钢筋混凝土结构相比钢结构和砌体结构具有取材方便、耐久性好、耐火性好、造价低、维修方便等特点钢筋混凝土的应用比较成熟适用于一般的民用建筑在实际中应用广泛　　由于框架结构是高次超静定结构既能承受竖向荷载又能承受侧向作用力且框架刚度较小 不会产生较大的地震效应有利于抗震采用适当的延性设计并有施工质量的保证下抗震效果会更好在此工程中框架的填充墙只起围护和隔断作用不对框架的刚度起太大作用对框架的自振周期影响不大将柱与填充墙之间和墙与梁之间留缝并通过浇注柱、梁时预留的钢筋与柱、梁柔性连接从而保证不会影响框架受力又能保证墙平面外的刚度和稳定性　　柱网的布置应考虑以下因素：①多层建筑的开间、进深尺寸及构件类型规格应尽量减少以利于建筑工业化；②尽量采用风压较小的形状并注意临近高层房屋风压分布的影响；③有抗震设防要求的多层结构平面布置应力求简单、规则、均匀、对称平尽量减少偏心扭转的影响柱网选择与布置直接影响建筑的使用和结构的经济性不同的功能和功能布置方式采用不同的柱网布置方式结合本建筑的功能要求本结构柱网采用内廊式布置2.3基础方案及确定的理由　　基础类型的选择应遵照安全、适用、经济既便于施工的原则进行设计时可根据工程地质条件、上部结构情况、荷载大小、建筑物对沉降的要求、工程造价、施工技术设备等因素综合确定　　　本工程采用独立基础独立基础节约材料且施工难度较小施工质量易得到保证场地的地基条件非常好承载力很高不存在发生较大不均匀沉降的可能地层岩性自上而下分别为：①填土层:埋深0～3.0m褐黄色～淡黄色成份以粘土为主含有建筑垃圾②黄土层黄土为Ⅰ级非自重湿陷性黄土埋深8.0～13.0m独立基础的基坑可以将粘土全部挖除独立基础底面尺寸较小所以基坑的挖土量较少 浇注混凝土不会太多所以采用独立基础既能满足结构受力的需要技术经济方面也较合理2.4楼梯方案的选择　　本结构中的楼梯采用板式楼梯楼梯间开间为3.3m进深为6.3m若采用梁式楼梯支模困难施工难度较大采用梁式楼梯所带来的经济优势主要是钢筋用量较省采用的楼梯板较薄混凝土用量也较少会被人工费抵消3结构布置及计算3.1柱网布置及层高图3－1柱网布置图　　本建筑为六层由于是宿舍楼层高均确定为3.0m底层柱高从基础顶面算至一层板顶（即一层楼面标高处）：3.0+0.45+1.0-0.1=4.35m3.2框架结构承重方案的选择　　竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁再由主梁传至框架柱最后传至地基　　根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径本办公楼框架的承重方案为纵横向框架承重方案3.3框架结构的计算 图3－2横向框架图3－3纵向框架3.4梁柱截面尺寸初估3.4.1梁截面尺寸估算　　网采柱用内廊式布置中间跨布置走廊宿舍分布在边跨上楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构楼板厚度取100mm梁截面高度按梁跨度的1/12~1/8估算由此估算的梁截面尺寸见表2-1表中还给出了各层梁、柱和板的混凝土强度等级其设计强度：C30混凝土轴心抗压强度设计值fc=14.3N/mm2抗拉强度设计值ft=1.43N/mm2　　横向框架梁h=(1/12～1/8)L=（1/12～1/8）6300mm=525mm～787.5mm取h=600mmb=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）600mm=200mm～300mm取b=300mm故横向框架梁截面尺寸取b×h=300mm×600mm　　中间框架梁由于跨度小b×h=300mm×300mm　　纵向框架梁h=(1/12～1/8)L=（1/12～1/8）6600mm=550～825mm取h=600mmb=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）600mm=200～300mm取b=300mm故纵向框架梁截面尺寸取bh=300mm600mm　次梁h=(1/18～1/12)L=（1/18～1/12）6300mm=350mm～525mm取h=450mmb=（1/3～1/2）h=（1/3～1/2）450mm=150mm～225mm取b=250mm故次梁截面尺寸取bh=250mm450mm　　表2-1估算梁的截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层数 混凝土强度等级 横梁（b×h） 纵梁（b×h） 次梁（b× h） AB、CD跨 BC跨 1～6 C30 300×600 300×300 300×600 250×450 3.4.2柱截面尺寸估算a.框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值按下列公式估算：　　　　　　　　　N=βFgEn　　　　　　　　　Ac≥N/[uN]fc　　注：N为柱组合的轴压力设计值；F按简支状态计算柱的负载面积；β考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数边柱取1.3等跨内柱取1.2不等跨取1.25；gE折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值可近似的取12～15KN/m2这里取12KN/m2；n为验算截面以上的楼层层数；　　　Ac为柱截面面积；[uN]为框架柱轴压比限值本方案为抗震8度设防二级抗震等级查《抗震规范》可知取为0.8；　　　fc为混凝土轴心抗压强度设计值对C30查得14.3N/mm2b.计算过程：　　边柱和中柱的负载面积：边柱：6.6×6.3/2=20.79㎡中柱：6.6×(6.3+2.7)/2=29.70㎡对于边柱：　　N=βFgEn=1.3×20.79×12×6=1945.94（KN）　　Ac≥N/uNfc=1945.94×1000/0.8/14.3=170099.65（mm2）对于中柱：　　N=βFgEn=1.2×29.70×12×6=2566.08（KN）　　Ac≥N/uNfc=2566.08×1000/0.8/14.3=224307.69（mm2）　　如取柱截面为正方形 则边柱和中柱的截面高度分别为432mm2和481mm2　　初步估计柱的尺寸为600㎜×600㎜＝360000mm2>224307.69mm2为计算简便中柱和边柱的尺寸相同均为600㎜×600㎜根据上述计算结果并综合考虑其他因素本设计柱截面尺寸取值如下：　　　　　　一层600mm×600mm；　　　　　　二到六层550mm×550mm　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　4梁、柱侧移刚度计算根据规范可知对于现浇楼板其梁的线刚度应进行修正：　　　　　边框架梁=1.5中框架梁=2.04.1横梁线刚度ib的计算混凝土C30AB、CD跨Ec=3.0×104b=300h=600I0=bh/12=300×600/12=5.4×109l=6300EcI0/l=3.0×104×5.4×109/6300=2.751×1010　　故1.5EcI0/l=4.127×10102EcI0/l=5.502×1010BC跨Ec=3.0×104b=300h=300I0=bh/12=300×300/12=0.675×109l=2700EcI0/l=3.0×104×0.675×109/2700=0.75×1010 故1.5EcI0/l=1.125×10102EcI0/l=1.5×1010　　表4－1横梁线刚度ib计算表　类别 　Ec(N/mm2) b(mm) h(mm) 　I0(mm4) l(mm) EcI0/l(N·m) 1.5EcI0/l(N·m) 2EcI0/l(N·m) AB、CD跨 3.0×104 300 600 5.4×109 6300 2.751×1010 4.127×1010 5.502×1010 BC跨 3.0×104 300 300 0.675×109 2700 0.75×1010 1.125×1010 1.50×1010 4.2纵梁线刚度ib的计算混凝土C30Ec=3.0×104b=300h=600I0=bh/12=300×600/12=5.4×109l=6600EcI0/l=3.0×104×5.4×109/6600=2.455×1010故1.5EcI0/l=3.683×10102EcI0/l=4.91×1010类别 　Ec(N/mm2) b(mm) h (mm) 　I0(mm4) l(mm) EcI0/l(kN·m) 1.5EcI0/l(kN·m) 2EcI0/l(kN·m) 纵梁 3.0×104 300 600 5.4×109 6600 2.455×1010 3.683×1010 4.91×1010 　　表4－2纵梁线刚度ib计算4.3柱线刚度ic的计算混凝土C30一层Ec=3.0×104b=600h=600I0=bh/12=600×600/12=1.08×1010l=4350EcI0/l=3.0×104×1.08×1010/4350=7.448×1010二到六层Ec=3.0×104b=550h=550I0=bh/12=550×550/12=7.626×109l=3000EcI0/l=3.0×104×7.626×109/3000=7.626×1010　　　表4－3柱线刚度ic计算表层次 Ec(N/mm2) b(mm) h(mm) hc(mm) Ic(mm4) EcIc/hc(kN·m) 　　1 3.0×104 　600 600 　4350 1.08×1010 7.448×1010 2～6 3.0×104 　550 550 　3000 7.626×109 7.626×1010 4.4各层横向侧移刚度计算:(D值法)　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　图4－1横向框架计算单元a.中框架边柱（11根）A-2、3、4、5、6、7D-2、3、5、6、7　　2～6层K=(5.502+1.5)/(2×7.626)=0.459αc=K/(2+K)=0.178Di1=αc×12×ic/h2=0.739×12×7.626×1010/30002=19014　　　底层K=5.502/7.448=0.739αc=(0.5+K)/(2+K)=0.452Di1=αc×12×ic/h2=0.739×12×7.448×1010/43502=21349　　　　　b.中框架中柱（11根）B-2、3、4、5、6、7C-2、3、5、6、7　　2～6层 K=(5.502+1.5)×2/(2×7.626)=0.918αc=K/(2+K)=0.315Di1=αc×12×ic/h2=0.739×12×7.626×1010/30002=32029　　　底层K=5.502+1.5/7.448=0.940αc=(0.5+K)/(2+K)=0.490Di1=αc×12×ic/h2=0.940×12×7.448×1010/43502=23144c.C-1C-8　　2～6层K=(4.127+1.125)/(2×7.626)=0.689αc=K/(2+K)=0.256Di1=αc×12×ic/h2=0.256×12×7.626×1010/30002=26030　　　　　　底层K=4.127+1.125/7.448=0.705αc=(0.5+K)/(2+K)=0.445Di1=αc×12×ic/h2=0.445×12×7.448×1010/43502=21019　　　　　　　d.D-1D-8　　2～6层K=4.127×2/7.626×2=0.541αc=K/(2+K)=0.213Di1=αc×12×ic/h2=0.213×12×7.626×1010/30002=21650　　　底层K=4.127/7.448=0.554 αc=(0.5+K)/(2+K)=0.413Di1=αc×12×ic/h2=0.413×12×7.448×1010/43502=19507　　　　　e.楼梯A-1A-8　　2～6层K=2.751×2/7.626×2=0.361αc=K/(2+K)=0.153Di1=αc×12×ic/h2=0.153×12×7.626×1010/30002=14814　　　　　　　　　底层K=2.751/7.448=0.369αc=(0.5+K)/(2+K)=0.367Di1=αc×12×ic/h2=0.367×12×7.448×1010/43502=17334　　　　　　　B-1B-8　　2～6层K=2.751×2/7.626×2=0.361αc=K/(2+K)=0.153Di1=αc×12×ic/h2=0.153×12×7.626×1010/30002=14814　　　　　　　　　底层K=2.751+0.750/7.448=0.470αc=(0.5+K)/(2+K)=0.393Di1=αc×12×ic/h2=0.367×12×7.448×1010/43502=18562　　　　　C-4 　　2～6层K=(5.502+0.75)×2/7.626×2=0.820αc=K/(2+K)=0.291Di1=αc×12×ic/h2=0.291×12×7.626×1010/30002=29589　　　　　　　底层K=(5.502+0.750)×2/7.448=1.679αc=(0.5+K)/(2+K)=0.592Di1=αc×12×ic/h2=0.592×12×7.448×1010/43502=27962　　　　　　　　　D-4　　2～6层K=0.75×2/7.626×2=0.098αc=K/(2+K)=0.047Di1=αc×12×ic/h2=0.047×12×7.626×1010/30002=4779　　　　　　　底层K=0.750/7.448=0.101αc=(0.5+K)/(2+K)=0.286Di1=αc×12×ic/h2=0.286×12×7.448×1010/43502=13509　　　　　将上述不同情况下同层框架柱的侧移刚度汇总如：表4－4、表4－5、表4－6表4－4中框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次 边柱（11根） 中柱（11根） ∑Di A-2、3、4、5、6、7D-2、3、6、57 B-2、3、4、5、6、7C-2、3、6、57 Di1 Di2 2~6 0.460 0.187 19014 0.918 0.315 32029 561473 1 0.739 0.452 21349 0.940 0.490 23144 489423 表4－5边框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次 　　　　　D-1、8 　　　　　C-1、8 　　∑ Di Di1 Di2 2~6 0.541 0.213 21650 0.689 0.256 26030 95360 1 0.554 0.413 19507 0.705 0.445 21019 81196 表4－6楼梯间框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次 A-1、8 B-1、8 C-4 D-4 ∑Di Di1 　 　 　Di2 　 Di3 　 Di3 2~6 0.361 0.153 14814 0.459 0.187 19014 0.820 0.291 29589 0.098 0.047 4779 101924 1 0.369 0.367 17334 0.470 0.393 18562 1.679 0.592 27962 0.101 0.286 13509 113263 将上述不同情况下同层框架柱的侧移刚度相加即得框架各层层间侧移刚度∑Di见表4－7表4－7横向框架层间侧移刚度（N/mm）层数 1 2 3 4 5 6 　　∑Di 683882 758757 758757 758757 758757 758757 ∑D1/∑D2=683882/758757=0.899>0.7故该框架为规则框架图4－2纵向框架计算单元 　　　　f.BC　　B-1B-8　　2～6层K=3.683×2/7.626×2=0.483αc=K/(2+K)=0.195Di1=αc×12×ic/h2=0.195×12×7.626×1010/30002=19828　　　　　　　底层K=3.638/7.448=0.494αc=(0.5+K)/(2+K)=0.399Di1=αc×12×ic/h2=0.399×12×7.448×1010/43502=18846　　　　　　　C-1C-8　　2～6层K=4.910×2/7.626×2=0.644αc=K/(2+K)=0.244Di1=αc×12×ic/h2=0.244×12×7.626×1010/30002=24810　　　　底层K=4.910/7.448=0.659αc=(0.5+K)/(2+K)=0.436Di1=αc×12×ic/h2=0.436×12×7.448×1010/43502=20593　　　　　　B-2B-7C-5　　2～6层K=(3.683+4.910)×2/7.626×2=1.127αc=K/(2+K)=0.360Di1=αc×12×ic/h2=0.360×12×7.626×1010/30002=36605 　　　　底层K=4.910+3.683/7.448=1.154αc=(0.5+K)/(2+K)=0.524Di1=αc×12×ic/h2=0.524×12×7.448×1010/43502=24750　　　　C-4　　2～6层K=(2.455+4.910)×2/7.626×2=0.966αc=K/(2+K)=0.326Di1=αc×12×ic/h2=0.326×12×7.626×1010/30002=33148　　　　底层K=4.910+2.455/7.448=0.989αc=(0.5+K)/(2+K)=0.498Di1=αc×12×ic/h2=0.498×12×7.448×1010/43502=23522　　中柱（8）根　　2～6层K=4.910×4/7.626×2=1.287αc=K/(2+K)=0.392Di1=αc×12×ic/h2=0.392×12×7.626×1010/30002=39859　　　　底层K=4.910×2/7.448=1.138αc=(0.5+K)/(2+K)=0.548Di1=αc×12×ic/h2=0.548×12×7.448×1010/43502=25883　　　　g.AD 　　A-1A-8　　2～6层K=2.455×2/7.626×2=0.322αc=K/(2+K)=0.139Di1=αc×12×ic/h2=0.139×12×7.626×1010/30002=14134　　　　底层K=2.455/7.448=0.330αc=(0.5+K)/(2+K)=0.256Di1=αc×12×ic/h2=0.256×12×7.448×1010/43502=16815　　　　D-1D-8　　2～6层K=3.683×2/7.626×2=0.483αc=K/(2+K)=0.195Di1=αc×12×ic/h2=0.195×12×7.626×1010/30002=19828　　　　底层K=3.683/7.448=0.494αc=(0.5+K)/(2+K)=0.399Di1=αc×12×ic/h2=0.399×12×7.448×1010/43502=18846　　　　A-2A-7D-4D-5　　2～6层K=（3.683+2.455)×2/7.626×2=0.805αc=K/(2+K)=0.287Di1=αc×12×ic/h2=0.287×12×7.626×1010/30002=29182　　 　　底层K=3.683+2.455/7.448=0.824αc=(0.5+K)/(2+K)=0.469Di1=αc×12×ic/h2=0.469×12×7.448×1010/43502=22152　　　　中柱(8)根　　2～6层K=3.683×4/7.626×2=0.966αc=K/(2+K)=0.326Di1=αc×12×ic/h2=0.326×12×7.626×1010/30002=33148　　　　底层K=3.683×2/7.448=0.989αc=(0.5+K)/(2+K)=0.498Di1=αc×12×ic/h2=0.498×12×7.448×1010/43502=23522同理将上述不同情况下同层框架柱的侧移刚度汇总如：表4－8、表4－9表4－8纵向中框架柱（B、C列）侧移刚度D值（N/mm）层次 B-1B-8 C-1C-8 　B-2B-7 C-5 Di1 Di1 Di1 2~6 0.438 0.195 19828 0.644 0.244 24810 1.127 0.360 36605 1 0.494 0.399 18864 0.659 0.436 20593 1.154 0.524 24750 　　层次 　　　　C-4 中柱8根 ∑ Di Di1 Di1 2~6 0.996 0.326 33148 1.288 0.392 39859 383714 1 0.989 0.498 23522 1.318 0.548 25883 551111 　　表4－9纵向边框架柱（A、D列）侧移刚度D值（N/mm）层次 A-1、A-8 D-1、D-8 A-2A-7D-4D-5 　中柱8根 ∑Di Di1 　 　 　Di2 　 Di3 　 Di3 2~6 0.322 0.139 14134 0.483 0.195 19828 0.805 0.287 29182 0.966 0.326 33148 449836 1 0.330 0.356 16815 0.494 0.399 18846 0.824 0.469 22152 0.989 0.489 23522 348106 　　　　将上述不同情况下同层框架柱的侧移刚度相加即得框架各层层间侧移刚度∑Di见表4－10表4－10纵向框架层间侧移刚度（N/mm）层数 1 2 3 4 5 6 　　∑Di 731820 1000947 1000947 1000947 1000947 1000947 　　∑D1/∑D2=731820/1000947=0.732>0.7故该框架为规则框架5水平荷载和水平作用下框架结构的内力和侧移计算5.1重力荷载代表值的计算　　重力荷载代表值指结构和构配件自重标准值和可变荷载组合值之和计算重力荷载代表值时永久荷载取全部楼面、屋面可变荷载取50% 各质点的重力荷载代表值Gi取本层楼面重力荷载代表值及与其相邻上下层各半层层高范围内（屋面处取顶层的一半）的层间墙（包括门窗）、柱等结构和构配件自重之和顶层屋面质点重力荷载代表值仅按屋面及其下层间一半计算突出屋面的局部屋顶间按其全部计算并集中在屋顶间屋面质点上各层重力荷载代表值集中于楼层标高处5.1.1恒荷载标准值计算屋面（不上人）　　　防水层(刚性)30mm厚C20细石混凝土防水0.03m×22kN/m3=0.66kN/m2　　　防水层(柔性)三毡四油铺小石子0.40kN/m2找平层：20mm厚水泥沙浆0.02m×20kN/m3=0.40kN/m2150水泥蛭石保温层5×0.15=0.75kN/m2　　　找坡层：100～140mm厚膨胀珍珠岩　　　　　　　2%保温找坡(0.10/2+0.14/2)×7kN/m3=0.84kN/m2　　　结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土板0.10m×25kN/m3=2.5kN/m2　　　抹灰层:20mm厚混合砂浆天棚抹灰0.02m×17kN/m3=0.34kN/m2　　　合计5.89kN/m2楼面　　　瓷砖地面（包括水泥粗砂打底）0.55kN/m220mm厚水泥沙浆找平层0.02m×20kN/m3=0.40kN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土板0.10m×25kN/m3=2.5kN/m220mm厚混合砂浆天棚抹灰0.02m×17kN/m3=0.34kN/m2　　　合计3.79kN/m2雨篷　　　防水层(刚性)30mm厚C20细石混凝土防水0.03m×22kN/m3=0.66kN/m2　　　20mm厚水泥沙浆找平层0.02m×20kN/m3=0.40kN/m2100mm厚现浇钢筋混凝土板0.10m×25kN/m3=2.5kN/m220mm厚混合砂浆天棚抹灰0.02m×17kN/m3=0.34kN/m2　　　合计3.9kN/m2　　　卫生间隔墙采用120mm厚粘土空心砖内墙面用白色瓷砖贴面（0.5kN/m2）地面采用马赛克：0.5+0.4+2.5+0.34=3.74kN/m2梁、柱、墙、门、窗a.横向框架梁边跨梁（AB、CD跨）b×h=300mm×600mm梁自重:0.30m×(0.60-0.12)m×25kN/m3=3.60kN/m抹灰层：20mm厚混合砂浆0.02m×(0.60×2-0.12×2+0.30)m×17kN/m3=0.43kN/m合计4.03kN/m中梁（BC跨）b×h=300mm×300mm梁自重:0.30m×(0.30-0.12)m×25kN/m3=1.35kN/m抹灰层：15mm厚混合砂浆0.02m×(0.30×2-0.12×2+0.30)m×17kN/m3=0.23kN/m合计1.58kN/mb.纵向框架梁b×h=300mm×600mm梁自重:0.30m×(0.60-0.12)m×25kN/m3=3.60kN/m 抹灰层：15mm厚混合砂浆0.02m×(0.60×2-0.12×2+0.30)m×17kN/m3=0.43kN/m合计4.03kN/mc.次梁b×h=250mm×450mm梁自重0.45m×0.25m×25kN/m3=2.81kN/md.柱自重（一层）b×h=600mm×600mm柱自重0.60m×0.60m×25kN/m3=9.0kN/m抹灰重：20mm厚混合砂浆0.02m×0.6m×4×17kN/m3=0.81kN/m合计9.81kN/m　　　　（二到六层）b×h=550mm×550mm柱自重0.55m×0.55m×25kN/m3=7.56kN/m抹灰重：20mm厚混合砂浆0.02m×0.6m×4×17kN/m3=0.81kN/m合计8.37kN/me.墙自重　　墙自重：240mm厚粘土空心砖两侧均为20mm厚混合砂浆则内墙单位墙面重力荷载为：0.24m×15kN/m3+0.02m×17kN/m3×2=4.28kN/m2　　内隔墙自重：120mm厚粘土空心砖两侧均为15mm厚混合砂浆则内隔墙单位墙面重力荷载为：0.12m×15kN/m3+0.02m×17kN/m3×2=2.48kN/m2女儿墙自重（含均厚80mmC20细石混凝土压顶）：[（46.2-7×0.55）×2+（15.3-3×0.55）×2]×0.5×0.24×25kN/m3=336kNf.门、窗　　木门单位面积重力荷载为：0.20kN/m2　　塑钢玻璃门、窗单位面积重力荷载为：0.40kN/m25.1.2活荷载标准值计算根据《荷载规范》查得：不上人屋面：0.50kN/m2楼面活载：　　宿舍：2.0kN/m2　　厕所：2.0kN/m2　　走廊、门厅、楼梯：2.5kN/m2雪荷载：本题目基本雪压：S0=0.30kN/m2（当坡屋面坡度α≤250时屋面积雪分布系数r=1.0）屋面水平投影面积上的雪荷载标准值为：SK=rS0=1.0×0.30=0.30kN/m2　　屋面活荷载与雪荷载不同时考虑两者中取大值但在计算屋面层的重力荷载代表值时则不能取这两者当中的最大值来计算而只能取雪荷载来计算5.1.3重力荷载代表值各层楼层重量(各层重力荷载代表值计算如下) 六层上半层（注：上半层墙高0.6m下半层墙高1.5m）　　　女儿墙（含均厚80mmC20细石混凝土压顶）：[(6.6-0.55)×14+(6.3-0.55)×4+(2.7-0.55)×2]×0.5×4.28+(46.2+15.3)×2×0.08×0.3×22=307.62kN　　　屋面：46.32×15.42×5.89=4206.958kN纵横梁：{0.3×(0.55-0.12)×[(6.3-0.55)×28+(6.6-0.55)×16]+0.3×(0.3-0.12)×(2.7-0.55)×6}×25+{(0.6-0.12)×2×[(6.3-0.55)×28+(6.6-0.55)×16]+(0.3-0.12)×2×(2.7-0.55)×6}×0.02×17=940.227kN次梁：0.25×(0.45-0.12)×6.3×12×25+[0.25+(0.45-0.12)×2]×6.3×12×0.02×17=179.316kN柱子：（0.55×0.55×25+4×0.55×0.02×17）×(1.5-0.12)×32+0.24×0.55×0.5×25×16+(0.303+0.55)×0.24×0.5×25×4=403.65kN外墙：[(46.8-0.55×7)×0.9×2-1.5×0.9×25-0.6×0.3×25+(15.9-0.55×3)×0.9×2-1.5×0.9×2]}×4.28=484.967kN内墙：{[(6.3-0.55)×12+（6.3+0.12）×14+（3.3-0.275-0.12）×23+（3.3+0.12）×2-（3.3-0.6-0.275）×3]×1.5×4.28}+{(3.3-0.24)×23+(3.30+0.06-0.12)×2+2×25×1.5-0.6×0.9×25]}×2.48=1839.909kN门：（0.9×0.6×25+0.6×0.6×25）×0.2=4.5kN窗：(1.5×0.9×25+0.3×0.6×25+1.5×1.2×2)×0.4=44.55kN∑=307.62+4206.958+940.227+179.316+403.65+484.967+1886.614+2.7+44.55=8404.497kN　　6=恒+0.5活=8404.497+0.5×0.2×(46.8×15.9)=8478.909kN　　因为结构对称布置每层房间布置相同所以上半层与下半层可合为一层计算二到五层重力荷载代表值的计算　　楼面（包括走廊、室内楼地面、卫生间楼地面楼梯间折算为1.2倍楼面荷载）：{(46.2+0.12)×（2.7-0.55)+[6.42×(3.3-0.24)-0.55×0.55/2]×25+（1-0.12-0.6）×2×25+[（6.3+0.12）×(3.3-0.6)-0.55×0.55/2]×3×1.2}×3.79=2512kN纵横梁：{0.3×0.6×[(6.3-0.55)×28+(6.6-0.55)×16]+0.3×0.3×(2.7-0.55)×6}×25+{(0.55-0.12)×2×[(6.3-0.55)×28+(6.6-0.55)×16]+(0.3-0.12)×2×(2.7-0.55)×6}×0.02×17=1235.71kN次梁：0.25×(0.45-0.12)×6.3×12×25+[0.25+(0.45-0.12)×2]×6.3×12×0.02×17=179.312kN柱子：[0.55×0.55×25+4×0.55×0.02×17]×3.0×32=797.856kN外墙：{[(46.2-0.55×7)+(15.3-0.55×3)]×2×(3.0-0.6)-1.5×1.5×25-1.5×1.8×2-0.3×0.6×25-1.5×0.9×3}×4.28=850.008kN内墙：{[(6.3-0.55)×12+6.42×14+(46.2-0.55×7)×2]×(3.0-0.6)-0.9×2.1×25-（3.3-0.06-0.275）×3}×4.28+{[(3.3-0.24)×23+(3.30+0.06-0.12)×2+2×25-0.6×2.1×25-1.5×2.1×25]×(3.0-0.6)×2.48}=2334.731kN　　　　　门：（0.9×2.1×25+0.6×2.1×25）×0.2=15.75kN窗：(1.5×1.5×25+0.3×0.6×25+1.5×1.8×2+1.5×0.9×3)×0.4=28.08kN∑=2512+1235.71+179.312+797.856+850.008+2334.731+15.75+28.08 =7953.447kN5=4=3=2=恒+0.5活=7953.447+0.5×(487.35×2+100.62×2.5+58.48×2.5×1.2)=8754.292kN　　二层下半层柱子：[0.55×0.55×25+4×0.55×0.02×17]×1.5×32=398.928kN外墙：{[(46.2-0.55×7)+(15.3-0.55×3)]×2×1.5-1.5×0.6×25-1.5×0.6×2-1.5×0.9×3}×4.28=597.702kN内墙：{[(6.3-0.55)×12+6.42×14+(46.2-0.55×7)×2]×1.5-0.9×1.5×25-（3.3-0.06-0.275）×3}×4.28+{[(3.3-0.24)×23+(3.30+0.06-0.12)×2+2×25-0.6×1.5×25-1.5×2.1×25]×1.5×2.48}=1476.532kN门：(0.9×1.5×25+0.6×1.5×25)×0.2=11.25kN窗：(1.5×0.6×25+1.5×0.6×2+1.5×0.9×3)×0.4=11.34kN　∑=398.928+597.702+1476.532+11.25+11.34=2485.752kN　一层上半层　　楼面（包括走廊、室内楼地面、卫生间楼地面楼梯间折算为1.2倍楼面荷载）：{(46.2+0.12)×（2.7-0.6)+[6.42×(3.3-0.24)-0.6×0.6/2]×25+（1-0.12-0.06）×2×25+[（6.3+0.12）×(3.3-0.6)-0.6×0.6/2]×3×1.2}×3.79=2492.448kN纵横梁：{0.3×0.6×[(6.3-0.6)×28+(6.6-0.6)×16]+0.3×0.3×(2.7-0.6)×6}×25+{(0.6-0.12)×2×[(6.3-0.6)×28+(6.6-0.6)×16]+(0.3-0.12)×2×(2.7-0.6)×6}×0.02×17=1263.52kN次梁：0.25×(0.45-0.12)×6.3×12×25+[0.25+(0.45-0.12)×2]×6.3×12×0.02×17=179.316kN柱子：[0.6×0.6×25+4×0.6×0.02×17]×1.5×32=471.168kN外墙：{[(46.2-0.6×7)+(15.3-0.6×3)]×2×(1.5-0.6)-1.5×0.9×23-1.5×0.6×2-1.5×0.9×3-1.5×0.6×2}×4.28=261.936kN内墙：{[(6.3-0.6)×12+6.42×13+(46.2-0.6×7)×2]×(1.5-0.6)-0.9×0.6×23-1.5×0.6×1-（3.3-0.06-0.275）×3}×4.28+{[(3.3-0.24)×21+(3.30+0.06-0.12)×2+2×25-0.6×0.6×25-1.5×0.6×25]×(1.5-0.6)×2.48}=1020.516kN门：0.9×0.6×23×0.2+1.5×0.6×4×0.4=3.924kN外墙窗：(1.5×0.9×23+1.5×0.9×3+0.3×0.6×23)×0.4=15.696kN内墙窗：1.5×0.9×1×0.4=0.54kN雨蓬：(6.6+0.6)×1.8×3.9+0.5×(6.6+0.6)×1.8×0.7+0.1×0.12×[（1.8-0.12）×2+7.2]×25+(2.7+0.6)×1.2×3.9+0.5×(2.7+0.6)×1.2×0.7+0.1×0.12×[（1.2-0.12）×2+3.3]×25=76.716kN∑=2492.448+1263.52+179.316+471.168+261.936+1020.516+3.924+15.696+0.54+76.716=5881.684kN1=恒+0.5活=2485.752+5881.684+0.5×(593.82×2+133.92×2.5+100.98×2+96.93×2.5×1.2×0.7+6.96×1.68+3.36×1.08×0.7)=9338.964kN∑G=9338.964+8754.292×5+8478.909=61589.333kN表5－1重力荷载代表值（kN）层数 1 2 3 4 5 6 重力荷载代表值 9338.964 8754.292 8754.292 8754.292 8754.292 8478.909 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　图5－1重力荷载代表值(KN)5.2地震作用下的内力和侧移计算a.横向自振周期计算(采用结构顶点的假想位移法)基本自振周期T1（s）可按下式计算：注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移ψT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数取0.7uT按以下公式计算：VGi=∑Gk　　（△u）i=VGi/∑DijuT=∑（△u）k注：∑Dij为第i层的层间侧移刚度 　　（△u）i为第i层的层间侧移　　（△u）k为第k层的层间侧移　　s为同层内框架柱的总数表5－2结构顶点的假想侧移计算层次 Gi（KN） VGi（KN） ∑Di（N/mm） △ui（mm） ui（mm） 6 8478.909 8478.909 758757 11.17 247.55 5 8754.292 17233.302 758757 21.71 236.38 4 8754.292 25987.594 758757 34.25 214.67 3 8754.292 34774.886 758757 45.83 180.42 2 8754.292 43499.178 758757 57.33 134.59 1 9338.964 52838.142 683882 77.26 77.26 　　b.水平地震作用及楼层地震剪力的计算　　本结构高度不超过40m质量和刚度沿高度分布比较均匀变形以剪切型为主故可用底部剪力法计算水平地震作用即：　　结构等效总重力荷载代表值Geq　　结构等效总重力荷载代表值Geq　　Geq=0.85∑Gi=0.85×61589.333=52350.93（KN）查表得二类场地近震特征周期值Tg=0.3s查表得设防烈度为8度的аmax=0.15水平地震影响系数а1==×0.08=0.043结构总的水平地震作用标准值FEk　　FEk=а1Geq=0.043×52350.93=2251.1（KN）　　因T1=0.6s>1.4Tg=1.4×0.3=0.42s所以应考虑顶部附加水平地震作用因Tg=0.3s故顶部附加地震作用系数δn=0.15T1+0.07=0.16顶部附加地震作用△Fn=δnFEk=0.16×2251.1=360.18KN各质点横向水平地震作用按下式计算：Fi=GiHiFEk(1-δn)/(∑GkHk)地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为：Vi=∑Fk(i=12...n)计算过程如下表：表5－3各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次 Hi（m） Gi（KN） GiHi（KN·m） GiHi/∑ GjHj Fi（KN） Vi（KN） 　6 　19.35 8478.909 　164066.89 　0.265 　500.67 　500.67 　5 　16.35 8754.292 　143132.67 　0.231 　436.79 　937.46 　4 　13.35 8754.292 　116869.80 　0.189 　356.64 　1294.10 　3 　10.35 8754.292 　90606.92 　0.146 　276.50 　1570.60 　2 7.35 8754.292 　64344.05 　0.104 　196.35 　1766.95 　1 4.35 9338.964 　40624.50 　0.066 　123.97 　1890.92 　∑ 　　 　　 　619644.83 　　 　　 　　 各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布见下图：　　　　　　　　　　　　　　　　　　图5－2各质点水平地震作用及楼层地震剪力c.多遇水平地震作用下的位移验算　　水平地震作用下框架结构的层间位移△ui和顶点位移ui分别按下列公式计算：　　△ui=Vi/∑Dij　　　ui=∑△uk　　各层的层间弹性位移角θe=△ui/hi根据《抗震规范》考虑砖填充墙抗侧力作用的框架层间弹性位移角限值[θe]<1/550　　计算过程如下表：　　表5－4横向水平地震作用下的位移验算层次 Vi(KN) ∑Di(N/mm) △ui(mm) ui(mm) hi(mm) θe=△ui /hi 　6 　500.67 758757 0.66 10.78 　3000 　1/4545 　5 　937.46 758757 1.24 10.12 　3000 　1/2419 　4 　1294.10 758757 1.71 8.88 　3000 　1/1754 　3 　1570.60 758757 2.07 7.17 　3000 　1/1442 　2 　1766.95 758757 2.33 5.10 3000 　1/1282 　1 　1890.92 683882 2.77 2.77 　4350 　1/1559 由此可见最大层间弹性位移角发生在第二层1/1023<1/550满足规范要求d.水平地震作用下框架内力计算　　计算③轴线横向框架的内力见表5－5和表5－6：表5－5各层柱端弯矩及剪力计算层次 hi（m） Vi（KN） 　∑ Dij（N/mm） 　　边柱 　　 　　 　　 　　 Di1（N/mm） Vi1（KN） 　k y（m） M上（KN·m） M下（KN·m） 6 3.0 500.67 758757 19014 12.55 0.460 0.25 28.24 9.41 5 3.0 937.46 758757 19014 23.49 0.460 0.35 45.81 24.66 4 3.0 1294.10 758757 19014 31.30 0.460 0.45 51.65 42.26 3 3.0 1570.60 758757 19014 39.36 0.460 0.45 64.94 53.14 2 3.0 1766.95 758757 19014 44.28 0.460 0.60 53.14 79.70 1 4.35 1890.92 683882 21349 59.03 0.739 0.675 83.45 173.33 表5－6各层柱端弯矩及剪力计算层次 hi（m） Vi（KN） ∑Dij（N/mm） 　　中柱 　　 　　 　　 　　 Di2（N/mm） Vi2（KN） k y（m） M上（KN·m） M下（KN·m） 6 3.0 500.67 758757 32029 21.13 0.918 0.35 41.20 22.19 5 3.0 937.46 758757 32029 39.57 0.918 0.45 65.29 53.42 4 3.0 1294.10 758757 32029 54.63 0.918 0.45 90.14 73.75 3 3.0 1570.60 758757 32029 66.30 0.918 0.45 109.40 89.50 2 3.0 1766.95 758757 32029 74.59 0.918 0.55 100.70 123.07 1 4.35 1890.92 683882 23144 63.99 0.940 0.625 104.38 173.97 　注：表中M单位为kN·mV单位为kN梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算：中柱处的梁Mlb=ilb（Mbi+1j+Muij）/（ilb+irb）　　Mrb=irb（Mbi+1j+Muij）/（ilb+irb）边柱处的梁Mbj=Mbi+1j+Muij;Vb=（Mlb+Mrb）/l;Ni=∑（Vlb-Vrb）k具体计算过程见下表5－7：　　表5－7梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次 　　边横梁 　　走道横梁 　　柱轴力 　　 Mlb Mrb l Vb Mlb Mrb l V b 边柱N 中柱N 　6 28.24 32.38 6.3 30.31 8.83 8.83 　2.7 6.54 -30.31 23.77 　5 55.22 68.74 6.3 61.98 18.74 18.74 　2.7 13.88 -92.29 71.87 　4 78.09 112.81 6.3 95.45 30.75 30.75 　2.7 22.78 -187.74 144.54 　3 107.2 14 3.91 6.3 125.56 39.24 39.24 　2.7 29.07 -313.30 241.03 　2 106.28 149.45 6.3 127.87 40.75 40.75 　2.7 30.19 -441.17 338.71 　1 162.55 178.72 6.3 170.63 48.73 48.73 　2.7 36.10 -611.80 473.24 　注：(1)柱轴力中的负号表示拉力(2)表中M单位为kN·mV单位为kNN单位为kNl单位为m　　水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图见图5－3所示图5－3地震荷载作用下框架的弯矩剪力及轴力图5.3风荷载作用下的内力和侧移计算a.风荷载标准值的计算作用在屋面梁和楼面梁节点处的风荷载标准值：　　风荷载标准值公式如下：wk=βzμsμzw0《荷载规范》规定对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋结构应采用风振系数βz来考虑风压脉动的影响本设计中H=19.05m＜30mB=15.9m沿横向的高宽比H/B=1.2＜1.5可不考虑风压脉动影响 即取βz=1.0风荷载体型系数μs查《荷载规范》表7.3.1的30项次得：μs=0.8(迎风面)和μs=-0.5(背风面)风压高度变化系数μz查《荷载规范》表7.2.1地面粗糙度类别为C类并结合以内差法取3轴线横向框架其负载宽度为B=6.6m作用在屋面梁和楼面梁节点处的风荷载标准值：wk=βzμsμzw0(hi+hj)B/2　　转化为集中荷载：　　6层：w6k=1.00×1.30×0.81×0.4×(3.0+1.2)/2×6.6=5.84KN　　5层：w5k=1.00×1.30×0.75×0.4×(3.0+3.0)/2×6.6=7.72KN　　4层：w4k=1.00×1.30×0.74×0.4×(3.0+3.0)/2×6.6=7.62KN　　3层：w3k=1.00×1.30×0.74×0.4×(3.0+3.0)/2×6.6=7.62KN　　2层：w2k=1.00×1.30×0.74×0.4×(3.0+3.0)/2×6.6=7.62KN　　1层：w1k=1.00×1.30×0.74×0.4×(3.45+3.0)/2×6.6=8.19KN计算结果如下表5－8所示　　　　　　　　　　　　　　　　表5－8集中风荷载标准值离地高度Z/m βz μs μ z w0(KN/m2) hi/m hj/m wk/KN 18.45 1.00 1.30 0.81 0.40 3.00 1.20 5.84 15.45 1.00 1.30 0.75 0.40 3.00 3.00 7.72 12.45 1.00 1.30 0.74 0.40 3.00 3.00 7.62 9.45 1.00 1.30 0.74 0.40 3.00 3.00 7.62 6.45 1.00 1.30 0.74 0.40 3.00 3.00 7.62 3.45 1.00 1.30 0.74 0.40 3.45 3.00 8.19 b.风荷载作用下的水平位移验算　　由表4－4求出3轴线框架柱层间侧移刚度∑Di值表5－9风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次 wi(KN) Vi(KN) ∑Di(N/mm) △ui(mm) ui(mm) △ ui/hi 6 5.84 5.84 102086 0.06 1.54 1/50000 5 7.72 13.56 102086 0.13 1.48 1/23077 4 7.62 21.18 102086 0.21 1.35 1/14286 3 7.62 28.80 102086 0.28 1.14 1/10714 2 7.62 36.42 102086 0.36 0.86 1/8333 1 8.19 44.61 88986 0.50 0.50 1/6900 由此可见最大层间弹性位移角发生在第一层 1/6900<1/550满足规范要求c.风荷载作用下框架结构内力计算　　风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同同样计算③轴线横向框架在风荷载作用下的弯矩、梁端剪力及柱轴力见图5－4所示表5－10各层柱端弯矩及剪力计算层次 hi（m） Vi（KN） 　∑Dij（N/mm） 　　边柱 　　 　　 　　 　　 Di1（N/mm） Vi1（KN） 　k y（m） M上（KN·m） M下（KN·m） 6 3.0 5.84 102086 19014 1.09 0.460 0.25 2.45 0.82 5 3.0 13.56 102086 19014 2.53 0.460 0.35 4.93 2.66 4 3.0 21.18 102086 19014 3.95 0.460 0.40 7.11 4.74 3 3.0 28.80 102086 19014 5.36 0.460 0.45 8.84 7.24 2 3.0 36.42 102086 19014 6.78 0.460 0.55 9.15 11.19 1 4.35 44.61 88986 21349 10.70 0.739 0.675 15.13 31.42 　　　　表5－11各层柱端弯矩及剪力计算层次 hi（m） Vi（KN） ∑Dij（N/mm） 　　中柱 　　 　　 　　 　　 Di2（N/mm） Vi2（KN） k y（m） M上（KN·m） M下（KN·m） 6 3.0 5.84 102086 32029 1.83 0.918 0.35 3.57 1.92 5 3.0 13.56 102086 32029 4.25 0.918 0.40 7.65 5.10 4 3.0 21.18 102086 32029 6.65 0.918 0.45 10.97 8.98 3 3.0 28.80 102086 32029 9.04 0.918 0.45 14.92 12.20 2 3.0 36.42 102086 32029 11.43 0.918 0.55 15.43 18.86 1 4.35 44.61 88986 23144 11.60 0.940 0.625 18.92 31.54 　注：表中M单位为kN·mV单位为kN　　端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算：　　中柱处的梁Mlb=Ilb（Mbi+1j+Muij）/（Ilb+Irb）　　Mrb=Irb（Mbi+1j+Muij）/（Ilb+Irb）边柱处的梁Mbj=Mbi+1j+Muij　　　　　　　　　　Vb=（Mlb+Mrb）/l　　Ni=∑（Vlb-Vrb）k具体计算过程见下表5－12： 　　表5－12梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次 　　边横梁 　　走道横梁 　　柱轴力 　　 Mlb Mrb l Vb Mlb Mrb l Vb 边柱N 中柱N 　6 2.45 2.81 6.3 0.84 0.76 0.76 2.7 0.56 -0.84 0.28 　5 5.75 7.52 6.3 2.11 2.05 2.05 2.7 1.52 -2.95 0.87 　4 9.77 12.63 6.3 3.56 3.44 3.44 2.7 2.55 -6.51 1.88 　3 13.58 18.78 6.3 5.14 5.12 5.12 2.7 3.79 -11.65 3.23 　2 16.39 21.71 6.3 6.05 5.92 5.92 2.7 4.39 -17.70 4.89 　1 26.32 29.69 6.3 8.89 8.09 8.09 2.7 5.99 -26.59 7.79 注：(1)柱轴力中的负号表示拉力(2)表中M单位为kN·mV单位为kNN单位为kNl单位为m 图5－4横向框架梁在水平风荷载作用下的弯矩、梁端剪力和柱轴力图6竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1横向框架内力计算6.1.1计算单元取③轴线横向框架进行计算计算单元宽度为6.6m如图6－1所示由于房间内布置有次梁故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架作用于各节点上由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合所以在框架节点上还作用有集中力矩6.1.2荷载计算a.恒载计算 图6－1横向框架计算单元在图6－2中q1、q1′为均布荷载形式的横梁自重对于6层q1=0.6×0.3×25×1.05=4.725kN/mq1′=0.3×0.3×25×1.05=2.363kN/m图6－2各层梁上作用的荷载　　q2、q2′分别为房间和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载由图6－1中的几何关系可得q2=5.89×3.3+2.48×（3.3+1.0）=30.101kN/mq2′=5.89×2.7=15.903kN/mP1、P2为由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载包括梁自重、楼板重和女儿墙等的重力荷载计算如下：P1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×5.89+4.725×6.6+2.953×6.3/2+4.28×0.6×6.6=143.17kNP2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)/2×1.35×2]×5.89+4.725×6.6+2.953×6.3/2=165.46kN　　集中力矩　　M1=P1e1=143.17×（0.55-0.3）/2=17.90kN·mM2=P2e2=165.46×（0.55-0.3）/2=20.68kN·m对2～5层q1包括梁自重和其上横墙自重为均布荷载其他荷载计算方法同顶层q1=4.725+4.28×2.4=14.997kN/mq1′=0.3×0.3×25×1.05=2.363kN/mq2=3.79×3.3=12.51kN/m q2′=3.79×2.7=10.23kN/mP1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×3.79+4.725×6.6+2.953×6.3/2+4.28×（6.05×6.3/2-1.5×1.5×2-0.3×0.6×2）+0.4×1.5×1.5×2+0.4×0.3×0.6×2=152.91kNP2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×3.79+4.725×6.6+2.953×6.3/2+4.28×6.3/2×（6.6-0.55）=202.47kNM1=P1e1=152.91×（0.55-0.3）/2=19.11kN·mM2=P2e2=202.47×（0.55-0.3）/2=25.31kN·m对1层q1=4.725+4.28×2.4=14.997kN/mq1′=0.3×0.3×25×1.05=2.363kN/mq2=3.79×3.3=12.51kN/mq2′=3.79×2.7=10.23kN/mP1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×3.79+4.725×6.6+2.953×6.3/2+4.28×（6.0×6.3/2-1.5×1.5×2-0.3×0.6×2）+0.4×1.5×1.5×2+0.4×0.3×0.6×2=152.24kNP2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×3.79+4.725×6.6+2.953×6.3/2+4.28×6.3/2×（6.6-0.6）=198.59kNM1=P1e1=152.24×（0.6-0.3）/2=22.84kN·mM2=P2e2=198.59×（0.6-0.3）/2=29.79kN·mb.活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如图6－3所示对于6层q2=3.3×0.5=1.65kN/mq2′=2.7×0.5=1.35kN/m　　P1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×2=6.56kN　　P2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×2=10.61kN图6－3各层梁上作用的活载M1=P1e1=6.56×（0.55-0.3）/2=0.82kN·mM2=P2e2=10.61×（0.55-0.3）/2=1.33kN·m在屋面雪荷载作用下q2=3.3×0.3=0.99kN/mq2′=2.7×0.3=0.81kN/m　　P1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×0.3=3.94kN　　P2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×0.3=6.37kNM1=P1e1=3.94×（0.55-0.3）/2=0.493kN·mM2=P2e2=6.37×（0.55-0.3）/2=0.796kN·m　　对2～5层q2=3.3×2=6.6kN/mq2′=2.7×2=5.4kN/m　　P1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×2=26.24kN　　P2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×2=42.44kN M1=P1e1=26.24×（0.55-0.3）/2=3.28kN·mM2=P2e2=42.44×（0.55-0.3）/2=5.31kN·m　　对1层q2=3.3×2=6.6kN/mq2′=2.7×2=5.4kN/m　　P1=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65]×2=26.24kN　　P2=[(3.3×1.65×1/2)×2+（3.0+6.3）/2×1.65+(3.3+2.7)×1.35]×2=42.44kNM1=P1e1=26.24×（0.6-0.3）/2=3.94kN·mM2=P2e2=42.44×（0.6-0.3）/2=6.37kN·m将以上计算结果汇总见下表.表6－1横向框架恒载汇总表层次 q1/(Kn/m) q1′/(Kn/m) q2/(Kn/m) q2′/(Kn/m) P1/Kn P2/Kn M1/Kn.m M2/Kn. m 6 4.725 2.363 30.101 15.903 143.17 165.46 17.90 20.68 2～5 14.997 2.363 12.51 10.23 153.91 202.47 19.11 25.31 1 14.997 2.363 12.51 10.23 152.24 198.59 22.84 29.79 表6－2横向框架活载汇总表层次 q2/(Kn/m) q2′/(Kn/m) P1/Kn P2/Kn M1/Kn.m M2/Kn.m 6 1.65（0.99） 1.35（0.81） 6.56(3.94) 10.61(6.37) 0.82(0.493) 1.33 (0.796) 2～5 6.6 5.4 26.24 42.44 3.28 5.31 1 6.6 5.4 26.24 42.44 3.94 6.37 注：表中括号内数值对应与屋面雪荷载作用情况6.1.3内力计算　　梁端、柱断弯矩采用弯矩二次分配发计算由于结构和荷载均对称故计算时可用半框架弯矩计算过程如图6－4梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得柱轴力可由梁端剪力和节点集中里叠加得到计算柱底轴力还需考虑柱的自重如表6－3和表6－4所列（a）恒载作用下（b）活载作用下　　图6－3横向框架弯矩的二次分配法（M单位：kN·m）　　表6－3恒载作用下梁端剪力及柱轴力（Kn）层数 荷载引起剪力 弯矩引起剪力 总剪力 柱轴力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC VA=-VB VB= VC VA VB VB= VC N顶 N底 N顶 N底 6 85.05 32.49 -0.6 0 84.45 85.65 32.49 227.62 257.05 283.6 308.71 5 76.40 39.66 -0.55 0 75.85 76.95 39.66 457.38 482.49 602.68 627.79 4 76.40 39.66 -0.55 0 75.85 76.95 39.66 687.14 712.25 921.76 946.87 3 76.40 39.66 -0.55 0 75.85 76.95 39.66 916.9 942.01 1240.84 1240.80 2 76.40 39.66 -0.57 0 75.83 76.97 39.66 1146.64 1171.75 1559.94 1585.05 1 76.40 39.66 0.41 0 75.99 76.81 39.66 137.87 1404.3 1875.00 1904.43 （a）恒载作用下（b）活载（屋面雪荷载）作用下　　图6－3竖向作用下框架弯矩图（单位：kN·m）表6－4活载作用下梁端剪力及柱轴力（Kn）层 数 荷载引起剪力 弯矩引起剪力 总剪力 柱轴力 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B柱 VA=VB VB=VC VA=-VB VB=VC VA VB VB=VC N顶=N底 N顶=N底 6 13.85（2.42） 2.13（2.42） -0.13（1.21） 0 3.72(3.63) 3.98(1.21) 2.13(1.28) 10.28(7.57) 14.59(7.49) 5 15.39 8.51 -0.14 （-0.02） 0 15.25(15.37) 15.53(15.41) 8.51 51.77(49.38) 72.56(65.34) 4 15.39 8.51 -0.08 0 15.31 15.47 8.51 93.32(49.38) 130.47(123.25) 3 15.39 8.51 -0.08 0 15.31 15.47 8.51 134.87(49.38) 188.22(181.16) 2 15.39 8.51 -0.07 0 15.32 15.47 8.51 176.43 (49.38) 245.98(239.06) 1 15.39 8.51 -0.07 0 15.32 15.50 8.51 217.95(49.38) 303.70(297.00) 注：表中括号内数值为屋面作用雪荷载（0.2kN/m2)、其它层楼面作用活荷载（2.0kN/m2)对应的内力V已向上为正6.2横向框架内力组合6.2.1框架梁内力组合　　本例考虑了四种内力组合即及此外对本工程这种内力组合与考虑地震作用的组合相比较小对结构设计不起控制作用故不考虑各层梁的内力组合结果见表6－5到表6－9表中两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩(调幅系数取0.8)　　下面以第一层AB跨梁考虑地震作用的组合为例说明各内力的组合法对支座负弯矩按相应的组合情况进行计算求跨间最大弯矩时可根据梁端弯矩组合值及梁上荷载设计值由平衡条件确定（图6-4）由图可得：若说明其中为最大弯矩正截面至A支座的距离则可由公式求得 将求得的值代入下式即得跨间最大弯矩值　　　　　　　图6－4均布和梯形荷载下的计算图形若说明则若则同理可求得三角形分布荷载和均布荷载作用下的的计算公式.(图6-5)χ由下式求得:则　　　　　　　　　　　图6－5三角形荷载下的计算图形6.2.2框架柱内力组合　　取每层柱顶和柱底两个控制界面组合结果及柱端弯矩设计值的调整见表6－6到6－9.注意在考虑地震作用效应的组合中取屋面为雪荷载时的内力进行组合表6－5框架梁内力组合表层次 截面位置 内力 SGk SQk SWk SEk 1.2SGk+1.26×(SQk+SWk) γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk] 1.35SGk+SQk 1.2SGk+1.4SQk V=γRE[ηvb(Ml +Mrb)/ln+VGk] 左 右 左 右 一层 A M -65.70 -14.06 ±26.32 ± 162.55 -52.71 -118.92 93.03 -298.59 -102.76 -98.52 183.48 V 75.99 15.28 8.98 36.10 99.24 121.64 -103.25 273.85 117.87 112.58 B左 M -67.77 -15.27 29.69 178.72 -137.97 -63.16 -242.12 106.39 -106.76 -102.70 V 76.81 15.50 ±5.99 ±36.10 119.25 39.14 126.14 46.37 119.19 113.87 B右 M -4.99 -1.98 ±8.09 ± 48.73 -1.71 -18.68 41.78 -52.89 -8.72 -8.76 77.48 V 39.66 8.51 5.99 170.36 50.77 65.86 4.91 84.68 62.05 59.51 跨间 MAB 55.99 44.39 179.08 161.74 105.31 89.56 MBC 53.84 43.84 54.67 54.67 4.84 4.29 二层 A M -67.19 -14.82 ±16.39 ± 106.28 -78.65 -119.95 36.48 -162.79 -105.53 -101.38 193.44 V 75.83 15.32 6.05 30.19 102.68 117.92 -56.14 226.47 117.69 112.44 B左 M -68.61 -15.56 21.71 149.45 -129.29 -74.58 -214.47 76.96 -108.18 -104.12 V 76.97 15.46 ±4.39 ± 30.19 117.40 106.31 119.75 53.03 118.88 114.01 B右 M -4.88 -1.87 ±5.92 ± 40.75 -0.75 -15.67 34.50 -44.96 -8.46 -8.47 81.42 V 39.66 8.51 4.39 127.87 52.78 63.85 11.43 77.97 62.05 59.51 跨间 MAB 99.31 67.65 221.19 182.38 104.46 93.78 MBC 51.96 51.96 71.49 71.49 5.16 5.12 三层 A M -67.27 -14.97 ±13.58 ± 107.20 -82.25 -116.47 37.32 -194.61 -105.60 -101.43 180.47 V 75.85 15.31 5.14 29.07 92.28 116.79 -53.56 223.92 117.71 112.45 B左 M -70.05 -15.57 18.78 143.91 -127.34 -80.02 -210.36 70.26 -110.14 -105.86 V 76.95 15.47 ±3.79 ±29.07 116.61 107.06 118.50 54.27 119.35 114.01 B右 M -4.96 -1.87 ±5.12 ± 39.24 -1.53 -14.44 32.95 -43.32 -8.57 -8.25 72.15 V 39.66 8.51 3.79 125.56 53.54 63.09 12.67 76.92 62.05 59.51 跨间 MAB 99.31 67.65 164.77 154.43 102.93 96.67 MBC 51.96 51.96 62.66 62.66 5.16 4.66 四层 A M -67.27 -15.19 ±9.77 ±78.09 -87.55 -112.17 8.67 -143.51 -106.00 -101.99 161.53 V 75.85 15.31 3.56 22.78 105.83 114.80 -20.30 190.65 117.71 112.45 B左 M -70.05 -15.57 12.63 112.81 -119.59 -87.76 -180.05 39.94 -110.14 -105.86 V 76.95 15.47 ±2.55 ± 22.78 115.05 108.62 111.55 61.21 119.35 113.46 B右 M -4.69 -1.87 ±3.44 ± 30.75 -3.65 -12.32 24.92 -46.73 -8.20 -8.25 60.29 V 39.66 8.51 2.55 95.45 55.10 61.53 19.62 69.97 62.05 59.51 跨间 MAB 99.31 67.65 133.40 119.22 102.93 98.45 MBC 51.96 51.96 49.11 49.11 5.16 4.78 五层 A M -68.86 -15.19 ±5.75 ± 55.22 -94.53 -108.90 -14.97 -122.65 -108.15 -103.90 135.34 V 75.85 15.25 2.11 13.88 107.58 112.89 16.66 153.63 117.65 28.37 B左 M -70.05 -15.88 7.52 68.74 -113.54 -94.59 -137.21 67.92 -110.45 -106.29 V 76.95 15.53 ±1.52 ±13.88 113.82 109.99 101.75 71.07 119.41 113.80 B右 M -4.96 -1.82 ±2.05 ± 18.74 -5.34 -10.50 13.32 -23.80 -8.51 -8.17 43.34 V 39.66 8.51 1.52 61.98 56.40 60.23 29.46 60.13 62.05 59.51 跨间 MAB 74.31 42.65 124.62 88.12 102.15 99.45 MBC 25.96 26.96 33.89 33.89 5.28 4.99 六层 A M -65.93 -3.49(-2.48) ±2.45 ±28.24 -80.43 -86.60 -33.37 -88.44 -92.05 -84.00 80.60 V 84.45 3.72(3.63) 0.84 6.54 104.97 106.52 54.54 121.53 117.73 106.55 B左 M -68.95 -4.15 (-2.48) 2.81 32.38 -91.51 84.43 -95.49 -32.35 -97.23 -88.55 V 85.65 3.98(-1.87) ±0.56 ±6.54 108.50 107.09 96.52 82.12 119.61 108.35 B右 M -7.74 -2.20(-2.48) ±0.76 ±8.83 -11.10 -13.02 0.65 -16.57 -12.65 -11.96 30.31 V 32.49 2.13 (-2.48) 0.56 30.31 40.97 42.38 27.00 41.45 45.99 41.97 跨间 MAB 45.30 43.12 78.01 62.69 86.12 83.26 MBC 2.45 2.45 14.84 14.84 4.10 4.01 注：表中MAB和MBC分别为AB跨和BC跨的跨间最大正弯矩M以下部受拉为正V以向上为正SQk一列中括号内的数值为屋面作用雪荷载时对应的内力表6－6（a）横向框架A柱弯矩和轴力组合层次 截面 内力 SGk SQk SWk SEk 1.2SGk+ 1.26×(SQk+SWk) γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk] 1.35SGk+SQk 1.2SGk+1.4SQk Mmax及相应N Nmax及相应M Nmin及相应M 左 右 左 右 6 柱 顶 M 64.51 3.55(3.06) 2.45 28.24 78.80 84.97 31.90 86.97 85.64 82.38 86.97 85.64 31.90 N 227.62 10.28(7.57) 0.84 30.31 285.04 287.16 202.63 269.62 351.71 287.54 269.62 351.71 202.63 柱底 M -40.02 -9.54(-6.01) ±0.82 ± 9.41 -59.01 -61.08 -29.55 -47.90 -63.57 -61.38 -47.90 -63.57 -29.55 N 257.05 10.28(7.57) 0.84 30.31 320.35 322.47 232.65 299.54 357.30 322.85 299.54 357.30 232.65 5 柱顶 M 26.94 7.03(8.55) 4.93 45.81 34.97 47.40 -16.57 72.76 43.40 42.17 72.76 43.40 -16.57 N 457.38 51.77(49.38) 2.95 92.29 610.37 617.80 389.73 593.69 669.23 621.33 593.69 669.23 389.73 柱底 M -32.49 -8.09 ±2.66 ± 24.66 -45.83 -52.53 -8.84 -56.93 -51.95 -50.31 -56.93 -51.95 -8.84 N 482.49 51.77(49.38) 2.95 92.29 640.50 647.94 415.34 619.30 970.86 651.47 619.30 970.86 415.34 4 柱 M 32.49 8.09 7.11 51.65 40.22 58.14 -17.48 79.37 51.95 50.31 79.37 51.95 -17.48 顶 N 687.14 93.32(90.93) 6.51 187.74 933.95 950.35 539.80 804.33 1020.96 955.22 804.33 1020.96 539.80 柱底 M -32.49 -8.09 ±4.74 ± 42.26 -43.21 -55.15 8.32 -74.09 -51.95 -50.31 -74.09 -51.95 8.32 N 712.25 93.32(90.93) 6.51 187.74 964.08 980.48 565.42 980.32 1055.20 985.35 980.32 1055.20 565.42 3 柱顶 M 32.49 8.09 8.84 64.94 38.04 60.32 -30.44 102.32 51.95 50.31 102.32 51.95 -30.44 N 916.60 134.87(132.48) 11.6 313.30 1255.54 1284.90 656.61 1349.00 1732.69 1289.10 1349.00 1732.69 656.61 柱底 M -32.78 -8.14 ±7.24 ± 53.14 -40.47 -58.71 16.98 -84.98 -52.40 -50.37 -84.98 -52.40 16.98 N 942.01 134.87(132.48) 11.6 313.30 1285.78 1315.03 621.20 1374.61 1406.58 1319.23 1374.61 1406.58 621.20 2 柱 顶 M 32.09 8.02 9.15 53.14 37.08 60.14 -34.12 78.89 51.40 49.74 78.89 51.40 -34.12 N 1146.64 176.43(174.04) 17.7 441.17 1575.97 1620.57 561.12 1745.08 1724.39 1622.26 1745.08 1724.39 561.12 柱底 M -36.98 -9.34 ±11.2 ± 79.70 -42.05 -70.24 40.22 -84.40 -59.26 -59.26 -84.40 -59.26 40.22 N 1171.75 176.43(174.04) 17.7 441.17 1606.10 1650.70 796.45 1771.44 1758.29 1653.10 1771.44 1758.29 796.45 1 柱顶 M 22.29 5.81 15.31 83.45 14.78 53.36 -58.14 104.04 35.90 34.88 104.04 35.90 -58.14 N 1374.87 217.95(215.56) 26.59 611.80 1890.96 1957.96 491.92 2218.36 2074.02 1954.97 2218.36 2074.02 491.92 柱底 M -11.15 -2.91 ±31.42 ± 173.33 22.54 -56.63 157.65 -204.39 -17.96 -17.45 -204.39 -17.96 157.65 N 1404.30 217.95(215.56) 26.59 611.80 1926.27 1933.28 866.28 2288.34 2113.76 1990.29 2288.34 2113.76 866.28 注：表中M以左受拉为正单位kNmN以受压为正单位kNSQk一列中括号内的数值为屋面作用雪荷载、其它层楼面作用活荷载对应的内力值表6－6（b）横向框架A柱柱端组合弯矩设计的调整 层次 6 5 4 3 2 1 截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 γRE（ΣMC=ηcΣMb） 121.84 170.38 169.05 170.38 206.76 185.86 148.33 192.05 γREN 804.33 980.32 1349.00 1374.61 1745.08 1771.40 2218.36 2288.34 注;表中弯矩为相应与本层柱净高上、下两端的弯矩设计值表6－7横向框架A柱剪力组合（kN）层次 SGk SQk SWk SEk 1.2SGk+1.26×(SQk+SWk) γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk] 1.35SGk +SQk 1.2SGk+1.4SQk γRE[ηvc(Mlc+Mrb)/Hn] 左 右 左 右 6 -34.84 -4.36(-3.02) ±1.09 ±33.89 -45.93 -48.68 0.37 -74.53 -51.39 -47.91 69.61 5 -19.66 -5.04(-5.55) ±2.53 ±53.42 -26.77 -33.13 40.01 -96.13 -31.58 -30.65 88.15 4 -21.66 -5.39 ±3.95 ±69.85 -28.26 -37.76 61.58 -120.03 -34.63 -33.54 150.29 3 -21.76 -5.41 ±5.36 ±82.33 -26.18 -39.68 77.67 -136.39 -34.79 -33.69 168.10 2 -23.02 -5.79 ±6.78 ±91.20 -26.37 -43.46 87.46 140.54 -36.87 -35.73 175.81 1 -7.78 -2.01 ±10.74 ± 101.31 1.66 -25.40 121.16 -142.25 -12.51 -12.15 184.31 注：表中V以柱端顺时针为正V=γRE[ηvb(Mlc+Mrb)/Hn]为相应与本层柱净高上、下两端的剪力设计值表6－8（a）横向框架B柱弯矩和轴力组合层次 截面 内力 SGk SQk SWk SEk 1.2SGk+1.26×(SQk+SWk) γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk] 1.35SGk+SQk 1.2SGk+1.4SQk Mmax及相应N Nmax及相应M Nmin及相应M 左 右 左 右 6 柱 顶 M -55.84 -5.91(-3.07) 3.57 41.20 -78.95 -69.96 -91.81 -11.47 -80.81 -75.28 -91.81 -80.81 -11.47 N 283.60 14.59(7.49) 0.28 23.77 358.35 359.06 266.83 319.36 397.45 360.75 266.83 397.45 319.36 柱底 M 33.78 12.69(-0.68) ±1.92 ± 21.19 58.94 54.11 51.73 8.46 58.29 58.30 51.73 58.29 8.46 N 308.71 14.59(7.49) 0.28 23.77 388.48 389.19 292.44 344.97 431.35 390.88 292.44 431.35 344.97 5 柱 顶 M -22.62 -9.35(-4.06) 7.65 65.29 -48.56 -29.29 -85.76 39.09 -39.89 -40.23 -85.76 -39.89 39.09 N 602.68 72.56(65.34) 0.87 71.87 813.55 815.74 568.64 727.47 886.18 824.80 568.64 886.18 727.47 柱底 M 33.78 10.73 ±5.10 ±53.42 60.48 47.63 87.15 -17.02 56.33 55.56 87.15 56.33 -17.02 N 627.79 72.56(65.34) 0.87 71.87 843.68 845.87 597.94 756.77 920.08 854.93 597.94 920.08 756.77 4 柱 顶 M -22.62 -10.73 10.97 90.14 -47.58 -26.84 -113.07 62.70 -41.27 -42.17 -113.07 -41.27 62.70 N 921.76 130.47(123.35) 1.88 144.54 1268.14 1272.87 843.39 1162.82 1374.85 1298.13 843.39 1374.85 1162.82 柱底 M 33.78 10.73 ±8.98 ± 73.75 65.37 42.74 107.14 -36.68 56.33 55.56 107.14 56.33 -36.68 N 946.87 130.47(123.35) 1.88 144.54 1298.27 1303.00 869.00 1188.43 1408.74 1318.90 869.00 1408.74 1188.43 3 柱 顶 M -22.62 -10.73 14.92 109.40 -59.46 -21.86 -131.85 81.49 -41.27 -42.17 -131.85 -41.27 81.49 N 1240.84 188.22(186.81) 3.23 241.03 1722.10 1730.24 1091.71 1624.39 1863.35 1752.47 1091.71 1863.35 1624.39 柱底 M 27.60 10.62 ±12.20 ±89.50 61.87 31.13 116.88 -57.64 47.88 47.99 116.88 47.88 -57.64 N 1240.80 188.22(186.81) 3.23 241.03 1722.05 1730.19 1091.70 1624.35 1863.30 1752.47 1091.70 1863.30 1624.35 2 柱 顶 M -26.77 -10.98 15.43 100.70 -65.40 -26.52 -127.22 72.88 -47.12 -47.50 -127.22 -47.12 72.88 N 1559.94 245.98(239.06) 4.89 338.71 2175.70 2187.91 1338.78 2087.33 2351.90 2216.30 1338.78 2351.90 2087.33 柱底 M 29.94 13.19 ±18.86 ± 123.07 76.31 28.78 152.87 -87.11 56.61 54.39 152.87 56.61 -87.11 N 1585.05 245.98(239.06) 4.89 338.71 2205.87 2218.16 1364.40 2112.95 2385.80 2264.43 1364.40 2385.80 2112.95 1 柱 顶 M -17.93 -8.27 18.92 104.38 -55.78 -8.10 -121.63 109.22 -32.48 -33.09 -121.63 -32.48 109.22 N 1875.00 303.70(297.00) 7.79 473.24 2622.85 2642.48 1544.46 2182.73 2834.95 2675.18 1544.46 2834.95 2182.73 柱底 M 8.97 4041 ±31.54 ±173.97 55.72 -23.76 179.68 -159.68 16.25 16.56 179.68 16.25 -159.68 N 1904.43 303.70(297.00) 7.79 473.24 2658.16 2677.79 1571.06 2653.64 2874.68 2710.50 1571.06 2874.68 2653.64 注：表中M以左受拉为正单位kNmN以受压为正 单位kN表6－8（b）横向框架B柱柱端组合弯矩设计的调整层次 6 5 4 3 2 1 截面 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 柱顶 柱底 γRE（ΣMC=ηcΣMb） 138.87 194.15 197.91 203.45 224.55 220.27 249.46 154.19 γ REN 1374.85 1408.74 1863.35 1863.30 2351.90 2385.80 2834.95 2874.68 注;表中弯矩为相应与本层柱净高上、下两端的弯矩设计值表6－9横向框架B柱剪力组合（kN）层次 SGk SQk SWk SEk 1.2SGk+1.26×(SQk+SWk) γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk] 1.35SGk+SQk 1.2SGk+1.4SQk γRE[ηvc(Mlc+Mrb)/Hn] 左 右 左 右 6 20.87 6.20(1.25) ±1.83 ± 40.42 33.96 30.35 68.86 -22.83 34.37 33.72 72.10 5 18.80 6.69(4.93) ±4.25 ±64.51 36.34 25.63 92.97 -49.59 32.07 31.93 120.14 4 18.80 7.15 ±6.65 ±86.03 39.95 23.19 117.89 -72.24 32.53 32.57 175.14 3 16.74 7.12 ±9.04 ±99.42 40.45 17.67 130.57 -89.15 29.72 30.01 229.89 2 18.90 8.06 ±11.43 ± 110.14 47.24 18.43 145.09 -98.32 33.58 33.94 211．82 1 6.18 2.85 ±11.6 ±108.81 25.62 -3.61 127.99 -112.48 11.19 11.41 173.68 注：表中V以柱端顺时针为正V=γRE[ηvb(Mlc+Mrb)/Hn]为相应与本层柱净高上、下两端的剪力设计值7截面设计混凝土强度：C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2ftk=2.01N/mm2钢筋强度：HRB235fy=210N/mm2fyk=235N/mm2HRB335fy=300N/mm2fyk=335N/mm27.1框架梁　　这里以第一层AB跨和BC跨梁为例说明计算方法和过程其它层梁的配筋计算结果见表7-1和表7-27.1.1梁的正截面受弯承载力计算 　　从表6－5中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算支座弯矩　MA=398.12-322.18×(0.60-0.55/2)=293.41kN·mγREMA=0.75×293.41=220.06kN·mMB=322.83-168.17×0.60/2=272.38kN·mγREMB=0.75×272.38=204.28kN·m　弯间弯矩取控制截面即支座边缘处的正弯矩由表6－5可求得相应的剪力　V=1.3×36.10-(75.99+0.5×15.28)=-36.70kN　　　则支座边缘处　　　　　　　　　Mmax=238.77+36.70×0.3=249.78kN·m　　　　　　　　　γREMmax=0.75×249.78=187.34kN·m　　　当梁下部受拉时按T形截面设计当梁上部受拉时按矩形截面设计　　翼缘计算宽度当按跨度考虑是b/f=l/3=6.3/3=2.1m=2100mm;按梁间距考虑时b/f=b+Sn=300+3025=3325mm;按翼缘厚度考虑时ho=h-as=600-35=565mmh/f/ho=100/565=0.177>0.1此种情况不起控制作用故取b/f=2100mm梁AB(300mm600mm);混凝土C30;梁内纵向钢筋选HRB335级钢（fy=f/y=300N/mm2）ξb=0.55下部胯间截面安单筋T形截面计算因为α1fcb/fh/f(h0-h/f/2)=1.0×14.3×2100×100×（565-100/2）　　　　　　　　　　　　　=1546.55kN·m>187.34kN·m　属第一类T形截面　　　　　　αs=M/α1fcb/fh20=187.34×106/1.0×14.3×2100×5652=0.020ξ=1-=0.020As=ξα1fcb/fh0/fy=0.020×1.0×14.3×2100×565/300=1131mm2实配钢筋322（As=1140mm2）ρ=1140/300×565=0.67％>0.25％满足要求　　将下部跨间截面的322钢筋伸入支座 作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(A/s=1140mm2）在计算相应的受拉筋As即支座A上部　　　　　　αs=220.06×106-300×1140×（565-35）/1.0×14.3×300×5652=0.033　　　　　　ξ=0.033<2a/s/h0=70/565=0.124说明A/s富裕且达不到屈服可近似取　　　　　　As=M/fy（h0-a/s）=220.06×106/300×（565-35）=1438.3mm2实取325（As=1473mm2）支座Bl上部　　　　　　As=M/fy（h0-a/s）=204.28×106/300×（565-35）=1335.2mm2实取325ρ=1473/300×565=0.87％>0.3％A/s/As=1140/1335.2=0.85>0.3满足要求　　从表6－5中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算　　弯矩　　　　　　　MBC=54.67kN·m　　翼缘计算宽度当按跨度考虑是b/f=l/3=2.7/3=0.9m=900mm;按梁间距考虑时b/f=b+Sn=300+3025=3325mm;按翼缘厚度考虑时ho=h-as=300-35=265mmh/f/ho=100/265=0.377>0.1此种情况不起控制作用故取b/f=900mm梁BC(300mm300mm);混凝土C30;梁内纵向钢筋选HRB335级钢（fy=f/y=300N/mm2）ξb=0.55下部胯间截面安单筋T形截面计算因为α1fcb/fh/f(h0-h/f/2)=1.0×14.3×900×100×（265-100/2）　　　　　　　　　　　　　=267.71kN·m>54.67kN·m　属第一类T形截面　　　　　　αs=M/α1fcb/fh20=54.67×106/1.0×14.3×900×2652=0.051ξ=1-=0.052As=ξα1fcb/fh0/fy=0.052×1.0×14.3×900×265/300=591.16mm2　　实配钢筋220（As=628mm2）ρ=628/300×265=0.79％>0.25％满足要求 　　弯矩MA=70.52-99.63×(0.60-0.55/2)=38.14kN·mγREMA=0.75×38.14=28.61kN·m　　　　　　x=265-=26.49　　　　　　As=28.61×106/300×(265-26.49/2)=372.85mm2　　实配钢筋216（As=402mm2）ρ=402/300×265=0.51％>0.25％满足要求7.1.2梁的斜截面受剪承载力计算　　AB跨　　　　　　VγRE=183.48kN<0.2βcfcbh0=0.2fyv×1.0×14.3×300×565=484.77kN故截面尺寸满足要求　　两端加密区箍筋取2肢Ф8@100箍筋用HPB235级钢筋（fyv=210N/mm2）则0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0×fyv/s=0.42×1.43×300×565+1.25×210×565×201/100=399.91kN>183.48kN加密区长度取0.85非加密区箍筋取2肢Ф8@150箍筋设置满足要求　　BC跨：若梁端箍筋加密区取4肢Ф10@100则其承载力为　　　　　　　　　0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0fyv/s=0.42×1.43×300×265+1.25×210×265×314/100=266.17kN>219.56kN由于非加密区长度较小故全垮均可按加密区配置7.2框架柱7.2.1轴压比验算　　底层柱　　轴压比　　则A轴柱的轴压比满足要求7.2.2截面尺寸复核取因为所以 满足要求7.2.3正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩故采取对称配筋A轴柱：1层A轴柱：从柱的内力组合表可知为小偏压选用大大的组合最不利组合为在弯矩中由水平地震作用产生的弯矩设计值>75﹪柱的计算长度取下列二式中的较小值：　　　　　　　取；按构造配筋总最小配筋率　每侧实配422满足构造要求．7.2.4斜截面受剪承载力计算　　A轴柱：　　1层：最不利内里组合　　因为剪跨比λ=Hn/2h0=3.75/2×0.565=3.32>3所以λ=3.　　因为0.3fcA=0.3×14.3×6002=1544.4kNVj=2574KN(满足要求) 表7-1框架梁纵向钢筋计算表层次 截面 M/kN·m ξ A/s/mm2 As/mm2 实配钢筋As/mm2 A/s/As ρ/％ 6 支 座 A -97.62 0.011 509 614 318（763） 0.75 0.34 Bl -86.47 <0 509 544 318（763） 0.75 0.34 AB跨间 76.21 0.09 452 218（509） 0.29 支座Br -23.24 <0 763 725 218（763） 0.75 0.45 BC跨间 25.19 0.22 226 214（308） 0.37 5 支 座 A -180.69 0.011 509 608 318（763） 0.75 0.34 Bl -170.00 <0 509 531 318（763） 0.75 0.34 AB跨间 148.12 0.09 434 218（509） 0.29 支座Br -21.81 <0 763 719 218（763） 0.75 0.45 BC跨间 25.66 0.22 297 214（308） 0.37 4 支 座 A -199.25 0.020 1140 1355 325（1473） 0.85 1.07 Bl -189.31 <0 1140 1797 325（1473） 0.85 1.07 AB跨间 137.35 0.029 1235 322（1140） 0.87 支座Br -20.44 <0 628 620 220（628） 0.98 1.33 BC跨间 29.38 0.159 434 216（402） 1.33 3 支 座 A -202.03 0.020 1140 1453 325（1473） 0.87 1.07 Bl -199.25 <0 1140 1898 325（1473） 0.67 1.07 AB跨间 147.38 0.029 1234 322（1140） 0.87 支座Br -20.64 <0 628 611 220（628） 0.98 1.33 BC跨间 36.65 0.159 412 216（402） 1.21 2 支 座 A -218.06 0.020 1140 1462 325（1473） 0.85 1.07 Bl -200.24 <0 1140 1912 325（1473） 0.85 1.07 AB跨间 167.31 0.029 1132 322（1140） 0.87 支座Br -23.62 <0 628 602 220（628） 0.98 1.33 BC跨间 44.68 0.159 409 216（402） 1.21 1 支 座 A -220.06 <0 1140 1438 325（1473） 0.85 0.87 Bl -204.28 <0 1140 1335 325（1473） 0.85 0.87 AB跨间 187.34 0.020 1131 322（1140） 0.67 支座Br -28.61 <0 628 591 220（628） 0.98 1.13 BC跨间 54.67 0.052 372 216（402） 1.01 表7-2框架梁箍筋数量计算表层次 截面 VγRE 0.2βcfcbh0/kN Asv/s=（VγRE-0.42ftbh0/1.25fyvAsvh0 梁端加密区 非加密区 实配钢筋（Asv/s） 实配钢筋（ρsv/％） 6 A、Bl 30.31 969.54 -0.57<0 双肢Ф8@100 双肢Ф8@150 Br 80.60 227.37 -2.99满足要求 10基础设计10.1工程概况　　设计基础混凝土采用根据构造要求在基础下设置C10厚100mm的混凝土垫层室内外高差0.45m基础顶面标高-0.95m假定基础埋深1.0m采用HRB335钢筋该工程框架层数不多 地基土较为均匀所以外柱选用柱下独立基础内柱选用联合基础　　边柱采用柱下独立扩展基础中柱采用联合基础10.2独立基础设计（②轴线A、D柱）a.选型　　初步确定基础埋深d=2.1m满足大于某地区最大冻土深度同时基础底面处于粘土层土的平均重度；　　考虑对基础宽度和埋深的修正则：　　=200+0.3×20×（4.2-3）+1.6×20×（2.1-0.5）=258.4　　基础梁：300mm×500mm基础梁自重（梁顶与基础顶面齐平）：1.2×0.3×0.5×[（6.6-2×0.75）+（6.66-0.80-0.75）×1/2]×25=22.84KN由基础梁承担的内外墙自重：1.2×{4.11×（6.6-0.80-0.75）×（4.35-0.6）×1/2+4.36×[（6.6-2×0.75）×（4.35-0.6）-2×2.4×2.1]+0.4×2×2.4×2.1}=98.87KN取内力组合值（②轴线A柱）：　　M=-204.39kN·mN=2288.34kNV=-142.75kN　　故2288.34+28.84+98.87=2416.05kN　　所以： 但考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀故将计算出的基底面积增大20%～40%取1.2　　选用正方形即宽×长：4.2m×4.2mb.基础承载力验算内墙和基础梁产生的偏心弯距：M0=1.2×4.11×0.6×(4.35-0.6)×0.625+1.2×{[0.3×0.5×（6.6-0.80-0.75）×1/2]×25+4.11×（6.6-0.80-0.75）×（4.35-0.6）×1/2]}×1.075=69.40kN·m　　计算基底净反力偏心距：=(204.39+69.40)/2288.34=0.12m<=0.70m基础边缘处最大最小净反力：　　故承载力满足要求c.基础抗剪切验算(1)柱边基础截面抗冲切验算：l=4.2mb=4.2m故冲切破坏锥体落在基础底面以内因为偏心受压取冲切力：=　　抗冲切力：(柱边对基础抗冲切强度满足要求)(2)第一变阶处抗冲切验算冲切力：=抗冲切力：　　　　(阶底对基础抗冲切强度满足要求)(3)第二变阶处抗冲切验算 冲切力：=抗冲切力：　　　　　　　(阶底对基础抗冲切强度满足要求)d.配筋计算：基础长边=短边取配筋相同　Ⅰ-Ⅰ截面（柱边）：　柱边净反力　　　悬臂部分净反力平均值：　弯矩：　　Ⅱ-Ⅱ截面（第一变阶处）　　　　　Ⅲ-Ⅲ截面（第二变阶处）　　　　　故长、短配筋按实配：　　　　独立基础配筋见结构图10.3独立基础（联合基础）设计(②轴线B、C柱基础） a.选型　　　　B、C柱600mm×600mm轴线距离2700mm因此可采用联合基础　　　　基础梁：300mm×500m基础梁自重（梁顶与基础顶面齐平）：1.2×0.3×0.5×[(6.6-2×1.0)×2+（6.6-2×1.0）]×25=62.1KN由基础梁承担的内墙自重：1.2×4.11×{[（6.6-2×1.0）+(6.6-2×1.0)×2]×（4.35-0.6）-4×1.5×2.1-4×1.0×3.3}+1.2×（0.4×1.5×2.1×4+0.2×1.0×3.3×4）=132.67KN取内力组合值（中柱）M=16.25KN·mN=2874.68kNV=11.19kN　　故总2874.68×2+62.1+132.67=5944.13kN考虑对基础宽度和埋深的修正　　　　则：=200+0.3×20×（4.8-3）+1.6×20×（2.1-0.5）=262.00　　　所以：但考虑到偏心荷载作用应力分布不均匀故将计算出的基底面积增大20%～40%取1.1选用长方形即宽×长：4.8m×6.9mb.地基承载力验算因结构和荷载对称且B、C柱弯矩和剪力相对轴力很小故联合基础可按中心荷载作用下的基础设计基础边缘处最大最小净反力：故承载力满足要求c.抗冲切验算及配筋 长边方向：Ⅰ-Ⅰ截面（柱边）：l=6.9mb=4.8m故冲切破坏锥体落在基础底面以内：冲切力：=抗冲切力：　　　　　　　(柱边对基础抗冲切强度满足要求)　弯矩：　　Ⅱ-Ⅱ截面（第一变阶处）冲切力：=　　　　　　　　　　　抗冲切力：(阶底对基础抗冲切强度满足要求)　　　Ⅲ-Ⅲ截面（第二变阶处）　　　　　　　冲切力：=　　　　　　抗冲切力：(阶底对基础抗冲切强度满足要求)　　　　所以长边方向按照配筋 实际配（23根12@300即2312）短边方向：同理Ⅳ-Ⅳ截面（柱边）为短边的配筋控制截面　　　　　　　实际配（19根20@240即1820）联合基础的配筋详见结构图结论　　本次毕业设计是一幢公寓楼主要进行的是结构设计部分　　结构设计主要是在建筑初步设计的基础上确定建筑的结构为钢筋混凝土框架结构 然后进行结构布置并初步估算、确定结构构件的尺寸进行结构计算就是根据方案阶段确定的结构形式和体系依据规范上规定的具体的计算方法来进行详细的结构计算包括荷载计算、变形验算、内力组合、水平地震力作用下框架侧移计算内力分析及截面设计以及节点验算以及楼梯、板和基础的设计与计算　　这次毕业设计培养了我们综合运用所学的基本理论和专业知识提高了分析和研究解决结构设计等空间问题的能力培养了我们建立理论联系实际踏实勤奋认真严格的科学作风为毕业后尽快适应各项工作打下良好的基础参考文献 1赵顺波主编.《混凝土结构设计原理》同济大学出版社2008年8月第一版2沈蒲生主编.《混凝土结构设计》高等教育出版社2003.3第一版3白国良主编《荷载与结构设计方法》高等教育出版社2003.10第一版4祝英杰编著《建筑结构抗震设计》北京大学出版社2009.10月第一版5张树平主编《建筑防火设计》北京中国建筑工业出版社2007.6第一版6同济大学西安建筑科技大学东南大学重庆建筑大学编著《房屋建筑学》　　　中国建筑工业出版社2007.6第三版7中元国际工程设计研究院编著《建筑设计》机械工业出版社2004.6第一版8包世华编著《结构力学教程Ⅰ》武汉武汉理工大学出版社2000.7第一版9陈文斌、章金良主编《建筑工程制图》上海：同济大学出版社200610陈翔、周雪峰主编《土木工程CAD》西安西安工业大学出版社2007.11段兵廷主编《土木工程专业英语》武汉武汉工业大学出版社200312陈希哲主编《土力学》北京清华大学出版社2004.4第四版13《建筑结构荷载规范》02-1-10发布02-3-1实施中华人民共和国建设部主编北京：中国建筑工业出版社200614《混凝土结构设计规范》02-2-20发布02-4-1实施中华人民共和国建部　　　主编北京：中国建筑工业出版社2002 15[美]LeonardSpiegelReinforcedConcreteDesign清华大学出版社16[美]RobertDorseyCaseStudiesinBuildingDesignandConstruction清华大学出版社致谢　　　　此次设计是在老师的细心指导和本班同学的大力帮助下完成的在此我向老师和同学们表示诚挚的谢意几年以来各位老师对我的教诲和培养我都将铭记在心我在学业上获得的点滴进步无不凝聚着他们的汗水和心血老师们的丰富经验和教学时的精益求精的态度给我留下了深刻的印象老师渊博的学识严谨求实的教学态度和本学科的敏锐观察力给学生留下了深刻的印象并获益非浅在此我向刘玉华老师三个多月来给予我学业上的指导表示诚挚的感谢！　　衷心感谢西安工业大学建筑工程学院的老师们！为我提供了良好的学习环境和在校期间给予的关心和帮助！对老师老师们的感激之情难于用语言来表达我们的师生之情我将永记在心　　同时我也要感谢与我一个小组的同学和我宿舍的舍友对我在设计时各方面的帮助和支持　　最后 我要用最真挚的感情对培养和教诲我的所有建工学院老师说声：　　谢谢您们！您们辛苦了！再次衷心感谢华西安工业大学为我提供的良好的学习环境和在校期间给予的关心和帮助！　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　于西安工业大学建筑工程学毕业设计（论文）知识产权声明　　本人完全了解西安工业大学有关保护知识产权的规定即：本科学生在校攻读学士学位期间毕业设计（论文）工作的知识产权属于西安工业大学本人保证毕业离校后使用毕业设计（论文）工作成果或用毕业设计（论文）工作成果发表论文时署名单位仍然为西安工业大学学校有权保留送交的毕业设计（论文）的原文或复印件允许毕业设计（论文）被查阅和借阅；学校可以公布毕业设计（论文）的全部或部分内容可以采用影印、缩印或其他复制手段保存毕业设计（论文）（保密的毕业设计（论文）在解密后应遵守此规定）毕业设计（论文）作者签名：指导教师签名：日期：2011.06.17 毕业设计（论文）独创性声明　　秉承学校严谨的学风与优良的科学道德本人声明所呈交的毕业设计（论文）是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果尽我所知除了文中特别加以标注和致谢的地方外毕业设计（论文）中不包含其他人已经发表或撰写过的成果不包含他人已申请学位或其他用途使用过的成果与我一同工作的同志对本研究所做的任何贡献均已在论文中作了明确的说明并表示了致谢　　毕业设计（论文）与资料若有不实之处本人承担一切相关责任毕业设计（论文）作者签名：指导教师签名：日期：2011.06.17 ????????前言11建筑设计说明西安工业大学毕业设计（论文）2结构设计说明西安工业大学毕业设计（论文）3结构布置及计算西安工业大学毕业设计（论文）4梁、柱侧移刚度计算西安工业大学毕业设计（论文）5水平荷载和水平作用下框架结构的内力和侧移计算西安工业大学毕业设计（论文）6竖向荷载作用下框架结构的内力计算西安工业大学毕业设计（论文） 7截面设计86西安工业大学毕业设计（论文）8楼面板设计西安工业大学毕业设计（论文）9楼梯设计西安工业大学毕业设计（论文）10基础设计西安工业大学毕业设计（论文）结论参考文献致谢毕业设计（论文）知识产权声明毕业设计（论文）独创性声明西安工业大学毕业设计（论文）我个人对生活一无所求,吃住都十分简单,上天给我的恩赐,我并没多要财产的奢求.假如此生能做多点对人类、民族、国家长治久安有益的事,我是乐此不疲的.'