钢管扣件高支模板支架施工工法

'钢管扣件高支模板支架施工工法山西第六建筑有限公司桑良平王剑张国栋李东驰赵小蒲1前言1.0.1目前，建筑工程施工中仍经常采用扣件式钢管搭设高支模板支架，据调查，在工程坍塌事故中20m以上模板支架工程的坍塌占80%以上。我公司在以往的工程施工中不断积累数据总结经验，形成一套施工现场钢管扣件高支模板支架设计与施工的系统方法，在吕梁中学教学楼、省人大常委办公楼、地质博物馆、李家楼煤矿储煤仓等多项工程应用，取得了较好的成效。公司编制了《现浇混凝土结构模板设计技术标准》，其中包括了高支模板支架的计算与施工，在基层施工中起到了很好的指导作用。随后我公司对钢管扣件高支模板支架的设计与施工方法进行总结并形成了施工工法，关键技术经山西省建设厅鉴定委员会鉴定，达到国内领先水平。2工法特点2.0.1解决了风荷载对整体支架的作用力计算，完善了高支模板支架的计算理论，填补了空白，具有较大的突破。2.0.2注重从设计到施工的全过程控制，可操作性较强。3适用范围3.0.1适用于水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m的钢管扣件支架的设计与施工。4工艺原理4.0.1以钢管扣件高支模板支架的设计计算为基础、构造要求做保证、搭设验收严控制、浇筑过程重观测、使用期间勤维护、拆除清理遵顺序，确保施工安全和工程质量。5施工工艺流程及操作要点5.1施工工艺流程5.1.1施工工艺流程见图5.1.1-1。图5.1.1-1施工工艺流程图5.2操作要点5.2.1熟悉图纸、现场勘察1掌握设计图纸内容。 2了解现场地形及场地土质情况。3了解周围结构状况，考虑模板支架与其连接的可选方案。4了解周围管线的状况。5.2.2设计计算1制定支设方案根据支架搭设高度、承受的荷载和以往的经验，初步确定支架的支设方案和参数，包括步距、纵距、横距、排数、列数、剪刀撑的支设方式等，画出草图。2验算内容架体的整体稳定性；立杆的稳定性；连接扣件抗滑承载力；立杆基础承载力；支架预留下沉值。验算后如不符合要求则要对方案进行调整，再按以下步骤进行验算，直至验算符合要求为止。3扣件式钢管的截面特性及物理性能见表5.2.2-1。表5.2.2-1扣件式钢管的截面特性及物理性能规格（mm）截面面积A（mm2）重量（N/m）惯性矩I（mm4）截面模量W（mm3）回转半径r0（mm）弹性模量E（N/mm2）强度设计值（N/mm2）φ48.3×3.0426.933.5110000455616.05206×103Q235：205φ48.3×3.5492.638.7124300514915.894荷载取值及荷载组合1）荷载取值①高支模板支架设计时的荷载见表5.2.2-2。表5.2.2-2高支模板支承体系设计时的荷载荷载编号荷载名称荷载类别荷载分项系数组合系数①模板结构自重永久荷载1.2或1.35②模板支架自重永久荷载1.2或1.35③新浇混凝土自重永久荷载1.2或1.35④钢筋自重永久荷载1.2或1.35⑤施工人员及施工设备的自重可变荷载1.40.7⑥风荷载可变荷载1.40.6②模板结构、模板支架自重标准值应按模板和支撑设计图纸确定。③新浇混凝土自重标准值，对普通混凝土可采用24kN/m3，对其它混凝土应根据实际重力密度确定。④钢筋自重标准值，应按实际配筋计算，对一般钢筋混凝土结构，楼板可采用1.1kN/m3，梁可采用1.5kN/m3。⑤施工人员及设备荷载标准值，按1.0kN/m2取值。⑥风荷载标准值作用在模板结构上的水平风荷载标准值，按下式计算：wk=βzμsμzw0（式5.2.2-1）式中wk—风荷载标准值（kN/m2）；βz—高度z处的风振系数，当模板结构总高度大于30m且高宽比大于1.5时应予考虑；μs—风荷载体型系数；μz—风压高度变化系数，见《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）表7.2.1； w0—基本风压（kN/m2），见《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）表D.4，按n=10年取用。计算风振系数时，模板钢支架的基本自振周期T1按下式计算：T1=0.0125H（式5.2.2-2）式中T1—钢管支架的基本自振周期（s）；H—钢管支架的高度（m）。计算风振系数时，基本风压按n=10年取用。风荷载体型系数的取用当钢管支架为敞开式时，与风荷载风向相垂直的梁模板的风荷载体型系数取1.1，迎风面高度取梁模板高，迎风面积按各根梁迭加；与风荷载风向相垂直的框架柱模板的风荷载体型系数取1.3，迎风面宽度取柱模板宽，迎风面积按各根柱迭加；模板支架的风荷载整体体型系数，μstw=μst（1-ηn）/（1-η），其中μst为单排支架的体型系数，n为与风荷载风向相垂直的支架的排数，η按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006年版）表7.3.1第32项采用。单排支架的风荷载体型系数μst=φμs，μs为钢管的体型系数取1.2，φ为挡风系数，φ=An/A，其中An为支架杆件和节点挡风的净投影面积，A为支架的轮廓面积。φ48.3钢管支架的挡风系数按表5.2.2-3和表5.2.2-4选用。表5.2.2-3有剪刀撑钢管支架的挡风系数步距（m）立杆间距（m）0.60.70.80.91.01.11.21.31.41.51.61.71.80.62.120.1980.1880.1800.1730.1680.1640.1600.1570.1540.1520.1500.1480.71.980.1840.1740.1660.1600.1540.1500.1460.1430.1400.1380.1360.1340.81.880.1740.1640.1560.1490.1440.1400.1360.1330.1300.1280.1250.1230.91.800.1660.1560.1480.1410.1360.1320.1280.1250.1220.1190.1170.1151.01.730.1600.1490.1410.1350.1290.1250.1210.1180.1150.1130.1110.1091.11.680.1540.1440.1360.1290.1240.1200.1160.1130.1100.1080.1060.1041.21.640.1500.1400.1320.1250.1200.1150.1120.1090.1060.1030.1010.0991.31.600.1460.1360.1280.1210.1160.1120.1080.1050.1020.1000.0980.0961.41.570.1430.1330.1250.1180.1130.1090.1050.1020.0990.0960.0940.0921.51.540.1400.1300.1220.1150.1100.1060.1020.0990.0960.0940.0920.0901.61.520.1380.1280.1190.1130.1080.1030.1000.0960.0940.0910.0890.0871.71.500.1360.1250.1170.1110.1060.1010.0980.0940.0920.0890.0870.0851.81.480.1340.1230.1150.1090.1040.0990.0960.0920.0900.0870.0850.0831.91.460.1320.1220.1140.1070.1020.0980.0940.0910.0880.0860.0830.0822.01.440.1310.1200.1120.1060.1010.0960.0920.0890.0860.0840.0820.080表5.2.2-4无剪刀撑钢管支架的挡风系数步距（m）立杆间距（m）0.60.70.80.91.01.11.21.31.41.51.61.71.80.60.1930.1790.1690.1610.1550.1490.1450.1410.1380.1350.1330.1310.1290.70.1790.1660.1550.1470.1410.1350.1310.1270.1240.1210.1190.1170.1150.80.1690.1550.1450.1370.1300.1250.1210.1170.1140.1110.1090.1070.1050.90.1610.1470.1370.1290.1220.1170.1130.1090.1060.1030.1010.0980.097 1.00.1550.1410.1300.1220.1160.1110.1060.1030.0990.0970.0940.0920.0901.10.1490.1350.1250.1170.1110.1050.1010.0970.0940.0910.0890.0870.0851.20.1450.1310.1210.1130.1060.1010.0970.0930.0900.0870.0850.0820.0811.30.1410.1270.1170.1090.1030.0970.0930.0890.0860.0830.0810.0790.0771.40.1380.1240.1140.1060.0990.0940.0900.0860.0830.0800.0780.0750.0741.50.1350.1210.1110.1030.0970.0910.0870.0830.0800.0770.0750.0730.0711.60.1330.1190.1090.1010.0940.0890.0850.0810.0780.0750.0720.0700.0681.70.1310.1170.1070.0980.0920.0870.0820.0790.0750.0730.0700.0680.0661.80.1290.1150.1050.0970.0900.0850.0810.0770.0740.0710.0680.0660.0641.90.1270.1130.1030.0950.0880.0830.0790.0750.0720.0690.0670.0650.0632.00.1260.1120.1010.0930.0870.0820.0770.0740.0700.0680.0650.0630.061上述表格在应用中可采用内插法计算取值。若整体支架由多种形式的单排支架组成时，则分别算出每种单排支架的μst，然后将其加权平均后使用。当钢管支架用密目安全网全封闭时，与风荷载风向相垂直的梁模板的风荷载体型系数取1.1，迎风面高度取梁模板高，迎风面积按各根梁迭加；模板支架的风荷载体型系数取1.3φ，φ按下列公式计算：φ=φ1+φ2－φ1·φ2/1.2（式5.2.2-3）式中φ1—密目式安全网的挡风系数，对网目密度2300目/100cm2，每目孔隙面积约为1.3mm2的密目安全网，φ1=0.841；对网目密度3200目/100cm2，每目孔隙面积约为0.7mm2的密目安全网，φ1=0.932。φ2—整体钢管支架的挡风系数。2）荷载组合①承载能力极限状态的基本组合采用简化规则，按下列组合值中取最不利值确定：由可变荷载效应控制的组合：S=γGSGk+γQ1SQ1k（式5.2.2-4）S=γGSGk+0.9∑1nγQiSQik（式5.2.2-5）由永久荷载效应控制的组合：S=γGSGk+∑1nγQiψciSQik（式5.2.2-6）以上各式中S—承载能力极限状态荷载效应组合的设计值；γG—永久荷载的分项系数；γQi—第i个可变荷载的分项系数，其中γQ1为可变荷载Q1的分项系数；SGk—按永久荷载标准值Gk计算的荷载效应值；SQik—按可变荷载标准值Qik计算的荷载效应值，其中SQ1k为诸可变荷载效应中起控制作用者；ψci—可变荷载Qi的组合系数；n—参与组合的可变荷载数。②基本组合的荷载分项系数A永久荷载的分项系数当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对由永久荷载效应控制的组合，取1.35；当其效应对结构有利时，一般情况下取1.0；验算模板结构倾覆时，取0.9。B可变荷载分项系数 一般情况下取1.4；当模板平台上的活荷载标准值大于4kN/m2时，取1.3。③正常使用极限状态下的标准组合按下式采用：S=SGk+SQ1k+∑1nψciSQik（式5.2.2-7）该公式中各符号的意义同①条。④可变荷载的组合系数可变荷载的组合系数除风荷载取0.6外，其他可变荷载均取0.7。5整体抗倾覆稳定验算1）高宽比大于3的支架、有悬挑的支架，且支架又不能与结构构件进行可靠连接时，应首先进行模板支架的整体抗倾覆稳定验算，当验算符合要求或决定采取相应措施后，再进行其他项目的验算。2）模板支架整体抗倾覆稳定验算时，应选择最不利的荷载组合工况。当模板支设完毕而混凝土尚未浇筑时，是模板支架整体抗倾覆验算的最不利工况。取有斜撑或剪刀撑的支架单元作为计算单元，每一计算单元均简化为刚性体系，验算时应取最不利的计算单元。3）模板支架整体抗倾覆稳定验算时的荷载见表5.2.2-5。表5.2.2-5模板支架整体抗倾覆稳定验算时的荷载荷载编号荷载名称荷载类别荷载分项系数①模板结构自重永久荷载1.2或0.9②支架结构自重永久荷载1.2或0.9③风荷载可变荷载1.4注：模板结构自重对支架稳定有利时取0.9，对支架稳定不利时取1.2。4）模板支架整体抗倾覆稳定验算时的荷载效应基本组合为由风荷载效应控制的组合。5）模板支架整体抗倾覆稳定验算时抗倾覆系数不应小于1.15，按下式进行验算：（式5.2.2-8）式中Gk1—对模板支架稳定有利的模板结构、支架自重标准值；b1—Gk1作用点距模板支架倾覆旋转点的水平距离；Gk2—对模板支架稳定不利的模板结构、支架自重标准值；b2—Gk2作用点距模板支架倾覆旋转点的水平距离；w1—作用于模板部分的集中风荷载标准值；h1—w1作用点距模板支架倾覆旋转点的竖向距离；wq—作用于模板支架部分的风荷载合力标准值；hq—wq作用点距模板支架倾覆旋转点的竖向距离。 图5.2.2-1高支模板支架抗倾覆稳定计算受力图6）当模板支架整体抗倾覆稳定验算结果不能满足要求时，应优先采取先施工竖向结构构件，将模板支架与竖向结构构件可靠连接，由竖向结构构件承受水平荷载或风荷载，满足模板支架抗倾覆的要求；否则，应采取加斜撑杆、将支架与基础固定、加缆风绳等措施。加斜撑杆、将支架与基础固定、加缆风绳等均应对称地按受力单元设置。7）采取相应抗倾覆措施后，要考虑相应措施的作用对其他项目进行验算。6钢管支架立杆的稳定计算1）钢管支架立杆的轴心受压稳定计算（式5.2.2-9）2）钢管支架立杆的压弯稳定计算（式5.2.2-10）式中N—计算立杆段的轴心压力设计值；Mw—计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；φ—轴心受压构件稳定系数，根据长细比λ=l0/i，按《钢结构设计规范》GB50017-2003附录C表C-2采用，l0为支柱段的计算长度，i为截面回转半径，当λ>250时，λn=0.01075λ，φ=1/2λn2{（0.965+0.300λn+λn2）-[（0.965+0.300λn+λn2）2-4λn2]1/2}；l0—钢管支柱计算长度； KH—支架高度调整系数，；A—钢管支柱的截面面积；W—钢管支柱的截面模量;f—钢材抗压强度设计值。3）计算立杆段的轴心压力的计算风荷载作用下，考虑整体支架的边界约束条件，对整体支架的受力状况进行分析，按悬臂梁、简支梁、连续梁或双向板计算出支座反力和弯矩。将弯矩按线性分配到各立杆上，分解为轴心拉力和轴心压力，与竖向荷载引起的轴心压力相递加，取最不利工况对支架立杆进行计算。当弯矩引起的轴向力与竖向荷载引起的轴心压力递加后出现有轴心拉力，而立杆与基础又没有可靠固定构造时，应将弯矩与竖向荷载变换为偏心荷载，按立杆反力合力作用线与偏心荷载作用线重合的原则，对立杆的轴向力重新分配计算。当采用缆风绳维持架体整体稳定时，应考虑缆风绳的初始拉力在立杆中引起的轴向力；缆风绳的拉设与拆除应对称，否则应计算其偏心作用。4）钢管立杆的计算长度钢管立杆步内没有接头、或用对接扣件连接时，钢管立杆的计算长度取水平拉杆的步距h的1.155倍，即l0=1.155h；支柱顶部用工具式顶托支承龙骨时，钢管支柱的计算长度取l0=1.155（h+2a），h为步距，a为钢管立杆伸出顶层纵向或横向水平杆中心线至支架支撑点的长度；钢管支柱步内采用2个旋转扣件接长时，钢管支柱计算长度取水平杆的最大步距h的1.77倍，即l0=1.77h；立杆顶部用直角扣件固定主龙骨支承次龙骨承重时，钢管立杆计算长度取水平杆的步距h的1.77倍，即l0=1.77h。7扣件抗滑验算1）扣件的抗滑承载力按R≤Rc验算，式中R为纵向或横向水平杆传给立杆或上部立杆传给下部立杆的竖向作用力设计值，Rc为扣件抗滑力设计值。2）当采用直角、旋转扣件抗滑时，扣件的承载力设计值Rc取8kN。当采用双直角、双旋转扣件抗滑时，扣件的承载力设计值Rc取12kN。8立杆底座、基础、垫板承压、混凝土基础承压、混凝土楼板冲切验算1）座承压力按下式验算：γ0N≤Rc（式5.2.2-11）式中γ0—结构重要性系数，取0.90；N—立杆传递至底座的最大竖向力设计值；Rc—底座的承载力设计值，Rc=40kN。2）立杆基础计算应满足下式要求：（式5.2.2-12）式中p—立杆底垫板的平均压力（N/mm2）；Nk—相应于荷载的标准组合，立杆传至垫板的竖向力设计值（N）；A—垫板底面面积（mm2）；fak—地基土承载力特征值（N/mm2），原状土按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002 ）的规定或工程地质报告提供的数据采用，换填垫层的承载力特征值可参照表5.2.2-6选用；mf—地基承载力特征值折减系数，按表5.2.2-7采用。表5.2.2-6换填垫层承载力特征值fak（kPa）填土材料碎石、卵石天然砂卵石中粗砾砂粉土、粉粘土灰土压实系数λC0.94~0.970.94~0.970.94~0.970.94~0.970.95承载力特征值200~300200~250150~200130~180200~250注：压实系数小的取低值，反之取高值。表5.2.2-7地基土承载力特征值折减系数（mf）地基土类别折减系数原土换填垫层碎石土、砂土0.80.4粉土、粉粘土、灰土0.90.5注：1立杆承基础面应有良好的排水措施；2原土应夯压审底。3）垫木的承压计算应按《木结构设计规范》GB50005-2003的规定进行验算。4）立杆下混凝土基础的承压计算与立杆下混凝土楼板的受冲切承载力计算应按《混凝土结构设计规范》GB50010-2002的规定进行验算。9支架预留下沉值的计算当支架不进行预压时，搭设支架时应预留下沉值，预留下沉值的计算考虑下述因素。1）支架立杆受力后的弹性变形δ=σL/E，σ为支柱的压应力，L为支柱长度，E为弹性模量，荷载按正常使用极限状态下的标准组合计算；2）支架立杆及构件在接缝处的非弹性变形，一般情况下，横纹木料间为3mm，顺纹木料间为2mm，横纹木料与顺纹木料间为3mm，木料与金属或木料与混凝土或木料与砌体的接缝为1~2mm，立杆与立杆间为0.2mm；3）钢管与扣件间的滑移值，3~5mm；4）支柱地基受力后的沉降，可通过试验确定或参考表5.2.2-8估算。表5.2.2-8支柱地基沉陷值（mm）地基土类型支柱满载支柱不满载砂土55粉土、粘土10510构造措施1）支架立杆底部应设置底座、垫板或枕木，当可调底座伸出长度超过300mm时，应采取可靠措施固定。垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm，宽度不小200mm的木垫板，也可采用槽钢。枕木厚度宜为150mm，宽度宜为200mm。2）支架应设置纵、横向扫地杆，用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上。3）支架顶部、梁底、每步高均应加设纵、横向水平杆。4）立杆间距不应大于1.2m，支架步距不应大于1.8m。5）剪刀撑的设置应符合下列规定：（1）支架四边与中间每隔4排立杆应设置一道纵、横向剪刀撑。（2）支架两端与中间每隔4排立杆从顶部开始向下每隔2步或间距不超过4m设置一道水平剪刀撑。（3）每道纵、横向剪刀撑跨越立杆的根数宜按符合表5.4.9的规定。每道纵、横向剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。表5.4.9剪刀撑跨越立杆的最多根数 剪刀撑与地面的倾角α45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数n765（4）高度在24m以下的模板支架，每排纵、横向剪刀撑必须在两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。（5）高度在24m以上的模板支架，每排纵、横向剪刀撑应在整个长度和高度上连续设置。（6）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（7）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。6）支架立杆接长除最顶部可采用搭接外，以下接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：（1）立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；（2）立杆搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。7）支架立杆顶部应采用可调顶托支承主龙骨。顶托伸出水平杆的距离不宜大于300mm。8）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线外，其偏心距不应大于25mm。9）采用双立杆时，双立杆总高度不得小于3步且不得小于6m，在最上一步内双立杆应采用不少于2个旋转扣件连接。5.2.3高支模板支架的搭设1模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。2搭设模板支架的场地必须平整坚实，并做好排水，回填地基的承载力必须符合设计要求。3按照设计放出立杆位置定位控制线。枕木、垫板和底座均应准确地放在定位线上，4支架搭设作业时，应按形成基本构架单元的要求逐排、逐跨和逐步地进行搭设，矩形周边高支模板支架宜从其中的一个角部开始向两个方向延伸搭设。确保已搭部分稳定。5底部立杆应采用不同长度的钢管，以满足立杆接头错开设置的构造要求。6将立杆与第一层水平杆用扣件连接成第一层支撑架体，完成一层搭设后，应对立杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行校正。以上每搭设一层水平杆，应对立杆进行垂直度校正。7支架搭设过程中，剪刀撑应随支架搭设，滞后不得的超过两步，剪刀撑交叉点应控制在同一水平线上和同一垂直线上。8水平杆、剪刀撑的搭设应符合构造规定。9扣件的拧紧扭力矩不应小于40N.m，也不应大于65N.m。10搭设作业应按要求做好安全防护，具体要求详见第八章安全措施。5.2.4验收支架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。检查验收内容应包括： 1）基础是否平整坚实，排水是否满足要求。枕木、垫木和可调底座安放是否符合要求。2）立杆、水平杆、剪刀撑的配置是否符合设计要求。3）扣件紧固状态是否合格。4）支架垂直度是否合格。5）安全网及栏杆等设置是否符合要求。6）模板支架安装质量检验项目、要求和方法式表5.2.2-10。表5.2.2-10模板支架安装质量检验项目、要求和方法检查内容技术要求检查方法备注钢管、扣件质量证明材料须有检测报告和产品质量合格证等质量证明材料检查扣件须提供生产许可证外观满足规范要求观察钢管厚度允许偏差±0.44mm游标卡尺地基基础承载能力满足设计要求是否有设计计算书排水措施排水措施符合要求观察底座或垫木位置准确，无晃动、滑动钢尺、观察立杆垂直度全高≤3‰且≤100mm用经纬仪或垂直线和钢尺2m高度15mm立杆间距步距±50mm钢尺纵距±50mm钢尺横距±50mm钢尺扣件拧紧力矩40~65N·m抽检数允许不合格数力矩扳手安装扣件数量581320325001123551~9091~150151~280281~500501~12001201~3200水平与竖向剪刀撑按设计规定的间距和要求设置观察、钢尺5.2.5使用及观测1混凝土浇筑时，应控制浇筑的顺序，应对称均匀进行。浇筑过程中应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。2混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架的工作状态。3支架使用期间中，应进行检查维护，不准任意拆除杆件，保持支架完好。4对于超高、超重的模板支架，应对典型杆件进行应力测试。5.2.6拆除1底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）中表4.3.1的规定。2模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。3拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则，在同一支架单元内，应先拆剪刀撑、斜撑，后拆水平杆、立杆，严禁上下同时进行拆除作业。分段拆除的高差不应大于二步。4 设有附结构连接或缆风绳拉结的模板支架，连接件或缆风绳必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件或缆风绳全部或数步拆除后再拆除支架。5多层建筑支架的拆除时机，应通过计算确定。6材料与设备6.1钢管6.1.1模板支架钢管应采用《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的Q235A普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A级钢的规定。6.1.2钢管上严禁打孔。6.1.3钢管进入现场后要进行壁厚检验，检验方法采用称重换算或量测的方法，如果φ48.3×3.0规格钢管检验壁厚与标准壁厚的负偏差大于5%时，则按φ48.3×3.0规格使用。6.1.4新钢管的检查应符合下列规定1应有产品质量合格证。2应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合第6.1.1条的规定。3钢管内、外表面应光滑，不允许有折叠、裂缝、分层、搭焊、毛刺等缺陷存在。4钢管外径、壁厚偏差应分别符合《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中的规定，钢管端面偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第8.1.5条的规定。5钢管必须涂有防锈漆。6.1.5旧钢管的检查应符合下列规定1表面锈蚀深度与壁厚负偏差绝对值和不应大于壁厚最大负偏差绝对值。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。2钢管弯曲变形应符合规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表8.1.5序号4的规定。6.2扣件6.2.1模板支架应采用可锻铸铁或铸钢制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。6.2.2模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。6.2.3扣件的验收应符合下列规定：（1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。（2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（3）新、旧扣件均应进行防锈处理。6.3缆风绳应符合规范《钢丝绳》GB/T8918-1996的规定。6.4机具设备：扳手、力矩扳手、钢尺、游标卡尺、切割机。7质量控制7.0.1高支模板工程应编制专项施工方案。专项方案应当组织专家进行论证审查，提出书面论证审查报告，施工企业根据论证审查报告对专项施工方案进行完善，公司总工程师审批、总监理工程师确认签字后，方可实施。7.0.2模板支架验收后应形成记录，记录表式见表7.0.2-1。 表7.0.2-1模板支架验收记录表项目名称搭设部位高度搭设班组操作人员持证情况专项方案编审程序符合性技术安全交底情况检查内容技术要求检查结果符合性钢管、扣件质量证明材料须有检测报告和产品质量合格证等质量证明材料外观满足规范要求钢管厚度允许偏差±0.44mm地基基础承载能力满足设计要求排水措施排水措施符合要求底座或垫木位置准确，无晃动、滑动立杆垂直度全高≤3‰且≤100mm2m高度15mm立杆间距步距±50mm纵距±50mm横距±50mm扣件拧紧力矩40~65N·m水平与竖向剪刀撑按设计规定的间距和要求设置其他施工单位检查结论结论：检查日期：年月日检查人员：项目技术负责人：项目经理：监理单位验收结论结论：验收日期：年月日专业监理工程师：总监理工程师：8安全措施8.0.1高支模板支架搭设或拆除人员必须由符合劳动部颁发的《特种作业人员安全技术培训考核管理规定》经考核合格，领取《特种作业人员操作证》的专业架子工进行。8.0.2工程施工前要进行技术安全交底，要详细交待安全注意事项，交底后方能操作。8.0.3操作人员操作时必须配戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。8.0.4大雾及雨、雪天气和6级以上大风时，不得进行高支模板支架的搭设、拆除及其他高处作业。雨、雪天后作业，必须采取安全防滑措施。8.0.5当支架超出已有防雷装置的覆盖范围时，应安设防雷装置。接地电阻应不大于4Ω。8.0.6经常检查模板支架，发现异常及时排除，不允许存在不安全因素。观测人员发现异常应及时报告施工负责人，应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。8.0.7搭设作业安全措施1  架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平稳传递。不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡。对每完成的一道工序，要相互询问并确认后才能进行下一道工序。2作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在支架上，以免掉落伤人。3架设材料要随上随用，以免放置不当时掉落。4每次收工以前，所有上架材料应全部搭设上，不要存留在支架上，而且一定要形成稳定的体系，不能形成稳定体系的部分应采取临时撑拉措施予以加固。5在搭设作业进行中，地面上的配合人员应避开可能落物的区域。8.0.8支架上作业安全措施1支模作业前应注意检查作业环境是否可靠，安全防护设施是否齐全有效，确认无误后方可作业。2较重的施工设备不得放置在模板支架上。严禁将模板支撑、泵送混凝土的输送管等固定在高支模板支架上，不得任意悬挂起重设备。3在模板支架上拆除模板时，应采取必要的支托措施，以防拆下的模板材料掉落架外。4在模板支架上进行电气焊作业时，要铺铁皮接着火星或移去易燃物，以防火星点着易燃物。并应有防火措施。一旦着火时，及时予以扑灭。8.0.9拆除作业安全措施1拆卸现场应有可靠的安全围护，并设专人看管，严禁非作业人员进入拆卸作业区内。2按照合理的顺序拆除。拆除的模板支架钢管、扣件等材料应往下传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。3拆除作业时，必须由两人或多人一组进行。禁止单人进行拆除作业，防止把持杆件不稳、失衡而发生事故。拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。4多组进行拆除作业时，应加强指挥、互通信息和协调作业，严禁不按程序进行的任意拆除。5因拆除上部或一侧的附墙拉结而使架子不稳时，应加设临时撑拉措施，以防因架子暴动影响作业安全。9环保措施9.0.1进场后经检验合格的钢管、扣件应堆放在指定地点。按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。9.0.2支架搭设和拆除应对结构构件成品实施保护。9.0.3拆除支架时应将钢管、扣件等往下传递或用绳索吊下，不得往下投扔，钢管堆放时要轻拿轻放，以免产生大的噪声。9.0.4运至地面的钢管、扣件应按规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。9.0.5弯曲变形的钢构件应调直，损坏的及时修复并刷漆以备再用，不能修复的应集中报废处理。9.0.6操作工具及时归拢，施工场地要做到工完场清。10效益分析10.0.1经济效益本工法通过科学的计算方法验证支架的强度及变形，在保证安全的前提下使材料的投入合理。采用本工法施工，保证了支架结构的安全，避免了因事故引起的经济损失。 采用钢管扣件脚手架租赁费为4元/t·d，扣件租赁费为0.01元/个·d，碗扣脚手架租赁费为4.5元/t·d，由此产生差价。具体工程的经济效益分析计算附后。10.0.2社会效益用本工法规范高支模板钢管扣件高支模板支架施工，显示了企业的技术与管理实力，对提高企业信誉有很大作用。11应用实例11.0.1应用实例1吕梁市高级中学教学楼Q区门廊位于教学楼正门，为框架结构，由两排框架结构组成，共9跨。轴线长109m，宽6m，设计地面标高-5.6m，框架梁顶部标高23.08m。柱纵向轴线间距为2×9.7m+4×9m+2×18.7m+16.2m，横向间距为6m。框架柱断面下部850mm×850mm，上部1.5m范围内为600mm×600mm；框架梁宽600mm，高1500mm，有通长线条；两排框架柱顶部设拉梁，拉梁宽600mm，高900mm。高支模板的支设采用高支模板支架采用钢管扣件高支模板支架，模板采用竹胶合板木龙骨。支架纵距750mm，横距600mm，步距1200mm，水平剪刀撑3600mm一道，纵向剪刀撑3道，横向剪刀撑3600mm一道。初步方案经验算后抗倾覆不满足要求，框架柱本身又不能承受支架传来的风荷载，通过增加横向缆风绳解决了问题。2007年8月至9月施工，经实践证明此方案满足施工要求。2省人大办公楼正立面门厅顶板，顶板柱内2.4m，柱外1.2m，共3.6m。顶板板底标高26.03m，地下室顶板板顶标高为-0.1m，采用钢管扣件支架，纵距900mm，横距900mm，步距1200mm，剪刀撑按构造要求设置，初步方案经验算满足要求，2006年7月份施工，经实践证明此方案满足施工要求。3地质博物馆该工程为框架剪力墙结构。由于平面结构由正方形变为圆形，在标高12.8m、14.0m、15.2m平面处四边均有悬挑结构，悬挑结构为最大尺寸4.2m的圆弧形梁板结构，圆弧的半径为42m，板厚120mm，梁沿弦长方向间隔4.2m交错布置有300×600mm、600×800mm的主次梁。高支模板的支设采用钢管扣件支架。支设高度从基础顶开始，基础顶标高-8.0m。支架纵距900mm，横距900mm，步距1200mm，剪刀撑按构造要求设置，方案经验算后满足要求。2007年10月至11月施工。4李家楼煤矿储煤仓共三个直径18m的圆形筒仓，每仓内有四个小方形斜壁漏斗，漏斗底标高6.1m，漏斗顶标高12.1m，每个筒仓内漏斗荷载总重量690t。支架采用钢管扣件脚手架，支架纵距600mm，横距600mm，步距1200mm，所有水平杆与已施工筒壁顶紧设置，该方案经验算后符合要求。2005年6月至10月施工。该工程已竣工验收。 钢管扣件高支模板支架施工工法经济效益分析1吕梁市高级中学教学楼Q区高支模板架使用了515t钢管、52000个扣件，工期为30天。根据市场租赁费，钢管4元/t·d、扣件0.01元/个·d，总计租赁费77400元；如用碗扣架需592t，租赁费为4.5元/t·d，总计租赁费79920元，可节约租赁费2520元。2省人大办公楼室外正立面门厅处楼板的高支模板架使用了80t脚手架钢管、8000个扣件，工期为25天。采用钢管扣件架，总计租赁费10000元；如用碗扣架需92t，总计租赁费10350元，可节约租赁费350元。3地质博物馆悬挑结构的高支模板架使用了240t钢管、25000个扣件，工期为45天。采用钢管扣件架，总计租赁费54450元；如用碗扣架需280t，总计租赁费56700元，可节约租赁费2250元。4李家楼煤矿筒仓李家楼煤矿3个筒仓高支模板架使用了267t钢管、27000个扣件，工期为35天。采用钢管扣件架，总计租赁费46830元；如用碗扣架需310t，总计租赁费48825元，可节约租赁费1995元。山西第六建筑有限公司财务部二OO七年十二月十日 用户意见吕梁市高级中学教学楼工程由山西第六建筑有限公司承建，教学楼Q区门廊由两排框架结构组成，轴线长89.6m，宽6m，共7跨。设计地面标高-5.6m，框架梁顶部标高23.08m。省建六公司施工时模板的支设采用钢管扣件高支模板支架，模板采用竹胶合板木龙骨，整体支架横向设有缆风绳。2007年8月至9月施工，期间架体稳定性和强度均满足要求未出现任何危险情况，支架拆除后混凝土浇筑外观质量满足要求。经实践证明此方案满足施工要求。2008年3月15日'