本科土木工程框剪结构毕业设计模板(新规范)(四)

'XXXX大学本科生毕业设计说明书题目：XXX市轻工职业技术学院综合楼结构设计学生姓名：XXX学号：XXXXXX专业：土木工程班级：土木XX-X班指导教师：XXVIII XXXX大学毕业设计说明书XX市轻工职业技术学院综合楼结构设计摘要根据学校教学及科研的要求，该建筑地上13层，地下一层，地下室层高3.5m，底层层高4.0m，其他层高3.5m。采用现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构体系，建筑结构安全等级为二级，结构设计使用年限为50年，地面粗糙类别为C类，基础采用筏形基础，抗震设防烈度为8度，剪力墙的抗震等级为一级，框架的抗震等级为二级。总建筑面积为18000m2，建筑高度为46m，总占地面积2000m2。本设计包括建筑和结构两部分。建筑部分主要包括建筑平面、立面及楼梯的设计。结构设计部分主要包括结构方案的选择及确定、结构构件的布置，结构各构件的刚度计算、水平地震作用下内力计算；利用结构设计软件PKPM对整体进行计算，并把主要控制截面的内力与手算进行比较。利用电算的结果对一榀框架、一片剪力墙和基础进行内力组合并对其截面设计。[关键词]框架-剪力墙协同工作分析电算内力组合VIII XXXX大学毕业设计说明书ComprehensiveofficebuildingOfLightofCareerTechnicalCollegeOfBaotouAbstractAccordingtotherequirementsofteachingandresearch，13floorsofthebuildingontheground,groundfloor,basementfloors3.5m,thebottomstorey4m,3.5motherstory.Byplacereinforcedconcreteframe-shearwallstructure，securitylevelforthetwostructures，structuraldesignlifeof50years，roughgroundcategoryCclass，basicuseofraftfoundations,8degreeearthquakeintensity,seismicratingofawall,frametheseismicratingforthetwo.Thetotalconstructionareaof18000m2,buildingheightof46m,thetotalareaof2000m2.Thisdesigniscomposedofarchitecturedesignandstructuredesign.Archetecturedesignincludesplane,elevationandstairsdesign.Thestructuredesignincludesstructurescheme,stiffnessandstrengthofthestructure.Thestiffnesscalculationandinternalforcecalculationunderhorizontalseismicactionofstructurecomponents.UtilizingstructuresoftwarePKPMtocalculateabeam,andcomparingthemaincontrolsectionoftheinternalforceswiththemanualmethod.ThelastIcombinatethecomputercaculationofonebasisframe,shearwallandthefundation,andIalsodesignthesectionofthestructures.[Keyword]theframe-shearingforcewall，jointoperationanalysis，computercalculation,endogenicforcescombaninationsVIII XXXX大学毕业设计说明书目录摘要IAbstractII第一章工程概况及结构布置11.1设计原始资料11.1.1建筑结构安全等级及设计使用年限11.1.2自然条件11.1.3工程地质、水文及气象资料11.2结构布置21.2.1结构平面布置原则21.2.2结构竖向布置原则21.2.3变形缝的布置原则21.3结构的总体布置21.4.1高层建筑的结构体系的最大高度31.4.2结构高宽比H/B31.4.3结构平面形状31.4.4结构柱网布置的形式3第二章结构构件截面尺寸初选52.1框架梁截面尺寸的初选52.1.1梁的强度等级52.1.2框架梁尺寸的初估52.2框架柱截面尺寸的初选62.2.1柱的强度等级62.2.2柱的截面尺寸62.3填充墙截面的初选72.4剪力墙的选择72.4.1剪力墙的数量72.4.2剪力墙的强度等级82.4.3剪力墙的布置原则8VIII XXXX大学毕业设计说明书2.4.4剪力墙的间距82.4.2剪力墙的尺寸的确定92.5板的截面尺寸的初选92.5.1板的强度等级92.5.2板的厚度92.5.3板的类型9第三章荷载计算113.1工程做法113.1.1屋面面做法113.1.2标准层楼面做法（除卫生间外的其它房间）113.1.3首层地面做法（除卫生间外的其它房间）113.1.4标准层卫生间地面做法123.1.5首层卫生间做法123.1.6外墙面做法123.1.7内墙面做法133.1.8女儿墙做法133.1.9踢脚做法133.2梁间荷载计算143.2.1首层梁间荷载计算133.2.2标准层梁间荷载计算133.2.3顶层梁间荷载计算133.3重力荷载代表值的计算163.3.1设备间重力荷载代表值计算163.3.2顶层重力荷载代表值计算173.3.3标准层重力荷载代表值计算233.3.4首层重力荷载代表值计算233.3.5重力荷载代表值计算23第四章楼板及次梁设计254.1板的设计254.1.1标准层单向板的计算25VIII XXXX大学毕业设计说明书4.1.2标准层双向板的计算274.1.2.1按弹性理论计算双向板294.1.2.2按塑性理论计算双向板294.2次梁的设计29第五章电算结果32第六章地震作用及结构抗震验算596.1梁线刚度计算596.2柱线刚度计算596.3框架柱侧移刚度及框架刚度计算596.3.1框架柱侧移刚度及框架刚度计算596.3.2总框架的等效刚度626.4剪力墙等效刚度计算626.4.1剪力墙W-1等效刚度的计算636.4.2剪力墙W-2等效刚度的计算646.4.3剪力墙W-3等效刚度的计算656.4.4剪力墙W-4等效刚度的计算666.5结构基本自震周期的计算及水平地震作用计算736.5.1结构的基本周期736.5.2结构的水平地震作用736.6水平地震作用下框架-剪力墙地震内力756.6.1框架层间地震剪力的计算756.6.2位移计算与验算76第七章框架―剪力墙协同工作分析787.1剪力墙的地震剪力和弯矩标准值分配787.2框架柱的地震剪力和弯矩标准值分配797.3水平地震作用下柱端弯矩标准值的计算797.3.1反弯点高度的确定797.3.2水平地震作用下柱端弯矩标准值807.4水平剪力作用下梁端剪力及柱轴力的计算817.5水平地震力作用下内力图81VIII XXXX大学毕业设计说明书第八章风荷载作用下框架的内力838.1风荷载标准值的计算838.2建筑物总风荷载的计算838.3风荷载作用下结构的内力计算848.3.1风荷载作用下框架的内力848.3.2风荷载作用下剪力墙的内力858.3.3风荷载作用下一片剪力墙的内力858.3.4风荷载剪力在边框框架柱的分配868.3.5风荷载作用下边框框架柱端弯矩标准值的计算868.3.6风荷载作用下边框框架梁端弯矩、剪力和柱轴力标准值的计算87第九章竖向荷载作用下框架的内力889.1计算单元的确定889.2恒荷载计算889.3活荷载计算929.4梁端弯矩计算969.5梁柱的转动刚度979.6分配系数的计算989.7弯矩分配与传递989.8竖向荷载作用下的内力图1019.9竖向荷载作用下梁端剪力的计算103第十章结构的内力组合10510.1荷载效应组合的选用10510.1.1无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定10510.1.2地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定10510.2本设计采取的荷载组合10610.3框架梁、柱、剪力墙的内力组合106第十一章框架柱、框架梁、剪力墙的配筋计算10811.1结构延性设计10811.2框架梁配筋计算10811.2.2斜截面配筋计算110VIII XXXX大学毕业设计说明书11.2.3构造钢筋的设置11311.3框架柱配筋计算11311.3.1框架柱纵向钢筋的要求11311.3.2剪压比、轴压比的验算11411.3.3正截面受压承载力计算11511.4斜截面受剪承载力的计算11711.5框架梁、柱节点核芯区受剪承载力计算12011.5.1梁、柱节点核心区组合的剪力设计值12111.5.2节点核芯区截面有效验算宽度12111.5.3节点核芯区的受剪承载力按下式计算(按下式配置箍筋数量)12211.6剪力墙的配筋计算12211.6.1设计资料12411.6.2轴压比的验算12511.6.3墙肢纵向钢筋的计算（采用对称配筋）12511.6.4墙肢横向钢筋的计算12611.6.5约束边缘构件配筋计算12511.6.6连梁抗弯计算（连梁弯矩不调幅）12511.6.7连梁抗弯箍筋计算126第十二章楼梯设计12812.1楼梯结构选择12812.2梯段板的设计12912.3平台板设计13012.4平台梁设计13112.5构造柱的设计133第十三章基础设计13413.1设计资料13413.1.1基本规定13413.1.2基础资料（采用肋梁式筏板基础）13413.1.3水文地质资料13413.1.4工程地质资料135VIII XXXX大学毕业设计说明书13.1.5基础埋深的确定13513.2地基承载力的修正13513.3基础内力组合13613.4基础的基底反力计算13713.4.1基础尺寸及惯性矩13713.4.2基底反力13713.5地基净反力的计算13813.6基础板的内力及配筋计算13913.6.1板的内力计算13913.6.2基础板的配筋计算14013.7基础梁的内力及配筋计算14113.7.1梁的内力计算14113.7.2梁的正截面配筋计算14313.7.3梁的斜截面配筋计算14413.8基础底板冲切承载力及剪切承载力验算14513.8.1冲切承载力的验算14513.8.2剪切承载力的验算146基础的内力组合表（附表）147外文翻译154参考文献165致谢信166VIII XXXX大学毕业设计说明书第一章工程概况及结构布置本设计为XX市轻工职业技术学院综合楼结构设计，此设计平面布置为“一”字型。结构体系采用整体式钢筋混凝土框架—剪力墙结构体系，设计建筑面积18000㎡，安全等级为二级，采用八度抗震设防。该工程主体建筑高度46m,首层层高4.0m，其他层高3.5m，机房层高3.5m,地上十三层，地下一层。相对标高室内地坪±0.000，室内外高差为0.45m,采用筏型基础。1.1设计原始资料1.1.1建筑结构安全等级及设计使用年限建筑结构安全等级为二级；设计使用年限为50年；建筑抗震设防类别为乙类；地基基础设计等级为乙级；剪力墙抗震等级为一级，框架抗震等级为二级；混凝土结构的环境类别地上部分为一类，地下部分为二b类。1.1.2自然条件1)基本风压:。地面粗糙度类别:C类。2)基本雪压：S=0.25。3)抗震设防烈度：8度（0.2g），设计地震分组为一组。4)建筑场地类别：Ⅱ类。1.1.3工程地质、水文及气象资料1、建议采用天然地基，自然地坪以下1.9m~2.3m为细沙层，承载力标准值f=180,2.3m~2.9m为砺沙层，承载力标准值f=210。3.9m~6.9m为圆砺层，承载力标注值f=350，Ⅱ类场地。2、场地地下水埋藏于自然地表下7.2m~7.7m，标高为93.17m~93.34m，属于潜水。可不考虑设计和施工的影响，土壤的标准冻结深度为1.5m，最热平均温度为27.3℃，最冷平均温度-10℃。.3、主导风向为北风和西北风。179 XXXX大学毕业设计说明书1.1结构布置1.1.1结构平面布置原则在高层建筑的一个独立结构单元内,宜使结构平面形状宜简单、规则、对称，刚度和承载力分布均匀，平面长度不宜过长,突出部分长度L不宜过大,不应采用严重不规则的平面形状。1.1.2结构竖向布置原则高层建筑的竖向体型宜规则、均匀,避免有过大的外挑和内收,结构的侧刚度宜下大上小,逐渐均匀变化,不应采用竖向布置严重不规则的结构。抗震设计时，结构竖向抗侧力构件宜上下连续贯通。1.1.3变形缝的布置原则在一般房屋结构的总体布置中，为了消除结构不规则收缩应力和温度应力，不均匀沉降对结构的有害影响，可以用沉降缝、伸缩缝、防震缝将房屋分成若干个独立的部分，从而消除沉降差、温度应力和体型复杂对结构的危害。但在高层建筑中，由于建筑使用要求和立面效果的原因，以及防水处理困难等，一般不设缝，特别是在地震区，由于缝将房屋分成几个独立的部分，地震时常常因为相互碰撞而造成震害。在本设计中没有设置变形缝。1.2结构的总体布置1.2.1高层建筑的结构体系的最大高度《高层规程》中将高层建筑分为两级，即常规高度的高层建筑（A级）和超高层建筑（B级）。本工程主体十层属于A级高层建筑。A级高度钢筋混凝土高层建筑的最大适用高度见表1.3。本设计建筑高度为46m，符合最大高度限值100m。表1.3A级高度钢筋混凝土高层建筑的最大适用高度（m）结构体系非抗震设计抗震设防烈度6度7度8度9度0.20g0.30g框架7060504035—框架—剪力墙1501301201008050剪力墙全部落地剪力墙1501401201008060部分框支剪力墙1301201008050不应采用179 XXXX大学毕业设计说明书筒体框架—核芯筒1601501301009070筒中筒20018015012011080板柱—剪力墙11080705540不应采用1.1.1结构高宽比H/B控制H/B的目的是控制结构刚度及侧向位移。高层建筑中，随着高度增加倾覆力矩也将迅速增大。因此，一般将结构的高宽比H/B控制在5-6以下，《高层规程》规定A级高度钢筋混凝土高层建筑结构的高宽比不宜超过表1.4的数值。本设计H/B=37.2/19.5=1.91﹤4符合要求。表1.4A级高度钢筋混凝土高层建筑结构适用的最大高宽比结构体系非抗震设计抗震设防烈度6、7度8度9度框架543—板柱—剪力墙654—框架—剪力墙、剪力墙7654框架—核芯筒8764筒中筒88751.1.2结构平面形状长度很大的“一”字形建筑平面短边方向的侧向刚度差，当建筑高度较大时，不仅在水平荷载作用下侧向变形加大，还会出现沿房屋长度平面各点变形不一致的情况，而引起结构扭转、楼板平面挠曲等现象。为了避免楼板变形带来的复杂受力情况，建筑物长度最好加以限制，见表1.5规定。本设计由于未设缝所以L/B=66.3/19.5=3.4<5满足要求。表1.5L限值设防烈度L/Bl/b67≤6.0≤0.35≤2.089≤5.0≤0.30≤1.51.1.3结构柱网布置的形式结构柱网布置的形式如下1.1图：179 XXXX大学毕业设计说明书179 XXXX大学毕业设计说明书第二章结构构件截面尺寸初选2.1框架梁截面尺寸的初选2.1.1梁的强度等级根据《混凝土结构设计规范》11.2.1规定1.剪力墙不宜超过C60，其他构件，9度时不宜超过C60，8度时不宜超过C70。2.框支梁、框支柱以及一级抗震等级的框架梁、柱及节点，不应低于C30，其他各类构件，不应低于C20。本设计梁采用C30。2.1.2框架梁尺寸的初估根据《建筑结构抗震设计规范》6.3.1条要求：1.截面宽度不以小于200mm。2.截面的高度和宽度比不宜大于4。3.净跨与截面高度比不宜小于4。4.框架结构主梁截面高度按(1/8-1/14)确定，为框架梁的计算跨度。5.现浇矩形截面梁的高宽比H/B一般为2.0-3.5。现浇结构中,一般主梁要比次梁高出50mm,若主梁下部的钢筋为双排配置时,应高出100mm。综上所述，在本设计中，梁的截面尺寸初选如下：1.框架主梁：KL-1截面：h=(1/8～1/14)lb=(1/8～1/14)×8400=1050mm～600mm取h=800mmb=(1/2～1/3)h=(1/2～1/3)×800=400mm～267mm取b=350mmKL-2截面：h=(1/8～1/14)lb=(1/8～1/14)×8100=1013mm～579mm取h=800mmb=(1/2～1/3)h=(1/2～1/3)×800=400mm～267mm取b=350mmKL-3截面：h=(1/8～1/14)lb＝(1/8～1/14)×2700=338mm～193mm取h=500mmb=(1/2-1/3)h=(1/2-1/3)×500=250mm～167mm取b=350mm3.次梁：h=(1/12～1/18)lb=(1/12～1/18)×8100=675mm～450mm取h=550mm179 XXXX大学毕业设计说明书b=(1/2～1/3)h=(1/2～1/3)×550=275mm～184mm取b=250mm2.2框架柱截面尺寸的初选2.2.1柱的强度等级根据《混凝土结构设计规范》11.2.1规定1.剪力墙不宜超过C60，其他构件，9度时不宜超过C60，8度时不宜超过C70。2.框支梁、框支柱以及一级抗震等级的框架梁、柱及节点，不应低于C30，其他各类构件，不应低于C20。本设计柱的强度等级采用C55。2.2.2柱的截面尺寸1.根据《建筑抗震设计规范》，6.3.5的规定柱的截面尺寸应符合下列要求：（1）截面的宽度和高度，四级或不超过2层时不宜小于300mm，一、二、三级且超过2层时不宜小于400mm；援助的直径，四级或不超过2层时不宜小于350mm，一、二、三级且超过2层时不宜小于450mm。（2）剪跨比不宜大于2。（3）截面长边与短边的边长比不宜大于3。2．根据《建筑抗震设计规范》，6.3.6的规定柱需满足轴压比限值，见表2.1：框架柱最大轴压比限值结构类型抗震等级一二三四框架结构0.650.750.850.90框架－抗震墙，板柱－抗震墙及筒中筒，框架核心筒0.750.850.900.95部分框支抗震墙0.60.7——柱截面尺寸可以直接凭经验确定，也可先根据其所受轴力按轴心受压构件估算，再乘以适当的放大系数以考虑弯矩的影响，即：；式中：—柱截面面积；N—柱所承受的轴向压力设计值；179 XXXX大学毕业设计说明书—根据柱支撑的楼面面积计算由重力荷载产生的轴向力值；重力荷载标准值可根据实际荷载取值，也可近似按（12~14）kN/m2计算；—混凝土轴心抗压强度设计值，本设计为C55混凝土，=25.3；取取柱的截面尺寸即，满足要求。2.3填充墙截面的初选在本设计中，外墙选取300mm厚，内墙选取200mm厚，材料选用加气混凝土砌块。2.4剪力墙的选择2.4.1剪力墙的数量实际设计时，剪力墙的数通常凭经验先适量布置，可根据下面两点初步确定：(1)底层结构构件截面面积（Aw或Aw+Ac）与楼面面积Af之比见表2.2，其中Aw、Ac分别为剪力墙与柱截面面积。表2.2底层结构构件截面面积与楼面面积之比设计条件Aw+Ac/AfAw/Af7度Ⅱ类场地3％～5％2％～3％8度Ⅱ类场地4％～6％3％～4％Af=1166.2m2,Ac=32×0.7×0.7=15.68m2Aw=（4％～6％）Af－Ac=（46.65～69.97）－15.68=30.97～54.29m2可取剪力墙的数量如图所示：(2)按壁率初定剪力墙数量，壁率应不小于5cm/m2。（壁率是指单位面积楼面面积上一个方向的剪力墙长度）壁率=179 XXXX大学毕业设计说明书Af=850.57m2Af×5cm/m2=42.53m。(3)剪力墙数量以满足位移限值作为设置的依据为宜。2.4.2剪力墙的强度等级根据《混凝土结构设计规范》11.2.1规定1.剪力墙不宜超过C60，其他构件，9度时不宜超过C60，8度时不宜超过C70。2.框支梁、框支柱以及一级抗震等级的框架梁、柱及节点，不应低于C30，其他各类构件，不应低于C20。本设计剪力墙的强度等级采用C55。2.4.3剪力墙的布置原则《高层规程》8.1.7中规定框架—剪力墙结构中剪力墙的布置宜符合下列要求：1)剪力墙宜均匀布置在建筑物的周边附近，楼梯间、电梯间、平面形状变化及恒载较大的部位，剪力墙间距不宜过大；2)平面形状凸凹较大时，宜在凸出部分的端部附近布置剪力墙；3)纵、横剪力墙宜组成L形、T形、[形等型式；4)剪力墙宜贯通建筑物的全高，宜避免刚度突变，剪力墙开洞时，洞口宜上下对齐；5)单片剪力墙底部承担的水平剪力不宜超过结构底部总水平剪力的30%；6)楼、电梯间等竖井宜尽量与靠近的抗侧力结构结合布置；7)抗震设计时，剪力墙的布置宜使结构各主轴方向的侧向刚度接近；8)长矩形平面或平面有一部分较长的建筑中，纵向剪力墙不宜集中布置字房屋两端。2.4.4剪力墙的间距剪力墙间距，见表1.2所示。本设计为8度抗震设防现浇结构，故剪力墙最大间距应满足≤3B且≤40m，3.0×19.5=58.5m＞40m，取剪力墙的间距最大值为40m。表1.2剪力墙的间距（m）（取较小值）楼盖形式非抗震设计抗震设防烈度6度、7度8度9度现浇5.0B，604.0B，503.0B，402.0B，30装配整体3.5B，503.0B，402.5B，30－注：1、表中B为楼面宽度，单位为m。2、装配整体式楼盖应设置厚度不小于50mm的钢筋混凝土现浇层。3、现浇层厚度大于60mm的叠合楼板可作为现浇板考虑。179 XXXX大学毕业设计说明书4、当房屋端部未布置剪力墙时，第一片剪力墙与房屋端部的距离，不宜不大于表中剪力墙间距的1/2。2.4.5剪力墙尺寸的确定剪力墙尺寸的确定(1)带边框剪力墙的截面厚度，抗震设计时，一、二剪力墙的底部加强部位均不应小于200mm，且不应小于层高的1/16；其他情况下墙厚度不应小于160mm，也不应小于1/20,当为无端柱或翼墙的“一”字形剪力墙时，其底部加强部位截面厚度尚不应小于层高的1/12；其他部位尚不应小于层高的1/15，且不应小于180mm。。(2)剪力墙的总高度与总长度之比不宜大于2；墙肢截面高度与墙厚之比不宜小于3，否则应视为柱。本设计中，剪力墙为一级抗震等级。三～十层厚度为3600/20＝180mm且大于160mm，取200mm；机房取200mm；一～二层厚度为3600/16＝225mm且大于200mm，取300mm；地下室取300mm。2.5板的截面尺寸的初选2.5.1板的强度等级根据《高层建筑混凝土结构技术规程》4.5.2规定：现浇楼盖的混凝土强度等级不应低于C20，不宜高于C40。故本设计板混凝土强度等级取C35。2.5.2板的厚度《高层建筑混凝土结构技术规程规》4.5.5规定：房屋的顶层、结构转换层、平面复杂或开洞过大的楼层、作为上部结构嵌固部位的地下室楼层应采用现浇楼盖结构。一般楼层现浇楼板厚度不得小于80mm，当板内预埋管时不宜小于100mm，顶层楼板的厚度不宜小于120mm，宜双层双向配筋。普通地下室顶板厚度不宜小于160mm，作为上部结构嵌固部位的地下室楼层的顶楼盖应采用梁板结构，楼板厚度不宜小于180mm，混凝土强度等级不宜小于C30，应采用双层双向配筋，且每层每个方向的配筋不宜小于0.25%。本设计中取顶板厚120mm，地下室板厚取200mm。2.5.3板的类型根据《混凝土结构设计规范》10.1.2规定：（1）两对边支承的板应按单向板设计。179 XXXX大学毕业设计说明书（1）四边支承的板应按下列规定计算：1)当长边与短边长度在l02/l01≤2时，应按双向板设计。2)当长边与短边长度在2＜l02/l01＜3时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。3)当长边与短边长度在l02/l01≥3时，可按单向板设计。（l02为板的长边，l01为板的短边）第三章荷载计算3.1工程做法3.1.1屋面面做法20179 XXXX大学毕业设计说明书厚1:4硬性水泥砂浆面上撒素水泥，上铺8~10厚地砖，铺平拍实，缝宽5~8mm，1:1水泥砂浆填缝---------------------------------------------------------------20×0.025+1.5＝2C20细石混凝土内配φ4@150×150钢筋网片------------------------25×0.04=1塑料薄膜隔离层，4厚的高分子卷材一层--------------------------------------0.05最簿处30厚，平均厚度35厚，聚苯乙烯发泡塑料板保温兼找平-------------------------------------0.5×0.035=0.02沥青纤维油毡（三毡四油）+基层处理剂-------------------------------------------0.0520厚1：3水泥砂浆找平---------------------------------------------------20×0.02＝0.420厚1:8水泥膨胀珍珠岩找2%坡---------------------------------------20×0.02＝0.4120厚钢筋混凝土结构层-----------------------------------------------25×0.12=3kN/m215厚1:1:6混合砂浆打底，1:1:4混合砂浆粉面-------------------17×0.015＝0.26屋面恒载标准值6.81屋面活荷载标准值（上人屋面）2.03.1.2标准层楼面做法（除卫生间外的其它房间）水磨石楼面：12厚1:2水泥石子磨光素水泥浆结合层一遍18厚1:3水泥砂浆找平素水泥浆结合层一遍-----------------------------------------0.65钢筋混凝土楼板120厚------------------------------------------------25×0.12=315厚水泥砂浆抹灰----------------------------------------------------0.015×17=0.26楼面恒载标准值3.91楼面活载标准值2.03.1.3首层地面做法（除卫生间外的其它房间）水磨石楼面：12厚1:2水泥石子磨光素水泥浆结合层一遍18厚1:3水泥砂浆找平素水泥浆结合层一遍-----------------------------------------0.65钢筋混凝土楼板200厚------------------------------------------------25×0.2=515厚水泥砂浆抹灰----------------------------------------------------0.015×17=0.26179 XXXX大学毕业设计说明书楼面恒载标准值5.91楼面活载标准值2.03.1.4标准层卫生间地面做法水泥砂浆防水楼面：20厚1:2水泥砂浆抹面压光素水泥浆结合层一遍50厚C15细石混凝土防水层找坡不小于0.5%最薄处不小30厚--------------------------------------------1.61钢筋混凝土楼板120厚----------------------------------------------------------25×0.12=315厚石灰砂浆抹灰---------------------------------------------------0.015×17=0.26标准层卫生间恒载标准值4.87标准层卫生间活载标准值2.03.1.5首层卫生间做法水泥砂浆防水楼面：20厚1:2水泥砂浆抹面压光素水泥浆结合层一遍50厚C15细石混凝土防水层找坡不小于0.5%最薄处不小30厚--------------------------------------------1.61钢筋混凝土楼板200厚----------------------------------------------------------25×0.2=515厚石灰砂浆抹灰---------------------------------------------------0.015×17=0.26首层卫生间恒载标准值6.87首层卫生间活载标准值2.03.1.6外墙面做法300厚加气混凝土砌块-------------------------------------------------------6.5×0.3＝1.95聚苯乙烯泡沫塑料板外墙外保温--------------------------------------------0.5×0.06=0.0320厚1:3水泥砂浆找平--------------------------------------------------------0.02×20=0.410厚1:1水泥专用胶粘剂刮于板背面1.5厚专用胶粘贴标准网于整个墙面并用抹刀将网压入胶泥中基层整修平整不露网纹及抹痕179 XXXX大学毕业设计说明书一底二涂高弹丙烯涂料--------------------------------------------------------------0.07外墙面恒载标准值2.453.1.7内墙面做法200厚加气混凝土砌块墙-------------------------------------------------6.5×0.2＝1.3粉刷石膏砂浆墙面（俩侧）刷粉刷石膏浆一遍20厚1:2粉刷石膏砂浆分俩次抹灰---------------------------------12×0.02=0.244厚粉刷石膏浆压光------------------------------------------------13.5×0.004＝0.054外墙面恒载标准值1.893.1.8女儿墙做法喷刷外墙涂料墙上装饰-----------------------------------------------------------------------0.235厚1:2.5水泥砂浆找平-----------------------------------------20×0.005＝0.15厚水泥石膏砂浆扫毛-------------------------------------------17×0.005＝0.0855厚1:0.5:4水泥石膏砂浆打底扫毛---------------------------17×0.005＝0.085300厚加气混凝土砌块---------------------------------------------6.5×0.3＝1.95女儿墙恒载标准值2.453.1.9踢脚做法10厚磨光大理石板，水泥浆擦缝------------------------------------28×0.01=0.2810厚1：2水泥砂浆粘结层--------------------------------------------20×0.01=0.20界面剂一道（内掺建筑胶）恒荷载标准值0.483.2梁间荷载计算3.2.1首层梁间荷载计算1.外墙179 XXXX大学毕业设计说明书，轴中的，轴线间轴中的~，~，~，~，~轴线间~轴线间轴中的~，~轴线间~，~轴线间~，~轴线间~，~，~，~，~，~轴线间2.内墙，轴线，，，轴线，轴线179 XXXX大学毕业设计说明书，轴线卫生间墙3.2.2标准层梁间荷载1.外墙，轴中的，轴线间轴中的~，~，~，~，~轴线间~轴线间轴中的~，~轴线间~，~轴线间~，~轴线间179 XXXX大学毕业设计说明书~，~，~，~，~，~轴线间2.内墙，轴线，，，轴线，轴线，轴线卫生间墙3.2.3顶层梁间荷载计算女儿墙3.3重力荷载代表值的计算3.3.1设备间重力荷载代表值计算1.屋面恒载1.屋面活载3.柱恒载（1）中柱179 XXXX大学毕业设计说明书（2）角柱（3）构造柱4.梁恒载（1）主梁，，，轴中的~，~轴线间梁~轴线间梁，轴梁~，~轴间梁（2）次梁构造柱间次梁179 XXXX大学毕业设计说明书电梯间次梁其他次梁5.剪力墙恒载，轴墙轴墙轴墙电梯剪力墙6.填充墙恒载（1）外墙恒载179 XXXX大学毕业设计说明书（2）内墙恒载3.3.2顶层重力荷载代表值计算1.屋面恒载2.屋面活载3.柱恒载（1）中间边柱（2）角柱（3）外边柱（4）内部边柱179 XXXX大学毕业设计说明书（5）构造柱4.梁恒载（1）主梁外部主梁，轴中的~，~轴线间梁~轴线间梁，轴梁内部主梁，轴梁~轴间梁其他主梁179 XXXX大学毕业设计说明书（2）次梁构造柱间次梁电梯间次梁其他次梁5.剪力墙恒载，轴墙轴墙轴墙179 XXXX大学毕业设计说明书内部剪力墙电梯剪力墙6.填充墙恒载（1）外墙恒载（2）内墙恒载（3）女儿墙179 XXXX大学毕业设计说明书3.3.3标准层重力荷载代表值计算1.屋面恒载2.屋面活载3.柱恒载（1）中间边柱（2）角柱（3）外边柱（4）内部柱（5）构造柱4.梁恒载（1）主梁外部主梁，轴中的~，~轴线间梁179 XXXX大学毕业设计说明书~轴线间梁，轴梁内部主梁，轴梁~轴间梁其他主梁（2）次梁构造柱间次梁电梯间次梁179 XXXX大学毕业设计说明书其他次梁5.剪力墙恒载，轴墙轴墙轴墙内部剪力墙179 XXXX大学毕业设计说明书电梯剪力墙6.填充墙恒载（1）外墙恒载（2）内墙恒载3.3.4首层重力荷载代表值计算1.屋面恒载2.屋面活载3.柱恒载（1）中间边柱179 XXXX大学毕业设计说明书（2）角柱（3）外边柱（4）内部柱（5）构造柱4.梁恒载（1）主梁外部主梁，轴中的~，~轴线间梁~轴线间梁，轴梁内部主梁，轴梁179 XXXX大学毕业设计说明书~轴间梁其他主梁（2）次梁构造柱间次梁电梯间次梁其他次梁5.剪力墙恒载，轴墙179 XXXX大学毕业设计说明书轴墙轴墙内部剪力墙电梯剪力墙6.填充墙恒载（1）外墙恒载179 XXXX大学毕业设计说明书（2）内墙恒载3.3.5重力荷载代表值计算《建筑抗震设计规范》中规定，地下室顶板作为上部结构的嵌固部位时，避免在地下室顶板开设大洞口，并应采用现浇梁板结构。在本设计中，可以把地下室作为上部结构的嵌固部位，可不必将地下室顶板作为一个质点。重力荷载代表值如图3.1，计算结果如表3.1所示。表3.1重力荷载代表值计算表质点楼面荷载梁荷载1/2上柱重1/2下柱重1/2上半墙重1/2下半墙重合计(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)(kN)152139.651121.98310.19310.19620.63610.633988.4147308.973190.32642.76642.761418.151377.7713186.66136244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.19126244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.19116244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.19106244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.1996244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.1986244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.1976244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.1966244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.1956244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.1946244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.1936244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.1926244.813190.32642.76642.761377.771377.7713476.1916244.813190.32820.68820.681956.521956.5214085.69179 XXXX大学毕业设计说明书图3.1重力荷载代表值179 XXXX大学毕业设计说明书第四章楼板及次梁设计4.1板的设计以标准层为例，板采用C35，。标准层楼板结构平面布置图如图4.1所示。图4.1板的结构布置图4.1.1标准层单向板的计算取b=1000mm板厚120mm可按单向板计算，但应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋。按弹塑性分析方法计算时，板两端支承处为固结，板计算跨度为静跨。（1）荷载计算：水磨石楼面：12厚1:2水泥石子磨光素水泥浆结合层一遍18厚1:3水泥砂浆找平素水泥浆结合层一遍-----------------------------------------0.65179 XXXX大学毕业设计说明书钢筋混凝土楼板120厚------------------------------------------------25×0.12=315厚水泥砂浆抹灰----------------------------------------------------0.015×17=0.26楼面恒载标准值3.91楼面活载标准值2.5取一米板带进行计算：①由可变荷载效应控制的组合：荷载设计值=1.2×恒荷载标准值+1.4×活荷载标准值=1.2×3.91+1.4×2.5=8.19KN②由永久荷载效应控制的组合：荷载设计值=1.35×恒荷载标准值+1.4×活荷载标准值×0.7=1.35×3.91+1.4×0.7×2.5=7.73按第①种荷载设计值进行计算。板的荷载设计值为可变荷载效应控制的组合控制设计：荷载设计值=1.2×恒荷载标准值+1.4×活荷载标准值=1.2×3.90+1.4×2.5=8.19（2）计算简图如下;图4.2板的计算简图（3）弯矩计算，弯矩设计值：由《结构力学》知：（4）正截面受弯承载力计算：板厚120mm,h0=120-20=100mm,板宽取1m，C35混凝土，=1.0fc=16.7；179 XXXX大学毕业设计说明书HRB335钢筋筋，fy=300，其配算计算结果见表4.1：　　　　　　　　　　　　　表4.1　配筋计算表截面支座跨中弯矩设计值（）-3.771.880.0230.0110.023<0.1取0.10.011计算配筋（mm2）55761实际配筋（mm2）12@150AS=75412@150AS=754计算结果表明，支座处ξ均小于0.1，应取0.1，同时大于0.2%，符合要求。4.1.2标准层双向板的计算以标准层为例，板采用，HRB335,，4.1.2.1按弹性理论计算双向板1.跨中最大正弯矩的计算计算连续双向板中某区格板的跨中最大正弯矩时，应在本区格内以及在其前后左右每隔一区格布置活荷载，形成棋盘式的活荷载布置。1）荷载标准值：恒载：3.91kN/m2活载：2.0kN/m22）按弹性分析法计算弯矩：为了利用单区格板的计算表格，须将多区格连续板等效为单区格双向板。为此须将棋盘式荷载分成两种情况第一种是：各区格均为同样荷载，其值均为g+q/2，第二种荷载情况是各相邻区格分别作用反向荷载，其值均为q/2。荷载基本组合考虑两种情况：179 XXXX大学毕业设计说明书①由可变荷载效应控制的组合：荷载设计值=1.2×恒荷载标准值+1.4×活荷载标准值g+q/2=1.2×3.91+1.4×1.0=6.09kN/m2g+q/2=1.4×1.0=1.4kN/m2②由永久荷载效应控制的组合：荷载设计值=1.35×恒荷载标准值+1.4×活荷载标准值×0.7g+q/2=1.35×3.91+1.4×0.7×1.0=6.26kN/m2q/2=1.4×0.7×1.0=0.7kN/m2取g+q/2=6.26kN/m2；g+q/2=1.4kN/m2计算简图如下图4.2所示图4.2板荷载示意图因混凝土结构的泊松比，故应对跨中弯矩进行调整：；则该区格板的跨中最大弯矩为：第一种荷载：179 XXXX大学毕业设计说明书第一种荷载：故该区格板的跨中最大弯矩为：2.支座最大负弯矩的计算为了简化计算，近似地将恒载及活载作用在所有的区板上，对于边区格板，内部支承按固定考虑，外部边界支承按实际情况考虑。1）荷载标准值：恒载：3.91kN/m2活载：2.0kN/m22）按弹性分析法计算弯矩：①由可变荷载效应控制的组合：荷载设计值=1.2×恒荷载标准值+1.4×活荷载标准值g+q/2=1.2×3.91+1.4×2.0=7.49kN/m2②由永久荷载效应控制的组合：荷载设计值=1.35×恒荷载标准值+1.4×活荷载标准值×0.7g+q/2=1.35×3.91+1.4×0.7×2.0=7.24kN/m2取g+q=7.49kN/m24.1.2.2按塑性理论计算双向板1.设，，计算简图如下图4.4所示179 XXXX大学毕业设计说明书图4.4板荷载示意图将跨内正弯矩区钢筋在离支座处截断一半，则跨内正塑性铰线上的总弯矩应按下式计算：2.荷载计算恒荷载标准值3.91kN/m2活荷载标准值2.0kN/m2由可变荷载效应控制的组合：1.2×3.91+1.4×2.0=7.49kN/m2由永久荷载效应控制的组合：1.35×3.91+1.4×0.7×2.0=7.24kN/m2取g+q=7.49kN/m2按塑性分析法计算弯矩：跨内正塑性铰线上的总弯矩为：179 XXXX大学毕业设计说明书支座边缘正塑性铰线上的总弯矩为：根据虚功原理故3.配筋计算对于边区格板，跨中和支座截面可不折减。板宽取1m，板厚120mm，跨中截面h0x=120-30=90mm，h0y=120-20=100mm，支座截面近似取h0x=h0y=120-20=100mm，C35混凝土，=1.0fc=16.7；HRB335钢筋筋，fy=300，其配算计算结果见表4.1：表4.2配筋计算表截面M（mm）实配钢筋支座1000.010.01<0.1取0.155710@130AS=6041000.0450.046<0.1取0.155710@130AS=604跨中900.00670.00673410@120AS=6041000.0230.02312810@120AS=604（注：为了方便施工，故实配钢筋比较一致）计算结果表明，支座处ξ均小于0.1，应取0.1179 XXXX大学毕业设计说明书，同时大于0.2%，符合要求。4.2次梁的设计1.荷载计算：恒载：3.91×4.2=16.42kN/m次梁的自重：25×0.25×(0.55-0.12)=2.69kN/m次梁粉刷：17×0.015×(0.55-0.12)×2=0.22kN/m恒载标准值：19.33kN/m活在标准值：2.0×4.2=8.4kN/m由可变荷载控制的组合：1.2×19.33＋1.4×8.4=34.96kN/m由永久荷载控制的组合：1.35×19.33＋1.4×0.7×8.4=34.33kN/m取荷载设计值=34.96kN/m按塑性理论计算，将板传给梁的梯形荷载按固端弯矩相等的原则等效成均布荷载。计算简图如下：图4.4次梁计算简图（1）恒荷载179 XXXX大学毕业设计说明书（2）活荷载恒载标准值：14.62+0.22+2.69=17.53kN/m活在标准值：7.48kN/m由可变荷载控制的组合：1.2×17.53＋1.4×7.48=31.51kN/m由永久荷载控制的组合：1.35×17.53＋1.4×0.7×7.48=31kN/m故取荷载设计值=31.51kN/m2.次梁弯矩计算：支座弯矩：跨中弯矩：计算简图如下：图4.5次梁计算简图由力矩的平衡条件：由力的平衡条件：3．截面配筋计算：179 XXXX大学毕业设计说明书按T形截面计算b=250mm，h=550mm，=120mm，C35混凝土，fc=16.7；HRB400钢筋筋，fy=360=550－35=515mm，=min(,,)mm故取=1690mm。判别T形截面类型：＝1.0×16.7×1690×120×（515-120/2）=1507.11kN·m＞77.94kN·m，故属于第一类T形截面。表4.3　配筋计算表截面支座跨中弯矩设计值（）-183.0877.94b或25016900.1650.010.1810.01计算配筋（mm2）1081404实际配筋（mm2）420AS=1256414AS=615配筋率的验算：也大于0.2%故符合要求。4.斜截面受剪承截力计算：验算截面尺寸：则截面尺寸按下式验算：故截面尺寸满足要求。179 XXXX大学毕业设计说明书故按构造配置箍筋，选用满足要求。179 XXXX大学毕业设计说明书第五章电算结果总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=26.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=1竖向荷载计算信息:按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架-剪力墙结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0嵌固端所在层号：MQIANGU=2墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.55风荷载作用下舒适度验算风压:WOC=0.55地面粗糙程度:C类结构X向基本周期（秒）:T1=1.118结构Y向基本周期（秒）:T2=0.749179 XXXX大学毕业设计说明书是否考虑风振:是风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00构件承载力设计时考虑横风向风振影响:否承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=15各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=12地震烈度:NAF=8.00场地类别:KD=II设计地震分组:一组特征周期TG=0.35地震影响系数最大值Rmax1=0.16用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2=0.90框架的抗震等级:NF=2剪力墙的抗震等级:NW=1钢框架的抗震等级:NS=3抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ=不改变活荷重力荷载代表值组合系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.90结构的阻尼比(%):DAMP=5.00中震(或大震)设计:MID=不考虑是否考虑偶然偏心:是是否考虑双向地震扭转效应:是斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0179 XXXX大学毕业设计说明书活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数不考虑柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=1第1段起始和终止层号：KQ1=1,KQ2=140.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00179 XXXX大学毕业设计说明书强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=270柱箍筋强度(N/mm2):JC=270墙分布筋强度(N/mm2):JWH=270边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=270梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向分布筋最小配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:是钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=25.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是179 XXXX大学毕业设计说明书是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50地下信息..........................................土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4):MI=3.00扣除地面以下几层的回填土约束:MMSOIL=0回填土容重(kN/m3):Gsol=18.00回填土侧压力系数:Rsol=0.50外墙分布筋保护厚度(mm):WCW=35.00室外地平标高(m):Hout=-0.45地下水位标高(m):Hwat=-20.00室外地面附加荷载(kN/m2):Qgrd=0.00剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号112131用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................179 XXXX大学毕业设计说明书层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层31约束边缘构件层41约束边缘构件层**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)15160.92922.22753.000534.032.40.00.3514160.94822.09949.5001480.4125.60.01.1213160.99522.09346.0001312.9119.70.01.0012160.99522.09342.5001312.9119.70.01.0011160.99522.09339.0001312.9119.70.01.0010160.99522.09335.5001312.9119.70.01.009160.99522.09332.0001312.9119.70.01.008160.99722.09428.5001311.8119.40.01.007160.99722.09425.0001311.8119.40.01.006160.99722.09421.5001311.8119.4179 XXXX大学毕业设计说明书0.01.005160.99722.09418.0001311.8119.40.01.004160.99722.09414.5001311.8119.40.01.003160.99722.09411.0001311.8119.40.00.912160.99021.8837.5001449.3123.60.00.781160.97422.0793.5001899.7119.80.01.00活载产生的总质量(t):1716.767恒载产生的总质量(t):19798.570附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):21515.338恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)1314(35/360)38(55/360)53(55/360)3.5003.5002(2)1254(35/360)38(55/360)33(55/360)4.0007.5003(3)1246(35/360)36(55/360)33(55/360)179 XXXX大学毕业设计说明书3.50011.0004(3)1249(35/360)36(55/360)33(55/360)3.50014.5005(3)1247(35/360)36(55/360)33(55/360)3.50018.0006(3)1249(35/360)36(55/360)33(55/360)3.50021.5007(3)1246(35/360)36(55/360)33(55/360)3.50025.0008(3)1249(35/360)36(55/360)33(55/360)3.50028.5009(4)1247(35/360)36(40/360)33(40/360)3.50032.00010(4)1249(35/360)36(40/360)33(40/360)3.50035.50011(4)1246(35/360)36(40/360)33(40/360)3.50039.00012(4)1249(35/360)36(40/360)33(40/360)3.50042.50013(4)1247(35/360)36(40/360)33(40/360)3.50046.00014(5)1256(35/360)36(40/360)33(40/360)3.50049.50015(6)1132(35/360)20(40/360)20(40/360)3.50053.000**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y179 XXXX大学毕业设计说明书15189.3989.4312.9194.43194.4680.514185.27174.7924.1253.07447.52246.713181.17255.81819.5241.17688.74657.112177.07332.92984.7229.22917.97869.711172.94405.84405.1217.161135.011842.310168.75474.66066.1204.881339.916532.19164.45539.07952.7192.281532.221894.88160.01599.010049.3179.231711.427884.97155.37654.412339.8165.551877.034454.36150.45704.914806.8151.022028.041552.35145.84750.717434.2137.452165.549131.44143.96794.720215.6132.282297.757173.53141.96836.623143.8126.772424.565659.22154.32891.026707.6137.802562.375908.4110.00891.029825.90.002562.384876.4179 XXXX大学毕业设计说明书===========================================================================各楼层偶然偏心信息===========================================================================层号塔号X向偏心Y向偏心110.050.05210.050.05310.050.05410.050.05510.050.05610.050.05710.050.05810.050.05910.050.051010.050.051110.050.051210.050.051310.050.051410.050.051510.050.05===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN111111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.90211144.9260.9321.5257.9519.8057.9519.80311111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.90179 XXXX大学毕业设计说明书411111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.90511111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.90611111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.90711111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.90811111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.90911111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.901011111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.901111111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.901211111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.901311111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.901411111.3260.9321.8658.8018.9058.8018.90151317.5260.9321.8658.8018.9058.8018.90===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111817.281.32211373.821.07179 XXXX大学毕业设计说明书311287.861.00411287.861.00511287.861.00611287.861.00711287.861.00811287.861.00911289.101.001011289.101.001111289.101.001211289.101.001311289.101.001411445.181.121511783.861.23===========================================================================计算信息===========================================================================计算日期:2012.4.12开始时间:18:56:14可用内存:1048.00MB第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力结束日期:2012.4.12时间:19:3:26总用时:0:7:12===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息179 XXXX大学毕业设计说明书FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者Ratx2，Raty2:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度90%、110%或者150%比值110%指当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，150%指嵌固层RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=60.7076(m)Ystif=22.0909(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9736(m)Ymass=22.0790(m)Gmass(活荷折减)=2139.4258(2019.5803)(t)Eex=0.0124Eey=0.0005Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=20.8500Raty1=4.7157Ratx2=14.1896Raty2=3.2093薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.6411E+08(kN/m)RJY1=9.2547E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)179 XXXX大学毕业设计说明书RJX3=1.0226E+08(kN/m)RJY3=5.6100E+07(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=60.2006(m)Ystif=22.3924(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9895(m)Ymass=21.8834(m)Gmass(活荷折减)=1696.5668(1572.9169)(t)Eex=0.0306Eey=0.0245Ratx=0.2261Raty=0.6471Ratx1=1.9800Raty1=1.8918Ratx2=1.7600Raty2=1.6816薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.7100E+07(kN/m)RJY1=5.9891E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.0063E+06(kN/m)RJY3=1.6995E+07(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=60.6693(m)Ystif=21.2380(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9973(m)Ymass=22.0945(m)Gmass(活荷折减)=1550.6737(1431.2251)(t)Eex=0.0117Eey=0.0374Ratx=1.0278Raty=0.9293Ratx1=1.6892Raty1=1.7072Ratx2=1.3577Raty2=1.3456薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.8131E+07(kN/m)RJY1=5.5658E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=5.0550E+06(kN/m)RJY3=1.2834E+07(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)179 XXXX大学毕业设计说明书---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=60.7282(m)Ystif=21.2591(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9973(m)Ymass=22.0945(m)Gmass(活荷折减)=1550.6738(1431.2252)(t)Eex=0.0096Eey=0.0365Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.5040Raty1=1.5790Ratx2=1.2495Raty2=1.2673薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.8131E+07(kN/m)RJY1=5.5658E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=4.1368E+06(kN/m)RJY3=1.0598E+07(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=60.6554(m)Ystif=21.2162(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9973(m)Ymass=22.0945(m)Gmass(活荷折减)=1550.6738(1431.2252)(t)Eex=0.0122Eey=0.0383Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4157Raty1=1.5272Ratx2=1.1999Raty2=1.2434薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.8131E+07(kN/m)RJY1=5.5658E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=3.6787E+06(kN/m)RJY3=9.2912E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1179 XXXX大学毕业设计说明书Xstif=60.7113(m)Ystif=21.2983(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9973(m)Ymass=22.0945(m)Gmass(活荷折减)=1550.6737(1431.2251)(t)Eex=0.0103Eey=0.0348Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.3684Raty1=1.4938Ratx2=1.1720Raty2=1.2179薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.8131E+07(kN/m)RJY1=5.5658E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=3.4066E+06(kN/m)RJY3=8.3023E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.7TowerNo.1Xstif=60.5872(m)Ystif=21.2866(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9973(m)Ymass=22.0945(m)Gmass(活荷折减)=1550.6738(1431.2252)(t)Eex=0.0146Eey=0.0352Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.3393Raty1=1.4870Ratx2=1.1546Raty2=1.2130薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.8131E+07(kN/m)RJY1=5.5658E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=3.2295E+06(kN/m)RJY3=7.5745E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.8TowerNo.1Xstif=60.7442(m)Ystif=21.1578(m)Alf=0.0000(Degree)179 XXXX大学毕业设计说明书Xmass=60.9973(m)Ymass=22.0945(m)Gmass(活荷折减)=1550.6737(1431.2251)(t)Eex=0.0090Eey=0.0409Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.3239Raty1=1.4849Ratx2=1.1518Raty2=1.2180薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.8131E+07(kN/m)RJY1=5.5658E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=3.1080E+06(kN/m)RJY3=6.9381E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.9TowerNo.1Xstif=60.6900(m)Ystif=21.2639(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9951(m)Ymass=22.0927(m)Gmass(活荷折减)=1552.3186(1432.6052)(t)Eex=0.0109Eey=0.0361Ratx=0.9155Raty=0.9155Ratx1=1.3144Raty1=1.4860Ratx2=1.1345Raty2=1.2054薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.4908E+07(kN/m)RJY1=5.0954E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=2.9982E+06(kN/m)RJY3=6.3291E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.10TowerNo.1Xstif=60.7113(m)Ystif=21.2983(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9951(m)Ymass=22.0927(m)Gmass(活荷折减)=1552.3185(1432.6051)(t)179 XXXX大学毕业设计说明书Eex=0.0102Eey=0.0347Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.3558Raty1=1.5459Ratx2=1.1373Raty2=1.2098薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.4908E+07(kN/m)RJY1=5.0954E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=2.9364E+06(kN/m)RJY3=5.8341E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.11TowerNo.1Xstif=60.5872(m)Ystif=21.2866(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9951(m)Ymass=22.0927(m)Gmass(活荷折减)=1552.3186(1432.6052)(t)Eex=0.0145Eey=0.0352Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4850Raty1=1.6016Ratx2=1.1596Raty2=1.2457薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.4908E+07(kN/m)RJY1=5.0954E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=2.8688E+06(kN/m)RJY3=5.3581E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.12TowerNo.1Xstif=60.7442(m)Ystif=21.1578(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9951(m)Ymass=22.0927(m)Gmass(活荷折减)=1552.3185(1432.6051)(t)Eex=0.0089Eey=0.0408Ratx=1.0000Raty=1.0000179 XXXX大学毕业设计说明书Ratx1=1.5679Raty1=1.7006Ratx2=1.2195Raty2=1.3227薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.4908E+07(kN/m)RJY1=5.0954E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=2.7487E+06(kN/m)RJY3=4.7793E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.13TowerNo.1Xstif=60.6821(m)Ystif=21.2652(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9951(m)Ymass=22.0927(m)Gmass(活荷折减)=1552.3187(1432.6053)(t)Eex=0.0111Eey=0.0361Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.7970Raty1=1.9880Ratx2=1.3977Raty2=1.5462薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.4908E+07(kN/m)RJY1=5.0954E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=2.5045E+06(kN/m)RJY3=4.0149E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.14TowerNo.1Xstif=60.6246(m)Ystif=21.2721(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9480(m)Ymass=22.0992(m)Gmass(活荷折减)=1731.6732(1606.0524)(t)Eex=0.0116Eey=0.0362Ratx=1.0000Raty=0.9956Ratx1=3.9979Raty1=4.4542Ratx2=3.1095Raty2=3.4644179 XXXX大学毕业设计说明书薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=3.4908E+07(kN/m)RJY1=5.0731E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=1.9910E+06(kN/m)RJY3=2.8851E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.15TowerNo.1Xstif=60.8176(m)Ystif=23.2518(m)Alf=0.0000(Degree)Xmass=60.9291(m)Ymass=22.2265(m)Gmass(活荷折减)=598.8040(566.4110)(t)Eex=0.0060Eey=0.0688Ratx=0.6190Raty=0.5226Ratx1=1.0000Raty1=1.0000Ratx2=1.0000Raty2=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=2.1608E+07(kN/m)RJY1=2.6511E+07(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=7.1143E+05(kN/m)RJY3=9.2534E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比:1.0000(第15层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第15层第1塔)===========================================================================结构整体抗倾覆验算结果===========================================================================抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载6571804.532519.8202.090.00Y风荷载2564335.093523.827.420.00X地震6368539.5371591.117.140.00Y地震2485020.5519084.94.790.00179 XXXX大学毕业设计说明书===========================================================================结构舒适性验算结果===========================================================================X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.024X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.010Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.064Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.010===========================================================================结构整体稳定验算结果===========================================================================X向刚重比EJd/GH**2=12.79Y向刚重比EJd/GH**2=25.86该结构刚重比EJd/GH**2大于1.4,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比EJd/GH**2大于2.7,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------1510.1034E+050.1199E+051.001.001410.1977E+050.2515E+051.912.101310.2189E+050.2736E+051.111.091210.2401E+050.2939E+051.101.071110.2604E+050.3136E+051.081.071010.2793E+050.3340E+051.071.07910.2971E+050.3546E+051.061.06810.3357E+050.4046E+051.131.14710.3529E+050.4263E+051.051.05179 XXXX大学毕业设计说明书610.3692E+050.4493E+051.051.05510.3875E+050.4725E+051.051.05410.4048E+050.4981E+051.041.05310.4306E+050.5546E+051.061.11210.4159E+050.5398E+050.970.97110.8375E+050.5986E+052.011.11X方向最小楼层抗剪承载力之比:0.97层号:2塔号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:0.97层号:2塔号:1======================================================================179 XXXX大学毕业设计说明书第六章地震作用及结构抗震验算6.1梁线刚度计算梁线刚度计算如表6.1所示。表6.1梁线刚度层次梁位置跨度()截面b×h混凝土强度等级及弹性模量(kN/m2)惯性矩Ic＝bh3/12(m4)边框架中框架Ib=1.5(m4)Kb=EIb/l(m4)Ib=2(m4)Kb=EIb/l(m4)一～十四层AB、CD8.10.35×0.8C353.15×1071.49×10-22.24×10-28.71×1042.98×10-211.61×104BC2.70.35×0.53.65×10-35.48×10-36.38×1047.3×10-38.51×1046.2柱线刚度计算柱线刚度计算结果如表6.2所示。表6.2柱线刚度层次柱截面（m2）混凝土强度等级(kN/m2)层高h（m）惯性矩IC=bchc3/12(m4)线刚度Kc=ECIC/h(kN·m)一0.7×0.7C553.55×1074.020×10-317.6×104二~七0.7×0.7C553.55×1073.520×10-320.29×104八~十三0.7×0.7C403.25×1073.520×10-318.58×1046.3框架柱侧移刚度及框架刚度计算6.3.1框架柱侧移刚度及框架刚度计算框架柱侧移刚度及框架刚度计算如表6.3、表6.4、表6.5。179 XXXX大学毕业设计说明书表6.3首层框架柱刚度值层次层高柱位置与柱相连梁线刚度柱的线刚度柱的根数∑D=第层柱的侧移刚度首层4.0边框边柱0000000149.28597.12边框中柱0000000中框边柱11.6117.760.650.438.73869.84中框中柱11.618.5117.761.130.529.93879.44179 XXXX大学毕业设计说明书表6.4其余层框架柱刚度值层次层高柱位置与柱相连梁线刚度柱的线刚度柱的根数第层柱的侧移刚度()二～七3.6边框边柱0000000127.44446.04边框中柱0000000中框边柱11.6120.290.570.227.37858.96中框中柱11.618.5120.290.330.1748.56868.48179 XXXX大学毕业设计说明书表6.5其余层框架柱刚度值层次层高柱位置与柱相连梁线刚度柱的线刚度柱的根数第层柱的侧移刚度()八～十三3.6边框边柱0000000114.72401.52边框中柱0000000中框边柱11.6118.580.620.246.41851.28中框中柱11.618.5118.581.080.357.93863.44179 XXXX大学毕业设计说明书6.3.2总框架的等效刚度综合框架抗推刚度为：==(597.12×4+446.04×3.5×6+401.52×3.5×6)×=4.92×6.4剪力墙等效刚度计算根据《抗震设计规范》6.4.1规定：剪力墙的厚度，一、二级不应小于160mm且不宜小于层高或无支长度的1/20，三、四级不应小于140mm且不宜小于层高或无支长度的1/25，无端住或翼墙时，一、二级不宜小于层高或无支长度的1/16，三、四级,不宜小于层高或无支长度的1/20.底部加强部位的墙厚，一、二级不应小于200mm且不宜小于层高或无支长度的1/16，三、四级不应小于160mm且不宜小于层高或无支长度的1/20，无端住或翼墙时，一、二级不宜小于层高或无支长度的1/12，三、四级,不宜小于层高或无支长度的1/16.根据《混凝土结构设计规范》9.4.3规定：在承载力计算中，剪力墙的翼缘计算宽度可取剪力墙的间距、门窗洞口间翼墙的宽度、剪力墙厚度加俩侧各6倍翼缘厚度、剪力墙墙肢总高度的1/10四者中的最小值。6.4.1剪力墙W-1等效刚度的计算一~十三层，300厚，C55截面简图如下图所示：图6.1剪力墙截面示意图1、判断剪力墙的类型179 XXXX大学毕业设计说明书根据《高层建筑结构设计规范》的有关规定：整体墙应符合以下规定，凡墙上门窗洞口开孔面积不超过墙面面积的16%且洞口净距及孔洞至墙边净距大于孔洞长边时可忽略洞口的影响，按整体墙计算。故此墙按联肢墙计算（采用连续化方法）翼缘的计算宽度2.截面特性（1）各墙肢截面面积及惯性矩（2）组合截面的型心坐标（3）计算联肢墙组合截面的惯性矩179 XXXX大学毕业设计说明书3.轴向变形系数4.连梁折算惯性矩图6.2连梁截面示意图：连梁截面惯性矩，h=0.9+0.8=1.7，。：剪力不均匀系数，矩形截面取0.2；I型截面；T型截面由旧版《建筑抗震设计》查的。E：混凝土弹性模量：连梁截面面积G：0.42E179 XXXX大学毕业设计说明书a:2a为洞口的净宽，5.剪力不均匀系数T形截面剪力不均匀系数按旧版《建筑抗震设计》查的：B：翼缘宽度；t：剪力墙厚度；H：剪力墙高度B/t=1.25/0.3=4.17H/t=8.8/0.3=29.33查的：=1.2736.各项加权平均值计算（1）联肢墙组合截面（2）各墙肢总惯性矩的加权平均值（3）轴向变形系数的加权平均（4）层高的加权平均值（5）的加权平均值（6）=1.2737.整体系数179 XXXX大学毕业设计说明书8.计算等效刚度E加权平均值加权平均值查表得0.0086.4.2剪力墙W-2等效刚度的计算一层，300厚，C55，截面图如下图所示图6.2剪力墙截面示意图1.判断剪力墙的类型故此墙按整体墙小开洞计算。179 XXXX大学毕业设计说明书翼缘的计算宽度2.截面特性截面折算惯性矩：剪力墙有洞口或无洞口部分截面惯性矩：各墙面相应高度（1）剪力墙有洞的惯性矩图6.3剪力墙无洞口截面示意图（2）剪力墙无洞的惯性矩179 XXXX大学毕业设计说明书（3）截面折算惯性矩2.二~十三层（1）剪力墙有洞的惯性矩（2）剪力墙无洞的惯性矩（3）截面折算惯性矩3.剪力墙的等效刚度6.4.3剪力墙W-3等效刚度的计算1.一层，300厚，C55截面简图如下图所示：179 XXXX大学毕业设计说明书图6.4剪力墙截面示意图（1）.判断剪力墙的类型故此墙按联肢墙计算（采用连续化方法）翼缘的计算宽度（2）.截面特性1）各墙肢截面面积及惯性矩179 XXXX大学毕业设计说明书2）组合截面的型心坐标3）计算联肢墙组合截面的惯性矩（3）.轴向变形系数（4）.连梁折算惯性矩图6.5连梁截面示意图：连梁截面惯性矩，h=0.55+4-2.6=1.95，。：剪力不均匀系数，矩形截面取0.2；I型截面179 XXXX大学毕业设计说明书；T型截面由旧版《建筑抗震设计》查的。E：混凝土弹性模量：连梁截面面积G：0.42Ea:2a为洞口的净宽，（5）.剪力不均匀系数2.二~十三层图6.6剪力墙截面示意图（1）.判断剪力墙的类型（同一层）按联肢墙计算（2）.截面特性1）各墙肢截面面积及惯性矩179 XXXX大学毕业设计说明书2）组合截面的型心坐标3）计算联肢墙组合截面的惯性矩（3）.轴向变形系数（4）.连梁折算惯性矩179 XXXX大学毕业设计说明书（5）.剪力不均匀系数3.各项加权平均值计算（1）联肢墙组合截面（2）各墙肢总惯性矩的加权平均值（3）轴向变形系数的加权平均（4）层高的加权平均值（5）的加权平均值（6）4.整体系数8.计算等效刚度E加权平均值179 XXXX大学毕业设计说明书加权平均值查表得0.0086.4.4剪力墙W-4等效刚度的计算二层，300厚，C55，截面简图如下图所示：图6.7剪力墙截面示意图1.判断剪力墙的类型故此墙按整体墙小开洞计算。翼缘的计算宽度2.截面特性（1）剪力墙有洞的惯性矩179 XXXX大学毕业设计说明书图6.8剪力墙无洞口截面示意图（2）剪力墙无洞的惯性矩179 XXXX大学毕业设计说明书（3）截面折算惯性矩2.二~十三层（1）剪力墙有洞的惯性矩（2）剪力墙无洞的惯性矩（3）截面折算惯性矩3.剪力墙的等效刚度179 XXXX大学毕业设计说明书所以剪力墙总的等效刚度：房屋刚度特征值：（不考虑连梁对剪力墙节点转动的约束作用，取连梁的剪切刚度)根据规范要求，1.0<<3.0，故本设计符合设计要求6.5结构基本自震周期的计算及水平地震作用计算6.5.1结构的基本周期按经验公式知：钢筋混凝土剪力墙结构高度为25~50，剪力墙间距为6m左右时，基本周期为钢筋混凝土框架剪力墙结构：钢筋混泥土结构：钢结构：则取结构的基本周期为：T=1.118s6.5.2结构的水平地震作用1）底部剪力法只考虑结构的基本振型，适用于高度不超过40m,以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，用底部剪力法计算地震作用，是将多自由度体系等效为单自由度体系，只考虑结构基本自振周期计算，总水平地震力然后再按一定规律分配到各个层数。本设计高度为49.5m，权宜用底部剪力法计算。2）根据场地类别Ⅱ类，设计地震分组为第一组查《建筑抗震设计规范》表5.1.4-2179 XXXX大学毕业设计说明书得特征周期。水平地震影响系数最大值amax=0.16,一般建筑阻尼比取0.05，故，设防烈度8度。因为故地震影响系数所以结构总水平地震作用标准值为:因为所以应考虑结构顶部附加集中水平地震作用。顶部附加地震作用系数顶部附加地震作用：=0.16×8544.14=1367.06kN3）用底部剪力法把总水平地震作用沿结构高度分配，则可得到各层的水平地震作用和相应的剪力效应，计算过程和结果列于6.6表，其中水平地震作用的计算式为：其中：（顶层还要加上附加地震作用）表6.6横向水平地震作用计算表层次层高高度重量GiHiki水平力剪力弯矩FiHi143.549.53988.4197425.80.043308.61925.8315276.2133.54613186.66606586.40.133954.552630.2243909.3123.542.513476.19572738.10.125897.143527.3638128.45113.53913476.19525571.40.115825.364352.7232189.04103.535.513476.19478404.80.105753.595106.3126752.4593.53213476.19431238.10.094674.655780.9621588.883.528.513476.19384071.40.084602.876383.8317181.873.52513476.19336904.80.074531.16914.9313277.563.521.513476.19289738.10.063452.167367.099721.4453.51813476.19242571.40.053380.397747.486847.0243.514.513476.19195404.80.043308.618056.094474.8533.51113476.19148238.10.032229.678285.762526.3723.57.513476.19101071.40.022157.98443.661184.2514414085.6956342.760.01286.128529.78344.48合计179498.8456630717162.72　233402179 XXXX大学毕业设计说明书6.6水平地震作用下框架-剪力墙地震内力6.6.1框架层间地震剪力的计算计算框架层间剪力时，应把结构各层水平地震作用换算成倒三角形水平作用（如图所示）FEK=1/2×330.91×46=7610.93kNV0=7610.93N集中力F=1367.06kNV0=1367.06kN框架层间地震剪力的计算见表6.7表6.7框架地震内力的计算层次倒三角形荷载水平集中荷载(kN)(kN)(kN)133.54610.2311758.120.484661.662419.78123.542.50.9240.2321765.740.482658.922424.66113.5390.8480.2331773.350.475649.352422.70103.535.50.7720.2351788.570.463632.952421.5293.5320.6960.2351788.570.446609.712398.2883.528.50.6200.2351765.740.421575.532341.2773.5250.5430.2251712.460.386527.692240.1563.521.50.4670.2171651.570.360492.142143.7153.5180.3910.2001522.190.324442.931965.1243.514.50.3150.1761339.520.275375.941715.4633.511.50.2390.146111.200.220300.751411.9523.57.50.1630.107814.370.156213.261027.631440.0870.071540.380.102139.44679.82抗震规范规定：侧向刚度沿竖向分布基本均匀的框架—剪力墙结构，任一层框架部分的地震剪力不应小于结构总底部剪力的20%和框架部分各层按分配的地震剪力最大值的1.5倍二者的较小值8544.14×0.2=1708.83kN及1.5×2424.66=3636.99kN，因此一179 XXXX大学毕业设计说明书、二、三层的楼层剪力V=1708.83kN6.6.2位移计算与验算水平地震作用下的侧移下的剪力墙地震剪力、弯矩和结构侧移的计算见表6.8。表6.8剪力墙的地震剪力、弯矩和结构侧移计算层次(kN)(kN·m)(kN·m)132630.222419.78210.4400401.5221.09123527.662424.6611032298.522298.52401.5221.14114353.222422.701930.525308.667607.18401.5221.12105106.612421.522685.098077.3215684.5401.5221.1195781.262398.283382.9810619.1226303.62401.5220.9186384.132341.274042.8612995.2239298.84401.5220.4176915.232240.154675.0815256.4054555.24446.0417.5767367.392143.715223.6817322.8371878.07446.0416.8257747.781965.125782.0619261.1091138.17446.0415.4248056.171715.466340.7121215.90112355.07446.0413.4638285.841708.836577.0122606.01134961.08446.0413.4128443.741708.836734.9123295.86158256.94446.0413.4118529.361708.836820.5323722.02181978.96597.1211.4508529.3608529.3630699.78212678.740注:1.墙的各截面剪力：。2.墙的各截面弯矩：。其中3.框架-剪力墙的层间位移：。由表6.8知，抗震墙的层间侧移最大值发生在第12层，其弹性层间位移角为：，故符合要求。手算的层间位移与PKPM电算的层间位移相比较相差不大。179 XXXX大学毕业设计说明书第七章框架―剪力墙协同工作分析7.1剪力墙的地震剪力和弯矩标准值分配剪力墙的地震剪力和弯矩标准值计算结果见下表。表7.1地震剪力和弯矩在剪力墙之间的分配层次VWKMWKEIWQ-1(共4片)EIW1EI/EI总VK1MWK113210.4406.322.530.484.1802298.52911.411211036.322.530.4441.27607.183042.87111930.526.322.530.4772.2115684.56273.80102685.096.322.530.41074.0426303.6210521.4593382.986.322.530.41353.1939298.8415719.5484042.866.322.530.41617.1454555.2421822.1074675.086.322.530.41870.0371878.0728751.2365223.686.322.530.42089.4791139.1736455.7655782.166.322.530.42312.86112355.0744942.0346340.716.322.530.42536.28134961.0853984.4336577.016.322.530.42630.80158256.9463302.7826734.916.322.530.42693.96181978.9672791.5816820.536.322.530.42728.21212678.7485071.50表7.2地震剪力和弯矩在剪力墙之间的分配层次VWKMWKEIWQ-2(共2片)EIW1EI/EI总VK1MWK113210.4406.321.980.3165.2302298.52712.541211036.321980.31341.937607.182358.23111930.526.321.980.31593.4615684.54826.18179 XXXX大学毕业设计说明书102685.096.321.980.31832.3826303.628154.1293382.986.321.980.311048.7239298.8412182.6484042.866.321.980.311253.2954555.2416912.1274675.086.321.980.311449.2771878.0722282.2065223.686.321.980.311619.3491139.1728253.1455782.166.321.980.311792.62112355.0734830.0746340.716.321.980.311965.62134961.0841837.9336577.016.321.980.312038.87158256.9449059.6526734.916.321.980.312087.82181978.9656413.4816820.536.321.980.312114.36212678.7465930.41表7.3地震剪力和弯矩在剪力墙之间的分配层次VWKMWKEIWQ-3(共2片)EIW1EI/EI总VK1MWK113210.4406.320.1460.0234.8402298.5252.871211036.320.1460.02325.377607.18174.97111930.526.320.1460.02344.4015684.5360.74102685.096.320.1460.02361.7626303.62604.9893382.986.320.1460.02377.8139298.84903.8784042.866.320.1460.02392.9954555.241254.7774675.086.320.1460.023107.5371878.071653.2065223.686.320.1460.023120.1491139.172096.2055782.166.320.1460.023133.00112355.072584.1746340.716.320.1460.023145.84134961.083104.7036577.016.320.1460.023151.27158256.943639.91179 XXXX大学毕业设计说明书26734.916.320.1460.023154.90181978.964185.5216820.536.320.1460.023156.87212678.744891.61表7.4地震剪力和弯矩在剪力墙之间的分配层次VWKMWKEIWQ-4(共2片)EIW1EI/EI总VK1MWK113210.4406.321.660.26355.3502298.52604.511211036.321.660.263290.097607.182000.69111930.526.321.660.263507.7315684.54125.02102685.096.321.660.263706.1826303.626917.8593382.986.321.660.263889.7239298.8410335.5984042.866.321.660.2631063.2754555.2414348.0374675.086.321.660.2631229.5571878.0718903.9365223.686.321.660.2631373.8391139.1723969.6055782.166.321.660.2631520.84112355.0729549.3846340.716.321.660.2631667.61134961.0835494.7636577.016.321.660.2631729.75158256.9441621.5826734.916.321.660.2631771.28181978.9647860.4716820.536.321.660.2631973.80212678.7455934.517.2框架柱的地震剪力和弯矩标准值分配框架是框架—剪力墙结构抵抗地震的第二道防线，因此应提高框架部分的设计地震作用，使其有更大的强度储备。框架柱的地震剪力按D值法计算，其中∑D=地震剪力在各框架柱间的分配结果见表7.5。179 XXXX大学毕业设计说明书表7.5地震剪力在边框架柱间的分配（一榀边框架）层次VfkD边D中D总D边/D总D中/D总Vfk边Vfk中132419.78641007930011472000.0560.069135.45166.96122424.66641007930011472000.0560.069135.78167.30112422.70641007930011472000.0560.069135.67167.17102421.52641007930011472000.0560.069135.61167.0892389.28641007930011472000.0560.069134.30165.4882341.27641007930011472000.0560.069131.11161.5572240.15737008560012744000.0580.067129.93150.0962143.71737008560012744000.0580.067124.34143.6351965.12737008560012744000.0580.067113.98131.6641715.46737008560012744000.0580.06799.50114.9331708.83737008560012744000.0580.06799.11114.4921708.83737008560012744000.0580.06799.11114.4911708.83873009930014928000.0580.06799.11114.497.3水平地震作用下柱端弯矩标准值的计算7.3.1反弯点高度的确定D值法的反弯点高度按下式确定·h其中，-标准反弯点高度比；其值根据框架总层数n、该柱所在层数m和梁柱线刚度比，由表格可查得。-某层上下梁线刚度不同时，该层柱反弯点高度比修正值；当时，令，根据比值和梁柱线刚度比，由表格查得，这时反弯点上移，故取正值。当时，则令，由表格查得，这时反弯点下移，故取负值。对于首层不考虑值。-上层高度与本层高度h不同时，反弯点高度比修正值；其值根据的数值由表格查得。对于顶层不考虑修正值。179 XXXX大学毕业设计说明书-下层高度与本层高度h不同时，反弯点高度比修正值。其根据由表格查得。对于首层不考虑修正值。各层反弯点高度计算结果见表7.6。表7.6各柱的反弯点高度计算（一榀边框架）层数边柱中柱yy130.620.300001.051.080.35950001.23120.620.400001.401.080.450001.40110.620.410001.441.080.450001.58100.620.450001.581.080.450001.5890.620.450001.581.080.45950001.7580.620.450001.581.080.45950001.7570.570.450001.580.990.500001.7560.570.500001.750.990.500001.7550.570.500001.750.990.500001.7540.570.500001.750.990.500001.7530.570.500001.750.990.500001.7520.570.5500-0.051.750.990.5000-0.051.5810.650.730-0.02502.821.130.640002.56179 XXXX大学毕业设计说明书7.3.2水平地震作用下柱端弯矩标准值水平地震作用下柱端弯矩标准值计算结果见表7.7。表7.6水平地震作用下柱端弯矩标准值（一榀边框架）层次H中框中柱中框边柱Viky0Mc上Mc下Viky0Mc上Mc下133.5166.961.23379205.36135.451.05331.85142.22123.5167.31.4351.33234.22135.781.4285.14190.09113.5167.171.58320.97264.13135.671.44279.48195.36103.5167.081.58320.79263.99135.611.58260.37214.2693.5165.481.75289.59289.59134.31.58257.86212.1983.5161.551.75282.71282.71131.111.58251.73207.1573.5150.091.75262.66262.66129.931.58249.47205.2963.5143.631.75251.35251.35124.341.75217.6217.653.5131.661.75230.41230.41113.981.75199.47199.4743.5114.931.75201.13201.1399.51.75174.13174.1333.5114.491.75200.36200.3699.111.75173.44173.4423.5114.491.58219.82180.8999.111.75173.44173.4414114.492.56164.87293.0999.112.82116.95279.49注：1.为柱下端弯矩。2.为柱上端弯矩。7.4水平剪力作用下梁端剪力及柱轴力的计算水平剪力作用下梁端剪力及柱轴力计算结果见表7.8。表7.8水平剪力作用下梁端剪力及柱轴力标准值表（一榀边框架）水平剪力作用下梁端剪力及柱轴力标准值表　AB跨两端剪力BC跨两端剪力柱轴力层次LMb左Mb右VbLMb左Mb右Vb边柱NE中柱NE138.1331.85218.767.972.7160.3160.3118.74-67.97-50.77128.1427.36321.2392.422.7235.46235.46174.41-160.39-132.76118.1469.57320.3797.522.7234.82234.82173.94-257.91-209.18108.1455.73337.5297.932.7247.4247.4183.26-355.84-294.5198.1472.12319.4497.722.7234.14234.14173.44-453.56-370.2388.1463.92330.2498.042.7242.06242.06179.3-551.6-451.4978.1456.62314.795.222.7230.67230.67170.87-646.82-527.1468.1422.89296.688.832.7217.41217.41161.04-735.65-599.3558.1417.07277.9985.812.7203.77203.77150.94-821.46-664.4848.1373.6249.0176.872.7182.53182.53135.2-898.33-722.8138.1347.57231.6771.512.7169.82169.82125.79-969.84-777.0928.1346.88242.4672.762.7177.72177.72131.64-1042.6-835.9718.1290.39199.5260.482.7146.24146.24108.33-1103.08-883.82179 XXXX大学毕业设计说明书注：1.(、为结点处左右俩端梁的线刚度)。2.。3.（为梁的跨度）。4.轴力使柱子受压为正，否则为负，粱剪力顺时针为正，否则为负。7.5水平地震力作用下内力图179 XXXX大学毕业设计说明书图7.1左震作用下结构弯矩图（）179 XXXX大学毕业设计说明书第八章风荷载作用下框架的内力8.1风荷载标准值的计算我国《建筑结构荷载规范》GB50009—2001规定垂直作用于建筑物表面单位面积上得分风荷载标准值：式中——基本风压值（KN/m）——风压高度变化系数——风载体型系数——z高度处的风振系数本建筑建设在内蒙古包头市市区基本风压为0.55kN/m，查荷载规范得=1.3，地面粗糙度类别为C类，建筑物的总高度大于30m，且高宽比=2.4>1.5用风振系数加大风荷载：=1其中=T1根据《建筑结构荷载规范》，对地面粗糙程度B类地区可直接代入基本风压，而对A类、C类、D类地区应按当地的基本风压分别乘以1.38、0.62、和0.32后代入故T1=0.55×0.62×1.118=0.43查《建筑结构荷载规范》表7.4.3得=1.35，表7.4.4得=0.46179 XXXX大学毕业设计说明书8.2建筑物总风荷载的计算风荷载计算见表8.1表8.1风荷载计算层数Zi（m）（kN/m）B（m）H（m）Fi（kN）Vi（kN）FiV（kN/m）13461.201.3359.53.5267.99276.9912741.541242.51.161.2659.53.5262.40539.3911152.0011391.121.2059.53.5249.90789.299746.11035.51.071.1359.53.5235.341024.638354.579321.031.0659.53.5220.751245.357064.00828.50.980.9959.53.5206.191451.545876.427250.920.9159.53.5189.531641.074738.25621.50.860.8459.53.5174.931816.003761.005180.800.7659.53.5158.271974.272848.86414.50.740.6859.53.5141.612115.882053.353110.740.6459.53.5133.282249.161466.0827.70.740.6159.53.5127.052376.21952.88140.740.5759.54127.202503.41508.8∑71263.85表中=Fi=8.3风荷载作用下结构的内力计算计算框架的层间剪力把集中荷载化为倒三角形荷载为：8.3.1风荷载作用下框架的内力风荷载作用下框架的内力见表8.2,，计算二层。179 XXXX大学毕业设计说明书表8.2风荷载作用下框架的内力层位h（m）Hi（m）(kN)133.5461.00.231536.83123.542.50.9240.232539.158.3.2风荷载作用下剪力墙的内力风荷载作用下剪力墙的内力见表8.3，计算二层。表8.3风荷载作用下剪力墙的内力层次(kN)(kN)（kN）(kN·m)(kN·m)13276.99536.83-259.840012539.39539.15-0.24-455.14-455.14注:1.墙的各截面剪力：。2.墙的各截面弯矩：。3.8.3.3风荷载作用下一片剪力墙的内力风荷载作用下一片剪力墙（W-1）的内力见表8.4，计算二层。表8.4风荷载作用下剪力墙一的内力层次Vwk(kN)Mwk(kN·m)∑EIw107(kN·m)W-1EIw1107(kN·m)EIw1/∑EIwVwk1(kN)Mwk1（kN·m）13-259.806.320.6320.1-25.980-455.14-45.5112-0.246.320.6320.1-0.024179 XXXX大学毕业设计说明书8.3.4风荷载剪力在边框框架柱的分配框架柱的风载剪力按D值法计算，其中∑D=风载剪力在各框架柱间的分配结果见表8.5。表8.5风荷载剪力在边框架柱间的分配层次()（kN/m）（kN/m）(kN/m)（kN）（kN）13536.83641007930011472000.0560.06930.0637.0412539.15641007930011472000.0560.06930.1937.208.3.5风荷载作用下边框框架柱端弯矩标准值的计算水平地震作用下柱端弯矩标准值计算结果见表8.6。表8.6风载作用下柱端弯矩标准值层次边跨边柱边跨中柱H()()yo(kN·m)(kN·m)H()()yo(kN·m)(kN·m)133.530.061.0573.6531.563.537.041.2384.0845.56123.530.191.463.4042.233.537.201.478.1252.08注：1.反弯点的计算与水平地震作用下的相同。2.为柱下端弯矩。3.为柱上端弯矩。8.3.6风荷载作用下边框框架梁端弯矩、剪力和柱轴力标准值的计算水平剪力作用下梁端剪力及柱轴力计算结果见表8.7。表8.7水平剪力作用下梁端剪力及柱轴力标准值层次AB、CD跨梁端剪力BC跨梁端剪力柱轴力边柱中柱179 XXXX大学毕业设计说明书138.173.6548.5215.082.735.5635.5626.34-15.08-11.26128.194.9671.3720.532.752.3152.3138.75-35.61-29.48注：1.(、为结点处左右俩端梁的线刚度)。2.。3.（为梁的跨度）。4.轴力使柱子受压为正，否则为负，梁的剪力顺时针为正，逆时针为负。179 XXXX大学毕业设计说明书第九章竖向荷载作用下框架的内力9.1计算单元的确定在本设计中，选取边跨横向框架1轴进行计算，计算单元宽度为4200mm,其计算简图如图9.1所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给框架的楼面荷载如图中的水平阴影部分所示，计算单元范围内其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中荷载的形式传给横向框架，作用于各节点上，由于纵向框架梁的中心线和柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。图9.1荷载计算简图9.2恒荷载计算179 XXXX大学毕业设计说明书对于单向板的荷载传递，沿短边传，传到长边上，因此沿长跨方向支撑梁承受板传来的矩形荷载，沿短跨方向的支撑梁不承受板传来的矩形荷载，按塑性方法进行梁板的设计。当梯形荷载作用下，式中：g、q——分别为板面的均布恒载和均布活载l01、l02——分别为短跨与长跨的计算长度第十三层：1.均布荷载代表横梁自重，为均布荷载。AB,CD跨横梁自重：BC跨横梁自重：楼面线荷载荷载：2.集中荷载分别为CD跨边纵梁，中纵梁直接传给柱的恒载，中纵梁直接传给柱的恒载,它包括女儿墙自重，楼板自重，梁自重及次梁间接传过来的荷载，计算结果如下：3.集中力矩第十二层：179 XXXX大学毕业设计说明书1.均布荷载代表横梁自重，为均布荷载。AB,CD跨横梁自重：BC跨横梁自重：楼面线荷载荷载：2.集中荷载分别为CD跨边纵梁，中纵梁直接传给柱的恒载，中纵梁直接传给柱的恒载,它包括填充墙自重，楼板自重，梁自重及次梁间接传过来的荷载，计算结果如下：3.集中力矩9.3活荷载计算第十三层：1.均布荷载：屋面活荷载为2.0，雪荷载为0.5，且二者不同时考虑，取其大值。为AB,CD跨上的均布荷载：179 XXXX大学毕业设计说明书2.集中荷载分别为CD跨边纵梁，中纵梁直接传给柱的恒载，计算结果如下：3.集中力矩第十二层：1.均布荷载：办公部分活荷载为2.0，走廊部分的活荷载为2.5为AB,CD跨上的均布荷载：2.集中荷载分别为CD跨边纵梁，中纵梁直接传给柱的恒载，计算结果如下：3.集中力矩179 XXXX大学毕业设计说明书图9.2荷载示意图图9.3恒载作用下的计算简图179 XXXX大学毕业设计说明书图9.4活作用下的计算简图9.4梁端弯矩计算（1）恒载作用下梁端固端弯矩的计算1)十三层：AB、CD跨：＝q1l12/12＝32.26×8.12/12＝176.38kN·mBC跨:＝q2l22/3＝4.38×1.352/3＝2.66kN·m2)十二层：AB、CD跨：＝q1l12/12＝26.55×8.12/12＝145.16kN·mBC跨:＝q2l22/3＝4.38×1.352/3＝2.66kN·m（2）活载作用下梁端固端弯矩的计算1)十三层：AB、CD跨：＝q1l12/12＝7.39×8.12/12＝40.40kN·mBC跨:＝02)十二层：AB、CD跨：＝q1l12/12＝7.39×8.12/12＝40.40kN·mBC跨:＝0179 XXXX大学毕业设计说明书9.5梁柱的转动刚度梁柱的转动刚度计算结果见表9.1。表9.1梁、柱转动刚度及相对转动刚度构件名称转动刚度相对转动刚度框架梁中跨中梁1中跨中梁2.73框架柱8~13层3.939.6分配系数的计算分配系数按下式计算：μik＝S´ik/∑S´ik。其中S´ik为节点第k根杆件的相对转动刚度。为节点k各杆件的相对转刚度和。各节点杆件的分配系数计算结果见表9.2。节点布置图见图9.4。表9.2分配系数计算层次节点∑S‘ik13A2.73+3.93=6.66—0.41―0.59B1+2.73+3.93=7.660.360.13―0.5112C3.93×2+2.73=10.59—0.260.370.37D2.93×2+2.73+1=11.590.240.080.340.34179 XXXX大学毕业设计说明书图9.5节点布置图9.7弯矩分配与传递179 XXXX大学毕业设计说明书图9.6恒载作用下弯矩的二次分配图9.7活载作用下弯矩的二次分配9.8竖向荷载作用下的内力图框架结构梁端弯矩较大，配筋较多，因而不便施工。由于超静定钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，所以在重力荷载作用下可乘以调幅系数，适当降低梁端弯矩。这样，梁端调幅后，不仅可以减少梁端的配筋数量，达到方便施工的目的，而且还可以提高柱的安全储备，以满足“强柱弱梁”的设计原则。调幅以后，支座弯矩调小了，跨中弯矩调大了。同时，弯矩调幅只适合在竖向荷载作用下的梁端弯矩，而水平荷载作用下的梁端弯矩不能调幅。本设计跨端弯矩乘以0.85。图中括号内的数字为梁端弯矩调幅后相应截面弯矩数值。最终内力图见图9.8、图9.9所示。179 XXXX大学毕业设计说明书对于跨中弯矩的计算公式：调幅后弯矩：图9.8恒载作用下弯矩（）图9.9活载作用下弯矩图（）179 XXXX大学毕业设计说明书9.9竖向荷载作用下梁端剪力的计算恒载作用下梁端剪力的计算结果见表9.3，使杆件顺时针旋转的剪力为正，使柱子受拉为正。层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力　AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱　VA=-VBVB=-VCVA=VBVB=VCVAVBVBVC柱顶柱底柱顶柱底13130.655.91-1.300129.35131.955.915.91129.35172.23137.86180.7412107.535.91-1.080106.45108.615.915.91278.68321.56295.26338.13注：1）为调幅后的弯矩差,、为调幅后的弯矩值，活载作用下梁端剪力及柱轴力计算结果见表9.4。层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力　AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱　VA=-VBVB=-VCVA=VBVB=VCVAVBVBVC柱顶柱底柱顶柱底1329.930-0.49029.4430.420029.4429.4430.4234.421229.930-0.61029.3230.540058.7658.7660.9660.96179XXXXX大学毕业设计说明书注：1）为调幅后的弯矩差,、为调幅后的弯矩值，179 XXXXX大学毕业设计说明书第十章结构的内力组合10.1荷载效应组合的选用10.1.1无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定式中S：荷载效应组合的设计值：永久荷载分项系数，当其效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合应取1.2，对由永久荷载效应控制的组合应取1.35；当其效应对结构有利时，应取1.0；：楼面活荷载分项系数，一般情况下应取1.4：风荷载的分项系数，取为1.4：永久荷载效应标准值：楼面活荷载效应标注值：风荷载效应标准值：重力荷载分项系数为1.2、：分别为楼面活荷载组合值系数和风荷载组合值系数，当永久荷载效应起控制作用时分别取0.7和0.0；当可变荷载效应起控制作用时应分别取1.0和0.610.1.2地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定式中：荷载效应和地震作用效应组合的设计值：重力荷载代表值的效应：水平地震作用标准值的效用，尚应乘以相应的增大系数或调整系数：竖向地震作用标准值的效用，尚应乘以相应的增大系数或调整系数：水平地震作用分项系数：竖向地震作用分项系数其他符号意义与上相同179 XXXXX大学毕业设计说明书10.2本设计采取的荷载组合由于建筑的建筑高度为36.6m<60m所以在地震作用效用组合时，不考虑风荷载作用效应，在组合时各个截面考虑了地震的影响，乘以了相应构件的承载力抗震调整系数，在后面截面设计时不与予调整。综合《建筑抗震规范》和《高层建筑砼结构技术规程》本设计考虑一个几种荷载组合1.永久荷载控制为主：1.35恒荷载+活荷载2.可变荷载控制为主：1.2恒荷载+1.4活荷载+0.6×1.4风荷载1.2恒荷载+0.7×1.4活荷载+1.0风荷载3.地震作用控制为主：〔（恒荷载+0.5活荷载）+1.3地震作用〕〔1.2（恒荷载+0.5活荷载）+1.3地震作用〕10.3框架梁、柱、剪力墙的内力组合本设选取一层的一根框架梁，一根柱，一片剪力墙进行内力组合，框架梁、柱、剪力墙的内力组合见表10.1。179 XXXXX大学毕业设计说明书框架梁的内力组合层次截面位置内力荷载类型rRE竖向荷载竖向荷载与风荷载竖向荷载与地震荷载组合恒荷载1活荷载2风载效应3地震效应41.35*1+1.4*0.7*21.2*1+1.4*2+1.4*0.6*31.2*1+1.4*0.7*2+1.4*3rRE[（1+0.5*2）+1.3*4]rRE[1.2(1+0.5*2)+1.3*4]左风右风左震右震左风右风左风右风左震右震左震右震1AM-153-45.915.5-16197-1970.75-252.05-234.48-260.52-206.522-249.960.143-323.6233.795-349.97V108.328.9-44-51510.85175.105167.06173.78152.682163.8847.983160.69368.85181.56B左M-104-28.1-1717-2162160.75-168.37-178.3-149.74-176.018-128.4-299.1122.138-316.76104.445V-96.2-24.5-44-51510.85-154.37-153.1-146.38-145.05-133.9-148.5-35.828-166.97-54.264B右M-19.5-48.9-8.9112-1120.75-30.325-21.524-36.476-14.86-39.7892.88-125.1389.655-128.36V15.93.6-6.66.6-8282.20.8525.06518.57629.66413.36831.848-75.79105.876-72.777108.885C左M-7.8-3.6-8.88.8-1101100.75-14.13-21.792-7.008-25.208-0.568-114.5100.148-115.9998.7075V-7.2-3.3-6.66.6-8282.20.85-13.02-18.804-7.716-21.114-2.634-98.3583.3085-99.85881.804C右M-92.1-26.318.5-19234-2340.75-150.64-131.8-162.88-110.394-162.2148.92-306.8133.133-322.58V91.623.7-4.74.7-6059.50.85147.36139.152147.048126.566139.7322.185153.6839.7715171.267DM-179-50.5-2019.7-2482480.75-291.48-301.45-268.35-291.27-236.1-394.989.28-425.4758.7175V-113-29.7-4.74.7-6059.50.85-182.12-181.01-173.11-171.166-158-174.3-42.84-196.05-64.558跨中M110329.4-0.80.8-9.69.60.75168.45164.088165.432151.292153.5378.91597.63596.57115.29M2-4.7-0.70.1-0.10.8-0.80.75-7.045-6.536-6.704-6.186-6.466-3.008-4.5675-3.765-5.325M39628-0.60.6-7.37.30.75157.6153.896154.904141.8143.4875.38389.617591.8825106.118179 XXXXX大学毕业设计说明书框架柱的内力组合层次截面位置内力荷载类型rRE竖向组合竖向荷载与风荷载竖向荷载与地震荷载组合恒荷载1活荷载2风载效应3地震效应41.35*1+21.2*1+1.4*2+1.4*0.6*31.2*1+1.4*0.7*2+1.4*3rRE[（1+0.5*2）+1.3*4]rRE[1.2*(1+0.5*2)+1.3*4]左风右风左震右震左风右风左风右风左震右震左震右震1柱顶M152.542.6-1313-1571570.8248.475232.056253.56207.108242.95-23.72301.84.088329.608N-4520-91191.8-92571-5710.8-7013.2-6622.6-6776.8-6188.46-6445-3386-4574.5-4182.5-5370.6V-84-24.3-7788.5-890.85-137.7-140.7-128.94-134.414-114.816.065-179.52-0.2805-195.87柱底M-184-54.715.7-16198-1980.8-302.43-283.59-309.97-251.826-295.836.72-374.082.984-407.82N4520-91191.8-92571-5710.85190.84225.434071.214659.5444402.53845.62657.474495.873307.78V-84-24.3-7788.5-890.85-137.7-140.7-128.94-134.414-114.816.065-179.52-0.2805-195.87剪力墙内力组合层次截面位置内力荷载类型rRE竖向组合竖向荷载与风荷载竖向荷载与地震荷载组合恒荷载1活荷载2风载效应3地震效应41.35*1+21.2*1+1.4*2+1.4*0.6*31.2*1+1.4*0.7*2+1.4*3rRE[（1+0.5*2）+1.3*4]rRE[1.2(1+0.5*2)+1.3*4]左风右风左震右震左风右风左风右风左震右震左震右震1墙顶M50610249.1-49325-3250.85785.1791.244708.756775.9638.42832.46114.436927.155209.126N-3705-700-206206118211820.85-5701.2-5598.8-5252.5-5420.34-4843-4752-2140.3-5441.7-2829.6V104.632.7-142142-7807800.85173.9152.104290.58-41.094356.37-759.3964.929-738.75985.49墙底M127.334.9-229229140014000.85206.7559.344393.98-133.498507.56-14241670.04-1399.81694.65N-3705-700-206206118211820.85-5701.8-5599-5253-5420.4-4844-4753-2140.6-5442.1-2830V104.632.7-142142-7807800.85173.9152.02290.58-41.234356.37-759.3964.929-738.75985.49179 XXXX大学毕业设计说明书第十一章框架柱、框架梁、剪力墙的配筋计算11.1结构延性设计为实现抗震设防目标，钢筋砼结构除了必须有足够的承载力和刚度外，还应具有良好的延性和耗能能力。为了使钢筋混凝土结构成为延性耗能结构，应采用以下的抗震概念设计：第一：强柱弱梁汇交在同一节点的上、下柱端截面在轴压作用下的受弯承载力之和应大于两侧梁截面受弯承载力之和，实现塑性铰先出现在梁端，推迟或避免柱端形成塑性铰。第二：强剪弱弯梁、柱的受剪承载力应分别大于其受弯承载力对应的剪力，推迟或避免其剪力破坏，实现延性的弯曲破坏。第三：强核心区、强锚固核心区的受剪承载力应大于汇交在同一个节点的两侧梁达到受弯承载力时对应的核心区的剪力。为了防止在梁柱塑性铰充分发展前，核心区发生破坏。第四：局部加强提高和加强柱根部以及角柱、框支柱等受力不利部位的承载力和抗震构造措施，推迟或避免其过早破坏。第五：限值柱轴压比，加强柱箍筋对混凝土的约束11.2框架梁配筋计算图11.1梁的控制截面示意图以第一层AB跨梁为例，梁的控制截面如图11.1。截面尺寸：b×h=350×850砼强度等级C35=16.7=1.57179 XXXX大学毕业设计说明书受力钢筋为HRB400=360箍筋为HPB300=270=-349.97=168.45=-316.76（内力组合表）11.2.1正截面受弯承载力计算1.跨中截面2-2按T形截面计算b=350mmh=800mm=120mm=800－35=765mm，=min(,,)mm，，故取=1790mm。判别T形截面类型：＝1.0×16.7×1790×120×（765-120/2）=2528.95kN·m＞168.45kN·m，故属于第一类T形截面。求钢筋面积As：选配416，，且满足最小配筋率的要求。梁纵向受拉钢筋最小配筋百分率查表11.1表11.1梁纵向受拉钢筋最小配筋百分率抗震等级位置支座（取较大值）跨中（取较大值）一级0.40和0.30和179 XXXX大学毕业设计说明书二级0.30和0.25和三级0.25和0.2和2.支座1-1处配筋计算（按双筋矩形截面配置）：以支座A为例。取截面最大弯矩为=349.97，将跨中截面的钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，（），据此计算支座上部钢筋的数量。计算受拉配筋：kN·mkN·m实配钢筋422（）因AS′/AS=804/1520=0.53>0.3且且故满足要求。与电算结果相比偏小。11.2.2斜截面配筋计算箍筋采用HPB300级钢筋，（=270N/mm2）抗震设计时，框架梁的箍筋尚应符合下列构造要求：（1）框架梁沿梁全长箍筋的面积配筋率应符合下列要求：一级二级179 XXXX大学毕业设计说明书三、四级式中，——框架梁沿梁全长箍筋的面积配筋率（1）在箍筋加密区范围内的箍筋肢距：一级不宜大于200mm和20倍箍筋直径的较大者，二、三级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大者，四级不宜大于300mm。（2）箍筋应有弯钩，弯钩端头直段长度不应小于10倍的箍筋直径和75mm的较大者。（3）在纵向钢筋搭接长度范围内的箍筋间距，钢筋受拉时不应大于搭接钢筋较小直径的5倍，且不应大于100mm；钢筋受压时不应大于搭接钢筋较小直径的10倍，且不应大于200mm。（4）框架梁非加密区箍筋最大间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。由高规可知抗震设计时，框架梁端截面组合的剪力设计值，一、二、三级应按下列公式计算。本设计框架的抗震等级为二级，即：、———分别为梁左右端考虑地震作用组合时的弯矩设计值，、应分别按顺时针和逆时针两个方向计算，取较大者；———考虑地震作用组合时的重力荷载代表值作用下，按简支梁计算的梁端截面剪力设计值；———剪力增大系数，本设计中取1.2；———梁的净跨长度。剪压比的验算：故梁的截面尺寸满足要求。《混凝土结构设计规范》11.3.4规定对于考虑地震作用的框架梁，其截面受剪承载力应符合以下规定：一般框架梁：179 XXXX大学毕业设计说明书根据上式计算箍筋:，故按计算配置梁箍筋。根据《混凝土结构设计规范》表11.3.6-2规定对于二级框架结构梁端箍筋加密区的长度、箍筋最大间距和最小直径应符合下表11.2要求表11.2梁端箍筋加密区的长度、箍筋的最大间距和最小直径抗震等级加密区长度()（取最大者）箍筋最大间距()(取最小值)箍筋最小直径()一级2.0h，500纵向钢筋直径的6倍，梁高的1/4和100mm10二级1.5h，500中纵向钢筋直径的8倍，梁高的1/4和100mm8根据要求，则梁端箍筋加密区的箍筋直径和间距满足，故取箍筋最大间距100。加密区长度取中较大值，所以箍筋加密区长度取1200选双肢8@100,则有，满足要求。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区的箍筋间距2倍，所以沿梁全长箍筋选双肢8@150，相应的配箍率为：，满足要求179 XXXX大学毕业设计说明书11.2.3构造钢筋的设置1.架立钢筋梁内架立筋的直径，当梁的跨度小于4m时，不宜小于8mm；当梁的跨度为4～6m，不宜小于10mm；当梁的跨度大于6m，不宜小于12mm。2.纵向构造钢筋当梁的腹板高度时，在梁的两个侧面应沿高度配置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋（不包括梁上、下部受力钢筋及架立筋）的截面面积不应小于腹板截面面积的0.1%，且其间距不宜大于200mm。本设计的AB梁的，则应配置构造钢筋，故则构造钢筋为214。11.3框架柱配筋计算11.3.1框架柱纵向钢筋的要求1.柱全部纵向钢筋的配筋率，不应小于表11.3的规定值，且柱截面每一侧纵向钢筋配筋率不应小于0.2%；抗震设计时，对Ⅳ类场地上较高的高层建筑，表中数值应增加0.1.表11.3柱纵向钢筋最小配筋百分率（%）柱类型抗震等级非抗震一级二级三级四级中柱、边柱0.9(1.0)0.7(0.8)0.6(0.7)0.5(0.6)0.5角柱1.10.90.80.70.5框支柱1.10.9——0.7注：1）当混凝土强度等级大于C60时，表中的数值应增加0.1；2）当采用335MPa级、400MPa级纵向受力钢筋时，应分别按表中数值增加0.1和0.5采用。2.抗震设计时，柱的纵向钢筋宜采用对称配筋；3.抗震设计时，截面尺寸大于400mm的柱，其纵向钢筋间距不宜大于200mm，非抗震设计时，柱纵向钢筋间距不应大于300mm，柱纵向钢筋净距均不应小于50mm；179 XXXX大学毕业设计说明书4.全部纵向钢筋的配筋率，非抗震设计时不宜大于5%，不应大于6%，抗震设计时不应大于5%；5.一级且剪跨比不大于2的柱，其单侧纵向受拉钢筋的配筋率不宜大于1.2%；6.边柱、角柱及剪力墙端柱考虑地震作用组合产生小偏心受拉时，柱内纵向钢筋总截面面积应比计算值增加25%；7.抗震设计时，一、二、三级框架结构的底层柱底截面的弯矩设计值，应分别采用考虑地震作用组合的弯矩值与增大系数1.5、1.25和1.15的乘积；8.抗震设计时，框架角柱应按双向偏心受力构件进行正截面承载力设计。一、二、三级框架角柱按《高层建筑混凝土结构技术规程》的第6.2.1～6.2.3条调整后的弯矩、剪力设计值应乘以不小于1.1的增大系数。9.纵向受力钢筋的直径不宜小于12mm，全部纵向钢筋的配筋率不宜大于5%；10.柱中纵向受力钢筋的净间不应小于50mm；11.在偏心受压柱中，垂直于弯矩作用平面的侧面上的纵向受力钢筋以及轴心受压柱中各边的纵向受力钢筋，其中距不宜大于300mm。本设计以第一层框架A柱为例，柱的混凝土选用C55，，，纵向钢筋为级，＝360N/mm2，箍筋为级，＝270N/mm2。11.3.2剪压比、轴压比的验算1.剪跨比：（式中：、分别为柱端部截面组合的弯矩设计值和剪力设计值。其中取柱上下端截面弯矩设计值的较大者。）2.轴压比：（式中：取考虑地震作用效应组合的轴力设计值。）根据《高层建筑混凝土结构技术规程》规定对于二级抗震等级的柱剪跨比宜大于2，轴压比不宜大于0.85。表11.4柱的剪跨比、轴压比计算表柱号()()()(kN·m)()()70070025.3407.82195.856776.793.15>20.55<0.85注：179 XXXX大学毕业设计说明书根据以上计算结果表明，柱轴压比符合规范规定。11.3.3正截面受压承载力计算按“强柱弱梁”原则调整柱端弯矩设计值框架柱的抗震等级为二级：=1.2在地震组合中，第一层柱上端弯矩为329.61kN·m，第二层下端弯矩为319.75kN·m；第一层梁右端弯矩为-349.97，梁左端弯矩为104.45，则：则节点上、下梁、柱端截面反时针方向组合的弯矩设计值之和为kN·m1.2=1.2×245.52=294.622kN·m<649.36kN·m满足“强柱弱梁”，不需进行调整。根据《建筑抗震设计规范》6.2.3规定：考虑地震作用组合的框架结构底层柱下端截面的弯矩设计值，对二级抗震等级应按考虑地震作用组合的弯矩设计值分别乘以系数1.5确定。一层柱内力组合值M=407.82kN·mN=6776.79kNV=195.85kN柱截面弯矩设计值：柱的计算长度底层柱：=1.0H=4.0m，其它层：=1.25H=4.375m《混凝土结构设计规范》第6.2.3条规定：弯矩作用平面内截面对称的偏心受压构件，当同一主轴方向的杆端弯矩比不大于0.9且轴压比不大于0.9时，若构件的长细比满足式的要求，可不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响；否则，应根据本规范6.2.4条的规定，按截面的两个主轴方向分别考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响。179 XXXX大学毕业设计说明书故不考虑附加弯矩影响。对称配筋的小偏心受压柱，由并按下式近似计算：要按构造配筋。查表的柱纵向钢筋的配筋率为：且；柱截面每一侧纵向钢筋配筋率不应小于0.2%实配钢筋为每侧配420，共配1220验算配筋率：每一侧的最小配筋率全部纵筋的配筋率且<5%满足要求。与电算结果相比偏大。179 XXXX大学毕业设计说明书11.4.4斜截面受剪承载力的计算柱的箍筋配置要求：1.抗震设计时，柱箍筋加密区的构造要求见下表10.5表10.5柱端箍筋加密区的构造要求抗震等级箍筋最大间距（mm）箍筋最小直径（mm）一级6d和100的较小值10二级8d和100的较小值8三级8d和150（柱根100）的较小值8四级8d和150（柱根100）的较小值6（柱根8）注：1）d为柱纵向钢筋直径（mm）；2）柱根指框架柱底部嵌固部位（mm）2.一级框架柱的箍筋直径大于12mm且箍筋肢距不大于150mm及二级框架柱箍筋直径不小于10mm、肢距不大于200mm时，除柱根外最大间距应允许采用150mm；三级框架柱的截面尺寸不大于400mm时，箍筋最小直径应允许采用6mm；四级框架柱的剪跨比不大于2或柱中全部纵向钢筋的配筋率大于3%时，箍筋直径不应小于8mm；剪跨比不大于2的柱，箍筋间距不应大于100mm。3.抗震设计时，柱箍筋加密区的范围应符合下列要求：1)底层柱的上端和其他各层柱的两端，应取矩形截面柱之长边尺寸（或圆形截面柱之直径）、柱净高之和500mm三者之最大值范围；2)底层柱刚性地面上、下各500mm的范围；3)剪跨比不大于2的柱和因填充墙等形成的柱净高与截面高度之比不大于4的柱全高范围；4)底层柱柱根以上柱净高的范围；5)一级及二级框架角柱的全高范围；6)需要提高变形能力的柱的全高范围4.柱加密区范围内箍筋的体积配筋率，应符合下列规定：1)柱箍筋加密区箍筋的体积配箍率，应符合下式要求：179 XXXX大学毕业设计说明书式中，———柱箍筋的体积配箍率；———柱最小配箍特征值；见下表10.6———混凝土轴心抗压强度设计值。当柱混凝土强度等级低于C35时，应按C35计算；———柱箍筋或拉筋的抗拉强度设计值，超过时，应按表10.6柱端箍筋加密区最小配箍特征值抗震等级箍筋形式柱轴压比0.400.500.600.700.800.901.001.05二级普通箍、复合箍0.080.090.110.130.150.170.190.220.24螺旋箍、复合或连续复合螺旋箍0.060.070.090.110.130.150.170.200.222）对一、二、三、四级框架柱，其箍筋加密区范围内箍筋的体积配箍率尚且分别不应小于0.8%、0.6%、0.4%和0.4%；5.箍筋应为封闭式，其末端应做成弯钩且弯钩末端平直段长度不应小于10倍的箍筋直径，且不应小于75mm；6.箍筋加密区的箍筋肢距，一级不宜大于200mm，二、三级不宜大于250mm和20倍箍筋直径的较大者，四级不宜大于300mm，每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋约束；采用拉筋组合箍时，拉筋宜紧靠纵向钢筋并勾住封闭箍；7.柱非加密区的箍筋，其体积配箍率不宜小于加密区的一半；其箍筋间距，不应大于加密区箍筋间距的2倍，且一、二级不应大于10倍纵向钢筋直径，三、四级不应大于15倍纵向钢筋直径；为保证强剪弱弯，柱的组合剪力设计值按下式调整：式中，———柱端箍筋加密区的剪力设计值———柱的净高———179 XXXX大学毕业设计说明书分别为柱的上、下端顺时针或反时针方向截面的弯矩设计值（应取调整增大后的设计值，包括角柱的增大系数），且取顺时针方向之和及反时针方向之和两者的较大者；验算柱截面：考虑地震作用组合的框架柱的受剪截面应符合下列条件：剪跨比λ>2的框架柱截面满足要求。查《混凝土结构设计规范》的公式：式中，———与剪力设计值相应的轴向压力设计值，当时，取；———验算截面的剪跨比，当时，取，时取；———承载力抗震调整系数，取0.80则有：故仅需按构造配置箍筋。所以柱端加密区箍筋选用4肢箍柱箍筋加密区的箍筋最小配箍特征值查表得则其箍筋最小体积配箍率应满足：=(二级框架柱)，满足要求。其中—箍筋包裹范围内混凝土核芯面积；179 XXXX大学毕业设计说明书—箍筋长度。②《高层建筑混凝土结构技术规程》6.4.6规定抗震设计时，柱箍筋加密区的范围应取：1.底层柱的上端和其他各层柱的两端应取矩形截面柱之长边尺寸，柱净距的1/6和500三者之最大范围。即，所以取底层柱上端加密区长度为1283。2.底层柱刚性地面上、下各500的范围。3.底层柱柱根以上1/3柱净高的范围。4.角柱应全高加密。本设计为角柱，箍筋应全高加密。11.5框架梁、柱节点核芯区受剪承载力计算在竖向荷载和地震作用下，梁柱核芯区受力比较复杂，但主要是压力和剪力。若核芯区的受剪承载力不足，在剪压作用下出现斜裂缝，在反复荷载作用下形成交叉裂缝，混凝土挤压破碎，纵向钢筋压屈成灯篓状。为了保证核芯区不过早发生剪切破坏的主要措施是配置足够的箍筋。根据强核芯区的抗震设计概念，在梁端钢筋屈服时，核芯区不应剪切屈服，因此取梁端截面达到受弯承载力时的核芯区剪力作为其剪力设计值。本设计以一层边柱节点为例进行验算，即：11.5.1梁、柱节点核心区组合的剪力设计值本设计为二级抗震，应按下式计算节点的剪力设计值：式中：、—梁截面高度及有效高度，节点两侧梁截面高度不等时可采用平均值；—梁受压钢筋合力点至受压边缘的距离；—柱的计算高度，可采用节点上下柱反弯点之间的距离；179 XXXX大学毕业设计说明书—节点左右梁端反时针或顺时针方向组合弯矩设计值之和；—节点剪力增大系数取1.2。则11.5.2节点核芯区截面有效验算宽度核芯区截面有效验算宽度，当验算方向的梁截面宽度不小于该侧柱截面宽度的1/2时，可采用该侧柱截面宽度，当小于柱截面宽度的1/2时，可采用下列二者的较小值，即：和中的较小值；因验算方向的梁截面宽度为=，故=700框架粱、柱节点核芯区的受剪的水平截面应符合下列要求：—正交梁对节点的约束影响系数取1.0；—框架节点核芯区的有效验算高度。—框架节点核芯区的截面高度可取验算方向的柱截面高度取==3719.1kN>，满足要求。11.5.3节点核芯区的受剪承载力按下式计算(按下式配置箍筋数量)式中N对应于考虑地震组合剪力设计值的节点上柱底部的轴向力设计值；当N为压力时，取轴向压力设计值的较小值，且当N大于时，取；当N为拉力时，取为0。故取：初设节点区配筋为4肢。则179 XXXX大学毕业设计说明书柱端加密区箍筋配置4肢，相应的，满足要求。11.6剪力墙的配筋计算剪力墙的配筋计算的要求：(1)高层建筑剪力墙中竖向和水平分布钢筋，不应采用单排配筋。当剪力墙截面厚度不大于400mm时，可采用双排配筋；当大于400mm，但不大于700mm时，宜采用三排配筋；当大于700mm时，宜采用四排配筋。受力钢筋可均匀分布成数排。各排分布钢筋之间的拉筋间距不应大于600mm，直径不应小于6mm，在底部加强部位，约束边缘构件以外的拉接筋间距尚应适当加密。(2)矩形截面独立墙肢的截面高度不宜小于截面厚度的5倍；当小于5时，其在重力荷载代表值作用下的轴压力设计值的轴压比，一、二级时不宜大于下表9.7，三级时不宜大于0.6；当不大于3时，宜按框架柱进行截面设计，底部加强部位纵向钢筋的配筋率不应小于1.2%，一般部位不应小于1.0%，箍筋宜沿墙肢全高加密。(3)非抗震和抗震设计的剪力墙应分别按无地震作用和有地震作用进行荷载效应组合，取控制截面的最不利组合内力或对其调整后的内力进行配筋设计，墙肢的控制截面一般取墙底截面以及改变墙厚、改变混凝土强度等级、改变配筋梁量的截面。(4)一级剪力墙的底部加强部位以上部位，墙肢的组合弯矩设计值和组合剪力设计值应乘以增大系数，弯矩增大系数可取1.2，剪力增大系数可取为1.3.(5)抗震设计的双肢剪力墙中，墙肢不宜出现小偏心受拉；当任一墙肢大偏心受拉时，另一墙肢的弯矩设计值及剪力设计值应乘以增大系数1.25。(6)179 XXXX大学毕业设计说明书剪力墙俩端和洞口俩侧应设置边缘构件，并符合下列规定：一、二、三级剪力墙底层墙肢底面的轴压比大于表10.9的规定限值，以及部分框支剪力墙结构的剪力墙，应在底部加强部位及相邻的上一层设置约束边缘构件，约束边缘构件沿墙肢方向的长度和箍筋配箍特征值宜符合表10.8中的要求，且一、二级抗震设计时箍筋直径均不应小于8mm，箍筋间距分别不应大于100mm和150mm。箍筋的体积配箍率应按下式计算：式中，———约束边缘构件配箍特征值———混凝土轴心抗压强度设计值；混凝土强度等级低于C35时3，应取C35的混凝土轴心抗压强度设计值。———箍筋、拉筋或水平分布钢筋的抗拉强设计值———箍筋体积配箍率。可计入箍筋、拉筋以及符合构造要求的水平分布钢筋，计入的水平分布钢筋的体积配箍率不应大于总体积配箍率的30%。表10.8约束边缘构件及其配箍特征值项目一级（9度）一级（6、7、8度）二级、三级0.120.20.120.20.120.2（暗柱）0.200.250.150.200.150.20（翼缘或端柱）0.150.200.100.150.100.15注：1)为墙肢在重力荷载代表值作用下的轴压比，为剪力墙墙肢长度2）为约束边缘构件沿墙肢方向的长度，对暗柱不应小于墙厚和450mm的较大者，有翼缘或端柱时，不应小于翼墙厚度或端柱沿墙肢方向截面高度加300mm。3）翼墙长度小于其厚度3倍或端柱截面边长小于墙厚的2倍，视为无翼墙或无端柱。(1)剪力墙的墙肢轴压比为，其中取重力荷载代表值作用下产生的轴压力设计值；墙肢轴压比见表10.9表10.9墙肢轴压比限制179 XXXX大学毕业设计说明书轴压比一级（9度）一级（6、7、8度）二级、三级0.40.50.6(1)剪力墙竖向和水平分布筋的配筋率，一、二、三级抗震设计时均不应小于0.25%，四级抗震设计和非抗震设计时均不应小于0.20%。(2)剪力墙竖向和水平分布钢筋间距均不应大于300mm；分布钢筋直径均不应小于8mm。(3)剪力墙竖向、水平分布钢筋的直径不宜大于墙肢截面厚度的。(4)房屋顶层剪力墙以及长矩形平面房屋的楼梯间和电梯间剪力墙、端开间的纵向剪力墙、端山墙的水平和竖向分布钢筋的最小配筋率不应小于0.25%，钢筋间距不应大于200mm。(5)一、二级抗震设计的剪力墙底部加强部位及其上一层的墙肢端部应设置约束边缘构件；一、二级抗震设计剪力墙的其他部位以及三、四级抗震设计和非抗震设计的剪力墙墙肢端部均应设置构造边缘构件。(6)高跨比（）不大于1.5的连梁，非抗震设计时，其纵向钢筋的最小配筋率可取为0.2%；抗震设计时，其纵向钢筋的最小配筋率宜符合表10.10的要求；跨高比大于1.5的连梁，其纵筋的最小配筋率可按框架梁的要求采用。表10.10跨高比不大于1.5的连梁纵向钢筋的最小配筋率跨高比最小配筋率（采用较大值）0.20,0.25，(7)剪力墙纵向钢筋的结构连梁中，非抗震设计时，顶面及底面单侧纵向钢筋的最大配筋率不宜大于2.5%；抗震设计时，顶面及底面单侧纵向钢筋的最大配筋率宜符合表10.11的要求。如不满足，则应按实配钢筋进行连梁强剪弱弯的验算。表10.11连梁纵向钢筋的最大配筋率（%）跨高比最大配筋率0.61.2179 XXXX大学毕业设计说明书1.5(1)抗震设计时，沿连梁全长箍筋的构造应符合；框架梁梁端箍筋加密区的箍筋构造要求；非抗震设计时，沿梁全长的箍筋直径不应小于6mm，间距不应大于150mm。(2)顶层连梁纵向水平钢筋伸入墙肢的长度范围内应配置箍筋，箍筋间距不宜大于150mm，直径应与该连梁的箍筋直径相同。(3)连梁高度范围内的墙肢水平分布钢筋应在连梁内拉通作为连梁的腰筋。连梁高度大于700mm时，其俩侧面腰筋的直径不小于8mm，间距不应大于200mm；跨高比不大于2.5的连梁，其俩侧腰筋的总面积配筋率不应小于0.3%。11.6.1设计资料（以9层剪力墙W—2为例）图11.2剪力墙计算简图剪力墙的抗震等级为一级，底部加强部位取墙的总高度的1/8（5.75）和两层（7.5）中的较大值，即底部加强部位取为7.5m。砼为C55=25.3N/mm水平及竖向分布钢筋网片、端部受力钢筋选用HRB400级钢筋=360N/mm剪力墙的截面尺寸：=3500mm=300mm，翼缘宽度=700mm=700mm179 XXXX大学毕业设计说明书11.6.2轴压比的验算重力荷载代表值作用下的轴力轴压比n==满足轴压比限值的要求11.6.3墙肢纵向钢筋的计算（采用对称配筋）取墙肢的组合内力设计值：N=5701.75kN竖向和横向分布钢筋区为10@150,双层钢筋网，配筋率为=满足一级剪力墙墙肢最小配筋率为0.25%的要求。=3000×300×0.35%=3150mm为大偏心受压分布钢筋抵抗弯矩值：端部钢筋：约束边缘构件的长度=0.1=0.1×3500=350,且不小于700+300=1000mm，取=1200此剪力墙有端柱，其阴影部分如图10.3所示在此范围内纵向钢筋的配筋率不小于1.2%。按此要求计算端部配筋为：=（700×700＋300×300）×0.012=6960取为2022（=7600mm）大于6960，179 XXXX大学毕业设计说明书也满足构造边缘构件纵向钢筋最小量的要求。约束边缘构件暗柱长度，则=400mm纵向钢筋的最小配筋率不小于1.2%，按此要求计算暗柱配筋率为：=400×300×0.012=1440取为620（=1885mm）大于1440，也满足构造边缘构件纵向钢筋最小量的要求。图10.3剪力墙约束边缘长度11.6.4墙肢横向钢筋的计算横向分布钢筋取为10@150双排=157mm剪跨比：且<1.5取为1.5验算截面尺寸：截面尺寸满足要求验算截面抗剪承载力179 XXXX大学毕业设计说明书〔〕满足抗剪承载力的要求验算配筋率：==满足要求。与电算结果相比偏小。11.6.5约束边缘构件配筋计算约束边缘构件端部1000mm长度内的配箍特征值=0.12，则体积配箍率为：,采用双肢箍，12@100，体积配箍率为，满足要求。约束边缘构件端部400mm长度内的配箍特征值=0.12，则体积配箍率为：,采用双肢箍，10@100，体积配箍率为，满足要求。11.6.6连梁抗弯计算（连梁弯矩不调幅）取连梁的组合内力设计值：，，选用522,验算配筋率：==且大于并小于0.6%满足要求。俩侧应配置腰筋，面积配筋率不小于0.3%;每侧配置518，总面积1272mm2,间距不大于200mm。179 XXXX大学毕业设计说明书11.6.7连梁抗弯箍筋计算计算剪力设计值按剪压比验算截面尺寸：满足要求。计算箍筋：配置10箍筋：，则s=157/1.75=90mm梁端箍筋加密区按构造要求不用加密。179 XXXX大学毕业设计说明书第十二章楼梯设计12.1楼梯结构选择板式楼梯与梁式楼梯相比较，具有下表面平整，施工支模较方便，外观较轻巧，且传力简单。板式楼梯的传力路线为楼梯板平台梁墙体（柱）。根据上面的特点，则本设计采用现浇斜板式楼梯，现浇板式楼梯由梯段板、平台板和平台梁组成。本设计的楼板踏步尺寸为b×h=280mm×145.83mm。本楼梯设计荷载情况：均布活荷载标准值为qk=3.5kN/m2，混凝土强度等级采用C35,楼梯钢筋梯段板和平台板采用HPB335级，，梯梁和梯柱钢筋采用HRB400，，平台板的厚度为120mm，平台梁为b×h=300mm×400mm，设在墙内的构造柱为b×h=200mm×200mm。楼梯结构平面布置图如图12.1所示图12.1楼梯结构平面布置图179 XXXX大学毕业设计说明书12.2梯段板的设计现浇斜板式梯段的梯段板是一块支承在上、下平台梁上并带有踏步的斜板。1.确定板厚及计算跨度：计算跨度：其中L为支承梁中心投影的水平距离踏步高度145.83mm，踏步宽度280mm。本楼梯设计取1m2.梯段板的荷载计算：恒荷载标准值：=7活载标准值：梯段荷载设计值：<,所以荷载的设计值为13.33.截面设计：板的有效高度，板的水平计算跨度考虑到平台梁，平台板对斜的弹性约束作用，故计算板的跨中正弯矩时取选配10@150()。179 XXXX大学毕业设计说明书支座截面负筋取与跨中截面相同，以方便施工，其长度从支座算起不少于1/4板跨度。本设计取3080/4=770,取为800mm。同时斜板内布置分布钢筋，采用8，每级踏步放一根，放置在受力钢筋内侧。12.3平台板设计1.平台板厚120，取1宽板带计算。恒载标准值：活载标准值：平台板荷载设计值：图12.2板荷载示意图由于为双向板，按弹性理论进行设计：不考虑屋面活荷载的不利布置，板的计算跨度取支撑梁间的中心距，不考虑梁对板的水平推力的不利影响。则该区格板的弯矩为：因⒊双向板的配筋计算：采用HRB335钢筋，179 XXXX大学毕业设计说明书由于x方向钢筋配在内侧，，y方向钢筋配在外侧，表12.1配筋计算表截面M（mm）实配钢筋支座1000.032取0.155710@130AS=604900.030取0.150110@130AS=604跨中1000.00690.00693810@130AS=604900.0190.0199510@130AS=60412.4平台梁设计1.确定梁尺寸平台梁的计算跨度=3.6m，平台梁的截面尺寸取300×4002.荷载计算：梁自重：0.3×(0.4-0.12)×26=2.184平台板传来：7×2.3/2=8.05梯段板传来：7×3.08/2=10.78荷标准值：21.01平台板传来的活载：3.5×2.3/2=4.03kN/m梯段板传来的活载：3.5×3.08/2=5.39kN/m活载标准值：9.42kN/m荷载设计值：P1=1.2×21.01+1.4×9.42=38.40P2=1.35×21.01+1.4×0.7×9.42=37.60kN/m179 XXXX大学毕业设计说明书取P=38.40kN/m弯矩设计值：M=1/8=1/8×38.40×=62.21剪力设计值：3.配筋计算：截面按倒L形计算：，b=300mm，=120mm,梁的有效高=400-35=365判别L形载面类型：故属第一类L形梁。实配416(HRB400级钢)验算配箍率：配置箍筋：故按构造配筋：双肢箍最小配箍率：故选配箍筋：选双肢箍，满足设计要求。12.5构造柱的设计楼梯构造柱TZ1的截面尺寸为400×400。对其进行构造配筋。受力钢筋选用418，箍筋选用φ8@200的双肢箍。楼梯构造柱TZ2的截面尺寸为200×200。对其进行构造配筋。受力钢筋选用418，箍筋选用φ8@200的双肢箍。179 XXXX大学毕业设计说明书第十三章基础设计13.1设计资料13.1.1基本规定根据《建筑地基基础设计》规定：（1）采用筏形基础的地下室，地下室钢筋混凝土外墙厚度不应小于，内墙厚度不应小于。墙的截面设计除满足承载力要求外，还应考虑变形、抗裂及防渗等要求。墙体内应设置双面钢筋，竖向和水平钢筋的直径不应小于，间距不应大300。（2）筏形基础的混凝土强度等级不应低于C30，当有地下室时应采用防水混凝土。防水混凝土的抗渗等级应根据地下水的最大水头与防水混凝土厚度的比值，按现行《地下工程防水技术规范》选用,但不应小于0.6Mpa。（3）筏形基础的平面尺寸，应根据地基土的承载力、上部结构的布置和荷载分布情况确定。在地基土比较均匀的条件下，筏形基础的基础平面形心宜与上部结构竖向永久荷载重心重合。当不能重合时，基底平面形心与上部结构在永久荷载与楼（屋）面可变荷载准永久组合下的重心的偏心距e(m)，宜符合下式要求，裙房与主楼可分开考虑。当偏心距不能满足上式要求时，可通过扩大基础宽度（外挑）予以调整，外挑部分的截面可做出变厚度，但其边缘的厚度不宜小于200mm。13.1.2基础资料（采用肋梁式筏板基础）1.筏板的厚度初估：按每层50mm估算，建筑上部加地下室共14层，则有14×50=700mm，故筏板厚度取700mm300mm纵横向肋梁取相同高度和宽度，高度为（1/6～1/4）=（1/6～1/4）×8.4=1400mm～2100mm取=2000mmb=1000mm。砼采用C40基础梁受力钢筋采用HRB400箍筋采用HPB335板中受力钢筋采用HRB400。13.1.3水文地质资料本地区最高地下水位：-7.2m，且对混凝土无侵蚀作用；当地土的标准冻深：-1.5m。179 XXXX大学毕业设计说明书13.1.4工程地质资料本工程自然地坪以下依次为细砂层，砺砂层和圆砾层，各层土的承载力特征值、变形指标及厚度如下：第一层：细砂层埋藏深度：1.90m～2.30m第二层：砾砂层埋藏深度：2.30m～3.9m第三层：圆砺层埋藏深度：3.9m～6.9m场地类别为：Ⅱ类13.1.5基础埋深的确定对于地下室的筏形基础，基础的埋深从室外标高算起。抗震设防地区的天然土质地基上的箱形和筏形基础，基础的埋深不宜小于建筑物室外地坪至檐口高度的1/12，且不小于3，室内外高差为0.0.45，故筏形基础埋深H1=（46+0.45）/12=3.9。从±0.000开始地下室层高为h=3.5，筏形基础埋深d=3.5+2.0-0.45=5.05满足要求。13.2地基承载力的修正根据地勘报告可知持力层为圆砾层，则有承载力特征值为，查《建筑地基基础设计规范》5.2.4可知地基承载力特征值的计算公式为：查表5.2.4可得式中：———修正后的地基承载力特征值；———地基承载力特征值；、———基础宽度和埋深的地基承载力修正系数；———基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；———基础底面宽度（m），当基础宽度小于3按3取值，大于6按6取值；———基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；———基础埋置深度（m）；179 XXXX大学毕业设计说明书修正后的地基承载力特征值为：根据《建筑抗震设计规范》4.2.2规定天然地基基础抗震验算时，应采用地震作用效应标准组合，且地基抗震承载力应取地基承载力特征值乘以地基抗震承载力调整系数计算。的计算见表13.1。即：=1.3×750.4=975.52表13.1地基土抗震承载力调整系数岩石名称和性状岩石、密实的碎石土，密实的砾、粗、中砂，的粘性土和粉土1.5中密、稍密的碎石土，中密和稍密的砾、粗、中砂，密实和中密的细、粉砂，的粘性土和粉土1.3稍密的细、粉砂，的粘性土和粉土，新近沉积的粘性土和粉土1.1淤泥，淤泥质土，松散的砂，填土1.013.3基础内力组合（内力组合表见后）组合类型恒+活1007.5-67.7-220209.1恒+0.5活+X地震-6429-213.7-203087.31恒+0.5活+Y地震-25617.5-640.3-201812.11X方向恒+活恒+0.5活+X地震恒+0.5活+Y地震-43509.95-42014.31-547290.95179 XXXX大学毕业设计说明书Y方向恒+活恒+0.5活+X地震恒+0.5活+Y地震永久荷载组合15517.66-321327-5264.5631983.3113.4基础的基底反力计算13.4.1基础尺寸及惯性矩基础面积偏心距应满足：,满足要求。基础梁尺寸：13.4.2基底反力基础总重力：各组合类型下的基底反力：⑴恒+活得：满足要求⑵恒+0.5活+X地震179 XXXX大学毕业设计说明书得：满足要求⑶恒+0.5活+Y地震得：满足要求13.5地基净反力的计算在各种组合类型中，最大轴力设计值为：则13.6基础板的内力及配筋计算13.6.1板的内力计算底板均为双向板，厚700混凝土等级为C40，=19.1，=1.71计算跨度的确定：=2.7m则由得，取单位板条179 XXXX大学毕业设计说明书基础板的区格划分如图13.3。图13.3基础板的区格布置图各区格的弯矩计算及调整如下：1、角区格3查表得：2、角区格4查表得：3、角区格查表得：4、角区格5查表得：179 XXXX大学毕业设计说明书5、支座弯矩：6、弯矩调整：179 XXXX大学毕业设计说明书13.6.2基础板的配筋计算采用HRB400,表13.2基础板配筋表板位置M实配钢筋3长跨329.106550.040.980142418@150短跨361.766550.0440.977157018@150支座a549.536550.0670.965241522@1504长跨282.476550.0340.983121918@150短跨272.566550.0330.983117618@150支座b449.686550.0550.972196222@150支座f334.436550.0410.979138822@150长跨50.636550.00620.99721618@150短跨77.096550.00940.99532918@150支座c81.176550.00990.99534622@150支座e526.836550.0640.967231022@1505长跨30.646550.00370.99813018@150短跨50.526550.00620.99721518@150支座d42.116550.00510.99717922@150验算最小配筋率：179 XXXX大学毕业设计说明书13.7基础梁的内力及配筋计算13.7.1梁的内力计算取中框④轴基础梁进行设计，负荷面积及计算简图如下：图13.3基础梁的受荷范围基础梁的受荷范围如图13.4所示。以地基净反力作为荷载，以柱做为基础梁的铰支座。按多跨连续梁分析其内力，计算简图见图13.4图13.4基础梁的计算简图⑴荷载计算采用支座弯矩等效的原则，按下式将三角荷载等效为均布荷载，则有：AB跨：BC跨：⑵支座弯矩值计算179 XXXX大学毕业设计说明书3.利用结构力学弯矩二次分配求连续基础梁的内力转到刚度：分配系数：⑷求跨中弯矩：可用叠加法分别求出各荷载作用下的跨中弯矩：AB跨：BC跨：最终基础梁内力图如图13.6，图13.7。179 XXXX大学毕业设计说明书弯矩分配如下表：分配系数　　0.160.84　0.840.16　　固端弯矩0　7839.74-193.59　193.59-7839.740分配0←-1223.38-6422.77→-3211.399　及　4560.17←9120.331737.21→0传递0←-729.63-3830.54→-1915.27　　　804.42←1608.83360.53→0　0←-128.71-675.71→-337.86　　　141.9←283.854.06→0　0←-22.7-119.2→-59.6　　　25.03←50.069.54→0　0←-4-21.03→-10.52　　　4.42←8.841.68→0　0←-0.71-3.71→-1.86　　　0.78←1.560.3→0　0←-0.12-0.66→-0.33　　　0.14←0.280.05→0　0←-0.02-0.12→-0.06　　　0.025←0.050.01→0　0←-0.004-0.021　　　　最后弯矩0　5730.74-5730.74　5730.74-5730.74　0表13.3弯矩二次分配表179 XXXX大学毕业设计说明书-4974.37-4974.375730.745730.745440.36图13.6基础梁弯矩图3804.783078.073078.073804.782389.772389.77图13.7基础梁剪力图13.7.2梁的正截面配筋计算混凝土等级C40，基础梁的钢筋纵筋采用HRB400级钢筋（)，箍筋采用HRB300级钢筋()。跨中按T形截面计算确定翼缘计算宽度=min(,,)mm179 XXXX大学毕业设计说明书，，，故取=2700mm。，，，故取=900mm判别T截面类型：，，故属第一类T形截面。表13.3基础梁的配筋计算表截面AB跨间支座BBC跨间弯矩设计值4974.375703.745440.360.0250.0790.0830.9870.9590.957717984728098实配钢筋142814281428验算最小配筋率：砼规范规定梁高大于450mm时，应在腹板设置构造钢筋直径不小14且间距不大于200mm，在基础梁每侧设置418的构造钢筋。13.7.3梁的斜截面配筋计算1.验算截面尺寸：故截面尺寸满足要求。179 XXXX大学毕业设计说明书2.计算是否按构造配筋：需按计算配置箍筋。AB、BC跨计算配筋：选12(四肢箍)则箍筋间的间距：取130mm。又因《高规》规定二级框架结构梁端箍筋加密区箍筋最大间距取，所以加密区的箍筋选用。加密区长度：对应的配箍率为：非加密区箍筋φ12@150，相应的配筋率：满足要求。13.8基础底板冲切承载力及剪切承载力验算n1h0h0n2图13.8板底冲切及剪切示意图13.8.1冲切承载力的验算179 XXXX大学毕业设计说明书底板宜设垫层，厚度为100mm；有垫层时，受力钢筋的混凝土的保护层不应小于35mm。梁板式筏形基础底板受冲切承载力按下式计算：有垫层时a=40计算公式：式中：———作用在图中阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值———受冲切承载力截面高度影响系数，当板厚不大于800mm时，取1.0；当大于等于2000mm时，取0.9，其间按线性内插法取用。———混凝土轴心抗拉强度设计值———距基础梁边处冲切临界截面的周长———冲切破坏锥体的有效高度、———计算板格的短边和长边净长度,满足要求。底板区格为矩形双向板，底板受冲切所需的厚度按下式计算：式中：———相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值，所以厚度满足要求,故筏板厚度为700mm时为正确的。179 XXXX大学毕业设计说明书13.8.2剪切承载力的验算梁板式筏形基础底板变剪切承截力应符合下式要求：式中:———距基础梁边缘处，作用在图阴影处面积上的地基土平均净反力设计值。———受剪切承载力截面高度影响系数，当板有效高厚不大于800mm时，取800；当大于等于2000mm时，取2000。，满足斜截面受剪承载力要求。179 XXXX大学毕业设计说明书基础的内力组合表（附表）　地下室框架柱内力柱号恒载活载X向地震Y向地震NMxMyNMxMyNMxMyNMxMy3-107918.826.9-151.92.73.81180.1-1.8-20.51214.4-14-70.64-7141.673.5-117.90.514.2135.7-40.3-5.2157.2-0.4-49.65-963.615.2-43.9-169.22.8-7.9-649.115.4-13.4740.7-1159.56-1130-0.1-102-216.90-21-51.628.6-1.263.8-0.341.27-1135-0.1-103-218.30-2156.428.61.264.10.641.38-973.7-15.5-44.4-170-2.8-8652.215.613.3744.711.359.79-711.81.2-73.5-117.90.4-14-136.940.3-5.3158.6-0.149.910-1067-18.926.7-150.1-2.73.8-1186-1.820.51221.714-70.111-869.741-2.7-122.48-0.5435.311.49.8-492.521-92.812-4492-4.7-29.5-1000-0.9-6.272.817.4-6.167.70.4-91.113-1862-1.144.6-346.3-0.28.2-1222-8.613-1391.4-0.16714-5073-0.232.8-1138-1.27-83.3-14.41.283.15.394.315-51270.332.6-11351.37.194.9-14.5-1.190.7-5.394.316-18831.445.1-348.10.28.31225.6-8.6-13.1-1395.80.167.117-4497-4.529.5-1001-0.96.2-73.8-17.4-6.268.70.491.518-866.5-41.2-2.7-121.9-8-0.5-439.611.4-9.8-497.8-21.2-93.619-871.242.35-123.28.20.7449.65.7-13.6482.3-18.7-92.720-4434-23.621.6-1006-3.62.7173.316.6-7.1-147.41.6-91.621-13662.5-9.6-306.20.9-1.1-143.47.53.2160.93.810.322-1566-21.2-41-254.1-4.1-6.3-1443-9.3-16.81654.70.775.323-5219-3.8-37.2-1136-1.1-7.3-72.6-140.9-65.2-6.392.624-54194.1-44-11252-7.4125-12.50.7-115.16.188.925-165023.6-46.9-257.73.7-71457.1-9.117.21672.3-0.578.5261380.32.49.6-308.80.91143.9-7.63.2161.93.8-10.3274441.4-23.3-21.6-1007-3.5-2.7-174.4-16.6-7.2-148.31.69228-866.9-42.44.9-122.2-8.30.7-456.55.713.8490.519-93.629-987.89.7-22.7-133.21.3-3.2927.8-12.85.9-1085.47.8-68.730-889.75.6-76.9-172.91.3-15113.9-38.13.8-119.52.9-46.931-160.4-1.513.2-27.902.482.58.6-3.4-76.6-3.68.632-797.716.633.5-116.72.75.2-758.621.524.2-825.115.463.433-1159-0.4105.8-211.7-0.120.9-62.234.42.9-68.40.443.834-1200-0.1112.2-208.7020.659.134.4-3.462.7-0.542.535-833.4-17.135.3-118.1-2.75.3760.821.5-24.1-828.2-15.563.736-162.8-1.6-13.2-27.80-2.4-82.7-8.6-3.4-76.9-3.6-8.537-892.65.577.1-172.81.215.1-114.638.13.8-120.72.847.238-987.9-9.7-22.6-133.2-1.2-3.2-941.2-12.8-5.9-1101.4-7.8-69.2求和-56085-39.2-7.3-13493-3.2-2.154.5113.9-28.280510.1423.3179 XXXX大学毕业设计说明书地下室框架柱内力组合　恒载+活载恒载+0.5活载+X向地震恒载+0.5活载+Y向地震exMy1My2My3MyeyMx1Mx2Mx3NMxMyNMxMyNMxMy-1230.821.530.725.2518.358.359.556.15-41.8-29.436185.52-742.35-1750.7733506.004-9.4511631.1-238.61-562.7475-831.92.187.7-637.25-38.4575.4-615.751.4531-2117469.913382.2512930.7515984.36-9.457861.466022.015818.8375-1132.818-51.8-1697.332-61.25-307.55.611.65-12.614273.2821385.983874.512994.128-9.451070516039.52905.875-1347-0.1-123-1290.1528.5-114-1174.8-0.4-71.55-4.25657.45418.634933.955110.812-9.4512729.212191.911101.388-1353-0.1-124-1187.4528.5-112-1179.80.5-71.94.2-5682.6-4987.29-4954.95-5132.484-9.4512785.911221.411148.638-1143.7-18.3-52.4-406.5-1.3-35.1-314-5.611.312.6-14410.62-5121.9-3956.4-13125.42-9.45108083841.432967.3-829.71.6-87.7-907.6541.7-85.9-612.151.3-30.721-17423.7-19060.65-12855.15-15938.16-9.457840.678577.295784.8175-1217.1-21.630.5-2328.05-22.0549.179.65-6.25-41.529.4-35782.74-68444.672341.71-33134.98-9.4511501.622000.1-752.6925-992.149-3.2-495.656.46.85-1423.466-95.75-29.429167.7414570.6441847.9627008.604-1.351339.34669.061921.59-5492.2-5.6-35.7-4919.312.25-38.7-4924.4-4.75-123.7-21115336.2103305.3103412.4102733.68-1.357414.476641.066647.94-2208.4-1.352.8-3257.05-9.861.7-3426.7-1.3115.7-12.627825.8441038.8343175.7925207.812-1.352981.344397.024625.9775-6210.4-1.439.8-5724.8-15.237.5-5558.44.5130.6-4.226083.6824044.1623345.2823216.424-1.358384.047728.487503.84-6262.51.639.7-5600.05-13.5535.05-5604.3-4.35130.454.2-26302.5-23520.21-23537.85-23442.05-1.358454.387560.077565.7375-2231.11.653.4-831.45-7.136.15-3452.91.6116.3512.6-28111.86-10476.27-43505.91-25480.22-1.353011.991122.464661.3475-5497.4-5.435.7-5070.85-22.3526.4-4928.4-4.55124.121-115445.4-106487.9-103495.4-102836.6-1.357421.496845.656653.2725-988.4-49.2-3.2-1367.05-33.8-12.75-1425.3-66.4-96.5529.4-29058.96-40191.27-41902.35-26908.64-1.351334.341845.521924.0875-994.450.55.7-483.252.1-8.25-450.527.7-87.35-29.429235.3614206.0813244.727062.1121.35-1342.4-652.32-608.175-5440.3-27.224.3-4763.9-8.815.85-5084.6-23.8-68.65-21114246.3100041.9106776.6101568.181.35-7344.4-6431.3-6864.21-1672.23.4-10.7-1662.510.45-6.95-1358.26.750.15-17.429096.2828927.523632.6825899.5521.35-2257.5-2244.4-1833.57-1819.9-25.3-47.3-3136.05-32.55-60.95-38.15-22.5531.15-12.622930.7439514.23480.6921009.7441.35-2456.9-4233.7-51.5025-6354.8-4.9-44.5-5859.6-18.35-39.95-5852.2-10.6551.75-4.226690.1624610.3224579.2423828.4481.35-8579-7910.5-7900.47-6543.26.1-51.4-5855.95-7.4-47-6096.111.241.24.2-27481.44-24594.99-25603.41-24647.71.35-8833.3-7905.5-8229.668-1907.227.3-53.9-321.2516.35-33.2-106.0524.9528.112.6-24030.72-4047.75-1336.23-22082.511.35-2574.7-433.69-143.16751071.53.310.61369.8-4.7513.31387.86.65-0.217.418644.123834.5224147.7221867.9721.351446.531849.231873.533434.2-26.8-24.33763.4-41.65-30.153789.5-23.4569.052172118.279031.479579.584808.921.354636.175080.595115.825-989.12-50.75.6-1384.51-40.8519.05-437.51-27.55-88.3529.4-29080.13-40704.59-12862.79-26924.171.35-1335.3-1869.1-590.6385-112111-25.9-126.6-2.45-18.4-2139.818.15-93-29.432957.43722.0462910.1230607.7529.45-10593-1196.4-20221.11-1062.66.9-92-862.25-31.85-80.65-1095.79.15-131.4-2122314.618107.2523008.6520136.069.45-10042-8148.3-10353.89-188.3-1.515.6-91.857.111-250.95-5.123-17.43276.421598.194366.532985.1449.45-1779.4-867.98-2371.478-914.419.338.7-1614.6539.4560.3-1681.233.3599.5-12.611521.4420344.5921182.4910639.1889.45-8641.1-15258-15886.87-1370.7-0.5126.7-1327.0533.95119.15-1333.3-0.05160.05-4.25756.945573.615599.655223.4569.45-12953-12541-12599.21-1409.1-0.1132.8-1245.6534.3119.1-1242.1-0.61654.2-5918.22-5231.73-5216.61-5392.2969.45-13316-11771-11737.37179 XXXX大学毕业设计说明书-951.5-19.840.6-131.653.0513.85-1720.7-33.95101.6512.6-11988.9-1658.79-21680.19-11096.069.45-8991.7-1244.1-16260.14-190.6-1.6-15.6-259.4-10.2-17.8-253.6-5.2-22.917.4-3316.44-4513.56-4412.64-3026.2089.45-1801.2-2451.3-2396.52-1065.46.792.2-1093.644.288.45-1099.78.9131.8521-22373.4-22965.6-23093.7-20196.129.45-10068-10335-10392.17-1121.1-10.9-25.8-1995.7-23.1-30.1-2155.9-18.1-93.429.4-32960.34-58673.58-63383.46-30610.699.45-10594-18859-20373.26-69578.62-42.4-9.4-62777.473.1-36.55-62027-30.7414.950231419.53141234.37231823.15231424.0621.68783.349041.34-61908.85179 XXXX大学毕业设计说明书　地下室剪力墙内力墙号恒载活载X向地震Y向地震NMxMyNMxMyNMxMyNMxMy1-5993.1637.6-18-848.376.2-33190.9-7194.7-16.22787-7996.3-14.22-3550.3-764.3-633.4-15.20.8-1449-1002.7-4.41439-1175.2-4.33-4060.34.60.3-753.2-0.70-1276-9559.4-1319-1122-84-3589.2-77.5-4.2-637-15.5-114521006.2-4.51445-1179.24.45-41054.2-0.4-756.9-0.9-01276.8958.59.4-1321-1126.1-86-5945.6596.518.2-841.170.13.3-31947248.3-16.327898060.614.37-2837.3609.734.2-408.279.18.52171.5-1669.8-26.72510-1537.9-318-1865.4-34554.9-296.3-67.613-907.9300.724976.6-255.9-28.29-2015.2256.453.7-342.839.4131051.8283-24.21085241.1-28.310-3127.9-43437.5-552.9-7592072.4-105525.22352978.3-29.411-1736.5839.849.7-297.2149.213-1132696.728.31295-815.1-33.112-2023.4-114170.6-378.7-22717-264.5-211.322.6309.2208-26.513-2042.4112571.9-384.3222.218-227.2-205.5-22.8265.2-210.4-26.814-2049.6-112972-386.4-22418227.7-204.522.8265.8209-26.915-2031.4114670.8-380.9228.617265.3-212.5-22.7310.1-209.7-26.716-1752.7-84948.6-298.6-150121137.7698.9-27.71302817.8-32.517-3143.3449.638.7-552.676.89.2-2080-1057.1-25.92360-982.1-30.218-2001-25853.5-341.7-4013-1055283.124.31088-241.2-28.419-1869339.754.9-297.266.913914.8301-24.2986256.1-28.420-2827.7-59134.1-406.9-76.28.4-2195-1671.826.825371539.9-31.221-1910.25-21.8-275.80.4-4472.4-62.6-4.9-403-68.6-4.222-1902.35.421.9-274.50.44.3-473.863.7-4.9-404-69.94.223-5791.7-187-15.4-806.115.6-31867.36656.4-10-1832-77709.524-5773.2-20415.6-803132.8-1873-6759.3-10.1-1840-7890.1-9.625-3877.563.36.6-623.312.40.9-19071426.2-20.12018-1676.2-17.226-2606.879.18.9-388.511.51.4-1668-753.5-4.8-1634-883.45.627-4096.545.2-0.1-636.27.90.21891.6-1416.7-19.22006-1665.316.428-2729.482.7-9.1-393.811.8-11666.7754.9-4.9-1635-1635.3-5.629-2121.6907.8-39.8-289.2120.6-11-1986-109727.1-22881265.4-31.830-1678.5-808-61.4-307.3-166-15-408.5-154.223.9-478-165.9-28.131-2033.1328.4-50.8-384.270.2-10665.4-65.727-724-56.4-31.232-1391.3-8.5-28.2-223.81.1-51066-84.926.6-1151-79.4-29.233-1782.1-10.5-17.7-264.8-2.1-31508.4-358.526.1-1772-305.2-30.734-1511.6687.9-53.8-218.5100.8-12-1343811.6-29.2-1462918.6-33.635-2065.5-1166-79.4-365.9-222-17-282-251.9-23.4-325-241.1-27.536-2107.51141-81.2-375217.3-17-239.7-225.923.6-277227.6-27.837-2172.8-1190-83.5-370.4-213-17227.7-214.3-23.2-261-214-27.338-2137.41218-77.5-359221.3-15269.9-250.423.4-309236-27.439-1571.9-725-50.2-218.1-104-91347.4814.229.6-1468-922.1-34.140-1850.913.6-17.6-266.32.5-3-1516-359.4-24.8-1782306-29.141-1425.310.6-30.2-223.7-1-5-1071-85.5-28.2-115780.1-30.942-2048-325-51-384-70.1-10-668.7-65.5-27.1-72856.3-31.243-1684.2811.3-61.5-307.3166.1-15412.5-155.1-24-482167-28.244-2128.9-907-39.8-290.2-120-112014.9-1109.7-27.2-2322-1281.1-3245-431.42.3-5-68.1-0.2-1308.8-25.9-2-263-26.31.7179 XXXX大学毕业设计说明书46-879.3-11.30.2-132.3-2.2065369.1-0.5-568-80.40.647-422.1-38.52.7-63-5.90.3323.564.5-3.9-340-63.94.248-2226.8121.3-334.51.80.1521.6-220.818.4-520187.9-21.549-2339.417.81.3-368.72.20626-208.2-20542-178.9-22.550-451.61.75.5-69.3-0.40.8-311.226-2-265-26.5-1.751-910.1-12.2-0.3-132.6-2.30-655.8-69.5-0.5-571-80.9-0.652-435.5-39.5-2.8-62.9-5.9-0-325.2-64.5-3.9-342-64-4.153-2317.6-9.71.3-337.1-1.40-528.7-221.5-18.5-527-188.5-21.654-2463.4-24.70.1-376.8-3.4-0-640-207.820.1553.2178.4-22.5求和-129842877.3-67.4-20788.8172.69.1-73.8-7465.2-114450.9-26550-992.4　-56085.2-39.2-7.3-13493.4-3.2-254.5113.9-28.280510.1423.3求和-185927838.1-74.7-34282.2169.47-19.3-7351.3-1431256-26540-569.1179 XXXX大学毕业设计说明书地下室剪力墙内力组合地下室剪力墙组合恒载+活载恒载+0.5活载+X向地震恒载+0.5活载+Y向地震exMy1My2My3MyeyMx1Mx2Mx3NMxMyNMxMyNMxMy-6841.4713.8-21-3226.4-6519-35.8-3630.35-7321-33.8-30202505.495499.96107458.4187440-5.738995.9818390.220693-4183.7-91.25.1-5315.5-10860.3-2428.5-12590.4-1352714.6266975.330599.147926.1-7.8832946.6441859.5619124.44-4813.53.90.3-5712.6-950.89.7-5756.3-1118-7.7-1360650.171978.7672529.3854955.9-2.9314079.4916709.3616837.18-4226.2-93-5-2455.7920.95-9.1-2463-1264-0.212.6-53250.1-30941.82-31033.8-48434-7.8833281.3319338.6419396.13-4861.93.3-0.5-3206.7962.258.95-5804.35-1122-8.4512.6-61259.9-40403.79-73134.8-55538-2.9314221.069379.45116977.72-6786.7666.621.5-9559.77879.93.55-3577.158692.234.1529.6-200886-282965.6-105884-185948-5.738684.1954490.0120389.76-3245.5688.842.7-869.9-102111.75-531.5-888.77.45-2788602.1523748.2714509.9581915.8-9.6531319.088394.5355128.975-2161.7-41367.9-2921.5-78.385.4-1036.95-634.933.2-2349935.2767485.49523953.5545828.6-9.6520860.4128191.9910006.57-2358295.866.4-1134.8559.135.85-1101.4517.231.75-1944566.221447.7220816.4640678.8-9.6522754.710950.8210628.51-3680.8-50946.5-1332-152767.2-1052.55506.812.6-1554107.7619579.66515472.4949231.2-9.6535519.7212853.3210157.11-2033.798962.2-3017.51611.184.25-590.199.322.85-1121353.8531683.756196.0519481.5-9.6519625.2129118.885694.465-2402.1-136887.7-2477.3-1465101.75-1903.55-104652.65-6.315133.2315606.67511992.3713701.7-9.6523180.2723905.4618369.26-2426.7134789.4-2461.81030.257.85-1969.351025.353.85-2.15096.075169.6754135.6354611.85-9.6523417.6623755.8919004.23-2436-135389.5-2015.1-1445103.55-1977-103253.852.1-5115.6-4231.71-4151.7-4628.7-9.6523507.419445.7219078.05-2412.3137588-1956.61048.256.7-1911.75105152.76.3-15197.5-12326.27-12044-13758-9.6523278.718880.7118448.39-2051.3-99960.8-764.3-22527-600.3-106.122.210.5-21538.7-8025.15-6303.15-19657-9.6519795.057375.4955792.895-3695.9526.447.9-5499.7-569.117.4-1059.2-494.113.114.7-54329.7-80845.59-15570.2-49456-9.6535665.4453072.1110221.28-2342.7-29866.1-3226.65.384.1-1083.45-51931.418.9-44277-60981.8-20477.2-40402-9.6522607.0631136.2110455.29-2166.2406.667.9-1102.8674.1537.2-1031.6629.253323.1-50039.2-25474.68-23830-45920-9.6520903.8310642.029954.94179 XXXX大学毕业设计说明书-3234.6-66742.5-5226-230165.1-493.75911.17.127.3-88304.6-142668.4-13479.4-81640-9.6531213.8950430.424764.688-21865.4-26-1575.7-57.4-28.85-2450.9-63.4-28.15-3064705.646640.7272546.6459807.40000-2176.85.826.2-2513.469.319.15-2443.45-64.328.2529.6-64433.3-74395.16-72326.1-595580000-6597.8-171-18-4327.56477.2-26.8-8026.65-7949-7.3-30195294.9128092.52237588.81809795.7-37607.5-24666.5-45751.9-6576.2-19118.4-8047.3-69576.9-8014.8-80877.429.6-194656-238200.1-237238-1803945.7-37484.3-45869.6-45684.4-4500.875.77.5-6096.51495.7-13.05-2171.05-1607-10.15-1356710.0876815.2727355.2351997.93-13502.4-18289.4-6513.15-2995.390.610.3-4469.5-668.74.8-4435.25-798.615.2-1337740.7856315.0755884.1534803.77.8-23363.3-34861.7-34595-4732.753.10.1-2523-1368-19.2-2408.5-161616.412.6-59632-31789.8-30347.1-548223-14198.1-7569-7225.5-3123.294.5-11-1259.6843.5-14.7-4561.6-1547-15.412.6-39352.3-15870.96-57476.2-363757.8-24361-9824.88-35580.5-2410.81028-50-4252.4-128.9-17.95-4554.62233.5-76.85-2765814.84116090.52124340.661077.79.65-23264.2-41035.7-43951.9-1985.8-974-76-2240.7-1045-45-2309.65-1057-97-2345871.9851759.01553352.9241612.89.65-19163-21622.3-22288.1-2417.3398.6-60-1559.8297.8-28.55-2948.8307.1-86.75-1946412.1629948.1656616.9641986.29.65-23326.9-15052.1-28455.9-1615.1-7.4-33-437.2-92.85-4-2654.5-87.35-59.8-1626164.627082.6443002.923989.39.65-15585.7-4218.98-25615.9-2046.9-12.6-20-406.1-370.17.05-3686.7-316.8-49.75-1428247.225604.1850876.4626054.79.65-19752.6-3918.87-35576.7-1730.1788.7-65-29641549.9-88.75-3083.051656.9-93.15-1118166.0531121.47532372.0316789.59.65-16695.5-28602.1-29751.4-2431.4-1388-96-2530.5-1529-111.3-2573.55-1518-115.4-6.315317.8215941.83516213.3713934.79.65-23463-24418.8-24834.8-2482.51359-99-2534.71024.1-66.3-2572.21477.6-117.7-2.15213.255322.875401.624740.759.65-23956.1-24459.9-24821.7-2543.2-1403-101-2130.3-1511-115.4-2619.3-1510-119.52.1-5340.72-4473.63-5500.53-48749.65-24541.9-20557.4-25276.2-2496.41439-92-20471078.3-61.4-2625.81564.7-112.26.3-15727.3-12896.1-16542.5-143709.65-24090.3-19753.6-25339-1790-829-59-333.5537-25.2-3148.75-1699-88.910.5-18795-3502.275-33061.9-174219.65-17273.5-3218.76-30385.4-2117.216.1-20-3500.4-344.6-43.7-3765.65320.85-4813.8-29217.4-48304.83-51966-270129.65-20431-33778.4-36338.5-16499.6-35-2608.2-75.4-60.9-2694.4590.2-63.616.2-26713.8-42252.03-43650.1-245399.65-15912.9-25168.6-26001.4179 XXXX大学毕业设计说明书-2432-395-61-2908.7-425.9-82.85-2967.8-304.1-86.9519.2-46694.4-55847.04-56981.8-422719.65-23468.8-28069-28639.3-1991.5977.4-77-1425.4739.25-93.05-2320.151061.4-97.2523.1-46003.7-32925.59-53595.5-417449.65-19218-13754.6-22389.4-2419.1-1027-50-259.1-2076-72.25-4595.8-2248-77.0527.3-66041.4-7073.43-125465-612889.65-23344.3-2500.32-44349.5-499.52.1-5.8-156.65-23.7-7.4-728.75-24.1-3.715-7492.5-2349.75-10931.3-6879.63.8-1898.1-595.27-2769.25-1011.6-13.50.2-292.4556.7-0.3-1513.65-92.80.815-15174-4386.75-22704.8-139837.35-7435.26-2149.51-11125.3-485.1-44.43-130.123.05-1.05-793.3-105.47.0515-7276.5-1951.5-11899.5-6709.59.525-4620.58-1239.2-7556.18-2561.313.81.4-1872.5-207.919.75-2914.05200.8-20.1513.8-35345.9-25839.81-40213.9-325767.35-18825.6-13762.5-21418.3-2708.1201.3-1897.8-189.3-18.7-1981.75-160-21.213.8-37371.8-26188.95-27348.2-343194.95-13405.1-9393.86-9809.66-520.91.36.3-797.4527.53.9-751.65-254.215-7813.5-11961.75-11274.8-7189.83.8-1979.42-3030.31-2856.27-1042.7-14.5-0.3-1632.2-82.85-0.8-1547.2-94.25-0.915-15640.5-24483-23208-144477.35-7663.85-11996.7-11371.9-498.4-45.4-3.1-792.15-107-6.85-808.55-106.5-7.0515-7476-11882.25-12128.3-6909.99.525-4747.26-7545.23-7701.44-2654.7-11.11.3-3014.9-231.9-17.2-3012.65-198.9-20.313.8-36634.9-41604.93-41574.6-338447.35-19512-22159.1-22143-2840.2-28.1-0.2-3291.8-234.220.05-2098.6152-22.5513.8-39194.8-45426.84-28960.7-360754.95-14059-16294.4-10388.1-150630.51050-58-140310-6502-177.2-139785-25587-1055145-215902-462561.8-237088-19944185.25-52293.3-51055.7-485382-69578.62-42.4-9.4-6277773.1-36.55-62026.9-30.7414.950231419.5141234.37231823.123142421.68783.3439041.341-61908.9-220209.11008-68-203087-6429-213.7-201812-25618-640.314515517.66-321327.4-5264.5631983.3106.9-43509.9-42014.3-547291179 XXXX大学毕业设计说明书外文翻译StructuralSystemstoresistlateralloadsCommonlyUsedstructuralSystemsWithloadsmeasuredintensofthousandskipsthereislittleroominthedesignofhigh-risebuildingsforexcessivelycomplexthoughts.Indeedthebetterhigh-risebuildingscarrytheuniversaltraitsofsimplicityofthoughtandclarityofexpression.Itdoesnotfollowthatthereisnoroomforgrandthoughts.Indeeditiswithsuchgrandthoughtsthatthenewfamilyofhigh-risebuildingshasevolved.Perhapsmoreimportantthenewconceptsofbutafewyearsagohavebecomecommonplaceintoday’stechnology.Omittingsomeconceptsthatarerelatedstrictlytothematerialsofconstructionthemostcommonlyusedstructuralsystemsusedinhigh-risebuildingscanbecategorizedasfollows:1.Moment-resistingframes.2.Bracedframesincludingeccentricallybracedframes.3.Shearwallsincludingsteelplateshearwalls.4.Tube-in-tubestructures.5.Tube-in-tubestructures.6.Core-interactivestructures.7.Cellularorbundled-tubesystems.Particularlywiththerecenttrendtowardmorecomplexformsbutinresponsealsototheneedforincreasedstiffnesstoresisttheforcesfromwindandearthquakemosthigh-risebuildingshavestructuralsystemsbuiltupofcombinationsofframesbracedbentsshearwallsandrelatedsystems.Furtherforthetallerbuildingsthemajoritiesarecomposedofinteractiveelementsinthree-dimensionalarrays.Themethodofcombiningtheseelementsistheveryessenceofthedesignprocessforhigh-risebuildings.Thesecombinationsneedevolveinresponsetoenvironmentalfunctionalandcostconsiderationssoastoprovideefficientstructuresthatprovokethearchitecturaldevelopmenttonewheights.Thisisnottosaythatimaginativestructuraldesigncancreategreatarchitecture.Tothecontrarymanyexamplesoffinearchitecturehavebeencreatedwithonlymoderatesupportfromthestructuralengineerwhileonlyfinestructurenotgreatarchitecturecanbedevelopedwithoutthegeniusandtheleadershipofatalentedarchitect.Inanyeventthebestofbothisneededtoformulateatrulyextraordinarydesignofa179 XXXX大学毕业设计说明书high-risebuilding.Whilecomprehensivediscussionsofthesesevensystemsaregenerallyavailableintheliteraturefurtherdiscussioniswarrantedhere.Theessenceofthedesignprocessisdistributedthroughoutthediscussion.Moment-ResistingFramesPerhapsthemostcommonlyusedsysteminlow-tomedium-risebuildingsthemoment-resistingframeischaracterizedbylinearhorizontalandverticalmembersconnectedessentiallyrigidlyattheirjoints.Suchframesareusedasastand-alonesystemorincombinationwithothersystemssoastoprovidetheneededresistancetohorizontalloads.Inthetallerofhigh-risebuildingsthesystemislikelytobefoundinappropriateforastand-alonesystemthisbecauseofthedifficultyinmobilizingsufficientstiffnessunderlateralforces.AnalysiscanbeaccomplishedbySTRESSSTRUDLorahostofotherappropriatecomputerprogramsanalysisbytheso-calledportalmethodofthecantilevermethodhasnoplaceintoday’stechnology.Becauseoftheintrinsicflexibilityofthecolumn/girderintersectionandbecausepreliminarydesignsshouldaimtohighlightweaknessesofsystemsitisnotunusualtousecenter-to-centerdimensionsfortheframeinthepreliminaryanalysis.Ofcourseinthelatterphasesofdesignarealisticappraisalin-jointdeformationisessential.BracedFramesThebracedframeintrinsicallystifferthanthemoment–resistingframefindsalsogreaterapplicationtohigher-risebuildings.Thesystemischaracterizedbylinearhorizontalverticalanddiagonalmembersconnectedsimplyorrigidlyattheirjoints.Itisusedcommonlyinconjunctionwithothersystemsfortallerbuildingsandasastand-alonesysteminlow-tomedium-risebuildings.Whiletheuseofstructuralsteelinbracedframesiscommonconcreteframesaremorelikelytobeofthelarger-scalevariety.Ofspecialinterestinareasofhighseismicityistheuseoftheeccentricbracedframe.AgainanalysiscanbebySTRESSSTRUDLoranyoneofaseriesoftwo–orthreedimensionalanalysiscomputerprograms.Andagaincenter-to-centerdimensionsareusedcommonlyinthepreliminaryanalysis.ShearwallsTheshearwallisyetanotherstepforwardalongaprogressionofever-stifferstructuralsystems.Thesystemischaracterizedbyrelativelythingenerallybutnotalwaysconcreteelementsthatprovidebothstructuralstrengthandseparationbetweenbuilding179 XXXX大学毕业设计说明书functions.Inhigh-risebuildingsshearwallsystemstendtohavearelativelyhighaspectratiothatistheirheighttendstobelargecomparedtotheirwidth.Lackingtensioninthefoundationsystemanystructuralelementislimitedinitsabilitytoresistoverturningmomentbythewidthofthesystemandbythegravityloadsupportedbytheelement.LimitedtoanarrowoverturningOneobvioususeofthesystemwhichdoeshavetheneededwidthisintheexteriorwallsofbuildingwheretherequirementforwindowsiskeptsmall.Structuralsteelshearwallsgenerallystiffenedagainstbucklingbyaconcreteoverlayhavefoundapplicationwhereshearloadsarehigh.Thesystemintrinsicallymoreeconomicalthansteelbracingisparticularlyeffectiveincarryingshearloadsdownthroughthetallerfloorsintheareasimmediatelyabovegrade.Thesystemhasthefurtheradvantageofhavinghighductilityafeatureofparticularimportanceinareasofhighseismicity.Theanalysisofshearwallsystemsismadecomplexbecauseoftheinevitablepresenceoflargeopeningsthroughthesewalls.Preliminaryanalysiscanbebytruss-analogybythefiniteelementmethodorbymakinguseofaproprietarycomputerprogramdesignedtoconsidertheinteractionorcouplingofshearwalls.FramedorBracedTubesTheconceptoftheframedorbracedorbracedtubeeruptedintothetechnologywiththeIBMBuildinginPittsburghbutwasfollowedimmediatelywiththetwin110-storytowersoftheWorldTradeCenterNewYorkandanumberofotherbuildings.Thesystemischaracterizedbythree–dimensionalframesbracedframesorshearwallsformingaclosedsurfacemoreorlesscylindricalinnaturebutofnearlyanyplanconfiguration.Becausethosecolumnsthatresistlateralforcesareplacedasfaraspossiblefromthecancroidsofthesystemtheoverallmomentofinertiaisincreasedandstiffnessisveryhigh.Theanalysisoftubularstructuresisdoneusingthree-dimensionalconceptsorbytwo-dimensionalanalogywherepossiblewhichevermethodisuseditmustbecapableofaccountingfortheeffectsofshearlag.Thepresenceofshearlagdetectedfirstinaircraftstructuresisaseriouslimitationinthestiffnessofframedtubes.Theconcepthaslimitedrecentapplicationsofframedtubestotheshearof60stories.Designershavedevelopedvarioustechniquesforreducingtheeffectsofshearlagmostnoticeablytheuseofbelttrusses.Thissystemfindsapplicationinbuildingsperhaps40storiesandhigher.Howeverexceptforpossibleaestheticconsiderationsbelttrussesinterferewithnearlyeverybuildingfunctionassociatedwiththeoutsidewallthetrussesareplacedoftenatmechanicalfloorsmushtothedisapprovalofthedesignersofthemechanical179 XXXX大学毕业设计说明书systems.Neverthelessasacost-effectivestructuralsystemthebelttrussworkswellandwilllikelyfindcontinuedapprovalfromdesigners.Numerousstudieshavesoughttooptimizethelocationofthesetrusseswiththeoptimumlocationverydependentonthenumberoftrussesprovided.Experiencewouldindicatehoweverthatthelocationofthesetrussesisprovidedbytheoptimizationofmechanicalsystemsandbyaestheticconsiderationsastheeconomicsofthestructuralsystemisnothighlysensitivetobelttrusslocation.Tube-in-TubeStructuresThetubularframingsystemmobilizeseverycolumnintheexteriorwallinresistingover-turningandshearingforces.Theterm‘tube-in-tube’islargelyself-explanatoryinthatasecondringofcolumnstheringsurroundingthecentralservicecoreofthebuildingisusedasaninnerframedorbracedtube.Thepurposeofthesecondtubeistoincreaseresistancetooverturningandtoincreaselateralstiffness.Thetubesneednotbeofthesamecharacterthatisonetubecouldbeframedwhiletheothercouldbebraced.Inconsideringthissystemisimportanttounderstandclearlythedifferencebetweentheshearandtheflexuralcomponentsofdeflectionthetermsbeingtakenfrombeamanalogy.Inaframedtubetheshearcomponentofdeflectionisassociatedwiththebendingdeformationofcolumnsandgirdersi.ethewebsoftheframedtubewhiletheflexuralcomponentisassociatedwiththeaxialshorteningandlengtheningofcolumnsi.etheflangesoftheframedtube.Inabracedtubetheshearcomponentofdeflectionisassociatedwiththeaxialdeformationofdiagonalswhiletheflexuralcomponentofdeflectionisassociatedwiththeaxialshorteningandlengtheningofcolumns.Followingbeamanalogyifplanesurfacesremainplanei.ethefloorslabsthenaxialstressesinthecolumnsoftheoutertubebeingfartherformtheneutralaxiswillbesubstantiallylargerthantheaxialstressesintheinnertube.Howeverinthetube-in-tubedesignwhenoptimizedtheaxialstressesintheinnerringofcolumnsmaybeashighorevenhigherthantheaxialstressesintheouterring.Thisseeminganomalyisassociatedwithdifferencesintheshearingcomponentofstiffnessbetweenthetwosystems.Thisiseasiesttounder-standwheretheinnertubeisconceivedasabracedi.eshear-stifftubewhiletheoutertubeisconceivedasaframedi.eshear-flexibletube.CoreInteractiveStructuresCoreinteractivestructuresareaspecialcaseofatube-in-tubewhereinthetwotubesarecoupledtogetherwithsomeformofthree-dimensionalspaceframe.Indeedthesystemisusedoftenwhereintheshearstiffnessoftheoutertubeiszero.TheUnitedStatesSteelBuildingPittsburghillustratesthesystemverywell.Heretheinnertubeisabracedframethe179 XXXX大学毕业设计说明书outertubehasnoshearstiffnessandthetwosystemsarecouplediftheywereconsideredassystemspassinginastraightlinefromthe“hat”structure.Notethattheexteriorcolumnswouldbeimproperlymodelediftheywereconsideredassystemspassinginastraightlinefromthe“hat”tothefoundationsthesecolumnsareperhaps15stifferastheyfollowtheelasticcurveofthebracedcore.Notealsothattheaxialforcesassociatedwiththelateralforcesintheinnercolumnschangefromtensiontocompressionovertheheightofthetubewiththeinflectionpointatabout5/8oftheheightofthetube.Theoutercolumnsofcoursecarrythesameaxialforceunderlateralloadforthefullheightofthecolumnsbecausethecolumnsbecausetheshearstiffnessofthesystemisclosetozero.Thespacestructuresofoutriggergirdersortrussesthatconnecttheinnertubetotheoutertubearelocatedoftenatseverallevelsinthebuilding.TheATTheadquartersisanexampleofanastonishingarrayofinteractiveelements:1.Thestructuralsystemis94ft28.6mwide196ft59.7mlongand601ft183.3mhigh2.Twoinnertubesareprovidedeach31ft9.4mby40ft12.2mcentered90ft27.4mapartinthelongdirectionofthebuilding.3.Theinnertubesarebracedintheshortdirectionbutwithzeroshearstiffnessinthelongdirection.4.Asingleoutertubeissuppliedwhichencirclesthebuildingperimeter.5.Theoutertubeisamoment-resistingframebutwithzeroshearstiffnessforthecenter50ft15.2mofeachofthelongsides.6.Aspace-trusshatstructureisprovidedatthetopofthebuilding.7.Asimilarspacetrussislocatednearthebottomofthebuilding8.Theentireassemblyislaterallysupportedatthebaseontwinsteel-platetubesbecausetheshearstiffnessoftheoutertubegoestozeroatthebaseofthebuilding.CellularstructuresAclassicexampleofacellularstructureistheSearsTowerChicagoabundledtubestructureofnineseparatetubes.WhiletheSearsTowercontainsninenearlyidenticaltubesthebasicstructuralsystemhasspecialapplicationforbuildingsofirregularshapeastheseveraltubesneednotbesimilarinplanshapeItisnotuncommonthatsomeoftheindividualtubesoneofthestrengthsandoneoftheweaknessesofthesystem.Thisspecialweaknessofthissystemparticularlyinframedtubeshastodowiththeconceptofdifferentialcolumnshortening.Theshorteningofacolumnunderloadisgivenbytheexpression∑fL/EForbuildingsof12ft3.66mfloor-to-floordistancesandanaveragecompressive179 XXXX大学毕业设计说明书stressof15ksi138MPatheshorteningofacolumnunderloadis151212/29000or0.074in1.9mmperstory.At50storiesthecolumnwillhaveshortenedto3.7in.94mmlessthanitsunstressedlength.Whereonecellofabundledtubesystemissay50storieshighandanadjacentcellissay100storieshighthosecolumnsneartheboundarybetween.thetwosystemsneedtohavethisdifferentialdeflectionreconciled.Majorstructuralworkhasbeenfoundtobeneededatsuchlocations.InatleastonebuildingtheRialtoProjectMelbournethestructuralengineerfounditnecessarytoverticallypre-stressthelowerheightcolumnssoastoreconcilethedifferentialdeflectionsofcolumnsincloseproximitywiththepost-tensioningoftheshortercolumnsimulatingtheweighttobeaddedontoadjacenthighercolumns179 XXXX大学毕业设计说明书译文抗侧向荷载的结构体系常用的结构体系若已测出荷载量达数千万磅重，那么在高层建筑设计中就没有多少可以进行极其复杂的构思余地了。确实，较好的高层建筑普遍具有构思简单、表现明晰的特点。这并不是说没有进行宏观构思的余地。实际上，正是因为有了这种宏观的构思，新奇的高层建筑体系才得以发展，可能更重要的是：几年以前才出现的一些新概念在今天的技术中已经变得平常了。如果忽略一些与建筑材料密切相关的概念不谈，高层建筑里最为常用的结构体系便可分为如下几类：1．抗弯矩框架。2．支撑框架，包括偏心支撑框架。3．剪力墙，包括钢板剪力墙。4．筒中框架。5．筒中筒结构。6．核心交互结构。7．框格体系或束筒体系。特别是由于最近趋向于更复杂的建筑形式，同时也需要增加刚度以抵抗几力和地震力，大多数高层建筑都具有由框架、支撑构架、剪力墙和相关体系相结合而构成的体系。而且，就较高的建筑物而言，大多数都是由交互式构件组成三维陈列。将这些构件结合起来的方法正是高层建筑设计方法的本质。其结合方式需要在考虑环境、功能和费用后再发展，以便提供促使建筑发展达到新高度的有效结构。这并不是说富于想象力的结构设计就能够创造出伟大建筑。正相反，有许多例优美的建筑仅得到结构工程师适当的支持就被创造出来了，然而，如果没有天赋甚厚的建筑师的创造力的指导，那么，得以发展的就只能是好的结构，并非是伟大的建筑。无论如何，要想创造出高层建筑真正非凡的设计，两者都需要最好的。虽然在文献中通常可以见到有关这七种体系的全面性讨论，但是在这里还值得进一步讨论，设计方法的本质贯穿于整个讨论中。抗弯矩框架179 XXXX大学毕业设计说明书抗弯矩框架也许是地中高度建筑中常用的的体系，它具有线性水平构件和垂直构件在接头处基本刚接之特点，这种框架用作得力的体系，或者和其他体系结合起来使用，以便提供所需要荷载抵抗力，，对于较高的高层建筑，可能会发现该体系不宜作为独立体系，这是因为在侧力作用下难以调动足够的刚度，我们可以利用STRESS,STRUDL或者其他大量合适的计算机程序进行分析，所谓的门架法分析或悬臂法分析在当今技术中无一席之地，由于主梁节点固有的柔性，并且由于初步设计力求突出体系的弱点，所以在开始的时候利用框架的中心距尺寸设定是司空见惯的，当然，在设计的后期阶段，实际的评价节点的变形很有必要。支撑框架支撑框架的刚度比弯曲框架强，在高层建筑也得到了广泛的应用，这种体系以其节点处交接或刚接的线性水平构件，垂直构件或斜撑构件而具特色，他通常和其他体系用于高层建筑，并且作为一种独立的体系用在低，中，高度的建筑中。，尤其引人关注的是，在强震区使用偏心支撑框架。此外，可以利用STRESS,STRUDL，或一系列二维或三位计算机程序中的任何一种进行结构分析，另外，初步分析中常用中心尺寸。剪力墙剪力墙的加强结构体系刚性的发展过程有前进了一步该体系的特点是具有相当薄的，通常是混凝土的构件，这种构建即可提供结构强度，有可提供建筑物体型上的分割。在高层建筑中，剪力墙体系应用于较大的高宽比，即与宽度相比，具有高度偏大，由于基础体系缺少应力，任何一种构建的抗倾覆能力受到体系宽度和构件承受的重力荷载的限制，由于剪力墙的宽度受限，所以需要某种方式加以放大，以便加大抗倾覆能力，在窗户使用较少的建筑中明确使用这种体系。钢结构剪力墙通常有混凝土覆盖层加强以抵抗失稳，这在剪切和在大的地方已得到应用，这种结构实际上比钢支撑经济，这用体系还具有高延性的优点，这种特性在强震区特别重要。由于墙内必然要出现一些大孔，似的剪力墙体系分析变得很复杂，可以通过桁架模拟法、有限元法，或者可以考虑剪力墙的相互作用或扭转功能设计的专门处理程序进行初步分析。桁架或支撑式筒体结构179 XXXX大学毕业设计说明书桁架或支撑式筒体结构最先应用于IBM,公司的一动办公楼，随后别应用于纽约双子座的110曾世界贸易中心的摩天大楼和其他建筑中，这种系统有一下几个显著的特征：三维结构，支撑式结构，或有剪力墙形成的一个在性在上圆柱体的闭合曲面，但在任意的平面构成，由于这些抵侧力荷载的柱子都被设立在系统的中心。在可能的情况下，通过三位概念的应用，二维类比，我们可以进行通体结构分析，不管应用哪种方法，都必须考虑剪力滞后影响。这种最先在航天器结构中研究的剪力滞后的出现，对通体结构的刚度是一个很大的限制。这种概念已经影响了筒体结构在60层以上建筑中的应用，设计者已经开发出了很多技术，用以减少滞后的影响，其中最有名的是桁架的应用，框架或支撑式筒体结构在40或稍高的建筑中找到了自己的用武之地，除了一些美观的考虑外，桁架几乎很少涉及与外墙联系的每个建筑功能，而悬索一般设在机械的地板上，这就令机械设计师很不赞成，但是，作为一个性能比较好的结构体系，桁架能充分发挥他的性能，所以他会得到设计师的支持，由于其最佳位置取决与提供的桁架数量，因此很多研究已经试图完善这些结构位置，实验表明：由于结构体系的经济性并不受桁架的影响，所以这些桁架的位置主要取决与机械系统的完善，审美的要求。筒中筒结构筒体结构能使外墙中的住布置灵活，用以抵抗倾覆和剪切力，筒中筒这个名字顾名思义就是在建筑的核心城中部分有包括了第二层的一系列的柱子，他们是被用作框架和支撑来使用，配置第二层柱子的目的使为了增加抗倾覆能力和增大侧艺刚度，这些通体不使同样的功能，也就是说，这些通体式结构的，有些筒体是用来支撑的。考虑这种筒体时，清楚认识和区别变形的剪切和变形分量使很重要的，这源于对梁的对比分析，在结构同种，剪切构件的偏心和柱，纵梁的弯曲有关，同时玩去构建的偏角取决与柱子的偏心压缩和延性，在支撑同种，剪切构件的偏角和对角线的轴心变性有关，而玩去构建的偏角则与柱子的偏心压缩和延性有关。根据梁的对比分析，如果平面保持圆形，那么外层筒中住的轴心压力就会与中心筒柱的轴心压力相差很远，而且稳定大于中心筒，但在筒中筒结构设计中，当发展到极限时，内部轴心压力就会很高，甚至远大于外部的柱子，这种反常的想想是由于两种体系中的剪切构件的刚度不同，这很容易理解，内同可以看做一个支撑筒，外筒可以看做一个结构筒。核心交互式结构179 XXXX大学毕业设计说明书核心交互式结构属于两个筒与某些形似的三维框架相配合的筒中筒结构的特殊情况，实际上，这种体系用于那种外筒剪切刚度为零的结构，位于pittsburgh的美国钢铁大楼证实了这种体系能很好的工作。在核心交互结构中，内筒是一个支撑结构啊，外筒没有任何剪切刚度，而且两种结构体系能通过一个空间结构共同起作用，需要指出的式，如果吧外部的柱子看成一种从冒到基础的体系，这将是不合适的，根据支撑核心的弹性曲线，这些柱子发挥了刚度的15%，同样需要指出的是，内中主与侧向力有关的轴向力延筒高有压力变为了拉力，同时变化点位于筒高的5/8处，当然，外主也传递相同的轴向力，这种周礼低于作用在整个柱子高度的侧向荷载，因为这个柱子的剪切刚得为零。把内外筒连接的空间结构，悬臂梁或桁架遵照一些规范来布置，美国电话电报总局就是一个布置交互构件的生动例子。1、结构体系长59.7米，宽28.6米，高183.3米2、布置了两个筒，每个同的尺寸是9.4米*12.2米，在长方向上有27.4米的间隔。3、在短方向上内筒被支撑起来，但在长方向上没有剪切刚度。4、环绕建筑物布置了一个外同。5、外同是一个瞬时抵抗结构，但在每个长方向的中心15.2米都没有剪切刚度。6、在建筑物的顶部布置了一个相似的空间横加结构。7、在建筑物的底部布置了一个空间桁架的冒式结构8、由于外筒的剪切刚度在建筑物的底部接近零，整个建筑物基本上有两个钢板来支持。框格体系或束筒体系结构位于美国芝加哥的西尔斯大厦是箱式结构的经典之作，它由9个相互独立的筒组成的一个集中筒，由于西尔斯大厦包括9个几乎相同的筒，而且筒在平面上无需相似，基本的结构体系在不规则形状的建筑中得到了特别的应用，一些单个的筒高于建筑一点或很多是很常见的，实际上，这种体系的重要特征就在于它既有坚固的一面，也有脆弱的一面。这种体系的脆弱，特别在结构筒中，于柱子的压缩变形有很大的关系，柱子的压缩变形由下式计算：∑fL/E对于那些层高为36.6米左右的和平均压力为138MPa的建筑，在荷载的作用下煤层柱子的压缩变形为15/29000或1.9毫米，在第50层柱子会压缩94毫米，小雨他为受压的长度，这些柱子在50层的时候和100层的时候的变形是不一样的，位于这两种体系之间接近边缘的那些柱子需要是这种不均匀的变形得以调节。179 XXXX大学毕业设计说明书主要的结构工作集中的布置上，结构工程师发现至少有一栋建筑，很有必要垂直预压低高度的柱子，一边是主子不均匀的变形得以调节，调解的方式接近于后拉伸法，既短柱子的转移重量到较高的邻柱上179 内蒙古科技大学毕业设计说明书参考文献1.高层建筑结构设计[M]，北京：中国建筑工业出版社，20032.混凝土结构设计原理（第四版）[M]，北京：中国建筑工业出版社，20083.混凝土结构设计[M]，北京：中国建筑工业出版社，20094.抗震结构设计（第三版）[M]，武汉：武汉理工大学出版社，20075.结构力学（第三版）[M]，武汉：武汉理工大学出版社，20086.高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2010），[M]，中国建筑工业出版社，20117.建筑设计防火规范（GB50016-2006），[M]，中国计划出版社，20068.PKPM多高层结构计算软件应用指南，[M]，北京：中国建筑工业出版社，20109.混凝土结构设计规范算例，[M]，北京：中国建筑工业出版社，200310.建筑抗震设计规范（GB50011-2010），[M]中国建筑工业出版社，201011.基础工程设计与分析，[M]北京：中国建筑工业出版社，200512.建筑地基基础设计规范（GB5007-2002），[M]，中国建筑工业出版社，200213.建筑结构荷载规范（GB5009-2001），[M]，中国建筑工业出版社，200214.高层建筑箱型与筏形基础的设计算例，[M]，北京：中国建筑工业出版社，200315.05系列建筑标准设计图集（05J1~3），[M]，中国建筑工业出版社，200516.办公建筑设计规范（JGJ67-2006），[M]，中国建筑工业出版社，200717.民用建筑设计通则（GB50352-2005），[M]，中国建筑工业出版社，200518.严寒冷地区节能设计（JGJ26-2010）,[M],中国建筑工业出版社，201019.高层建筑框架剪力墙结构设计，[M]，北京：中国建筑工业出版社，200420.多高层钢筋混凝土结构设计，[M]，北京：机械工业出版社，2007.521.房屋建筑学，[M],北京：中国建筑工业出版社，200522.混凝土结构设计规范（GB50010-2010），[M]，中国建筑工业出版社，201123.土力学与基础工程[M]，武汉：武汉工业大学出版社，200024.土木工程专业英语[M]，科学出版社，2005179 内蒙古科技大学毕业设计说明书致谢信毕业设计即将完成，回首整个设计过程，艰辛和收获并存。这次毕业设计得以顺利完成，并非我一人之功劳，是所有指导过我的老师，帮助过我的同学对我的教诲、帮助、和鼓励的结果，在此要真诚地感谢这几个月来给我指导帮助的老师和同学们！ 我感谢建筑与土木工程学院给了我这次毕业设计的宝贵机会，并且感谢校方在这个毕业设计过程当中，给予我们各种方便，使我们在即将离校的最后一段时间里，能够更多学习一些实践应用知识，增强了我们实践操作和动手应用能力，提高了独立思考的能力。毕业设计是对一名合格本科生的综合考验，也是对大学四年的总结，通过这次毕业设计我们即巩固了理论知识也提高了实践能力，为以后工作的开展和美好的将来奠定了坚实基础。 我非常感谢我的指导老师XXXX，因为是他教会了我们很多有关设计的步骤和方法；并及时地把设计当中出现的各种问题给我们作了细致、全面的讲解和处理。导师渊博的学识、非凡的气质、敬业的工作作风以及独特的人格魅力，始终感染着我，这些对我产生重要影响，使我终身受益。最后，要感谢在一起做设计的同组同学们，感谢所有帮助我和关心我的人！学生：XXX179'