基坑工程毕业设计

'毕业设计某大厦基坑工程设计 本设计资料中给出地基土层主要由素填土、淤泥质杂填土、粉质粘土、圆砾构成。地形为坡地，由人工推填平整，场地较平整。原始地貌为侵蚀性堆积岗地。由于东侧为工商局宿舍，楼高六层，其最近距离为5.6m,西侧为马路，最近距离为6.5m,其余两侧为空地，且出于减少施工对其东侧建筑物造成较大影响，减小施工噪声，降低造价费，尽量缩短工期等原因考虑，主体基坑支护采用分两侧（BC侧和AB、AD、DC侧）采用不同的支护体系支护：BC侧是钻孔灌注桩加锚杆的支护体系，采用钻孔灌注桩的基坑开挖深度为10m,总桩长14m;（AB、AD、DC）侧是土钉墙支护，基坑开挖深度10m。土层锚杆作为一种新兴科学，将会更广泛地运用到工程实践中，其具有较高的科学性、使用性，且施工方便，不占场地。设计的主要内容有支护方案的选择、钻孔灌注桩的设计与计算、土钉及锚杆的计算、基坑整体稳定性验算。关键词：深基坑支护；土钉墙；钻孔灌注桩；锚杆支撑 第1章设计任务说明错误!未定义书签。1.1基本资料错误!未定义书签。1.1.1基坑周边环境错误!未定义书签。1.1.2岩土层分布特征错误!未定义书签。1.1.3基坑侧壁安全等级及重要性系数31.1.4设计依据3第2章支护体系方案的选择42.1常见支护体系的类型及其特点和适用范2.2基坑支护方案的确定第3章BG断面的围护结构设计与计算3.1土压力系数计算3.2支护结构设计计算3.2.1侧向土压力计算3.3锚杆的设计3.3.1锚杆承载力的计算3.4桩的配筋3.4.1桩体的配筋计算方法77813131616 3.4.2构造配筋173.5冠梁设计173.6腰梁设计18第4章（AB.AD.DC）断面的护结构设计与计算204.1土钉计算204.2配筋计算244.3土钉稳定性验算254.3.1土钉的抗滑稳定性分析254.3.2土体的抗倾覆稳定性验算25错误!未定义书签。5.15.25.3基坑的整体抗滑稳定性验算基坑抗倾覆稳定性验算基坑抗隆起稳定性验算错误!未定义书签。错误!未定义书签。29第5章基坑的稳定性验算3132参考文献结束语 第一章设计任务说明1.1基本资料1.1.1基坑周边环境条件基坑西侧为马路，最近距离为6.5m。东侧为工商局宿舍，楼高六层，其最近距离为5.6m。人工推填平整，场地较平整。地面标高为67.9m,基坑挖深10moE3nABA拟建基坑E◦00CD图1基坑平面图六层宿舍六层宿舍1.1.2岩土层分布特征根据地质勘察资料，在A-B-C-D段主要分布的土层如下：(1)杂填土褐灰至褐红色，以粘性土为主，含大量砖块及碎石生活垃圾，人工填积，结构松散，不含地下水，湿。埋深l.OCfl.llm,层厚1.2(T4.00m，层底标高66.70〜66.80m。 (1)素填土©(Q,nl)：褐红色，以粘性土为主，含少量砖块及碎石。人工新近填积,未完成自重固结，结构松散，不含地下水，湿。埋深O.OCfl.10m,层厚1.2(T4.00m,层底标高63.10〜66.70m。(3)淤泥质杂填土③(Qal)：褐灰至灰黑色，含大量碎石及生活垃圾腐烂物，具臭味，含地下水，软塑状，易变形，很湿。埋深1.80、.00m,层厚0.70〜2.90m,层底标高63.10〜64.10m。(4)粉质粘土④(Qal)：褐黄至褐红色，含少量灰白色团状高岭土及铁锰氧化物，裂隙发育，摇震无反应。土状光泽，干强度一般，顶部受水浸泡严重。硬塑，中密，稍湿。埋深0.00〜4.70m,层厚2.10〜6.70m,层底标高60.30〜62.00m0(5)圆砾⑤(Qal)：黄至黄褐色，以石英硅质岩碎屑为主。含少量砂粒及粘性土，胶结一般。粗颗粒呈圆状，中风化。粒径0>2Oii皿占35%,5〜20mm占25%，粘性土占5%,富含地下水，中密饱和。埋深5.00〜7.60m,层厚4.50〜5.30m,层底标高55.80〜56.70m。(6)粘土®紫红色，由下伏基岩风化残积而成，含少量斑状灰白色高岭土及石英粉砂、云母碎屑，裂隙发育，土状光泽，摇震无反应。干强度一般，可塑，中密,湿。(7)强风化粉砂质泥岩®(K):紫红色，粉砂泥质结构，层状构造，以泥质成分为主，石英粉砂为次，岩石风化强烈，裂隙发育，裂面见铁锰氧化膜，浸水易软化，干燥易散碎，顶部风化呈土状。坚硬，致密，稍湿。埋深12.50~13.20m,层厚2.00〜3.70m,层底标高51.50〜53.10m。(8)中风化粉砂质泥岩®(K):紫红色，粉砂泥质结构，以泥质成分为主，石英粉砂为次，见云母小片，岩芯表面见绿泥石斑块，偶见石细脉充填于裂隙中，岩石较完整，裂隙较发育，局部夹泥岩透镜体，分布无规律。浸水易软化，干燥易碎裂。坚硬,致密，稍湿。埋深14.80〜16.40m，层厚2.40〜9.80m,层底标高43.10〜49.70m。地下水位简况：场地主要见上层滞水及潜水。上层滞水主要赋存于素填土©和淤泥质杂填土®中，受大气降水及地表水的补给，季节性变化明显；潜水主要赋存于圆砾⑤中，受同层地下水补给。测得初见水位0.3(f7.00m，和应标高60.9(f67.60m,测得静止水位0.40〜2.50m,和应标高65.40〜67.40m。场地地下水对混凝土结构无腐蚀性, 对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性。图2岩土层分布图1.1.3基坑侧壁安全等级及重要性系数丝绸大厦基坑安全等级为一级，基坑重要性系数丫。=1.0。1.1.4设计依据(1)地质勘察报告及和关资料；(2《建筑基坑支护技术规范》(JGJ120-99)；(1)《建筑基坑工程技术规范》(YB9258-97);(2)《岩土工程预决算指南》；(3)《深基坑工程》；(4)《深基坑工程设计施工手册》；(5)《深基坑支护设计与施工》；(6)《工程概预算》；(7)《基坑工程手册》等。第二章支护体系方案的选择2.1常见支护体系的类型及其特点和适用范围放坡开挖：适用于周围场地开阔，周围无重要建筑物，只要求稳定，位移控制五严 格要求，价钱最便宜，回填土方较大。深层搅拌水泥土围护墙：深层搅拌水泥土围护墙是采用深层搅拌机就地将土和输入的水泥浆强行搅拌，形成连续搭接的水泥土柱状加固体挡墙。水泥土围护墙优点：由于一般坑内无支撑，便于机械化快速挖土;具有挡土、止水的双重功能;一般情况下较经济；施工中无振动、无噪音、污染少、挤土轻微，因此在闹市区内施工更显出优越性。水泥土围护墙的缺点：首先是位移相对较大，尤其在基坑长度大时，为此可采取中间加墩、起拱等措施以限制过大的位移;其次是厚度较大，只有在红线位罝和周围环境允许时才能采用，而且在水泥土搅拌桩施工时要注意防止影响周围环境。高压旋喷桩：高压旋喷桩所用的材料亦为水泥浆，它是利用高压经过旋转的喷嘴将水泥浆喷入土层与土体混合形成水泥土加固体，相互搭接形成排桩，用来挡土和止水。高压旋喷桩的施工费用要高于深层搅拌水泥土桩，但其施工设备结构紧凑、体积小、机动性强、占地少，并且施工机具的振动很小，噪音也较低，不会对周围建筑物带来振动的影响和产生噪音等公害,它可用于空间较小处，但施工中有大量泥浆排出，容易引起污染。对于地下水流速过大的地层，无填充物的岩溶地段永冻土和对水泥有严重腐蚀的土质，由于喷射的浆液无法在注浆管周围凝固，均不宜采用该法。槽钢钢板桩：这是一种简易的钢板桩围护墙，由梢钢正反扣搭接或并排组成。梢钢长6〜8m，型号由计算确定。其特点为:槽钢具有良好的耐久性，基坑施工完毕回填土后可将槽钢拔出回收再次使用；施工方便，工期短;不能挡水和土中的细小颗粒，在地下水位高的地区需采取隔水或降水措施;抗弯能力较弱，多用于深度的较浅基坑或沟梢，顶部宜设罝一道支撑或拉锚;支护刚度小，开挖后变形较大。钢筋混凝土板桩：钢筋混凝土板桩具有施工简单、现场作业周期短等特点，曾在基坑中广泛应用，但由于钢筋混凝土板桩的施打一般采用锤击方法，振动与噪音大，同时沉桩过程中挤土也较为严重,在城市工程中受到一定限制。此外，其制作一般在工厂预制，再运至工地，成本较灌注桩等略高。但由于其截面形状及配筋对板桩受力较为合理并且可根据需要设计，H前已可制作厚度较大（如厚度达500mm以上）的板桩，并有液压静力沉桩设备，故在基坑工程中仍是支护板墙的一种使用形式。钻孔灌注桩：钻孔灌注桩围护墙是排桩式中应用最多的一种,在我国得到广泛的应 用。其多用于坑深7〜15m的基坑工程，在我国北方土质较好地区己有8〜9m的臂桩围护墙。钻孔灌注桩支护墙体的特点有:施工时无振动、无噪音等环境公害，无挤土现象，对周围环境影响小;墙身强度高，刚度大,支护稳定性好，变形小；当工程桩也为灌注桩时，可以同步施工，从而施工有利于组织、方便、工期短;桩间缝隙易造成水土流失，特别时在高水位软粘土质地区，需根据工程条件采取注浆、水泥搅拌桩、旋喷桩等施工措施以解决挡水问题;适用于软粘土质和砂土地区，但是在砂砾层和卵石中施工困难应该慎用；桩与桩之间主要通过桩顶冠梁和围檩连成整体，因而和对整体性较差，当在重要地区，特殊工程及开挖深度很大的基坑中应用时需要特别慎重。地下连续墙：通常连续墙的厚度为600mm、800mm、lOOOnmi,也有厚达1200mm的，但较少使用。地下连续墙刚度大，止水效果好，是支护结构中最强的支护型式，适用于地质条件差和复杂，基坑深度大，周边环境要求较高的基坑，但是造价较高，施工要求专用设备。土钉墙：土钉墙是一种边坡稳定式的支护，其作用与被动的具备挡土作用的上述围护墙不同，它是起主动嵌固作用，增加边坡的稳定性，使基坑开挖后坡面保持稳定。土钉墙主要用于土质较好地区，我国华北和华东北部一带应用较多，目前我国南方地区亦有应用，有的已用于坑深10m以上的基坑，稳定可靠、施工简便且工期短、效果较好、经济性好、在土质较好地区应积极推广。SMW工法：S丽工法亦称劲性水泥土搅拌桩法，即在水泥土桩内插入H型钢等（多数为H型钢，亦有插入拉森式钢板桩、钢管等），将承受荷载与防渗挡水结合起来，使之成为同时具有受力与抗渗两种功能的支护结构的围护墙。M1W支护结构的支护特点主要为:施工时基本无噪音，对周围环境影响小;结构强度可靠，凡是适合应用水泥土搅拌桩的场合都可使用，特别适合于以粘土和粉细砂为主的松软地层;挡水防渗性能好，不必另设挡水帷幕;可以配合多道支撑应用于较深的基坑;此工法在一定条件下可代替作为地下围护的地下连续墙，在费用上如果能够采取一定施工措施成功［Hl收H型钢等受拉材料;则大大低于地下连续墙，因而具有较大发展前景。2.2基坑支护方案的确定本工程地下水位较高，基坑开挖深度为10米，且BC侧由于距离建筑物较近（5.6m），严格按照《建筑基坑支护设计规程》（JGJ120—99）、《建筑基坑工程技术规范》 （YB9258-97）、《深基坑支护设计与施丁.》中的有关要求进行。经过详细的分析后认为：本设计基坑支护方案，在满足基坑土方开挖、地下室结构施工及周围环境保护对基坑支护结构的要求，符合“安全可靠，经济合理，技术可行，方便施工”的原则。基坑分为（AB、CD、AD）和BC两个计算区段，由于BC区段距离建筑物较近，为减少施工对其东侧建筑物造成较大影响，减小施工噪声，降低造价费用则采用钻孔灌注桩与锚杆支撑，（AB、CD、AD）区段周边环境较为宽松，在考虑地质、造价、工期等方面综合原因后，可采用土钉墙支护。 第三章BC断面的围护结构设计与计算3.1土压力系数计算按照朗肯土压力计算理论作为土侧向压力设计的计算依据，即：2z主动土压力系数：K.=tan45°--^/2z被动土压力系数：Kp=tan45°+-^Pi{2J3.2支护结构设计计算该段为基坑东侧B-C段，采用钻孔灌注桩加两道锚杆进行施工，取桩径为0.8m,两桩之间的距离取1.5m。结构外侧地面附加荷载q取lOkPa。表3.1各土层系数表序号图层名称层厚（m）粘聚力C（kPa）内摩擦角小（°）重度(kN/m3)KaKp1粉质粘土6.71223180.4382.2832圆石乐4.8040200.2174.63粘土1.52015200.5891.6984强风化粉砂质泥岩31520230.4062.4645强风化粉砂质泥岩52430250.3333 3.2.1侧向土压力计算1、第一阶段挖土深3.5m,并在-3m标高处设立锚杆按朗肯理论计算主动与被动土压力强度，其公式如十*:p(,=qK(t-其中：pa一一朗肯主动土压力强度(AP。)q——地面均匀荷载QkP(l、/,•第/层土的重度(婿/m3)/?,第/’层土的厚度(m)Ka一一朗肯主动土压力系数；(1)求第一层土的主动和被动土压力p(、=qKu"-2^7^=10x0.438-2x12x70438=-11.5A^pa=par=(q”hX-2c7^7=(10+18x3.5)x0.438-2xl2xV0438=16.09^(2)求开挖面下土压力为0点6/216.09Pa■y[Kp-A：J-18x(2.283-0.438)(3)求0点开挖面以上土压力£久0.48m£“|=311^+雙^翌^=11寶222(4)求o以上作用在桩上土压力对o点的力矩:M()=-x1.46+2.05+0.48^+11.96X<-x2.05+0.48<3)11.5x942+16.49X—”=-2lAKN.m3(5)桩在d下嵌故深度t假设支座d处的反力&=心=11.96勝/m =1.47m6xEd_6x11,96y{Kp-Ka)~18x(2.283-0.438)需要桩长度1=3.5+0.48+1.2x1.47=5.74m，则桩长取6m2、第二阶段挖土深6.7m,并在_6m标高处设立锚杆(1)求第一层土的主动和被动土压力^=^,-26-7^7=10x0.438-2x12x70438=-11.5^pa=(q+yh)Ka-2c/K~a=(10+18x6.7)x0.438-2xl2xVo.438=41.32^Pal：={q”"h)Ka2-2c2Jk^_=(10+18x6.7)x0.217-2xOx70438=28.34^(2)求开挖面下土压力为0点6/2a2Pa28.34r[K/t-Ka)20x(4.6-0.217)(3)求0点开挖面以上土压力£kz2=0.323m~丨丨.)X2+41.32X4.7+28.34x0.323=90.18（4）求o以上作用在桩上土压力对o点的力矩:=-11.5x<-x2+4.7+0.323>+90.18X1x4.7+0.323<3><3)M（）+4.58x2x0.323-3__98.3AW.m q=10KN(5)计算支撑反力/?,支撑到d点距离％=6.7+0.323-3=4.023m支撑反力黑假设支座d处的反力^=£^-6=90.18-24.43=65.75勝/m(6)桩在d下嵌故深度t6x65.7520x(4.6-0.217)2.12m需要桩长度£=6.7+0.323+1.2x2.12=9.6m，则桩长取10m3、第三阶段挖土深10m土压力系数釆用加权平均计算，开挖面范围内土体力学指标加权平均值为: 23x6.7+40x3.3.iO中二=28.611012x6.7+0x3.3108.04机Ka-tan45°0.35(1)土压力计算0m处：Ea()=10x0.35-2x8.047035=-6.01^/m210m处上：£|()1=(10+18x6.7+20x3.3)x0.35-2x8.047035=58.87ATTV/zz:210m处下：£1()T=(10+18x6.7+20x3.3)x0.217-2x0x70217=42.66/CN/m2土压力为0的距开挖面的d点深度：alO下42.66Akp-K“)20x(4.6-0.217)0.487//1d以上对桩的土压力的合力：一6.01x0.9358.87x9.0742.66x0.487Eu=222d以上作用在桩上土压力对d点的力矩:274.57吹f2,、m}<1AM，、川J一x0.93+9.07+0.487+274.57X-x9.07+0.487UJ<3)Md=-6.0lx+10.39X2x0.487-3-906KN•m 图3.3开挖第三阶段土压力分布简图(1)计算支撑反力：第一层支撑到d点距离：％=10.487-3=7.487m第二层支撑到d点距离：tz2=10.487-6=4.487m第一层支撑反力取第一层挖土吋的值：R"=24A3KN/m第二层支撑反力值Md-M0=906-98.3=湖圖爪"a24.487假设支座d处的反力：Ed=Ea-R「R2=274.57-24.43-180=70A4KN/m(2)桩在d下嵌故深度tt=:6xE(/_/6x70.14r(Kp-Ka)V20x(4.6-0.217).需要桩长度厶=10+0.487+1.2x2.19=13.12m,则桩长取14m(3)桩强度验算 桩上剪力为0的位罝距地面以下y处我)’+|我H=01?1Ox0.35)，+-x20xy2x0.35-24.43-180=0>"=7.13似眶=去我)’24■去~-/?,(?-3)-/?h(y-6)11713=-xl0x0.35x7.132+-x20x7.132x0.35—-24.43(7.13-3)-180(7.13-6)223=201.55KN-m<[M]3.3锚杆的设计3.3.1锚杆承载力的计算(1)本工程采用两层锚杆，水平间距一般取(1.5~4.5)m,此处为1.5m;倾角，=15°(2)由前面的计算可以知道，锚杆的水平力是R=24.43幻V/m，R2=80KN/m(3)由=/Vwcos识可得：R?443N"=—^=^^=25.19履cos^0.97R2_180185.57勝cos(p0.97 图3.4锚杆自由段长度计算简图0为土压力零点，0E为假想滑裂面，锚杆AD与水平线AC夹角a,AB为非锚固段，可由儿何关系得：sin45°-Lab=Laosin45。4+“7.487x—=3.98m0.96因为小于5m，而规范规定锚杆自由端长度不得小于5m,为了结构的稳定，这里我们取两道锚杆的自由段都为6m(1)锚杆的锚固段长度的计算：圆柱形水泥压浆锚杆的锚固段长度L按下式计算：rK,n-MLa=7T•dm-T其中：A—一锚固段直径，可取钻头直径的1.2倍；K…一一锚固安全系数，取/^,=1.5,当使用年限超过两年或周围环境要求较高时取/Cn=2.0;M—一土层锚杆设计轴向拉力，即按挡墙计算得到的锚拉力；r一一锚固体与土层之间的剪切强度，可按各地积累的经验取用，也可 以按照公式r二C+<7tan5其中C一一土体的粘聚力；<7一一锚固段中点的上覆压力；一一锚固段与土体之间的摩擦角，通常取5=f丄〜丄当采用二U2)次压注浆时，取5=0,其中为土体的固结块剪的内摩擦角峰值。在本工程中，取尺，1.5,Nt"=25A9KN，Nl2=iS5.51KN；由于工程中采用的是直後120mm的钻孔机械，则4=120x1.2=224mm暂设第一层锚杆锚固段长5m,第二层锚杆锚固段长10m,则两层锚杆锚固段中点埋深各为： h"1116-sin15+3=5.2m|0了Jsin15+6=8.85/71剪切强度各为:r}=c+crtan^=8.04+18x5.2tanr28-6124.12机r2=c+(7tanJ=8.04+18x8.85tan—X28.61=35A6kpa3)所以得:K?N.1.5x25.19jr.dm.T3.14x0.224x24.122.23m=11.26m1.5x185.573.14x0.224x35.16由于锚固段长度不应小于4m,所以LjX5nbL2取12m土层锚杆总长度各为：L,n=LAli^L{=\m=Lab+L2=Sm(7)土层锚杆截面积和配筋的计算:土层锚杆截面积可以按照下式计算：其中A—一锚杆的截面积；M—一土层锚杆设计轴向拉力；K,nj——安全系数，取1.3;钢筋在此用HRB335的钢筋,fink一一锚杆材料的设计标准强度值。则根据实际情况，乂=25.19謂，yvf2=185.57^, 则加.=300N/mm2所以带入数据得：=^J3x25-19XlQ3=109zWfptk300选用1(1)16(Ag=201.1mm2)。f帥1.3xl85.57xlO32300选用2(b25(Ag=982mm2)3.4桩的配筋3.4.1桩体的配筋计算方法将阅形桩体化为长方形的墙体，然后采用双面对称配筋方法配筋，灌注桩直径为800mm,混凝土为C30,受力钢筋，分布钢筋均采用II级钢筋。综合安全系数K=1.4,将直径为800mm的關形桩体化为觉800mm,墙厚h的墙体。/?n解得h=700.8mm,取墙厚h=710mmC30混凝土的X=14.3N/mm1J{=.43N/mm2,II级钢筋的设计强度fy=3002V/mm20墙最大弯矩墙厚710iwi,保护层为40mm,混凝土为C30,受力钢筋，分布钢筋均采用11级钢筋。墙最大弯矩Mniax=207.55»V、m，采用双面对称配筋=/?—40=710—40=670/71//:b=1OQOmmZM=0,得M4fcbx(h,一«(/7o-as)(2) M桩的最大弯矩（jV•mm）A一一纵向钢筋横截面积（mm2）<--保护层厚度保护层厚度（mm），fc一一混凝土强度设计值fy一一钢筋强度设计值（MP。）由（2）式可得M(^0-as)A207.55xlO6(670-40)x3001098mm2总而积A=2A=2196mm2根据《简明深基坑工程设计施工手册》［13］钻孔灌注桩的最小配筋率为0.42%,p^bh=0.0042x1000x710=2982mm2<所以实配钢筋10巾2（）0=3142mm2）,钢筋按一排均匀布置。3.4.2构造配筋根据《简明深基坑工程设计施工手册》［13］有：钢箍宜采用卹〜娜螺旋筋，间距一般力200〜300mm,每隔1500〜2000mm应布置一跟直径不小于12mm的焊接加强箍筋,以增加钢筋笼的整体刚度，有利于钢筋笼吊放和浇灌水下混凝土时整体性.钢筋笼的配筋量由计算确定，钢筋笼一般离孔底20（f500mm。因此在本基坑设计中：采用^8@200的螺旋筋力籀筋，兒外每隔2000mm布置一根纠4的焊接加强箍筋（即定位筋）3.5冠梁设计由于本工程采用钻孔灌注桩作为支护结构，为了提高支护体系的稳定性形成闭合的结构，根据要求在钻孔灌注桩顶部设置冠梁，增加整体的稳定性.根据《深基坑工程优化设计》［11］一般冠梁高度为0.5〜1.5么宽度为1〜1.2d（J为钻孔灌注桩的直径）.冠梁刚度越大，则冠梁的作用相当于支点的作用，对桩的受力和 变形将起显著的作用，因此没计时可以适当的将其断面加大，配以适量的钢筋，增加刚度。木工程设计冠梁高度为800mm宽为960mm。混凝土等级为C30.按以下公式计算冠梁的筋：（0.5〜0.8）4式中一一冠梁的配筋面积A一一桩按最大弯矩配筋时的钢筋面积木基坑取系数为0.8，所以"=0.8Av=0.8x1098=878zW根据规范规定最小配筋率为0.2%,故p^[nbh=0.002x960x800=1536/77/?22<所以实配钢筋60）200^=1885mm2），箍筋采用郝@200。3.6腰梁设计锚喷支护腰粱计算按多跨连续梁计算（见计算简图）△△△111图3.5锚喷支护腰粱计算简图M=0A25ql2,其中=所以：q、=——==8AKN/m2L2x1.5q,===61.86A7V/m2L2x1.5计算结果得：M"=0.1256//2=0.125x8.4x32=9.45勝.m =0.125(//2=0.125x61.86x32=69.59AW.m 经计算选用腰粱型号见基坑支护腰梁型钢选用表铺杆槽钢型号W(cm3)M(KN.m)跨度⑹1.522921.762[850.610.88锚杆轴向力(KN)45.534.12[1079.417.171.253.42[12.6124.226.792.369.22[14a16134.699.974.92[14b174.237.5124.293.12[16a216.646.61341002[16233.650.2162.1121.62[18a282.860.8174.5130.92[18304.465.5204.1153.12[20a35676.5219.5164.42[20382.882.3249.51872[22a435.293.6则腰梁配筋结果为：第一层锚杆处腰梁的配筋可选用2[10,第二层锚杆处腰梁的配筋可选用2[20ao此工程中为了安全起见，两层锚杆的腰梁都采用2[20a的梢钢，箍筋选用娜@200 第四章(AB.AD.DC)断面的围护结构设计与计算4.1土钉计算该段为基坑采用土钉墙支护进行施工，基坑实际挖深10m，结构外侧地面附加荷载q取10kPa。钻孔直径£>=100mm,开挖斜面坡取80°,土钉间距为1.5m。土钉垂直倾角为15"表4.1(AB.AD.DC)侧基坑土层系数表序号图层名称层厚(m)粘聚力C(kPa)内摩擦角(°)重度(kN/m3)KaKp1杂填土5.688180.7561.3233粉质粘土3.51223180.4382.2834圆破5.3040200.2174.65粘土1.02015200.5891.6986强风化粉砂质泥岩31520230.4062.4647中风化粉砂质泥岩52430250.3333(1)基坑深度范W内各指标的加权平均值为:=SKN/m316°18x5.6+18x3.5+20x0.9108x5.6+23x3.5+40x0.910 (1)各土钉处水平荷载标准值分别为：由公式厂，可得：=(10+18x1.5)x0.756-2x8x75^=14.06印“=(10+18x3)x0.756-2x8xV0.756=34.47机e(以=(10+18x4.5)x0.756-2x8xV0.756=54.88紙=(10+18x6)x0.438-2x8xV0.438=41.09机e(l5k=(10+18x7.5)x0.438-2x8xVo.438=52.92机=(10+18x9.1+20x0.9)x0.217-2x8xV0217=34.17^(2)折减系数Pi2/11/tan2>4)tan/?+^tan^I2>1=tan80-16~20.8tan80+16tan802/tan2<2J1 (4)各道土钉受拉荷载标准值为:由公式7可得：cosa••T"kT2k0.8x14.06x1.5x1.5cos150.8x34.47x1.5x1.5cos150.8x54.88x1.5x1.5cos15=26.2勝=64.23勝=102.27AW 0.8x41.09x1.5x1.5cos!5J0.8x52.92x1.5x1.5cos150.8x34.17x1.5x1.5cos15°二76.57勝二98.62認=63.68/f/V（5）土钉抗拉承载力设计值为:由公式7；=1.25/。。，可得:Tu"=1.25x1x26.2=32.75謂Tu2=l.25x1x64.23=80.29認Tu3=1.25x1x102.27=127.84謂Tu4=1.25x1x76.57=95.71/T/V忍5=1.25x1x98.62=123.28/QVTu6=1.25x1x63.68=19.6KN经查《土钉锚岡体与土体极限摩阻力标准值》表取％，=40kPa,土钉在稳定土体内的长度力：根据公式^njQsik可得7/11.3x32.753.14x0.12x403.23mu41.3x80.293.14x0.12x401.3x127.843.14x0.12x40二6.93z?2=11.03m1.3x95.713.14x0.12x40二8.26m <751.3x123.283.14x0.12x4010.63m7/11.3x79.63.14x0.12x406.87m(6)土钉在直线破裂面内的长度tan90-tan（90"-夕）xsin18（T-由公式/bj可得:sin180°-6Z-（10-1.5）tan9080+16、tan（90°-80）xsin18080+16、2Jsin180°-15-80+1628.5x0.604=5.13mlb2=7x0.604=4.23mZ/?3=5.5x0.604=3.32mIb4=4x0.604=2.42/71lh5=2.5x0.604=1.5mlh6=1x0.604=0.604m（7）土钉总长度为：L=laj^lbjL,=3.23+5.13=8.46m取9mL2=6.93+4.23=11.16m取12m11.03+3.32=14.35m取15m14二8.26+2.42二10.68m取11m L5=10.63+1.51=12.14zzz取13mL,=6.87+0.604=7.474m取8m4.2配筋计算钢筋选用HRB335级钢筋，钢筋抗拉强度设计值fy=300N/mm2,土钉钢筋为:•V42A344.v5^^75xJ000=109zWfy300T-8029X1000268画2fy3007^J27.84xl000=426mm2fy3007；5_123.28x1000Z=—300—=41mm2Ay6A=79.6X1000=265Wfy300第1，2,6排土钉选用沖20,钢筋面积A=314.2mm2,满足;第3,4,5排土钉选用1025,钢筋面积人=490.6mm2,满足；钢筋按构造要求取II级螺纹钢筋.每根土钉周围布置®14横纵双向加强筋。根据构造耍求喷射混凝土面厚度取100mm,喷射混凝土等级为C20,混凝土面层配I级钢筋(1)8@200x200 4.3土钉稳定性验算4.3.1土钉的抗滑动稳定性分析作用在墙后的滑移合力为土体主动土压力：=(14.06+34.47+54.88+41.09+52.92+34.17)x1.5x1.5=52lKN/m土钉墙的厚度B为：/B>l.2Htan45°--^=1.2x10x0.754=9.04m,取6=L2jf；=(W+《B)SAtanp=(10xl8xll+10xll)xl.5xtanl6°=8997WFi_899R?"5211.73〉1.2（满足抗滑稳定要求）4.3.2土体的抗倾覆稳定性验算墙体的抗倾覆弯距为：=(IV+qB)Sx-=899x—=4945AW/m墙底受到弯距为jj10MQ=E(IX•—=521x—=1131KN/m^=4945=285>13(满足要求)qMo1737第五章基坑的稳定性验算5.1基坑的整体抗滑稳定性验算 根据《简明深基坑工程设计施工手册》［6］采用圆弧滑动面验算板式支护结构和地基的整体稳定抗滑动稳定性吋，应注意支护结构一般奋内支撑或外拉锚杆结构、墙面垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动，滑动面的圆心一般在挡墙上方，基坑内侧附近。通过试算确定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑内支撑或者锚拉力的作用吋，通常不会发生整体稳定破坏，因此，对支护结构，当设置外拉锚杆时可不做基坑的整体抗滑移稳定性验算。5.2基坑抗倾覆稳定性验算根据《建筑基坑支护技术规程应用手册》［11］抗倾覆安全系数如下：n2d-nd+nt+2屯(〜+2",)/#7Kt——+"JL{2nd-nt)+co+-2SI其中有hd=ndhh(=nthq=coyhc=Syh式中一一被动土压力系数Kp与主动土压力系数l的比值h一一基坑的开挖深度ht一一最下道支撑点到基坑底的距离hd——桩的入土深度q——地面荷载，q=lOKN/m27一一桩长范围内土层的重度的加强平均值(P——桩长范围内土层的内摩擦角的加强平均值c一一桩长范围内土层的粘聚力的加强平均值 踢脚安全系数。其范围为1.0〜1.51、第一阶段抗倾覆稳定性验算=10=0.159外18x3.5C125=丄=^^=0.19yfr18x3.5由于尺,=0.438,沉=0.662,Kp=2.283,^^=1.511nz=^=—=0.143,=—=0.714,^=^=^^=5.212h3.5h3.5K.0.438rCd〜+%]+城A，+2"j/7^7Kt"=+")-(2^-773+69+1-2^/7^75.212(0.143+0.714)20.7142-xO.714+0.143|+2x0.19x0.714x(0.714+2x0.143)/1.511|x(2x0.714-0.143)+0.159+1-2x0.19/0.662=3.5>1.0(满足要求)2、第二阶段抗倾覆稳定性验算0)q二1018x6.70.083由于么=0.438,沉=0.662,Kp=2.283,^=1.5112i=22=o.l,nd=^=—=0.508,"h6.7dh6.5 5.212n2a-(2h"-Z2,)+69+1-25/yjKa0.5081-XO.5O8+O.11+2x0.1x0.508x(0.508+2x0.1)/1.511(0.508+0.1):1x(2x0.508-0.1)+0.083+1-2x0.1/0.662=2.07〉1.0（满足要求）3、第三阶段抗倾覆稳定性验算：其屮有：桩长范围内的所有土层参数的加权平均值如h18x6.7+20x4.8+20x1.5+23x11419.26/CN/m323x6.7+40x4.8+15x1.5+25x1_O0CD—=2o1412x6.7+0x4.8+20x1.5+18x1nC==9.VIkp“14由公式可知:co±=_外19.26x1010=0.052c9175二丄二二0.04819.26x10由于/^=0.36，沉=0.6,Kp=2.77,^=.66ht4.h,4xK2.77，rh10(lh10Ka0.36 K.+H,7.69n2a30.42+2^/(^+2n/)/A/^7-(2h"-Z2,)+69+1-25/yjKa誉X0.4+0.4+2x0.048x0.4x(0.4+2x0.4)/1.66(0.4+0.4)2|x(2x0.4—0.4)+0.052+1—2x0.048/0.6=1.51〉1.0（满足要求）5.3基坑抗隆起稳定性验算采用同时考虑c、*的计算方法验算抗隆起稳定性。K:hDNq+cNc厂咖+D）切式中D一一墙体插入深度;H一一基坑开挖深度;q地面超载；一一坑外地表至墙底，各土层天然重度的加强平均值；72一一坑内开挖面以下至墙底，各土层天然重度的加强平均值;Nq、Nc一一±也基极限承载力的计算系数；Nq=tanNc=Vdn(p用普郎持尔公式，A^、分别为：c,（p为墙体底端的土体参数值;其中£)=4m、H=10mq—、识=25°Z.=18x6.7+20x3.3io18.7AW/m3 7i20x1.5+20x1.5+23x1=tan2二tan2k+201I2>42O.8AW/777.X2.71113.14tan20c6.37tan^(6.37-l)xtan2014.752.76〉1.3（符合要求）y2DNq+cNc=20.8x4x6.37+15x14.75yH+D)+q~18.7(10+4)+10 参考文献[1]高大钊主编.深基坑工程[M].机械工业出版社1999[2]中国建筑科学研究院主编.中华人民共和国行业标准.建筑基坑支护技术规程(JGJ120-99)[M].中国建筑工业出版社1999[3]中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范GBJ10-89[M].中国建筑工业出版社[4]赵志缙应惠清主编.简明深基坑工程设计施工手册[M].中国建筑工业出版社1997[5]刘宗仁主编•基坑工程[M].哈尔滨工业大学出版社2008[6]中冶集团建筑研究总院主编.岩土锚(索)杆技术规程(CECS22:2005)[M].中国计划出版社2005 结束语经过几周的奋战我的毕业设计终于完成了。在没有做毕业设计以前觉得毕业设计只是对这几年来所学知识的单纯总结，但是通过这次做毕业设计发现自己的看法有点太片面。毕业设计不仅是对前面所学知识的一种检验，而II也是对自己能力的一种提高。通过这次毕业设计使我明白了自己原来知识还比较欠缺，自己要学＞^的东西还太多。在这次毕业设计中，我才明白学习是一个长期积累的过程，在以后的工作、生活中都应该不断的学习，努力提高自己知识和综合素质。在这次毕业设计中也使我们的同学关系更进一步了，冋学之间互相帮助，有什么不懂的人家在一起商量，听听不同的看法对我们更好的理解知识，所以在这里非常感谢帮助我的同学。我的心得也就这么多了，总之，不管学会的还是学不会的的确觉得困难比较多，真是万事开头难，不知道如何入手。最后终于做完了有种如释重负的感觉。此外，还得出一个结论：知识必须通过应用才能实现其价值！有些东西以为学会了，但真正到用的时候才发现是两回事，所以我认为只有到真正会用的时候才是真的学会了。在此要感谢我的指导老师周秋娟老师对我的悉心指导，感谢老师给我的帮助。在设计过程中，我通过査阅大量有关资料，与同学交流经验和自学，并向老师请教等方式，使自己学到了不少知识，也经历了不少艰辛，但收获同样巨大。在整个设计中我懂得了许多东西，也培养了我独立工作的能力，树立了对自己工作能力的信心，相信会对今后的学习工作生活有非常重要的影响。而且大大提高了动手的能力，使我充分体会到了在创造过程屮探索的艰难和成功时的蒋悦。虽然这个设计做的也不太好，但是在设计过程中所学到的东西是这次毕业设计的最人收获和财富，使我终身受益。'