某办公楼基坑支护毕业设计.doc

'摘要上海实业办公楼基坑工程支护设计，该工程基坑面积1500m²，场地位于上海市西南外围，沿元江路中心线分布，西起沪闵路，东至虹梅南路间.本工程为24层商办楼1栋，16层住宅楼3栋，基坑周长为30×50m，基坑深9.6m。基坑支护的要求有：保证基坑四周边破稳定性，保护基坑四周相邻建筑物和地下管线在基坑工程施工期间不受损害，保证基坑工程施工作业面在地下水位以上。如何对此基坑进行支护，可采取如下四种方案：桩墙锚杆支护结构、土钉墙与防渗帷幕支护体系、水泥土搅拌桩支护和SMW工法支护。由于桩墙锚杆支护结构在计算锚杆时锚固段过长，不符实际，予以排除；水泥土搅拌桩，各项系数都已取到最大仍不符合要求，也予以排除；SMW工法比较适用于本工程，但造价较高，且此种方法在国内尚不完善，很多都为经验结果，工程保障不大故也排除不用，最后选用土钉墙支护。土钉墙支护不但可节省造价，且施工快速，方便，无噪音，无环境污染，具有较好的发展前景。土钉墙可看作一个重力式挡土墙，土钉间距为1.25m，长7.7m，土钉杆直径为32mm，其倾斜角度为12°。止水帷幕为水泥土搅拌桩墙，只是简单的隔水，对强度无严格要求，所以比较经济合理。AbstractTheengineeringisbracingoffoundationpitdesignofShanghaigladindustryandcommerceofficeofrainbowbuilding.Thefoundationpitareasis1500m2.ThebuildingislocatedthesouthwesternperipheryofShanghaicity,anddistributingalongYuanJianglu"scentreline.Theengineeringincludesisa24-storeybuildingand316-stroeyresidencebuilding.Thepitperimeterid30×50m,thedepthis9.6m.Requirementsofbracingoffoundationpitinclude:ensuringfoundationpitslopestabilityandallaroundbuildingsandundergroundlineinbracingoffoundationpitconstruction,andfoundationpitconstructionworkingfaceabovethegroundwaterlevel.Howtobrace,fourkindsofschemescanbeadoptedasfollows:wallanchorpole protrudestoprotectstructureandsoilnailwallandguardingagainstandoozesthattheheavycurtainprotrudestoprotectsystemandcement-mixingpileandbracingofSMWmethod.Soilnailwallisadoptedlast,becauseanchoragelengthofanchoristoolonginbracingofpilingwallandanchorandcement-mixingpilecannotmeetrequirementandconstructioncostofSWMmethodistooexpensive.Notonlythatsoilnailwallcansaveconstructioncost,andconstructionperiodisshort,andconvenient,noenvironmentpollution,andalsopossessesthebetterdevelopmentforeground.Soilnailwallcanberegardedasthegravitytyperetainingwall.Thesoilnailintervalis1.25m,andthelengthis7.7m.Soilnaildiameteris32mm,anditsbankangledegreeservesas12°.Preventingwaterheavycurtainadoptscement-mixingpilingwall,forseparateswatermerely,sothemethodisfairlyeconomy. 目录1.工程概况·····························································11.1环境概况···························································11.2场地工程地质水文地质条件········································12.方案论证·····································································22.1技术可行性··························································22.2经济合理性··························································42.3工程可靠性··························································53.工程设计计算··························································53.1基坑止水帷幕的设计··················································53.1.1选择方案··························································53.1.2止水帷幕的设计····················································63.1.3施工工艺··························································83.1.4施工要点 ·························································123.1.5质量检验·························································143.1.6安全措施·························································173.2土支护设计计算·····················································173.2.1土钉几何尺寸确定·················································183.2.2土钉内部稳定性分析···············································183.2.3土钉外部稳定性分析：··············································203.2.4计算机程序······················································233.2.5土钉墙施工工艺···················································263.2.6人员设备及其管理措施·············································283.2.7组织机构·························································293.3单锚排桩深埋支护设计计算···········································293.3.1土压力计算与受力分析·············································293.3.2计算桩入土深度···················································313.3.3最大弯矩的计算···················································32 3.3.4桩设计计算·······················································323.3.5锚杆设计计算·····················································343.4深搅桩的设计·······················································353.4.1断面设计·························································353.4.2结构整体稳定性验算···············································363.5SMW工法的设计计算·················································363.5.1SMW挡土墙的设计与计算··········································363.5.2水泥土桩墙的设计·················································414.设计参考文献························································425.专题论文····························································436.论文参考文献························································537.英文及翻译··························································55 1.工程概况该工程位于上海市西南外围，沿元江路中心线分布，西起沪闵路，东至虹梅南路间，本工程为24层商办楼1栋，16层住宅楼3栋，基坑周长为30×50m，基坑深9.6m。1.1环境概况场地西侧为沪闵路，距开挖线最近处约9m有一条直径800mm高压煤气管，北侧紧邻一栋8层办公楼，距基坑8m，南侧为一居民小区，距基坑10m。1.2场地工程地质水文地质条件场区地形较为平坦，工程地质条件如下：①层：杂填土，松散，层厚平均为2.1m，下部多为生活垃圾，含有机质，和少量的建筑垃圾，地层下部约有30㎝的素土。②层：褐黄色粘质粉土，可塑，层厚平均为1.2m，含褐色、褐黄色Fe、Mn质氧化斑及结核，向下状态变软，粉粘含量增加，局部呈粉质粘土。③层：灰色砂质粉土与淤泥质粉质粘土互层，中密～流塑，层厚平均为6.0m，层状～薄层状，砂质粉土厚5～20cm，局部呈粉土层状，淤泥质土含量下部较高，逐渐向淤泥质粘土过渡。④层：淤泥质粘土，层厚平均为7.8m。⑤层：粘土，含有机质及泥质结核，层厚平均为3.0m。⑥层：暗绿～草绿色粉质粘土，层厚平均为5.4m，见氧化物斑点及细小结核。水文地质条件如下：场地浅层土中地下水属潜水类型，主要补给来源为大气降水及地表径流。地下水位为自然地面下0.55m～1.05m。场地地下水对混凝土无侵蚀性。 表1土层物理力学参数如下层号地层名称层厚(m)重度KN/m3粘聚力KPa内摩擦角（º）压缩系数MPa-1压缩模量MPa渗透系数（cm/s）地基承载力（Kpa）①杂填土2.1②粘质粉土1.218.420190.494.043.0×10-4130③砂质粉土与淤泥质粘土互层6.017.81418.50.643.476.2×10-490④淤泥质粘土7.817.116101.272.013.3×10-760⑤粘土3.017.2169.50.882.623.0×10-7150⑥粉质粘土5.419.443200.247.404.2×10-61552.方案论证针对工程的已知条件，拟选了四种方案，它们包括：桩墙锚杆支护结构、土钉墙与防渗帷幕支护体系、水泥土搅拌桩支护和SMW工法支护。下面将对这几中，支护形式进行可行性分析，以确定一种最优方案。2.1技术可行性根据本工程的地质资料可以看出，地层多数为软弱的淤泥质粘土层。基坑开挖深度为9.6m，属于深基坑类。施工场地较为宽阔，但周围有住宅小区，对施工所造成的污染、噪音等有严格的要求。针对这些条件，下面分析各种方案的可行性。桩墙锚杆支护结构：因为锚杆一般需要地基提供较大的锚固力，所以一般拉锚式比较适用于沙土地基和粘土地基，而软粘土地基不能提供锚杆较大的锚固力，所以很少用，且它的使用范围一般受地层、周围环境、以及经济因素的影响。地层因素：由于外拉系统比较适用于较密实的沙土、粉土、硬塑至坚硬的粘性土层或岩层中，因此，本方式适用上述地层。若稳定区有上述土层，且距基坑周遍不远，可以考虑。周围环境：存在地下埋设物而又不允许破坏的场地，应慎用本方式。基坑周围有地面或地下构筑物，将限制使用。 经济因素：在条件许可的情况下，本方式在经济上较具竞争力。★土钉墙与防渗帷幕支护体系：土钉墙不仅用于临时构筑物，而且也用于永久构筑物。当用于永久构筑物时，宜增加喷射混凝土的厚度或敷设预制板，并必须考虑外表的美观。目前，土钉墙的应用领域主要有：☆拖换基础；☆基坑或竖井的支挡；☆斜坡面的挡土墙；☆斜坡的稳定；☆与锚杆相结合作斜面的防护。因此，本工程也比较适用，加上止水帷幕，安全性更有保障，是不错的方法选择。★水泥土搅拌桩支护：深层搅拌法最适宜于加固各种成因的饱和软粘土。国外使用深层搅拌法加固的土质有新吹填的超软粘土、沼泽地带的泥碳土、沉积的粉土和淤泥质土等。目前国内常用来加固淤泥、淤泥质土、粉土和含水量较高且地基承载力低于120Kpa的粘土等。水泥加固土的试验表明，有些软土的加固效果较好，有的较差。一般认为含有高岭石、多水高岭石、蒙脱石等粘土矿物的地基加固效果较好；而含有伊利石、氯化物和水铝英石等矿物的粘性土以及有机质含量较高的土质加固效果较差。本工程比较适用此种方法，地质概况完全符合要求，如采用一定会得到不错的效果。★SMW工法支护：型钢水泥土复合土墙（又称SMW工法）最早是由日本竹中土木株式会社与成幸工业株式会社于1976年开发应用成功的。二十余年来，SMW工法的成桩设备、工艺得到了完善和提高，并得到广泛的应用，SMW围护结构已成日本国内基坑围护的主要工法，约占地下围护结构的80%与钢筋混凝土地下连续墙和钻孔灌注桩相比，SMW工法具有以下特点：1．对周围地基影响小：由于是就地与水泥浆搅拌，与之相对临近土体扰动较小，故不产生邻近地面下沉、房屋倾斜、道路裂损或地下设施破坏等。2．高止水性：由于钻杆具有推进和搅拌翼相间设置的特点，随着钻掘和搅拌反复进行，可使水泥系强化剂与土得到充分的搅拌，而且墙体全长无接缝，因而比传统的连续墙具有更可靠的止水性，其渗透系数为10-7~10-8cm/s。3．多用途：能适应各种地层，可在粘性土、粉土、砂砾土、直径达100mm以上卵石，以至单轴抗压强度60kPa以下的岩层中应用。 4．大壁厚、大深度：成墙厚度可在550~1300mm之间最大深度达65m。5．工期短、造价低：由于采用就地将原土加固的施工方式而一次筑成墙体，施工工艺简单，施工效率高，所需工期较其它工法短。与地下连续墙相比，在不回收型钢的前提下，其围护本身的费用仅为地下连续墙的60%，若考虑型钢回收，费用可降至30%。6．环境污染小：废土外运量比其它工法少，施工噪音较小，振小，无泥浆污染。在日本，SMW桩的搅拌机，一般采用3轴钻机，也开发了4轴至6轴的钻机，一次成墙宽度达1.5m～3m，最大搅拌深度达60m，水泥土强度达1MPa～3Mpa，钻孔垂直精度可达1/200。H型钢靠自重入孔，H型钢一般不回收。2.2经济合理性★桩墙锚杆支护结构：参考上海经验，一般800，20m深的钻孔灌注桩与锚杆支护体元/m，加上降水工程，则整个工程的造价大约为元。★土钉墙与防渗帷幕支护：根据土钉墙预算，加上水泥土墙防渗墙帷幕约200万，费用较为合理。★水泥土搅拌桩支护：一般由于这种方案只须水泥等少量的材料，亦不须降水，所以工程造价相对较底，约为160几万元，较为经济合理。★SMW工法支护：目前，在日本约为15000日元/m3,如果简单的按货币比值折算，约合人民币2600元/m3,钢材用量约为200kg/m3如以160m周长的两层地下室的基坑围护为例，约需钢材160t左右。则，可估算本工程的造价约为：210万左右，比钻孔灌注桩费用高些。2.3工程可靠性经过技术可行性，经济可靠性分析，几种方案都比较适应本工程，故进行工程可靠性分析，具体比较见下表： 表2可行性比较类型开挖深度现场要求施工设备泥浆管理取土量抗渗漏刚度支撑道数挖土强度技术成熟度土体施工进度经济比较安全度钻孔灌注桩6～10一般一般要求高较多差一般2~3道熟练一般一般1.2安全性差土钉墙与防渗帷幕6～10一般简单无无好一般1～2或无容易熟练快1.1安全性好深层搅拌法6～10高一般无无好一般1~2道或无一般较熟练较快1.0适宜SMW工法6~10型钢可以回收简单而易操作无少好大1~2道或无容易国内首创快1.2安全合适综上所述，除钻孔灌注桩外，其余三种方案都比较适合本工程，故需要进一步进行比较论证，经过进一步计算，最终决定采用土钉墙与止水帷幕进行基坑支护。3.工程设计计算3.1基坑止水帷幕的设计3.1.1选择方案 目前，在基坑工程中，应用较多的有三种形式：深层搅拌法水泥土止水帷幕、高压喷射注浆法水泥土止水帷幕和素混凝土地下连续墙止水帷幕。试验表明水泥参合量为10%的水泥土渗透系数比原状土渗透系数小两个数量级以上，在基坑围护体系中，常采用水泥土止水帷幕截水。比较上述三种止水帷幕，深层搅拌法主要适用于黏土、淤泥质土、粉土地基。高压喷射注浆法主要适用于粘土、淤泥质土、粉土、砂土及碎石土等地基。素混凝土地下连续墙因费用过高，一般不采用，而深层搅拌法止水帷幕要比高压喷射注浆止水帷幕费用低，且适用于本工程，故采用。3.1.2止水帷幕的设计⑴止水帷幕的确定根据止水帷幕要求渗透系数小于，对于强度无严格要求，但只要深搅桩桩长大于基坑深度时，要求水泥土强度大于，查表3，取aw=15%,其养护28天的无侧限抗压强度满足要求。初取桩长为深入第④层2.7m，既12m。表3水泥土直剪实验结果试验编号天然土样试验水泥掺入量aw(%)水泥土龄期T（天）水泥土试验无侧限抗压强度qu(MP)抗剪强度无侧限抗压强度qu(MP)抗剪强度粘聚力C（MP）内摩擦角Ф（˙）粘聚力C（MP）内摩擦角Ф（˙）10.0370.0141415281.3150.28932⑵底边旁流土条件的验算根据工程实践经验，坑底边旁约在距围护墙为墙的插入深度t的一般范围内，最容易产生，当坑内外存在水位差时，墙后地下水的渗流流线，在墙后基本上是竖直向下，在绕过墙趾后，再向上在坑底边旁附近渗出，如图所式：图【1】流沙验算示意图则地下水渗流的水力坡度： 由上式可得，在紧贴墙面的一根流线长度最短，因而水力坡度降为最大，故最大的水力坡降为：按流砂定义，即当渗透压力的浮重度时，将出现流砂，此时的水力坡降称为临界水力坡降，以表示，故得：式中为水的重度，令安全系数为，则按下式计算：而式中，故应重新取t值。取桩长为16m，即t=6.4m,取桩长为18m，既t=8.4m既符合要求。⑶竖向止水帷幕厚度的确定按建筑地基处理技术规范规定，“宜大于100mm”，而在深基坑工程中，有的采用200mm。桩的垂直度按规范规定为小于1.5%。实际工程中建议单排搅拌桩搭接宽度不小于桩长.1.2%～1.5%。取桩长的1.3%，既桩搭接宽度BJ=230mm。取深搅桩直径，示意图如下： ⑷坑底水平止水帷幕的设计根据勘察报告，坑底土层下无承压水层，水系为潜水相对稳定，故不需设置水平止水帷幕。3.1.3施工工艺★深层搅拌桩机的选择表4GZB—600型深层搅拌桩机，其技术参数及其配套设备如下所述：深层搅拌机搅拌轴数量(根)1固化剂制备系统灰浆搅拌机台数×容量2×250搅拌叶片外径(㎜)600泵输送量(L)281搅拌轴转数(r/min)50泵送压力1400电机功率(kW)30×2集料斗容量180起吊设备提升力(kN)150技术参数一次加固面积(㎡)0.28提升速度(m/min)0.6～1.0最大加固深度(m)10～15提升高度(m)14加固效率(m/)60接地压力(kPa)60质量（t）12☆GZB—600型搅拌桩机的组成：1.电机该机动力采用2台30kW型电机，各自连接1台2K-H行星齿轮减速器。2.搅拌轴及输浆管该机采用单轴叶片喷浆方式，搅拌轴与输浆管为同心内外管，搅拌轴外径为Φ 129，内管为输浆管，直径为Φ76。搅拌轴外设若干层辅助搅拌叶，其底部与搅拌头通过法兰盘连接。水泥浆液通过中心熟浆管内管以搅拌头从搅拌头喷浆叶片的喷口中注入土中。1.搅拌头搅拌头上下分别设置二层叶片，上层为主搅拌叶片，下层为喷浆叶片，二层叶片相距0.5m搅拌叶直径600㎜，在喷浆叶片上开了3个喷浆口。表5PA—15—B型灰浆泵技术规格体积(mm)出料口压力(kPa)输浆量(L/min)油缸直径(mm)出料口直径(mm)供料口直径(mm)质量(t)735×1750×7351400281Φ15050800.25★设备安装【1】机架安装塔架式机架采用人工散装搭设，施工前应先平整场地，做到地基坚实平整，然后铺设道木，并安装道轨。要求两道轨水平度偏差不大于0.5%，道轨间距应与底盘轮距一致，犏距不应大于20㎜。道轨应平直。在道轨上安装底盘，并做好临时固定，即将底盘与道轨用夹块紧固锁定。塔架底盘安装后应先将搅拌机主机吊至底盘中心，以免塔身安装后主机无法起吊就位。然后在底盘上搭设塔架。每搭设一个塔架层后，向上铺设脚手板，并在立板上安装小型把杆，用于塔架杆件的吊升。塔架搭设要注意拧紧连接螺栓，并不得漏拧、少拧。塔架的拆除也为散拆方式，由于塔架在制作过程中会有一定误差，在新塔架在第一次搭设时，应注意将所有杆件编号，日后重新安装时可避免螺栓孔对位困难，减少组装偏差。【2】深层搅拌桩机吊装深层搅拌桩机的吊装可利用机架进行。通过机架上端的吊点吊升安装各部件，其顺序为：①机架上安装附加夹板和导向架；②吊起深层搅拌机；③安装横撑并固定导向架；④安装导向滑块、固定深层搅拌桩机。吊装过程中应注意保持导向架、深层搅拌机轴及搅拌叶片不受损坏。【3】安装灰浆制备系统⑤工作平台 工作平台的面积应满足放置水泥、水、外掺剂及工人操作的工作面。平台高度应略高于灰浆拌制机进料口高度。①制浆设备及泵送设备集料斗出口高度应高于灰浆泵进口，灰浆拌制机应高于集料斗上口，以便使拌制好的水泥浆能全部倾入集料斗内。②灰浆流动制备站如现场施工区范围较大，可将上述系统安装在拖车上，沿施工段流动供送灰浆。【4】管线连接③将压力胶管连接搅拌机输浆管与灰浆泵，注意连接必须牢固，水冷型搅拌机还应用普通胶管连接搅拌机冷却水进口及冷却水泵出口；④用电缆连接搅拌机电源线与电气控制柜；⑤将以上各种管线捆成一束固定在搅拌机上；【5】试运转机械组装完毕后进行试运转。试运转时应检查下列项目：☆各电气部件是否正常工作，电流值是否在正常范围内；☆灰浆管路、冷却水管路畅通；☆深层搅拌机两个搅拌头转动方向为相反旋转；☆监视表在开启、提升搅拌机时应能正确显示。★施工工艺流程搅拌桩成桩工艺可采用“一次喷浆、二次搅拌”或“二次喷浆、三次搅拌”工艺，主要依据水泥掺入比及土质情况而定。一般水泥掺量较小，土质较松时，可用前者，反之可用后者。一般的施工工艺流程(如下图所示)如下：【1】就位深层搅拌桩机开行达到指定桩位、对中。当地面起伏不平时一股脑注意调整机架的垂直度。【2】预搅下沉深层搅拌桩机运转正常后，启动搅拌机电机，放松起重机钢丝绳，使搅拌机沿导向架切土搅拌下沉，下沉速度控制在0.8m,/min左右，可由电机的电流监测表控制。工作电流不应大于10A。如遇硬粘土等下沉速度太慢，可以输浆系统适当补给清水以利钻进。【3】制备水泥浆深层搅拌机预搅下沉到一定深度后，开始拌制水泥浆，待压浆时倾入集料斗中。 【4】提升喷浆搅拌深层搅拌机下沉到达设计深度后，开启灰浆泵将水泥浆压入地基土中，此后边喷浆、边旋转、边提升深层搅拌机，直至设计桩顶标高。此时应注意喷浆速率与提升速率相协调，以确保水泥浆沿桩长均匀分布，并使提升至桩顶后，集料斗中的水泥浆正好排空。搅拌提升速度一般控制在0.5m/min。【5】沉钻复搅再次沉钻进行复搅，复搅下沉速度可控制在0.5～0.8m,/min。如果水泥掺入比较大或因土质较密在提升时不能将应喷入土中的水泥浆全部喷完时，可在重复下沉搅拌时预以补喷，即采用“二次搅拌、三次喷浆”工艺，但此时仍应注意喷浆的均匀性。第二次喷浆量不宜过少，可控制在单桩总喷浆量地30%～40%,由于过少的水泥浆很难做到沿全桩均匀分布。【6】重复提升搅拌边旋转、边提升，重复搅拌至桩顶标高，并将钻头提出地面，以便移机施工新的桩体。至此，完成一根桩的施工。【7】移位开行深层搅拌桩机（履带式机架也可进行转向、变幅等作业）至新的桩位，重复【1】～【6】步骤，进行下一根桩的施工。【8】清洗当一施工段成桩完成后，应即时进行清洗。清洗时向集料斗中注入适量清水，开启灰浆泵，将全部管道中的残存水泥浆，冲洗干净并将附于搅拌头上的土清洗.3.1.4施工要点 ★正确使用机械【1】深层搅拌机（1）当搅拌机的入切削和提升搅拌负荷太大、电动机工作电流超过额定时，应降低提升或下降速度或适当补给清水。万一发生卡钻、停钻现象，应立即切断电源将搅拌机强制提出地面重新启动，不得在土中启动。（2）电网电压低于350V时，应暂停施工以保护电机。（3）对水冷型主机在整个施工过程中冷却循环水不能中断，应经常检查进水、出水温度，温差不能过大。（4）塔架式或桅杆式机架行走时必须保持路基平整、行走稳定。【2】灰浆泵及灰浆管路（1）.布置灰浆泵制备系统应使灰浆的水平泵送距离不大于50米，确保注浆压力。（2）.泵送灰浆前，管路应保持潮湿，以利输浆。（3）.水泥浆内不得有硬结块，以免吸入泵内损坏缸体，应在集料斗上部加细筛过滤。（4）.泵口压力应保持在0.4～0.6Mpa，防止压力过高或过小。（5）.每根桩灰浆将压完时，应将集料斗内注入适量清水，以压送管内残留灰浆。每日完工后必须彻底清洗灰浆管路，严防水泥浆结块（6）.灰浆泵及灰浆管路应定期拆开清洗。★质量控制【1】抄平放线施工前应平整场地，并测量施工范围内的自然地面标高，确定桩位。在铺设好的道轨或滚管后，应测出桩机底盘标高，以此确定搅拌桩机悬吊提升及下降的起讫位置，控制桩顶、桩底标高，若采用步履式机架则可根据立柱底标高确定。【2】清除障碍施工前应清除搅拌桩施打范围内的一切障碍，如旧建筑基础、树根、枯井等，以防止施工受阻或成桩偏斜。当清除障碍范围较大或深度较深时，应做好覆土压实，防止机架倾斜。【3】机架垂直度控制机架垂直度是决定成桩垂直度的关键。因此必须严格控制，垂直度偏差应控制在1%以内。【4】水泥浆制备水泥采用新鲜、不受潮、无结块的合格水泥，拌制时应注意控制搅拌时间、水灰比及外掺剂的掺量，严格秤量下料。 【5】工艺试桩在施工前应作为工艺试桩。通过试桩，熟悉施工区的土质状况，确定工艺参数，如钻进深度、灰浆配合比、喷浆下沉及提升速度、喷浆速率、喷浆压力及钻进状况等。【6】成桩施工①控制下沉及提升速度一般预搅下沉的速度应控制在0.8m/min，喷浆提升速度不宜大于0.5m/min，重复搅拌升降可控制在0.5～0.8m/min。②严格控制喷浆速率与喷浆提升（或下沉）速度的关系确保水泥浆沿桩长均匀分布，并确保在提升开始时同时注浆，在提升至桩顶时，该桩全部浆液喷注完毕，控制好喷浆速率与提升（或下沉）速度的关系是十分重要的。喷浆和搅拌提升速度的误差不得大于±0.1m/min。对水泥掺入比较大，或桩顶需加大掺量的桩的施工，可采用二次喷浆、三次搅拌工艺。③防止断桩施工中发生意外中断注浆或提升过快现象，应立即暂停施工，重新下钻至停浆面或少浆段以下0.5米位置，重新注浆提升，保证桩身完整，防止断桩。④钻头及搅拌叶检查经常性、制度性地检查搅拌叶磨损情况，当发生过大磨损时，应及时更换钻头，钻头直径偏差应不超过3%。对叶片注浆式搅拌头，应经常检查注浆孔是否阻塞；对中心注浆管的搅拌头应检查球阀工况，使其正常喷浆。⑤试块制作一般情况每一台班应做一组试块（3块），试模尺寸为70.7㎜×70.7㎜×70.7㎜，试块水泥土可在第二次提升后的搅拌叶边提取，按规定的养护条件进行养护。⑥成桩记录施工过程中必须做好成桩记录，不得事后补记或事前先记，成桩记录应反映真实施工状况。成桩记录主要内容包括：水泥浆配合比、供浆状况、搅拌机下沉及提升时间、注浆时间、停浆时间等。★劳动组织深层搅拌桩机施工时，每台班需11人左右，其人员配备如下：☆班长：1名 负责深层搅拌施工指挥，协调各工序间操作关系。☆操机工：2名负责操纵深层搅拌桩机操作，控制其下沉、提升、喷浆、停浆等作业。观察和检查打桩机械运转情况，做好机械保养。☆司泵工：1名负责指挥灰浆的制备及泵送，作好水泥浆制备的养护，负责输浆管路的清洗。☆拌浆工：2名按设计配合比制备水泥浆固化剂，按司泵工指挥将水泥浆倒入集料斗。☆供料工：2名负责各种生产用料的供应和运输；对散装水泥负责过磅秤量。☆机修工：1名负责修理和维护全套深层搅拌机械的正常运转。☆电工：1名负责修理和维护全部电器设备的正常运转，夜间施工照明等。☆记录：1名依据设计要求，测定搅拌桩每米的灌浆量。发现断浆时立即报告指挥，采取补救措施。负责记录施工中的各种数据，复查桩位及水泥浆配比等。3.1.5质量检验★检验项目【1】施工前检验项目①水泥等原材料的验收及复试；②定位放线及标高的复核；③工艺试桩结果或报告。【2】施工中检验项目①水泥浆配合比及其搅拌制度；②水泥浆喷浆压力、速率；③每根桩的水泥浆喷射量；④搅拌头提升及下沉速度、标高，复搅次数；⑤桩径、桩长及桩的平面布置、桩架的垂直度；⑥施工记录。 【3】完工后的检查项目①竣工资料：A、施工用材料合格证及复验单；B、施工参数、水泥浆配合比及施工工艺流程等资料；C、施工原始记录及施工记录汇总；D、试块强度报告等质量检验报告；E、竣工图及竣工报告。②开挖检验：可根据工程设计要求，选取一定数量的桩体进行开挖检验，检查加固体的外观质量、整体性等；③取样检验：从开挖外露桩体中凿取试块或采用岩心钻孔取样做成试块，与室内制作的试块进行强度比较；④采用标准贯入或轻便钎探与动力触探方法检查桩体的均匀性和现场强度。★质量标准及检查方法【1】质量标准表6深层搅拌桩施工主要检查项目的质量标准项目标准桩的垂直度允许偏差0.5%～1.0%桩位偏差≯50㎜桩径偏差≯4%水泥土强度及抗渗性达到设计要求喷浆及提升速度误差≯±0.1m/min【2】检查方法①开挖检查水泥土桩顶开挖后在未浇筑混凝土面板前对成桩数量桩位、桩径进行目测或量测。②静力触探a.可采用轻便触探N10在桩后7d内进行桩身质量检验，如超过7d就不宜进行取样和贯入。检验均匀搅拌性：用轻便触探器中附带的勺钻，在水泥土桩桩身钻孔，取出水泥土桩芯，观察其颜色是否一致；是否存在水泥浆富集的结核或未被搅拌均匀的土团。b.触探试验：根据轻便触探系数N10与水泥土强度对比关系分析当桩身1d龄期的击数N10已大于十五击时，或者7d时的击数N10已大于原天然地基击数N10 的一倍以上，则桩身强度已能达到设计要求。当每贯入100mm，N10大于30击时，即应停止贯入，继续贯入则桩头可能发生开裂或损坏，影响桩头质量。c.静力触探：水泥土搅拌桩制桩后可用静力触探测试桩身强度沿深度的分布图，并与原始地基的静力触探曲线相比较，可得桩身强度的增长幅度；并能测得断浆、少浆的位置和桩长及整根桩的质量情况。所得比贯阻力应不低于原状土指标的2倍，应用比贯阻力估算桩体强度需有足够的工程试验资料，同时还需参照当地水泥土短龄期强度与标准强度的经验关系进行强度推算。在目前积累资料尚不够的情况下，可借鉴同类工程经验或用：来粗略估算桩体水泥土抗压强度。静力触探可以严格检验桩身质量和加固深度，也是检查桩身质量的一种有效的方法之一。但在理论上和实践上尚须进行大量的工作，以积累经验，同时在测试设备上还需进一步改进和完善，以保证该法检验的可靠性。d.测点位置：测点位置可设在桩径方向的1/4处。e.检验数量取总桩数的2%并不小于6根。①取样检验必要时应采用岩钻探或从开挖桩体中取样，直接测定桩身强度。a.桩身取样作立方强度检验：一般可在轻便触探后，对桩身强度有怀疑的区段，钻芯取样，制成试块，进行桩身实际强度测定。试块尺寸为70.7㎜×70.7㎜×70.7㎜或切成圆柱体，钻孔直径不宜小于110㎜b.截取桩段作抗压强度试验：在现场挖取桩段，上下截面用水泥砂浆整平。装入压力架后千斤顶加压，即可测得桩身抗压强度及桩身变形摸量。c.对桩强度试验，一般宜在28天或在设计开挖龄期进行试验，取样数量不宜少于总装数的2%，且不宜少于5根。d.钻芯宜连续钻取全桩长范围内的桩芯，观察桩芯是否呈硬塑状态并无明显夹泥、夹砂断层。如取出桩芯呈硬塑状态则为不合格；如为可塑状态则质量欠佳，应做综合分析。e.需测试强度的桩芯应尽可能完整，由于取芯总会在一定程度上损坏桩芯，桩芯强度试验值可乘1.2～1.3的补偿系数。④实时监控 水泥土搅拌桩施工质量实时监控技术，是中国计量学院等单位得到浙江省自然科学基金资助于1995年完成的一项科研成果。它突破了搅拌桩迄今只限于在成桩后进行进行检测的局面，可有效地消除成桩的隐患。该技术是利用流量传感器、密度传感、桩身电测量仪和微机系统，对搅拌桩在施工过程中的水泥掺入量、水泥浆喷注均匀程度直接进行实时监控，并经微机系统处理而直接显示各个桩段的水泥用量与桩体深度的关系。它并可与桩体水泥用量设计值进行比较，以便对不合格桩段立即进行补充注浆，若设计时根据地质条件要求在某些深度给以较多注浆量时，该系统亦随即进行补充，从而圆满地达到直观、定量地检测监控，实时确保桩体质量。最后由打印机输出监控结果，可作为该桩的施工记录。3.1.6安全措施深层搅拌桩施工中除应遵守建筑工程有关规程规定外，还应注意该机施工中的特殊的安全问题，搅拌桩施工的安全措施主要有；①机组人员配备齐全，充足；②桩机行走道路路基必须专门修筑使之坚实、平整，坡度平缓并不大于5%。松弛地基必须夯实或作处理。③施工前应摸清楚施工区内及临近的地下障碍状况，如地下管线、暗浜、地下建构筑物，填写报告单，标出地下障碍的位置、走向，并制定针对性安全措施。④桩机电缆应架空悬挂架设，采用埋地敷设时应做为护套并有明显警示标志，不得任意埋在土中。电缆的绝缘电阻不得低于1MΩ。⑤桩机在靠近高压线附近施工时，必须符合下表规定的安全距离：表7桩机离开高压线的最小安全作业距离高压线路额定电压（kV）＜11～1035～110154～220330～500最小安全作业距离（m）4681015⑥为高耸结构，应按规定安装避雷装置。⑦完成后应关闭电门，将制动杆置于“制动”位置，变速杆置于“空挡”位置。3.2土支护设计计算3.2.1土钉几何尺寸确定1）土钉长度：对于钻孔注浆型土钉，用于粒状土陡坡加固时，L/H=0.5～0.8，此工程取 L=0.8H=0.8×9.6=7.7m；1）土钉孔径dh及间距布置：对于钻孔注浆型土钉，经常采用的孔径为dh=90～150mm，本工程取dh=130mm。土钉间距，对于钻孔注浆型土钉，应按（6～12）·dh选定土钉行、列距，且应满足：SxSy=k1dhL式中：Sx、Sy—土钉行距、列距（可使Sx=Sy）；k1—注浆工艺系数，k1=1.5～2，取k1=1.5；得Sx=Sy===1.25m2）土钉加筋杆直径db：db=(20～25)×10-3取db=25×10-3=25×10-3×=0.03125m=31.25mm取db=32mm，Ⅱ级热扎钢筋。对于钻孔注浆型土钉，用于粒状土陡坡加固时，其布筋率为：=（0.4～0.8）×10-3代入数据得==0.7×10-3故布筋率符合要求。3）土钉倾角а：一般情况下，土钉自水平面向下倾斜8～15º，此处取12º。3.2.2土钉内部稳定性分析1）抗拉断裂极限状态：在面层土压力作用下，土钉将承受抗拉应力，为保证土钉结构内部的稳定性，应确保土钉加筋杆直径db满足抗拉强度要求，即：式中：Ei—第i根土钉支承范围内面层上的土压力，Ei=PiSxSy；Pi—第i根土钉支承范围内面层上的土压力分布强度，可按Pi=meKγhi来计算，参见图【1】示； hi—土压力作用点至坡顶距离，当hi≤，hi取实际值；当hi>时，hi取0.5H；H—土坡垂直高度，H=9.6m；γ—土的重度，取H=9.6m内加权平均重度；me—工作条件系数，二年内临时性土钉，me=1.10,大于二年的永久性土钉，me=1.20,故此me=1.10；K—土压力系数，取K=(k0+ka)，k0、ka分别为土体静止及主动土压力系数，φ取H=9.6m内的加权平均值；—加筋杆抗拉强度标准值，查表Ⅱ级热扎钢筋=315kN/mm²；图【1】γ===6.15kN/m³；式中：γ2´、γ3´—第二层、第三层土的浮重度，γ´=γ-γw，γw=10kN/m³其他符号与前同；故k0=1-sinφ=1-sin14.25º=0.75ka===0.6K=(k0+ka)=0.68由于各层土钉为一定植，故只须验算那层Ei最大即可，而Ei=PiSxSy，故只须验算那层Pi最大即可，又Pi=meKγhi； 如图【1】示：因h11.5即加筋杆抗拉强度符合要求。1）锚固极限状态：在面层土压力作用下，土钉内部存在潜在的滑裂面，简化后滑裂面形式如图，为了使土钉不被拔出，滑裂面的有效锚固段应具有足够的界面摩阻力，即满足：式中：Fi—第i根土钉有效锚固段力，Fi=лdhLeiτ；Lei—第i根土钉有效锚固长度；τ—土钉与土间的极限界面摩阻力，参考表3.1取τ=80kpa；ks—安全系数，取1.3—2.0，永久性土钉取大值，临时性土钉取小值，此处取1.5；表8不同土质中土钉的极限界面摩阻力τ值土层粘土弱胶结砂土粉质砂土黄土类粉土杂填土淤泥质粘土τ（kpa）130～18090～15065～1105～5535～4030～50因Fi=лdhLeiτ，即Fi与Lei成正比，因Le1=Le2=Le3=Le4=Le5=L-0.3H/cos12º=8-0.3×10/cos12º=4.933m,而，由上可知：E11.5故土钉不会被拔出。3.2.3土钉外部稳定性分析：土钉加筋土体形成的结构可看作一个整体，为此，其外部稳定性分析可按重力式挡土墙验算，需验算土钉结构的抗倾覆稳定，抗滑稳定以及地基强度等。1）滑动稳定性的验算：挡土墙滑动稳定性是以抵抗滑动力与引起滑动的力比值kh来表示，如图【2】 所示：图【2】kh=≥1.3式中：kh—抗滑安全系数；G—挡土墙ABCD的重力，（kN/m）；Ex、Ey—作用于挡土墙背面的Ea主动土压力的水平分力及垂直分力(kN/m),Ex=Eacos,Ey=Easin；μ—土对挡土墙基底的摩擦系数，经查，取μ=0.30；—土体对墙背摩擦角，其大小与土层性质及排水强度有关，若排水良好，取=（—）φ，此处取=φ=×114.25º=9.5º；G=[qγ2h2+γ4(H-h1-h2-h3)]a·L·cos12º=[48.3+22.08+106.8+5.13]×7.7×cos12º=1373.15kN/m由简化后土钉面层土压力分布图：Ea=E1+E2式中：E1、E2—0.5H上下土压力；E1=×0.5HP4=×0.5×9.6×22.08=53kN/mE2=0.5HP4=0.5×9.6×22.08=106kN/mEa=159kN/mEx=Eacos=159×cos9.5º=156.8kN/m Ey=Easin=159×sin9.5º=26.24kN/m得kh==2.68>1.3故，滑动稳定性有保证。2）抗倾覆稳定性验算：挡土墙倾覆稳定性是以稳定力矩与倾覆力矩的比值kq来表示的，即：kq=≥1.5式中：kq—抗倾覆安全系数；h、b、a—分别为对Ex、G、Ey墙外下脚的力臂mEx、G、Ey—符号意义同前，a=Lcos12º=7.7×cos12º=7.53m；b=a/2=3.8mh===3.7mkq==9.3>1.53)地基强度验算：其中：σmax≤1.2f；σmin≥0式中：—挡土墙底面边缘处最大和最小压应力，kpa；a—墙底宽度；e—荷载作用于墙底面上的偏心距；f—地基承载力设计值；e=<则e==0.31m<=1.255mf=fsk+ηdγ(d-0.5)+ηbγ(b-3)式中：fsk—地基承载力标准值；经查fsk=150kpa；ηd、ηb—深宽修正系数；淤泥质粘土ηd=1.1、ηb=0； d、b—基础深宽；f=150+1.1×6.15×(9.6-0.5)=212kpa得σmin>0σmax==232kpa<1.2f=302.76kpa土钉基坑稳定得到保证，土钉支护可行。3.2.4计算机程序的编写：1.土钉抗拉极限状态程序：在此程序中：土钉间距Sx、Sy=S土钉直径db=d土的重度γ=r;土压力Ei=E土压力强度Pi=P土压力作用点至坡顶距离，hi=c;土坡垂直高度H=H工作条件系数me=m；土压力系数，取K=K，土体静止及主动土压力系数，k0、ka分别为t、g；加筋杆抗拉强度标准值fk=f内摩擦角φ=X；各层的分别为y、z、w程序如下：Input“enterr,H,y,z,w,d,f”,r,H,y,z,w,d,fX=((y*1.5+z*4+w*(H-1.5+4))/H)*pi/180t=tan((pi/4)-(X/2))^2g=1-sinXK=(t+g)/2Q=pi*d^2*fFori=1to7IFc1.5THENPRINT“Itissafe!”ELSEPRINT“Itisnotsafe!”END2.土钉锚固极限状态程序：土钉有效锚固段力Fi=F土钉有效锚固长度Lei=L土钉与土间的极限界面摩阻力τ=n安全系数ks=j土钉孔径dh=d其他符号意义同上，程序如下：Input“enterr,H,y,z,w,d,n”,r,H,y,z,w,d,nj=1.5X=((y*1.5+z*4+w*(H-1.5+4))/H)*pi/180t=tan((pi/4)-(X/2))^2g=1-sinXK=(t+g)/2L=8-0.3*HF=pi*n*L*dFori=1to7IFcjTHENPRINT“Itissafe!”ELSEPRINT“Itisnotsafe!”END3.滑动稳定性验算程序：挡土墙ABCD的重力G=G；作用于挡土墙背面的Ea主动土压力的水平分力及垂直分力Ex、Ey分别为q、s；Ea=Eu、i、l分别为各层土的重度。其他符号意义同上，程序如下。Input“enteru,i,l,H,y,z,w,”,r,H,y,z,wX=((y*1.5+z*4+w*(H-1.5+4))/H)*pi/180t=tan((pi/4)-(X/2))^2g=1-sinXK=(t+g)/2P=0.5*r*H*m*KG=L*cos((12/180)*pi)*(u*1.5+i*4+l*4.5)E=P*H/(2*2)+P*H/2q=E*cos(X*2/3)s=E*sin(X*2/3)j=(G+s)*0.3/qIFj>1.3THENPRINT“Itissafe!”ELSEPRINT“Itisnotsafe!”END3.2.5土钉墙施工工艺 根据不同的地层土质情况，采用不同的施工工艺。★工艺流程1）地表下浅处杂填土层施工工艺顺序：定钉位——→成孔——→安设土钉——→注浆——→清坡——→绑钢筋网片、焊井字连接钢筋——→喷射混凝土2）较深部位粘土层及粉质粘土施工工艺顺序：修坡——→定钉位——→成孔——→安设土钉——→注浆——→绑钢筋网片、焊井字连接钢筋——→喷射混凝土★土钉墙施工：1）基坑开挖与修坡：坚持分层分段开挖与快速支护的原则，这样有利于边坡能量的逐渐释放，以确保已挖出坡面的稳定性。设计土钉共七层，由此确定边坡支护作业分七步到达基坑底部。基坑支护周边长度160m，采取多层次、小流水段的支护施工作业控制措施，每段15～20m，这样可以有效的在最短时间内完成对暴露出来的边坡进行喷锚支护。挖土时应根据土质的不同情况，边坡预留0.1——0.5m厚的土体，然后由修坡人员用铲修至喷射混凝土的底面处。2）定位放线：孔位水平和竖向误差均不宜大于100mm；另外，每完成2层支护后，应对边坡斜率和进槽宽度进行控制性测量，以保证坡脚不吃建筑物外皮并留有一定的作业空间。3）成孔：采用螺旋钻MD——50型钻机，锚孔水平倾斜12°，遇障碍物时，倾角在3°——13°之间调整。成孔质量标准：孔位偏差±５mm，倾斜度偏差±２°，孔深偏差±１００mm。4）清孔：采用０.５～０．６MPa空气压力将孔内残留及松动的废土清除干净。当孔内土层的湿度较低时，需采用润孔花管由孔底向孔口方向逐步湿润孔壁，润孔在管内喷出的水压不宜超过０.１５MPa。5）安设土钉：在土钉上每隔2m安装一组用Φ6.5mm钢筋制作的对中支架，以确保土钉位于钉孔中央，注浆管用细铁丝绑在距土钉底部200——250mm 处，成孔后及时插入土钉及注浆管。钢筋使用前应平直、除锈、涂油。6）注浆：浆体用1：2水泥砂浆，掺0.05%的三乙醇胺早强剂。注浆采用VBJ-3型挤压式灰浆泵。注浆时在孔口部位设置止浆塞。在注浆过程中，边注浆边将注浆管向外抽出，并始终保持注浆管出口埋于水泥砂浆内，待浆液满溢后，重新在孔口进行封堵后及时进行压力注浆，注浆压力不小于0.5Mpa，待水泥砂浆自封堵外侧溢出时，一边拔出出浆管，一面再一次迅速封堵土钉孔口。7）挂钢筋网：钢筋网作用：防止或减少喷射混凝土面层的收缩裂缝；使混凝土面层中应力均匀分布，提高土钉墙的整体稳定性和抗震性；增加一次喷射混凝土的厚度；增加混凝土面层的抗剪强度。本工程采用的是Φ8mm单排双向、间距200mm的钢筋网片。钢筋网片按照每层支护高度也为1.25m高一层，根部纵向钢筋插入土中200mm左右，以便在下一层钢筋网片铺设时保证有150mm的搭界长度。钢筋网铺设好后，在土钉处焊上制作好的井字连接钢筋架，井字架尺寸300×300mm，压住纵横方向至少3根钢筋网的钢筋。8）喷射混凝土：所谓喷射混凝土是将水泥、砂、石按一定比例混合成干拌合料，装入喷射机，用压缩空气将其喷嘴处与水混合，以一定压力和距离喷射，短时间内粘结于被支护结构表面上的一种新型混凝土支护结构。喷射混凝土具有粘结力强、密度大、抗渗透性能好、强度高、能填充裂隙与凹穴以及防止坡面风化与松动等优点。本工程混凝土配合比采用，水泥、砂、石为1：2：2。采用425号普通硅酸盐水泥，中砂及粒径为10mm的击碎石，水灰比不大于0.45，通过外加剂（减水剂和速凝剂）来调节所需的工作度和早强时间，混凝土的初凝时间和终凝时间分别控制在5min和10min左右。本工程采用干作业喷射法，干拌合料在拌合时加一定量的水（水灰比0.1——0.15之间），便于输送及喷射，并且喷出的混凝土基本上不出现粉尘，混凝土表面较光滑，呈湿润光泽，无干斑或流淌到现象。喷嘴与受喷面距离按混凝土的回弹量和强度来确定，在0.6——1.2m之间，正常风压在0.15——0.2Mpa之间。空压机风量不小于9m³/min，以防止堵管。 喷射前，对机械设备、风、水管路和电线进行检查及试转。为了保证施工时的喷射混凝土厚度达到规定值100mm，在坡壁上垂直打入短钢筋段作为标志。7）养护：喷射混凝土终凝2h后要洒水保护。3.2.6人员设备及其管理措施★土钉工程人员设备及其管理措施：1）设备与人员配置：钻机：MD——50钻机，2台，4人/台，8人；注浆泵：VBG——3型挤压式灰浆泵，4台，3人/台，12人；砂浆搅拌机200L：3台，4人/台，12人；混凝土搅拌机400L：3台，5人/台，15人；交流电焊机：3台，2人/台，6人；混凝土喷射机：2台，3人/台，6人；吊车：1台，1人/台，1人修坡：4人；1）管理措施：每一种设备设一机长，负责此机械的运行与操作，保证其正常运行，检查其是否正常工作，某种设备用完湖，及时退场，以便进行下一步施工，钢筋网制作前，要作除锈处理，各种机械操作前，都必须进行检查及试着运行，看是否有问题，若有问题及时处理。3.2.7组织机构采用工作队式项目组织，组织项目经理部，设项目经理一名，其下设经营核算部、工程技术部、物资设备部、监控管理部与测试计量室，四部一室，分别负责财富、技术、材料、监测及测量、测试性能等方面。每个部门均设一组长，各部门各负其责，组长对项目经理负责，每周周三下午举行列会，商淡工程中出现的问题，以及商讨如何解决出现的问题。3.3单锚排桩深埋支护设计计算因基坑四周南北方向有住宅小区,办公楼，设边载为均布荷载q=30kN/m²，锚杆头部距地面4.5m.3.3.1土压力计算与受力分析γ=γ—土的加权重度； 式中：γ1、γ2、γ3—各层土土的重度；h1、h2、h3—各层土的厚度；γ===6.15N/m³φ=式中：φ—土的加权内摩擦角；φ1、φ2、φ3—各层土的内摩擦角；c=式中：c—土的加权粘聚力；c1、c2、c3—各层土的粘聚力；可得ka=tan²(45º-)=tan²(45º-)=0.6Kp=tan2式中：ka—主动土压力系数；kp---被动土压力系数.ea=(q+γh)ka-2c式中：ea—土压力强度当h=0时,ea==-15.9kN/m³当h=H时,ea=(30+17.9×9.6)×0.6-2×21.9×=87.2kN/m³设H处的土压力强度为ec=87.2kN/m³设ea=0时，距地表为h0,则当h=h0时,0=(17.9×h0+30)×0.6-2×21.9×得h0=1.5m则受力简图如图【1】示：设D处土压力强度相等，因桩落在第四层,其被动土压力系数如下:Kp4=tan2(45º+)=1.42 ;C4=16Kpa则:[q+γ(H+t0)]ka-2c=γ4t0Kp4+2c4式中：t0—为D到基坑底部距离[30+17.9×(9.6+t0)]×0.6-2×21.9×=17.9×t0×1.42+2×16×得t0=3.6m根据ΣMD=0Ra(H+t0-4.5)-(H-h0)(+t0)-t0t0=0图【1】式中：Ra—锚杆拉力Ra(9.6+3.6-4.5)-×87.2×(9.6-1.5)×(+3.6)-×87.2×3.6××3.6=0得Ra=197kN/m根据锚杆处弯矩为0，即ΣMB=0,得：P0(H+t0-4.5)-(H-h0)(H-h0)-t0(+H-h0)=0式中：P0—t0处支反力P0(9.6+3.6-4.5)-×87.2×(9.6-1.5)××(9.6-1.5)-×87.2×3.6×（×1.5+9.6-1.5）=0得P0=246.7kN 3.3.2计算桩入土深度求桩最小入土深t1，为此须先求x(t1=x+t0)，根据P0和墙前被动土压力(ΔDEF)对点E的力矩相等，即:P0x=γ(kp-ka)xX===8.7m则桩入土深度t1=t0+x=8.7+3.6=12.3m,实际入土深度t=1.2t1=14.76m,整桩长为L=14.76+9.6=24.36m,3.3.3最大弯矩的计算计算简图如下：①根据板桩上剪力Q=Ra-Eh=0处为最大弯矩Mmax作用点，Eh为距离地面h深处的主动土压力，得代入数锯得；197-·h=0h=5.3m②求最大弯矩Mmax得Mmax=Mh=Rah-=197×3.96-=429.2KN·m/m 3.3.4桩设计计算护坡桩为钻孔灌注桩，混凝土选择C30混凝土，Ⅱ级钢筋，主筋保护层厚度为60mm,主筋直径不小于14mm,最小配筋率不小于0.4%。1）选桩直径为Ф600mm，配筋率ρ=1%，假定板桩宽1m设保护层为60mm,As=Aρ=×600²×1%=2827mm²主筋选取16根Ф16的钢筋As=3216mm²，箍筋选取Ф8，间距为@200,则ρ===1.14%，`==0.2612==0.320αt=1.25-2α=0.610则=0.844；=0.941；M≤r³+=×16.5×300³×0.832+300×3216×232×=310×106N·mm=310kN·m每根桩能承受最大弯矩值为M0，取安全系数K=1.7；M0===187.35kN·m取桩间距为1.0m，则每延米能承受最大弯矩值为M1M1==187.35kN·m/m小于桩墙承受弯矩值Mmax=Mc=429.2kN·m/m，2）选桩直径为Ф800mm，配筋率ρ=1%，假定板桩宽1mAs=Aρ=×800²×1%=5026mm² 式中：As—纵向钢筋全截面积；A—桩截面积；选用16根Ф20的钢筋As=5026mm²则==0.182式中：fy—钢筋抗拉强度设计值300N/mm²；fcm—混凝土弯曲抗压强度设计值16.5N/mm²；得式中：α—反映受压混凝土面积的角；=0.313αt=1.25-2α=1.25-2×0.313=0.624式中：αt—受拉钢筋面积与纵向钢筋全面积比值；得=0.832；=0.925该桩能承受弯矩设计值MM≤r³+=×16.5×400³×0.832+300×5026×330×=683.7×106N·mm=683.7kN·m式中：rs—钢筋分布半径；rs=r-60-=400-60-=330mmd—钢筋直径；r—桩的半径；每根桩能承受最大弯矩值为M0M0===455.8kN·m式中：K—安全系数，一般取1.5—2，在此取1.5；取桩间距为1m，则每延米能承受最大弯矩值为M1 M1==455.8kN·m/m大于桩墙承受弯矩值Mmax=Mc=429.2kN·m/m故选用桩径为ф800的钻孔灌注桩。3.3.5锚杆设计计算设计锚杆头部距离地面4.5m，水平间距1.5m锚杆孔径为ф140mm，锚杆倾斜角度为13º⑴由于锚杆的水平间距为1m，则每根锚杆的受到的水平力：Th=1Ra=197KN则锚杆的轴向拉力设计值为Nt===202.2KN⑵锚杆非锚固段长度的计算锚固段的地层为砂质粉土与淤泥质粉土互层，ф=18.5º，计算简图如下：=14.4m非锚固段长为14米，若在加上锚固段长，显然是不符实际的。如果改成双层锚杆设计，应该可以，但由于计算复杂，并且根据以往经验，整套方案花费过高故就此否决.3.4深搅桩的设计3.4.1断面设计 ，取，取式中：D-----水泥土挡墙埋入基坑底面以下的深度；B-----水泥土挡墙底部的宽度；h------水泥土挡墙的挡土高度。计算示意图如下：图【3】水泥土挡墙稳定演算简图3.4.2结构整体稳定性验算（1）水泥土挡墙抗倾覆稳定安全验算 ，故抗倾覆稳定不满足要求，适当加宽墙身宽度。取B=0.8×9.6=7.7m则：G=7.7×17.5×2×9.6=2580.5KN抗倾覆稳定系数：即抗倾覆稳定。a)抗水平滑动稳定演算，因各项系数都已取到最大，但稳定性仍不满足，无法进一步设计，可以就此排除此种方案。3.5SMW工法的设计计算3.5.1SMW挡土墙的设计与计算（1）入土深度的确定在SMW工法中需确定两部分入土深度：①型钢入土深度型钢入土深度主要有基坑抗隆起稳定、挡土墙内力，变形不超过允许值决定。抗隆起安全系数Ks按下式求得：式中：DH——H型钢入土深度，m;【1】H----基坑开挖深度，m；γ－坑底及墙体外侧土体，kN/m3；C－坑底土体的内聚力，kN/m2；qo－地面超载，kN/m2；Nq,Nc－地面承载力系数。Nq,Nc分别由Prandtl公式求得： 要求抗隆起安全系数Ks>1.10~1.20。H型钢实际埋入水泥土中长度为：【3】【2】LH=DH+H★计算土的加权平均重度、内摩擦角、粘聚力。将数据代入公式【2】、【3】得：取Ks=1.10,将数据代入【1】得：1.10=DH=6.27m②水泥土桩入土深度的确定水泥土桩入土深度主要由以下三个方面决定：a.确保坑内降水不影响基坑外环境；b.防止管涌发生； c.防止底鼓发生，一般DC﹥DH。参照上海地区的工程经验，水泥土桩入土深度的计算如下，计算简图如下：DC=0.8×H=0.8×9.6=7.7mLC=DC+H=9.6+7.7=17.3m（2）抗倾覆验算式中：Pv---地面荷载作用在地基底面上的力；q----地面均布荷载；r----土层的加权重度；h----基坑深度。h1--------水泥土桩入土深度。忽略次要因素，取，安全系数：，故抗倾覆稳定性安全。（3）抗隆起验算式中： =15.4KN/m3=17.1KN/m3则，⑷内力计算①根据型钢尺寸有I=0.m4，取提高系数α=1.2，查表得Es=2.0×105N/mm2,则等效宽度:②墙体的最大位移～1.5，此处取1.0；③墙体的最大弯矩可把墙体看成是悬臂式挡墙，则计算力相等的点,求出t2。 则最大弯矩：④剪力的计算因为弯矩为零处的剪力最大，所以=42.3t/m⑸强度的验算根据前述假定，在SMW工法中，围护结构剪力、弯矩仅由H型钢承担。水泥土墙弯矩：KN·m/m水泥土墙最大剪力3.5.2水泥土桩墙的设计⑴本工程选用C25水泥，水泥掺入比为，直径，具体参数如下 表11水泥参数混凝土强度等级混凝土强度标准值混凝土强度设计值弹性模量Ec轴心抗压轴心抗拉`轴心抗压轴心抗拉C2516.71.7811.91.272.8×104水泥土桩采用两层1.2m布置，如图所示：⑵H型钢的选取①H型钢选用国产焊接H型钢。表12H型钢参数如下表：腹厚(mm)翼厚(mm)截面积(cm2)重量(Kg/m)Ix(cm)Wx(cm)Iy(cm)Wy(cm)1010160130624803120213401070H型钢的主要尺寸如下图： 其中，型钢的弹性模量为网上查得数据，即。②型钢的布置因为SMW缺乏设计计算的实际理论，故参考日本及上海类似地层，取间隔为1m插入大截面超薄型H型钢，布置见上图：【图】水泥土桩墙示意图4.参考文献[1]刘建航，侯学渊.基础工程手册[M].北京：中国建筑出版社，1997[2]华祥征.基础工程设计与施工[M].长春：吉林大学出版社，1996[3]余志成，施文华.深基坑支护设计与施工[M].北京：中国建筑队工业出版社，1997[4]黄强.深基坑支护工程设计技术[M].北京：中国建材工业区出版社，1995[5]建筑基坑支护技术规程[M].北京：中国建筑工业出版社，1999[6]高大钊.土质学与土力学[M].北京：人民交通出版社，1999[7]陈忠汉.深基坑工程[M].北京：机械工业出版社，2003[9]袁聚云.土力学[M].上海：同济大学出版社，2003[10]叶书麟等.地基处理与拖换技术[M].北京：中国建筑工业出版社，1994[11]凌志平等.基础工程[M].北京：人民交通出版社，1997[12]黄生根，张希浩.地基处理与基坑支护工程[M].武汉：中国地质大学出版社，1997[13]刘金砺，黄强.桩基工程设计与施工技术[M].北京：中国建材工业出版社，1994[14]龚晓南.桩基坑设计与施工手册[M].北京：中国建筑工业出版社，1998[16]高大钊.深基坑工程[M].北京：机械工业出版社，1999 5.专题论文湖北清江水布垭趾板灌浆效果的检测与分析王伟（长春工程学院）摘要：此次灌浆试验以研究合理的、可行的、可靠的灌浆设计参数和最优的施工方法、施工工艺，为帷幕灌浆和固结灌浆的结构优化和顺利实施创造条件。关键词:灌浆帷幕灌浆固结灌浆Absteact:Thecurtaintestadoptsrationalcurtaindesignandbestconstructionmethodandconstructiontechnology,creatingconditionforoptimisesthestructureofcurtaingroutingandconsolidationcurtain.Keywords:grouting;curtaingrouting;consolidationcurtain1.工程简介水布垭水利枢纽工程位于湖北清江中游河段巴东县境内，是清江梯级开发的龙头工程，总库容45.8亿m3。枢纽由大坝、溢洪道、地下电站、放空洞、渗控帷幕（帷幕面积44.14万m2）等主体建筑物组成，大坝坝型为混凝土面板堆石坝，最大坝高233m，最大坝前作用水头207m，其坝高和坝前作用水头在国内外同类型的已建和在建大坝中居首位。电站总装机容量1600MW。面板堆石坝的基础灌浆施工在趾板上进行，趾板厚度只有0.6～1.2m，灌浆施工时盖重很小，属于无盖重灌浆；加之岩溶构造发育，岩层产状平缓，层间剪切带剪切破坏强烈、结构松散，灌浆时极易产生不利的抬动变形，如何保证在趾板不抬动破坏的前提下，尽可能地提高灌浆压力，特别是浅层的灌浆压力，以增强防渗幕体的抗渗能力，使其在高水头作用下能够安全运行，是本次灌浆试验需要解决的重大难题，通过本次灌浆试验研究，以验证、探索合理的、可行的、可靠的灌浆设计参数和最优的施工方法、施工工艺，为帷幕灌浆和固结灌浆的结构优化和顺利实施创造条件。2.地质条件2.1地层岩性A区地层主要为栖霞组第9段至第4段，岩层倾角15°，岩性从上至下为：栖霞组第9段：厚度12.7～12.9m，微细晶灰岩夹少量薄层状含泥炭质生物碎屑灰岩，以硬岩为主。栖霞组第8段：厚度9.9～10.09m ，薄层状泥炭质生物碎屑灰岩夹中厚层深灰色灰岩，性软，层间剪切带发育，以软岩为主。栖霞组第7段：厚度8.6～8.75m，微细晶灰岩夹少量薄层状含泥炭质生物碎屑灰岩，以硬岩为主。栖霞组第6段：厚度3.25～3.5m，瘤体泥灰岩。栖霞组第5段：厚度16.9～16.94m，隐至细晶灰岩夹少量薄层状含泥炭质生物碎屑灰岩。栖霞组第4段：为微细晶灰岩夹少量薄层状含泥炭质生物碎屑灰岩。2.2地质构造2.2.1裂隙以卸荷裂隙为主，一般呈张开状，局部充填粘土，遇软岩宽度变窄或尖灭。建基面实测裂隙60条，平均裂隙面密度为0.8条/m2。2.2.2裂隙性小断层有f1、f2和f3三条，大部分充填黄色粘土夹少量碎石，断层面具溶蚀化特征。2.2.3层间剪切带层间剪切带主要发育在软岩中，栖霞组第9段地层中剪切带厚100～200mm，岩层揉皱明显，方解石细脉呈波纹状顺层断续发育，剪切强烈，性状差。2.2.4岩溶A区靠近1号岩溶管道系统，多为顺断层、裂隙等结构面溶蚀而成，且规模大。场地开挖揭示出溶洞K1，洞径0.5×1.2m，沿断层f2发育，上部可见充填黄色粘土。3.A区灌浆试验布置3.1趾板布置A区试验场地顺河开挖长度27.0m，宽度9.5m，沿长度方向成1:3.52的斜坡。趾板为C30混凝土，规格为长20.50m，宽8.50m，厚度1.20m。趾板自下而上分成A1和A2两个试块，长度分别为10m、10.5m。采用普通砂浆锚杆将趾板与岩石进行锚固，锚杆孔排距1.5m，孔距2m，深5，锚杆为φ32mm螺纹钢筋，锚杆顶端与趾板钢筋相连，孔内浇筑M25水泥砂浆与基岩锚固，依靠锚杆的抗拨力锁住趾板和浅层岩石，以弥补盖重的不足，从而提高灌浆压力，特别是浅层的灌浆压力，以增强灌浆效果。为了使检查孔在进行破坏性压水试验时防止出现趾板破坏，在试验孔周边布置6个200t级的锚索孔，先期对趾板进行预压，以期模拟代替趾板实际运行时所承受的水压力。3.2灌浆孔布置A1试块灌浆孔的布置形式为：“上下游固结+中间帷幕” 形式：梅花型均匀布置5排孔，孔距2m，排距1.4m。第1、5排为固结孔，深度12m，第2排为深固结孔兼起帷幕作用，深度22m，第3、4排为主、副帷幕孔，深度分别为60m和40m，施工顺序依次为1、5、2、4、3。A2试块灌浆孔的布置形式为“均匀固结+帷幕”的形式：固结灌浆呈梅花型均匀布置5排孔，排距1.6m，孔距2m，；第1、3、5排固结深度7m，第2、4排固结深度17m，施工顺序为1、5、3、2、4。帷幕灌浆孔2排，分别在第3排固结孔的上、下游各布置1排，排距1.6m，孔距2.5m，孔深32m。A区固结灌浆孔分二序施工，帷幕灌浆孔分三序施工。3.3观测孔和检查孔布置A区观测孔有：8个抬动观测孔，其中帷幕和固结灌浆范围各布置4个。物探测试孔共布置8个。3.4检查孔布置常规压水检查孔10个，其中帷幕灌浆6个，固结灌浆4个。帷幕的耐久性压水试验和破坏性压水试验利用2个常规压水检查孔进行。4.灌浆试验施工4.1固结灌浆试验施工4.1.1施工顺序先进行物探孔钻孔、冲洗、压水、测试及封孔，其次是抬动观测孔钻孔及抬动装置下设及安装，然后对灌浆孔逐序加密施工，先排序后孔序，先边排后中排，先上游排后下游排。灌后物探孔扫孔、测试及封孔，检查孔钻孔、冲洗、压水及封孔。4.1.2钻孔采用XY2型地质钻机金刚石钻具清水钻进，孔径φ76mm。4.1.3裂隙冲洗和压水试验采用常规方法。4.1.4灌浆和升压试验：①采用自上而下分段卡塞、孔内循环式灌浆方法施工；②采用32.5级普通硅酸盐水泥，细度要求为通过80μm标准筛的筛余量不大于5%。水泥浆采用2:1、1:1、0.8:1、0.6:1、0.5:1五个比级；③灌浆压力：Ⅰ序孔压力0.2～0.3Mpa，不做升压试验，Ⅱ序孔起灌压力0.3～0.4Mpa，目标压力0.5～0.6Mpa，分四级做升压试验，每级增加0.05Mpa，稳定10min后，当抬动变形未超允许值时，则进行升压或变浆； 4.1.5特殊情况及其处理⑴串、冒浆：A区基岩表层裂隙比较发育，灌浆过程中，串、冒浆现象时有发生。对于冒浆的孔段采用表面封堵、浓浆、限流、间歇灌浆等方法进行处理。对于串浆的孔段，先将被串孔封堵，待灌浆孔灌浆结束后，立即对被串孔进行扫孔处理。对于注入量很大的孔，采用低压、浓浆、限流、间歇、待凝、复灌等措施。⑵抬动变形值超标：灌浆过程中趾板抬动值较大。当抬动变形值超过设计允许值0.1mm时，为防止趾板被破坏，采取降压、限流、间歇、停灌待凝后扫孔复灌等方法进行处理。4.2帷幕灌浆试验施工4.2.1施工顺序与固结灌浆相同，仅增加检查孔的耐久性压水试验和破坏性压水试验。4.2.2钻孔采用XY-2型地质钻机金刚石钻具清水钻进，孔口段孔径91mm，终孔直径不小于56mm。4.2.3镶嵌孔口管孔口段灌浆结束后，孔内注满0.5:1水泥浆，下置φ89mm管，校正固定后待凝三天。4.2.4冲洗与压水试验采用常规方法。压水时压力控制以抬动不超限为前提，若抬动值增加较快，而压力小或漏水量大时，抬动值控制一般不大于0.1mm；若抬动值已达上限0.1mm，而流量、压力均正常时，则极限抬动值允许放宽到0.15mm。4.2.5灌浆⑴灌浆方法：采用孔口封闭法自上面下分段进行灌浆。⑵灌浆材料及浆液配比：为42.5级普通硅酸盐水泥，细度要求通过80μm标准筛的筛余量不宜大于5%，水泥浆采用2:1、1:1、0.8:1、0.6:1、0.5:1五个比级。⑶变浆及灌浆结束标准、封孔：执行SL62-94灌浆施工技术规范。⑷升压试验：灌浆按试块、排序、孔序分别进行升压试验。升压试验采用压浆分级升压，每级0.05Mpa，稳定时间10min，当压力较小而注入率很小时，稳定时间为5min，当确认抬动正常时，压力逐级提升。升压时一般控制吸浆量Q≤15L/min，（施工中大部分小于10L/min），升压过程中采用抬动值～压力值～注入率三者联合控制的方式，只有当三者全部正常，才能继续升压。极限抬动值一般控制在0.25mm以下，当抬动接近极限值或抬动值上升速度加快时，则降低一级压力。具体操作如下：① 灌浆前压水若产生抬动，则敞开回水管，释放孔内压力，当抬动回落到稳定值后，方可进行灌浆，一般情况下回落时间不小于30min。②灌浆升压过程中，当抬动值不超过0.1mm，压力稳定，吸浆率小于15L/min，则进行逐级正常升压。③当抬动值超过0.15mm，但抬动速度、灌浆压力、注入率等能够正常稳定，则由现场技术人员协调控制，在抬动值小于0.2mm的条件下继续升压，抬动值达到或超过0.2mm时，则降低一级压力，严格控制抬动不超过极限值0.25mm。④灌浆结束以后，由于孔内压力的释放及水泥浆的泌水，一般均会发生不同程度的抬动值回落。灌浆过程中抬动值超过0.1mm的孔段，灌浆结束后延时观测并记录抬动值的回落情况，延时观测时间一般不少于30min。⑸特殊情况及其处理：帷幕灌浆过程中出现的冒浆、串浆、抬动量大等情况，采取降压、变稠、限流、间歇等处理方法，原则上不采用待凝措施。5.灌浆成果分析与效果检查5.1固结灌浆成果分析与效果检查5.1.1物探测试成果：见表5-1和表5-2。表5-1单孔声波纵波值分段统计对比灌浆前Vp值区间（m/s）灌浆前Vp平均值（m/s）灌浆后Vp平均值（m/s）提高百分比平均值（%）＜25002428297322.442500～30002835325414.783000～3500325435428.843500～4000376641109.114000～4500431146417.664500～5000478650054.56＞5000522553271.95 表5-2A区跨孔声波纵波值分段统计对比灌浆前Vp值区间（m/s）灌浆前Vp平均值（m/s）灌浆后Vp平均值（m/s）提高百分比平均值（%）＜30002810376734.053000～35003320402821.303500～4000380941709.464000～4500424944524.784500～5000471548172.17＞5000519452471.035.1.2检查孔压水试验及取芯成果A区固结灌浆灌后共布置5个质量检查孔，压水试验18段次，有17段透水率满足小于3Lu的防渗标准，合格率94.4%。A1-J-2第一段透水率q=6.44Lu，大于防渗标准，造成不合格的原因是该孔位于开挖揭示的断层构造上，且为边排位置。检查孔压水试验及取芯成果见表5-3。表5-3检查孔压水试验及钻孔取芯成果孔号段次段长m压力MPa透水率Lu岩芯采取率（%）孔号段次段长m压力MPa透水率Lu岩芯采取率（%）A1-J-1120.380.9592.33A2-J-1120.411.0795.23220.440.37330.450.34220.412.2144.90.460.31A1-J-2120.426.4490.75330.42.18220.441.13330.382.73A2-J-2120.412.6194.99450.530.25A1-J-3120.42.4890.67220.442.29220.412.58330.420.433.20.390.41450.50.77从表5-3中可以看出，检查孔岩芯采取率平均值为92.71%，与灌前物探孔平均采取率86.38%相比提高了6.33%，说明灌后岩石完整性和防渗性能得到较大提高。5.1.3单位注入量成果分析 A1试块单位注入量Ⅱ序孔32.83kg/m较Ⅰ序孔134.30kg/m递减75.6%，递减规律明显；A2试块单位注入量Ⅱ序孔105.02kg/m较Ⅰ序孔122.86kg/m递减14.52%，递减幅度小，其原因是将上部端孔视为Ⅱ序孔，应宜按I序孔计算，则单位注入量分别为：Ⅰ序孔155.02kg/m，Ⅱ序孔47.71kg/m，Ⅱ序孔较Ⅰ序孔递减69.22%，递减规律明显。5.1.4灌前压水试验成果分析⑴物探孔灌前完成压水试验72段，上部（7段以上）岩性较差，有32段透水率大于15Lu，占总段数的44.44%，最大值为500Lu，且在压水试验过程中，四周常有冒水现象；下部（6段以下）岩性稍好，只有4段透水率大于15Lu，最大值为94.6Lu，无冒水现象。⑵各次序灌浆孔：A1试块Ⅰ序孔透水率小于3Lu的累积频率为54.76%，Ⅱ序孔透水率小于3Lu的累积频率为60.71%；A2试块Ⅰ序孔透水率小于3Lu的累积频率为39.48%，Ⅱ序孔透水率小于3Lu的累积频率为66.67%。灌前压水试验透水率随着孔序的逐渐加密而有较大幅度的衰减，岩体防渗性能得到提高。5.1.5升压试验成果Ⅱ序孔进行升压试验，起始压力0.3、0.4Mpa，目标压力0.5、0.6Mpa，试验结果压力全部达到目标压力值。在A2试块第4排最后施工的个别Ⅱ序孔中，最终压力达到0.8、1.0MPa。5.2帷幕灌浆成果分析与效果检查5.2.1灌后压水检查6个检查孔共进行压水试验59段，浅层17m（1～5段）范围内透水率均小于1Lu，表5-4A区帷幕灌浆检查孔压水试验和取芯成果段次孔号12345678910111213岩芯采取率（%）A1-J-10.90.80.30.80.40.50.80.50.5————85.05A1-J-20.10.60.40.70.30.50.41.00.80.60.60.30.688.58A1-J-30.50.10.30.50.60.60.60.60.50.50.40.50.688.79A2-J-10.60.80.10.30.30.60.10.1—————87.24A2-J-20.10.40.10.30.50.60.40.5—————91.19A2-J-30.30.70.20.60.50.40.50.3—————89.90最大值为0.87Lu；深度17m以下透水率均小于3Lu，最大值为1.04Lu，全部满足防渗标准要求。 A区帷幕灌浆检查孔压水试验和取芯成果见表5-4。5.2.2耐久性和破坏性压水试验⑴耐久性压水试验:在完成常规压水试验后进行耐久性压水试验，压水压力为1.0MPa，压水持续时间为72小时，耐久性压水试验成果见表5-5。表5-5耐久性压水试验成果孔号段长（m）平均压力（MPa）压水时间（h）最终流量（L/min）透水率（Lu）流量变化范围（L/min）最大抬动值（mm）A2-J-221.0372:010.210.110.15~0.280.09A2-J-3321.0572:026.680.213.11~6.980.07⑵破坏性压水试验:破坏性压水试验是在耐久性压水试验压力1.0Mpa的基础上，继续逐级提高，按每级增加0.5Mpa、每级持续10min进行控制。在A2-J-2孔进行第1段（接触段）破坏性压水试验。压水开始17min后，当压力升至1.46Mpa时，流量达到2.93L/min，透水率为1.11Lu，最大抬动值为0.08mm，此时个别锚索孔开始渗水，压力仍可持续上升；当压力升至1.54Mpa时，流量达到10.3L/min，最大抬动值为0.29mm，此时趾板出现不同程度的冒水，但压力仍可持续上升；当压力达到1.77Mpa时，流量达到56.6L/min，最大抬动值达0.52mm，趾板开裂。从试验结果看，A区因试验升压幅度较大，压力变化较快，抬动反应灵敏，导致趾板较早产生抬动破坏。5.2.3物探测试成果：见表5-6。表5-6跨孔声波帷幕灌前、灌后分段对比灌浆前Vp值区间（m/s）固结灌浆后Vp平均值（m/s）帷幕灌浆后Vp平均值（m/s）提高百分比平均值（%）＜30003386418023.463000～3500383741899.173500～4000427345285.974000～4500473649725.00＞4500521753883.27从统计结果看，帷幕灌浆压力提升以后，岩体声波值不仅可以全部提高到3500m/s以上，与灌浆前和固结灌浆相比，波速值频态分布向高波速方向移动并且更为集中，不仅岩体强度趋强，岩体的完整性和均匀性也明显提高。 5.2.4钻孔取芯、大口径直观检查⑴A区钻孔取芯和大口径检查孔揭露，在上部地层栖霞组第9段、第8段岩体中水泥结石充填居多，从上至下逐渐减少。⑵裂隙被水泥浆体充填多呈致密状，胶结良好，夹泥裂隙被水泥浆穿透挤压，水泥浆体渗入或包裹裂隙中的粘土和黄土充填物。⑶与固结灌浆钻孔取芯相比，随着灌浆压力的提升，帷幕灌浆检查孔中的水泥结石充填的密实性较好。5.2.5升压试验成果帷幕灌浆升压试验重点在A2试块的浅层部位（第5段以上）进行。试验的目标压力前5段分别为：1.0、1.2、1.5、1.7、2.5MPa，由于抬动变形较小，目标压力全部达到，最终试验压力前5段分别实现：1.5、1.7、2.2、2.5、3.0MPa。6.抬动变形本次帷幕灌浆试验的一个重要目标是在不产生抬动破坏变形的前提下，尽可能地提高浅层灌浆压力，期望接触段灌浆压力达到1.0MPa。6.1抬动观测装置抬动观测孔装置的布置见图1，在内管与混凝土趾板之间安装千分表和位移传感器，人工与自动记录仪器同时进行抬动变形观测,超标能自动报警。6.2抬动变形观测情况⑴固结灌浆抬动变形：A1试块共灌浆70段，产生抬动变形的有53段，其中边排孔36段，分别占总段数的75.71%和51.43%；抬动值大于0.1mm的有8段，其中有7段发生在边排孔的接触段，最大值为0.21mm。A2试块共灌浆95段，产生抬动变形的有43段，其中边排孔26段，分别占总数的45.3%和27.36%；抬动值大于0.1mm的有9段，8段发生在边排孔、其中4段发生在边排孔接触段，最大值为0.27mm。A1、A2试块加密排各孔抬动变形值均未超标，最大值为0.09mm，趾板混凝土未产生抬动破坏。统计分析表明，在趾板未被破坏的前提下，A1、A2试块固结灌浆在边排孔灌浆时易产生趾板抬动变形，而且接触段的抬动变形值大，超标的孔段多，而加密排孔段抬动变形很少有超标的。⑵固结灌浆抬动变形与流量和压力的关系：A区固结灌浆总段数为165段，有96段发生抬动，其中抬动值大于0.1mm的为17段，分别占总段数的58.18%和9.3%，最大值为0.27mm。通过对抬动变形值、灌浆压力、流量与时间关系曲线的分析，在抬动值大于0.1mm 的段次中，有1段抬动值随灌浆压力的增加而增加，有7段随流量的增加而增加，说明抬动变形与压力有直接关系，但与流量的关系更为密切，见图二。⑶帷幕灌浆抬动变形:帷幕灌浆试验过程中抬动变形允许值为：A1试块不大于0.1mm，A2试块各孔第1、2段为不大于0.1mm，以下各段不大于0.2mm。①抬动变形情况:A1试块灌浆110段，发生抬动的孔段为74段，占总段数的67.3%，抬动值大于0.1mm的孔段有14段，在14段中有10段发生在Ⅰ序孔，有11段发生在第5段以下，最大抬动值为0.35mm；A2试块灌浆64段，发生抬动的孔段为40段，占总段数的62.5%，抬动值大于0.1mm的孔段为3段，最大值为0.2mm，趾板未被破坏。抬动值大于0.1mm的孔段在浅层仅有5段，最小值为0.22mm，接触段均小于0.1mm。②抬动变形与注入率、灌浆压力的关系：抬动值超过0.1mm孔段与对应的流量、压力见表6-1。表6-1最大抬动值与其对应的注入率和灌浆压力孔号排别段次孔深(m)最大抬动值（mm）灌浆压力（MPa）注入率(L/min)A1-M-Ⅰ-1先35.2~8.20.150.6027.95723.2~28.20.230.215.13A1-M-Ⅰ-2先723.2~28.20.120.9613.60828.2~33.20.211.3321.43933.2~38.20.351.2728.00A1-M-Ⅱ-3先513.2~18.20.111.1510.63828.2~33.20.212.4912.86A1-M-Ⅲ-4先723.2~28.20.163.220.64A1-M-Ⅲ-5先618.2~23.20.192.6513.36A1-M-Ⅰ-7后48.2~13.20.220.8944.96618.2~23.20.133.061.85828.2~33.20.122.758.60933.2~38.20.152.4110.831353.2~61.20.122.6310.21A2-M-Ⅱ-2先48.2~13.20.201.430.94618.2~23.20.200.9821.68A2-M-Ⅲ-4先513.2~18.20.171.8847.65由表6-1可知,产生较大抬动变形时,注入率一般较大，有12段注入率大于10L/min，占超标总段数的70.59%，只有3段是发生在灌浆压力最大时，说明抬动变形与灌浆压力有直接关系，但与注入率关系更为密切。⑷ 抬动变形控制措施：在压水试验和灌浆的全过程中，采用计算机数据采集系统对抬动变形进行全自动监测和记录，与此同时，采用千分表对趾板抬动变形情况进行人工监控，通过二者相互比较，确保抬动监测数据的可靠性。从试验结果看，产生较大抬动变形时，一般是注入率或灌浆压力较大，施工中应严格控制灌浆压力与注入率相适应，尤其是接触段和浅层（12m）应遵守表6-2中的规定。当压力逐渐上升至某一值，注入率突然增大，抬动突然上升超过警戒值，应立即暂停灌浆，采取间歇灌浆的方式处理；当压力达到某一值，注入率正常，抬动量接近允许值时，应降低灌浆压力，待抬动慢慢回落后再行升压，如此重复直至灌浆正常结束；当注入率明显偏大，抬动值接近允许值时，则采取限流措施，维持抬动值不变或回落，注入率减小到一定程度，再缓慢升压直至灌浆结束。表6-2浅层（12m）灌浆压力与注入率的关系注入率（L/min）≤15≤10灌浆压力（MPa）＜0.50.5~1.0针对帷幕灌浆压力大，尤其是期望浅层灌浆压力能达到1Mpa，为了更加准确地取得抬动变形资料，帷幕灌浆只安排一台泵进行工作，同时在试区内四个抬动观测点均安装位移传感器和千分表同时进行自动监测和人工观测。7.结束语⑴本次灌浆试验所采取的施工方法和工艺、使用的材料与施工设备均能满足大坝趾板灌浆的要求；⑵试验所采取的锚杆技术措施，将趾板与基岩“钉”成一体，依靠锚杆的抗拔力锁住趾板和浅层基岩，弥补了趾板灌浆盖重的不足，对减少或降低抬动变形有利；⑶试验结果表明：帷幕的防渗性能和耐久性能满足大坝运行要求，试验达到了预期目的；⑷本次试验在各方的共同努力下，取得了很多的宝贵资料，为主体工程的施工奠定了基础，并且获得了湖北省科技进步二等奖，在此对给予我们帮助和指导的领导、专家表示衷心地感谢。6．论文参考文献（1）湖北清江水布垭电站面板堆石坝《基础灌浆工程招标及文件合同》；（2）湖北清江水布垭电站面板堆石坝《基础灌浆工程施工投标文件》；（3）《水工建筑物水泥灌浆施工技术规范》(DL/T5148-2001)；（4）湖北清江水布垭电站面板堆石坝《基础灌浆施工技术要求》；（5）中国水利水电基础工程局《企业技术标准》；（6）有关本工程施工的国家和行业的技术标准和规程规范。 7．英文及翻译HouseforslopingsitesConsiderahousethatisbuildintothesideofahill.Slopinglotsofferthefollowingdesignadvantages.Itispossibletohaveanexitatgroundlevel;ventilationcanbearrangedfairlyeasily;drainageisusuallygood;frequentlythere’saccesstoaview;theshapeoftheearthcoveringthehousecanbeformedtofittheshapeoftheland;daylightingdoesnothavetodependonskylightsoranatrium,sinceatleastoneverticalwallisfullyorpartiallyabovegrade;atleastonewallmaybeoflower-costframeratherthanmasonryconstruction;and;iftheslopefacessouth,passivesolardesignisveryeasytoincorporate.Theactualfloorplantousenaturallydependsagreatdealonpersonalpreferences,butusuallyarelativelynarrowhousewhoselengthparallelsthecontouroftheslopewillprovidethemosthousefortheleastmoney.Thisisparticularlytrueiftheslope,towcostlysituationsfacethebuilderofahousethatextendsfarintothehillside.Thefirstisthatmoreearthwillhavetobeexcavatedasyougofurtherintotheslope.Also,youaremorelikelytorunleastexcavationperunitoffloorarea,andthatusuallymeanstheleastcost,bothinexcavationandinstructure.Second,asthehouseisburieddeeper,thestructuralcostalsogoesupbecauseofincreasedloadsontheroofandsometimesonthewallaswell.Excavatingintoasteepslopemayalsocreateadrainageproblemontheroof.Iftheroofcoverslopestotheexposed(downhill)sideofhouse,theparapetoftenusedtokeeptheroofearthinplacewillalsodamthewaterflow,andwhilesomedesignersincludedrainagepathsthoughtheparapet(calledscuppers),theyareverypronetopluggingwithdirtorice.Waterwillthusaccumulateontheroof,resultinginroofleaks.Tokeepthatfromhappening,acommondesignapproachistopositionthehouseinrelationtotheslopesothatdrainageistothebackandthesideofthehouse.Thatmeansthattherunofffromtheslopeaboveisdivertedbeforeitgetstothehouse,andtheonlywaterthatreachestheroofisthatwhichactuallyfallsonitasrain.Asteepcouldbereformedtoachievethisveryusefuleffect.Therearebasicallyfourapproachestosurface-watercontrolforahousebuiltintoaslopeThemostcommonapproachforshallowslopesistohaveboththerunofffromtheslopebehindthehouseandtheroofrunoffdraintoaswalebehindtherearwall.ofthestructure,Theswaleisslopedtooneorbothsidesand,ifproperlysized,keepsthesloperunoffawayfromtheroofarea.Oneproblemwiththisdesignisthattheswaleshouldbewellawayfromtheclosesthousewalltopreventtheproblemofwater poolingatornearthewallsurface,Isuggestthatthebaseoftheswalebenocloserthan10feetfrotheneatesthousewall.SomedesignersplacetheswaleclosetothewallbutinstallaFrenchdraintoimprovedrainage.Ihavenoargumentwiththatsystem,aslongaspercolationdowntotheFrenchdrainisrapidandaslongasthetilesatthebottomcancarryawaythewateratanadequaterate.Mypersonaltendency,however,isnottodependtoomuchoneverythingworkingaswellin20yearsasitdoeswhennew.Forthatreason,Ifeelthatthebestapproachistochannelsurfacewaterawayfromthehousebeforeitsoaksin.Ifthesitewillnotallowthat,usetheFrenchdrainapproach.It’scertainlybetterthannothing.Ifyoulikehavinganextrainsurancefactor,doboth.Inthesecondapproachthesurfacewaterfromtheslopeisdivertedaroundthehousesothattheroofdrainagesystemhastocopeonlywithwaterthatactuallyfallsontheroof.Liketheswalemethod,thediverterridgeshouldbeatleast10feetup-slopefromanyhousewall.Thisapproachisnotascommon,butitdoesallowamoreevenearthdistributiononthehouseroofwhereslopesaresteeportheroofareaislarge.Thethirdapproachistocontinuetheslopetotherooflineand,withagutterorseriesofscuppers,todumpwateroverthefrontedgeofthehouse.Ifthetotalwatershedtotheroofisnotverylarge,that6canwork,butrememberthatscuppersdogetclogged,especiallyinfreezingweather.Italsorequirescarefulattentiontogradeontheroof,buttheresultdoesblendinwellwiththenaturalgradesofthesite.Besurethatthesystemusedtogetthewaterovertheedgeoftheroofislargeenough.Rememberhowfullguttersonaconventionalhousecanbecomeinacloudburst,eventhoughtheyserveonlytheroofarea.Yoursystemmayhavetoservearunoffareaseveraltimesaslargeastheroof.Inparticular,Iwouldbeveryhesitantaboutthe“:over-the-edge”systemofroofdrainageifthetotalpartofthatwatershedisrock,asphalt,concreteorbareearth,whichencouragesrapidrunoff.Sodismuchmoreforgiving.Severalhouseshavebeenbuiltwiththeroofasacontinuationofthehillsidesloperatherthanthemoreconventionalopposingslope.Properlydone,thisfourthapproachcanbeexcellent.Obviously,gooddrainagemustbearrangedatthepatiolevel,butthatisusuallyfairlyeasy.Theyrooflinesareacontinuationofthesite’sslope.Drainageleadsawayfromtheburiedpartsofthehouse,andiftheslopeisnotsevere,agoodsolarexposurecanbehadforanorthslopewithoutseriouslydisruptingthenaturallayoftheland.Note,bytheway,theuseoftheshedroofhere.Ashedroofallowshigherceilings, higherexposed(preferablysouth)wallswithbetterilluminationandventilation,superiordrainageandevenalighter,less-costlystructurebecauseofthemoreevendistributionoftheearthontop.Ifasod-coveredwoodenroofstructureisused,atriangulartrussisparticularlysuitableforthisdesignn.Somelotswillnotreadilyaccommodatealong,narrowhouse,orthebuildermaywantahousewithmorethanabout2,000squarefeetoffloorarea,whichwouldbeawkwardifthehousewereonly20or30feetfronttoback.Insuchcases,theundergroundsplit-levelapproachcanbeusedwithsuccess.Theuseofthesplit-levelkeepsexcavationcostsataminimum,aswellasallowingrelativeeaseofdaylightinginthebacko0fthehouse,eventhoughitisdeepintheslope.Ifthisdesignisusedonasouthslope,clerestorywindowsareagreatadvantageforbothpassivesolaranddaylighting.Onemustbecareful,however,toallowgooddrainagefromthelowerroof.Draintilesatstrategiclocations,suchasthejunctionoftheupperandlowerpartsofthehouse,makegoodsense.Generally,slopingthelowerroofgradetothefrontofthehouseanddirectingthewaterthroughsurfacechannelsanddraintilesatthebaseoftheparapetkeepwaterfromfindingitswayintojointsorthefinecracksintheroofstructurethatwillsoonerorlateroccur.Multi-storyundergroundhouseshavebeenbuilt,oftenintothesideofacliff,butsuitablesitesarerare,andsuchconstructionscanbeexceptionallycostlyifthesitesisnotappropriate.Whereverysteepslopesoractualcliffsarepresent,thetwo=storyhousecanperformverywell.Passivesolar,inparticular,ispractical,sincethefront-to-backdistanceinatwo-storyhousecanbejustoneroomdeep.Thatpermitsmaximumsolarpenetrationtoallrooms.Also,aircirculationiseasytoarrangeIntwo-storydesigns,sincethehouseismorecompactandroominterconnectionsareshoutandsimpletoarrange.Anexampleofasuccessfultwo-storyundergroundhouseisdescribedelsewhere.Forthesiteselected,thetwo-storydesignwaseasilythebestchoiceforthishouse.Somesitesareparticularlysuitedtoopen-atriumhouse.AU-shapedhousecanbeoutstandinglyattractiveandcanperformwell,providedthere’sgooddrainage.Beware,however,ofthesitethatissimilartothisonebutwheretheUisinrealitywatercoursewithawatershedofseveralacres.Youaresupposedtobedesigninganundergroundhouse,notanunderwaterhouse!Whenthehouseiscompleted,theslopebehindthestructureshouldbeshortorslopingtothesidessothatisdoesn’tfunnelwaterrighttothehouseroof.Ifthereisafairlylongslopebehindthehousethatwouldcauseconsiderablewatertoflowtowardthehouse,anearthenwaterdiverteratleast10feetfromtheclosestwallcanpreventthis. Asitelocatedatthetopofamoderatelyslopinghillhasexcellentpotentialforearthsheltering.Thislocationallowsunusualfreedomoforientationandisexcellentforwatercontrol,sincethereisalmostnochanceofstandingwaterbeingincontactwithbelow-gradesurfaces.Thissitecanprovideanexcellentviewandeaseofventilation,anditallowsforbothfrontandbackdoors.Allinall,itismyfavoritetypeofsite.Youdonotwanttoplaceanundergroundhouseatthebaseofahillorinthebottomofavalley.Itwillbeverydifficultindeedtopreventwaterintrusionanderosionproblemswhereyouhavemodifiedtheexistinglayoftheland.Ifyouhaveavalleysiteandreallywanttobuildthere,besureyouvisititrightafteraheavythundershowersoyoucanseethehugeamountsofwaterthatwillhavetomovearound(notoverorthrough!)yourhouse.倾斜场地上的住房我们来考虑建在山坡上的一个住房。倾斜的场地为设计提供了以下优点。在地面位置设一出口成为可能，通讯也可随意的调整，排水管道性能也会非常好，可经常观赏到风景。屋内的地面可做调整来适应地形，采光也不必依赖日光条件。因为至少一个竖直墙全部或部分在梯度上。至少一面墙可采用廉价框架而不是砌墙体，而且如果山坡面向南部时，被动的日光设计很容易采用。如何采用天然地面可随意按照个人的喜好来确定，但一个相对较窄的房子，如果其长边方向平行于，那么大部分房子的造价会取到最低值，尤其是当山坡水平方向每10英尺起落高超过4英尺时，对于这种陡峭山坡，当住房想山体延伸过大时，建造者将面对两种造价最高的地形。另一个就是如果伸如坡体深度过大，大量的土体需开挖，甚至很可能要切入岩石层，这将会使造价非常昂贵。窄的住房在单位面积上的开挖量最小，这意味着造价最低。第二，如果房子埋深过大，由于上部屋顶荷载的增大以及有时墙体荷载过大，造成造价上升。在陡峭坡体上进行开挖可能造成屋顶排谁问题。如果屋顶盖住房体暴露（下山向）面的坡体的话，常用来保持屋顶土体的矮墙会阻止水向下流。而当在矮墙上设计一些排水装置（被叫做scuppers）时，它们又极易被垃圾或土块堵塞，水会在屋顶堆积，造成屋顶渗漏。为防止这种现象的发生，通常的设计方法是布置房屋位置以保证排水在房屋后侧与四周进行。那意味着上部山坡的下降趋势在选择房屋位置之前就开始转移。最终流到屋顶的水实际上相当于降水量。陡峭的山坡可以经过改造达到这种非常有效的目的。 对坡体上的建筑物进行表面水流控制，基本上有四种方法。最常用的实用于缓坡的方法是将屋后的坡降与屋顶的坡度下降管坠引入房屋低墙下面的swale中，thesnale一面或两面放坡，如果大小合适，让坡度下降陡峭的地方远离屋顶，这中设计中的一个问题是thesnale应该远离封闭墙以防止墙表面上或墙表面附近的水共同作用。本人建议snale的基部离最近的墙不小于10英尺。有的设计人员将SWALE放在离墙很近的地方但安装一个法式排水道来提高排水能力。本人对次没有争议，只要法式排水道的渗流够快，底部管道能以足够的排水。然而我个人的观点是不要过分依赖任何一项没有应用20年以上的新技术。因此我认为最好的方法是，在表面水渗入之前将它们排出，在场地条件不容许的情况下，再采用排水管道的方法。既肯定至少要比什么都没有要好。当然，如果你有其他的装置可以使用，可以一起采用。第二种方法是将坡体上的表面水引导至环绕房屋的方向，以保证屋顶排水系统只要处理掉流到房顶的水即可。同前面利用anale的方法一样，起导向作用的至少要高出任一屋墙10英尺。这种方法不太常用，但它的确能在陡峭山坡或大面积的屋顶上满足水土的重新分布。第三种方法是延伸原有坡度直到屋顶处，通过檐槽成一系列排水孔，用水泵将房屋前边缘的水排出。如果屋顶总排量不是很大的话，此法可以适用。但切记得保证排水孔不能被堵塞，尤其是在排水结冰水的时候，也需要关注屋顶的梯度。但结果却与场地的梯度相混乱。确保将水抽出屋顶边缘的系统足够庞大，即使仅在屋顶范围内使用，也要记住在普通房屋多满的檐槽会导致溢流。你的排水系统可能必须能够满足数倍于屋顶面积的区域排水。就个人而言，我非常怀疑“超过边缘的屋顶排水系统的工作能力。当总水面积大于事实屋顶面积的4～5倍，尤其是如果一大部分排水面是能够提供高速渗流的岩石、柏油、混凝土或光滑地面时。其它造成麻烦的东西就不提了。有好多房屋不象大多数常见的垂直于坡面建设而是将屋顶建成与山坡连续的建筑。如果做的合理的话，第四种方法将是最优越的，明显地，有效的排水管道应布置在露台高度，但通常这是很容易就能做到的，屋顶作为场地坡度的延续，排水管从房屋的埋置部分开始。如果坡度允许，北面的山坡在不严重扰乱地面的天然布置的前提下，可获得优良的采光效果。 许多房屋的屋顶作为连续的山坡上的延续物而不是作为传统的对立的山坡上。这样做四种方式很好，明显地，平台水平线有好的排水，但那不是非常容易。屋顶线是场地或边坡的延伸物，排水沟从房子的被埋部分引走。假如边坡不是很好的暴露，可能会有一个北边坡除了严重的干扰土的自然层，顺便谈一下棚顶的用处。棚顶要求有较多的天花板，有较高的暴露的照明和通风的墙（可能是南墙），要好的排水沟是更轻，花费较少的构筑物因为顶部土的作用。假如一个被草皮覆盖的木屋顶被使用，三角行珩架一般适合这种设计。许多空地不能够容纳一个长窄的房子，或者建设者需要一个底板或基础面积2000平方米，这非常麻烦，假如从前到后，只有20或30英寸。在这种情况下，地下错层式方法可以使用。错层的使用使开挖费用最低；屋子后面的日照相对地下容易，即使它处于边坡的深部。如果这种设计用在南坡，天窗对于采光非常有利。尽管如此，从较低的屋顶安装设置排水系统必须小心。重要位置的排水塑料板，例如房屋较高和较低的连接点，非常有意义。一般来说，使房屋前方的屋顶具有一定的倾斜度，引导水流过表面的水道和墙体根部的排水管，能阻止水流进接缝，否则的话屋顶结构早晚会产生细裂缝。已经有地下多层房屋建成，通常是建在悬崖的一边。但是合适的场地很少，如果场地不合适，这样的建筑造价会非常的高。在陡峭的山坡或者纯粹的悬崖存在的地方，两层的房屋显得很好。尤其是自然采光是可行的，因为两层房屋的前后距离可以恰好是一间房的进深，这样能使阳光最大限度地透进所有房间。而且，空气的循环在两层房屋的设计也易于掌握，因为房屋的结构较紧凑，房间的内部连接处较短且易于布置。对于一个选定的场地，三层结构的设计是这种房屋最好的选择。一些场地特别适合建中厅露天的房屋。假如排水好的话，一个u字型的房屋会非常具有吸引力而且很好用。然而，当心与这样场地相近的场地，那样的场地u实际上成了一个具有很大地方的蔽水的排水道，你的设计是一所地下房屋而不是一所水下房屋，房子成后，结构后面的斜坡应短或者向边上倾斜，那样它就不会让水漏向屋顶了。如果房子后的斜坡很长的话，将会导致大量的水流向房子，一个最近的墙最少10英寸的地面排水沟才能阻止水流向房子。在一个具有适当斜坡的山顶上的场地，具有非常好的地面掩护潜能，这样的场地具有同寻常的定向自由且排水控制极好，因为存在一个向下倾斜的面，水几乎没有停留的可能。这样的场地可以提供极侄的风景且易于通风，还可以同时使用前后们。总之，这是我最喜欢的场地类型。你不会想在山脚下或者山谷的底部建一所地下房屋，因为在你已经处理完原有地层的土地上，想阻止水侵入和侵蚀问题确实非常困难。如果你有一个山谷场地而且确实想建房子在那里，请你务必在一个场大的雷雨后去看看哪个地方，你会发现大量的水将冲走而不是漫过或流过你的房子。 附录：【1】土钉预算表9土钉预算定额编号工程费用名称计算单位数量预算价值单价金额1成孔费M6272902材料费3混凝土m³140217.75304854水泥砂浆m³80235.8818870.45土钉杆T402983.18.26钢丝网T3.452963.1810222.97 7焊条Kg1004.1241286"注浆管M62722.51568096"排气管M89610896010止浆器个7845392011支承架个31363940812机械费13注浆泵台班4230126014吊车台班费台班32240768015吊车出场费次118316砂浆搅拌机台班3023.26697.817交流电焊机台班1658.19931.0418空气压缩机台班8114.58916.6419混凝土搅拌机台班844.0035220混凝土喷射机台班304001200021小计.05☆土方开挖预算：土方开挖量V=1.3×50×30×9.6=18720m³，1.3为松土系数，开挖费用：S=10×18720=元；其中开挖1m³的土需要10元。☆表10其他费用计算费用名称内容计算式金额一、直接工程费直接费M.05其他直接费0.94%×M7574.4生产费用9.26%×M74615.8二、间接费6.78%×M54632.3三、上级管理费0.75%×M6043.429%×3723010796.7 四、劳动保险费五、预算包干费10%×372303723六、利润70%×3723026061七、预算定额编制管理费0.1%×（一+二+三+四+五+六）989八、劳动定额测定费0.03%×（一+二+三+四+五+六）296.8九、锐金3.41%×（一+二+三+四+五+六+七+八+九）33732.8合计.25'