石家庄某信息大楼中央空调毕业设计说明书

'目录摘要1Abstract21引言32文献综述32.1我国暖通空调的现状及其发展32.2建筑空调系统节能国内外研究现状32.2.1建筑空调系统节能国外研究现状32.2.2建筑空调系统节能国内研究现状42.2.3空调系统的设计与建筑节能42.3空调的发展和前景52.3.1变频空调的发展52.3.2无氟空调的发展52.3.3舒适性空调的发展52.3.4一拖多52.3.5其它空调新技术的发展53方案论证63.1空调系统的确定63.2空调系统的比较63.2.1空气处理方式的比较63.2.2空调气流组织的比较93.3机组选择的论证124空调系统的设计计算124.1工程概况124.2室外气象参数和室内设计标准134.2.1石家庄市所处位置134.2.2石家庄市地区室外空气计算参数134.2.3室内空气设计标准134.3空调负荷的计算134.3.1根据冷负荷指标法计算各层房间的冷负荷134.3.2各房间新风负荷的确定134.3.3空调系统冷负荷汇总144.3.4制冷系统负荷的确定164.4空调设备选型计算及空调方式说明164.4.1空调机箱选型计算164.4.2风机盘管加新风系统选型计算184.5中央空调冷水机组选型计算204.6空调水系统的设计214.6.1冷冻水系统设计计算214.6.2冷却水系统设计计算274.6.3冷凝水系统设计计算274.7空调风系统的设计28 4.7.1气流组织设计计算284.7.2一次回风风管系统的设计计算304.7.3新风管设计计算364.7.4卫生间排风设计384.8管道保温与系统消声、减震设计394.9防排烟系统设计404.10空调控制系统设计415结语41致谢42参考文献43 中央空调系统设计摘要随着科学技术的发展以及人民生活水平的提高，空调技术的利用越来越广泛，给人类营造了健康舒适的生活环境。本设计内容包括:空调冷负荷的计算；空调系统的划分与系统方案的确定；冷源的选择;空调末端处理设备的选型；风系统的设计与计算；室内送风方式与气流组织形式的选定；水系统的设计、布置与水力计算；风管系统与水管系统保温层的设计；消声防振设计；等内容。关键词：中央空调；负荷；风机盘管—新风系统；全空气处理系统 AbstractWiththedevelopmentofsciencetechnologyandtheincreasingoflivingstandard,theair-conditiontechnologyhasbeentakenanabroaduse,whichbuiltahealthyandcomforthabitationforpeopleItcontains:coolingloadcalculation;theestimationofsystemzoning;theselectionofrefrigerationunits;theselectionofairconditioningequipments;thedesignofairductsystemandcalculation;theestimationofairdistributionmethodandtheselectionofrelevantequipments;thedesignofwatersystemanditsresistanceanalysis;theinsulationofairductplantandchilledwaterpipes;noiseandvibrationcontrol;etc..Keyword:center-air-condition；load；Fancoilunits(FCUs)--freshairsystem；all-airsystem 1引言随着现代科学技术的发展和我国市场经济的大发展，各地都在兴建高标准的办公楼。办公楼的建筑水准和设备水准是一个国家现代化程度和技术水平的标志，而其空调方式应能适应办公楼的功能需求，因此搞好办公楼空调设计是至关重要的。在各类建筑物中，大量采用先进设备和相应配套设备而成的中央空调系统已成为现代化建筑技术的重要标志之一，是现代建筑创造舒适高效的工作和生活环境所不可缺少的重要基础设施。在现代的办公大楼中，通过采用舒适性空气调节系统，保证了办公人员在工作学习时的舒适性感觉。具体而言，我们研究、设计的目的除了满足室内空气温度、湿度和速度方面的要求之外，更重要的是满足其舒适性方面的要求。空气温湿度与一般舒适性空调的温湿度基本类似。根据我国《采暖通风与空气调节设计规范》（GBJ19－87）中规定，舒适性空调的室内参数应达到以下水平：表1—1舒适性空调室内计算参数季节温度（℃）相对湿度（％）风速（m/s）夏季24～2840～65≤0.3冬季18～2240～60≤0.22文献综述2.1我国暖通空调的现状及其发展进入90年代后，我国的居住环境和工业生产环境都已广泛地应用空调，空调技术已成为衡量建筑现代化水平的重要标志之一。90年代中期，由于大中城市电力供应紧张，供电部门开始重视需求管理及削峰填谷，蓄冷空调技术提到了议事日程。近年来，由于能源结构的变化，促进了吸收式冷热水机组的快速发展，以及热泵技术的应用。随着生产和科技的不断发展,人类对空调技术也进行了一系列的改进,同时也在积极研究环保、节能的空调产品和技术,已经投入使用了冰蓄冷空调系统、燃气空调、VRV空调系统、地源热泵系统等。暖通空调技术的发展，必然会受到能源、环境条件的制约，所以能源的综合利用、节能、保护环境及趋向自然的舒适环境必然是今后发展的主题。2.2建筑空调系统节能国内外研究现状2.2.1建筑空调系统节能国外研究现状能源是整个经济系统的基本组成部份，作为一个能源消耗大国，美国在节能和提高能源利用率方面投入了大量的人力、物力。在美国的整个能源消耗中，有约1/3以上消耗在建筑能耗上，这些能耗用来满足人们的热舒适、空气品质、提高人们的生活质量。美国暖通空调制冷工程师协会、美国制冷协会、美国冷却塔协会等组织、美国能源部以及众多暖通空调设备生产厂家如York,Carrier等都为建筑节能做出了很大贡献。特别是美国制冷设备生产厂商投入了大量的资源研究高性能冷水机组，使得冷水机组单位制冷量的能耗仅为20世纪70年代的62.3%。美国在空调冷源水系统方面的研究也卓有成效，在冷却水系统方面着重于降低冷却水流量，以达到减少冷却水泵能耗的目的。日本 是一个资源贫困的国家，其主要能源来自进口，同时又是一个能源高消费国家。因此，节能和提高能源的利用率对日本来讲有着重要的意义。长期以来，在建筑节能方面，日本做了大量工作，颁布了许多节能法规，提出了建筑节能的评价方法。日本的一些设备生产厂家对空调和制冷设备的投入也很大。Daikin公司首推的变频VRV系统，为中小型建筑安装集中式空调系统创造了条件；Sany公司则在直燃式冷水机组上成绩卓著。世界各国大力发展可再生能源作为空调冷热源用能。地源热泵供暖空调是一种使用可再生能源的高效节能、环保型的工程系统。在美国地源热泵系统占整个空调系统的20%左右;瑞士40%的热泵为地源热泵，瑞典65%的热泵为地源热泵。1.1.1建筑空调系统节能国内研究现状我国是一个人均资源相对贫乏的国家，因此节能降耗有着十分重要的意义。近年来，由于国民经济的快速发展，使我国的能源显得越来越紧张。1.建筑空调系统节能国内研究现状概况随着经济建设的不断深入和人们生活水平的不断提高，空调建筑物越来越多，建筑物消耗的能量也越来越大，甚至出现了空调系统与经济建设争抢电力资源的情况。因此，在建筑物节能显得十分迫切。在我国建筑总能耗中，空调系统的能耗占有相当大的比重，因此研究探讨空调系统的节能就显得十分重要。在建筑物空调系统运行能耗中，冷源系统的能耗是最大的。近年来，我国暖通空调学术界和工程界在空调冷源系统的节能方面做了大量的研究工作。研究工作主要集中在冷源系统的形式选择上，对压缩式冷水机组和吸收式冷水机组的技术经济比较研究较多，通过对众多方案的分析已经基本达成共识：吸收式冷水机组节电而不节能，对其在我国的应用应区别对待，对于有余热可以利用的地区，应大力提倡使用吸收式冷水机组，而一般建筑物则应采用蒸汽压缩式制冷。当然，在进行冷热源系统的选择时，还要考虑建筑物所在地的气象条件、电力供应状况、能源情况、空调系统有无采用余热回收的可能性等方面的问题。2.我国建筑空调系统节能研究有待解决的问题通过对一些地区空调系统的调查发现，设计人员在涉及选用冷水机组时多考虑其额定工况下的全负荷性能，而对其部分负荷性能的考虑较少。在风冷式冷水机组和水冷式冷水机组的选择应用上我国制冷工程界也存在着认识上的差异。我国在冷源水系统方面的研究目前较少，一般都是按冷水机组的样本提供的冷却水量和冷冻水量进行冷却水泵和冷冻水泵的选择。对于水系统的水泵是否运行节能则关注不多。事实上，对于冷水机组的运行而言，冷凝器和蒸发器都要求定流量，因此，对于冷水机组部分负荷状态运行时，水泵的输出都是全负荷输出，水系统的全年运行能耗是相当大的。因此水系统的节能具有很大的潜力。1.1.2空调系统的设计与建筑节能空调制冷技术的诞生是建筑技术史一项重大进步，它标志着人类从被动适应宏观自然气候发展到主动控制建筑微气候，在改造和征服自然的过程的又迈出了坚实的一步。但是对空调的依赖也逐渐成为建筑能耗增长的最主要的原因。制冷空调系统的出现为人们创造了舒适的空调环境，但20世纪70年代的全球能源危机，使制冷空调系统这一能源消耗大户面临严重考验，节能降耗成为空调系统设计的关键环节。据统计，我国建筑能耗约占全国总能能耗的35%，空调能耗又约占建筑能耗的50%～60%左右。由此可见，暖通空调能耗占总能耗的比例可高达22.75%。因此，建筑中的空调系统节能已成为节能领域中的一个重点和热点。于是降低空调能耗也被纳于建筑节能的任务中，如何更好的利用现在的空调技术服务人类同时又能满足建筑能耗的要求，是现阶段专业技术人员的工作要点。而暖通空调设计方案的好坏直接影响着建筑环境的质量和节能状况。随着科学技术的迅速发展以及对节能和环保要求的不断提高，暖通空调领域中新的设计方案大量涌现，针对同一个设计项目，往往可以有很多不同的设计方案可供选择，设计人员要进行大量的方案比较和优选工作，设计方案技术经济 性比较正在成为影响暖通空调设计质量和效率的一项重要工作。如何对暖通空调设计方案进行科学的比较和优选，是暖通空调设计人员在实际设计工作中经常遇到的一个重要技术难题。1.1空调的发展和前景1.1.1变频空调的发展变频空调是目前空调消费的流行趋势。它与一般空调比，有着高性能运转、舒适静音。节能环保、能耗低的显著特点，它的出现改善了人们的生活质量。日本作为变频空调强国，从20世纪80年代初开始到现在，变频空调已占其空调市场的90％左右。变频空调在我国发展速度相当快，不到8年时间就达到与日本先进水平同步。进入2000年，国内个别企业将直流变频技术与PAM控制技术结合应用，使空调完全进入变频空调的最高领域。它不仅使直流变频压缩机的优越性能充分发挥，更能利用数码特点，准确提高能效，达到节能51％的目的。1.1.2无氟空调的发展臭氧层破坏是当前全球面临的重大的环境问题之一，由于以前空调业所采用的传统制冷剂对臭氧层有破坏作用及产生温室效应，对大气造成破坏，因而无氟空调是众所期待的产品。近年来以海尔空调为代表的无氟空调的出现，标志着无氟空调时代的来临。1.1.3舒适性空调的发展健康是空调业发展的主题之一。以前的空调采用了多种健康技术，如负离子、离子集尘、多元光触媒等，这些技术的运用使空调产品的健康性能得到了极大提升。海尔空调把负离子、离子集尘、多元光触媒、双向换新风、健康除湿等领先技术在内的高科技手段组合起来使用，发挥了巨大的威力，而未来空调进步的一个方向也就是对各种技术的灵活使用。空调气流的舒适度是健康空调的另一个标准。传统空调的送风方式简单直吹人体，易引起伤风、感冒、头痛、关节痛等不舒适状态，因此新近推出的风可以从周围环绕，而不是对人直吹，通过改善空调送风的气流分布，令人感觉更舒适的空调——环绕立体送风、三维立体风的健康空调成了热销产品也就不足为奇了。1.1.4一拖多空调器的发展从一个侧面反映了我国居民居住环境的巨大变化，也为自身发展指明了方向。1993年以前，中国空调市场主要以一拖一为主，1993年海尔推出一拖二空调后，率先将空调业引入了一拖多时代。目前海尔一拖多空调产量突破了百万台足以证明其市场消费能力。海尔MRV网络变频一拖多中央空调的出现以及众多厂家的家用中央空调产品使得家庭中央空调迅速普及。1.1.5其它空调新技术的发展1.HEPA酶技术HEPA酶杀菌技术，对于0.3微米以上的粉尘吸附率可达99.9  ％，对结核菌、大肠菌等有害细菌具有高效杀菌能力，对霉菌的生长也有很强的抑制作用。2.冷触媒技术冷触媒这一技术采用日本专利，是一种低温低吸附的材料，根据吸附--催化原理，在常温下就能对甲醛等有害物质边吸附边分解成二氧化碳和水，这种触媒不需要再生，不需更换，使用寿命长达十年以上。3.体感温度控制技术　　智能装在遥控器上的感温元件，感知室内人们活动范围的温度，并将信息发射到主机接收器上，使主机随时调整运行状态，实现真正的体感温度控制自动化。4.人感控制技术 　　人感控制技术利用双红外感应器控测人的方位，自动调节送风方向（左送风、中送风、右送风或全方位送风），风随人行。1.PTC电辅助加热技术PTC电辅助加热技术，可在超低温条件下迅速制热，效力强劲，安全可靠，可长期使用。总之，伴随着科技和社会的进步，节能、环保、健康、智能控制已成为空调发展的大趋势。1方案论证1.1空调系统的确定本设计为一综合信息大楼的设计，系统的选定应注意档次和安全的要求。根据各类房间的使用功能及以下所提及的选择原则，为了运行管理和调节的方便，拟将一至四层的报告厅、门厅、期刊阅览室、网络阅览室、普通阅览室、微缩阅览室与微缩库、文献阅览室各作为一独立单元，采用一次回风集中式空调箱送风；三、四层东面、五层全部由于房间较多且面积较小，为了便于单个独立调节和节能性分析各，拟采用风机盘管加新风系统。为了运行管理的方便，拟将冷冻水系统分为三个子系统：Ⅰ区、Ⅱ区、Ⅲ区水系统，竖管和各层水平支管均采用同程式。整个冷冻水系统采用一次泵，定水量、双管制的闭式循环。冷源拟采用活塞式冷水机组。本建筑物为非高层建筑，并且建筑物各房间均有外窗自然采光。1.2空调系统的比较1.2.1空气处理方式的比较空调系统的方式很多，根据空调冷热源的布置，冷媒输送方式及空气处理过程的特点，概括性地说空调系统一般有三种形式，即集中式空调系统、半集中式空调系统、分散式空调系统。对空调系统的选择，《采暖通风与空气调节设计规范》（GBG19－87）规定了选择空调系统的总原则和要求：1.选择空调系统时，应根据建筑物的用途、规模、使用特点、室外气象条件、负荷变化情况和参数要求等因素，通过技术经济比较确定。这样就可在满足要求的前提下，尽量做到投资省、系统运行经济和能耗小。2.对集中式空调系统，要求一般宜用单风管式的空调系统，当房间负荷变化较大，采用变风量系统能满足要求时，不宜采用定风量再热的定风量再热式系统，不过普通舒适性空调对空调精度无严格的要求，目前仍较多采用无再热的定风量集中式系统。仅作为夏季降温用的系统，不应采用二次回风系统。3.空调面积较小的房间，或建筑物中仅个别房间有空调要求的情况，宜采用分散式空调系统。对空气调节房间较多，且各房间空调要求不一的建筑物，条件许可时，宜采用四管制或双风道变风量空调系统。4.面积很大的空调房间，或者室内空气设计状态相同、热湿比和使用时间也大致相同，且不要求单独调节的多个空调房间，通常多采用单风管、低速、一次回风、无再热的定风量集中式空调系统。这种系统现在在我国民用建筑舒适性中央空调中采用最多。一般来说，宾馆式建筑和多功能综合大楼的中央空调系统，一般都高有集中冷热源，水 －空气形式的集中空调；其中的餐厅、商场、舞厅、展览厅、大会议室、办公室等多采用组合式空调器（或柜式空调器）的风系统，并且多为低速单风管、一次回风与新风混合、无再热的定风量系统；客房、中小型会议室、贵宾房等常用风机盘管加新风系统。分别以定风量全空气系统，风机盘管+新风系统和单元式空调机，作为集中式空调、半集中式空调和分散式空调系统的代表，比较其特征和适用性，见下表3—1：表3—1空气处理方式的比较表名称集中式分散式半集中式风管、设备与布置风管系统1.空调送回风管系统复杂，布置困难2.支风管和风口较多时不易均衡调节风量3.风管要求保温，影响造价1.系统小，风管短，各个风口风量的调节比较容易达到均匀；2.直接放室内时，可不接送风管，也没有回风管；3.小型机组余压小，有时难于满足风管布置和必需的新风量放室内时，不接送、回风管；当和新风系统联合使用时，新风管较小设备布置与机房1.空调与制冷设备可以集中布置在机房；2.机房面积较大，层高较高；3.有时可以布置在屋顶上或安设在车间柱间平台上1.设备成套，紧凑，可以放在房间内，也可以安装在空调机房内；2.机房面积较小，只及集中系统的50%，机房层高较低；3.机组分散布置，敷设各种管线较麻烦1.只需要新风空调机房，机房面积小；2.风机盘管可以安设在空调房间内；3.分散布置，敷设各种管线较麻烦风管互相串通空调房间之间有风管连通，使各房间互相污染。当发生火灾时会通过风管迅速蔓延空调房间之间有风管连通，使各房间互相污染。当发生火灾时也不会通过风管蔓延各空调房间之间不会互相污染空调控制品质温湿度控制可以严格地控制室内温度和室内相对湿度各房间可以根据各自和负荷变化与参数要求进行温湿度调节。对要求全年须保证室内相对湿度允许波动范围小于±5%或要求室内相对湿度较大时，较难满足。多数机组按17～21KJ/Kg的最大焓降设计，对室内温度要求较低、室外湿球温度较高、新风量要求较多时，较难满足对室内温湿度要求较严时，难于满足空气过滤与净化可以采用初效、中效和高效过滤器，满足室内空气清洁度的不同要求。采用喷水室时，水与空气直接接触，易受污染，须常换水过滤性能差，室内清洁度要求较高时难于满足过滤性能差，室内清洁度要求较高时难于满足接下表 空气分布可以进行理想的气流分布气流分布受制约气流分布受一定制约安装与维护安装设备与风管的安装工作量大，周期长安装设产快；对旧建筑改造和工艺变更和适应性强安装投产较快，介于集中式空调系统与单元式空调器之间消声与隔振可以有效地采取消声和隔振措施机组安设在空调房间内时，噪声、振动不好处理必须采用低噪声风机，才能保证室内要求维护运行空调与制冷设备集中安设在机房，便于管理和维修机组易积灰与油垢，清理比较麻烦，使用二三年后，风量、冷量将减少；难以做到快速加热（冬天）与快速冷却（夏天）。分散维修与管理麻烦布置分散，维护管理不方便。水系统复杂，易漏水经济性节能与经济性1.可以根据室外气象参数的变化和室内负荷变化实现全年多工况节能运行调节，充分利用室外抵消，减少与避免冷热抵消，减少制冷机运行时间；2.对于热湿负荷变化不一致或室内参数不同的多房间，不经济；3.部分房间停止工作不需空调时，整个空调系统仍须运行，不经济1.不能按室外气象参数的变化和室内负荷变化实现全年多工况节能运行调节，过渡季不能用全新风；2.灵活性大，各空调房间可根据需要停开；3.加热大多采用热泵方式，经济性好灵活性大，节能效果好，可根据各室负荷情况自行调节；盘管冬夏兼用，内壁容易结垢，降低传热效率；无法实现全年多工况节能运行调节造价除制冷机锅炉设备外，空调机组和风管造价均较高仅设备造价，单元式空调机价格全理，故造价较低介于两者之间使用寿命使用寿命长使用寿命较短使用寿命较长适用性1.建筑空间大，可布置风道2.室内温湿度、洁净度要求严格的生产车间3.空调容量很大的大空间如商场、大厅等空调房间布置分散；空调使用时间要求灵活无法设置集中式冷热源室内温湿度控制要求一般的场合；层高较低的多层或高层建筑场合，如旅馆和一般标准的办公楼 1.1.1空调气流组织的比较所谓气流组织，就是指如何送入空调房间内的空气，使其在室内合理的流动和分配。空调房间的温度场和速度场的均匀与气流组织的合理与否有着密切的关系，气流组织的好坏直接影响到要保证的区域温差和气流速度的规定值及洁净房间内空气洁净度。目前对于一般性舒适性空调来说送风口一般采用侧送风或散流器上平送风。根据以下对气流组织的分析及比较，在本设计中空调房间均采用散流器上部平送，下部回风的气流组织方式。1.气流组织的基本要求表3—2舒适性空调气流组织的基本要求：（选择散流器送风）室内温湿度要求送风温差（℃）每小时换气次数风速（m/s）常见气流组织形式特点、技术要求及适用范围送风出口工作区冬季：18-22℃夏季：24-28℃φ=40-60%不宜大于10（送风高度h<5m）不宜小于5次全部采用散流器送风方式，建议出口风速为2-5冬季不大于0.2；夏季不大于0.3。1.散流器平送风下部回风2.散流器下送，下部回风3.送吸式散流器，上送上回1.温度场均匀，速度场均匀，混合层高度为0.5-1.0m2.需设置吊顶或技术夹层。散流器平送风时应对称布置，其轴线与侧墙距离不小于1m3.散流器平送用于一般空调，室温允许波动范围为±1℃4.散流器下送密集布置用于净化空调表3—2舒适性空调气流组织的基本要求：（选择侧面送风）室内温湿度要求送风温差（℃）每小时换气次数风速（m/s）常见气流组织形式特点、技术要求及适用范围送风出口工作区冬季：18-22℃夏季：24-28℃φ=40-60%不宜大于10（送风高度h<5m）不宜小于5次2-5（送风口位置较高时取较大值）冬季不大于0.2；夏季不大于0.3。1.单侧上送下回、走廊回风2.单侧上送上回3.双侧上送下回1.温度场均匀，速度场均匀，混合层高度为0.3-0.5m2.贴附侧送风口宜贴顶布置，宜采用可调双层百叶风口。回风口宜设在送风口同侧。3.用于一般空调，室温允许波动范围为±1℃2.空气分布器的比较送风气流组织包括送风形式及空气分布器的类型，这里只对上述两种的空气分布类型进行比较，如表3—3。3.空调水系统的比较空调水系统包括冷水系统和冷却水系统两个部分，它们有不同类型可供选择。详见下表3—4。表3—3常见空气分布器的型式、特征及适用范围 空气分布器类型送风口名称型式气流类型及调节性能适用范围备注侧送风口格栅送风口叶片固定和叶片可调节两种，不带风量调节1.属圆射流2.叶片可调节格栅，可根据需要调节上、下倾角或扩散角3.不能调节风口风量要求不高的一般空调工程叶片固定的格栅风口可做回风用，也可做新风进风口单层百叶送风口叶片横装为H型，竖装为V型，均带有对开式风量调节阀1.属圆射流2.H型可调节竖向仰角或倾角，V型可调节水平扩散角3.能调节风口风量用于一般精度的空调工程单层百叶风口与过滤器配套使用可做回风口双层百叶送风口双层百叶送风口1.属圆射流2.外层叶片可调节，可根据需要调节竖向仰角或俯角，以及调节水平扩散角3.能调节风口风量用于公共建筑的舒适性空调，以及精度较高的工艺空调叶片可调成A、B、C、D四种吹出角度，调节范围为：0-180°条缝形百叶送风口长宽比大于10，叶片横装可调节的格栅风口，或者与对开式风量调节阀组装在一起的条缝百叶风口1.属平面射流2.根据需要可调节上下倾角3.必要时也可调节风量可作为风机盘管出风口，也可用于一般的空调工程-散流器圆形（方形）直片式散流器扩散圈为三层锥形面，拆装方便。可与单开阀板式或双开板式风量调节阀配套使用1.扩散圈挂在上面一档呈下送流型，挂在下面一档呈平送贴附射流型2.能调节送风量用于公共建筑的舒适性空调和工艺空调-圆盘型散流器圆盘呈倒蘑菇形，拆装方便。可与单开或双开阀板风量调节阀配套使用1.圆盘挂在上面一档时呈下送流型，挂在下面一档呈平送贴附射流2.能调节送风量同上-流线型散流器散流器及其扩散圈呈流线型，可调节风量气流呈下送流型，采用密集分布用于净化空调-方（矩）形散流器扩散圈的形式有10多种，可形成1-4个不同的送风方向，可与对开式多叶调节阀或单开阀板式风量调节阀配套使用，拆装方便1.平送贴附射流型2.能调节送风量用于公共建筑舒适性空调-续表3-3气流呈平送贴附射流型- 条缝形（线形）散流器长宽比很大，叶片单向倾斜为一面送风，叶片双向倾斜为两面送风用于公共建筑舒适性空调表3－4　　　　　　　　　　空调水系统比较表类型特征优点缺点闭式管路系统不与大气相接触，仅在系统最高点设置膨胀水箱与设备的腐蚀机会少;不需克服静水压力，水泵压力、功率均低。系统简单与蓄热水池连接比较复杂开式管路系统与大气相通与蓄热水池连接比较简单易腐蚀，输送能耗大同程式供回水干管中的水流方向相同；经过每一管路的长度相等水量分配，调度方便，便于水力平衡需设回程管，管道长度增加，初投资稍高异程式供回水干管中的水流方向相反；经过每一管路的长度不相等不需设回程管，管道长度较短，管路简单，初投资稍低水量分配，调度较难，水力平衡较麻烦两管制供热、供冷合用同一管路系统管路系统简单，初投资省无法同时满足供热、供冷的要求三管制分别设置供冷、供热管路与换热器，但冷热回水的管路共用能同时满足供冷、供热的要求，管路系统较四管制简单有冷热混合损失，投资高于两管制，管路系统布置较简单四管制供冷、供热的供、回水管均分开设置，具有冷、热两套独立的系统能灵活实现同时供冷或供热，没有冷、热混合损失管路系统复杂，初投资高，占用建筑空间较多单式泵冷、热源侧与负荷侧合用一组循环水泵系统简单，初投资省不能调节水泵流量，难以节省输送能耗，不能适应供水分区压降较悬殊的情况复式泵冷、热源侧与负荷侧分别配备循环水泵可以实现水泵变流量，能节省输送能耗，能适应供水分区不同压降，系统总压力低。系统较复杂，初投资较高根据以上各系统的特征及优缺点，结合本办公楼情况，本设计空调水系统选择闭式、同程、双管制、单式泵系统，这样布置的优点是过渡季节只供给新风，不使用风机盘管的时候便于系统的调节，节约能源。本系统设计采用双管制供应冷冻水，具有结构简单，初期投资小等特点。同时考虑到节能与管道内清洁等问题，可以采用闭式系统，不与大气相接触，仅在系统最高点设置膨胀水箱，管路不易产生污垢和腐蚀，不需要克服系统静水压头，水泵耗电较小。 由于设计属于多层建筑，因此可以采用同程式水系统，此系统除了供回水管路外，还有一根同程管，由于各并联环路的管路总长度基本相同，各用户盘管的水阻力大致相等，所以系统的水力稳定性好，流量分配均匀，且此系统属于垂直同程系统。1.1机组选择的论证本设计采用活塞式水冷冷水机组提供夏季冷量，之所以采用此方案，其原因是：1.该机组在空调制冷范围内，其容积效率比较高；系统装置较简单；用材为普通金属材料，加工容易、造价低；采用多机头、高速多缸短行程、大缸径后容量有所增大，性能可得到改善。2.如果采用直燃型溴化锂吸收式冷热水机组，其初始投资费用较大，设备的工艺要求极严，维护保养要求较高，其制冷与采暖功能又是用户工作、生活条件及工艺生产正常进行的必要保证，因而确保设备的安全可靠工作是非常必要的。用这种重要的设备去扩大某些常规的功能应用，并不是很合理和合算。3.若采用水冷螺杆机组，虽然其能效比高，但机房建筑费用，维护保养，年运转费用高，另外还要另外配锅炉冬天供暖以及提供生活热水，初投资也比较高。2空调系统的设计计算2.1工程概况本建筑物是一栋集办公、图书阅览室、电子阅览室等多种功能的现代化的信息大楼。地处河北省石家庄市。其分为五层，一至二楼主要是图书阅览室、电子阅览室。三至五楼主要是学校相关部门的办公室。本次设计要结合该建筑物的综合性特点。为其设计出合适的中央空调系统，第一层高4.5m,二～五层层高均为4.2m，建筑物总高度约为21.3m。总建筑面积约10505m2。毕业设计要求完成整栋大楼的中央空调系统设计。其主要内容包括：设计方案选择，负荷计算，主机及末端设备的选型，气流组织设计，水系统设计，风系统设计，空调系统的消声减震及防排烟设计等内容。相关建筑图见附图纸。该建筑物相关资料如下：1．屋面结构与《中央空调实训教程》中表1－6（b）中序号1相同，保温材料为沥青膨胀珍珠岩，厚度δ=50㎜。2．外墙：红砖墙δ=240mm，墙外表面为水泥沙浆拌灰加浅色喷浆，墙70mm厚的加气混凝土保温层，内粉刷加油漆。3．外窗：单层钢窗，玻璃厚为5mm普通玻璃，有活动百叶窗帘作为遮阳。4．人数：人员数的确定是根据各房间的使用功能及使用单位提出的要求确定：报告厅按290人/㎡计算；网络阅览室按0.25人/㎡计算；普通阅览室、期刊阅览室、微缩阅览室均按60人计算；三、四层视听间按0.2人/㎡计算；控制及藏片库按0.1人/㎡计算；五层办公室按每间4人计算；专家研究室按0.1人/㎡计算；编目室按5人，复印间按2人，会议室按15人计算。5．照明设备：照明设备为暗装荧光灯，镇流器设置在顶棚内，荧光灯罩无通风孔，功率为65W／m²。 1．空调每天使用时间：7:00－19:00，即12小时。1.1室外气象参数和室内设计标准1.1.1石家庄市所处位置确定石家庄市的经纬度海拔：石家庄市的经度为东径114°25′石家庄市的纬度为北纬38°02′1.1.2石家庄市地区室外空气计算参数确定石家庄市的室外空气计算参数：夏季室外大气压力995.6hPa夏季空调计算日平均温度℃夏季空调计算干球温度℃夏季通风计算干球温度℃夏季空调计算湿球温度℃夏季室外平均计算风速冬季室外大气压力1016.9hPa冬季空调计算干球温度℃冬季通风计算干球温度℃冬季最低日平均温度℃冬季室外平均计算风速1.1.3室内空气设计标准根据“采暖通风与空气调节设计规范”确定本建筑的夏季室内空气设计标准：夏季室内空气温度℃夏季室内空气相对湿度﹪夏季室内风速≤0.25m／s室内空气压力稍高于室外大气压。1.2空调负荷的计算1.2.1根据冷负荷指标法计算各层房间的冷负荷该设计中采用的计算方法和数据依据主要来源于张萍主编的《中央空调设计实训教程》。根据民用建筑空调冷负荷的估算指标（W/㎡），各房间的面积用其不同的使用功能，分别计算出各房间的冷负荷，结果汇总于表4－1。 1.1.1各房间新风负荷的确定表4—1为各房间的空调冷负荷值，其值包括了新风负荷。新风负荷按下式4—1计算确定。表4－1　　　　　　　　各房间的空调冷负荷（包括新风负荷）楼层房间每间面积指标（W/㎡）每间负荷（W）备注一层报告厅239.5718043122—门厅508.4614071184按展览厅最小值网络阅览室及其前走廊568.35185105145按计算机房取期刊阅览室及其前走廊546.369049172—二层普通阅览室及其前走廊518.519046666—网络阅览室及其前走廊568.35185105145按计算机房取期刊阅览室及其前走廊546.369049172—三、四层视听厅（各２个）102.5211011277按办公室取值视听室（各１个）136.1211014973同上控制及藏片库（各２个）37.771104155同上微缩阅览室与微缩库及其前走廊546.369049172—文献阅览室及其前走廊568.359051152—五层专家研究室０１540561307093按办公室取最值编目室30.11404214按办公室取最值办公室（５个）20.161402822—会议室29.252607605—专家研究室０２49.181306393按办公室取最值专家研究室０３（２个）69.911309088同上专家研究室０４41.981305257同上专家研究室０５（２个）85.4513011109同上专家研究室０６（３个）65.221308479同上北侧走廊270501350041根据室内外参数（即=26℃,φ=50%；＝35.1℃,=26.6℃）,查h－d图得：　　　　　　　＝84.2KJ/Kg,=53.4KJ/Kg;本建筑物各房间新风量的选取参考简明空调设计手册，同时考虑有的房间的特性进行适当增大，具体见表4－2。 1.1.1空调系统冷负荷汇总根据各房间空调负荷及空调系统的分区情况，将各系统的空调冷负荷汇总于表4－3。表4－2　　　　　　　　　　　　各房间的新风冷负荷楼层房间人数新风指标（m3/h·人）新风量（m3/h）新风负荷（W）一层报告厅29010290029773门厅7525187519250网络阅览室及其前走廊10025250025667期刊阅览室及其前走廊6025150015400二层普通阅览室及其前走廊6025150015400网络阅览室及其前走廊10025250025667期刊阅览室及其前走廊6025150015400三、四层视听厅（各２个）20255005133视听室（各１个）25256256417控制及藏片库（各２个）4251001027微缩阅览室与微缩库及其前走廊6025150015400文献阅览室及其前走廊6025150015400五层专家研究室０１5251251283编目室5251251283办公室（５个）4251001027会议室15253753850专家研究室０２5251251283专家研究室０３（２个）7251751797专家研究室０４4251001027专家研究室０５（２个）9252252310专家研究室０６（３个）7251751797表4－3　　　　　　　　　各空调系统的冷负荷汇总表楼层空调系统总冷负荷其中新风负荷新风量空调方式一层门厅71184192501875一次回风集中式系统期刊阅览室及其前走廊105145154001500一次回风集中式系统网络阅览室及其前走廊49172256672500一次回风集中式系统报告厅43122297732900一次回风集中式系统二层普通阅览室及其前走廊46666154001500一次回风集中式系统期刊阅览室及其前走廊105145154001500一次回风集中式系统 网络阅览室及其前走廊49172256672500一次回风集中式系统三四层微缩阅览室及其前走廊49172154001500一次回风集中式系统文献阅览室及其前走廊51152154001500一次回风集中式系统Ⅰ区45836125771225风机盘管加新风系统五层Ⅰ区476558983875风机盘管加新风系统Ⅱ区34743120631175风机盘管加新风系统Ⅲ区435265903575风机盘管加新风系统整栋建筑8878502593601.1.1制冷系统负荷的确定由表4－3知整栋建筑的空调总冷负荷为887.85KW，制冷系统冷量可根据公式4—2求知：42取房间同期使用系数；由于空调系统为水－空气系统，所以取冷量损失附加系数　；取效率修正系数　；系统不考虑备用机，取；则　　　　　＝857.7（KW）1.2空调设备选型计算及空调方式说明1.2.1空调机箱选型计算一层４个区、二层３个区、三、四层各２个区采用一次回风集中式空调系统，各系统的空调冷负荷见表4－3。1.报告厅空调箱选型计算报告厅的空调系统负荷为43.122kw(包括新风负荷)，其中新风负荷为29.773kw。新风量为2900m3/h。报告厅空调方式采用一次回风方式。考虑到建筑具体布置，拟在该区南侧空调机房内布置一台立式空调机箱。具体计算如下：（1）作空调处理方案图（见图4-1），查取有关参数。由已知的室外计算参数、和室内设计参数 在h-d图中分别定出新风和回风（即室内设计状态）的状态点W和N，查得=84.2kJ/kg,=53.4kJ/kg室内空气设计状态对应的露点温度℃。TL=16℃WNhN=53.4kJ/㎏hc=76.3kJ/㎏TN,L=15℃hL=42.9kJ/㎏90%100%dnChw=84.2kJ/㎏图4－1（1）确定送风状态点：当取送风的机器露点L＇温度℃时℃>10℃43不符合舒适性空调送风温差选择的要求，所以取作为送风状态点，由=16℃,=90%查得=42.9kJ/kg（2）空调机所需的冷量：空调冷负荷为43.02kw，则空调箱应具有冷量为43.02kw。（3）空调机所需的风量由于房间的冷负荷（不包括新风负荷）为Q1=13.35kw，则房间的送风量为44即（4）空调箱进风参数的确定：由以上计算可知，房间的送、新风量分别为3900m3/h和2900m3/h。即新、回风比为3900/（3900-2900）=2.9:1，则新、回风混合态的焓值为45由此在NW连线上找到C点，并查得=32.7℃,=24.4℃，即该空调机的进风参数为 DB/WB=32.7/24.4（℃）。（1）空调箱的选型：附录II给出的空调箱工况为DB/WB=27/19.5，实际情况（DB/WB=27.8/21.1）比给出的工况条件恶劣，则在选型时可适当考虑增加制冷量，在已知制冷量43.12kw，风量为3900m3/h时，选用型号为FPG4-80的上出风立式空调箱一台，其额定风量为8000m3/h，余压420Pa，冷量45.67kw，盘管采用四排，电机功率2.2kw，水流量2.54l/s,水压降22.45KPa。1.其他区域空调箱箱选型计算用同样的方法,对一层另３个区、二层３个区及三、四层各２个区的空调箱系统进行选型计算，选型结果列于表4—4。表4—4一、二、三、四层空调箱型号及其参数楼层一层一、二层二层三、四层房间（各空调区）门厅（Ⅰ区）期刊阅览室及其前走廊（Ⅱ区）网络阅览室及其前走廊（Ⅲ区）普通阅览室及其前走廊（Ⅰ区）微缩阅览室及其前走廊（Ⅰ区）文献阅览室及其前走廊（Ⅱ区）负荷（KW）71.18449.172105.14546.66649.17251.152空调箱型号FPG4—150LFPG4—100LFPG4—240LFPG4－90LFPG4－100LFPG4－120L额定风量（m3/h）15000100002400090001000012000冷量（kw）85.5757.6134.451.357.668.44盘管数量(排)444444电机功率(KW)534×22.234水流量(L/S)4.753.217.472.853.213.81水压降(KPa)27.7424.0641.2822.624.0624.84余压(Pa)6404706204204706201.1.1风机盘管加新风系统选型计算三、四层东区及五层全部采用风机盘管加新风系统。各系统的空调房间冷负荷及系统新风负荷分别见表4－1和表4－2。1.五层办公室风机盘管的选择（1）空气处理方案图及有关参数的查取：采用新风直入式空气处理方式，新风机组不承担室内负荷，空气处理方案过程线见图4—2。由=26℃，=50%得=53.4KJ/Kg，=18.5℃由=35.1℃，=26.6℃得=84.2KJ/Kg由h—d图得=15℃，﹣=26﹣15℃=11>10℃，所以取送风量温差为△=10℃，则=﹣△=26﹣10=16℃，由=16℃，=90%，在h— d图上定出风机盘管机器露点L’(F)，得=42.9KJ/Kg图4－2（1）房间的新风冷负荷（见表2—14）（2）风机盘管所需冷量（3）风机盘管所需风量（4）选择风机盘管：所选的风机盘管要求当进水温度7℃，进风参数DB/WB=26/18.5（℃）时，根据所需风量及中等风速选型原则，由《中央空调设计教程》附录II中可知样本提供的进风参数为DB/WB=27/19.5（℃），与实际不符，即实际工况比样本给出的工况条件优越，因此为满足要求，可选用风量与冷量稍小于实际风量、冷量的风机盘管，初选型号为FP—6.3WA的标准型风机盘管一台，其额定风量为520m3/h,取最小水量L=265kg/h，进水温度为7℃，查得风机盘管的冷量为2321×0.89=2066W，满足要求，故可选择FP—6.3型风机盘管机组一台。其水压降为2.4KPa。1.其他房间风机盘管选型用同样的方法，可确定其他房间的风机盘管型式，结果如表4－5所示：表4－5三、四、五层各房间风机盘管规格楼层房间总负荷（kW）新风负荷（KW）风机盘管负荷风机盘管型号风量（中）m3/h全冷量（W）水量（Kg/h）水压降KPa数量台视听厅11.275.9336.144FP—10810374959215.42 三四层WA视听室14.976.4178.556FP—10WA810374959215.43控制藏片库4.1551.0273.028FP—10WA810374959215.41五层专家研究室０１7.0931.2835.81FP—20WA17007289105016.31编目室4.4211.2832.931FP—5WA41020592642.42会议室7.6053.853.755FP—6.3WA52020662652.42专家研究室０２6.3931.2835.11FP—16WA13106502105714.52专家研究室０３（２个）3.30.72.59FP—12.5WA101042206563.72专家研究室０４5.4571.0274.43FP—14WA117646216504.31专家研究室０５（２个）11.1092.318.799FP—14WA117646216504.32专家研究室０６（３个）8.4791.7976.682FP—12.5WA101042206563.72北侧走廊13.513.5FP—20WA17007289105016.321.新风机组的选型新风机组的选型方法与前述空调箱的选型方法一致，结果见表4－6：表4－6三、四、五层新风型号及其参数楼层三、四层五层空调分区Ⅰ区Ⅰ区Ⅱ区所需新风量196412101678所需新风负荷20.1612.4217.22新风机型号FPG4—20DFPG4—15DFPG4—20D额定风量（m3/h）200015002000冷量（KW）20.8916.5820.89盘管数量（排）444电机功率（KW×台）0.370.250.37水流量（L/s）1.160.921.16水压降（KPa）14.311.214.3 余压（Pa）2201702201.1中央空调冷水机组选型计算1.初选机型。根据制冷系统负荷Q0=857.7KW及选机原则，从《中央空调设计实训教程》附表2—1中初选30HR—161的活塞机冷水机组两台。2.该空调系统冷水机组的设计工况为：冷水进水出水温度为12℃、7℃冷却水进水温度一般取为夏季空调室外计算湿球温度。石家庄地区夏季空调室外计算湿球温度tWS=26.6℃，因而冷冻机冷却水的温度为27℃（取整数值），冷却水的出水温度为32℃（进出水温差一般为5℃）。3.根据30HR—161冷水机组的性能表见2—6，在设计工况下，即冷水进出水温度为12℃、7℃，冷却水进出水温为28℃、32℃时，冷水机组的制冷量Q0=460.5KW。在设计工况下，两台机组的总制冷量Q=2×460.5=921KW>857.7KW,满足要求。4.选用30HR—161的活塞式冷水机组两台，根据机组性能表查得机组在标准制冷运行工况（即冷水进出口水温12/7℃，冷却水进出水口水温27/32℃）下的制冷量为460.5KW此时冷却水流量为99.01t/h，压降为36.5KPa,进出口直径为70mm；冷冻水流量为79.21t/h，压降为30.75KPa，进出口直径为150mm。1.2空调水系统的设计1.2.1冷冻水系统设计计算1.五层Ⅲ区冷冻水系统水管的布置轴测图如图4－3所示。表4－7中列出了各房间末端设备的流量及接管管径。表4－7　　　　　　　　五层Ⅲ区各房间末端设备的流量及接管管径房间风机盘管型号每台水量水压降接管管径（㎜）（㎏/h）(l/s)北侧走廊FP—20WA（6台）10500.29216.320专家教研室02FP—16WA（1台）10570.29414.520专家教研室03(2间)FP—12.5WA（4台）6560.1823.720专家教研室04FP—12.5WA（1台）6560.1823.720（1）冷冻水供水管路1)供水管管径的确定a.连接各风机盘管的所有供水支管管径都与接管管径一致，即均为DN20。b.选择计算最不利环路如图8—1所标1—7段。c.确定各计算管段中的流量，见表4—8第三栏。d.确定1—2管段中供水干管的管径。 初选管段1—2中的计算流速为vj=0.60m/s,根据公式可算出管内径为dn=24.9mm,查表1—40可初选管径DN25。再由公式1—35反算出管段1—2的管径为DN25时的流速v=0.515m/s,满足要求。a.与上述样的方法确定其他管段的管径与流速，并填入表4—8。2)最不利环路供水管压降计算最不利环路7—1—1a—7a的供水管段为7—1。a.计算管段1—2的水头损失△P：由公式1—38算出沿程摩阻系数。ξe=0.025×6.5/0.025=6.5由公式1—37算出沿程摩阻水头损失。△Pe=4.3×0.5152/（2×9.8）=0.088mH2O管段1—2中有等径三通一个，查附录Ⅲ得局部阻力系数ξ=1.40有90°弯头两个，R/d=1.0，查附录Ⅲ得局部阻力系数ξ=0.8有闸阀两个，查附录Ⅲ得局部阻力系数ξ=0.5；由公式1—42算出局部阻力水头损失为：△Pm=(1.4+0.8×2+0.5)×0.5152/(2×9.8)=0.047mH2O由公式1—36得管段1—2的水头损失为：△P=0.088+0.047=0.135mH2Ob.与上述同样的方法确定其他管段的水头损失,并填入表4—8c.算出管段1—7的总水头损失。结果见表4—8。表4—8五层Ⅲ区冷冻水供水管水力计算管段编号管段长度L（m）秒流量Q(l/s)管径DN(mm)管中流速（m/s）V2/2gξeξ△PemH2O△PmmH2O△PmH2O12345678910111—26.50.292250.5150.0136.53.50.0880.0470.1352—33.80.586320.5850.0172.9690.0420.050.0010.0513—490.85320.8490.0147.031-0.0740.098-0.0010.0974—51.31.214400.9220.0430.8130.0450.0350.0020.0375—67.91.506401.1440.0584.938-0.0210.286-0.0010.2856—79.31.688401.2820.0845.813-0.0220.488-0.0020.4861—737.81.0450.0461.091（1）冷冻水回水管路连接各风机盘管的所有回水支管管径都取与接管管径一致，即均为DN20。回水干管计算方法同上，可算出回水管路各管段管径如表4—9 所示。回水管路的总水头损失的计算方法同上。表4—9五层Ⅲ区冷冻水回水管各管段的管径管段6—55—44—33—22—11—7a流量l/s0.1820.4740.8381.1021.3961.688管径mm2025324040401.其他各区水平支管的水力计算（1）一、二层各区及三、四层Ⅱ、Ⅲ区，各区均只有一台空调箱，各空调箱的供、回水接管管径均为DN65，因此这八个区的空调箱的水平供、回水管管径与空调箱接管管径一致，即为DN65。三、四层Ⅰ区水平支管如图4—4所示，其供、回水管管径分别列于表4—10、表4—11。表4—10三、四层Ⅰ区冷冻水供水管各管段的管径管段1—22—33—44—55—66—77—8流量l/s0.3620.5420.7230.9041.2661.6282.788管径mm25323232404050表4—11三、四层Ⅰ区冷冻水回水管各管段的管径管段7—66—55—44—33—22—11—8a流量l/s1.161.5221.8842.0652.2462.4272.788管径mm40404050505050（2）五层Ⅰ区水平支管如图4—5所示，其供、回水管管径分别列于表4—12，表4—13。表4—12五层Ⅰ区冷冻水供水管各管段的管径 管段1—22—33—44—55—66—7流量l/s0.3640.7261.091.4521.8162.976管径mm253240404050表4—13五层Ⅰ区冷冻水回水管各管段的管径管段6—55—44—33—22—11—7a流量l/s1.161.5241.8862.252.6122.976管径mm404040505050（1）五层Ⅱ区水平支管如图4—6所示，其供、回水管管径分别列于表4—14，表4—15。表4—14五层Ⅱ区冷冻水供水管各管段的管径管段1—22—33—44—55—66—77—88—99—1010—11流量l/s0.920.9941.1411.2151.2891.3631.4361.511.5831.875管径mm32324040404040404040表4—15五层Ⅱ区冷冻水回水管各管段的管径管段10—99—88—77—66—55—44—33—22—11—11a流量l/s0.2920.3650.4390.5120.5860.660.7340.8810.9551.875管径mm252525323232323232401.冷冻水竖管路设计竖管路分为Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三个区，各区均分别采用同程式，计算方法如上。（1）Ⅰ区：见图4—7，供、回水管路各管段管径如表4—16（a）所示。（2）Ⅱ区：见图4—7，供、回水管路各管段管径如表4—16（b）所示。（3）Ⅲ区：见图4—7，供、回水管路各管段管径如表4—16（c）所示。表4—16（a）Ⅰ区冷冻水竖直管管径管段a－bb－cc－dd－ee－fg－hh－jj－kk－mm－ng－p流量7.2910.1414.2418.3421.3321.3314.0411.197.092.9921.33管径mmDN80D108×4D108×4D133×4D133×4D133×4D133×4D108×4D108×4DN50D133×4表4—16（b）Ⅱ区冷冻水竖直管管径 管段a－bb－cc－dd－ee－fg－hh－jj－kk－mm－ng－p流量3.216.429.6312.8414.7214.7211.518.225.091.8814.72管径mmDN50DN80D108×4D108×4D133×4D133×4D108×4DN80DN65DN40D133×4表4—16（c）Ⅲ区冷冻水竖直管管径管段a－bb－cc－dd－ee－fg－hh－jj－kk－mm－ng－p流量7.4714.9418.7522.5624.4524.4516.989.515.701.8924.45管径mmDN80D133×4D133×4D133×4D133×4D133×4D133×4D108×4DN65DN40D133×41.机房冷冻水系统管径计算机房冷冻水系统管路连接如图4—8所示。 冷水机组的额定水流量79.78（t/h）×2=22×2=44l/s，冷冻水进出口接管直径为150㎜，按下表中标示流量，用前述方法来计算管径，计算数据和结果见表4－17。表4－17　　　　　　　　　　　　　　机房冷冻水系各段管管径管段１－２２－３２－３a３－４３a－４a５－６５a－６６－７流量l/s4422222244管径mmD219×6D159×4.5D159×4.5D159×4.5D219×6流速m/s1.311.251.251.251.311.分水器、集水器的选型与计算（1）分水器的选型与计算取其中的流速为0.6m/s，循环水量为44l/s，则由公式可计算得缸体内径dn＝306mm，拟采用DN325×8.0的无缝钢管。分水器结构如图4－9所示。（2）集水器的选型与计算集水器的直径、长度和管间距与分水器相同，只是接管顺序相反。2.冷冻水泵的选型与计算根据选型原则，选择三台冷冻水泵（两用一备）。水泵所承担的供回水管网最不利环路为一楼Ⅲ区。（1）水泵流量的确定单台冷水机组的额定水流量为22l/s。根据水泵的单台工作时，取流量储备系数β1=1.1。则单台水泵设计流量V=1.1×22=24.2l/s=87.12m3／h。 （1）水泵的扬程确定水泵扬程按公式计算。一般扬程储备系数取。总水压降为供水管网最不利环路的水压降，可按公式4—6计算　　46冷水机组蒸发器的水压降。最不利环路中并联的空调末端装置中水压损失最大者是FPG4－240空调机组，它的水压降。环路中各种管件的水压降与沿程压降之和按估算法计算：水系统为同程式，由水系统轴测图可知最不利环路总长约为160m。取Ｋ＝0.6最不利环路总阻力约为：水泵设计扬程为Ｈ＝1.1×20.15=22.2mH2O。根据《中央空调设计实训教程》附录Ⅱ，选用三台IS125－100－315C型水泵，其流量为85.8m3/h，扬程为23mH2O，电机功率11Kw，转速1450r/min。2.膨胀水箱的配置与选择空调水系统的膨胀水量△Ｖ可按公式计算。查知。水系统中总容水量,查表1－45可取Ｖp＝1.0，建筑面积Ｆ约为10505㎡。则因膨胀水量较小，而一般膨胀水箱有效容积为0.5～1.0m3,则本系统的膨胀水箱有效容积可取0.5m3。1.1.1冷却水系统设计计算1.冷却水塔的选型单台冷水机组额定工况下的冷却水流量为99.01t/h，进出水温分别为t2=32℃与t1=37℃。设计地石家庄的室外计算湿球温度为τ＝26.6℃，与附录Ⅱ列出的冷却塔标准工况不一致。根据附录Ⅱ给出的冷却塔选用曲线，由冷幅高t2-τ=32-26.6=5.4引出水平线与温差线t1-t2=5℃相交，以此相交点引垂线与湿球温度线τ＝26.6℃相交，引出水平线与冷水机组额定冷却水量线相交，交点落在100型线上，则选用型号为Ｂ2100S型的冷却塔两台，其冷却水量为100m3/h,进塔水压10KPa，电机功率3KW。2.冷却水泵的选型 选择三台（两用一备）相同型号的冷却水泵，单台冷却水泵设计流量为单台冷水机组的冷却水额定流量，即99.01t/h=27.5L/s。冷凝器侧水压降为36.5KPa=3.72mH2O，冷却塔开式段高度取为Z=3m，进塔水压10KPa=1.02mH2O,冷却塔置于楼顶机房管理间的顶上，冷却水系统长度约为30m。按公式１－50计算可得：Ｈ=3.6+(3+1.02)+5+0.06×30=14.54mH2O。取安全系数为1.1，则Ｑ＝1.1×99.01=108.9m3/h，Hnax＝1.1×14.54=15.994mH2O。根据附录Ⅱ，选用三台IS150－125－250型水泵，其流量为120m3/h，扬程为22.5mH2O,电机功率18.5KW，转速1450r/min。1.冷却水系统管径的确定`冷却水系统管路连接如图，单台冷水机组的冷却水额定流量为99.01t/h=27.5L/s，按管内流速来确定各段管径，如表下表4－18。1.1.1冷凝水系统设计计算冷凝水系统设计时应注意的事项（1）凝结水管的坡度设计：机组水盘的泄水支管坡度不宜小于0.01；其他水平支、干管，沿水流方向保持不小于0.002的坡度，且不允许有集水部位，每层各区的凝结水均由专门设置的冷凝竖管排放到地漏。（2）当冷凝水盘位于机组内的负压区段时，凝水盘的出水口处必须设置水封，水封的高度应比凝水盘处的负压（相当于水柱高度）大50%左右，水封的出口应与大气相通。表4—18冷却水各管段管径管段０－１０a－１１－２２－３３－４４－５５－６５－６a７－８7a－8a流量l/s27.55527.527.55527.527.5管径mmD159×4.5D219×6.0D159×4.5D159×4.5D219×6.0D159×4.5D159×4.5流速m/s1.561.641.561.561.641.561.56（3）冷凝水管道宜采用聚氯乙烯塑料管或镀锌钢管，不宜采用焊接钢管。（4）设计和布置冷凝水管路时，必须认真考虑定期冲洗的可能性。（5）冷凝水管的公称，应根据通过冷凝水的流量计算确定。冷凝水系统的确定及管径的确定 本设计的冷凝水根据各区水系统都分别设有冷凝水的下水管。空调箱冷凝水管管径与接水盘接管管径一致，均为DN40mm。三、四层Ⅰ区及五层全部空调各末端处理机组均设有凝结水管，经计算，根据西区和东区管段连接的末端总冷量查表１－46，选择凝结水管管径如表4—19。表4—19　　　　　　　　三、四层Ⅰ区及五层末端总冷量及冷凝水管管径楼层三、四层Ⅰ区五层Ⅰ区五层Ⅱ区五层Ⅲ区水管冷量（KW）45.83647.65534.74343.526水管管径（mm）323232321.1空调风系统的设计1.1.1气流组织设计计算1.报告厅送风气流组织计算送风口的布置与选型计算报告厅采用散流器送风气流组织形式，散流器采用圆形直片式，将该空调划分为若干个4m×4m的小方区，可布置散流器的个数为12个。报告厅拟装的空调箱型号为FPG4-80L，额定风量为8000m3/h，故每个散流器的送风量平均为8000/12=666.7m3/h=0.185m3/s。查表1－50，因房间吊顶高度为3m，在A＝4m，H=3.0m拦内，查得室内送风平均速度为0.16m/s，按送冷风修正，有Vpj＝1.2×0.16＝0.192m/s<0.25m/s。满足设计要求。根据表1-50，查得Ls＝0.17～0.19m3/s时，散流器的颈部尺寸D=300mm,Vs=2.73～2.44m/s。满足规定设计要求，因此选用颈部尺寸为300mm的吊顶圆形直片散流器。因此散流器颈部风速为：Vs=Ls/(D2/４)＝0.185/(3.14×0.032/4)=2.62m/s.47根据表1-52可知，在Vs=2.62m/s时，其全压损失为12.92pa。下面计算风口阻力时近似采用该值。2.门厅送风气流组织计算门厅采用散流器顶送风的气流组织方式，将该空调分区划分为若干个５m×５m的小方区，散流器高在小分区的中央，计算方法同上，拟采用20个散流器。门厅安装的空调机箱型号为FPG4－150L，额定风量15000m3/h,故每个散流器的送风量平均为15000/20=750m3/h，选用颈部尺寸为300mm的吊顶圆型直片式散流器。3.一、二层期刊阅览室及其前走廊送风气流组织计算期刊阅览室送风气流组织方式，计算方法同上，拟采用19个颈部尺寸为200㎜的吊顶圆型直片式散流器，散流器送风口布置形式。（见附图01。）4.一、二层网络阅览室及其前走廊送风气流组织计算网络阅览室送风气流组织方式，计算方法同上，拟采用20个颈部尺寸为450㎜的吊顶圆形直片式散流器，散流器送风口布置形式。（见附图01。）5.二层普通阅览室及其前走廊送风气流组织计算 普通阅览室送风气流组织方式，计算方法同上，拟采用18个颈部尺寸为200㎜的吊顶圆形直片式散流器，散流器送风口布置形式。（见附图01。）1.三、四层Ⅱ区送风气流组织计算三、四层Ⅱ区送风气流组织方式，计算方法同上，拟采用20个颈部尺寸为450㎜的吊顶圆形直片式散流器，散流器送风口布置形式。2.三、四层文献阅览室及其前走廊气流组织计算三、四层文献阅览室及其前走廊送风气流组织方式，计算方法同上，拟采用20个颈部尺寸为250㎜的吊顶圆形直片式散流器，散流器送风口布置形式。3.其它房间的气流组织计算三、四层Ⅰ区及五层全部房间，由于房间较长或较方正，采用侧送风无法保证末端或房间两侧的风量，因此风机盘管送风采用圆形直片式散流器顶送风，计算方法同一层报告厅，风口规格如表4-20。风机盘管加独立新风的送新风方式均采用侧送风方式，所有新风口均采用160×120的双层百叶风口。表4—20其他房间风机盘管送风口汇总楼层三、四层五层房间视听厅视听室控制与藏片库专家研究室01编目室办公室风口类型散流器散流器散流器散流器散流器散流器风口规格D200D200D200D300D200D200风口数量462221续表楼层五层房间会议室复印室专家研究室02专家研究室03专家研究室04专家研究室06专家研究室06风口类型散流器散流器散流器散流器散流器散流器散流器风口规格D200D200D250D250D250D250D200风口数量21242441.1.1一次回风风管系统的设计计算1.本设计送风系统采用低速送风，对风管进行设计计算，采用假定流速法。用假定流速法设计报告厅风系统。（1）报告厅风管管径的确定送风管的布置如图4—11所示风管均采用0.15的镀锌钢板，选择1-7最不利环路用假定流速计算管径1-2段：假定风速为3m/s，则F＝666.7/（3×3600）＝0.662㎡，故选用250× 250的管道，实际风速为666.7/(0.25×0.25×3600)=2.96m/s2-3段：假定风速为3m/s，则F＝666.7×2/（3×3600）＝0.123㎡，故选用400×320的管道，实际风速为666.7×2/(0.4×0.32×3600)=2.89m/s3-4段：假定风速为3m/s，则F＝666.7×3/（3×3600）＝0.185㎡，故选用400×40的管道，实际风速为666.7×3/(0.4×0.4×3600)=3.47m/s4-5段：假定风速为3.5m/s，则F＝666.7×6/（3.5×3600）＝0.32㎡，故选用500×500的管道，实际风速为666.7×/(0.63×0.5×3600)=3.53m/s5-6段：假定风速为4m/s，则F＝666.7×9/（4×3600）＝0.42㎡，故选用800×500的管道，实际风速为666.7×9/(0.8×0.5×3600)=4.17m/s6-7段：假定风速为4.5m/s，则F＝666.7×8000/（4.5×3600）＝0.493㎡，故选用800×630的管道，实际风速为8000/(0.8×0.63×3600)=4.41m/s消音器及阀门的选择，为降低噪音，在空调箱机组出口处设置一个消音弯头，根据附录２，选用ZWA50-（800×630）型消音弯头，由送风量L＝8000m3/h,风速V=4.41m/s,查得此弯头压降为17.14pa。因防火要求，在空调机房与期刊阅览室交接处设置防火阀，根据附录２，选用FH－02SFW-800×630型防火阀。为调节风量，在空调箱出口及所有并联管路上设置一个对开式多叶风量调节阀。（1）风管阻力计算取上述最不利环路，各垂直支风管长度取为0.5m，则各管段摩擦阻力及局部阻力计算如下：管段1-2a)摩擦阻力v=2.96m/s，流速当量直径De=2×250×250/(250+250)=250mm,k=0.15，根据图1-20，有Rm=0.52Pa/m，所以Pm1-2=RmL=0.52×4=2.08Pa.b)局部阻力计算该段的局部阻力管件有散流器，天圆地方渐扩管，对开式多叶风量调节阀，90°弯头及渐缩管散流器压降Z1＝12.92Pa天圆地方渐扩管，查附录3-2，由A1/A2=(3.14×3002/4)/(250+250)=1.13,，查得对开式多叶式风量调节阀，查附录3-2序号32，由2nb/(a+b)=2×0.8×250/(250+250)=0.8,开启度为0。90°弯头，查附录3-2序号２，根据a/b=250/250=1,R/b=1,查得。渐缩管，查附录3-2序号8，根据，查得该段的局部阻力48该段总阻力P1-2=Pm1-2+Z＝2.08+18.76＝20.84Pa表4—21局部阻力系数表管段管件名称阻力系数 1-2散流器对开式多叶风量调节阀天圆地方渐扩管90○弯头渐缩管Z1=12.92=0.52=0.34=0.21=0.041.112-3渐缩管90○矩形三通直通=0.0400.043-4渐缩管分叉三通=0.040.270.314-5渐缩管四通直通=0.0400.045-6渐缩管四通直通=0.0400.046-7四通直阀消音弯头防火阀风量调节阀（20○）渐扩管90○弯头=0Z1=17.14=0.5=2.3=0.6=0.173.572’-3’散流器风量调节阀（0○）天圆地方渐扩管三通旁通Z1=12.92=0.52=0.34=0.521．38b-7’四通旁通风量调节阀（0○）三通直通=0.52=0.5201.04表4—21风道阻力计算风道编号风量风道长风速断面尺寸直风道阻力局部阻力阻力损失RmRmLZ设备阻力RmL+Z1-2666.742.96250×2500.522.081.115.8412.9218.7620.8420.842-31333.412.89400×3200.320.320.040.200.20.5221.363-42000.143.47400×4000.451.80.312.2402.244.0425.44-54000.243.53630×5000.261.040.040.22900.2991.33926.739 5-66000.344.17800×5000.31.20.040.4200.421.6228.3596-7800054.41800×6300.321.63.5741.6617.1458.860.488.7592’-3’666.70.52.96250×2500.520.261.387.2512.9220.1720.43b-7’1333.412.89400×3200.320.321.045.2105.215.53（1）检查并联管路的阻力平衡a)并联支管查上表1-3’的总阻力P1-3’=20.84pa,管路2′-3′=20.84pa检查结果表明，阻力平衡为满足要求.b)并联干管管路1-7’的总阻力=28.35pa，管路a-7’的总阻力=P1-2’+Pb-17’=20.84+5.53=26.37检查结果表明，此并联管路阻力平衡，满足设计要求。1.估算法计算设计一层门厅风系统送风管的布置如图4－12所示。选择1－10为最不利环路。同上，用假定流速法计算管径，结果列在表4－22。表4－22门厅（1－10）各段风管的管径及风速管段1—22—33—44—55—66—77—88—99—10风量m3/h7501500225030003750675097501275015000风管尺寸a×b㎜250×250400×320500×320500×400500×400630×5001000×5001250×5001250×500风速m/s3.333.253.914.175.25.955.425.676.67其他水平支风管管径参照上法假定流速法确定。 风管阻力损失概算及风机压头校核；最不利环路总长约为43.6m，根据“实训教程”中图1－20，取Ｒm=1.5Pa/m，k=3，代入公式，得送风管空气流动总阻力为49回风口和送风口阻力取为50Pa，则送风风机所需机外余压为其之和，即312Pa,而FPG4—150型空调箱的机外余压为640Pa，满足要求。1.其他各区风管系统其他各区风管系统参照以上的方法进行计算，得出的结果见表4－23～27。1)一、二层期刊阅览室及其前走廊风管系统计算表4－23一、二层期刊阅览室及其前走廊风管的管径及风速管段1—22—33—44—55—66—77—88—99－10风量m3/h526105215783156420857866838789010000风管尺寸a×b㎜250×200400×250400×320500×400500×500630×500630×500800×500800×500风速m/s2.922.923.424.384.685.16.035.486.94 1)一、二层网络阅览室及其前走廊风管系统计算表4－24　　一、二层网络阅览室及其前走廊风管的管径及风速管段1—22—33—44—55—66—77—8风量m3/h1200240036004800108001800024000风管尺寸a×b㎜400×200400×400630×400630×5001000×5001600×5001600×500风速m/s4.174.173.974.2366.258.332)二层普通阅览室及其前走廊风管系统计算表4－25　　　　　　　　　　普通阅览室及其前走廊风管的管径及风速 管段1—22—33—44—55—66—77—88—9风量m3/h5001000150020002500500075009000风管尺寸a×b㎜200×200320×250400×250400×320400×320630×400800×500800×500风速m/s3.473.474.174.345.425.515.26.251)三、四层微缩阅览室及其前走廊风管系统计算表4－26三、四层微缩阅览室及其前走廊风管的管径及风速管段1—22—33—44—55—66—77—88－9风量m3/h52610521578315647346312789010000风管尺寸a×b㎜250×200400×250400×320500×400500×500630×500800×500800×500风速m/s2.922.923.424.385.265.575.486.94 1)三、四层文献阅览室及其前走廊风管系统计算表4－27三、四层文献阅览室及其前走廊风管的管径及风速管段1—22—33—44—55—66—77—8风量m3/h6001200180024005400900012000风管尺寸a×b㎜250×200400×250400×320400×400630×5001000×5001000×500风速m/s3.333.333.914.174.7656.671.1.1新风管设计计算1.三、四层Ⅰ区新风系统新风口的布置与型式：新风机组为FPG4－20D，其额定风量为2000m3/h。风口布置为视听厅各设置二个160×120百叶顶送风口、视听室设置三个160×120的百叶顶送风口、控制与藏片库各设置一个160×120的百叶顶送风口送风。送风管径计算：新风管的布置如图4－18，所示。选择1—6为最不利环路。同上，有假定流速法计算管径，结果列在表4－28。 表4－28三、四层Ⅰ区新风系统风管管径及风速管段1—22—33—44—55—6风量m3/h222.2444.4666.61333.22000风管尺寸a×b㎜200×160320×200320×250500×250500×320风速m/s1.931.932.312.963.47风管阻力损失概算及风机压头校核：最不利环路总长约46m，根据通风管道单位长度磨擦阻力线解图，取Rm=0.8Pa/m，因管段中局部构件较少，因此取k=2，则送风管空气流动阻力为：410送风口为双层百叶风口，其静压查知，当风量为225m3/h时，角度为45°时，静压为0.38mH2O=3.724Pa，则送风机所需机外余压为两者之和，即114.12Pa，而PFG4——20D型新风机的机外余压为220Pa，满足要求。1.其他各区新风系统其他各区新风系统参照三、四层Ⅰ区新风系统设计方法与步骤进行设计计算，其布置见图4—19、4—20计算结果见表4—29、4—30。 表4—29五层北侧新风管管径管段1—22—33—44—55—66—77—88—99—1010—11风量m3/h87.5200287.5400487.5575800887.59751550风管尺寸a×b㎜160×120160×160200×160250×200250×250250×250400×250400×250400×250500×250风速m/s1.2062.1672.4962.2222.1672.5562.2222.4562.7083.4441.1.1卫生间排风设计卫生间排风采用机械式排风管道排风，各层通过排风管道集中排风。排风管道尺寸的取值与上述计算方法相同。表4—30五层西侧新风管管径管段1—22—33—44—55—66—77—88—99—1010—1187.5200287.5400487.5575800887.59751550 风量m3/h风管尺寸a×b160×120160×160200×160250×200250×250250×250400×250400×250400×250500×250风速m/s1.2062.1672.4962.2222.1672.5562.2222.4562.7083.444卫生间排风取换气次数为6次/小时，其中一～四层卫生间的布置一样，1号男、女卫生间的面积分别为13㎡、20㎡；2号男、女卫生间的面积分别为15㎡、27㎡；高度为3m，则排风量分别为234m3/h、360m3/h、270m3/h、486m3/h。根据风量选择普通换气扇分别设于各层卫生间，排风扇连接至排风管的风管为250×200。五层由于3号卫生间较多且面积较小，故考虑用风道连接到1、2号卫生间进行集中排风。小卫生间的面积约为5㎡。则连接到1号卫生间的排风量为360m3/h，连接到2号卫生间的排风量为540m3/h。连接风管为250×200。1.1管道保温与系统消声、减震设计以下主要就水冷机组及其系统水管谈谈保温、防振和消声设计方法。1.管道保温冷冻水管必须保温。一般情况下，管道附件，空调器，空调的送、回风机，冷热水箱，不在空调房间的送、回风管，可能在外面结露的新风管，制冷压缩机的吸气管道、膨胀阀至蒸发器的液体管道，蒸发器水箱，不凝性液体分离器等都需要保温。如果空调封建内的凤冠太长，对室内参数有不利影响时，也应保温。保温层厚度的选择有以下几种：(a)按防止结霜的保温层厚度(b)保温的经济厚度(c)按保温后的外表面温度确定保温层厚度保温材料的选择应根据因地制宜，就地取材的原则，选择来源广泛、价廉、保温性能好、易于施工、耐用的材料。具体有以下要求：(1)导热系数低、价格低；(2)容重小、多孔性材料；(3)保温后不易变形并具有一定的抗压强度；(4)保温材料不宜采用有机物和易燃物；(5)宜采用吸湿性小、存水性弱、对管壁无腐蚀作用的材料；(6)保温材料应采用非燃和难燃材料。本设计根据下表4—31作为经济厚度的参考，因此供回水管及风管的保温材料可以选用25mm厚的采用带有网格线铝箔帖面的防潮离心玻璃棉。表4—31保温材料的选用厚度表材料空调水管DN＜100100≤DN＜250DN≥250玻璃棉253035－40 1.消声噪声也是衡量一台风冷热泵机组的重要参数，它直接关系到热泵运行时对周围环境的影响。国内有关专家曾根据工程实测对各类进口热泵的噪声划分为三档，第一档在85dB以上、第二档在75～85dB之间、第三档在75dB以下。我们在进行工程设计选型中应优先选择噪声在80dB以下的机组。风冷热泵空调工程的噪声控制首先是在设备选型阶段就要优先选择噪声较低的品牌，目前单台风冷热泵的噪声一般在65～85dB之间，每增加一台机组，整体噪声将增加3dB，当一个工程中热泵的台数较多时则噪声就较难控制。因此在选用热泵的工程中机组的台数不宜过多，换句话讲就是热泵不宜在大型空调工程中采用，一般情况一个工程的热泵台数不应超过5台。另外，在机组的布置中除应考虑排风通畅，避免排风回流以外，在机组的底座及进出水管处必须安装减震装置，隔震效率要满足设计要求。在供冷、供热站内的空调水主干管道要安装有减震的吊架或支架，防止机组和水泵的振动通过管道传到其它地方。再则，在有条件的情况下机组应尽可能布置在主楼屋面，减小其噪声对主楼本身和周围环境的影响。当系统确定所需要的风量和风压后，应首先选择低噪声的风机。风机和管道的不合理连接可能使风机性能急剧变化，增加气流再生噪声。应该使气流进出风机时尽可能均匀，不要有方向或速度的突然变化。风机、水泵的进出口应设置软接头，减小振动沿管道的传递。在主管道与进入使用房间支管道连接处以及房间的出风口应尽可能使气流均匀流动。即从机房到使用房间的管路中气流速度逐步减低，并避免突然转弯产生涡流.设计风道时还应该注意风速的选择。相同管道尺寸时，风速大可以提高风量，但是也会增大系统的噪声。设计时要考虑风道的自然消声。在设计弯头时加设导流叶片，尽可能减少空气涡流现象。在风管系统中的噪声过大时，应设置消声器，以降低噪声，在通风空调系统选用消声器应注意具有较高的吸声系数。在本设计中，根据以上提及的原则，我们在各个空调箱及各个新风机组出口处都要安装消声器型号见附图1、2。而风机盘管，根据所选的风机盘管的技术参数可以知道，风机盘管的噪声基本满足设计要求，不需要设置消声器，只需在风口与风机连接处设置软连接即可。2.系统减振空调系统中的风机、水泵和制冷机组是产生振动的振源。风机、水泵和制冷机组由各自独立的组合体。由于转动不见质量不一，离开转轴中心有偏心，因而产生振动而需要减振。安装时，必须考虑设备的防振措施，要用软木减振基础，用玻璃纤维垫衬。在本设计中，采用钢弹簧、橡胶组合成的减震器。为了减少管道震动对周围的影响，应在管道与隔振设备的连接处采用软接头，并每隔一定距离设置管道隔振吊架或隔振支承，在管道穿越墙、楼板时采用软连接。1.1防排烟系统设计1.划分防火及排烟分区，设置火灾自动报警以及自动灭火系统。2.对于空调通风系统而言，阻止火灾通过风管蔓延，排烟：a.防火阀的设置：1)穿越防火分区的隔墙或楼板处；2)进出空调通风机房的隔墙或楼板处；3)垂直风管或水平风管的交接处；4)穿越变形缝处风管的两侧。 b.垂直排风管道防止回流：1)加大各层垂直排风支管的穿越高度，使各层排风支管穿越两层楼板；2)把排风竖管分成大小两个管道，总竖管直通屋面；3)将支管顺气流方向排入竖管道；4)在支管上安装止回阀；5)在支管上装防火阀。1.走廊走道设有机械排风系统，火灾时由消防控制中心或手动开启装置。排烟口平时为闭锁状态，并与风机连锁，一旦排烟口开启，排烟风机即自动启动。1.1空调控制系统设计本工程设有楼宇控制系统，其控制范围为：空调系统中的水冷热泵机组，冷冻水泵，新风机组，风机盘管，过滤器以及各种阀门的控制，通风系统中通风机和防排烟及阀门的控制。控制方式：1.采用直接数字式控制系统，由中央电脑及终端设备和各子站组成，在空调控制中心能显示并自动记录，打印出制冷、空调、通风各系统设备及附件运行状态，各主要运行参数数值，并集中控制。所有设备皆能自动或手动操作及就地开关，并设有自动报警系统。本设计中风机盘管不纳入直接数字式控制系统。2.每台风机盘管和空调机组均安装有电动二通阀和温控器一套，根据室内温度的变化自动调节阀门的开度，以达到控制室内温度。2结语针对信息中心中央空调系统的设计这一课题，我从工程的实用性、可行性进行分析，最终采用了集中式与半集中式系统相结合的方式来对不同的使用空间进行了设计。在本设计中对于较大的空间我们采用了集中式空调系统，此系统可以根据室外气象参数的变化和室内负荷变化实现全年多工况节能运行调节，充分利用室外新风减少与避免冷热抵消，减少冷冻机运行时间可以严格地控制室内温度和室内相对湿度等优点。而对于空间较小，且使用时间要求不一的空调房间我们采用了风机盘管加独立新风的半集中式的空气处理方式，此系统有布置灵活，可以单独使用，各空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开停机组,节省运行费用，灵活性大，节能效果好等优点。通过毕业设计，我巩固了三年来所学的知识，把所学的零星知识串成了一个整体;对空调系统有了一个比较完整的认识和了解，并系统的掌握了设计的过程和方法。至于本系统的设计方案，在设计中的每一步，我都做了认真的考虑，在这样点滴考虑与思量过程中，我摸索到空调设计要点，更清晰了解整个设计过程。因为受本身的思维和知识水平限制，未从事过实际工程设计，再加上没有实际工作经验，难免有不到之处，还请各位前辈师长指出原谅，学生感激不尽！ 致谢经过二个多月的不懈努力，终于完成了本次毕业设计。在本次毕业设计的整个过程中得到了许许多多的支持和鼓励，我现在对一项工程的完成过程有了一定的理解。在此特别感谢朱红老师在设计过程中给予我的细心和耐心的指导。本设计是在导师朱红的悉心指导下顺利完成的，老师渊博的知识、严谨的治学作风和科学的研究态度使我获益匪浅。在此表示由衷的敬意和衷心的感谢。以及对朱老师由衷的祝福。借此机会，我还要感谢本专业的所有老师，感谢他们在大学三年时间里给我们的细心教导和帮助以及在生活中对我们的关怀。感谢我们同组及全班的每一位同学，感谢他们在毕业设计过程中给我的帮助和关心。感谢我的父母，感谢他们在我成长的过程中的无私关怀和辛勤的付出，祝他们身体健康，永远平安。最后，再次感谢老师们的细心指导和同学们的热情帮助。 参考文献[1]中华人民共和国国家标准，《采暖通风与空气调节制图标准》GBJ114—88，1988；[2]中华人民共和国国家标准，《采暖通风与空气调节设计规范》GBJ19—87，1989；[3]标准：《通风与空调工程施工及验收规范》，GBJ66—84，1984年；[4]标准：《制冷设备工程施工及验收规范》，GBJ66—84，1984年；[5]陆耀庆主编，《实用供热空调设计手册》，中国建筑工业出版社，1987年；[6]赵荣义主编，《简明空调设计手册》，中国建筑工业出版社；[7]李金川编著，《空调运行管理手册》，上海交通大学出版社；[8]周邦宁主编，《中央空调设备选型手册》，中国建筑工业出版社；[9]第四机械工业部第十设计研究院主编《空气调节设计手册》，中国建筑工业出版社，1983年；[10]杨纯华等，《分层空调气流组织设计方法》，1982年；[11]标准：《制冷设备工程施工及验收规范》，GBJ66—84，1984年；[12]制冷空调产品设备手册编写组编，《制冷空调产品设备手册》，国防工业出版社；'