成都市某大厦暖通空调系统毕业设计说明书.doc

'前言毕业设计是专业学习过程中一个重要的实践环节，它是在学习本专业的专业课程之后，并具有一定的专业理论知识和实践知识的基础上，让我们将理论知识与实际相结合的过程。通过毕业设计，我们可以更加清楚地了解和掌握建筑环境与设备工程的工程设计的具体方法,并且能培养独立的上岗动手能力及树立实事求是的严谨的科学态度，锻炼独立分析问题和解决问题的能力，为毕业后工作和学习打下良好的基础。将近四个月的忙碌终于有了成果，这份《成都市巨能大厦暖通空调系统设计》涉及到建筑环境与设备工程专业的各学科知识，知识覆盖面之广，综合性之强，大大丰富了我的专业知识，为我通往社会架上了桥梁。我要感谢邹国荣老师、胥海伦老师，他们的精心指导和细心帮助使我顺利地完成了这次的毕业设计！他们丰富的理论知识和工作经验让我受益匪浅。感谢我的专业课老师在授课中对我们的认真和负责，你们的不倦教导将使我终生受益。感谢所有教过我的老师和帮助过我的人。我即将从美好的大学校园踏入复杂的社会，以后的日子又怎能离开你们的帮助，在这我没有什么好的报答和酬谢，希望我校园生活中最后一份作业——毕业设计能使你们感到一丝的慰藉和希望！本设计包括设计计算书和全套图纸（另附），由于实际工作经验不足，且水平有限，设计中难免出现错误和漏洞，还望各位老师谅解指正。 第1章工程概况成都位于四川盆地西部的岷江中游地段，境内海拔387-5364米，东界龙泉山脉，西靠邛崃山。西部为纵贯南北的龙门山脉。平原面积占36.4%，丘陵面积占30.4%，山区面积占33.2%。平原地区西北高、东南低，平均坡降0.3%。属亚热带湿润季风气候，四季分明，夏无酷暑，冬无严寒，年平均气温16.7℃。年平均日照时数1071小时，年平均降雨量945.6毫米。成都市区位于成都平原东部，平均海拔约500米。成都属亚热带季风气候，具有春早、夏热、秋凉、冬暖的气候特点，年平均气温16摄氏度，年降雨量1000毫米左右。成都气候的一个显著特点是多云雾，日照时间短。民间谚语中的“蜀犬吠日”正是这一气候特征的形象描述。成都气候的另一个显著特点是空气潮湿，因此，夏天虽然气温不高（最高温度一般不超过35摄氏度），却显得闷热；冬天气温平均在5摄氏度以上，但由于阴天多，空气潮，却显得很阴冷。成都的雨水集中在7、8两个月，冬春两季干旱少雨，极少冰雪。成都市巨能大厦位于成都市中心区，是一栋集住宿、办公、商场、地下车库、平战结合的人防为一体的综合性大厦，地上21层，一层高5.1m，二—六层高4.2m，七—二十一层高3.4m，地下一层高-4.8m，总的建筑面积为8.219万m2。整座大楼的办公、会议、住宿等设半集中式的中央空调系统，商场设集中式全空气系统，并保持室内空气舒适新鲜。个别用房设置独立的分体式空调。 第2章设计依据2.1设计任务书xxxxx学院毕业设计任务书《成都市巨能大厦暖通空调系统设计》2.2设计规范及标准1.采暖通风与空气调节设计规范(GB50019-2003)2.房屋建筑制图统一标准（GB/T50001－2001）3.采暖通风与空气调节制图标准（GBJ114-88）4.高层民用建筑设计防火规范GB50045-955.建筑设计防火规范GB50016-20066.暖通空调制图标准GB/T50114-20012.3基本气象参数地理位置:成都市成都位置:北纬30。40′东经104。01′2.3.1夏季参数大气压:94.77kPa室外计算干球温度:31.60℃空调日平均干球温度:28.00℃平均日较差:6.90℃室外计算湿球温度:26.70℃室外平均风速:1.1m/s2.3.2冬季参数大气压：96.32Kpa空调室外计算温度1℃室外计算相对湿度80.00%室外平均风速0.9m/s采暖室外计算温度2℃2.4室内设计参数表2－1室内设计参数 房间名称夏季冬季照明指标人员密度新风量温度相对湿度温度相对湿度℃%℃%W/m2人/m2m3/（h.p）写字间25552040300.1530营业厅，大堂27601845400.520商场27601845401.0202.5设计原则2.5.1空调设计表2－2空调系统方案比较项目集中式空调系统单元式空调器风机盘管空调系统设备布置与机房1.空调与制冷设备可以集中布置在机房；2.机房面积较大层高较高；3.有时可以布置在屋顶上或安设在车间柱间平台上1.设备成套紧凑，也可安装在空调机房内；2.机房面积小，只及空调系统的50%，机房层高较低；3，机组分散布置，敷设各种管线较麻烦1.只需要新风空房，机房面积小，2.风机盘管可以安设在空调机房内；3.分散布置，敷设各种管线较麻烦。风管系1.空调送回风管系统较复杂，布置困难；2.支风管和风口角多时不易均衡调节风量1.系统小，风管短，各个风口风量的调节比较容易达到均匀；2.直接放室内时，可不接送风管，也没有回风管；1.放室内时，不需送回风管；2.当和新风联合使用时，新风管较小。 统3.小型机组余压小，有时难于满足风管布置和需要的新风量。节能与经济1.可以根据室外气象菜蔬的变化和室内负荷变化实现全年多工况节能运行调节，充分利用室外新风，减少与避免冷热抵消，减少冷冻机的运行时间；2.于热湿负荷变化不一致或室内参数不同的房间不经济3.部分房间停止工作不朽要空调时，总的空调系统仍需运行1.不能按室外参数的变化和室内负荷变化实现多年多工况节能运行调节，过渡季不能用全新风，大多用电加热，耗能大。2.灵活性大，各空调房间可根据需要开停。1.灵活性大，节能效果好，可根据各室负荷情况自行调节；2.盘管冬夏兼用，内壁容易结垢，降低传热效率；3.无法实行全年多工况节能运行调节。寿命使用寿命长使用寿命短使用寿命长安装设备与风管的安装工作量大，周期长1.安装投产快，2.对旧建筑改造和工艺变更的适应性强安装头差较快，介于集中空调系统与单元空调器之间维护运行空调与制冷设备集中安设在机房，便于管理与维修机组易及灰与油垢，清理比较麻烦，使用二三年后，风量、冷量将减少；难以做到快速加热与快速冷却。分散维修与管理较麻烦布置分散，维护管理不方便。谁系统复杂，易漏水温湿可以严格的控制室内温度与室内相对温度对室内温室度要求较严时，难于满足 度调节各个房间可以根据各自的负荷变化与参数要求进行问湿度调节。对要求全年需保证室内相对湿度允许波动范围5%或要求室内相对湿度较大时，较难满足。多数机组按最大量设计，对室内温度要求较低、室外湿球温度较高、新风量要求较多时，较难满足空气过滤与净化可以采用初效、中效和高效过滤器，满足室内空气直接接触，一手污染，需常换水过滤性能差，室内清洁度要求较高时，难于满足过滤性能差，室内清洁度要求较高时，难于满足消声与隔振可以有效采取消声与隔振措施机组安装在空调房间内时，噪声，振动不好处理必须采用低噪声风机，才能保持室内正压风管互相串通空调房间之间又风管连同，是个房间互相污染。当发生火灾时，会通过风管迅速蔓延隔空调房间不会互相污染、串声，发生火灾时也不会通过风管蔓延隔空调房间之间不会相互污染根据提供的工程概况并合理利用能源的原则，因地制宜，在比较各种方案的可行性及水系统形式后，选择一个技术可靠，经济合理，管理方便的设计方案，最终确定方案为：因考虑该大厦为商务办公楼，又位于成都市，为了能够独立控制每个房间的空调运行及节省用地，一楼商场，大堂，报税大厅采用集中式全空气系统;二楼写字楼空调均设计成风机盘管加新风系统，这种半集中式空调系统的冷、热媒集中供给，新风可以单独处理和供给，系统占用建筑空间少，运行调节方便等优点。个别房间因为面积太小的原因只安装风机盘管。2.5.2通风设计 地下室为车库，设计成机械送排风为主，自然进排风为辅的方式，其换气每小时不小于6次；厨房油烟较重，在灶台的上方设计带有机械排风的排风罩，厨房换气每小时不小于45次；卫生间排风设计为吸顶式通风器排风到室外，排风量按每小时不小于10次的换气量计算。会议室、库房、餐厅、配电房走廊均设计通风系统。电梯前室及楼梯间设计正压送风。 第3章负荷计算3.1建筑物围护结构的热工性能表3.1建筑物围护结构的热工性能围护结构名称外墙内墙外窗外窗屋面围护结构构造类型240砖墙，泡沫混凝土，木丝板，白灰粉刷，Ⅱ型240砖墙水泥砂浆单框中空双玻塑钢窗预制细石混泥土板（25mm），表面喷白色水泥浆+通风层（≥200mm）+卷材防水层+水泥沙浆找平层（20mm）+保温层（沥青膨胀珍珠岩100mm）+隔汽层+现浇钢筋混泥土板+内粉刷（5mm），Ⅱ型导热热阻㎡.k/w0.95--1.64传热系数w/㎡.k0.901.572.60.553.2冷负荷计算3.2.1外墙和屋面传热冷负荷计算公式负荷计算采用目前广为使用的空调负荷实用方法——空调冷负荷系数法来计算冷负荷。即采用负荷温差CLTD和冷负荷数CLF来分别计算墙体、屋顶、窗户的传热负荷及窗户的日射负荷、内部热源引起的冷负荷。根据文献[1]公式2-34计算外墙和屋顶瞬变传热引起的冷负荷即 LQq=KF(t/ln-tn)；t/ln=（tln+td）kakp（3-1）式中：tln——墙与屋顶的冷负荷计算温度的逐时值，℃t/ln——经地点修正后的外墙与屋顶的冷负荷计算温度的逐时值，℃td—地点修正温度，℃tn—室内计算温度，℃F—墙和屋面的面积，m2ka—外表面放热系数修正值，在文献[1]附录2-4表6中查得kp—外表面吸热系数修正，在文献[1]附录2-4表7中查得K—墙和屋顶的传热系数，KJ/㎡*℃3.2.2外窗瞬时传热冷负荷：外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷，在室内外温差作用下，通过外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷可按文献[1]公式2-35计算可知LQc=CwKwF(tl+td-tn)（3-2）式中：tl—墙与屋顶的冷负荷计算温度的逐时值，℃td—地点修正温度，℃tn—室内计算温度，℃F—墙和屋面的面积，m2Kw—窗的传热系数Cw—窗的传热系数修正值,查文献[1]附录2-4表10Cw=1.23.2.3过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷根据文献[1]公式2-40计算外窗日射得热引起的冷负荷即Qc=FwCiCsCaDJ.maxCCL；Cc,s=CiCs（3-3）式中：Qc—各小时的日射冷负荷（W）； Fw—包括窗框的窗的面积（m2）；Ca—窗的有效面积系数；Ci—内遮阳设施遮阳系数；Cs—窗玻璃内遮阳系数；Jc.max—窗日射得热量最大值（W/m2）；CCL—逐时冷负荷系数；Jc.max根据北纬30o由文献[1]附录2-5表1查得：东面：463W/m2南面：149W/m2西面：463W/m2北面：99W/m2逐时冷负荷系数CCL由文献[1]表5，6查得。3.2.4内围护结构的传热冷负荷1当邻室为通风良好的非空调房间时，通过内窗的温差传热负荷。2当邻室为通风良好的非空调房间时，通过内墙和楼板的温差传热负荷，此时负荷温差Δtτ-ξ及其平均值Δtpj，应按"零"朝向的数据采用。3当邻室有一定发热量时，通过空调房间内窗、隔墙、楼板或内门等内围护结构的温差Q=KF(twp+Δtls-tn)（3-4）式中：Q—稳态冷负荷，下同，W；twp—夏季空气调节室外计算日平均温度，℃；—夏季空气调节室内计算温度，℃；Δtls—邻室温升，可根据邻室散热强度采用，℃。3.2.5人员散热引起的冷负荷根据文献[1]可知人体显热冷负荷计算公式（3-5）式中：n－人数 —群集系数；查文献[1]表2-3。—不同室内和劳动性质成年男子显热φ散热量（W），查文献[1]表2-4CLQ—人体显热散热冷负荷系数，查附录2-6表4人体潜热冷负荷计算公式文献[1]2-52CL1=n（3-6）式中：n—人数,查规范商场低层冷负荷概算指标室内人数1.0人/m—1名成年男子每小时潜热散热量，查教材表2-4因为办公室、客房、商场、大厅等其他地方属于轻度劳动，所以查文献[1]表2-4每人散发的显热和潜热量分别为44W和112W。3.2.6照明散热引起的冷负荷当电压一定时，室内照明散热量是不随时间变化的稳定散热量，但是照明散热方式仍以对流和辐射两种方式进行散热，因此，照明散热形式的冷负荷计算仍采用相应的冷负荷系数照明设备散热形成的计算瞬时冷负荷Qτ，应根据灯具的种类和安装情况分别按下列各式计算：1.白炽灯：CL=1000NCLQ（3-7）2.荧光灯：CL=1000NCLQ（3-8）式中：CLQ—照明设备散热形成的冷负荷(W)；N—照明设备的安装功率，kW（查规范商场低层冷负荷概算指标照明负荷40w/m）；—镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取=1.2；当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取=1.0；—灯光隔热系数，当荧光灯罩上部穿有小孔(下部为玻璃板)，可利用自然通风散热于顶棚内，取=0.5～0.6；而荧光灯罩无通风孔者取=0.6～0.8；CLQ—照明散热冷负荷系数，可查文献[1]附录2-6表3。3.2.7设备冷负荷 根据文献[1]可知设备显热形成的冷负荷，热设备及热表面散热形成的计算时刻冷负荷Qτ，按下式计算：Qτ=Xτ-T（3-9）式中：T—热源投入使用的时刻，点钟；τ-T—从热源投入使用的时刻算起到计算时刻的时间，ｈ；—τ-T时间设备、器具散热的冷负荷系数；qs—热源的实际散热量，W。电动设备散热量的计算方法如下：（1）电动机和工艺设备均在空调房间内的散发量qs=1000aN（3-10）（2）只有电动机在空调房间内的散热量qs=1000a(1-η)N（3-11）（3）只有工艺设备在空调房间内的散热量qs=1000aηN（3-12）式中：N—设备的总安装功率，kW；η—电动机的效率；—同时使用系数，一般可取0.5-1.0；—利用系数，一般可取0.7-0.9；a—输入功率系数；—小时平均实耗功率与设计最大功率之比，一般可取0.5左右。电热设备散热可按下式计算：=1000N(3-13)式中—考虑排风带走热量的系数，一般取0.5，其他系数意义同前。电子设备散热可按下式计算： qs=1000a(1-η)N(3-14)的值根据使用情况而定，对于已给出实测的实耗功率值的电子计算机可以取1.0，一般仪表取0.5～0.9当办公设备的类型和数量无法确定，故可根据《空调工程》表3—13给出的单位面积散热指标估算空调区的办公设备散热量。此时空调区办公设备的散热量=F(3-15)式中F—空调区面积（m2）；—办公设备单位面积平均散热指标（W/m2），见《空调工程》表3—13设备散热冷负荷办公室内按每人一台电脑，每台电脑的散热量为150W。3.2.8空调房间的新风冷负荷新风冷负荷可用〈〈简明空调设计手册〉〉公式（2-17）（3-16）式中——新风量，；，——室外、室内空气焓，。查文献[2]得：每人新风量取Gx=30m3/h，由焓湿图查得，室内tn=25oC，Φ=60%时焓值为in=55.9KJ/Kg，室外tw=34.0oC，ts=28.2oC，空气焓值为iw=91.2KJ/Kg。计算由公式算得新风冷负荷CL=1000ρGxn（iw-in）/3600（3-17）=1000x1.2x30x8x(91.2-55.9)/3600=2824W3.3热负荷计算说明1：在计算围护结构的传热量时，由围护结构的传热量分成两部分，即围护结构的基本耗热量和修正耗热量。基本耗热量是指在设计条件下，通过房间各部分围护结构（门、窗、墙、地板、屋顶等）从室内传至室外的稳定传热量的总和；修正耗热量则是指围护结构的传热状况发生变化而对基本耗热量进行修正的耗热量。修正耗热量包括朝向修正、风力附加、高度附加、气象条件修正等耗热量。 3.3.1围护结构的基本耗热量引起得热负荷Qi=αKF（tn-tw）（3-18）式中：Qi—某一围护结构的传热量;WK—该围护结构的传热系数;W/㎡℃tn—空调房间设计温度;℃tw—为冬季采用空调时的室外计算温度;℃α—为该围护结构的温差修正系数;整个房间的基本耗热量为：Q=ΣQiW3.3.2修正基本耗热量围护结构的基本耗热量是在稳定传热的情况下获得的，由于气象条件建筑物情况的影响，必须对上述围护结构的基本耗热量进行修正，其中包括朝向修正、风力修正和高度修正，所以其围护结构的耗热量为：W（3-19）式中：Qi——为围护结构的基本耗热量;Xch——为围护结构的朝向修正;Xf——为围护结构的风力修正;Xg为围护结构的高度修正。本设计中，各面墙的朝向修正见表3－1：表3－1朝向修正表房间朝向东南西北西北水平修正值-5%-25%-5%10%10%0% 说明2：理论上要考虑高度和风力的修正，修正可以按照下面的方法计算：²高度修正：当房间高度大于4米时，每高出1米应附加2%，但总的附加率不应大于15%，应注意：高度附加率应附加预防间隔围护结构基本耗热量和其他附加（修正）耗热量的总和上。²冷风渗透及冷风侵入量的计算，对于本大厦由于是空调房间，房间维持房间正压，故冷风渗透及冷风侵入量为零。²由于冬季人体散热小，此设计中也没有再考虑人员和灯光的散热量。3.4湿负荷计算3.4.1人体散湿量空调房间内的散湿量主要为人体散湿，根据文献[3]公式（2—15）（3-18）式中——成年男子的小时散湿量，见文献[3]表2-15。——空调房间内人数；——群集系数。mw=0.001nφg=0.001x1322x0.89x194=228.26kg/h3.4.2食物散湿量按最大值计算，取11.5g/h.人说明:冬季的人员散湿量与夏季的一样，设备的散湿量不予考虑，仅有人员散湿量，可按夏季人员散湿量的1/2计算：3.4.3新风湿负荷新风湿负荷Dx(kg/h)按下式计算:Dx=ρmx(dw-dn)0.001（3-19）　式中：mx--新风量，m^3/h；　dw--夏季空调室外计算参数时的含湿量，g/kg； dn--室内空气的含湿量，g/kg。3.5负荷计算结果列表本工程中2～4层建筑设计相同，故负荷计算结果也一样，5层的负荷计算也与二层一样，六层的负荷概算。以下列出该大厦的夏季冷负荷及湿负荷的计算结果，以便在后面的计算中利用。具体计算方法见附录1，附录2。注：由于邻室温差较小，计算冷负荷时均忽略内围护结构，对于一层，地下室虽有热源，但地下围护结构表面温度较低，不足20度，大部分热量被周围墙体吸收，因此通过楼板传到一层的热量很少，查相关规范，对于舒适性空调，一般可不计算地面传热。表3-2大厦负荷汇总房间编号人数冷负荷（不含新风）KW新风负荷KW总冷负荷（含新风）KW湿负荷（不含新风）一层10122861.3439.5100.8439.410217856.530.892.930.7103380120.5365.9275.8365.6102和103合计558177.0396.7368.7396.3合计786238.37136.2374.57135.7空调面积1772，指标（不含新风）135含新风211二～五层 房间编号人数冷负荷（不含新风）KW新风负荷KW总冷负荷（含新风）KW湿负荷（不含新风）20172.142.524.661.2320282.052.884.931.420371.862.524.381.2320462.372.164.531.0520562.302.164.461.0520662.152.164.311.0520751.171.82.970.88208134.034.688.712.2820961.402.163.561.05210125.474.329.792.1211114.663.968.621.93212104.473.68.071.75213104.473.68.071.7521493.663.246.91.5821584.072.886.951.4121692.133.245.371.5821781.842.884.721.4218102.343.65.941.7521982.622.885.51.4 22031.161.082.240.5322120.590.721.310.35合计16456.9559.04115.9928.75空调面积1012，指标（不含新风）56含新风114.6六层空调面积106453237.24144.7181.9493.1七～二十一层空调面积5982422.6810.2132.894.2合计空调面积158542882843.6761.51605.1501.5 第4章房间的空气处理方案4.1空气处理方案4.1.1风机盘管空气处理方案风机盘管的新风供给方案共有三种：（1）室外新风靠房间的缝隙自然渗入，风机盘管处理的基本上都是循环空气。此种方式初投资和运行费用都比较低，但室内卫生条件差，且因受无组织渗透风的影响，造成室内温度场不均匀，只适用于人员较少的情况。（2）墙洞引入新风直接进入机组。新风口进风量可以调节，冬夏季可按最小新风量进风，过渡季节尽量多采用新风。这种方式既能保证室内得到比较多的新风量，又有一定的节能效果，但新风负荷的变化直接影响室内参数的稳定性。这种系统只适用于对室内空气参数要求不太严格的建筑物。（3）由独立的新风系统供给室内新风。室外新风通过新风机组处理到一定的状态参数后，由送风道系统直接送入。这种独立的新风供给方式，提高了空调系统调节和运行的灵活性。初投资比较大。综合考虑三种方案的特点，本建筑为高级建筑，对空气质量要求比较高，采用独立的新风系统，风机盘管的结露现象得以改善，而且可以适当的提高风机盘管制冷时的供水温度，节约能量，具体处理过程如下图 图2-1夏季风机盘管空气处理过程图2-2夏季处理过程示意 图2-3冬季风机盘管处理过程图2-4冬季处理过程示意4.1.2全空气系统空气处理方案确定集中式空调系统常见的有一次回风系统和二次回风系统，《采暖通风与空气调节设计规范》规定：当空气调节区允许采用较大温差或室内散湿量较大时，应采用一次回风的全空气定风量空气调节系统。二次回风系统可以免去再热环节，多用于工艺性高精度空调。本建筑中采用全空气系统的为商场和大堂吧，属于舒适性空调，采用一次回风的露点送风系统比较好。处理过程如下图(a)夏季一次回风系统空气处理过程(b)冬季一次回风空气处理过程 图2-4全空气系统空气处理过程4.1.3空气加湿方案的确定空气加湿是空调工程中热、湿处理的基本方法之一，根据热、湿交换理论，在实际工程中常采用的集中加湿方法为以下两种：1.喷水室喷循环水加湿空气，即利用水吸收空气的显热进行蒸发加湿，近似为等焓过程。2.喷蒸汽加湿空气，即利用外界热源使水制成蒸汽混入空气中进行加湿，近似为等温过程。喷蒸汽加湿空气，加湿迅速、均匀、稳定、不带水滴、不带细菌、设备简单、运行费用低、安装灵活。喷水室加湿处理空气，过渡季节会有或长或短的时间，可以停用制冷设备，但水系统将变成开始系统。本系统采用气化加湿。第5章空调机组选型5.1风机盘管送风量选型计算采用新风不担负室内负荷的方案，即送入室内新风的焓处理到与室内空气焓in线，新风处理的机器露点相对湿度即可定出新风处理后的机器露点L。室内状态点N,室外状态点W，送风点O,风机盘管出口点M图5-1风机盘管处理过程（1）室内热湿比及房间送风量：ξ=（5-1）==6263kj/kg在i－d图上确定室内状态点N，过N点作ξ线按8℃送风温差与φ=95%线相交，即得送风点O（见右图），=39.08kj/kg；=52.92kj/kg；则送风量为 G=（5-2）==0.15（kg/s）（1）风机盘管风量：要求的新风量Gw=7x35x1.2/3600=0.08kg/s，则风机盘管的风量：GF=G-Gw=0.15-0.08=0.07（kg/s）（2）确定M点MO/OL=Gw/GF=im-io/io-il（5-3）所以im=23.54kj/kg连接L、O两点并延长与im相交得M点，tm=9℃（3）风机盘管的全冷量：QF=GF（in-im）=0.07x（52.92-23.26）=2.14KW（4）风机盘管机显冷量：Qs=GFCp（tn-tm）=0.07x1.01x（25-9）=1.17KW（5）风机盘管的选择：根据房间的形状、用途及美观要求，选用MCW300C型卧式暗装风机盘管机组一台，每台机组的高档风量为510m3/h，进水温度为7℃，水流量为0.36m3/h，水阻力为4kPa，机外余压为0时，每台该型号风机盘管机组的全冷量2410W，显冷量1850W，均能满足要求。说明：1.风机盘管机组的处理过程分析及选型计算以201办公室计算为例，其它房间方法相同，以表格的形式列出。2.详细尺寸请参见产品样本或设计图纸。3.房间选型见附录35.2房间气流组织设计1、风机盘管系统 以201写字间为例，该房间空调要求为办公设计，为舒适性空调，房间温度要求25±1℃，房间采用一台风机盘管，一个送风口。房间尺寸为7x6.6x4.2(长x宽x高)，室内该面积的显热负荷5080w。风机盘管送风形式为侧送下回。如图5-2：图5-2风机盘管计算示意图风口选用双层活动百叶风口，由文献[3]表5-12集中射流3其m1=3.4,n1=2.4,风口尺寸0.3x0.15（m)，有效面积系数为0.8，F0=0.036m2。设定如图所示的水平贴附射流，射流长度x=7.0-0.5+(4.2-2-0.1)=8.6m，取工作区高度2m，风口中心距吊顶0.1m,离墙0.5m为不保证区）。房间高度要求：为了不使射流直接到达工作区，侧送风的房间高度不得低于以下值：H′=h+0.07x+ho+0.3=2.0+0.07x（7.0-0.5）+0.1+0.3=2.855m＜4.2m满足要求。房间内有一个送风口，其每股射流的Fn=6.6x4.2/2=13.86m²。利用各修正系数图求K1，K2，K3。按===1.63,查文献[3]文献[3]图5-26，曲线1集中射流得射流受限修正系数K1=0.87，即射流受限。按l/x=3.3/8.6=0.384，查图5-27，曲线1射流重合的修正系数K2=1.0，即不考虑射流的重合影响，又由于不属于垂直射流，故不考虑非等温影响的修正系数K3。225页按文献[3]式（5-48）计算射流轴心速度衰减： =（5-4）==0.092由于工作区处于射流的回流区，射流到达计算断面x处的风速ux可以比回流区高，可取规定风速的两倍，即ux=2uh（uh为回流区风速）。现取ux=0.5m/s，则uo=0.5/0.092=5.43m/s。计算送风量与送风温差已知uo=5.43m/s，风口的送风量L，则为：L=5.43x0.036x3600=703.73m3/h因此，送风温差Δto为：Δto===5.9℃满足新规范6.5.7中当送风口≤5m时，送风温差小于10℃的要求。换气次数n=L/Vn==3.6次/h，满足换气次数要求。检查Δtx：=（）===0.065所以，Δtx=5.9xΔto=5.90.065=0.38℃，满足舒适性空调精度≤1℃的要求。检查贴附冷射流的贴附长度按文献[3]式（5-36）计算z值：z=5.54m1′uo=5.54xx3.4x5.43x=14.08x1=0.5zexp（k）k=0.35-0.62=0.35-0.62=0.023故，x1=0.5×14.08×exp（0.023）=7.22m＞7m可见，在房间长度方向射流不会脱离顶棚而成为下降流。故房间的气流组织满足设计要求。说明：工作区高度均取2.0m外。其余房间的风机盘管参数及选型结果见附录32、全空气系统商场拟选用方形散流器，散流器送风有平送和下送两种典型的送风方式。 根据空调房间的大小和室内所要求的参数，选择散流器的个数。一般按对称位置或梅花形布置，梅花形布置时每个散流器送出气流有互补性，气流组织更为均匀。圆形或方形散流器相应送风面积的长宽比不宜大于1:1.5。散流器中心线和侧墙的距离，一般不应小于1m。布置散流器时，散流器之间的间距及距墙的距离，一方面应使射流有足够射程，另一方面又应使射流扩散效果好。布置时充分考虑建筑结构的特点，散流器平送方向不得有障碍物（如柱）。每个圆形或方形散流器所服务的区域最好为正方形或接近正方形。如果散流器服务区的长宽比大于1.25时，宜选用矩形散流器。如果采用顶棚回风，则回风口应布置在距散流器最远处。[4]表5-1送风颈部最大允许风速使用场合颈部最大风速/（m·s-1）播音室3~3.5医院门诊室、病房、旅店客房、接待室、居室、计算机房4~5剧场、剧场休息室、教室、音乐厅、食堂、图书馆、游艺厅、一般办公室5~6商店、旅店、大剧场、饭店6~7.5（1）101报税大厅采用散流器平送风总送风量12560m³/h，共布置9个散流器，距离侧墙1.5m，每个散流器承担5m×5m的送风任务，单个散流器风量是1046m³/h。送风采用散流器平送，散流器射流的速度衰减方程为：（5-5）式中：——以散流器中心为起点的射流水平距离，；——在处最大风速，；——散流器出口风速，； ——平送射流原点与散流器中心的距离，一般为；A——散流器的有效流通面积，；K——系数，多层锥面散流器为1.4，盘式散流器为1.1；室内平均风速可按下式计算：（5-6）式中：L——散流器服务区边长，；H——房间净高，；——射流射程与边长L之比；送冷风增大20%，送热风减小20%。①总送风量12560，面积13×20，每个散流器服务区域为5×5米，总计布置12个风口（部分空间被走廊占据，不能设风口），每个风口的风量为0.29②选择颈部尺寸为250×250的方形散流器，则颈部风速为：v=0.29/（0.25×0.25）=4.46，散流器实际出口面积约为颈部面积的90%，即A=0.25×0.25×90%=0.056散流器出口实际风速为=4.46/0.9=4.95③求射流末端速度为0.5的射程即1.4×4.95×/0.5-0.07=3.21，考虑自由扩散0.5米，满足要求④计算室内平均风速=0.381×3.21/=0.22，送冷风时室内风速为0.26，送热风时为0.18，满足要求（2）102、103商场采用散流器平送风①采用散流器平送，商店面积28×47.2=1321㎡，总送风量40765，布置36个送风口，每个风口服务面积为5×5米，每个风口送风量为1132,0.315。②选择颈部尺寸为250×250的方形散流器，则颈部风速v=0.315/（0.25×0.25）=5.03，散流器实际出口面积约为颈部面积的90%，即A=0.25×0.25×90%=0.056散流器出口实际风速为=5.03/0.9=5.59 ③求射流末端速度为0.5的射程即1.4×5.59×/0.5-0.07=3.63，考虑自由扩散0.5米，满足要求④计算室内平均风速=0.381×3.63/=0.25，送冷风时室内风速为0.3，送热风时为0.20，满足要求5.3机组选型5.3.1机组计算选型（1）101报税大厅取机器露点95%，房间热湿比为：ξ==3600×61.34/39.4=5605kj/kg，则=46.36kj/kg；=61.42kj/kg，=10.7g/kg,=13.4g/kg,总送风量G==4.07kg/s=14652kg/h=12560m³/h，新风量=228×20×1.2/3600=1.52，则一次回风量=4.07-1.52=2.55，一次混合点=69.7kj/kg,=16.3g/kg，则空调器所需提供的冷量为：4.07×（69.7—46.36）=95KW，处理的湿量为：4.07×（16.3-10.7）=22.8.（2）102，103大堂和商场取机器露点95%，房间热湿比为：ξ==3600×177.03/96.7=6590kj/kg，则=48.02kj/kg；=61.42kj/kg，=11.3g/kg,=13.4g/kg,总送风量G==13.21kg/s=47556kg/h=40765m³/h，新风量=558×20×1.2/3600=3.72，则一次回风量=13.21-3.72=9.49，一次混合点=67.68kj/kg,=15.2g/kg，则空调器所需提供的冷量为：13.21×（67.68—48.02）=260KW，处理的湿量为：13.21×（15.2-11.3）=51.5.选型方法：先确定新风量的多少，再通过公式Qw=Gw（iw-in）校核新风冷量。一层报税大厅按228人计算，风量为4560m3/h，冷量39520W。根据扬州宏达空调设备有限公司产品样本选择六排管HD-XFW1Ⅱ2.5x2-6吊顶式空气处理机作为空调机组。额定风量为5000m3/h,额定冷量64000W,风量和冷量分别有11.9%，21.7%的余量。机外余压180Pa。制热量为77.0KW，风机额定功率为0.37x2KW，全新风时，冷媒水量11m3/h，冷媒水阻力为12KPa，换热器换热面积70.4m²，机组重282kg。 回风量4560m³/h，布置2个回风口，回风口尺寸500×500一层商场和大堂按558人计算，风量为11160m3/h，所需冷量96719W。根据进风温度（34℃/28℃），进水温度7℃选择扬州宏达空调设备有限公司产品样本六排管HD-XFW1Ⅱ6x2-6吊顶式空气处理机作为空调机组。额定风量为12000m3/h,额定冷量168600W,风量和冷量分别有8.5%，29.0%的余量。机外余压320Pa。制热量为196.6KW，风机额定功率为1.5x2KW，全新风时，冷媒水量31m3/h，冷媒水阻力为29KPa，机组重820kg。回风量11160m³/h，布置6个回风口，回风口尺寸500×400二层按164人计算，新风量均为4920m3/h，新风所需冷量59040W。根据扬州宏达空调设备有限公司产品样本选择六排管HD-XFW1Ⅱ2.5x2-6吊顶式空气处理机作为新风机组。额定风量为5000m3/h,额定冷量64000W,风量和冷量分别有4.8%，16.1%的余量。机外余压180Pa。制热量为77.0KW，风机额定功率为0.37x2KW，全新风时，冷媒水量11m3/h，冷媒水阻力为12KPa，换热器换热面积70.4m²，机组重282kg。备注：1.机组的外型尺寸及水管管径如下：HD-XFW1Ⅱ2.5x2-6机组：长1150mm，宽1800mm，高670mm。进出水管DN40；冷凝水管DN32，丝接。进口尺寸：1560（mm）x340（mm）HD-XFW1Ⅱ6x2-6机组：长1300mm，宽2500mm，高870mm。进出水管DN50；冷凝水管DN32，丝接。进口尺寸：2280（mm）x600（mm）2.本设计以上新风机组选型均依据扬州宏达空调设备有限公司《空气处理机组》全新风参数选型。3.新风管干管布置在走道中，以新风干管风速取4～6m/s，房间中管道取风速为3～4m/s，来确定管径。走道中风机盘管安置在新风干管下面，房间内的风机盘管与新风管同标高。具体定位尺寸见图纸。4.在新风机组的出口处的设置消声静压箱并帖以吸声材料，即可以稳定气流，又可利用箱断面的突变和箱体内表面的吸声作用对风机噪音作有效的衰减。5.3.2风管加湿器的选择 为了满足冬季工况，需要对二楼写字间空气进行加湿，加湿器选用GALAXYLA（嘉乐斯乐）的气化加湿器，BFMD系列风管湿膜加湿器，装设在风管内，对新风进行加湿处理。BFMD加湿器安装示意图图5-3BFMD加湿器安装示意图加湿量的确定：根据产品样本，由通过该管断的风量来确定，由于本设计中加湿器安装在出新风机组出风的两分支管上，加湿量的确定及加湿器的确定如下：二层新风量4920m3/h，选用BFMD-5000型号加湿器，标准加湿能力25Kg/h，最大处理风量5000m3/h。进风条件：加湿器入口温度40℃，相对湿度15％RH，电源AC22050HZ，功耗20W加湿器冬季使用，所需要的给水由就近的空调供水管提供，这样一方面不必另设水处理装置，另外可以使通过湿膜的空气温度达到40℃，满足加湿器的进风条件，使加湿器高效工作，其排水可接到就近的回水管，与空调机组同运行。加湿器的安装尺寸参见嘉乐斯乐的加湿器样本。5.3.3风管管径的确定计算查文献[4]一般办公室的噪声≤55，查参考文献[1]风管内风速室内允许噪声级dB（A）主管风速（m/s）支管风速（m/s）50～656～93～5通风机与消声装置之间的风管，其风速可采用8～10m/s 机组的进风口管径按产品样本定制风管。出风口管径根据机组能够处理的额定风量确定，进入每个房间的风管管径由房间所需要的新风量来确定，本设计的新风管采用矩形风管，管径的尺寸一律采用国标。现以一层101报税大厅出口处的风管管径为例，其它管径的计算方法相同，具体尺寸见图纸标注。①一层101房间机组出口主风管，取风速6m/s，所需风量12560m3/h，则风管的截面积为：S==0.582m2由国标查得，可采用800×800的方形风管。则实际风速为5.45m/s其余风管按照同样方法计算尺寸，计算结果见表5-2表5-2风管管尺寸表风管编号风量(m^3/h)推荐流速(m/s)风管尺寸(mm)实际流速(m/s)比摩阻一层101房间110463～5250×2504.650.918220923～5400×4003.630.315341843～5500×5004.650.394483683～5630×6305.860.4725125606～9800×8005.450.306一层102103房间611323～5250×2505.031.076 722643～5400×4003.930.369833963～5400×5004.70.468945283～5500×5005.000.4611056603～5500×6304.990.3971167923～5630×6304.750.3111290566～9630×6306.330.30013113206～9630×8006.240.46814135846～9630×8007.480.67415181126～9800×10006.290.3616226406～9800×10007.860.56217407656～91250×10009.050.571二层房间18603～580×802.61.19519903～580×803.912.687201503～5120×1202.890.886211803～5120×1203.471.275222103～5120×1204.051.735232403～5120×1204.632.266242703～5120×1603.911.365253003～5160×1603.250.782263303～5160×1603.580.947273603～5160×1603.911.126283903～5160×1604.231.324 294503～5160×1604.881.76305103～5160×2004.431.402315403～5200×1604.681.423327803～5250×2004.330.923338103～5250×2004.51.105348403～5250×2004.661.0713510503～5250×2504.660.9263612003～5320×2504.160.7283712906～9250×2505.730.7393815606～9250×2506.930.5623918606～9320×2506.460.7994021606～9320×2507.50.6064124906～9320×3206.750.4474228506～9400×32006.190.5854330306～9400×3206.570.3724434206～9400×3207.420.4744548306～9500×4006.710.2894649206～9500×4006.831.0535.3.4最不利管路的压力损失绘制全空气系统最不利环路的轴测图，标出各段标号、长度、流量、管径。镀锌钢板粗糙度K取0.15。列表计算压力损失，以来校核新风机组的余静压。见附录4风管水力计算表。相关计算公式及依据如下：当量管径＝2*管宽*管高/(管宽＋管高)； 流速＝秒流量/管宽/管高*1000000；单位长度沿程阻力由流速，管径，K查设计手册阻力线图；沿程阻力＝管段长度*单位长度沿程阻力；局部阻力系数根据局部管件的形状查设计手册；动压＝流速＾2*1.2/2；局部阻力＝局部阻力系数*动压；总阻力＝沿程阻力＋局部阻力。备注：各部件局部阻力系数，查文献[3]表5-2及相关资料。送风口：ξ＝0.79（有效面积80%）风管加湿器ξ＝1.0弯头（不变径）：ξ＝0.29蝶阀（全开）：ξ＝0.3分流旁三通：ξ＝0.45分流直三通（变径）：ξ＝0.1分流直三通（不变径）：ξ＝0.05分叉三通（变径）：ξ＝0.304分叉三通（不变径）：ξ＝0.247直角三通：ξ＝0.31电动调节阀：ξ＝0.83防火阀：ξ＝0.3静压箱：ξ＝1.0软接：ξ＝1.0导流片：ξ＝0.45散流器：ξ＝1.28调节阀：ξ＝0.52图5-4西面报税大厅空调系统图一层101房间最不利风系统管路计算得管路阻力43.08Pa 。取法兰接头处阻力及漏风约20Pa，为保持室内正压10Pa，则新风机组的余静压应为73.08Pa，而该层的新风机组余压为180Pa＞73.08Pa，故该层新风机组的选型符合要求。左(L)与右(R)两大支管的不平衡率为(43.08-41.7)/43.08×100%=3.2%＜15%，满足要求。图5-5东面商场空调系统图一层102,103房间最不利风系统管路计算得管路阻力为125.92Pa。取法兰接头等其它阻力及漏风约20Pa，为保持室内正压10Pa，则新风机组的余静压应为156Pa，而该层的新风机组余压为180Pa＞156Pa，故该层新风机组的选型符合要求。左(L)与右(R)两大支管的不平衡率为(125.92-110.10)/125.92×100%=12%＜15%，满足要求图5-6二层新风管系统图二层最不利风系统管路计算得管路阻力为120.67Pa。取法兰接头等其它阻力及漏风约20Pa，为保持室内正压10Pa，则新风机组的余静压应为150Pa，而该层的新风机组余压为180Pa＞150Pa，故该层新风机组的选型符合要求。 左(L)与右(R)两大支管的不平衡率为(120.67-108.26)/120.67×100%=10%＜15%。说明：为改善两管段的不平衡性，本设计将在新风机组出口的两分支管段上设置电动多位调节阀，安装位置见图纸。第6章水系统设计6.1常用空调冷热水系统的形式表6-1水系统分类表水系统分类分类依据种类及特点循环方式开式循环系统：下部设有回水箱或蓄水池，末端管路与大气相通。水泵扬程高，循环水易受污染。闭式循环系统：冷水在系统内进行密闭循环，不与大气相通。水泵扬程小，不易污染。供回水管数两管制系统：仅有一套供水管路和一套回水管路，供水管路夏季供冷水，冬季供热水，构造简单，布置方便，节省初投资，不能实现同时供冷和供热 三管制和四管制系统：投资高，系统较复杂，可实现同时供冷与供热水在管道内的流程同程式：水流通过各末端设备的路程都相同，各环路阻力比较接近，有利于水力平衡，管路布置复杂，投资高。异程式：水流通过各末端设备的路程不同，管路配置简单，投资省，阻力不易平衡。供回水干管的布置形式水平式系统和垂直式系统流量是否可调定流量系统：循环水流量保持恒定值变流量系统：冷源供给用户的水量随负荷的变化而变化，节能6.2水系统方案的确定水管布置采用两管制，各层水管同程布置垂直异程，水平同程，水系统选择闭式等温一次泵变流量系统的形式。（1）两管制系统的优点两管制水系统是采用同一套供回水管路，冬季供热水、夏季供冷水。由运行人员依据多数房间的需要决定，实行供热与供冷的转换。两管系统具有管理方便，一次性投资较小等优点。本设计对空调精度要求不是很高，故采用两管制。而三管制是共用一根回水管，因此冷热有混合损失，运行效率不高，而且系统水力工况复杂，难于运行。四管制初投资较高且多占空间。（2）闭式系统的优点1）水泵扬程仅需克服循环阻力，与楼层数无关仅取决于管路长度和阻力。2）循环水不易受污染，管路腐蚀情况比开式系统好。3）不需要设回水池，但要设一个膨胀水箱。膨胀水箱尽量接至靠近水泵入口的回水干管。（3）同程和异程系统的选择 在本设计中同层的水平管上采用同程系统，而在立管上则采用异程系统，这样有既利于管路阻力的平衡也能够给施工带来方便且减少后期调试的费用。（4）一次泵定流量系统的选择依据一次泵系统的特点是直接把从空调主机出来的空调水通过管道输送到各末端装置后再回到空调主机，如此循环流动。一次泵定流量系统比较简单，控制元件少，且本设计中水泵的扬程大约在20—30米，一般水泵都能满足要求，所以在本设计中采用一次泵系统。二次泵变流量系统虽然能节省冷冻水泵的耗电量，但初投资比较大，自控要求比较高，占地面积也大些，本工程总负荷不是很大，采用二级本系统不能达到良好的节能效果。综上所述：水管布置采用两管制，各层水管同程布置垂直异程，水平同程，水系统选择闭式等温一次泵定流量系统的形式。利用：①进出冷水机组的主管道之间的压差旁通阀通过调节水量来适应负荷变化。②末端风机盘管或新风机组回水管上采用电动二通阀调节水量来调节风机盘的冷量。安装样式见大样图。6.3管路的布置和管径的确定风机盘管的供、回、凝水管路(见图纸)。冷冻水供回水管1500r/min时,宜选用橡胶、软木等弹性材料垫块或橡胶隔振器;设备转速≤1500r/min时,宜选用弹性隔振器.隔振器承受的荷载比应超过允许工作荷载.选择弹簧隔振器时,设备的旋转频率f与弹簧隔振器垂直方向的自振频率之比应大于或等于2.0.当其共振振幅较大时,宜与阻尼比大的材料联合使用.使用隔振器时,设备重心不宜太高,否则容易发生摇晃.当设备重心偏高时,或设备重心偏离几何中心较大且不易调整时,或隔振要求严格时,宜加大隔振台座的重量及尺寸,使体系重心下降,确定机器运转平稳.支承点数目不应少于4个,机器较重或尺寸较大时,可用6～8个. 为了减少设备的振动通过管道的传递量,通风机和水泵的进出口宜功过隔振软管与管道连接.在自行设计隔振器时,为了保证稳定,对弹簧隔振器,弹簧应做得短胖些.一般地说,对于压缩性荷载,弹簧的自由高度不应大于直径的两倍橡胶、软木类的隔振垫,其静态压缩量X不能过大,一般在10mm以内,这些材料的厚度也不宜过大,一般在几十毫米以内.第15章自动控制设计本工程设有楼宇自控系统，通风空调自动控制也将纳入楼宇自控的一部分。15.1控制范围空调系统中风冷热泵机组，冷冻水泵，新风机组，风机盘管，过滤器以及各种阀门的控制，通风系统中通风机和防排烟及阀门的控制。15.2控制方式 采用直接数字式控制（DDC）系统，由中央电脑及终端设备和各子站组成，在空调控制中心能显示并自动记录，打印出制冷、空调、通风各系统设备及附件运行状态，各主要运行参数数值，并集中控制。所有设备皆能自动或手动操作及就地开关，并设有自动报警系统。本设计中风机盘管不纳入DDC控制系统。其控制方式如下图:15.3监控内容包括冷水系统监控，新风机组监控，风机盘管监控，通风系统监控，地下室防排烟系统监控,控制系统的原理图详见施工图-16。结论通过近四个月的努力，终于圆满地完成了这次空调工程的毕业设计。本组毕业设计课题涉及到了空调、通风两大系统，设计内容丰满，专业性强，是我们学习锻炼的好题材。通过这次比较完整的空气调节系统设计，我摆脱了单纯的理论知识学习状态，和实际设计的结合锻炼了我综合运用所学的专业基础知识，解决实际工程问题的能力，同时也提高我查阅文献资料、设计手册、设计规范以及电脑制图等其他专业能力水平，而且通过对整体的掌控，对局部的取舍，以及对细节的斟酌处理，都使我的能力得到了锻炼，经验得到了丰富，并且意志品质力，抗压能力及耐力也都得到了不同程度的提升。空调、通风设计的目的就是要实现以最小的投资达到最有效，经济性最高的空气调节目的，这也是我这次设计的宗旨。在设计使我发现了自己专业知识中的薄弱与不足，但是通过努力弥补了这些不足，这些大大丰富了我的专业知识和经验。毕业设计给我提供的是一个学习和交流的平台，也是我踏上社会的垫脚石，认真完成毕业设计有着重要的实际意义。 致谢在邹国荣老师和胥海伦的细心的指导下，我顺利圆满地完成了这次的毕业设计，我要特别感谢他的认真和负责，感谢他在指导过程中给我们的耐心讲解，感谢教给我们许多的现场施工经验！感谢老师带领我们去工地实习，感谢在现场给我们讲解的工程师们，他们的指导在我这次的毕业设计中起了莫大的帮助！我要感谢邹老师、胥老师、王老师及其他各位在我们专业课的学习上给我帮助的老师，你们的教导是我永远的财富！最后，要感谢我的父亲母亲。他们一直是我的坚强后盾，无论何时何地，都有亲切的鼓励与温暖的关心，让我在任何时候都不放弃希望，坚强前行！大学生活即将结束，似水流年的日子里我开始期待明天。感谢所有在我学习生涯中给我知识和帮助的人！谢谢你们！ 参考文献[1]薛殿华，空气调节[M].北京：清华大学出版社，1999.6.[2]GB5009-2003采暖通风与空气调节设计规范.[3]赵荣义，简明空调设计手册[M].北京：中国建筑工业出版社，1998.[4]马最良,姚杨,民用建筑空调设计[M].北京：化学工业出版社，2003.[5]GB50189-2005公共建筑节能设计标准.[6]GB50016-2006建筑设计防火规范.[7]GB/T50114-2001暖通空调制图标准.[8]GB50045-95高层民用建筑设计防火规范[9]陆耀庆,实用供暖空调设计手册[M].北京：中国建筑工业出版社,1993.6.[10]孙一坚,工业通风[M].北京：中国建筑工业出版社.1994.1.[11]潘云钢,高层民用建筑空调设计[M].北京：中国建筑工业出版社,1999.[12]暖通空调常用数据手册北京：中国建筑工业出版社,2001.[13]何耀东，何青主编中央空调[M].北京：冶金工业出版社1998.4.[14]彦启森等,空气调节用制冷技术[M].北京：中国建筑工业出版社，2004. [15]王荣祥，流体输送设备[M].北京：冶金工业出版社，2002.5.[16]吴味隆，锅炉及锅炉房设备[M].北京：中国建筑工业出版社，2006.[17]龚崇实等，通风空调工程安装手册北京：中国建筑工业出版社，1989年[18]郭庆堂，《简明空调用制冷设计手册》北京：中国建筑工业出版社[19]付祥钊,流体输配管网[M].北京：中国建筑工业出版社[20]连之伟,热质交换原理与设备[M].北京：中国建筑工业出版社 附录1成都市巨能大厦暖通空调系统设计—冷负荷1.一楼冷负荷计算1.11东外墙冷负荷由文献[1]公式2-34查的Ⅱ型外墙冷负荷逐时计算温度t"ln，按式LQq=KF(t"ln-tn)；t"ln=（tln+td）kakp计算冷负荷：时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00tln36.936.43635.535.2353535.235.636.136.637.137.5td-2.0-2.0-2.0-2.0-2.0-2.0-2.0-2.0-2.0-2.0-2.0-2.0-2.0ka0.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.95kρ0.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.94t"ln31.1730.7230.3629.9229.6529.4729.4729.6530.0030.4530.9031.3431.70tn27272727272727272727272727△t4.163.713.362.912.642.462.462.643.003.453.894.334.7015K2.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.01F58.2358.2358.2358.2358.2358.2358.2358.2358.2358.2358.2358.2358.23LQq487.60435.33393.52341.26309.90289.00289.00309.90351.71403.98456.24508.50550.311.12东外窗瞬时传热冷负荷由文献[1]教材附录2-4表11查得玻璃窗冷负荷逐时计算温度tc(t)，LQc=CwKwF(tw1+td-tn)按式计算冷负荷，见下表：查附录2-4表 10Cw=1.2时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00tc(t)25.42626.927.92929.930.831.531.932.232.23231.6td-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1t"c(t)24.42525.926.92828.929.830.530.931.231.23130.6tn27272727272727272727272727△t-2.6-2-1.1-0.111.92.83.53.94.24.243.6CwKw3.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.12F149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45LQc-1212.3-932.54-512.90-46.63466.27885.921305.561631.951818.461958.341958.341865.091678.581.13东窗透入日射得热引起的冷负荷由教材附录2-5表4查得双层塑钢窗的有效面积Ca=0.75。由2-13查得6mm厚中空玻璃遮挡系数Cs=0.74，附录2-14查得浅色白布帘遮阳系数Ci=0.50。再由附录2-5表1查得纬度30o时，东向日射得热因数最大值Dj,max=463W/m2。因成都地区北纬30.16o，属于北区，故由附录2-5表6查得有遮阳的玻璃窗冷负荷系数逐时值CLQ。由公式CL=CaFwCsCiDj,maxCLQ算得透过玻璃窗进入日射得热引起冷负荷如下表：时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00Ca0.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.75 Fw149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45Cs0.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.74Ci0.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.5Dj,max463463463463463463463463463463463463463CLQ0.470.680.820.790.590.380.240.240.230.210.180.150.11CL9024.5613056.8115744.9815168.9411328.717296.454608.294608.294416.284032.253456.222880.182112.131.21一楼南外墙冷负荷由文献[1]公式2-34查的Ⅱ型外墙冷负荷逐时计算温度t"ln，按式LQq=KF(t"ln-tn)；t"ln=（tln+td）kakp计算冷负荷：时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00tln35.335.034.634.233.933.533.232.932.832.933.133.433.9td-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0ka0.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.95kρ0.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.94t"ln28.8428.5828.2227.8627.5927.2426.9726.7026.6126.7026.8827.1527.59tn27272727272727272727272727△t1.841.581.220.860.590.24-0.03-0.30-0.39-0.30-0.120.150.59K2.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.01F150.3150.3150.3150.3150.3150.3150.3150.3150.3150.3150.3150.3150.3 LQq557.05476.11368.20260.29179.3671.45-9.49-90.42-117.40-90.42-36.4644.47179.361.22南外窗瞬时传热冷负荷由文献[1]教材附录2-4表11查得玻璃窗冷负荷逐时计算温度tc(t)，LQc=CwKwF(tw1+td-tn)按式计算冷负荷，见下表：查附录2-4表10Cw=1.2时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00tc(t)25.42626.927.92929.930.831.531.932.232.23231.6td-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1t"c(t)24.42525.926.92828.929.830.530.931.231.23130.6tn27272727272727272727272727△t-2.6-2-1.1-0.111.92.83.53.94.24.243.6CwKw3.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.12F145.5145.5145.5145.5145.5145.5145.5145.5145.5145.5145.5145.5145.5LQc-1180.3-907.92-499.36-45.40453.96862.521271.091588.861770.441906.631906.631815.841634.261.23南窗透入日射得热引起的冷负荷再由附录2-5表1查得纬度30o时，南向日射得热因数最大值Dj,max=149W/m2。由附录2-5表6查得有遮阳的玻璃窗冷负荷系数逐时值CLQ。由公式CL=CaFwCsCiDj,maxCLQ算得透过玻璃窗进入日射得热引起冷负荷如下表： 时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00Ca0.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.75Fw149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45149.45Cs0.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.74Ci0.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.5Dj,max149149149149149149149149149149149149149CLQ0.110.180.260.40.580.720.840.80.620.450.320.240.16CL679.711112.261606.602471.693583.954449.045190.544943.373831.122780.651977.351483.01988.671.31一楼西外墙冷负荷由文献[1]公式2-34查的Ⅱ型外墙冷负荷逐时计算温度t"ln，按式LQq=KF(t"ln-tn)；t"ln=（tln+td）kakp计算冷负荷：时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00tln35.335.034.634.233.933.533.232.932.832.933.133.433.9td-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0ka0.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.95kρ0.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.94t"ln28.8428.5828.2227.8627.5927.2426.9726.7026.6126.7026.8827.1527.59tn27272727272727272727272727△t1.841.581.220.860.590.24-0.03-0.30-0.39-0.30-0.120.150.59 K2.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.01F192.89192.89192.89192.89192.89192.89192.89192.89192.89192.89192.89192.89192.89LQq714.90611.03472.54334.05230.1891.69-12.17-116.04-150.66-116.04-46.8057.07230.181.32西外窗瞬时传热冷负荷由文献[1]教材附录2-4表11查得玻璃窗冷负荷逐时计算温度tc(t)，LQc=CwKwF(tw1+td-tn)按式计算冷负荷，见下表：查附录2-4表10Cw=1.2时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00tc(t)25.42626.927.92929.930.831.531.932.232.23231.6td-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1t"c(t)24.42525.926.92828.929.830.530.931.231.23130.6tn27272727272727272727272727△t-2.6-2-1.1-0.111.92.83.53.94.24.243.6CwKw3.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.12F14.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.79LQc-119.98-92.29-50.76-4.6146.1487.68129.21161.51179.96193.81193.81184.58166.121.33西窗透入日射得热引起的冷负荷 再由附录2-5表1查得纬度30o时，西向日射得热因数最大值Dj,max=463W/m2。由附录2-17查得有遮阳的玻璃窗冷负荷系数逐时值CLQ。由公式CL=CaFwCsCiDj,maxCLQ算得透过玻璃窗进入日射得热引起冷负荷如下表：时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00Ca0.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.75Fw14.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.7914.79Cs0.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.74Ci0.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.5Dj,max463463463463463463463463463463463463463CLQ0.080.110.140.170.180.190.20.340.560.720.830.770.53CL152.02209.03266.04323.04342.05361.05380.05646.091064.141368.181577.211463.201007.141.41一楼北外墙冷负荷由文献[1]公式2-34查的Ⅱ型外墙冷负荷逐时计算温度t"ln，按式LQq=KF(t"ln-tn)；t"ln=（tln+td）kakp计算冷负荷：时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00tln35.335.034.634.233.933.533.232.932.832.933.133.433.9td-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0-3.0ka0.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.950.95kρ0.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.940.94 t"ln28.8428.5828.2227.8627.5927.2426.9726.7026.6126.7026.8827.1527.59tn27272727272727272727272727△t1.841.581.220.860.590.24-0.03-0.30-0.39-0.30-0.120.150.59K2.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.012.01F277.44277.44277.44277.44277.44277.44277.44277.44277.44277.44277.44277.44277.44LQq1028.26878.86679.67480.48331.08131.89-17.51-166.91-216.70-166.91-67.3182.09331.081.42北外窗瞬时传热冷负荷由文献[1]教材附录2-4表11查得玻璃窗冷负荷逐时计算温度tc(t)，LQc=CwKwF(tw1+td-tn)按式计算冷负荷，见下表：查附录2-4表10Cw=1.2时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00tc(t)25.42626.927.92929.930.831.531.932.232.23231.6td-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1-1t"c(t)24.42525.926.92828.929.830.530.931.231.23130.6tn27272727272727272727272727△t-2.6-2-1.1-0.111.92.83.53.94.24.243.6CwKw3.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.123.12F18.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.36LQc-148.94-114.57-63.01-5.7357.28108.84160.39200.49223.40240.59240.59229.13206.22 1.43北窗透入日射得热引起的冷负荷再由附录2-5表1查得纬度30o时，北向日射得热因数最大值Dj,max=99W/m2。由附录2-17查得有遮阳的玻璃窗冷负荷系数逐时值CLQ。由公式CL=CaFwCsCiDj,maxCLQ算得透过玻璃窗进入日射得热引起冷负荷如下表：时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00Ca0.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.750.75Fw18.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.3618.36Cs0.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.740.74Ci0.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.50.5Dj,max99999999999999999999999999CLQ0.590.540.540.650.750.810.830.830.790.170.60.610.68CL297.59272.37272.37327.86378.30408.56418.65418.65398.4785.75302.64307.68342.992.人员散热引起的冷负荷商店属轻度劳动。由教材表2-4查得当室温为27oC时，每人散发的显热和潜热量分别为44W和112W，由表2-3查得群集系数Φ=0.89，由教材附录2-6表4查得人体散发显热散热冷负荷系数逐时值CLQ。按公式LQs=qs.n.Φ算得人体显热散热逐时冷负荷，列入下表：(对于人员密集的场所，由于人体对围护结构和室内家具的辐射换热量相应减少，可取CLQ=1.0) 查规范商场低层冷负荷概算指标室内人数1.0人/m2由公式CL=CLs+CLq算得人员散热引起的冷负荷如下表：时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00qs44444444444444444444444444n1772177217721772177217721772177217721772177217721772Φ0.890.890.890.890.890.890.890.890.890.890.890.890.89CLQ0.080.070.060.530.620.690.740.770.80.830.850.870.89LQs5551.324857.414163.4936777.5143022.7447880.1551349.7253431.4755513.2257594.9658982.7960370.6261758.45qq112112112112112112112112112112112112112CLq176632.9176633176633176633176633176633176633176633176633176633176633176633176633CL182184.3181490.4180796.5213410.5219655.7224513.1227982.7230064.4232146.2234227.9235615.8237003.6238391.43.照明散热引起的冷负荷由于暗装荧光灯，镇流器装在顶棚内，取其消耗功率系数n1=1.0，灯罩上有通风孔，取其隔热系数n2=0.6。查规范商场低层冷负荷概算指标照明负荷40w/m空调12小时运行，开灯10小时。由教材附录2-6表3查得照明散热冷负荷系数，按公式CL=1000n1n2NCLQ算得结果列入下表：时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00n11111111111111 n20.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.60.6N70880708807088070880708807088070880708807088070880708807088070880CLQ0.690.690.690.860.890.90.910.910.920.930.940.950.95CL29344.3229344.3229344.3236574.0837849.9238275.238700.4838700.4839125.7639551.0439976.3240401.640401.64.一楼各项冷负荷汇总表时间6:007:008:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0018:00东墙487.60435.33393.52341.26309.90289.00289.00309.90351.71403.98456.24508.50550.31南墙557.05476.11368.20260.29179.3671.45-9.49-90.42-117.40-90.42-36.4644.47179.36西墙714.90611.03472.54334.05230.1891.69-12.17-116.04-150.66-116.04-46.8057.07230.18北墙1028.26878.86679.67480.48331.08131.89-17.51-166.91-216.70-166.91-67.3182.09331.0794东窗传热-1212.31-932.54-512.90-46.63466.27885.921305.561631.951818.461958.341958.341865.091678.58南窗传热-1180.30-907.92-499.36-45.40453.96862.521271.091588.861770.441906.631906.631815.841634.26西窗传热-119.98-92.29-50.76-4.6146.1487.68129.21161.51179.96193.81193.81184.58166.12北窗传-148.94-114.57-63.01-5.7357.28108.84160.39200.49223.40240.59240.59229.13206.22 热东窗日射9024.5613056.8115744.9815168.9411328.717296.454608.294608.294416.284032.253456.222880.182112.13南窗日射679.711112.261606.602471.693583.954449.045190.544943.373831.122780.651977.351483.01988.67西窗日射152.02209.03266.04323.04342.05361.05380.05646.091064.141368.181577.211463.201007.14北窗日射297.59272.37272.37327.86378.30408.56418.65418.65398.4785.75302.64307.68342.99人员182184.3182184.3182184.3182184.3182184.3182184.3182184.3182184.3182184.3182184.3182184.3182184.3182184.3灯光29344.3229344.3229344.3236574.0837849.9238275.238700.4838700.4839125.7639551.0439976.3240401.640401.6内门0000000000000楼板0000000000000合计221808.7226533.1230206.5238363.6237741.4235503.6234598.4235020.5234879.3234332.1234079.1233506.7232012.9238363　5.新风冷负荷由新规范查得：每人新风量取Gx=20m3/h，由焓湿图查得，室内tn=27oC，Φ=60%时焓值为in=62KJ/Kg，室外tw=31.6oC，ts=26.70oC，空气焓值为iw=88KJ/Kg。1、查得商场营业厅的室内人数参考文献[8]《建筑设计防火规范》第5.3.17条第5项“商店的疏散人数应按每层营业厅建筑面积乘以面积折算值和疏 散人数换算系数计算。”的规定计算，地上商店的面积折算值宜为50%～70%，地下商店的面积折算值不应小于70%。疏散人数的换算系数可按表5.3.17-2确定上场人数=896*0.5*0.85=380所以103房间商场的新风冷负荷CL=1000ρGxn（iw-in）/3600=1000*1.2*20*380*(88-62)/3600=65866W2、102大堂的室内人数=420*0.5*0.85=178所以102房间大堂的新风冷负荷CL=1000ρGxn（iw-in）/3600=1000*1.2*20*178*(88-62)/3600=30853W3、101房间大厅的新风冷负荷CL=1000ρGxn（iw-in）/3600=1000*1.2*20*228*(88-62)/3600=39520W6.湿负荷计算103房间的人体散湿量mw=0.001nφg=0.001x380x0.89x194=65.6kg/h102房间的人体湿负荷mw=0.001nφg=0.001x178x0.89x194=30.7kg/h101房间的人体湿负荷mw=0.001nφg=0.001x228x0.89x194=39.4kg/h 附录2一楼热负荷房间编号房间名称围护结构　传热系数　室内计算温度供暖室外计算温度室内外计算温差温度修正系数基本耗热量耗热量修正修正后耗热量房间总耗热量朝向风向　修正后耗热量高度修正名称及方向面积计算面积Ktntwtn-twaQjX1X21+X1+X2QXgQ1Q3　　　　m2w/m2ocoCoCoC　W%%　W%WW123456789101112131415161719101　　　商场大堂　　东外墙47.2*5.1-2.9*3.5-3*3.5*3-3.4*3.5*2-5.59*4.4-6.5*4.4-7*4.491.2740.91811711396.49-571.021424.422.21455.76　 　　　　　　　　　　　　　　东外窗2.9*3.5+3*3.5*3+3.4*3.5*2+5.59*4.4+6.5*4.4+7*4.4193.462.61811718550.93-571.028721.952.28913.83　西外墙30.2*5.1-1.5*1.7-4*1.8*1.7139.230.91811712130.22-571.022172.822.22220.63　西外窗1.5*1.7+4*1.8*1.714.792.6181171653.72-571.02666.792.2681.46　南外墙28*5.1-5.9*3.5-5.5*3.5-4.3*3.587.850.91811711344.11-2070.871169.372.21195.10　南外窗5.9*3.5+5.5*3.5+4.3*3.554.952.61811712428.79-2070.872113.052.22159.5323323.93北外墙28*5.1142.80.91811712184.840　1.002184.842.22232.91　地面Ⅰ47.2*2+28*2+30.2*2+28*2266.80.47181170.751598.80001.001598.802.21633.97　地面Ⅱ43.2*2+24*2+28.2*2+24*2238.80.23181170.75700.28001.00700.282.2715.69　 地面Ⅲ39.2*2+20*2+26.2*2+20*2210.80.12181170.75322.52001.00322.522.2329.62　地面Ⅳ　605.20.07181170.75540.14001.00540.142.2552.02　102报税大厅西外墙5.1*1576.50.91811711170.45-571.021193.862.21220.12　　　南外墙28.85*5.1-1.5*1.2-20.16*4.456.6310.9181171866.45-2070.87753.822.2770.40　　　南外窗1.5*1.2+20.16*4.490.5042.61811714000.28-2070.873480.242.23556.81　　　北外墙5.1*28.85-1.8*1.7*6128.7750.91811711970.26071.072108.182.22154.56　　　北外窗1.8*1.7*618.362.6181171811.51071.07868.322.2887.4210986.82　　地面Ⅰ28.85*2+15*2+15*2+28.85*2175.40.47181170.751051.08071.071124.662.21149.40　　　地面Ⅱ24.85*2+11*2+11*2+24.85*2143.40.23181170.75420.52071.07449.962.2459.86　 　　地面Ⅲ20.85*2+7*2+7*2+20.85*2111.40.12181170.75170.44071.07182.372.2186.39　　　地面Ⅳ15*28.85-F27-F28-F292.550.07181170.752.28071.072.442.22.49　二楼写字楼热负荷房间编号房间名称围护结构　传热系数　室内计算温度供暖室外计算温度室内外计算温差温度修正系数基本耗热量耗热量修正修正后耗热量房间总耗热量朝向风向　修正后耗热量高度修正名称及方向面积计算面积Ktntwtn-twaQjX1X21+X1+X2QXgQ1Q3　　　　m2w/m2ocoCoCoC　W%%　W%WW 123456789101112131415161719201　　写字间北外墙6.6*4.2-1.8*1.7*221.60.9201191369.36071.07395.220.4396.80　北外窗1.8*1.7*26.122.6201191302.33071.07323.490.4324.78　内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.981460内墙7*4.229.41.57201190.7613.90001.00613.900.4616.36　202　　写字间　北外墙7.2*4.2-1.8*1.7*224.120.9201191412.45071.07441.320.4443.09　北外窗1.8*1.7*26.122.6201191302.33071.07323.490.4324.78890内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　203　　写字间　　北外墙6.6*4.2-1.8*1.7*221.60.9201191369.36071.07395.220.4396.80　北外窗1.8*1.7*26.122.6201191302.33071.07323.490.4324.78843.6内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　204　　　写字间　　南外墙6.6*4.2-5.9*3.19.430.9201191161.25-2070.87140.290.4140.85　南外窗5.9*3.118.292.6201191903.53-2070.87786.070.4789.21　内墙5.45*4.222.891.57201190.7477.97001.00477.970.4479.881531.9内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　 205　　写字间　　南外墙7.2*4.2-6.5*3.110.090.9201191172.54-2070.87150.110.4150.71　南外窗6.5*3.120.152.6201191995.41-2070.87866.010.4869.471142.2内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　206　写字间　　南外墙6.6*4.2-5.9*3.19.430.9201191161.25-2070.87140.290.4140.85　南外窗5.9*3.118.292.6201191903.53-2070.87786.070.4789.211052内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　207写字间南外墙5.15*4.221.630.9201191369.87-2070.87321.790.4323.08445.1内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98208　　写字间　南外墙11.7*4.2-5.9*3.130.850.9201191527.54-2070.87458.960.4460.79　南外窗5.9*3.118.292.6201191903.53-2070.87786.070.4789.211356.1内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50-2070.87105.700.4106.12　209　写字间　南外墙5.1*4.221.420.9201191366.28-2070.87318.670.4319.94　内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50-2000.8097.200.497.59417.5210南外墙16.660.9201191284.89-2070.87247.850.4248.84　 　　　　写字间　　11.2*4.2-5.5*3.1-4.3*3.1南外窗5.5*3.1+4.3*3.130.382.62011911500.77-2070.871305.670.41310.89　东外墙7.2*4.2-2.9*3.1-3*3.111.950.9201191204.35-571.02208.430.4209.27　东外窗2.9*3.1+3*3.118.292.6201191903.53-571.02921.600.4925.282816.3内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　211　　写字间　　东外墙7.8*4.2-3.3*3.1*212.30.9201191210.33-571.02214.540.4215.39　东外窗3.3*3.1*220.462.62011911010.72-571.021030.940.41035.061372.4内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　212　　写字间　　东外墙7.2*4.2-3*3.1*211.640.9201191199.04-571.02203.020.4203.84　东外窗3*3.1*218.62.6201191918.84-571.02937.220.4940.971266.8内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　213　　写字间东外墙7.2*4.2-3*3.1*211.640.9201191199.04-571.02203.020.4203.84　东外窗3*3.1*218.62.6201191918.84-571.02937.220.4940.971266.8 内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　214　　写字间东外墙6.2*4.2-3.4*3.1-1.6*3.10.540.9201191180.23-571.02183.840.4184.57　东外窗3.4*3.1+1.6*3.115.52.6201191765.70-571.02781.010.4784.141090.7内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　215　　写字间　　　东外墙9.55*4.2-3.3*3.1-3.2*19.960.9201191341.32-571.02348.140.4349.53　东外窗3.3*3.1+3.2*3.120.152.6201191995.41-571.021015.320.41019.38　北外墙5.1*4.221.420.9201191366.28071.07391.920.4393.491884.4内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　216　写字间北外墙6.1*4.225.620.9201191438.10071.07468.770.4470.64　内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50071.07130.000.4130.52601.2217　写字间北外墙5.1*4.221.420.9201191366.28071.07391.920.4393.49　内门1.5*2.13.152.6201190.7108.93001.00108.930.4109.36502.9218北外墙6.6*4.227.720.9201191474.01071.07507.190.4509.22　 　写字间内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98631.2219　　　写字间　　北外墙5.1*4.221.420.9201191366.28071.07391.920.4393.49　西外墙9.55*4.2-1.8*1.7*233.990.9201191581.23-571.02592.850.4595.22　西外窗1.8*1.7*26.122.6201191302.33-571.02308.370.4309.611420.3内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　220　写字间　西外墙3*4.2-1.5*1.710.050.9201191171.86-571.02175.290.4175.99　西外窗1.5*1.72.552.6201191125.97-571.02128.490.4129.00427内门1.5*2.13.152.9201190.7121.50001.00121.500.4121.98　 附录3成都市巨能大厦空调工程风机盘管选型结果及技术参数列表本设计均采用麦克维尔风机盘管（进水温度7℃）：房间编号型号外型尺寸（mm）高档风量水流量水阻力机外余压全热量显热量台数宽深高m3/hm3/hKpaPaWW201MCW300C8845372675100.3640241018501202MCW200C7145372674200.4214.880207016101203MCW200C7145372674200.4214.80195015001204MCW300C8845372675100.3640241018501205MCW300C8845372675100.3640241018501206MCW300C8845372675100.3640241018501207MCW200C7145372674200.245.680169013201208MCW500C11145372678200.722.90408030701209MCW200C7145372674200.245.680169013201210MCW600C121453726710201.26500572042101211MCW600C121453726710200.7218.70483037201212MCW500C11145372678201.0642.50457034301 213MCW500C11145372678201.0642.50457034301214MCW500C11145372678200.5215.10369028301215MCW500C11145372678200.722.90408030701216MCW300C8845372675100.3640241018501217MCW200C7145372674200.4214.80195015001218MCW300C8845372675100.3640241018501219MCW400C10145372677500.427.30301022901220MCW200C7145372674200.245.680169013201221MCW200C7145372674200.245.680169013201选型说明：1.本设计选型依据为最新版麦克维尔《卧式暗装风机盘管》选型样本。2.卧式暗装风机盘管选型均通过严格的计算完成，方法与201房间相同，并保证了高档风量、全冷量、显冷量的富余，且全冷量的富余度在5%-15%之间。3.风机盘管机组接风管采用余压送风，其余房间均采用低静压送风，风机盘管暗装在室内吊顶内。4.风机盘管的进出水管径为Rc3/4锥管内螺纹；冷凝水管径R3/4锥管内螺纹。风机电源220V/50Hz. 附录4风管水力计算101送风管水力计算表编号风量(m^3/h)/（m^3/s）风速(m/s)单位长度摩擦阻力Rm(Pa/m)宽(mm)高(mm)长L(m)局部阻力系数ζ摩擦阻力△Pl(Pa)动压△Pd(Pa)局部阻力Z管段阻力△P(Pa)左管段11046/0.294.650.9182502502.541.572.3312.9720.3622.69散流器,弯头22092/0.583.630.3154004002.51.680.787.913.2714.06直角三通，渐扩管,弯头34184/1.164.650.3945005009.961.83.9212.9723.3427.27直角三通，调节阀48368/2.325.860.4726306304.230.621.9920.612.7714.76分流直三通，调节阀512560/4.645.450.3068008002.90.110.8817.821.962.85渐扩管合计9.9333.1543.08右管段110464.650.9202502502.751.572.5312.9720.3722.9散流器,弯头220923.630.3154004002.100.300.667.912.403.06分叉三通（变径）320923.630.3154004009.510.293.007.912.295.29弯头 441844.650.3945005003.730.101.4712.971.292.77分流直三通（变径）541844.650.3945005003.190.291.2612.973.765.02弯头6125605.450.3068008002.900.100.8917.821.782.67分流直三通（变径）合计9.831.941.7左(L)与右(R)两大支管的不平衡率为(43.08-41.7)/43.08×100%=3.2%;102103大堂和商场水力计算左管段111325.031.0762502508.062.098.6715.1831.7340.40散流器，调节阀,弯头222643.930.36940040050.421.849.273.895.748直角三通，渐扩管333964.70.46840050050.312.3413.2544.106.45直角三通，4452850.4615005006.570.623.02159.312.33分流直三通，调节阀5135847.480.6746305006.650.214.4833.577.0511.53渐扩管，分流直三通6181126.290.366306306.530.822.350823.7384619.4621.82防火阀，调节阀7226407.860.5628006300.660.310.3709237.0677611.4911.86分流直三通8407659.050.571125010001.050.310.6049.1415.2315.83直角三通合计23.67102.25125.92右边管段111325.031.0762502502.732.092.9415.1831.7334.66散流器，调节阀,弯头 222643.930.36950050050.421.859.273.895.74直角三通，渐扩管3452850.46150050050.622.3115.009.3011.61分流直三通，调节阀467924.750.31163063050.311.5613.544.205.75直角三通5905650.38006302.140.310.6415.004.655.29直角三通6113206.240.4686308008.50.823.9823.3619.1623.14防火阀，调节阀7181126.290.3680010008.60.213.1023.744.998.08分流直三通8407659.050.571125010001.050.310.6049.1415.2315.83直角三通合计　　　　　　16.96　93.14110.10　左(L)与右(R)两大支管的不平衡率为(125.92-110.10)/125.92×100%=12%;二楼新风水力计算编号风量(m^3/h)/（m^3/s）风速(m/s)单位长度摩擦阻力Rm(Pa/m)宽(mm)高(mm)长L(m)局部阻力系数ζ摩擦阻力△Pl(Pa)动压△Pd(Pa)局部阻力Z管段阻力△P(Pa)左边管段12404.632.271201205.660.7912.8310.1610.1622.99送风口22404.632.271201202.130.294.833.733.738.56弯头35404.691.422001605.500.107.811.321.329.13分流直三通（变径）47804.330.922502002.990.182.752.022.024.78分流直三通（变径）512904.480.742502501.760.311.303.733.735.03直角三通 615604.230.562502504.460.052.510.540.543.04分流直三通（不变径）718605.050.803202506.840.305.474.594.5910.06分流直三通（变径）821604.690.613202506.850.644.158.458.4512.60分流直三通（变径）924904.690.453203204.320.311.934.094.096.02分流直三通1028504.950.594003203.940.452.306.626.628.92直角三通1130304.950.374003204.010.461.496.766.768.25分流直三通（变径）1234204.750.474003202.101.061.0014.3510.2911.28分流旁三通，防火阀1348304.260.2950040012.240.183.541.961.965.50分流直三通（变径）1449206.831.0535004002.410.312.548.681.9611.22直角三通合计54.4566.22120.67右边管段12104.051.7351201203.291.085.719.845.7116.34送风口,弯头23904.231.3241601605.700.107.5510.747.558.62分流直三通（变径）36304.232.051602001.200.052.4610.742.463.00分流直三通（不变径）48104.51.1052502005.800.106.4112.156.417.62分流直三通（变径）510204.660.9263202501.250.101.1613.031.162.46分流直三通（变径）612004.160.7283202505.200.453.7910.383.798.46分流旁三通713504.690.90153202504.200.053.7913.203.794.45分流直三通（不变径） 814104.90.97532025011.202.0610.9214.4110.9240.60分流旁三通，防火阀,软接1348304.260.2950040012.240.183.5510.893.555.51分流直三通（变径）1449206.831.0535004002.410.312.5427.992.5411.21直角三通合计47.8647.86108.26左(L)与右(R)两大支管的不平衡率为(120.67-108.26)/120.67×100%=10% 附录5水管水力计算二层供水管右边环路管段编号长度流量管径流速比摩阻沿程阻力动压局部阻力名称局部阻局部阻力管段阻力(m)(m³/h)(mm)(m/s)(Pa/m)(Pa)(Pa)力系数(Pa)(Pa)12.09722.92502.8872277.524776.04167闸阀*2,电动蝶阀19.02792648404027.93220.16502.5381768.9314031.23221分流三通396622369333.5467.82322.1642158.97655.52341变径三通,弯头2.0648231247944.9227.12321.9701797.518847.31940直流三通0.6813201016753.6706.88321.9041681.326170.41813直流三通0.681233740363.4715.62321.5551134.353937.31209直流三通，弯头0.941136507477.3854.90252.3773753.2127717.52825直流三通0.6819212963887.2003.84251.8632331.3816785.91735变径三通1.831241991095.2602.78202.1774344.6722853.02370变径三通1.8426527118105.1572.26201.7702901.0414960.71566直流三通0.68106516026112.6051.20151.7114061.1710579.31464分流三通3439114971125.5110.78151.1121766.059732.7618直流三通0.6842010153 136.8370.42150.599544.473722.5179直流三通，弯头0.941693891左边环路183.2422.76202.1624283.7913888.02337直流三通0.68158915477193.6722.52201.9743586.6713170.31948弯头*2,直流三通1.2233815508201.1542.28201.7862951.213405.71595直流三通0.6810854490211.4641.86201.4571987.562909.81061直流三通0.687223632225.4911.50152.1396273.5234447.92288直流三通0.68155636004231.4691.08151.5403309.914862.31186变径三通1.821346997245.3460.72151.0271514.628097.2527变径三通1.89499046253.9300.36150.513407.961603.3132弯头*20.52681672二层回水管右边环路16.640.70150.9981416.69402.0498弯头*20.52259966123.670.94151.3832661.199766.6956直流三通0.686501041734.002.20201.7232729.7810919.11484直流三通,弯头0.9413951231447.392.92202.2874750.3735081.52615直流三通0.6817783686057.203.98203.1108734.7462890.14836直流三通0.6832896617965.265.04252.4453940.720728.12989直流三通0.6820332276175.115.56252.6974779.1224421.33637分流三通31091135332 82.186.62253.2126739.7414692.65158直流三通0.6835081820095.517.04321.9481745.419617.21897直流三通0.68129010907102.587.40322.0481923.174965.62097分流三通3629111257118.657.82322.1642143.918534.02341直流三通0.681592201261217.3320.16502.5381758.9330477.03221弯头0.2683731314132.09722.92502.8872262.944745.44167闸阀*2,电动蝶阀19.027926484009左边环路137.020.24150.342187.911318.258弯头*41.04611379140.850.48150.684688.52588.0234直流三通0.68159747151.760.90151.2832301.394059.7823直流三通0.685604619165.191.26151.7964428.5822988.81613直流三通0.68109724085171.771.68152.3957778.6313760.42868直流三通0.68195015711185.052.04201.5982356.0811888.81277直流三通0.6886812757191.852.40201.8803235.425995.21767直流三通0.68120271972026.872.76202.1624253.43114272.72337直流三通0.681589115862212.2122.92502.8872262.945010.14167弯头*41.0443349344立管管径18.0211.61503.075654.65236.84728直流三通0.683215845224.2169.61502.465423.91780.43038直流三通0.6820663846 34.2135.681252.796675.982839.13909变径三通1.87036987544.2101.761252.097384.051613.02199直流三通0.681495310854.267.841002.135520.392185.62279变径三通1.84102628864.233.92702.5941340.345629.43364变径三通1.8605611685 附录6排烟排风管水力计算表地下室系统1编号风量(m^3/h)/（m^3/s）风速(m/s)比摩阻Rm(Pa/m)宽(mm)高(mm)长L(m)局部阻力系数ζ摩擦阻力△Pl(Pa)动压△Pd(Pa)局部阻力Z管段阻力△P(Pa)138066.61.4034004005.23.2917.4063.90210.24227.63百叶送风口，弯头238064.230.3265005005.73.571.8610.7438.3340.18百叶送风口，弯头,分流三通376128.461.3035005007.23.289.3842.94140.85150.23百叶送风口,分流三通（直通）41141812.682.9335005006.20.918.1896.4786.82105.01分流三通（旁通）51522410.651.56363063010.10.0615.7968.054.0819.87分流三通（直通）61900813.302.4376306304.60.311.21106.1331.8443.05防火阀合计73.82　512.16585.98系统2排烟管水力计算126857.281.6663203203.583.295.9631.80104.62110.58百叶送风口，弯头2537014.566.6623203203.160.0521.05127.206.3627.41分流三通（直管） 31074018.668.3114004006.20.5851.53208.92121.17172.70弯头41342514.924.0555005004.340.1917.60133.5625.3842.98分流三通（直通）,渐缩管52148018.945.7296305001.930.5111.06215.23109.77120.83分流直三通（旁通）63490616.162.91510006002.270.36.62156.6947.0153.62分流直三通（直通）合计113.82414.30528.12系统2送风管水力计算116295.661.183203502.533.12.9919.2259.5962.57百叶风口,渐缩管232587.071.384003207.480.5810.3229.9917.3927.72弯头3651611.313.0594004005.640.2517.2576.7519.1936.44矩形裤衩三通41140312.672.92550050014.940.443.7096.3238.5382.23矩形裤衩三通，渐缩管51303211.492.1096305006.78014.3079.210.0014.3061466112.932.6696305002.300.526.14100.3152.1658.30分流三通（旁通）72443413.572.376308001.840.34.36110.4933.1537.51防火阀合计99.06220.00319.06 '