上海某高层住宅模板工程施工方案(计算书_18mm厚九夹板)

'目录1．编制依据12．工程概况13．材料选择14．模板安装25模板构造46．模板拆除57．安全、环保文明施工措施68．计算书7 模板专项施工方案1．编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；《建筑施工计算手册》；《建筑施工手册》第四版；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2008）；2．工程概况本工程基地位于**地块，与上海市**区接壤。该地块**道，南侧为一条**道，东面与**路相隔一集中绿化隔离带，西侧为**，用地面积110067平方米，总建筑面积为309113.4。本项目为该地块三期工程，东北侧为一期，南侧为二期。本次三期项目为5栋高层住宅楼（35～37号楼、47～48号楼），15～34层，最高为92.95米，局部跃层，剪力墙结构。建设单位：上海**集团（昆山）置业有限公司设计单位：**有限公司监理单位：**有限公司施工单位：**有限公司本工程±0.000相当于绝对标高3.600m（黄海高程），场地绝对标高在3.00m左右。本工程各建筑物的情况如下表：楼号层数高度（m）地下室层数底板面标高基础结构上部结构35233170.0281.40二层-5.700-3.900桩基+筏板剪力墙362164.60一层-3.9003734101.00二层-5.700471446.10一层-3.900481547.80一层-3.9003．材料选择 3.1墙模板采用18mm厚九夹板，木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓使用Φ14。竖向内楞采用50×100木方，水平外楞采用圆钢管48×3.5。加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用"3"型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+转向扣件。外墙穿墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。3.2梁模板面板采用18mm厚九夹板50×100木方（内楞）现场拼制，圆钢管48×3.5（外楞）支撑，采用可回收Φ12对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。3.3柱模板采用18mm厚九夹板，在木工车间制作施工现场组拼，背内楞采用50×100木方，柱箍采用圆钢管48×3.5围檩加固，采用可回收Φ14对拉螺栓进行加固（地下室外柱采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用Φ48*3.5钢管斜向加固（尽量取45°）3.4楼板模板采用18mm厚九夹板，板底采用50mm×100mm方木支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。4．模板安装4.1模板安装的一般要求竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝。拼装的精度要求如下：（1）两块模板之间拼缝≤1mm（2）相邻模板之间高低差≤1mm（3）模板平整度≤2mm（4）模板平面尺寸偏差±3mm4.2模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa ），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。4.3模板安装要求4.3.1基础结构模板安装顺序及技术要点（1）电梯坑、集水坑、底板支模：大基坑开挖后，在基坑底开挖电梯坑、集水坑时两侧边各留350空隙作基础垫层两侧砌砖模的工作面，坑槽底边经人工修铲平整后，浇筑垫层混凝土，垫层混凝土达到一定强度后砌筑电梯坑、集水坑，砌筑一砖（煤渣砖）砖胎模，基础底板外围也采用一砖砖胎模，砖胎模表面粉8厚1：3水泥砂浆随粉随光。（2）外墙施工缝下部墙模采用吊模：上口用卡口，另用斜向钢筋焊在底板筋上作模板支撑。砌筑基础承台及底板用砖胎模，砖胎模外再回填土填到底板面下8mm，上浇筑素混凝土，然后进行承台基础底板钢筋绑扎，止水钢板就位，导墙模板制作安装。4.3.2墙体模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位→检查平整度→侧模板安装就位→安装水平外楞钢管→穿对拉螺栓→支设支撑→调整垂直度→紧固支撑②技术要点安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆"烂根"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。4.3.4梁、板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序搭设梁模脚手架→铺设梁底模板→安装梁侧模→安装梁侧模固定支架→穿对拉螺栓→复核梁模尺寸、标高→与相邻柱、墙模板固定②技术要点 安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上先根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板的底模。根据施工组织设计的要求，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁的侧模或板的周边模板。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。（4）楼板模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序搭设模板脚手架→铺设楞木→铺设模板→复核模板平整、标高等②技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（5）柱模板安装顺序及技术要点①模板安装顺序模板定位→检查平整度→侧模板安装就位→安装水平外楞钢管→穿对拉螺栓→支设支撑→调整垂直度→紧固支撑②技术要点框架柱模板采用18mm九夹板与50×100方木组合装配，外用方木作竖楞（间距≤250），柱箍水平方向布设，用双根钢管加螺杆对拉成箍固定，柱截面边长大于600，中间加穿柱螺栓1Φ14，大于1000加2Φ14，柱箍竖向间距500，采用斜撑和水平拉撑杆将柱模与现浇板梁连接。5模板构造5.1墙模板九夹板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。竖向内背楞采用50×100木方间距200mm，水平外楞双根Φ48×3.5钢管间距1.8m以下300mm、其余400mm。穿墙螺栓水平间距600mm，竖向间距1.8m以下300mm、其余400～500mm，上端用斜向支撑支撑于对侧墙根部进行加固以保证其稳定。地下室外墙用Φ14对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内。最下面三道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。5.2梁模板5.2.1梁侧模板采用木方作为内楞，间距250mm，钢管作为外楞间距500mm，采用可回收的Φ12普通穿墙螺栓加固水平间距500mm，竖向居中布设。梁模板采用18mm九夹板作为面板，梁底支撑方木间距200mm。支承为φ48×3.5钢管。扣件式钢管脚手架作为支撑系统，脚手架梁跨方向1m，梁两侧立杆间距0.8m，步距1.5m。 5.3柱模板采用18mm九夹板，模板在木工车间制作施工现场组拼，竖向内楞采用50×100木方，柱箍采用圆钢管48×3.5，柱截面B方向间距150mm，柱截面H方向间距150mm，四周加钢管抛撑。柱边角处采用木板条找补海锦条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45°），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。5.4楼板模板楼板模板采用50mm×100mm木方做板底支撑，中心间距300mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距1m，跨距1m，步距1.5m。5.5模板施工时注意以下几点（1）模板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；柱、梁拼角贴海绵条，刷脱模剂。（4）根据梁、板跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4m不考虑起拱，4m≤L＜6m起拱10mm，≥6m的起拱15mm；（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体"吃模"，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（6）从墙根起步300mm立第一根立杆以后按800mm或1000mm的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，并在每个柱网间纵横向各设一道连续剪刀撑。（7）梁侧设置斜向支撑，采用钢管，对称斜向加固（尽量取45°）6．模板拆除1 ）模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2）模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件—≥1003）拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m的洞口拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4）模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。5）模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。 7．安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架（见相关规范、相关安全操作规程等）。（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。（7）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低，混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2.3m/h。（8）环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。8．计算书根据设计，以墙厚度2400×500、梁截面200×700、楼板厚120、层高2.8m为例进行计算。墙、柱、梁、楼板模板的面板均采用18厚九夹板，内楞均采用50×100方木，外楞均采用Φ48×3.5双钢管加对拉螺栓。材料参数：Φ48×3.5圆钢管 截面惯性矩I＝12.19cm4；截面抵抗矩W＝5.08cm3；钢楞弹性模量E＝210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fc＝205N/mm2；50×100方木方木抗弯强度设计值fc＝13N/mm2；方木弹性模量E＝9500N/mm2；方木抗剪强度设计值ft＝1.50N/mm2；惯性矩I=50×1003×1/12=416.67cm4；抵抗矩W=50×1002×1/6=83.33cm3；18厚九夹板弹性模量E＝9500N/mm2；抗弯强度设计值fm＝13N/mm2；抗剪强度设计值ft＝1.50N/mm2；抵抗矩W=100×1.82/6=54cm3；惯性矩I=100×1.83/12=48.6cm4；8.1墙模板倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；次楞为竖向，间距200mm；外楞为横向双钢管，间距500mm；穿墙螺栓水平间距600mm，竖向间距500mm；采用Φ14对拉螺栓；墙模板设计简图8.1.1墙模板荷载标准值计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。8.1.2墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1）抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=200.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×27.021×200.0×200.0=1.08×105N.mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=500×18.0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；σ=M/W=1.08×105/2.70×104=4.003N/mm2≤[f]=13N/mm2，满足要求！2）抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=200.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.50×0.90=25.761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.50×0.90=1.260kN/m；q=q1+q2=25.761+1.260=27.021kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×27.021×200.0=3242.484N；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=3242.484N；b--构件的截面宽度(mm)：b=500mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2； T=3×3242.484/(2×500×18.0)=0.540N/mm2≤[T]=1.4N/mm2，满足要求！3）挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=47.7×0.5=23.85N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=200mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；ω=0.677×23.85×2004/(100×9500×2.43×105)=0.112mm≤[ω]=0.8mm，满足要求！8.1.2墙模板内外楞的计算1）内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。内楞计算简图（1）内楞的抗弯强度验算跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=500.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.20×0.90=10.304kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(10.304+0.504)/1=10.808kN/m；最大弯距：M=0.1×10.808×500.0×500.0=2.70×105N.mm； 抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；σ=2.70×105/8.33×104=3.242N/mm2≤[f]=13N/mm2，满足要求！（2）内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=500mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.20×0.90=10.304kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.20×0.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(10.304+0.504)/1=10.808kN/m；最大剪力：∨=0.6×10.808×500.0=3242.484N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--内楞计算最大剪力(N)：∨=3242.484N；fv=3×3242.484/(2×50.0×100.0)=0.973N/mm2≤[fv]=1.4N/mm2，满足要求！（3）内楞的挠度验算刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.20/1=9.54kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=500mm； ω=0.677×9.54/1×5004/(100×9500×4.17×106)=0.102mm≤[ω]=2mm，满足要求！2）外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。外楞计算简图（4）外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.7+1.4×2)×0.2×0.5/2=2.7kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；外楞最大弯矩:M=0.175×2702.07×600.00=2.84×105N/mm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=2.84×105N/mmσ=2.84×105/5.08×103=55.85N/mm2≤[f]=205N/mm2,满足要求！（5）外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，∨--外楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=600.0mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×47.7+1.4×2)×0.2×0.5/2=2.702kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×2702.070=1.05×103N；外楞截面抗剪强度必须满足: 其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--外楞计算最大剪力(N)：∨=1.05×103N；τ=3×1.05×103/(2×50.0×100.0)=0.316N/mm2≤[fv]=1.4N/mm2，满足要求！（6）外楞的挠度验算刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--外楞最大挠度(mm)；P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=47.71×0.20×0.50/2＝2.39kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=600.0mm；ω=1.146×4.77×100/2×6003/(100×210000×1.22×105)=0.231mm≤[ω]=2.4mm，满足要求！8.1.3穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得，穿墙螺栓的型号为M14，有效直径为11.55mm，有效面积:A=105mm2，最大容许拉力值[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；N=47.705×0.6×0.5=14.312kN≤[N]=17.85kN，满足要求！8.2梁模板 梁模板示意图1）模板支撑及构造参数立杆梁跨度方向间距La为1m，步距h为1.5m，梁两侧立柱间距为0.8m，板底承重立杆横向间距或排距Lb为1m。扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2）荷载参数模板自重0.35kN/m2，钢筋自重1.50kN/m3，施工均布荷载标准值2.5kN/m2，新浇混凝土侧压力标准值18.0kN/m2，倾倒混凝土侧压力2.0kN/m2，振捣混凝土荷载标准值2.0kN/m2。3）梁侧模板参数主楞间距500mm，次楞3根，采用1根Φ12穿梁螺栓，水平间距500mm，竖向距板底的距离300mm。8.2.1梁模板荷载标准值计算1）梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。2）梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板的最大弯距(N.mm)；W--面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=9.720+1.260=10.980kN/m；计算跨度(内楞间距):l=285mm；面板的最大弯距M=0.125×10.98×2852=1.11×105N.mm；σ=1.11105/2.70104=4.129N/mm2≤[f]=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=18×0.5=9N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=285mm；I--面板的截面惯性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；ω=0.52192854/(10095002.43105)=0.134mm≤[ω]=1.14mm，满足要求！3）梁侧模板内外楞的计算（1）内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。内楞计算简图①内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.285=6.26kN/m；内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；内楞的最大弯距:M=0.1×6.26×500.002=1.56×105N.mm；最大支座力:R=1.1×6.259×0.5=3.442kN；σ=1.56105/8.33104=1.878N/mm2≤[f]=17N/mm2，满足要求！②内楞的挠度验算其中E--面板材质的弹性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=18.00×0.29=5.13N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=500mm；I--面板的截面惯性矩：I=8.33×106mm4；ω=0.6775.135004/(100100008.33106)=0.026mm≤[ω]=2mm，满足要求！（2）外楞计算外楞承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3.442kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)①外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；W--外楞的净截面抵抗矩；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.688kN.m外楞最大计算跨度:l=200mm；σ=6.88105/1.02104=67.76N/mm2≤[f]=205N/mm2，满足要求！②外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度ω=0.408mm≤[ω]=0.5mm，满足要求！4）穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力； A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径:12mm；有效直径:9.85mm；有效面积:A=76mm2；所受的最大拉力:N=18×0.5×0.3=2.7kN≤[N]=12.92kN，满足要求！5）梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算的最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200mm；q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.70×0.90=19.28kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3:1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m； q=q1+q2+q3=19.28+0.38+2.52=22.18kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=1/8×22.176×0.22=0.111kN.m；σ=0.111106/5.40104=2.053N/mm2≤[f]=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×0.700+0.35）×1.00=18.20KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距):l=200mm；ω=518.22004/(38495004.86105)=0.082mm≤[ω]=200/250=0.8mm，满足要求！6）梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）荷载的计算：①钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×0.7×0.2=3.57kN/m；②模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.2×(2×0.7+0.2)/0.2=0.56kN/m；③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.5+2)×0.2=0.9kN/m；（2）方木的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×3.57+1.2×0.56=4.956kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.9=1.26kN/m； 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。①方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=4.956+1.26=6.216kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×6.216×1×1=0.622kN.m；最大应力σ=M/W=0.622106/83333.3=7.459N/mm2≤13N/mm2,满足要求!②方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力:V=0.6×6.216×1=3.73kN；τ=33729.6/(250100)=1.119N/mm2≤1.4N/mm2,满足要求!③方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=3.570+0.560=4.130kN/m；ω=0.6774.1310004/(10010000416.667104)=0.671mm≤[ω]=4mm，满足要求！（3）支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：①钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×0.700=17.850kN/m2；②模板的自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；③活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(17.850+0.350)+1.4×4.500=28.140kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力RA=RB=3.108kN；最大弯矩Mmax=0.932kN.m；最大挠度计算值Vmax=2.413mm；σ=0.932106/5080=183.543N/mm2≤205.0N/mm2,满足要求!7）扣件抗滑移的计算:直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.108kN<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8）立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 （1）梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=3.108kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×2.77=0.429kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.20)/2)×1.00×0.35=0.336kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.20)/2)×1.00×0.130×(1.50+24.00)=3.182kN；N=3.108+0.429+0.336+3.182=7.056kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；Lo/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；σ=7055.528/(0.207489)=69.703N/mm2≤[f]=205N/mm2，满足要求！8.3柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱模板的总计算高度:H=3.00m；柱箍的间距(mm):400；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；计算简图8.3.1柱模板荷载标准值计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃； V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为47.705kN/m2、72.000kN/m2，取较小值47.705kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。8.3.2柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=225mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1）面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(竖楞间距):l=225.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，式中，0.90 为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m；面板的最大弯距：M=0.125×21.617×225×225=1.09×105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=400×18.0×18.0/6=2.16×104mm3；f--面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；σ=M/W=1.09105/2.16104=5.066N/mm2≤[σ]=13N/mm2，满足要求！2）面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=225.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.40×0.90=20.609kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=20.609+1.008=21.617kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×21.617×225.0=3039.829N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中，τ--面板承受的剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=3039.829N；b--构件的截面宽度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；τ=33039.829/(240018.0)=0.633N/mm2≤[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3）面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，ω--面板最大挠度(mm)；q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：q=47.71×0.40＝19.08kN/m；l--计算跨度(竖楞间距):l=225.0mm；E--面板弹性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的惯性矩(mm4)；I=400×18.0×18.0×18.0/12=1.94×105mm4；ω=0.52119.08225.04/(1009500.01.94105)=0.138mm≤[ω]=225/250=0.9mm,满足要求！8.3.3竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为2.8m,柱箍间距为400mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 竖楞方木计算简图1）抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中，M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm；q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.23×0.90=11.592kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.23×0.90=0.567kN/m；q=(11.592+0.567)/2=6.080kN/m；竖楞的最大弯距：M=0.1×6.080×400.0×400.0=9.73×104N.mm；其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2)；M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；σ=M/W=9.73104/8.33104=1.167N/mm2≤[σ]=13N/mm2，满足要求！2）抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨--竖楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.23×0.90=11.592kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.23×0.90=0.567kN/m；q=(11.592+0.567)/2=6.080kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0.6×6.080×400.0=1459.118N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)；∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨=1459.118N；τ=31459.118/(250.0100.0)=0.438N/mm2≤[fv]=1.4N/mm2，满足要求！3）挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中，ω--竖楞最大挠度(mm)；q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=47.71×0.23=10.73kN/m；l--计算跨度(柱箍间距):l=400.0mm；ω=0.67710.73400.04/(1009500.04.17106)=0.047mm≤[ω]=400/250=1.6mm，满足要求！8.3.4B方向柱箍的计算柱箍为单跨，按集中荷载简支梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.225×0.4/2=2.43kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=2.432kN；B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.651kN.m；B方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=1.371mm；1）柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.65kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；σ=121.96N/mm2≤[f]=205N/mm2，满足要求! 2）柱箍挠度验算经过计算得到:ω=1.371mm≤[ω]=500/250=2mm，满足要求!8.3.5H方向柱箍的计算柱箍为单跨，按简支梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；P=(1.2×47.7×0.9+1.4×2×0.9)×0.175×0.4/2=1.89kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=1.891kN；H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩:M=0.459kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形:V=0.731mm；1）柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.46kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=85.991N/mm2≤[f]=205N/mm2，满足要求!2）柱箍挠度验算经过计算得到:V=0.731mm≤[V]=400/250=1.6mm，满足要求! 8.4楼板模板横向间距或排距1m，纵距1m，步距1.5m，立杆上端伸出至模板支撑点长度0.10m，模板支架搭设高度2.6m，扣件连接方式为双扣件，取扣件抗滑承载力系数0.80，模板与木板自重0.350kN/m2，混凝土与钢筋自重25kN/m3，施工均布荷载标准值1kN/m2，楼板的计算厚度120mm，木方的间隔距离300mm。图2楼板支撑架荷载计算单元 8.4.1模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1）荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=1×1=1kN/m；2）强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.6+1.4×1=5.72kN/m最大弯矩M=0.1×5.72×0.32=0.051kN·m；σ=51480/54000=0.953N/mm2≤[f]=13N/mm2,满足要求!3）挠度计算挠度计算公式为其中q=3.6kN/mω=0.677×3.6×3004/(100×9500×4166666.667)=0.005mm≤[ω]=300/250=1.2mm,满足要求!8.4.2模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算: 方木楞计算简图1）荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.12=0.975kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1+2)×1×0.3=0.9kN；2）强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.975+0.105)=1.296kN/m；集中荷载p=1.4×0.9=1.26kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.26×1/4+1.296×12/8=0.477kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.26/2+1.296×1/2=1.278kN；σ=M/W=0.477×106/83333.33=5.724N/mm2≤[f]=13.0N/mm2,满足要求!3）抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.296×1/2+1.26/2=1.278kN；T=3×1.278×103/(2×50×100)=0.383N/mm2≤[T]=1.4N/mm2，满足要求!4）挠度验算: 最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.08kN/m；集中荷载p=0.9kN；最大挠度计算值V=5×1.08×10004/(384×9500×4166666.667)+900×10003/(48×9500×4166666.7)=0.829mm≤[V]=1000/250=4mm,满足要求!8.4.3板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.296×1+1.26=2.556kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.86kN.m；最大变形Vmax=2.2mm；最大支座力Qmax=9.296kN；最大应力σ=860417.76/5080=169.374N/mm2≤205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.2mm≤1000/150与10mm,满足要求!8.4.4扣件抗滑移的计算:双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=9.296kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8.4.5模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1）静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×2.6=0.336kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.13×1×1=3.25kN； 静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.936kN；2）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(1+2)×1×1=3kN；3）立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=8.923kN；8.4.6立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.923kN；σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算l0=h+2aa----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；钢管立杆受压应力计算值；σ=8922.792/(0.53×489)=34.428N/mm2≤[f]=205N/mm2，满足要求！ 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