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'********学士毕业设计计算书广州万科预制装配整体式混凝土隔震住宅结构设计专业：土木工程班级：****************学生姓名：*******学号：****************指导教师：************广州大学土木工程学院二○一一年六月
BachelorDissertationofGuangzhouUniversityDesignontheResidentialBuildingofAssembledMonolithicConcretesIsolationStructureofGuangzhouWankeMajor：CivilEngineeringNumberforClass：ClassSixCivilEngineeringGradeSevenBachelorName：ChenZhicaiStudentNumber：0717010104Supervisor：ZhangJichaoFacultyofCivilEngineeringGuangzhouUniversityJune,2011
摘要摘 要万科预制装配整体式结构住宅位于广州市郊区。单体住宅建筑占地面积约为670，总建筑面积约为4300，总建筑高度为27。本建筑为8层，每层4户，东西两套单位的面积为140，中间两套单位的面积为100。采用预制装配整体式框架结构体系，基础采用高强预应力混凝土管桩。预制装配整体式结构对节能环保大有裨益，整体安全性能好，生产施工有着明显的优越性，是未来建筑发展的必然趋势。本次毕业设计主要内容包括住宅楼的建筑方案设计和结构计算。在结构设计中，采用PKPM进行空间结构计算分析，通过satwe侧刚分析法进行内力计算和构件配筋计算。并对第7轴平面框架进行手算。手算内容主要有：竖向荷载作用下框架的内力分析，水平风荷和水平地震作用下框架的内力分析和变形验算，框架各构件控制截面的内力组合及配筋计算以及楼板、基础与隔震设计等。本设计采用基础隔震技术，隔震层设在底板梁下。隔震装置有效地减少上部结构的地震反应，提高地震时结构的安全性。关键词装配整体式，框架结构，隔震住宅，桩基础
AbstractABSTRACTAresidentialbuildingofWankeislocatedinsuburbofGuangzhou，whichisdesignasaassembledmonolithicconcretesframestructure,withoccupyabouttotallandareaof670㎡,totalarchitecturalareaof4300㎡andtotalheightof27mandtheflooris8.Thereare4suiteofroomseverfloorofthisbuilding.Theareaoftheoneinthetwosidesofeverfloorareabout140㎡,othersareabout100㎡.ThefoundationofthebuildingarePHC.Assembledmonolithicisgoodforenvironmentalprotection.Andtheintegratedsafetyofthisiswell.Moreover,it’sobviousadvantagethanthesiteoperation.Themaincontentsofthispaperincludetheblueprint,arrayofthestructureandcalculateofthestructure.Inthedesignofstructure,3DanalysisanddesignofthestructurebyusingsoftwarePKPMthatcanusesatwetoanalysistheintensityandrigidityofthestructurebymeansofside-rigidity.Andmanualcalculationsofa2Dframewhichconsistofthefollowingcomponents:Calculationinthisprojectconsistsmainlyoftheinternalforceofframecausedbyverticalloads,theinternalforceanddeformationofframeundertheactionofwindloadandearthquake,internalforcescombinationsandreinforcementcalculationsofbeamsandcolumnsandthefloor,foundation,separatedseismicdesign.Thisprojectusesthebase-isolationtechnology,whichlocatedonthebottomofthefoundationbeam.Thebase-isolationtechnologycaneffectivelyreducetheseismicactioneffectofthesuperstructure,theearthquakeresistancerank,andimprovethesafetyofstructureinearthquakeKEYWORDSassembledmonolithic，Framestrucuure，base-isolationofresidentialbuilding，foundationswithprestressedtubularpile
前言前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。设计题目为《预制装配整体式隔震结构住宅设计》。在设计过程复习了有关《结构力学》、《混凝土结构设计》、《高层建筑结构设计》、《混凝土结构设计有原理》、《建筑结构抗震设计》等课本里的知识，并查阅且较为熟悉了《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）、《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）等规范。《混凝土结构施工图》（03G101）《建筑结构隔震构造详图》03SG6101等标准图集。在计算方法上，考虑到尽量能够运用所学的知识，以求让设计达到最优化，本设计采用手算为主，电算复核的方法完成结构设计任务。计算水平地震作用计算采用“底部剪力法”。竖向荷载作用下框架内力计算采用“分层法”，水平荷载作用下内力计算采用“D值法”，竖向荷载作用下框架的内力计算采用“无侧移框架弯矩分配法；并且运用PKPM电算软件辅助设计。最后，主要进行设计手稿以及绘图，并得到张季超老师的审批和指正，使我圆满完成了设计，在此表示衷心的感谢！在张老师及其研究生陈杰峰师兄的耐心指导下，通过资料翻阅、设计计算、计算书撰写和外文的翻译，加深对新规范、手册等内容的理解，巩固了我的专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在使用PKPM电算软件时，对结构工程软件有了一定的了解与掌握；在绘图时更加熟练掌握了AutoCAD。以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。学生：陈智财班级：2007级土木(6)班二零一一年六月于广州大学VII
前言目录1建筑设计11.1.建筑依据11.1.1.设计任务书11.1.2.有关规范11.2设计要求11.3预制装配整体混凝土住宅建筑设计11.3.1工程概况11.3.2平面设计21.3.3外立面设计31.3.4垂直交通设计31.4预制装配整体式结构住宅体系及其产业化简介91.4.1我国目前住宅情况91.4.2预制装配整体式混凝土住宅结构体系的特点92结构方案132.1设计要求132.2结构选型132.3基础形式142.4主要材料142.4.1混凝土强度等级142.4.2钢筋142.4.3混凝土保护层厚度142.4.4隔墙152.5框架结构布置及梁、板、柱截面初选153荷载取值173.1永久荷载取值173.1.1屋面恒荷载173.1.2标准层楼面恒荷载173.1.3梁自重183.1.4柱自重183.1.5预制混凝土外纵墙自重193.1.6预制混凝土内纵墙自重193.1.7预制混凝土内隔墙自重193.1.8其他自重193.2可变荷载取值203.2.1屋面可变荷载203.2.2楼面可变荷载:204荷载计算214.1竖向荷载计算214.1.1⑦轴AB梁线荷载标准值214.1.2⑦轴BD梁荷载标准值224.1.3⑦轴柱竖向集中荷载标准值234.1.4⑦轴的竖向荷载作用下计算简图264.2水平风荷载284.2.1⑦轴水平风荷载计算284.2.2各楼层位置处的风振系数284.2.3各楼层位置处风力标准值30VII
前言4.2.4⑦轴风荷载作用下计算简图324.3水平地震作用334.3.1重力荷载代表值计算334.3.2楼层侧移刚度计算344.3.3结构基本自振周期计算354.3.4水平地震作用计算354.3.5⑦轴地震作用下计算简图385内力计算395.1竖向荷载作用下内力计算395.1.1竖向荷载作用下框架的内力分析395.1.2竖向永久荷载下的弯矩计算435.1.3竖向可变荷载下的弯矩计算485.1.4竖向永久荷载下的剪力计算555.1.5竖向永久荷载下的轴力计算585.1.6竖向可变荷载下的剪力计算595.1.7竖向可变荷载下的轴力计算625.1.8竖向荷载作用下的内力图645.2水平风荷载作用下内力计算715.2.1风荷载作用下框架结构弯矩计算715.2.2风荷载作用下框架结构轴力、剪力计算775.2.3风荷载作用下框架结构内力图805.2.4风荷载作用下的位移验算835.3水平地震作用时结构的内力计算855.3.1各层柱剪力计算855.3.2梁、柱端剪力、轴力计算885.3.3水平荷载引起的跨中弯矩915.3.4水平地震作用下框架结构内力图936框架内力组合976.1组合类型976.2梁、柱的内力调整976.3内力组合1017框架梁柱截面设计1107.1框架梁截面设计1107.1.1梁的正截面强度计算1107.1.2最小配筋率的确定1107.1.3翼缘宽度的计算1117.1.4T形截面类型的判定1117.1.5梁正截面受弯计算1117.1.6梁DB斜截面受剪承载力计算1147.1.7梁DB施工吊环的计算1157.2框架柱截面计算1157.2.1柱的计算长度1167.2.2最小配筋率的确定1167.2.3柱轴压比验算1167.2.4截面参数的计算1167.2.5配筋计算1177.2.6柱的节点设计1228楼板计算1248.1楼板的截面设计（第五层）1248.2板的配筋124VII
前言8.2.1单向板计算1258.2.2双向板计算（以3PB-9为例）1269基础设计1279.1工程地质资料1289.2方案选型1289.3基础设计1299.3.1确定基桩竖向承载力特征值1299.3.2桩数n，桩距及桩承台平面尺寸的确定（⑦轴B柱）1309.3.3基桩承载力计算1319.3.4桩基础验算1329.3.5承台设计计算1329.3.6抗弯验算1339.3.7冲切验算1349.3.8抗剪切验算1349.3.9局部受压验算1349.3.10⑦轴D柱基础设计1359.4基础梁设计1399.4.1基础梁的尺寸（以⑦轴下DB段的基础梁计算为例）1399.4.2基础梁的正截面计算1409.4.3基础梁的斜截面计算14010隔震结构设计14110.1设计资料与选型14110.1.1结构选型14210.1.2工程概况14210.1.3设计依据14210.1.4隔震层设计14210.1.5隔震支座布置与选型14310.2隔震结构计算14510.2.1计算过程14510.2.2多遇地震作用下隔震结构的内力分析14610.3隔震设计的构造设计建议和结论15310.3.1结构设计和构造建议15310.3.2隔震层的构造建议15310.3.3预埋件构造要求15310.3.4隔震支座安装与施工建议15410.3.5叠层橡胶隔震支座产品性能要求15410.3.6结论15411PKPM电算结果1554.1建筑结构的总信息1554.2周期、地震力与振型输出文件1674.3结构位移1864.4超配筋信息1944.5相关电算图19512毕业设计总结19512.1PKPM结果分析19512.2对输出结果的分析19512.3手算与电算的对比19512.3.1总体控制数据对比19612.3.2柱轴压比的对比19612.4隔震与非隔震对比196VII
前言12.5毕业设计总结197致谢198参考文献199附录200附录一相关电算图200VII
土木学院毕业设计计算书1建筑设计1.1.建筑依据1.1.1.设计任务书见附录21.1.2.有关规范《住宅设计规范》GB50096-1999《住宅建筑规范》GB50368-2005《民用建筑设计通则》GB50352-2005《房屋建筑制图统一标准》GB/T50001-2001《民用建筑设计术语标准》GB/T50504-20091.2设计要求本工程建筑耐久等级为二级，设计使用年限为50年，抗震设防烈度为7度。结构抗震等级为二级。内部功能主要满足居住及相应的配套设施。1.3预制装配整体混凝土住宅建筑设计1.3.1工程概况广州市万科预制装配整体式结构隔震住宅采用预制装配整体混凝土结构，总建筑面积约为4300。本建筑为8层，建筑高度约为27，本建筑内部单元包括客厅、卧室、厨房、厕所、阳台等，采用预制钢筋混凝土装配整体式框架结构，内外墙墙体采用新型预制悬挂板墙。20
土木学院毕业设计计算书设计原始资料：1.建设地点：广州市2.全年主导风向东南，基本风压0.5，地面粗糙度为B类。3.地震基本烈度7度，设计地震分组为第一组。场地土为Ⅲ类。4.场地条件：地势平坦，土壤性质及地基承载力见工程地质资料。5.场地平整，水电可以就近接通，主要建筑材料供应充足。劳动力由公司按需求派给，主要施工机械设备可根据需要从公司调配。6．场地条件：地势平坦，工程地质资料情况如下(由工程地质报告提供)：第一层：杂填土,杂色，松散，稍湿，主要由砖块、夯块、碎石及少量粘性土组成，平均厚度2.3m；第二层：淤泥,灰黑色，饱和，流塑，以粘粒为主，含有少量有机质及较多细粒，含量约10%，平均厚度1.2m，qsa=6kPa;第三层：粉细砂，灰黑，松散，饱和，长石—石英质，颗粒均匀，以粉细粒为主，平均厚度6.8m，qsa=13kPa；第四层：粉质粘土，青灰，湿，可塑，以粘土粒为主，含少量粉细粒。底部30cm含有较多砾砂，含量约为10%，平均厚度2.1m，qsa=25kPa；第五层：砾砂，青灰，灰白，中密，饱和，石英质，级配良好，以砾石为主，含少量粘粒，最大粒径10mm,14.80—17.20m为粉砂夹层，平均厚度6.8m，qsa=46kPa；第六层：全风化泥质粉砂岩，棕红色，岩石分化完全，岩芯呈坚硬土状，原岩结构清晰，岩质极软，平均厚度0.5m，qsa=40kPa；第七层：强风化泥质粉砂岩，棕红色，岩石风化强烈，岩芯呈半岩半土及软岩柱状，均匀，密实，钙质含量较高，岩块手撕易断，岩质软，平均厚度2.9m，qsa=60kPa；地下水位在地面以下0.9m，对混凝土无侵蚀性。1.3.2平面设计住宅楼在设计上以规整的矩形安排平面，充分利用场地，合理划分功能分区。各功能分区如下：20
土木学院毕业设计计算书共8层。各层均设计成东西对称2单体结构，每个单体均有两个户型，，其中东西两侧都由大户型组成，建筑面积分别约为140㎡，中间两套小户型建筑面积约为100㎡，标准层中左侧单体西面户型布置了客厅、餐厅以及卫生间、厨房各一间，三间卧室，南北面布置阳台。左侧单体东面户型布置了客厅、餐厅以及厨房一间，二间卧室、卫生间一间，南北面布置阳台。平面图见图1.11.3.3外立面设计在立面设计中，主要强调建筑的简捷、朴素和亲和的特点，不追求复杂炫丽的装饰建筑形体采用矩形造型。立面图见1.21.3.4垂直交通设计综合考虑消防、管理以及实用等特点，布置两道主楼梯，和设置电梯，作为垂直通道。其他具体布置参考首层平面图、立面图以及1－1剖面图（如图1.1，1.2，1.3所示）20
土木学院毕业设计计算书图1.1首层平面图20
土木学院毕业设计计算书图1.2①~立面图20
土木学院毕业设计计算书图1.3剖面图20
土木学院毕业设计计算书1.4预制装配整体式结构住宅体系及其产业化简介1.4.1我国目前住宅情况我国住宅建设目前主要采用现浇施工方法，这方法呈现生产效率低、综合质量差、能耗高、污染严重等特点，还处于粗放型的生产方式,现有住宅生产方式已经不适应可持续发展的要求。住宅建设要实现质的转变，从根本上解决住房问题，就必须走适合我国国情的住宅产业化之路——预制装配整体式可作为我国住宅产业化发展方向的一个较好选择。为了克服现有技术中的不足之处，提供一种结构简单，安装方便，节约建筑材料、建造快速，整体安全性能好的全预制装配整体式钢筋混凝土房屋。1.4.2预制装配整体式混凝土住宅结构体系的特点预制装配整体式生产施工（图1.4）比传统的现浇施工有着明显的优越性，主要体现在以下几点：图1.4预制构件第一是预制混凝土（简称PC）生产，PC的生产过程，是指将钢筋笼放置在模具中，形成一个待教主的模具，再讲生产好的混凝土注入模具，并通过养护最后形成构件的过程。因工厂的生产条件和操作面使得构件的精度、强度等综合品质得到很大的提升。同时，完成教主的构件能得到蒸汽等更好的养护，相较于传统的水淋养护，能使构件的质感得到大幅度提升。其生产流程是：模板在承台上固定就为——20
土木学院毕业设计计算书钢筋笼在模具中固定就位——预埋件等就位——混凝土浇注——构件养护——构件脱模——吊运支堆场——养护好后运至施工现场。第二是模板生产，PC构件的精度和外观都由模具决定。传统的现浇混凝土缩采用的木模具无论在强度、精度和质量上都远逊于钢模具。而且，钢模具还具有相当高的循环使用率。可重复使用上百次，报废后还能回炉。生产线上的设备大部分都采用数控技术，能极大提高模具的精度，从而在根源上保证了PC构件的精度。模板的生产流程是：钢板运抵——卸货堆料、抽检——钳工下料——钢板加工——钢板组装——除锈打磨喷涂——模板存放。第三是混凝土生产，在传统方式下使用混凝土均是由混凝土工厂运送到施工现场。混凝土经常因为交通运输等问题，无法在最佳状态下得到使用，而PC构件实验室有专门的混凝土搅拌站，可以保证混凝土在最佳状态下得到使用。其生态流程是：水泥、骨料等运抵——卸货堆料、抽检——搅拌站生产——混凝土质量检查。第四是钢筋生产（图1.5），钢筋的定位决定了PC构件间的连接关系，直接影响到现场的施工质量。在传统的方式下，钢筋均在施工现场进行人工绑扎。绑扎的质量得不到保证，而且影响踢踏施工面的开展。在PC方式下，构件里的钢筋都在工厂里完成绑扎。其钢筋质量（室内减少钢筋腐蚀）和绑扎精度（机械生产部件人工绑扎）都得到有效控制。其生产流程是：钢筋运抵——卸货堆料、抽检——钢筋下料——钢筋加工——钢筋笼绑扎——钢筋笼放置。图1.5钢筋按照目前并未规模化的生产测算，预制装配式比传统建设方式的进度快30%左右。20
土木学院毕业设计计算书预制装配式构件全部构件都是先从工厂预制好再运送到现场包括预制板、梁柱、楼梯、墙体及阳台等（图1.6）图1.6预制框架结构安全完全没问题，因为预制的楼梯、外墙等运到施工现场，也需要进行钢筋混凝土的搭接，并不是简单地连接。每个楼板内都贯穿着钢筋，房屋结构非常结实。与传统建造的住宅相比，构件精度更高，能最大限度地改善墙体开裂、渗漏等质量通病，并提高住宅整体安全等级、防火性和耐久性。它采用轻质隔墙体系（图1.7），业主可根据需要变更装修。图1.7轻质隔墙20
土木学院毕业设计计算书预制装配式结构对节能环保大有裨益，通过工厂化生产和现场装配施工，可大幅减少建筑垃圾和建筑污水，降低建筑噪音，降低有害气体及粉尘的排放，减少现场施工及管理人员。一般可节约材料20%，节水60%左右。1.5隔震设计今年世界各地都不断发生破坏性地震灾害，如汶川8.0级地震和日本9.0级地震。同样是大地震，但是造成的损害完全不一样。由于日本是地震常发区，各个建筑物都采取了防震措施，如隔震技术；而汶川的建筑物都没采用这些防震措施，所以当地震来临时，汶川的几乎所有的建筑都受到不同程度的破坏，然而日本的都只是晃动和一些小的损害。所以说，防震措施对于我们的人身安全、建筑的保护，起到重要的作用。基础隔震,就是在建筑物的基础与上部结构之间增设高度很矮,具有足够可靠性的隔震层,控制地面运动向上部结构传递,地震时其能量可反馈到地面或由隔震层吸收,以大大减小结构及构件的地震反应,确保建筑物的整体安全,其内部设备不发生破坏或丧失使用功能,室内人员不遭受伤害也不会有强烈震感。同时,还可防止结构内部的次生灾害。主震后无需避震疏散,即使发生罕遇大震隔震房屋也不会倒塌。20
土木学院毕业设计计算书2结构方案2.1设计要求1)．本工程的建筑结构安全等级为二级，建筑抗震设防类别为丙类建筑。抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第一组，抗震等级为二级。2)．设计荷载活荷载标准值：2.0(阳台活载：2.5)。3).设计规范及规程《工程结构可靠性设计统一标准》GB50153-2008《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002《建筑结构制图标准》GB/T50105-2001《建筑结构设计术语和符号标准》GB/T50085-2001《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008《建筑地基基础设计规范》GB50007-20022.2结构选型本设计的高度为H≈27m，房屋的宽度为B≈11.4m，H/B＝27/11.4＝2.36<4，满足《高层建筑混凝土结构技术规程》给出的限值。由于该建筑的长度L≈43.8m<55m，满足《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）给出的要求。20
土木学院毕业设计计算书2.3基础形式根据工程地质资料，本工程拟采用高强预应力混凝土管桩基础。2.4主要材料2.4.1混凝土强度等级高强预应力混凝土管桩C80桩承台C30基础垫层C15基础梁C30柱C30梁C30楼层板C30屋顶板C30其它未注明混凝土强度等级不低于C25。2.4.2钢筋HPB300——仅用构造钢筋和箍筋HPB300——板配筋HRB400E——基础承台纵筋HRB400E——梁柱纵筋2.4.3混凝土保护层厚度楼面、屋面板20mm楼面、屋面梁45mm基础梁50mm20
土木学院毕业设计计算书柱45mm基础、承台50mm2.4.4隔墙外墙为200mm宽的轻质预制混合材料挂板墙，固定内隔墙为100mm宽的轻质预制混合材料挂板墙。2.5框架结构布置及梁、板、柱截面初选结构平面布置如图2.1所示。各梁柱截面确定如下：AB跨梁：h=，取h=500mm，取b=250mm。BD跨梁：取h=500mm，b=250mm。中柱（B轴）连系梁：取b×h=；柱截面均为b×h=，个别取b×h=预制叠合楼板：80mm厚现浇钢筋混凝土楼板（位于叠合层上部）加70mm厚预制钢筋混凝土楼板（位于叠合层下部），总厚150mm20
土木学院毕业设计计算书图2.1结构平面布置图20
土木学院毕业设计计算书3荷载取值3.1永久荷载取值3.1.1屋面恒荷载20mm厚1：2水泥砂浆找平100~140mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩80mm厚现浇钢筋混凝土楼板加70mm厚预制钢筋混凝土楼板15mm厚纸筋石灰抹底合计5.233.1.2标准层楼面恒荷载25mm厚水泥砂浆面层80mm厚现浇钢筋混凝土楼板加70mm厚预制钢筋混凝土楼板15mm厚纸筋石灰抹底合计20
土木学院毕业设计计算书3.1.3梁自重①b×h=250㎜×500㎜自重0.25×0.5×25=3.13kN/m20㎜梁面粉刷2×（0.5-0.15）×0.02×17=0.238kN/m合计3.368kN/m②b×h=200㎜×400㎜自重0.2×0.4×25=2kN/m20㎜梁面粉刷2×（0.35-0.15）×0.02×17=0.102kN/m合计2.102kN/m3.1.4柱自重①b×h=600㎜×600㎜自重0.6×0.6×25=9kN/m20㎜柱面粉刷4×0.6×0.02×17=0.816kN/m合计9.816kN/m②b×h=300㎜×300㎜自重0.3×0.3×25=2.25kN/m20㎜柱面粉刷4×0.3×0.02×17=0.408kN/m合计2.658kN/m20
土木学院毕业设计计算书3.1.5预制混凝土外纵墙自重纵墙1.6×15×0.2=4.8铝合金窗0.35×1.5×1.8/2.7=0.437kN/m墙面粉刷2×1.9×0.02×17＝1.3合计6.537；3.1.6预制混凝土内纵墙自重纵墙2.5×15×0.2=7.5墙面粉刷2×2.5×0.02×17＝1.7合计9.2；3.1.7预制混凝土内隔墙自重纵墙0.1×2.5×15=3.75墙面粉刷2×2.5×0.02×17＝1.7合计5.45；3.1.8其他自重1.2m女儿墙：5.38门窗重量所有窗为铝合金窗：0.35。20
土木学院毕业设计计算书木门：0.2KN/m2钢铁门：0.45KN/m23.2可变荷载取值查《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）得3.2.1屋面可变荷载上人屋面，可变荷载为2.03.2.2楼面可变荷载:阳台为2.5，楼梯间为3.5，其它都为2.0雨篷、天沟为0.5，机房为7.020
土木学院毕业设计计算书4荷载计算选取第⑦轴及与之相临的两轴作为一榀计算单元，计算该榀框架的永久荷载、可变荷载、风荷载作用和地震荷载作用下的荷载计算。4.1竖向荷载计算4.1.1⑦轴AB梁线荷载标准值1）屋面板传给梁荷载：恒载：5.23×2×1.65×5.1/5.1=17.26kN/m活载：2.0×2×1.65×5.1/5.1=6.6kN/m2）楼面板传给梁荷载：恒载：4.49×2×1.65×5.1/5.1=14.82kN/m活载：2.0×2×1.65×5.1/5.1=6.6kN/m梁自重标准值3.368kN/m⑦轴AB梁均布荷载为：屋面恒载=梁自重+板传荷载=3.368+17.26=20.628kN/m活载=板传荷载=6.6kN/m33
土木学院毕业设计计算书楼面梁恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=3.368+14.82+9.2=27.388kN/m活载=板传荷载=6.6kN/m4.1.2⑦轴BD梁荷载标准值1）屋面板传给梁荷载：恒载：5.23×2×1.65×5.7/5.7=17.26kN/m活载：2.0×2×1.65×5.7/5.7=6.6kN/m2）楼面板传给梁荷载：恒载：4.49×2×1.65×5.7/5.7=14.82kN/m活载：2.0×2×1.65×5.7/5.7=6.6kN/m梁自重标准值3.368kN/m⑥轴BD梁均布荷载为：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=3.368+17.26=20.628kN/m活载=板传荷载=6.6kN/m33
土木学院毕业设计计算书楼面梁恒载=梁自重+板传荷载+墙自重=3.368+14.82+9.2=27.388kN/m活载=板传荷载=6.6kN/m4.1.3⑦轴柱竖向集中荷载标准值1）⑦轴A柱顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+柱自重=（3.3-0.2）×5.38+3.368×（3.3-0.2）+1.136×1.2+9.816×3=57.93kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+柱自重=6.537×（3.3-0.6）+3.368×（3.3-0.6）+9.816×3=59.56kN标准层层柱活载=02）⑦轴B柱顶层柱恒载=梁自重+柱自重=3.368×（3.3-0.2）+1.136×1.2+9.816×3=41.25kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+柱自重=5.45×（3.3-0.6）+3.368×（3.3-0.6）+9.816×3=53.26kN33
土木学院毕业设计计算书标准层层柱活载=03）⑦轴D柱顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+柱自重=（3.3-0.2）×5.38+3.368×（3.3-0.2）+1.136×1.2+9.816×3=57.93kN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+柱自重=6.537×（3.3-0.6）+3.368×（3.3-0.6）+9.816×3=59.56kN标准层层柱活载=033
土木学院毕业设计计算书4.1.4⑦轴的竖向荷载作用下计算简图框架在竖向永久荷载作用下的计算简图如图4.1所示图4.1竖向永久荷载作用下的计算简图33
土木学院毕业设计计算书框架在竖向可变荷载作用下的计算简图如图4.2所示图4.2竖向可变荷载作用下的计算简图33
土木学院毕业设计计算书4.2水平风荷载4.2.1⑦轴水平风荷载计算标准风压：式中：μs——风载体型系数，本结构取μs=1.3μz——风压高度变化系数，按B类地区查表；βz——Z高度处的风振系数；基本风压为：风压高度变化系数按B类地区查表图4.3根据经验，高层建筑钢筋混凝土框架结构：T=（0.08~0.1）n本结构T=（0.08~0.1）×8=0.64~0.8取T=0.8WoT2=0.5×0.82=0.32KN.S2/m2，地型为B类，查规范可得=1.32，H/B=0.62,υ=0.434.2.2各楼层位置处的风振系数计算见表4.133
土木学院毕业设计计算书表4.1风振系数计算楼层号离地高度z/m相对高度z/HξυФｚμｚβzi=1+ξυФｚi/μｚi13.450.1411042941.320.430.141104311.08009079826.450.2638036811.320.430.263803711.14973496939.450.3865030671.320.430.386503111.219379141412.450.5092024541.320.430.50920251.0561.273696319515.450.631901841.320.430.63190181.141.314620601618.450.7546012271.320.430.75460121.2061.355150627721.450.8773006131.320.430.87730061.2671.393019596824.4511.320.4311.3181.430652504T=0.833
土木学院毕业设计计算书4.2.3各楼层位置处风力标准值各楼层位置处风力Ai为受风面积取6轴和8轴之间面积一半。计算结构见表4.2表4.2各层楼面处集中风荷载标准值楼层号受风面积Ai(㎡)μziβziμswo(kN/㎡)Fik=Aiβziμziμswo(kN)116.33511.0801.30.511.4729.911.1501.30.57.4039.911.2191.30.57.8549.91.0561.2741.30.58.6659.91.141.3151.30.59.6469.91.2061.3551.30.510.5279.91.2671.3931.30.511.3688.911.3181.4311.30.510.9233
土木学院毕业设计计算书4.2.4⑦轴风荷载作用下计算简图图4.4⑦轴水平风荷载作用简图（单位：kN）33
土木学院毕业设计计算书4.3水平地震作用4.3.1重力荷载代表值计算重力荷载代表值＝结构和构件自重＋50％可变荷载，重力荷载代表值计算详见表4.3。其中结构和构件自重取楼面上、下1/2层高范围内（屋面处取顶层的一半）的结构及构件自重（包括纵、横梁自重及其粉刷重，纵、横墙墙体、柱自重及其粉刷重等）。表4.3重力荷载代表值Gi计算层号层间柱重（kN)梁自重（kN)层间墙重(kN)板自重（kN)楼梯自重（kN）女儿墙自重(kN)其他自重（kN）本层重力荷载总和活荷载标准值（kN)Gi（kN)89441177.12420.042778.1117.3503.5632.8358721020.8638271244965.391148.722065.8634.5032.8354911087.56603561244965.391148.722065.8634.5032.8354911087.56603551244965.391148.722065.8634.5032.8354911087.56603541244965.391148.722065.8634.5032.8354911087.56603531244965.391148.722065.8634.5032.8354911087.56603521244965.391148.722065.8634.5032.8354911087.56603511244965.391148.722065.8634.5032.8354911087.56603533
土木学院毕业设计计算书4.3.2楼层侧移刚度计算表4.4楼层侧移刚度计算1～13轴粱的线刚度计算 截面尺寸b*h（）跨度l惯性矩I混凝土模量线刚度ib相对线刚度 梁编号b（mm）h（mm）（mm）（）E（N/）（N*mm)LAB25050051002.60E+09300001.53E+100.19LBD25050057002.60E+09300001.37E+100.17柱的抗侧刚度计算层号柱编号截面尺寸b*h（mm2）层高h惯性矩I混凝土模量线刚度ic相对线刚度修正后相对线刚度b（mm）h（mm）（mm）（）E（N/）（N*mm)1层A60060040501.08E+10300008.00E+101.351.22B60060040501.08E+10300008.00E+101.351.22D60060040501.08E+10300008.00E+101.351.222~8层A60060030001.08E+10300001.08E+111.351.22B60060030001.08E+10300001.08E+111.351.22D60060030001.08E+10300001.08E+111.351.22柱的D值计算层间刚度 层号柱编号KaD(N/mm)ΕD(N/mm)线刚度ic1层A0.19150.31553191.85E+045.79E+048.00E+101层7.53E+05B0.36280.36516262.14E+048.00E+10D0.17130.30917811.81E+048.00E+102~8层A0.15760.07304371.05E+043.87E+041.08E+112~8层5.03E+05B0.29860.12990851.87E+041.08E+11D0.1410.06586139.48E+031.08E+1164
土木学院毕业设计计算书4.3.3结构基本自振周期计算将各层集中质量假想为水平荷载作用于框架各楼层标高处计算各层位移及结构基本自振周期,见表4.5。用能量法计算结构的基本自振周期：表4.5能量法计算结构基本周期列表层号Gi（kN)ΣGi（kN)层间刚度D(kN/m)层间位移Δμi(m)μi(m)GiuiGi(ui)²8638263825.03E+050.008480.324312069.74671.2376035124170.016490.315831906.05602.0066035184520.024500.299341806.54540.7756035244870.032520.274841658.65455.8646035305220.040530.242321462.40354.3736035365570.048550.201791217.78245.7326035425920.056560.15324924.79141.7116035486277.53E+050.096670.09667583.4356.40Σ48627 11629.373068.08将数字代入上述计算公式得：=2×3.14s4.3.4水平地震作用计算该建筑场地为Ⅲ类土，查《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表5.1.4-2可得特征周期。根据建筑总高度为2764
土木学院毕业设计计算书和该地区设防烈度为7度，可确定该结构抗震等级为二级。查《建筑抗震设计规范GB50011-2010》可得=0.08等效总重力荷载kN由于结构阻尼比，则，=0.9，因此＜＜5取0.04底部剪力kN总水平地震分配到各层点，得到等效水平地震作用附加顶部集中力为:64
土木学院毕业设计计算书楼层地震剪力及楼层层间位移的计算过程见表4.6表4.6Fi,Vi和△ui的计算层号Gi（kN)Hi(m)GiHiΣGiHiFi(kN)Vi(kN)Ki(N/m)△ui(m)8638224153168.00660108.00507.955507.9555.03E+050.000677603521126735.00286.260794.2150.001056603518108630.00245.3661039.5810.00138560351590525.00204.4721244.0530.00165460351272420.00163.5771407.6300.0018736035954315.00122.6831530.3130.0020326035636210.0081.7891612.1020.0021416035318105.0040.8941652.9967.53E+050.00329表4.7框架水平地震作用计算层号全楼Fi⑦轴∑D7全楼∑D∑D7/∑D⑦轴Fi（kN)(N/mm)(N/mm)（kN)8507.9555.03E+059.79E+067.69E-0239.087286.2605.03E+059.79E+067.69E-0222.026245.3665.03E+059.79E+067.69E-0218.905204.4725.03E+059.79E+067.69E-0215.704163.5775.03E+059.79E+067.69E-0212.533122.6835.03E+059.79E+067.69E-029.46281.7895.03E+059.79E+067.69E-026.29140.8947.53E+056.54E+067.69E-023.15楼层最大位移与楼层层高之比：ui/h=0.00296/3=0.0009<1/550=0.00182满足位移要求。64
土木学院毕业设计计算书4.3.5⑦轴地震作用下计算简图图4.5水平地震作用简图（单位：kN）64
土木学院毕业设计计算书5内力计算5.1竖向荷载作用下内力计算以下框架内力分析中内力正负号规定：弯矩以顺时针为正；剪力以使杆端顺时针转为正；柱的轴力以压为正，反之为负。5.1.1竖向荷载作用下框架的内力分析1）弯矩计算采用分层法对框架进行内力分析。分层法作出的两个假定：（1）竖向荷载作用下，框架的侧移忽略不计。（2）每层框架梁上的荷载对其他层梁的影响可忽略。分层计算时，假定上下柱的远端为固定端，而实际上框架上下柱的远端为固定端是弹性支承。为了使误差减少，除底层外，其余各层柱的线刚度应乘以折减0.9（折减系数），且弯矩传递系数取1/3。（3）固端弯矩计算将框架梁看成两端固接的梁计算固端弯矩，具体荷载计算方法参见《建筑结构静力计算手册》（第二版），具体如下图所示：①均布荷载均布荷载图5.1②各跨各层在各种荷载下梁固端弯矩如下表所示：注：，分别表示梁的左端和右端的端弯矩。表中的单位为，64
土木学院毕业设计计算书的单位为kN，的单位为(kN/m)。竖向恒荷载下的内力计算柱的线刚地除底层柱外，各柱取折减系数0.9。2）竖向永久荷载下的各层内力计算竖向永久荷载作用下的各层内力计算采用分层法；剪力由杆平衡得出；轴力有结点平衡得出。把框架分成各个单层无侧移框架（图中带括号的数据为经修改后的梁、柱相对线刚度），永久荷载作用下的无侧移框架如图所示：图5.2永久荷载作用下第八层无侧移框架图5.3永久荷载作用下第二~七层无侧移框架64
土木学院毕业设计计算书图5.4永久荷载作用下第一层无侧移框架图5.5可变荷载作用下第八层无侧移框架图5.6可变荷载作用下第二~七层无侧移框架64
土木学院毕业设计计算书图5.7可变荷载作用下第一层无侧移框架64
土木学院毕业设计计算书5.1.2竖向永久荷载下的弯矩计算竖向永久荷载下的内力计算详见表表5.1层号节点DBA一层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464固端弯矩-74.15374.153-59.36359.363分配传递34.85234.8525.2742.637-0.574-1.148-7.755-7.755-1.283-0.6420.2930.2400.0410.020-2.315-4.630-27.726-27.7260.0760.1510.9850.9850.1690.084-0.039-0.032-0.005-0.003-0.003-0.007-0.040-0.0400.0000.0030.0030.000杆端弯矩35.10735.107-69.34275.811-6.553-6.553-62.79654.170-26.766-26.766柱远端弯矩14.70214.702-2.684-2.684-10.923-10.92364
土木学院毕业设计计算书表5.2层号节点DBA2~7层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464固端弯矩-74.15374.153-59.36359.363分配传递34.62934.6294.8942.447-0.517-1.034-7.515-7.515-1.172-0.5860.2410.2410.0340.017-2.116-4.232-27.273-27.2730.0630.1260.9150.9150.1430.071-0.029-0.029-0.004-0.002-0.003-0.005-0.033-0.0330.0000.0020.0020.000杆端弯矩34.84234.842-69.68375.707-6.598-6.598-62.51154.612-27.306-27.306柱远端弯矩11.61411.614-2.199-2.199-9.102-9.10264
土木学院毕业设计计算书表5.3层号节点DBA8层杆件截面下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱分配系数0.8780.1220.1080.7720.1200.1350.865固端弯矩-55.85055.850-44.71144.711分配传递49.0206.8313.415-0.783-1.566-11.238-1.750-0.8750.6870.0960.048-2.953-5.907-37.9290.1560.3132.2440.3490.175-0.137-0.019-0.010-0.012-0.024-0.1510.0020.0160.003杆端弯矩49.570-49.57058.053-8.978-49.07538.080-38.080柱远端弯矩16.523-2.993-12.693竖向永久荷载分层法结算结果，由于上下层柱传递弯矩引起节点不平衡，要进行一步进行分配修正。调整过程如下表：64
土木学院毕业设计计算书表5.4层节点DBA1层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464叠加后弯矩49.72031.235-69.34275.811-9.352-5.863-62.79654.170-38.871-24.401不平衡弯矩11.614-2.199-9.102弯矩分配-5.122-5.122-0.8260.1450.9400.9400.1620.7184.0084.008最终杆端弯矩43.79226.376-70.16875.956-8.312-5.010-62.63454.888-34.263-20.624表5.5层节点DBA2层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464叠加后弯矩46.45547.544-69.68375.707-8.797-8.982-62.51154.612-36.408-37.229不平衡弯矩24.316-4.584-19.025弯矩分配-11.356-11.356-1.6050.2751.9981.9980.3121.3708.8288.828最终杆端弯矩35.10036.188-71.28875.982-6.799-6.984-62.19955.981-27.580-28.40164
土木学院毕业设计计算书表5.6层节点DBA3~6层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464叠加后弯矩46.45546.455-69.68375.707-8.797-8.797-62.51154.612-36.408-36.408不平衡弯矩23.228-4.399-18.204弯矩分配-10.847-10.847-1.5330.2641.9181.9180.2991.3118.4478.447最终杆端弯矩35.60835.608-71.21675.971-6.880-6.880-62.21255.922-27.961-27.961表5.7层节点DBA7层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464叠加后弯矩51.36546.455-69.68375.707-9.591-8.797-62.51154.612-39.999-36.408不平衡弯矩28.137-5.192-21.795弯矩分配-13.140-13.140-1.8570.3122.2642.2640.3531.56910.11310.113最终杆端弯矩38.22533.315-71.54076.019-7.327-6.534-62.15856.181-29.886-26.29564
土木学院毕业设计计算书表5.8层节点DBA8层杆件截面下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱分配系数0.8780.1220.1080.7720.1200.1350.865叠加后弯矩61.184-49.57058.053-11.178-49.07538.080-47.182不平衡弯矩11.614-2.199-9.102弯矩分配-10.193-1.4200.2371.6980.2641.2277.875最终杆端弯矩50.990-50.99058.290-9.479-48.81039.307-39.307竖向永久荷载下弯矩图见图5.85.1.3竖向可变荷载下的弯矩计算（弯矩计算采用分层法）竖向可变荷载下的内力计算详见表64
土木学院毕业设计计算书表5.9层号节点DBA一层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464固端弯矩-17.87017.870-14.31014.3108.1148.1141.2690.634-0.138-0.277-1.784-1.784-0.310-0.1550.0650.0650.0100.005-0.559-1.118-6.562-6.562分配传递0.0180.0370.2320.2320.0410.021-0.008-0.008-0.001-0.001-0.001-0.002-0.009-0.0090.0000.0010.0010.000杆端弯矩8.1718.171-16.71318.268-1.581-1.581-15.13913.055-6.571-6.571柱远端弯矩3.4583458-0.624-0.624-2.691-2.69164
土木学院毕业设计计算书表5.10层号节点DBA2~7层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464固端弯矩-17.87017.870-14.31014.310分配传递8.3458.3451.1790.590-0.124-0.249-1.809-1.809-0.282-0.1410.0580.0580.0080.004-0.510-1.020-6.574-6.5740.0150.0300.2210.2210.0340.017-0.007-0.007-0.001-0.001-0.001-0.001-0.008-0.0080.0000.0000.0000.000杆端弯矩8.3968.396-16.79318.245-1.588-1.588-15.06813.165-6.582-6.582柱远端弯矩2.7992.799-0.529-0.529-2.194-2.19464
土木学院毕业设计计算书表5.11层号节点DBA8层杆件截面下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱分配系数0.8780.1220.1080.7720.1200.1350.865固端弯矩-17.87017.870-14.31014.310分配传递15.6902.1801.090-0.251-0.502-3.590-0.558-0.2790.2200.0310.015-0.947-1.894-12.1370.0500.1010.7190.1120.056-0.044-0.006-0.003-0.004-0.008-0.0480.0010.0050.001杆端弯矩15.866-15.86618.571-2.865-15.70612.185-12.185柱远端弯矩5.289-0.955-4.06264
土木学院毕业设计计算书对各结点不平衡弯矩进行分配，各层柱、梁弯矩如表所示：表5.12层节点DBA一层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464叠加后弯矩11.9747.520-16.71318.268-2.251-1.412-15.13913.055-9.367-5.883不平衡弯矩2.781-0.533-2.194弯矩分配-1.418-1.162-0.1970.0350.2520.2070.0390.1731.1100.911最终杆端弯矩10.5566.358-16.91018.304-1.998-1.205-15.10013.229-8.257-4.972表5.13层节点DBA二层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464叠加后弯矩11.19511.455-16.79318.245-2.118-2.162-15.06813.165-8.776-8.973不平衡弯矩5.857-1.103-4.585弯矩分配-2.735-2.735-0.3870.0660.4810.4810.0750.3302.1272.127最终杆端弯矩8.4608.719-17.17918.311-1.637-1.681-14.99313.495-6.649-6.84664
土木学院毕业设计计算书表5.14层节点DBA三~六层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464叠加后弯矩11.19511.195-16.79318.245-2.118-2.118-15.06813.165-8.776-8.776不平衡弯矩5.598-1.059-4.388弯矩分配-2.614-2.614-0.3690.0640.4620.4620.0720.3162.0362.036最终杆端弯矩8.5818.581-17.16218.308-1.656-1.656-14.99613.481-6.740-6.740表5.15层节点DBA七层杆件截面上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱分配系数0.4670.4670.0660.0600.4360.4360.0680.0720.4640.464叠加后弯矩13.68511.195-16.79318.245-2.543-2.118-15.06813.165-10.644-8.776不平衡弯矩8.087-1.484-6.256弯矩分配-3.777-3.777-0.5340.0890.6470.6470.1010.4502.9032.903最终杆端弯矩9.9087.418-17.32618.334-1.896-1.470-14.96713.615-7.741-5.87464
土木学院毕业设计计算书表5.16层节点DBA八层杆件截面下柱右梁左梁下柱右梁左梁下柱分配系数0.8780.1220.1080.7720.1200.1350.865叠加后弯矩18.665-15.86618.571-3.395-15.70612.185-14.379不平衡弯矩2.799-0.529-2.194弯矩分配-2.457-0.3410.0570.4090.0640.2961.898最终杆端弯矩16.208-16.20818.629-2.986-15.64312.481-12.481竖向可变荷载下弯矩图见图5.964
土木学院毕业设计计算书5.1.4竖向永久荷载下的剪力计算梁端弯矩和剪力见表5.17、表5.18（1）梁端弯矩引起VD=(MDB-MBD)/L+0.5qlVB左=(MDB-MBD)/L-0.5qlVB右=0.5ql+(MBA-MAB)/LVA=(MBA-MAB)/L-0.5ql层MDB(kN·m)MBD(kN·m)(MDB-MBD)/L(kN·m)0.5ql(kN)VD=0.5ql+(MDB-MBD)/L(kN)VB左=(MDB-MBD)/L-0.5ql(kN)850.9958.29-1.7467.2565.52-68.99771.5476.02-1.0782.7681.69-83.82671.2275.97-1.1382.7681.63-83.89571.2275.97-1.1382.7681.63-83.89471.2275.97-1.1382.7681.63-83.89371.2275.97-1.1382.7681.63-83.89271.2975.98-1.1282.7681.64-83.88170.1775.96-1.3882.7681.38-84.1464
土木学院毕业设计计算书表5.18BA梁剪力计算层MBA(kN·m)MAB(kN·m)(MBA-MAB)/L(kN·m)0.5ql(kN)VB右=0.5ql+(MBA-MAB)/L(kN)VA=(MBA-MAB)/L-0.5ql(kN)848.8139.311.7667.25469.01-65.49762.1658.810.6282.75883.38-82.14662.2155.921.1682.75883.92-81.59562.2155.921.1682.75883.92-81.59462.2155.921.1682.75883.92-81.59362.2155.921.1682.75883.92-81.59262.2055.981.1582.75883.91-81.61162.6354.891.4382.75884.19-81.3264
土木学院毕业设计计算书（2）柱端剪力计算柱剪力计算见表5.19表5.19竖向恒载作用下柱子剪力计算层h(m)DBAM上（kN·m)M下(kN·m)V=(M上+M下)/hM上（kN·m)M下(kN·m)V=(M上+M下)/hM上（kN·m)M下(kN·m)V=(M上+M下)/h83.0050.9929.74-9.48-5.60-39.31-23.0673.0038.2233.3222.97-7.33-6.53-4.47-29.89-26.29-18.0963.0035.6135.6123.74-6.88-6.88-4.59-27.96-27.96-18.6453.0035.6135.6123.74-6.88-6.88-4.59-27.96-27.96-18.6443.0035.6135.6123.74-6.88-6.88-4.59-27.96-27.96-18.6433.0035.6135.6123.57-6.88-6.88-4.56-27.96-27.96-18.5123.0035.1036.1926.66-6.80-6.98-5.10-27.58-28.40-20.8913.0043.7926.389.77-8.31-5.01-1.86-34.26-20.62-7.64竖向永久荷载下剪力图见图5.1064
土木学院毕业设计计算书5.1.5竖向永久荷载下的轴力计算柱的轴力(表5.20）由两部分组成：1）由竖向荷载引起的柱集中力；2）由竖向荷载内力分析得出的梁端剪力。表5.20恒荷载下的轴力计算表层号ZDZBZA节点集中力(kN)柱自重梁端剪力之和(kN)柱轴力(kN)节点集中力(kN)柱自重梁端剪力之和(kN)柱轴力(kN)节点集中力(kN)柱自重梁端剪力之和(kN)柱轴力(kN)857.9329.4565.52123.4541.2529.45138.01179.2657.9329.4565.49123.42759.5629.4581.69264.7053.2629.45167.20399.7259.5629.4582.14265.12659.5629.4581.63405.8853.2629.45167.81620.7959.5629.4581.59406.28559.5629.4581.63547.0753.2629.45167.81841.8759.5629.4581.59547.43459.5629.4581.63688.2653.2629.45167.811062.9459.5629.4581.59688.58359.5629.4581.63829.4453.2629.45167.811284.0159.5629.4581.59829.74259.5629.4581.64970.6453.2629.45167.791505.0659.5629.4581.61970.90159.5639.7581.381111.5853.2639.75168.331726.6559.5639.7581.321111.79竖向永久荷载下轴力图见图5.1164
土木学院毕业设计计算书5.1.6竖向可变荷载下的剪力计算梁端弯矩和剪力见表5.21、表5.221）梁端弯矩引起VD=(MDB-MBD)/L+0.5qlVB左=(MDB-MBD)/L-0.5qlVB右=0.5ql+(MBA-MBA)/LVA=(MBA-MAB)/L-0.5ql表5.21DB梁剪力计算层MDB(kN·m)MBD(kN·m)(MDB-MBD)/L(kN·m)0.5ql(kN)VD=0.5ql+(MDB-MBD)/L(kN)VB左=(MDB-MBD)/L-0.5ql(kN)816.2118.63-0.589.919.33-10.49717.3318.33-0.249.919.67-10.15617.1618.31-0.279.919.64-10.18517.1618.31-0.279.919.64-10.18417.1618.31-0.279.919.64-10.18317.1618.31-0.279.919.64-10.18217.1818.31-0.279.919.64-10.18116.9118.30-0.339.919.58-10.2464
土木学院毕业设计计算书表5.22BA梁剪力计算层MBA(kN·m)MAB(kN·m)(MBA-MAB)/L(kN·m)0.5ql(kN)VB右=0.5ql+(MBA-MAB)/L(kN)VA=(MBA-MAB)/L-0.5ql(kN)815.6412.480.5910.12510.71-9.54714.9713.620.2510.12510.38-9.87615.0013.480.2810.12510.41-9.84515.0013.480.2810.12510.41-9.84415.0013.480.2810.12510.41-9.84315.0013.480.2810.12510.41-9.84214.9913.500.2810.12510.40-9.85115.1013.230.3510.12510.47-9.7864
土木学院毕业设计计算书2）柱端剪力计算柱剪力计算见表5.23表5.23竖向可变荷载作用下柱子剪力计算层h(m)DBAM上（kN·m)M下(kN·m)V=(M上+M下)/hM上（kN·m)M下(kN·m)V=(M上+M下)/hM上（kN·m)M下(kN·m)V=(M上+M下)/h83.00 16.218.71 -2.99-1.63 -12.48-6.7473.009.917.425.33-1.90-1.47-1.04-7.74-5.87-4.2063.008.588.585.72-1.66-1.66-1.10-6.74-6.74-4.4953.008.588.585.72-1.66-1.66-1.10-6.74-6.74-4.4943.008.588.585.72-1.66-1.66-1.10-6.74-6.74-4.4933.008.588.585.68-1.66-1.66-1.10-6.74-6.74-4.4623.008.468.726.43-1.64-1.68-1.23-6.65-6.85-5.0313.0010.566.362.35-2.00-1.21-0.45-8.26-4.97-1.84竖向可变荷载下剪力图见图5.1264
土木学院毕业设计计算书5.1.7竖向可变荷载下的轴力计算柱的轴力由两部分组成：1）由竖向荷载引起的柱集中力。2）由竖向荷载内力分析得出的梁端剪力。表5.24可变荷载下的轴力计算表层号ZDZBZA节点集中力(kN)梁端剪力之和(kN)柱轴力(kN)节点集中力(kN)梁端剪力之和(kN)柱轴力(kN)节点集中力(kN)梁端剪力之和(kN)柱轴力(kN)809.339.3324.5321.2045.7309.549.54709.6719.0024.5320.5390.7809.8719.41609.6428.6424.5320.59135.9009.8429.26509.6438.2824.5320.59181.0209.8439.10409.6447.9224.5320.59226.1409.8448.95309.6457.5524.5320.59271.2609.8458.79209.6467.1924.5320.58316.3709.8568.64109.5876.7724.5320.71361.6109.7878.42竖向可变荷载下轴力图见图5.1364
土木学院毕业设计计算书竖向荷载作用下跨中弯矩计算计算见表5.25，表5.26（表中计算为代数计算，不涉及正负号）表5.25永久荷载作用下梁跨中弯矩计算层MDB(kN·m)MBD(kN·m)1/8ql²Mo=(MDB+MBD)/2-1/8ql²(kN·m)MBA(kN·m)MAB(kN·m)1/8ql²Mo=(MBA+MAB)/2-1/8ql²(kN·m)858.2166.6695.84-33.4055.8644.8776.72-26.36775.9480.61117.93-39.6665.8959.6494.41-31.64675.5180.55117.93-39.9065.9659.2994.41-31.78575.5180.55117.93-39.9065.9659.2994.41-31.78475.5180.55117.93-39.9065.9659.2994.41-31.78375.5180.55117.93-39.9065.9659.2994.41-31.78275.5880.56117.93-39.8665.9559.3594.41-31.76174.4080.53117.93-40.4766.4158.2094.41-32.10永久荷载作用下梁跨中弯矩（下侧受拉为正）层87654321梁跨中弯矩（kN·m）LDB33.4039.6639.9039.9039.9039.9039.8640.47LBA26.3631.6431.7831.7831.7831.7831.7632.1064
土木学院毕业设计计算书表5.26可变荷载作用下梁跨中弯矩计算层MDB(kN·m)MBD(kN·m)1/8ql²Mo=(MDB+MBD)/2-1/8ql²(kN·m)MBA(kN·m)MAB(kN·m)1/8ql²Mo=(MBA+MAB)/2-1/8ql²(kN·m)816.2118.6326.80-9.3815.6412.4821.46-7.40717.3318.3326.80-8.9714.9713.6221.46-7.16617.1618.3126.80-9.0715.0013.4821.46-7.22517.1618.3126.80-9.0715.0013.4821.46-7.22417.1618.3126.80-9.0715.0013.4821.46-7.22317.1618.3126.80-9.0715.0013.4821.46-7.22217.1818.3126.80-9.0614.9913.5021.46-7.21116.9118.3026.80-9.2015.1013.2321.46-7.29可变荷载作用下梁跨中弯矩（下侧受拉为正）层87654321梁跨中弯矩（kN·m）LDB9.388.979.079.079.079.079.069.2LBA7.407.167.227.227.227.227.217.295.1.8竖向荷载作用下的内力图其中轴力受压为正，受拉为负；剪力顺时针为正，逆时针为负64
土木学院毕业设计计算书图5.8竖向永久荷载作用下弯矩图（单位：kN·m）109
土木学院毕业设计计算书图5.9竖向永久荷载作用下剪力图（单位：kN）109
土木学院毕业设计计算书图5.10竖向永久荷载作用下轴力图（单位：kN）109
土木学院毕业设计计算书图5.11竖向可变荷载作用下弯矩图（单位：kN·m）109
土木学院毕业设计计算书图5.12竖向可变荷载作用下剪力图（单位：kN）109
土木学院毕业设计计算书图5.13竖向可变荷载作用下轴力图（单位：kN）109
土木学院毕业设计计算书5.2水平风荷载作用下内力计算内力正负号规定：梁弯矩、剪力：使梁顺时针转为正柱弯矩：使柱逆时针转为正轴力：压力为正柱剪：使柱顺时针转为正已知风荷载作用下的结构计算简（参考本计算书相应的荷载计算部分）；内力计算采用D值法，计算过程如下。5.2.1风荷载作用下框架结构弯矩计算（1）各层梁的线刚度计算如下表（C30砼：=）,其中。表5.27粱的线刚度计算 截面尺寸b*h（mm²）跨度l惯性矩I混凝土模量线刚度ib相对线刚度梁编号b（mm）h（mm）（mm）（mm）E（N/mm²）（N*mm)LAB25050051002.60E+09300001.53E+100.19LBD25050057002.60E+09300001.37E+100.17（2）各层柱的线刚度计算如下表，表5.28柱的线刚度计算层号柱编号截面尺寸b*h（mm²）层高h惯性矩I混凝土模量线刚度ic相对线刚度修正后相对线刚度b（mm）h（mm）（mm）（mm4）E（N/mm2）（N*mm)1层A60060040501.08E+10300008.00E+101.351.22B60060040501.08E+10300008.00E+101.351.22109
土木学院毕业设计计算书D60060040501.08E+10300008.00E+101.351.222~8层A60060030001.08E+10300001.08E+111.351.22B60060030001.08E+10300001.08E+111.351.22D60060030001.08E+10300001.08E+111.351.22（1）各柱值法计算见下表，其中,及的计算公式如下：上层柱：，,底层柱：，,表5.29柱的值计算柱的D值计算层号柱编号KaD(N/mm)ΕD(N/mm)线刚度ic1层A0.19150.31553191.85E+045.79E+048.00E+10B0.36280.36516262.14E+048.00E+10D0.17130.30917811.81E+048.00E+102~8层A0.15760.07304371.05E+043.87E+041.08E+11B0.29860.12990851.87E+041.08E+11D0.1410.06586139.48E+031.08E+11（4）各层柱剪力计算见下表5.30，其中层剪力、各柱剪力的计算公式如下：109
土木学院毕业设计计算书5.30柱剪力计算层号水平荷载Fi(KN)层剪力Vi(kN)DA/∑DDB/∑DDD/∑DVA(KN)VB(kN)VD(kN)810.9210.920.270.480.242.965.282.67711.3622.280.270.480.246.0410.775.46610.5232.800.270.480.248.9015.858.0359.6442.440.270.480.2411.5120.5110.4048.6651.100.270.480.2413.8624.6912.5237.8558.950.270.480.2415.9928.4814.4427.4066.350.270.480.2418.0032.0616.25111.4777.820.320.370.3124.8628.7624.33109
土木学院毕业设计计算书（5）各柱反弯点高度比计算见下表5.31，其中表5.31各柱反弯点高度比ZDZBZA层号Ky0y1y2y3yKy0y1y2y3yKy0y1y2y3y80.14-0.27000-0.270.30.150000.150.16-0.230000.2670.14000000.30.30000.30.160.050000.2960.140.130000.130.30.350000.350.160.170000.3450.140.240000.240.30.40000.40.160.260000.3940.140.370000.370.30.450000.450.160.380000.4530.140.480000.480.30.50000.50.160.470000.5620.140.690000.690.30.60000.60.160.660000.7410.171.060-0.0700.990.360.840-0.0200.820.191.020-0.0501.15109
土木学院毕业设计计算书(6)各层柱端弯矩及梁端弯矩计算见下表，其中柱端弯矩计算公式如下：，梁端弯矩根据节点平衡条件求得，即边节点：中间节点：109
土木学院毕业设计计算书表5.32各层柱端弯矩及梁端弯矩计算层号层高（m）ZDZBZAyVD(kN)yhM上M下VByyhM上M下VAyyhM上M下(m)(kN·m)(kN·m)(kN)(m)(kN·m)(kN·m)(kN)(m)(kN·m)(kN·m)83-0.272.67-0.8110.19-2.175.280.150.4513.462.372.960.260.786.582.317305.460.0016.370.0010.770.30.922.619.696.040.290.8712.885.26630.138.030.3920.973.1315.850.351.0530.9116.648.900.341.0217.629.08530.2410.400.7223.707.4920.510.41.236.9124.6111.510.391.1721.0713.47430.3712.521.1123.6613.8924.690.451.3540.7433.3313.860.451.3522.8818.72330.4814.441.4422.5320.7928.480.51.542.7342.7315.990.561.6821.1126.87230.6916.252.0715.1233.6432.060.61.838.4757.7118.000.742.2214.0439.96130.9924.334.010.9997.5428.760.823.32120.9795.5224.861.154.658-15.11115.81109
土木学院毕业设计计算书续表5.32层号层高（m）LDBLBAMDBMBDMBAMAB(kN·m)(kN·m)(kN·m)(kN·m)8310.196.327.136.587314.2111.7413.2415.196320.9719.0821.5222.885326.8425.1728.3830.154331.1430.7134.6436.353336.4235.7540.3139.832335.9138.1643.0440.911334.6336.9841.7024.865.2.2风荷载作用下框架结构轴力、剪力计算柱端剪力按式：计算，具体见表5.33；梁端剪力按式：计算，具体见表5.33；根据梁剪力计算柱轴力，按式：计算，具体见表5.33；109
土木学院毕业设计计算书表5.33风荷载作用下框架剪力、轴力计算风荷载内力（V、N） ZDZBZA层号层高M上M下VNM上M下VNM上M下VN83.0010.19-2.172.67-3.9313.462.375.281.396.582.312.962.5473.0016.370.005.46-10.1122.619.6910.772.3112.885.266.047.8063.0020.973.138.03-19.6530.9116.6415.853.6217.629.088.9016.0253.0023.707.4910.40-32.0336.9124.6120.515.1721.0713.4711.5126.8643.0023.6613.8912.52-46.7640.7433.3324.696.7522.8818.7213.8640.0133.0022.5320.7914.44-63.9442.7342.7328.489.0921.1126.8715.9954.8523.0015.1233.6416.25-81.5838.4757.7132.0611.1814.0439.9618.0070.4013.000.9997.5424.33-98.6320.9795.5228.7615.91-15.11115.8124.8682.72109
土木学院毕业设计计算书续表5.33左风LDBLBAM左M右VNM左M右VN10.196.32-3.938.257.136.58-2.542.9614.2111.74-6.188.5813.2415.19-5.263.0820.9719.08-9.547.9421.5222.88-8.222.8526.8425.17-12.387.2828.3830.15-10.842.6231.1430.71-14.736.5434.6436.35-13.152.3536.4235.75-17.185.9340.3139.83-14.842.1335.9138.16-17.645.5943.0440.91-15.552.0134.6336.98-17.053.4041.7024.86-12.336.86109
土木学院毕业设计计算书5.2.3风荷载作用下框架结构内力图5.13风荷载作用下结构弯矩图（单位：kN·m）109
土木学院毕业设计计算书图5.14风荷载作用下框架结构剪力图（图中各剪力的单位为：kN）109
土木学院毕业设计计算书图5.15风荷载作用下框架结构轴力图（图中各剪力的单位为：kN）109
土木学院毕业设计计算书5.2.4风荷载作用下的位移验算（位移计算时各荷载均采用标准值）(1)抗侧移刚度表5.34抗侧移刚度层号D柱（）B柱（）A柱（）()1层181002140018500579002～8层9480187001050038700(2)各层的层间侧移为：＝表5.35梁、柱弯曲变形引起的侧移计算层号层剪力Vi(kN)抗侧移刚度和层间侧移侧移∑D(N/mm)（mm）（mm)810.92387000.288.90722.28387000.588.62632.8387000.858.04542.44387001.107.19451.1387001.326.10358.95387001.524.78266.35387001.713.25177.82579001.341.54109
土木学院毕业设计计算书续表5.35层号层间侧移层高层间位移与 △（mm）（mm)层高的比80.2830000.0000970.5830000.0001960.8530000.0002851.1030000.0003741.3230000.0004431.5230000.0005121.7130000.0005711.3430000.00033∑u=0.002785 楼层最大位移与楼层层高之比：ui/h<1/550=0.00182满足位移要求109
土木学院毕业设计计算书5.3水平地震作用时结构的内力计算计算简图（参考本计算书相应的荷载计算部分）。5.3.1各层柱剪力计算见下表5.36，其中层剪力、各柱剪力的计算公式如下：109
土木学院毕业设计计算书表5.36柱剪力计算层号水平荷载Fi(kN)层剪力Vi(kN)DD/∑DDB/∑DDA/∑DVD(kN)VB(kN)VA(kN)839.0839.080.240.480.279.5718.8810.60722.0261.100.240.480.2714.9729.5216.58618.9080.000.240.480.2719.6038.6621.71515.7095.700.240.480.2723.4446.2425.97412.53108.230.240.480.2726.5152.3029.3639.46117.690.240.480.2728.8356.8731.9326.29123.980.240.480.2730.3759.9133.6413.15127.130.310.370.3239.7446.9940.625．4．2梁、柱端弯矩计算柱上下端弯矩按式：，计算；柱结点弯矩按式：计算，梁端弯矩计算：梁端弯矩按式计算，具体见表5.37；弯矩图见图5.17109
土木学院毕业设计计算书5.37各层柱端弯矩及梁端弯矩计算层号层高（m）ZDZBZAyVD(kN)yhM上M下VByyhM上M下VAyyhM上M下 (m)(kN·m)(kN·m)(kN) (m)(kN·m)(kN·m)(kN) (m)(kN·m)(kN·m)83-0.279.573-0.8136.47-7.7518.880.150.4548.158.5010.600.260.7823.548.2773014.970.0044.900.0029.520.30.962.0026.5716.580.290.8735.3114.42630.1319.60.3951.157.6438.660.351.0575.3840.5921.710.341.0242.9822.14530.2423.440.7253.4516.8846.240.41.283.2455.4925.970.391.1747.5230.38430.3726.511.1150.1129.4352.300.451.3586.2970.6029.360.451.3548.4539.64330.4828.831.4444.9741.5156.870.51.585.3085.3031.930.561.6842.1553.64230.6930.372.0728.2462.8759.910.61.871.89107.8333.640.742.2226.2474.68130.9939.742.971.19118.0346.990.822.70613.81127.1540.621.153.795-32.29154.15109
土木学院毕业设计计算书续表5.37 LDBLBAMDBMBDMBAMAB(KN·m)(KN·m)(KN·m)(KN·m)36.4722.6325.5223.5437.1533.1337.3643.5851.1547.9254.0357.4061.0958.2065.6369.6666.9966.6475.1478.8374.4073.2782.6381.7969.7673.8883.3179.8864.0657.1764.4742.385.3.2梁、柱端剪力、轴力计算柱端剪力按式：计算，具体见表5.38；梁端剪力按式：计算，具体见表5.38；根据梁剪力计算柱轴力，按式：计算，具体见表5.38。109
土木学院毕业设计计算书表5.38地震作用下框架剪力、轴力计算地震作用内力（V、N） ZDZBZA层号层高M上M下VNM上M下VNM上M下VN8336.47-7.759.57-14.0748.158.5018.884.9923.548.2710.609.097344.900.0014.97-30.8162.0026.5729.526.7335.3114.4216.5824.076351.157.6419.60-54.3975.3840.5938.669.6842.9822.1421.7144.715353.4516.8823.44-82.8083.2455.4946.2413.0347.5230.3825.9769.764350.1129.4326.51-114.6186.2970.6052.3016.3348.4539.6429.3698.283344.9741.5128.83-149.7785.3085.3056.8721.0542.1553.6431.93128.732328.2462.8730.37-183.9771.89107.8359.9125.0326.2474.6833.64158.95131.19118.0339.74-212.8413.81127.1546.9934.10-32.29154.1540.62178.73109
土木学院毕业设计计算书续表5.38左地震LDBLBA水平 M左M右VNM左M右VN地震作用VDVA36.4722.63-14.072.7625.5223.54-9.0910.6012.339.5710.6037.1533.13-16.734.1937.3643.58-14.995.979.5814.9716.5851.1547.92-23.593.6554.0357.40-20.645.138.2819.6021.7161.0958.20-28.403.1365.6369.66-25.054.266.9823.4425.9766.9966.64-31.822.6075.1478.83-28.513.405.6726.5129.3674.4073.27-35.162.0582.6381.79-30.452.574.3728.8331.9369.7673.88-34.201.5283.3179.88-30.221.713.0630.3733.6464.0657.17-28.87-7.6164.4742.38-19.796.981.7639.7440.62109
土木学院毕业设计计算书5.3.3水平荷载引起的跨中弯矩如图5.16所示：图5.16梁跨中弯矩计算图水平荷载引起的各层跨中弯矩列表如下：表5.39水平荷载作用下各层梁的跨中弯矩（） 地震作用风荷载层号DBBADBBA8-3.632.35-1.020.667-10.54-0.86-3.40-0.186-16.071.41-6.210.555-19.851.74-8.450.744-23.692.43-10.831.123-25.814.99-12.552.472-27.716.25-14.353.391-18.2114.01-13.9610.27注：梁弯矩上端收拉为－，下端收拉为＋109
土木学院毕业设计计算书5.3.4水平地震作用下框架结构内力图图5.17地震作用下结构弯矩图（单位：kN/m）109
土木学院毕业设计计算书图5.18地震作用下结构剪力图（单位：kN/m）109
土木学院毕业设计计算书图5.19地震作用下结构轴力图（单位：kN/m）109
土木学院毕业设计计算书6框架内力组合6.1组合类型根据《JGJ3-2002》中式（5.6.1）及式（5.6.3）规定：当无地震作用效应组合时，荷载效应组合的设计值应按下式确定：；当有地震效应组合时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值应按下式确定：。根据《JGJ3-2002》所规定的系数取值，确定内力组合类型为以下四类：①1.35×恒+0.7×1.4×活；②1.2×恒+1.0×1.4活±0.6×1.4×风；③1.2×恒+0.7×1.4活±1.0×1.4×风；④1.2×(恒+0.5活)±1.3×地。6.2梁、柱的内力调整考虑竖向荷载作用下梁端出现塑性铰，产生塑性内力重分布。因此对梁端支座负弯矩予以调整，调幅系数取0.8；跨中弯矩按调幅后的梁端弯矩求出。调幅后的梁端弯矩，以及跨中最大正弯矩应满足下列条件：，弯矩调幅计算结果如表6.1、6.2。表6.1永久荷载作用下框架梁的弯矩调幅注：梁弯矩上端受拉为－，下端受拉为＋楼层截面位置数值调幅系数杆端调幅调幅差值差值折中跨中调幅8MDB-50.990.8-40.7910.20 M中33.4 10.9344.33MBD-58.290.8-46.6311.66 MBA-48.810.8-39.059.76 M中26.36 8.8135.17109
土木学院毕业设计计算书MAB-39.310.8-31.457.86 7MDB-71.540.8-57.2314.31 M中39.66 14.7654.42MBD-76.020.8-60.8215.20 MBA-62.160.8-49.7312.43 M中31.64 11.8343.47MAB-56.180.8-44.9411.24 6MDB-71.220.8-56.9814.24 M中39.9 14.7254.62MBD-75.970.8-60.7815.19 MBA-62.210.8-49.7712.44 M中31.78 11.8143.59MAB-55.920.8-44.7411.18 5MDB-71.220.8-56.9814.24 M中39.9 14.7254.62MBD-75.970.8-60.7815.19 MBA-62.210.8-49.7712.44 M中31.78 11.8143.59MAB-55.920.8-44.7411.18 4MDB-71.220.8-56.9814.24 M中39.9 14.7254.62MBD-75.970.8-60.7815.19 MBA-62.210.8-49.7712.44 M中31.78 11.8143.59MAB-55.920.8-44.7411.18 3MDB-71.220.8-56.9814.24 M中39.9 14.7254.62MBD-75.970.8-60.7815.19 MBA-62.210.8-49.7712.44 M中31.78 11.8143.59MAB-55.920.8-44.7411.18 2MDB-71.290.8-57.0314.26 M中39.86 14.7354.59MBD-75.980.8-60.7815.20 109
土木学院毕业设计计算书MBA-62.20.8-49.7612.44 M中31.76 11.8243.58MAB-55.980.8-44.7811.20 1MDB-70.170.8-56.1414.03 M中40.47 14.6155.08MBD-75.960.8-60.7715.19 MBA-62.630.8-50.1012.53 M中32.1 11.7543.85MAB-54.890.8-43.9110.98 表6.2可变荷载作用下框架梁的弯矩调幅注：梁弯矩上端受拉为－，下端受拉为＋楼层截面位置数值调幅系数杆端调幅调幅差值差值折中跨中调幅8MDB-16.310.8-13.053.26 M中9.38 3.4912.87MBD-18.630.8-14.903.73 MBA-15.640.8-12.513.13 M中7.4 2.8110.21MAB-12.480.8-9.982.50 7MDB-17.330.8-13.863.47 M中8.97 3.5712.54MBD-18.340.8-14.673.67 MBA-14.970.8-11.982.99 M中7.16 0.00-7.162.8610.02MAB-13.620.8-10.902.72 6MDB-17.160.8-13.733.43 M中9.07 3.5512.62MBD-18.310.8-14.653.66 MBA-150.8-12.003.00 M中7.22 2.8510.07MAB-13.480.8-10.782.70 5MDB-17.160.8-13.733.43 109
土木学院毕业设计计算书M中9.07 0.00-9.073.5512.62MBD-18.310.8-14.653.66 MBA-150.8-12.003.00 M中7.22 2.8510.07MAB-13.480.8-10.782.70 4MDB-17.160.8-13.733.43 M中9.07 3.5512.62MBD-18.310.8-14.653.66 MBA-150.8-12.003.00 M中7.22 0.00-7.222.8510.07MAB-13.480.8-10.782.70 3MDB-17.160.8-13.733.43 M中9.06 3.5512.61MBD-18.310.8-14.653.66 MBA-150.8-12.003.00 M中7.21 2.8510.06MAB-13.480.8-10.782.70 2MDB-17.180.8-13.743.44 M中9.2 3.5512.75MBD-18.310.8-14.653.66 MBA-14.990.8-11.993.00 M中7.29 2.8510.14MAB-13.50.8-10.802.70 1MDB-16.910.8-13.533.38 M中2.62 3.526.14MBD-18.30.8-14.643.66 MBA-15.10.8-12.083.02 M中-1.85 2.830.98MAB-13.230.8-10.582.65 109
土木学院毕业设计计算书根据《高层建筑混凝土结构规范》（JGJ3-2002）式（4.7.2-2）规定，有地震作用组合时，作用效应设计值应采用表达式：式中为构件承载力抗震调整系数，取值见表6.3；因此，在计算组合时，须按照构件的受力状态分别乘上相应的值表6.3承载力抗震调整系数表构件类别梁轴压比小于0.15的柱轴压比不小于0.15的柱剪力墙各类构件节点受力状态受弯偏压偏压偏压局部承压受剪、偏拉受剪0.750.750.800.851.00.850.856.3内力组合框架梁的内力组合具体见表6.4；框架柱的内力组合具体见表6.5。注:1）.梁端弯矩以梁下侧纤维受拉为正；2）.梁端剪力以使梁产生顺时针转动为正；3）.竖向荷载作用下梁的弯矩已经乘以0.8进行调幅；4）.地震荷载组合要乘以承载力抗震调整系数后与非地震组合的内力进行对比；5）.柱端弯矩以使柱产生顺时针转动为正；6）.柱端剪力以使柱产生顺时针转动为正；7）.当风荷载作用产生的力作用于建筑物左边时为左风内力图；8）.当地震作用产生的力作用于建筑物左边时为左震内力图；9）.内力的选择在截面设计里详细列出。109
土木学院毕业设计计算书表6.4框架梁的内力组合楼层位置内力荷载类型(标准值)梁内力组合(标准值)永久荷载+可变荷载永久荷载+可变荷载+风载永久荷载+可变荷载+地震永久荷载①可变荷载②左风③左震④1.35①+1.4×0.7②1.2①+1.4②±1.4×0.6③1.2①+1.4×0.7②±1.4③1.2(①+0.5②)±1.3④1LDBM-56.14-13.5334.6364.06-89.04-57.21-115.39-32.14-129.1020.38-157.41V81.386.43-17.05-28.87116.1692.34120.9880.09127.8363.98138.40LBDM-60.77-14.64-36.98-57.17-96.38-124.48-62.35-139.04-35.50-154.56-5.92V-84.14-10.24-17.05-28.87-123.62-129.63-100.98-134.87-87.13-143.62-68.56跨中M55.086.14-13.96-18.2180.3862.9786.4252.5791.6645.5092.84LBAM-50.10-12.0841.7064.47-79.48-42.01-112.06-13.58-130.3427.67-149.98V84.1910.47-12.33-19.79123.92105.33126.0494.03128.5563.70131.99LABM-43.91-10.58-24.86-42.38-69.65-88.39-46.63-97.87-28.26-113.085.89V-81.32-9.78-12.33-19.79-119.37-121.63-100.92-124.43-89.91-128.20-60.48跨中M43.850.9810.2714.0160.1662.6345.3767.9639.2171.3334.904LDBM-56.98-13.7331.1466.99-90.37-61.43-113.75-38.23-125.4223.25-162.32V81.639.64-14.73-31.82119.6599.08123.8386.78128.0362.37144.14LBDM-60.78-14.65-30.71-66.64-96.40-119.23-67.64-130.28-44.29-166.896.38V-83.89-10.18-14.73-31.82-123.23-127.29-102.55-131.27-90.02-147.12-64.39跨中M54.6212.62-10.83-23.6986.1074.1192.3062.7593.0741.05102.65LBAM-49.77-12.0034.6475.14-78.95-47.42-105.62-22.99-119.9841.91-163.40V83.9210.41-13.15-28.51123.49104.23126.3292.50129.3252.06142.97LABM-44.74-10.78-36.35-78.83-70.96-99.31-38.25-115.14-13.36-161.5552.35V-81.59-9.84-13.15-28.51-119.79-122.73-100.64-125.96-89.14-139.89-49.45109
土木学院毕业设计计算书跨中M43.5910.071.122.4368.7267.3565.4763.7560.6160.5054.195LDBM-57.23-13.7326.8461.09-90.72-65.35-110.44-44.56-119.7115.32-154.96V81.639.64-12.38-28.40119.65101.05121.8590.07124.7466.82139.70LBDM-60.82-14.65-25.17-58.20-96.46-114.63-72.34-122.57-52.10-155.96-4.64V-83.89-10.18-12.38-28.40-123.23-125.32-104.52-127.98-93.31-142.68-68.84跨中M54.4212.62-8.45-19.8585.8375.8790.0665.8389.4945.8097.41LBAM-49.73-12.0028.3865.63-78.89-52.63-100.31-31.70-111.1729.59-150.99V83.9210.41-10.84-25.05123.49106.17124.3895.73126.0856.56138.47LABM-44.94-10.78-30.15-69.66-71.24-94.36-43.70-106.71-22.29-149.8840.22V-81.59-9.84-10.84-25.05-119.79-120.79-102.58-122.73-92.38-135.39-53.95跨中M43.4710.070.741.7468.5666.8965.6463.0761.0059.4654.948LDBM-40.79-13.0510.1936.47-67.86-58.66-75.78-47.47-76.000.09-102.89V65.529.33-3.93-14.0797.6088.3894.9982.2793.2765.93101.58LBDM-46.63-14.90-6.32-22.63-77.56-82.13-71.52-79.41-61.72-92.83-33.99V-68.99-10.49-3.93-14.07-103.42-100.78-94.17-98.57-87.57-106.32-69.74跨中M44.3312.87-1.02-3.6372.4670.3672.0764.3867.2454.9164.35LBAM-39.05-12.517.1325.52-64.98-58.39-70.36-49.14-69.10-12.13-86.29V69.011.63-2.54-9.0994.7682.9687.2380.8587.9758.0195.44LABM-31.45-9.98-6.58-23.54-52.24-57.24-46.19-56.73-38.31-73.33-5.84V-65.49-9.54-2.54-9.09-97.76-94.08-89.81-91.49-84.38-95.18-58.44跨中M35.1710.210.662.3557.4957.0655.9553.1451.2950.3744.26109
土木学院毕业设计计算书续表6-4地震组合内力调整内力挑选1.2(Mbl+Mbr)/ln+VGbγRESE+Mmax-MmaxVmaxVmin左震右震左震右震20.38-157.4115.28-118.0515.28-129.10 68.12136.8457.90116.32 127.8357.90-154.56-5.92-115.92-4.44-4.44-139.04 -141.78-73.06-120.52-62.10 -62.10-143.6245.5092.8434.1269.6391.6634.12 27.67-149.9820.75-112.4820.75-130.34 60.79130.5851.67110.99 128.5551.67-113.085.89-84.814.424.42-97.87 -127.02-57.23-107.97-48.65 -48.65-128.2071.3334.9053.5026.1867.9626.18 23.25-162.3217.44-121.7417.44-125.42 64.92140.4755.19119.40 128.0355.19-166.896.38-125.174.784.78-130.28 -144.98-69.44-123.23-59.02 -59.02-147.1241.05102.6530.7976.9993.0730.79 41.91-163.4031.44-122.5531.44-122.55 46.03144.6739.13122.97 129.3239.13-161.5552.35-121.1739.2639.26-121.17 -141.78-43.14-120.51-36.67 -36.67-139.8960.5054.1945.3840.6468.7240.64 15.32-154.9611.49-116.2211.49-119.71 68.89136.6058.56116.11 124.7458.56-155.96-4.64-116.97-3.48-3.48-122.57 -141.01-73.31-119.86-62.31 -62.31-142.6845.8097.4134.3573.0690.0634.35 29.59-150.9922.19-113.2422.19-113.24 51.68138.9043.92118.06 126.0843.92-149.8840.22-112.4130.1730.17-112.41 -136.13-48.91-115.71-41.58 -41.58-135.3959.4654.9444.6041.2168.5641.21 0.09-102.890.07-77.160.07-77.16 85.39119.4672.58101.54 101.5465.93-92.83-33.99-69.62-25.49-25.49-82.13 -124.52-90.45-105.84-76.88 -76.88-106.3254.9164.3541.1848.2672.4641.18 109
土木学院毕业设计计算书-12.13-86.29-9.10-64.72-9.10-70.36 58.8292.1550.0078.33 94.7650.00-73.33-5.84-55.00-4.38-4.38-57.24 -87.74-54.29-74.58-46.15 -46.15-97.7650.3744.2637.7833.1957.4933.19 109
土木学院毕业设计计算书表6.5框架柱内力组合D柱内力组合层号截面内力荷载类别（标准值）内力组合（设计值）永久荷载+可变荷载永久荷载+可变荷载+风荷重力荷载+地震永久荷载①可变荷载②左风③左震④1.35①+0.7×1.4②1.2①+1.0×1.4×②±0.6×1.4×③1.2①+0.7×1.4×②±1.0×1.4×③1.2(①+0.5②)+1.3④1.2(①+0.5②)-1.3④8柱上端M50.9916.31-10.19-36.4784.8275.4692.5862.9191.4411.73118.39N94.009.33-3.93-14.07136.04122.56129.16116.44127.45100.11136.69柱下端M38.229.912.177.7561.3161.5657.9258.6152.5461.8941.74N123.459.33-3.93-14.07175.80157.90164.50151.78162.79135.45172.03V-29.74-8.712.679.57-48.68-45.64-50.12-40.49-47.96-21.65-53.365柱上端M35.618.58-23.70-53.4556.4834.8474.6517.9684.32-29.59117.37N517.6238.28-32.03-82.80736.30647.83701.64613.82703.50536.47751.75柱下端M35.618.58-7.49-16.8856.4848.4561.0440.6561.6325.9469.82N547.0738.28-32.03-82.80776.06683.17736.98649.16738.84571.81787.09V-23.74-5.7210.4023.44-37.65-27.76-45.23-19.53-48.653.87-62.391柱上端M26.386.36-0.99-1.1941.8539.7341.3936.5039.2728.0137.02N1071.8376.77-98.63-212.841522.211310.821476.521223.351499.511055.571608.95柱下端M6.303.18-97.54-118.0311.62-69.9293.95-125.88147.23-143.97162.91N1111.5876.77-98.63-212.841575.871358.521524.221271.051547.211103.271656.65V-9.77-2.3524.3339.74-15.495.42-35.4520.04-48.0940.72-64.80109
土木学院毕业设计计算书B柱内力组合层号截面内力荷载类别（标准值）内力组合（设计值）永久荷载+可变荷载永久荷载+可变荷载+风荷重力荷载+地震永久荷载①可变荷载②左风③左震④1.35①+0.7×1.4②1.2①+1.0×1.4×②±0.6×1.4×③1.2①+0.7×1.4×②±1.0×1.4×③1.2(①+0.5②)+1.3④1.2(①+0.5②)-1.3④8柱上端M-9.48-2.99-13.46-48.15-15.73-26.87-4.26-33.154.54-73.5749.43N149.8145.731.394.99247.06244.96242.63226.53222.64213.70200.72柱下端M-7.33-1.90-2.37-8.50-11.76-13.45-9.47-13.98-7.34-20.991.11N179.2645.731.394.99286.82280.30277.97261.87257.98249.04236.06V5.601.045.2818.888.5812.613.7415.130.3530.66-17.206柱上端M-6.88-1.66-30.91-75.38-10.91-36.5415.38-53.1633.39-105.7088.74N591.34135.903.629.68931.49902.91896.83847.86837.72803.73778.56柱下端M-6.88-1.66-16.64-40.59-10.91-24.563.40-33.1813.41-62.0243.52N620.79135.903.629.68971.25938.25932.17883.20873.06839.07813.90V4.5910.4115.8538.6616.4033.406.7737.90-6.4860.05-38.505柱上端M-6.88-1.66-36.91-83.24-10.91-41.5820.42-61.5641.79-115.9298.96N812.42181.025.1713.031274.171232.671223.991159.541145.071100.461066.58柱下端M-6.88-1.66-24.61-55.49-10.91-31.2510.09-44.3424.57-81.3962.89N841.87181.025.1713.031313.921268.011259.331194.881180.411135.801101.92V4.5910.4120.5144.2416.4037.312.8544.42-13.0067.31-45.762柱上端M-6.98-1.68-38.47-71.89-11.07-43.0421.59-63.8843.84-101.2884.07N1475.61316.3711.1825.032302.122223.042204.262096.432065.121993.091928.02柱下端M-8.31-2.00-57.71-107.83-13.18-61.2535.70-92.7368.86-151.35129.01N1505.06316.3711.1825.032341.872258.382239.602131.772100.462028.431963.36109
土木学院毕业设计计算书V5.1010.4732.0659.9117.1547.71-6.1561.26-28.5088.22-65.481柱上端M-5.01-1.21-20.97-13.81-7.95-25.329.91-36.5622.16-23.5711.22N1686.89361.6115.9134.102631.682543.892517.162400.922356.372285.562196.90柱下端M-2.51-0.60-95.52-127.15-3.98-84.0976.38-137.33130.13-168.67161.92N1726.65361.6115.9134.102685.362591.602564.872448.632404.082333.282244.62V1.860.4528.7646.992.9527.02-21.3042.94-37.5963.17-58.59A柱内力组合层号截面内力荷载类别（标准值）内力组合（设计值）永久荷载+可变荷载永久荷载+可变荷载+风荷重力荷载+地震永久荷载①可变荷载②左风③左震④1.35①+0.7×1.4②1.2①+1.0×1.4×②±0.6×1.4×③1.2①+0.7×1.4×②±1.0×1.4×③1.2(①+0.5②)+1.3④1.2(①+0.5②)-1.3④8柱上端M-39.31-12.48-6.58-23.54-65.30-70.17-59.12-68.61-50.19-76.15-24.06N93.989.542.549.09136.22128.27124.00125.68118.57130.32106.68柱下端M-29.89-7.74-2.31-8.27-47.94-48.64-44.76-46.69-40.22-51.26-29.76N123.429.542.549.09175.97163.59159.33161.01153.90165.65142.01V23.066.742.9610.6037.7439.5934.6238.4230.1340.2117.945柱上端M-27.96-6.74-21.07-47.52-44.35-60.69-25.29-69.66-10.66-93.1124.18N517.9839.1026.8669.76737.59698.88653.75697.50622.29735.72554.35柱下端M-27.96-6.74-13.47-30.38-44.35-54.30-31.67-59.02-21.30-77.091.90N547.4339.1026.8669.76777.35734.22689.09732.84657.63771.06589.69109
土木学院毕业设计计算书V18.644.4911.5125.9729.5638.3218.9942.8810.6554.65-8.701柱上端M-20.62-4.9715.1132.29-32.71-19.01-44.39-8.46-50.7718.87-69.70N1072.0378.4282.72178.731524.091465.711326.741479.101247.481565.841101.14柱下端M-10.31-2.49-115.81-154.15-16.36-113.1481.42-176.95147.32-214.26186.53N1111.7978.4282.721.001577.771513.421374.451526.811295.191382.501379.90V7.641.8424.86178.7312.1232.63-9.1445.78-23.83240.91-222.08B柱内力选取见表6.6表6.6B柱内力选取层号截面内力荷载类别（标准值）内力组合（设计值）永久荷载+可变荷载永久荷载+可变荷载+风荷重力荷载+地震永久荷载①可变荷载②左风③左震④1.35①+0.7×1.4②1.2①+1.0×1.4×②±0.6×1.4×③1.2①+0.7×1.4×②±1.0×1.4×③1.2(①+0.5②)+1.3④1.2(①+0.5②)-1.3④五层柱上端M-6.88-1.66-36.91-83.24-10.91-41.5820.42-61.5643.17-117.46100.50N812.42181.025.1713.031274.171232.671223.991159.541145.071100.461066.58柱下端M-6.88-1.66-24.61-55.49-10.91-31.2510.09-44.3425.95-81.3964.43N841.87181.025.1713.031313.921268.011259.331194.881180.411135.801101.92V4.5910.4120.5144.2416.4037.312.8544.42-13.9269.27-47.72一层柱上端M-5.01-1.21-20.97-13.81-7.95-25.329.91-36.5622.16-23.5711.22N1686.89361.6115.9134.102631.682543.892517.162400.922356.372285.562196.90柱下端M-2.51-0.60-95.52-127.15-3.98-84.0976.38-137.33130.13-168.67161.92N1726.65361.6115.9134.102685.362591.602564.872448.632404.082333.282244.62V1.860.4528.7646.992.9527.02-21.3042.94-37.5963.17-58.59109
3.结构设计续表6.6地震组合内力调整选用内力∑Mc=1.5∑MbγRESE|M|maxNmaxNmin|V|max1.3(Mcb+Mct)/Hn相应N相应M相应M相应N左震右震左震右震 -256.19263.51-204.95210.81210.81-10.91210.81 1100.461066.58880.36853.26853.261274.17853.26 -158.55139.93-126.84111.95111.95-10.91111.95 1135.801101.92908.64881.53881.531313.92881.53881.53199.69-194.25169.74-165.11-165.1116.40-165.11-165.11-175.79212.88-140.63170.30170.30-7.95170.30 2285.562196.901828.451757.521757.522631.681757.52 -168.67161.92-134.93129.54129.54-3.98129.54 2333.282244.621866.621795.691795.692685.361795.691795.69149.27-162.41126.88-138.05-138.052.95-138.05-138.057框架梁柱截面设计7.1框架梁截面设计（首层梁LDB为例）7.1.1梁的正截面强度计算框架梁两端截面一般承受正、负双向弯矩的作用。为保证较好的延性，梁端截面设计成双筋截面，跨中截面可视具体情况设计成单筋或者双筋截面。7.1.2最小配筋率的确定因本工程为二级抗震，根据规范要求考虑强柱弱梁。梁采用C30混凝土，N/mm2，主要受力钢筋为HRB400，N/mm2205
3.结构设计，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）11.3.6规定，二级抗震时，框架梁正截面设计抗震要求的最小配筋率支座取0.3％和％＝65×1.43/360＝0.260％的较大值，而跨中取0.25％和％＝55×1.43/300＝0.220％的较大值，所以支座取0.3％，跨中取0.25％。且梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于0.28ft/fyv。7.1.3翼缘宽度的计算由于本设计方案采用预制装配整体式楼板，正截面受弯承载力计算时，在跨内正弯矩区段，板位于受压区，故按T形截面计算；在支座附近的负弯矩区段，板处于受拉区，故按矩形截面计算。按T形截面计算时，其翼缘计算宽度按《混凝土结构设计规范》表7.2.3规定，取各项中的最小值选用。7.1.4T形截面类型的判定当时为第一类T形截面，否则为第二类T形截面。7.1.5梁正截面受弯计算（以五层楼面梁LDB为例）①跨中截面配筋混凝土强度等级C30，14.3N/，纵筋为HRB400，，箍筋HPB300，。配筋按单筋受弯构件计算，对比地震作用下与非地震作用下的M，V，得出按T形截面计算，按梁跨度考虑，按梁净距考虑，205
3.结构设计按翼缘同度考虑，当时，翼缘不受此项限制。翼缘计算宽度取三者中的较小值，故：判别T形截面类型梁跨中弯矩最大，属第I类T形截面。满足：下部配筋取222+120,；验算最小配筋率：符合要求。②支座处截面配筋a、支座B右端负弯矩配筋,截面按矩形截面计算对比地震作用下与非地震作用下的，得出205
3.结构设计0.178<0.550,1.0×14.3×250×460×0.162/360=740上部配筋取222+120，最小配筋率：%%符合要求。b、支座D左端负弯矩配筋,截面按矩形截面计算:对比地震作用下与非地震作用下的M，得出0.1751.0×0.175×250×460×14.3/360=799上部配筋取222+120，最小配筋率：%%符合要求。c、.梁左、右支座下截面弯矩很小，只要把跨中钢筋伸到支座下端就满足要求，故左、右支座下截面取222,二级框架梁端底部与顶部纵向钢筋配筋量的比值不应小于，满足要求。205
3.结构设计7.1.6梁DB斜截面受剪承载力计算根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）6.3.4规定，二级抗震设计时，框架梁沿梁全长箍筋面积配筋率应符合下式要求：，由于本设计混凝土采用C30,N/mm2，钢筋采用HPB300，N/mm2，所以。按DB梁间最大剪力设计值为124.74计算抗剪配筋：kN>V=124.74kN截面尺寸满足要求。kN所以梁箍筋须按计算配置。1)计算箍筋用量选8双肢箍，，代入上式得取s=200mm2）验算配箍率满足要求。加密区箍筋的间距为：梁端箍筋加密区长度为205
3.结构设计非加密区：7.1.7梁DB施工吊环的计算在吊装过程，每个吊环可考虑两个截面受力，故吊环截面积可按下式计算式中G ——构件自重（不考虑动力系数）的标准值；m——受力吊环数，当构件设有4个吊环时，最多只能考虑3个，即取m=3；——吊环的容许设计应力，考虑动力作用之后，规范规定=50N/吊环取用HPB300钢筋，并严禁冷拉，以包持吊环具有良好的塑性。吊环锚深度不少于30d，并宜焊接或绑扎在构件钢筋的骨架上。梁预制部分自重G=(0.250.35+0.0700.21)255.16=13.18kN考虑动力系数取13.181.5=19.78kN所以吊环截面积取12，A=113.1>98.97.2框架柱截面计算（以第五层B柱为例）柱子采用C30混凝土，＝14.3，＝1.43，钢筋采用HRB400，＝360，＝0.550；箍筋采用HPB300，=270N/mm2。柱采用对称配筋。205
3.结构设计7.2.1柱的计算长度本工程采用预制装配整体式楼面，根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）7.3.11-2规定，框架各层柱的计算长度对于底层柱取mm，其余各层柱。7.2.2最小配筋率的确定因为本工程为二级抗震，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）6.3.8规定，柱纵向钢筋的最小总配筋率为0.8％，同时，每一侧配筋率不应小于0.2％。7.2.3柱轴压比验算轴压比指柱考虑地震作用组合轴压力设计值与柱全截面面积和混凝土轴心抗压强度设计值乘积比值。根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）表6.4.2规定，框架结构二级抗震柱轴压比限值为0.8，柱轴压比为：7.2.4截面参数的计算根据《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）7.3.3规定，附加偏心距应取20和偏心方向截面最大尺寸的1/30两者的较大值。轴向压力对截面重心的偏心距；轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋的合力点距离，其中偏心受压构件考虑二阶影响的轴向压力偏心距增大系数式中：，当时，取；——为构件长细比对截面曲率的影响系数；当205
3.结构设计时，为小偏心受压，否则为大偏心受压。7.2.5配筋计算第一组：上端：,N=853.26kN,V=-165.11kN下端：111.95,N=881.53kN,V=-165.11kN第二组：上端：,N=1274.17kN,V=1640kN下端：-10.91,N=1313.92kN,V=16.40kN第三组：上端：,N=853.26kN,V=-165.11kN下端：111.95,N=881.53kN,V=-165.11kN1）柱的轴压比及剪跨比用最大轴力设计值验算轴压比：，为长柱2）柱截面的配筋计算：第一组（第三组）上端：,N=853.26kN,V=-165.11kN下端：111.95,N=881.53kN,V=-165.11kN5层B柱顶的配筋计算（按对称配筋计算）：1）判别大小偏心根据已知条件x<=0.55×540=297mm所以为大偏心受压2）配筋计算=210mm205
3.结构设计因4500/600=7.5>5，故要考虑偏心距增大系数影响。，取1.07.5<15,取=1.0=1+1.09因x〈2=120mm,取x=120mm所以实际每侧配筋222+218（），共配422+8183）垂直于弯矩作用平面的承载力验算因4500/600=7.5，查表得0.9×1.0×(14.3×600×600+360×3556)=6300kN5层B柱底的配筋计算（按对称配筋计算）：205
3.结构设计1）判别大小偏心根据已知条件x<=0.55×540=297mm所以为大偏心受压2）配筋计算=109mm因4500/600=7.5>5，故要考虑偏心距增大系数影响。，取1.07.5<15,取=1.0=1+1.177因x<2=120mm,所以实际每侧配筋222+218，共配422+818205
3.结构设计3）垂直于弯矩作用平面的承载力验算因4500/600=7.5，查表得0.9×1.0×(14.3×600×600+360×3556)=6300kN第二组：上端：,N=1274.17kN,V=1640kN下端：-10.91,N=1313.92kN,V=16.40kN5层B柱顶的配筋计算（按对称配筋计算）：1）判别大小偏心根据已知条件x<=0.55×540=297mm所以为大偏心受压2）配筋计算=8.56mm因4500/600=7.5>5，故要考虑偏心距增大系数影响。，取1.07.5<15,取=1.0=1+1.76205
3.结构设计因x>2=120mm,所以实际每侧配筋222+218，共配422+8183）垂直于弯矩作用平面的承载力验算因4500/600=7.5，查表得0.9×1.0×(14.3×600×600+360×3556)=6300kN5层B柱底的配筋计算（按对称配筋计算）：1）判别大小偏心根据已知条件X<=0.55×540=297mm所以为大偏心受压2）配筋计算=8.3mm因4500/600=7.5>5，故要考虑偏心距增大系数影响。205
3.结构设计7.5<15,取=1.0=1+1.77因x>2=120mm,所以实际每侧配筋222+218，共配422+8183）垂直于弯矩作用平面的承载力验算因4500/600=7.5，查表得0.9×1.0×(14.3×600×600+360×3556)=6300kN7.2.6柱的节点设计根据《抗震规范》规定，对于二级抗震框架结构，应对框架梁柱节点的抗剪承载力进行验算，配置足够数量的箍筋。本设计以五层B柱节点为例进行计算。（1）节点核心区剪力设计值左震时：；205
3.结构设计右震时：；故计算时，取取节点上、下柱反弯点之间的距离，即：、均取节点两侧梁的平均值，即=500mm，=460mm，故：（1）剪压比验算因b=250mm,满足要求。（3）节点的构造要求框架节点核心区箍筋的最大间距和最小直径宜按柱箍筋加密区的要求采用，二级抗震框架节点核心区配箍特征值不宜小于0.10，且体积配箍率不宜小于0.5%，钢筋的锚固长度（为非抗震设计时的锚固长度）。205
3.结构设计8楼板计算8.1楼板的截面设计（第五层）本层楼板80厚与梁整浇，70厚采用预制装配，只有单向板一种。采用C30混凝土，，钢筋采用HPB300，，保护层厚板底、板顶均为25。板厚为150mm，板的荷载计算同前，为简化计算取梁轴线距离为板的计算跨度。楼板的编号请见楼板计算编号图8.1。205
3.结构设计图8.1楼板计算编号图8.2板的配筋预制板按单向板传导方向计算，现浇部分按双向板传导计算。8.2.1单向板计算（以第五层PB-9为例）楼板荷载计算（以1.5m的板宽为计算单元。）1)、荷载设计值计算恒荷载标准值gk=4.49kN/m2恒荷载设计值g=1.2×4.49=5.388kN/m2楼面活荷载设计值q=1.4×2=2.8kN/m2楼面荷载总设计值p=g+q=5.388+2.8=8.188kN/m22)、计算跨度各板内跨取轴线间的距离，边跨取板净跨加梁宽度。对PB-9:=3.6m，b=1500mm，h0=150-20=130mm3)、板配筋计算：（1）PB-3板配筋计算长方向：选用f10@200.As=393mm2短方向：205
3.结构设计选用f10@200.As=393mm28.2.2双向板计算（以3PB-9为例）1）、弯矩计算（1）荷载设计值计算恒荷载标准值gk=2.5kN/m2恒荷载设计值g=1.2×2.5=3.0kN/m2活荷载设计值q=1.4×2=2.8kN/m2荷载总设计值p=g+q=5.8kN/m2（2）求跨中最大正弯矩跨中最大正弯矩发生在活荷载为棋盘式布置。计算时简化为：①求内支座为铰支，作用下的跨中弯矩；②求内支座为固定，作用下的跨中弯矩；③求以上两种情况所求的跨中弯矩之和，得各内区格板跨中最大正弯矩。边区格板、角板，梁（边缘支座）对板的作用均视为铰支支座，计算方法同内区格板。（3）求支座最大负弯矩按活荷载满布时计算，即内支座为固定，求p=g+q=5.8kN／m2作用下的支座弯矩，边缘支座均视为铰支支座。对中间支座，由相邻两个区格求出的支座弯矩值不相等时，取其平均值进行配筋计算。2）、计算跨度各板内跨取轴线间的距离。，查《静力手册》得三边固定一边简支：，四边简支：，205
3.结构设计当时（4）PB-9板跨中配筋计算：x方向：，0.044=0.05<0.614=1.0×0.05×1500×60×14.3/300=215y方向：，0.09=0.09<0.614=1.0×0.09×1500×60×14.3/300=386配筋验算：x方向：选用10@200y方向：选用10@200205
3.结构设计9基础设计9.1工程地质资料见1.4.1工程概况9.2方案选型根据《工程勘察报告》可知，本场地松软土质厚度达到12.4米，上部以淤泥、粉细砂等松软土层为主，工程性质差，砂土层层厚较大，分布广泛，地下水丰富。第三层松散粉、细、中、粗砂，属液化等级中等，因此，本工程不宜采用天然地基。经基础方案比较，本工程采用高强预应力混凝土管桩基础。选择第九层强风化岩为桩端持力层，且桩深入强风化岩2m。地下水位在地面以下0.9m，对混凝土无侵蚀性。表9.1和的建议值柱状岩土名称稠密度/风化程度预制管桩（kPa）（kPa）（1）层耕土99（2）层淤泥质土流塑(局部软塑)（3－1）层粉质粘土、粘土软塑15（3－2）层粉质粘土、粘土可塑25（3－3）层粉质粘土、粘土硬塑35（3－4）层粉质粘土、粘土坚硬40（4－1）层粉土松散至稍密11（4－2）层粉土中密25（5a-1）层粉、细砂松散（5a-2）层粉、细砂稍密10205
3.结构设计（5a-3）层中、细砂中密25（5b-1）层粉、粗、砾砂松散（5b-2）层粉、粗、砾砂稍密16（5b-3）层粉、粗、砾砂中密32（5b-4）层粉、粗、砾砂密实45（6－1）层粉质粘土、粘土软塑20（6－2）层粉质粘土、粘土可塑30（6－3）层粉质粘土、粘土硬塑210040（6－4）层粉质粘土、粘土坚硬280045（7-C）层泥质粉砂岩、泥岩全风化300055（7-I）层泥质粉砂岩、泥岩强风化450070（7-M）层泥质粉砂岩、泥岩中风化5500120（7-S）层泥质粉砂岩、泥岩微风化750075009.3基础设计据《建筑地基基础设计规范》3.0.1条规定，本建筑物的地基基础设计等级为乙级。地基基础设计应满足承载力计算和变形要求，本次计算仅进行地基基础承载力计算。9.3.1确定基桩竖向承载力特征值今采用直径D=400mm、壁厚为95mm的预应力混凝土管桩，混凝土强度等级为C80。承台的最小厚度不小于500mm，考虑承台受力较大，取1000mm。由工程地质报告及上表10-1可计算出桩身摩阻力（列表10.2计算）如下：表9.2桩身摩阻力土层土层厚度()（kPa）（kN）205
3.结构设计淤泥质土1.200粉细砂（松散）6.800粉质粘土（可塑）2.12552.5砾砂(稍密—中密)6.830204层泥质粉砂岩、泥岩0.55527.5层泥质粉砂岩、泥岩2.070140合计：424桩长L=1.2+6.8+2.1+6.8+0.5+2.0-1-0.6＝17.8，取桩长18m管桩身外围周长地基土承载力1.26×390+4500×0.0942=1036kN9.3.2桩数n，桩距及桩承台平面尺寸的确定（⑦轴B柱）由上部结构传来的最大轴力内力组：设计值为：M=-3.98，V=2.95kN，N=2685.36kN确定桩数n：=2685.36+25×0.25×0.5×5.4+9.2×5.4=2685.36+16.875+49.68=2751.92kN=-3.98-2.95×1.3=-7.8205
3.结构设计标准值=设计值/1.35M=-5.78，V=2.19kN，N=2038.5kN估算n1.2×2038.5/1036=2.56（根）取n=4（根）。确定桩距桩中心的距离根据规范规定，=3d=1200，边桩中心距承台边缘的距离不宜小于桩的直径，取400。承台的最小厚度不小于500，考虑承台受力较大，取1000。桩布置及承台尺寸如图9.1所示。图9.1桩布置及承台尺寸图9.3.3基桩承载力计算20×2×2×2=160kN（2038.5+160）/4=572.1=1354.8kN=572.1+(5.78+2.19×1)×0.6/（4×0.62)=575kN=1243kN205
3.结构设计满足要求桩数验算(2038.5+160)/1036=2.2满足要求.9.3.4桩基础验算基桩竖向承载力验算基桩平均竖向荷载设计值(2751.92+160×1.2)/4=763kN①号桩：763+(5.78+2.19×1.5)/（4×0.62)=769<1232.68kN②号桩：763-(5.78+2.19×1.5)/（4×0.62)=757<1232.68kN基桩桩身混凝土强度×35.9×0.75=2029.01kN基桩桩身混凝土强度均满足承载力要求。9.3.5承台设计计算承台的平面尺寸为2000mm×205
3.结构设计2000mm，初步拟定厚度为1000mm。进行抗冲切、抗弯、抗剪切及局部承压等验算。钢筋采用HRB400级钢筋，混凝土采用C30，保护层取50mm，承台底垫层取100mm，混凝土采用C15，桩伸入承台50mm，承台剖面尺寸如图9.2所示图9.2承台剖面尺寸图9.3.6抗弯验算①号桩：N1=769kN净反力：769-160×1.2/4=721kN②号桩：kN净反力：757-160×1.2/4=709kNx-x截面桩的净反力：2×721×0.2=288.4承台计算截面有效高度：1.0×288.4×/(0.9×360×800)=1047配置918，2290205
3.结构设计y-y截面桩的净反力2×709×0.2=280承台计算截面有效高度：1.0×280×/(0.9×300×850)=645配置912，10179.3.7冲切验算下支墩边冲切验算下支墩的截面尺寸为2000mm×2000mm下支墩边与承台边角度大于45度，所以不必进行下支墩边冲切验算9.3.8抗剪切验算=0.2/0.8=0.25<0.3，取0.31/0.8=1.25=1.75/（1.25+1.0）=0.81×0.8×1.57×850×2000=2101kNkN满足要求。9.3.9局部受压验算承台的混凝土等级等于下支墩等级，所以不需要验算承台在柱下的局部受压。205
3.结构设计桩混凝土等级C80，需要验算承台在边桩上的局部受压。桩在承台上局部受压时的计算底面积净面积桩面积局部受压时的混凝土强度提高系数：=kNkN满足要求。9.3.10⑦轴D柱基础设计桩数n，桩距及桩承台平面尺寸的确定采用直径D=400mm、壁厚为95mm的预应力混凝土管桩，混凝土强度等级为C80。桩长18m，管桩身外围周长地基土承载力1.256×390+4500×0.094=1036kN由此可得：1036。由上部结构传来的最大轴力内力组：设计值为：M=20.92，V=-15.49kN，N=1575.87kN205
3.结构设计确定桩数n：=1575.87+25×0.25×0.5×5.4+9.2×5.4=1575.87+16.875+49.68=1642.43kN=20.92+15.49×1.3=41.06标准值=设计值/1.35M=40.41，V=-11.47kN，N=1216.61kN估算n1.2×1216.61/1036=1.41（根）取n=2（根）。确定桩距桩中心距离根据规范规定，=3d=1200，边桩中心距承台边缘的距离不宜小于桩的直径，取400。承台的最小厚度不小于500，考虑承台受力较大，取1000。桩布置及承台尺寸如图9.3所示。图9.3桩布置及承台尺寸图205
3.结构设计基桩承载力计算20×2.0×2×2=160kN（1642+160）/2=910=1036kN=910+(40.41+11.47×1)×0.2/4×0.22=1018.75=1242.36kN满足要求桩数验算(1642+160)/1036=1.7满足要求桩基础验算基桩竖向承载力验算基桩平均竖向荷载设计值（1642+160）/2=910kN①号桩：910+(40.41+11.47×1)/2×12=936kN<1035.3kN②号桩：910－(40.41+11.47×1)/2×12=884<1035.3kN基桩桩身混凝土强度205
3.结构设计×35.9×0.75==2029.01kN可见基桩桩身混凝土强度均满足承载力要求。1）承台抗冲切、抗剪验算（1）承台抗冲切承台的平面尺寸为1000mm×2000mm，初步拟定厚度为1000mm。以下进行抗冲切、抗弯、抗剪切及局部承压等验算。钢筋采用HRB400级钢筋，混凝土采用C30，保护层取50mm，承台底垫层取100mm，混凝土采用C15，桩伸入承台50mm，承台剖面尺寸如图9.4所示图9.4承台剖面尺寸图抗弯验算①号桩：N1=936净反力：936-160×1.2/2=840kN②号桩：884kN205
3.结构设计净反力：884-160×1.2/2=788kNx-x截面桩的净反力：2×840×0.2=336承台计算截面有效高度：1.0×336×/(0.9×360×1036)=1001配置912，1017下支墩边冲切验算下支墩的截面尺寸为2000mm×2000mm下支墩边与承台边角度大于45度，所以不必进行下支墩边冲切验算抗剪切验算=0/0.85=0<0.3，取0.30.0/0.85=0=1.75/（0+1.0）=1.750.985×1.75×1.57×850×1900=1873kNkN满足要求。9.4基础梁设计9.4.1基础梁的尺寸（以⑦轴下DB段的基础梁计算为例）现取205
3.结构设计，基础梁按拉弯构件计算，截面采用对称配筋，混凝土等级为C30；混凝土强度等级C30，14.3N/，=1.43N/，纵筋为HRB400，，箍筋HPB300，。9.4.2基础梁的正截面计算基础梁的计算：15.62kN/m30.526.55kN2687/10=268.7kN取为小偏心受拉225－113－50＝62225＋113－50=288268.7×288×1000/[360×(400-50)]=737选配220，=942满足要求。9.4.3基础梁的斜截面计算截面尺寸符合要求。205
3.结构设计只需按构造配箍只需按构造配箍，选用8@130双肢箍满足要求205
3.结构设计10隔震结构设计10.1设计资料与选型10.1.1结构选型本工程位于广州，抗震等级为二级，属于抗震设防区，按照传统的设计方法，宜优先选用框架结构。经试算结构主要构件（如：梁、柱）截面过大、配筋过多，材料花费较多，工程造价提高。而且结构构件截面、配筋增大后，结构刚度将大幅度增加，结构在地震中吸收的地震能量也将大幅度提高，这将导致结构在大震中严重损坏。根据国内外在建筑隔震及消能减震工程实践中积累的经验，在本工程中采用隔震技术是较好的选择。因此，本工程将选用基础隔震的钢筋混凝土框架结构。根据工程地质资料，基础采用混凝土预应力管桩。10.1.2工程概况1）．地点：广东省广州市2．设防烈度：7度3）．场地类别：III类建筑场地，场地特征周期Tg=0.45s4）．房屋至发震断层距离：＞10千米5）．房屋结构型式：钢筋混凝土结构6）．房屋建筑平面图、立面图及剖面图参照图2.1、图2.2及图2.3，结构计算总高度为29.7米，房屋的高宽比为29.7/21=1.41410.1.3设计依据1．《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）.北京：中国建筑工业出版社，20102.《夹层橡胶垫隔震技术规程》1999.北京3.《隔震结构设计》日本建筑学会编，地震出版社，200610.1.4隔震层设计隔震房屋在地震时的安全性，主要取决于隔震层的竖向承载力、竖向刚度、水平变形能力、水平刚度和阻尼比。隔震层的设计是整个隔震房屋设计的关键。205
3.结构设计隔震层必须具有足够的竖向刚度和竖向承载力，能够稳定地支撑上部建物；具有足够柔的水平刚度，保证建筑物隔震后的自振周期达到1.5-3.0s左右，能有效地避开场地特征周期；具有足够大的水平变形能力，应保证足够的变形储备，以确保在大震作用下不会出现失稳现象；具有足够的耐久性，保证建筑物的使用期限内能有效地发挥作用。10.1.5隔震支座布置与选型隔震支座型号的选择，根据其竖向承载力的大小、隔震层在正常使用荷载下基本不发生变形以及大震下隔震层最大水平变形在容许范围内等原则确定。隔震支座应放在柱子下，其形心应与截面形心重合。不同规格隔震支座顶面应设计在同一标高上。本工程采用铅芯多层隔震支座，隔震支座节点大样、布置见图10.2和图10.3。隔震支座产品规格、主要力学性能见表10.1，支座数量及型号见表10.2。所选隔震支座内部结构如图10.1所示。图10.1隔震支座内部结构205
3.结构设计图10.2隔震支座节点放置图205
3.结构设计图10.3隔震支座布置205
3.结构设计表10.1铅芯多层隔震支座型号及性能指标型号G4.0①LNR500②LRB400-80橡胶剪切弹性模量Mpa0.3920.392形状寸法有效直径mm400400产品外径mm420420铅芯直径mm3080橡胶层厚度mm4.83.81橡胶层数片2018橡胶总厚度mm9668.8薄钢板厚度mm22薄钢板层数片1917封钢板厚度mm1515支座总高度mm164132.6连接板连接板厚度mm1515支座+连接板总高度mm194162.58 1次形状系数2426.22次形状系数5.105.83设计荷载kN18851256铅直性能压缩限界强度（变形0%）N/mm24555基准面压N/mm21010铅直刚性（竖向刚度）N/mm15761629拉伸限界强度N/mm21.51.5100%水平性能等效水平刚度Keq100kN/m7831325等效阻尼比Heq100%527.2屈服前刚度KukN/m4647屈服后刚度KdkN/m715屈服力QdkN41.9限界性能限界变形%400400表10.2支座数量及型号无铅有铅总刚度Kh=∑Ki(kN/mm)型号LNR500LRB400-80γ＝100%个数291441.25710.2隔震结构计算10.2.1计算过程根据《建筑抗震设计规范》和《夹层橡胶垫隔震技术规程》的有关规定，本隔震结构的基本自振周期和有效阻尼比采用如下公式计算：205
3.结构设计T1——隔震结构的基本自振周期G——上部结构总重力荷载代表值，等于各质点代表值之和。集中于各质点的重力代表值按《建筑抗震设计规范》GB50011-2010的有关规定计算。Kh——隔震层水平有效刚度，为隔震层所有隔震垫、阻尼装置有效刚度之和。ζ——隔震层的有效阻尼比Kiζi——单个隔震垫的有效刚度和有效阻尼比多遇地震作用下的周期：多遇、罕遇：多遇、罕遇地震下有效阻尼比：本工程的主要参数见表10.3表10.3结构主要参数结构主要参数层数Gi（kN）重量∑Gi（kN）刚度（kN/mm）等效阻尼比8638263825030000.0576035124175030000.0566035184525030000.0556035244875030000.0546035305225030000.0536035365575030000.0526035425925030000.0516035486277530000.05隔震层γ=100%60354862741.2570.1510.2.2多遇地震作用下隔震结构的内力分析205
3.结构设计根据《建筑抗震设计规范》和《叠层橡胶支座隔震技术规程》的有关规定，本工程隔震结构的地震作用和地震反应，可采用等效侧力法进行计算。1）隔震结构计算方法（1）结构总水平地震作用标准值按下列公式计算（2）质点i（或第i层）的水平地震作用标准值可按下式计算砌体结构和高宽比小于2的混凝土结构，质点i（或第I层）的水平地震作用标准值可按下式计算：（3）层间剪力：（4）隔震层的水平位移可按：2）非隔震时7度地震下的地震作用标准值计算该建筑场地为Ⅲ类土，查《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表5.1.4-2可得特征周期。=2×3.14s根据建筑总高度为27和该地区设防烈度为7度，可确定该结构抗震等级为二级。查《建筑抗震设计规范GB50011-2010》可得多遇地震时=0.08，基本地震时=0.23等效总重力荷载kN由于结构阻尼比，则，=0.9多遇地震，205
3.结构设计因此＜＜5取0.04底部剪力kN基本地震，因此＜＜5取0.12底部剪力kN3）隔震时多遇、罕遇地震的地震作用标准值计算多遇地震：根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）给出的水平地震影响系数反应谱曲线规定：时其中7度（0.1g）时查得的水平地震影响系数最大值为。（多遇）。（基本）则：（多遇）205
3.结构设计（基本）结构总水平地震作用标准值：kN（多遇）kN（基本）同理，可求罕遇地震时的结构总水平地震作用标准值：罕遇地震作用下的周期：有效阻尼比：时其中7度（0.1g）时查得的水平地震影响系数最大值为。则：结构总水平地震作用标准值205
3.结构设计4）求各种方案下的层间剪力。 表10.4（隔震）多遇地震 Ge(KN)Hi（m）ΕGk*HkFek（kN）Fi（kN）剪力V（kN）隔震层60350660108682.20670.4658160353660108682.217.101785670.4658260356660108682.234.20357653.364015360359660108682.251.305355619.1604454603512660108682.268.40714567.855095603515660108682.285.508925499.4479496603518660108682.2102.61071413.9390247603521660108682.2119.7125311.3283148638224660108682.2191.61582191.615818 表10.5（非隔震）多遇地震（不变） Ge(kN)Hi（m）ΕGk*HkFek（kN）Fi（kN）剪力V（kN）隔震层603506601081819.1601756.633341603536601081819.1645.6037571756.633342603566601081819.1691.2075151711.029583603596601081819.16136.811271619.8220746035126601081819.16182.415031483.0107956035156601081819.16228.018791300.5957666035186601081819.16273.622541072.5769876035216601081819.16319.2263798.95443286382247877871819.16479.72813479.72813 表10.6（隔震）基本地震 Ge(kN)Hi（m）ΕGk*HkFek（kN）Fi（kN）剪力V（kN）隔震层603506601081910.101745.8311603536601081910.147.883491745.8312603566601081910.195.766991697.9483603596601081910.1143.65051602.18146035126601081910.1191.5341458.5356035156601081910.1239.41751266.996205
3.结构设计66035186601081910.1287.3011027.57976035216601081910.1335.1845740.27886382246601081910.1405.0936405.0936 表10.7（非隔震）基本地震（不变） Ge(kN)Hi（m）ΕGk*HkFek（kN）Fi（kN）剪力V（kN）隔震层603506601085457.4804988.1371603536601085457.48136.81134988.1372603566601085457.48273.62254851.3253603596601085457.48410.43384577.70346035126601085457.48547.24514167.26956035156601085457.48684.05643620.02466035186601085457.48820.86762935.96876035216601085457.48957.67892115.186382246601085457.481157.4211157.421表10.8隔震与非隔震在7度多遇地震作用下层间剪力层数非隔震Vi(KN)隔震Vi(KN)隔震/非隔震11756.63670.470.38221711.03653.360.38231619.82619.160.38241483.01567.860.38351300.60499.450.38461072.58413.940.3867798.95311.330.3908479.73191.620.399 205
3.结构设计表10.9隔震与非隔震在7度基本地震作用下层间剪力层数非隔震Vi(KN)隔震Vi(KN)隔震/非隔震14988.141745.830.35024851.331697.950.35034577.701602.180.35044167.271458.530.35053620.021267.000.35062935.971027.580.35072115.10740.280.35081157.42405.090.350根据《抗震设计规范》的规定，给出水平减震系数的比值划分，见表10.10。表10.10水平向减震系数的比值划分层间剪力比值0.530.350.260.18水平向减震系数0.750.50.380.25（5）隔震层的位移验算由隔震支座的性能得知隔震层设计位移为91mm，罕遇地震作用下容许最大水平位移是273mm,则：多遇地震：满足要求罕遇地震：满足要求结论：经计算隔震层在多遇地震和罕遇地震的位移分别为：16毫米和99.2毫米能满足要求位移限制要求。由隔震结构在多遇地震和罕遇地震作用下和非隔震结构在预期换算烈度多遇地震作用下的剪力计算结果可知：多遇地震时，隔震后的层间剪力约为非隔震的35%，则水平向减震系数约为0.5，地震作用减少一半，本工程隔震房屋的水平换算烈度可提高1度。205
3.结构设计10.3隔震设计的构造设计建议和结论10.3.1结构设计和构造建议1）.下部结构设计建议（1）下部结构水平地震作用可按换算烈度计算，并应考虑隔震层水平位移产生的附加应力。（2）地基基础抗震验算和抗震构造措施应按设防烈度考虑。10.3.2隔震层的构造建议1）．隔震支座形心宜与柱子的形心一致。2）．隔震支座应与上部结构、下部结构有可靠的连接。3）．与隔震支座连接的梁、柱子、墩等应考虑水平剪切和竖向局部承压，并采取可靠的构造措施，如加密箍筋或配置网状钢筋。4）．利用构件钢筋作为避雷线时，应采用柔性导线连通上部和下部结构的钢筋。5）.隔震层宜留有便于观测和更换隔震支座的空间。6）．穿过隔震层的竖向管线应符合要求：直径较小的柔性管线在隔震层处应预留300mm的延伸长度；直径较大的管道在隔震层处应采用柔性材料或柔性接头。7）.隔震层形成的缝隙，应采用柔性材料封堵填塞，以防水或风、砂吹入，防鼠、虫进入，确保其功能不受影响。10.3.3预埋件构造要求1）．联接板与预埋件的具体构造及尺寸由厂家提供，施工注意事项满足厂家的要求。2）．隔震支座在其上下表面安装有连接板，连接板的加工制造应满足下要求：材料采用A3钢，符合GB700-88中Q235要求；表面采用镀锌处理，光洁度6.3；联结螺栓采用8.8级高强发黑外六角螺栓，每块联接板采用12只M12螺栓。205
3.结构设计10.3.4隔震支座安装与施工建议1）．隔震支座中心的平面位置与设计位置的偏差不大于5mm。2）．隔震支座的表面水平度误差不宜大于5%，隔震支座安装后隔震支座顶面的水平度误差不宜大于8%。3）．隔震支座中心的标高与设计标高偏差不宜大于5mm。4）．隔震支座安装阶段，应对隔震支座的支座表面、隔震支座顶面的水平度、隔震支座中心的平面位置和标高进行观测并记录。5）．同一支座上的隔震支座顶面标高差不宜大于5mm。6）．隔震支座的上下连接板及外露连接螺栓应采用防锈保护措施。10.3.5叠层橡胶隔震支座产品性能要求本工程所选用的叠层橡胶隔震支座的产品性能必须符合《建筑隔震橡胶支座》的规定。所采用的橡胶隔震支座，在使用前送建设部指定的检测机构进行检测，检测报告经设计单位确认后方可使用。10.3.6结论通过计算得出以下结论：1）．本工程具备采用隔震技术的一般要求，上部结构自振周期为：0.95秒和隔震后的自振周期2.25秒，隔震层的等效阻尼比为30%。根据《夹层橡胶隔震支座规程》的规定，本工程在计算隔震结构水平地震作用时，其水平换算烈度为7度。2）．本工程采用等效侧力法计算，隔震结构在7度多遇地震作用下的层间剪力小于非隔震结构在7度多遇地震作用下层间剪力的35%，水平向减震系数为0.5，地震作用减少一半，本工程隔震房屋的水平换算烈度可提高1度205
3.结构设计3）．本隔震结构通过等效侧力法的计算结果表明，隔震层在多遇地震和罕遇地震作用下的位移满足要求。4.由于建筑高度为27m>20m，因此本建筑隔震后抗震等级为仍为二级。11PKPM电算结果4.1建筑结构的总信息205
3.结构设计///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||建筑结构的总信息||SATWE中文版||文件名:WMASS.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2011/6/3|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=26.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.50地面粗糙程度:B类结构基本周期（秒）:T1=0.80体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=9各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15205
3.结构设计地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=3设计地震分组:一组特征周期TG=0.45多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.08罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=2剪力墙的抗震等级:NW=5活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.70结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:是是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到8层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=2.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.80梁设计弯矩增大系数：BM=1.10连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0205
3.结构设计配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2):IB=300柱主筋强度(N/mm2):IC=300墙主筋强度(N/mm2):IW=300梁箍筋强度(N/mm2):JB=270柱箍筋强度(N/mm2):JC=270墙分布筋强度(N/mm2):JWH=270梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%):RWV1=0.60设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按双偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=25.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:是荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=6.00**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************205
3.结构设计层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)9124.45015.13027.00095.45.28124.45015.21724.000549.156.27124.49515.26521.000568.353.96124.49515.26518.000568.353.95124.49515.26515.000568.353.94124.49515.26512.000568.353.93124.49515.2659.000568.353.92124.49515.2656.000568.353.91124.49515.2653.000568.353.9活载产生的总质量(t):438.662恒载产生的总质量(t):4532.650结构的总质量(t):4971.312恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11132(30)43(30)0(30)3.0003.00021132(30)43(30)0(30)3.0006.000205
3.结构设计31132(30)43(30)0(30)3.0009.00041132(30)43(30)0(30)3.00012.00051132(30)43(30)0(30)3.00015.00061132(30)43(30)0(30)3.00018.00071132(30)43(30)0(30)3.00021.00081132(30)43(30)0(30)3.00024.0009114(30)12(30)0(30)3.00027.000**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y9142.2842.3126.879.8679.9239.68150.6692.9405.7158.59238.4954.97147.32140.3826.4148.12386.62114.66143.92184.21379.0137.50524.13686.85140.41224.62052.8126.50650.65638.64136.66261.32836.5114.76765.37934.63133.40294.63720.4104.57869.910544.32131.70326.44699.599.24969.113451.71129.81356.25768.093.331062.516639.1===========================================================================205
3.结构设计各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11493.9224.4515.2242.8312.2442.8312.2421493.9224.4515.2242.8312.2442.8312.2431493.9224.4515.2242.8312.2442.8312.2441493.9224.4515.2242.8312.2442.8312.2451493.9224.4515.2242.8312.2442.8312.2461493.9224.4515.2242.8312.2442.8312.2471493.9224.4515.2242.8312.2442.8312.2481502.5624.4515.2942.6612.3042.6612.309151.8424.4515.1731.2710.8031.2710.80===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111462.181.00211462.181.00311462.181.00411462.181.00511462.181.00611462.181.00711462.181.12811304.010.89911939.961.49===========================================================================205
3.结构设计计算信息===========================================================================ProjectFileName:biyesheji计算日期:2011.6.3开始时间:22:7:14可用内存:687.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:22:7:14第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:22:7:16Calculateblockinformation刚度块总数:1自由度总数:2103大约需要4.3MB硬盘空间刚度组装：从1行到2103行第三步:地震作用分析开始时间:22:7:17方法1(侧刚模型)起始列=1终止列=27第四步:计算位移开始时间:22:7:18形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量CalculateDisplacementLDLT回代：从1列到102列写出位移文件第五步:计算杆件内力开始时间:22:7:20活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2011.6.3时间:22:7:28总用时:0:0:14205
3.结构设计===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=24.4500(m)Ystif=15.0916(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4954(m)Ymass=15.2645(m)Gmass=776.0972(t)Eex=0.0032Eey=0.0122Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=2.2020Raty1=2.5382薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=2.2782E+06(kN/m)RJY=1.7195E+06(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=24.4500(m)Ystif=15.0916(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4954(m)Ymass=15.2645(m)Gmass=776.0972(t)Eex=0.0032Eey=0.0122Ratx=0.6027Raty=0.5420Ratx1=1.3801Raty1=1.4687薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=1.3731E+06(kN/m)RJY=9.3194E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=24.4500(m)Ystif=15.0916(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4954(m)Ymass=15.2645(m)Gmass=205
3.结构设计776.0972(t)Eex=0.0032Eey=0.0122Ratx=0.9231Raty=0.8812Ratx1=1.2945Raty1=1.3306薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=1.2675E+06(kN/m)RJY=8.2119E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=24.4500(m)Ystif=15.0916(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4954(m)Ymass=15.2645(m)Gmass=776.0972(t)Eex=0.0032Eey=0.0122Ratx=0.9778Raty=0.9588Ratx1=1.2882Raty1=1.3100薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=1.2393E+06(kN/m)RJY=7.8738E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=24.4500(m)Ystif=15.0916(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4954(m)Ymass=15.2645(m)Gmass=776.0972(t)Eex=0.0032Eey=0.0122Ratx=0.9878Raty=0.9791Ratx1=1.3469Raty1=1.3823薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=1.2242E+06(kN/m)RJY=7.7092E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=24.4500(m)Ystif=15.0916(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4954(m)Ymass=15.2645(m)Gmass=776.0972(t)Eex=0.0032Eey=0.0122Ratx=0.9868Raty=0.9808Ratx1=1.4684Raty1=1.4859薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=1.2081E+06(kN/m)RJY=7.5610E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.7TowerNo.1Xstif=24.4500(m)Ystif=15.0916(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4954(m)Ymass=15.2645(m)Gmass=205
3.结构设计776.0972(t)Eex=0.0032Eey=0.0122Ratx=0.9729Raty=0.9614Ratx1=1.6382Raty1=1.7069薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=1.1753E+06(kN/m)RJY=7.2694E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.8TowerNo.1Xstif=24.4500(m)Ystif=15.0916(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4500(m)Ymass=15.2172(m)Gmass=711.5424(t)Eex=0.0000Eey=0.0089Ratx=0.8720Raty=0.8369Ratx1=6.2298Raty1=5.0559薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=1.0249E+06(kN/m)RJY=6.0841E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.9TowerNo.1Xstif=24.4500(m)Ystif=15.0660(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=24.4500(m)Ymass=15.1297(m)Gmass=105.7512(t)Eex=0.0000Eey=0.0063Ratx=0.2006Raty=0.2472Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=2.0565E+05(kN/m)RJY=1.5042E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------============================================================================抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载1255243.56410.9195.800.00Y风荷载400980.519124.520.970.00X地震1255243.557922.521.670.00Y地震400980.547511.88.440.00205
3.结构设计============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.228E+070.172E+073.0058113.117.6188.7720.137E+070.932E+063.0050891.80.9454.9430.127E+070.821E+063.0043669.87.0756.4140.124E+070.787E+063.0036447.102.0164.8150.122E+070.771E+063.0029225.125.6779.1460.121E+070.756E+063.0022003.164.72103.0970.118E+070.727E+063.0014781.238.55147.5480.102E+070.608E+063.007559.406.77241.4690.206E+060.150E+063.001006.613.47448.71该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------910.1935E+040.2039E+041.001.00205
3.结构设计810.7278E+040.7616E+043.763.74710.8794E+040.9145E+041.211.20610.1017E+050.1054E+051.161.15510.1148E+050.1188E+051.131.13410.1267E+050.1308E+051.101.10310.1378E+050.1420E+051.091.09210.1478E+050.1520E+051.071.07110.1565E+050.1599E+051.061.054.2周期、地震力与振型输出文件====================================================================
==周期、地震力与振型输出文件(侧刚分析方法)====================================================================
==考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数11.008990.021.00(0.00+1.00)0.0020.900217.520.00(0.00+0.00)1.0030.7760179.991.00(1.00+0.00)0.0040.302490.021.00(0.00+1.00)0.0050.278415.540.00(0.00+0.00)1.0060.2506179.981.00(1.00+0.00)0.0070.165790.031.00(0.00+1.00)0.0080.152912.340.00(0.00+0.00)1.0090.1422179.971.00(1.00+0.00)0.00100.109790.031.00(0.00+1.00)0.00110.10105.920.02(0.02+0.00)0.98120.0978179.920.98(0.98+0.00)0.02130.083290.061.00(0.00+1.00)0.00140.07957.500.02(0.02+0.00)0.98150.0772179.920.98(0.98+0.00)0.02地震作用最大的方向=-89.996(度)205
3.结构设计============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.00-0.030.00810.00-0.18-0.03710.00-0.19-0.03610.00-0.17-0.03510.00-0.15-0.03410.00-0.12-0.02310.00-0.08-0.02210.00-0.05-0.01110.00-0.020.00振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.120.06-26.08810.870.36-291.17710.990.29-307.30610.910.26-280.00510.790.22-242.27410.640.18-195.37310.470.13-141.47210.290.08-84.00110.110.03-30.03振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)9190.47-0.0328.80205
3.结构设计81567.21-0.18325.1471593.44-0.10343.0161542.28-0.09312.4351471.61-0.07270.2241383.88-0.06217.7431282.70-0.04157.3621173.21-0.0292.981166.03-0.0132.84振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.000.020.00810.000.100.02710.000.060.01610.000.000.00510.00-0.06-0.01410.00-0.10-0.02310.00-0.11-0.02210.00-0.08-0.02110.00-0.03-0.01振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.09-0.0417.4381-0.54-0.18155.3571-0.40-0.08101.3161-0.040.024.63510.320.11-91.30410.580.16-156.03310.640.16-168.71210.500.12-126.90110.220.05-51.90振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91-45.110.02-17.5081-224.320.09-153.5671-146.990.02-95.47205
3.结构设计61-7.75-0.021.9951132.11-0.0596.0341228.90-0.06157.3831252.09-0.06166.8221195.60-0.04123.491185.03-0.0249.58振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.00-0.020.00810.00-0.06-0.01710.000.010.00610.000.070.01510.000.070.01410.000.010.00310.00-0.06-0.01210.00-0.08-0.01110.00-0.04-0.01振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.140.04-19.91810.520.12-109.3071-0.01-0.057.9961-0.57-0.14115.5251-0.64-0.12122.0641-0.17-0.0124.33310.440.11-94.73210.690.14-135.84110.390.07-72.47振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)9136.82-0.0321.4681113.09-0.06105.7471-12.910.03-17.8961-129.550.07-121.5051-137.710.05-120.28205
3.结构设计41-31.910.00-18.6131100.76-0.0598.0021152.10-0.06134.511186.15-0.0370.12振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.000.020.00810.000.020.01710.00-0.04-0.01610.00-0.04-0.01510.000.020.00410.000.050.01310.000.010.00210.00-0.05-0.01110.00-0.04-0.01振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.58-0.0845.1681-0.62-0.0371.39711.190.16-121.21611.260.09-118.3751-0.49-0.0960.7041-1.55-0.14147.5431-0.390.0021.13211.340.14-133.35111.210.10-107.28振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)91-33.630.06-46.9981-27.890.01-58.857166.06-0.11126.116162.52-0.05108.0351-30.620.07-68.7541-80.900.09-140.7031-17.08-0.01-12.87205
3.结构设计2171.19-0.09128.391162.98-0.0698.97振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.00-0.03-0.01810.000.030.01710.000.030.01610.00-0.03-0.01510.00-0.04-0.01410.000.030.01310.000.040.01210.00-0.030.00110.00-0.04-0.01振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)910.510.07-44.7081-0.46-0.0967.0171-0.63-0.0521.66610.470.08-59.66510.650.06-25.7841-0.42-0.0748.9631-0.65-0.0732.20210.400.07-39.03110.690.09-43.50振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)9128.56-0.0446.4881-29.870.07-86.6371-31.960.01-7.166130.59-0.0572.685134.85-0.0212.7141-27.520.04-55.8831-36.910.03-21.682124.93-0.0440.211141.48-0.0535.25205
3.结构设计各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.0025.1933170.8240.0051.186469.5670.0080.789176.84100.00111.371272.63130.00140.551534.16各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)91114.34114.34(11.37%)(11.37%)343.03403.4581619.86726.15(9.61%)(9.61%)2503.74874.1171614.991323.67(8.96%)(8.96%)6448.16842.8761561.721842.76(8.37%)(8.37%)11917.14722.4651510.782287.83(7.83%)(7.83%)205
3.结构设计18678.18602.0541458.062656.20(7.29%)(7.29%)26499.82481.6431397.042941.98(6.74%)(6.74%)35138.36361.2321319.823134.66(6.16%)(6.16%)44329.77240.8211165.313217.92(5.54%)(5.54%)53790.54120.41抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60%X方向的有效质量系数:97.83%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.0275.397.5081-0.16473.3984.0771-0.19491.5989.1361-0.17445.7681.5751-0.15383.9870.8441-0.12308.3857.2831-0.09222.4141.5721-0.05131.5324.7111-0.0246.828.84振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)910.040.02-8.02205
3.结构设计810.270.11-89.51710.310.09-94.47610.280.08-86.08510.240.07-74.48410.200.05-60.06310.140.04-43.49210.090.02-25.82110.030.01-9.23振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.020.00-0.0181-0.110.00-0.0671-0.110.00-0.0661-0.100.00-0.0651-0.090.00-0.0541-0.070.00-0.0431-0.050.00-0.0321-0.030.00-0.0211-0.010.00-0.01振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)910.01-46.99-5.10810.09-233.50-46.93710.07-143.63-32.93610.013.93-5.6251-0.05146.6422.4841-0.10240.4042.1931-0.11255.9247.0021-0.09190.9635.8511-0.0477.7314.76振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.03-0.014.8281-0.15-0.0542.9671-0.11-0.0228.01205
3.结构设计61-0.010.011.28510.090.03-25.25410.160.04-43.15310.180.05-46.65210.140.03-35.09110.060.01-14.35振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)910.010.000.00810.060.000.04710.040.000.02610.000.000.0051-0.030.00-0.0241-0.060.00-0.0431-0.060.00-0.0421-0.050.00-0.0311-0.020.00-0.01振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.0138.764.8681-0.06118.1529.78710.00-22.552.52610.07-139.91-24.81510.08-137.95-29.09410.02-20.77-7.8631-0.05114.6419.9821-0.08158.1830.5011-0.0583.3116.56振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)910.030.01-4.45810.120.03-24.41710.00-0.011.7961-0.13-0.0325.8051-0.14-0.0327.26205
3.结构设计41-0.040.005.43310.100.02-21.16210.150.03-30.34110.090.02-16.19振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.020.00-0.0181-0.050.00-0.05710.010.000.01610.060.000.06510.060.000.06410.010.000.0131-0.050.00-0.0521-0.070.00-0.0611-0.040.00-0.03振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)910.02-36.64-5.13810.03-32.06-12.8171-0.0478.6512.2661-0.0568.3816.04510.01-41.27-4.34410.06-92.81-17.37310.02-12.53-4.3221-0.0586.6114.7811-0.0570.0112.76振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.06-0.014.4881-0.060.007.08710.120.02-12.02610.130.01-11.7451-0.05-0.016.0241-0.15-0.0114.6331-0.040.002.10205
3.结构设计210.130.01-13.22110.120.01-10.64振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)910.040.000.06810.030.000.0771-0.080.00-0.1561-0.070.00-0.13510.040.000.08410.090.000.17310.020.000.0221-0.080.00-0.1511-0.070.00-0.12振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.0331.407.40810.02-30.82-6.34710.05-37.97-8.3861-0.0234.286.2851-0.0539.957.90410.02-32.26-5.74310.05-41.30-7.6721-0.0230.945.4511-0.0546.748.39振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)910.070.01-6.4381-0.07-0.019.6471-0.09-0.013.12610.070.01-8.58510.090.01-3.7141-0.06-0.017.0431-0.09-0.014.63210.060.01-5.62110.100.01-6.26205
3.结构设计振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)91-0.040.00-0.06810.040.000.11710.040.000.0161-0.040.00-0.1051-0.050.00-0.02410.040.000.07310.050.000.0321-0.030.00-0.0511-0.050.00-0.05各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)12579.2620.4930.004491.4650.0960.007191.8680.0490.001088.34110.01120.001340.96140.01150.00各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy205
3.结构设计(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)91106.05106.05(10.55%)(10.55%)318.15443.3581540.38636.16(8.42%)(8.42%)2204.32829.4371518.541129.00(7.64%)(7.64%)5553.92799.7961472.621544.16(7.02%)(7.02%)10107.08685.5451436.731894.98(6.48%)(6.48%)15659.10571.2841405.002185.64(6.00%)(6.00%)22026.68457.0231363.092414.37(5.53%)(5.53%)29029.99342.7721302.882571.68(5.05%)(5.05%)36476.64228.5111155.852639.55(4.54%)(4.54%)44155.60114.26抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%Y方向的有效质量系数:97.55%============================================================耦联时的振型Floor:层号Tower:塔号X-Disp:耦联振型在X方向的位移分量Y-DISP:耦联振型在Y方向的位移分量Angle-Z:耦联振型绕Z轴的转角振型1-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)910.0001.0000.001810.0000.9640.001205
3.结构设计710.0000.9080.001610.0000.8230.001510.0000.7090.001410.0000.5700.001310.0000.4110.000210.0000.2430.000110.0000.0860.000振型2-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)910.4440.217-1.000810.5100.209-0.967710.5280.154-0.916610.4820.138-0.834510.4180.118-0.722410.3400.094-0.582310.2490.068-0.422210.1520.040-0.250110.0580.014-0.089振型3-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)911.0000.0000.003810.9620.0000.003710.9130.0000.003610.8350.0000.003510.7260.0000.002410.5910.0000.002310.4350.0000.001210.2670.0000.001110.1020.0000.000振型4-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)910.000-1.000-0.001810.000-0.763-0.001710.000-0.426-0.001610.0000.0120.000205
3.结构设计510.0000.4350.000410.0000.7120.001310.0000.7580.001210.0000.5660.001110.0000.2300.000振型5-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)910.5170.217-1.000810.4750.160-0.772710.3150.060-0.452610.032-0.017-0.02151-0.256-0.0860.40741-0.457-0.1280.69631-0.508-0.1300.75221-0.395-0.0950.56611-0.171-0.0380.231振型6-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)91-1.0000.000-0.00481-0.7630.000-0.00371-0.4540.000-0.00261-0.0240.0000.000510.4080.0000.002410.7070.0000.003310.7780.0000.003210.6040.0000.002110.2620.0000.001振型7-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)910.000-1.000-0.001810.000-0.468-0.001710.0000.0810.000610.0000.5030.001510.0000.4960.001410.0000.0750.000205
3.结构设计310.000-0.4120.000210.000-0.568-0.001110.000-0.2990.000振型8-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)910.6810.219-1.000810.3980.090-0.47571-0.008-0.0320.03161-0.397-0.0970.45151-0.445-0.0820.47641-0.119-0.0040.095310.3070.077-0.370210.4770.098-0.530110.2720.050-0.283振型9-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)911.000-0.0010.006810.4710.0000.00371-0.0490.0000.00061-0.4900.000-0.00351-0.5210.000-0.00341-0.1210.0000.000310.3810.0000.002210.5750.0000.003110.3260.0000.001振型10-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)910.000-1.000-0.001810.000-0.1340.000710.0000.2990.000610.0000.2600.000510.000-0.1570.000410.000-0.3530.000310.000-0.0480.000210.0000.3290.000205
3.结构设计110.0000.2660.000振型11-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)91-1.000-0.1430.78781-0.164-0.0080.108710.2860.038-0.164610.3050.022-0.16051-0.119-0.0230.08241-0.375-0.0340.20031-0.0940.0000.029210.3230.033-0.181110.2920.024-0.145振型12-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)91-1.0000.002-0.01481-0.1270.000-0.002710.2740.0000.003610.2590.0000.00351-0.1270.000-0.00241-0.3350.000-0.00331-0.0710.0000.000210.2950.0000.003110.2610.0000.002振型13-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)91-0.0011.0000.002810.000-0.1510.000710.000-0.1680.000610.0000.1520.000510.0000.1770.000410.000-0.1430.000310.000-0.1830.000210.0000.1370.000110.0000.2070.000205
3.结构设计振型14-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)91-1.000-0.1390.887810.1390.029-0.115710.1730.013-0.03361-0.130-0.0230.09251-0.177-0.0160.040410.1170.020-0.075310.1770.019-0.05021-0.110-0.0180.06011-0.189-0.0240.067振型15-------------------------------------------------------FloorTowerX-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)91-1.0000.001-0.016810.1600.0000.003710.1560.0000.00061-0.1490.000-0.00251-0.1700.0000.000410.1340.0000.002310.1800.0000.00121-0.1220.000-0.00111-0.2020.000-0.001==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.00051.0001.00061.0001.00071.0001.00081.0001.00091.0001.0004.3结构位移205
3.结构设计///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||SATWE位移输出文件||文件名称:WDISP.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2011/6/3|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX9173213.8813.751.013000.7320.560.561.001/5371.27.4%0.83205
3.结构设计8164613.3513.231.013000.6460.720.711.011/4193.59.0%1.067156012.6712.551.013000.5601.141.131.011/2639.35.5%1.556147411.5811.471.013000.4741.541.521.011/1948.22.5%1.605138810.089.981.013000.3881.891.871.011/1590.14.7%1.39413028.218.141.013000.3022.162.141.011/1386.8.3%1.19312166.066.011.013000.2162.342.321.011/1280.1.6%1.05211303.733.691.013000.1302.302.281.011/1302.38.1%0.9011441.421.411.013000.441.421.411.011/2108.99.9%0.52X方向最大值层间位移角:1/1280.===工况2===X-5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX9173414.0013.751.023000.7340.570.561.021/5272.27.2%0.838164913.4613.231.023000.6490.720.711.021/4158.58.9%1.067156312.7812.551.023000.5631.151.131.021/2617.35.4%1.546147711.6711.471.023000.4771.551.521.021/1932.22.5%1.59205
3.结构设计5139110.169.981.023000.3911.901.871.021/1577.14.7%1.39413058.288.141.023000.3052.182.141.021/1375.8.3%1.19312196.116.011.023000.2192.362.321.021/1270.1.6%1.05211333.763.691.023000.1332.322.281.021/1292.38.1%0.9011471.431.411.023000.471.431.411.021/2091.99.9%0.52X方向最大值层间位移角:1/1270.===工况3===X+5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX9173214.2613.751.043000.7320.570.561.031/5232.27.6%0.838164613.7213.221.043000.6460.740.711.041/4076.59.1%1.067156013.0212.551.043000.5601.171.131.041/2568.35.5%1.556147411.8911.471.043000.4741.581.521.041/1896.22.6%1.605138810.359.981.043000.3881.941.871.041/1547.14.7%1.39413028.438.131.043000.3022.222.141.041/1349.8.3%1.19312166.226.011.043000.2162.412.321.041/1246.1.7%1.05205
3.结构设计211303.823.691.033000.1302.362.281.041/1269.38.2%0.9011441.461.411.033000.441.461.411.031/2059.99.9%0.52X方向最大值层间位移角:1/1246.===工况4===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY9174117.5817.491.003000.7410.710.711.001/4239.48.3%0.838172717.0216.841.013000.7271.051.051.011/2845.48.5%1.247164116.0315.861.013000.6411.571.551.011/1914.31.5%1.586155514.5314.381.013000.5552.062.041.011/1454.20.4%1.555146912.5312.401.013000.4692.482.461.011/1208.12.9%1.324138310.099.981.013000.3832.812.781.011/1069.5.9%1.15312977.317.231.013000.2972.972.941.011/1009.6.1%1.01212114.344.291.013000.2112.792.761.011/1075.44.4%0.84111251.551.541.013000.1251.551.541.011/1933.99.9%0.45Y方向最大值层间位移角:1/1009.205
3.结构设计===工况5===Y-5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY9173219.2117.491.103000.7320.770.711.091/3916.48.3%0.838164620.3616.841.213000.6461.251.051.191/2404.48.5%1.247156019.1915.861.213000.5601.871.551.201/1608.31.5%1.586147417.4114.381.213000.4742.462.041.211/1218.20.4%1.555138815.0212.401.213000.3882.972.461.211/1010.12.9%1.324130212.109.981.213000.3023.362.781.211/893.5.9%1.15312168.777.231.213000.2163.562.941.211/842.6.1%1.01211305.214.291.213000.1303.352.761.211/896.44.4%0.8411441.871.541.213000.441.871.541.211/1609.99.9%0.45Y方向最大值层间位移角:1/842.===工况6===Y+5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY9174119.3817.491.113000.7410.770.711.091/3888.48.3%0.838172720.7116.841.233000.205
3.结构设计7271.271.051.211/2371.48.6%1.247164119.5215.861.233000.6411.891.551.221/1583.31.5%1.586155517.7114.381.233000.5552.502.041.231/1198.20.4%1.555146915.2912.401.233000.4693.022.461.231/993.12.9%1.324138312.329.981.233000.3833.422.781.231/877.5.9%1.15312978.937.231.243000.2973.632.941.231/827.6.1%1.01212115.314.291.243000.2113.412.761.241/880.44.4%0.84111251.901.541.243000.1251.901.541.241/1580.99.9%0.45Y方向最大值层间位移角:1/827.===工况7===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX917341.511.511.003000.7340.120.121.011/9999.24.8%0.83816491.401.391.003000.6490.090.091.001/9999.37.6%0.63715631.311.301.003000.5630.120.121.001/9999.27.5%1.06614771.181.181.003000.4770.160.161.001/9999.19.9%1.18513911.031.031.003000.205
3.结构设计3910.190.191.001/9999.14.7%1.27413050.840.841.003000.3050.210.211.001/9999.10.0%1.15312190.630.631.003000.2190.240.241.001/9999.1.4%1.06211330.390.391.003000.1330.240.241.001/9999.35.8%0.9411470.150.151.003000.470.150.151.001/9999.99.9%0.56X方向最大值层间位移角:1/9999.===工况8===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY917416.586.581.003000.7320.350.351.001/8472.11.9%0.83817276.236.231.003000.6460.400.401.001/7573.39.3%0.93716415.835.831.003000.6210.550.551.001/5435.29.2%1.25615555.285.281.003000.5270.710.711.001/4205.20.9%1.37514694.574.571.003000.4690.860.861.001/3478.14.7%1.30413833.703.701.003000.3770.990.991.001/3033.8.5%1.16312972.712.711.003000.2971.071.071.001/2795.3.0%1.05212111.641.641.003000.205
3.结构设计2111.041.041.001/2883.42.4%0.89111250.600.601.003000.1250.600.601.001/5002.99.9%0.48Y方向最大值层间位移角:1/2795.===工况9===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)91742-0.2281679-1.5171610-2.3961524-2.6251438-2.7341352-2.7331266-2.6121180-2.381194-2.03===工况10===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)91736-0.4281679-0.6871593-0.6361507-0.6151421-0.5841335-0.5431249-0.4821163-0.421177-0.354.4超配筋信息------------------------------------------------|第9层配筋、验算柱墙活荷载折减系数1.00|------------------------------------------------------------------------------------------------|第8层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.85|------------------------------------------------205
3.结构设计------------------------------------------------|第7层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.85|------------------------------------------------------------------------------------------------|第6层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.70|------------------------------------------------------------------------------------------------|第5层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.70|------------------------------------------------------------------------------------------------|第4层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.65|------------------------------------------------------------------------------------------------|第3层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.65|------------------------------------------------------------------------------------------------|第2层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.65|------------------------------------------------------------------------------------------------|第1层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.60|------------------------------------------------4.5相关电算图（见附录）12毕业设计总结结构设计是本毕业设计的重点，主要采用手算，再利用PKPM软件得到电算的结构，两者结果相对比，从而了解与分析其中的原因，达到学习的目的。12.1PKPM结果分析1）地震作用下层间位移角是否符合规范的要求。2）各个振型下的有效质量是否超过90%。3）总信息是否有错；4）地震作用下最小剪重比是否符合规范的要求。205
3.结构设计5）对薄弱层验算等进行分析。12.2对输出结果的分析1）分析各个构件的计算长度。2）分析各个构件的配筋并进行适当的调整（表12.1）。3）分析柱的轴压比是否限。表12.1⑦轴梁柱配筋对比电算手算梁柱子梁柱子跨中：222+120818+422跨中：222+120按构造422+818支座处：222+220支座处：222+12012.3手算与电算的对比12.3.1总体控制数据对比1）建筑物的总重力荷载代表值；2）建筑物沿所取计算方向的基本自振周期（第一周期）；3）建筑物在给定地震参数作用下所产生的楼层最大位移比；4）建筑物在给定地震参数作用下所产生的总水平地震作用标准值。表21.2给出了这些总体数据的对比结果；可以看出手算与电算在总体上保持良好的一致性，两种结果大体相当。表12.2总体控制数据对比项目电算结果手算结果误差G49710kN48627kN2.5%1.0089s1.10s9%0.000780.00098.6%205
3.结构设计12.3.2柱轴压比的对比柱的轴压比对柱而言是一项基本控制数据。经过分析可能是手算是根据梁端剪力计算柱的轴力的，它已经考虑了梁端在竖向荷载作用下产生不同弯矩对剪力的影响，而电算程序却没有如此考虑。但，两种方法的轴压比均符合规范要求。轴压比可根据以下公式求得：12.4隔震与非隔震对比1）．本工程具备采用隔震技术的一般要求，上部结构自振周期为：0.95秒和隔震后的自振周期2.25秒，隔震层的等效阻尼比为30%。根据《夹层橡胶隔震支座规程》的规定，本工程在计算隔震结构水平地震作用时，其水平换算烈度为7度。2）．本工程采用等效侧力法计算，隔震结构在7度多遇地震作用下的层间剪力小于非隔震结构在7度多遇地震作用下层间剪力的35%，水平向减震系数为0.5，地震作用减少一半，本工程隔震房屋的水平换算烈度可提高1度3）．本隔震结构通过等效侧力法的计算结果表明，隔震层在多遇地震和罕遇地震作用下的位移满足要求。12.5毕业设计总结毕业设计把大学所学的知识全部串联起来：从建筑方案开始，到建筑设计图的完成，再到结构设计计算，最后经过计算结果绘出结构图，这是一个复杂的过程。然而，在这一过程中，我对设计的思路到达了新的境界。这次毕业设计使我深刻明白到土木工程专业毕业设计是大学学习过程中综合性、实践性最强的的一个重要环节，是我们步入社会参与实际工程建设的一次重要的演示。通过毕业设计不仅巩固我们所学的专业理论知识，锻炼把所学的知识运用到设计、施工中的能力，也学会了正确使用国家的规范、条例和规程，而且也加强了我们计算机操作、独立思考和解决问题的能力。在设计计算方法上，计算水平地震作用计算采用“底部剪力法”。竖向荷载作用下框架内力计算采用“分层法”；水平荷载作用下框架内力计算采用“205
3.结构设计D值法”。在整个设计过程中，我们遇到很多问题，也克服了很多问题。无论是经过自己查阅大量资料，或者是请求老师的指导，亦或是与同学相互讨论，最后同样可以得到想要的答案。通过这次毕业设计，我知道了设计行业的重要性，人们的住房是否安全就靠我们了。但是我已经做好准备，我会在以后的日子里不断地提升自己，随时为未来准备一切。致谢205
3.结构设计参考文献1）建筑制图标准；2）建筑结构制图标准；3）房屋建筑制图统一标准；4）中南地区建筑设计标准图集；5）建筑设计集（1~10），中国建筑工业出版社，2002；6）建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)；7）建筑结构荷载规范(GB50009-2001)；8）住宅建筑设计规范；9）建筑抗震设计规范(GB500ll-2002)；10）高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002）；11）混凝土结构设计规范(GBJ500l0-2002)；12）民用建筑设计通则，200513）郭继武编，建筑抗震设计，中国建筑工业出版社，2002；14）建筑工程设计文件编制深度规定；15）建筑结构构造资料集(下)，中国建筑工业出版社；16）方鄂华编著，多层及高层建筑结构设计，地震出版社，1996；205
3.结构设计17）广东省建筑地基基础设计规范；18）刘大海，建筑结构方案优选,中国建筑工业出版社；19）张季超,李汝庚主编,混凝土结构设计原理(教材)；李汝庚,张季超主编,混凝土结构设计(教材)；20）赵西安编，钢筋混凝土高层建筑结构设计,中国建筑工业出版社；21）地基基础教材；22）建筑结构设计手册，中南建筑设计研究院，2003；23）建筑桩基技术规范（JGJ94-2007）。205
3.结构设计附录附录一相关电算图图1第一层最大内力组合简图205
3.结构设计图2第一层平面布置图本层：层高=3000（mmm）梁总数=132柱总数=43混凝土强度等级：梁Cb=30柱Cc=30205
3.结构设计图3第一层混凝土构件配筋及钢筋构件应力比简图本层：层高=3000（mmm）梁总数=132柱总数=43混凝土强度等级：梁Cb=30柱Cc=30205
3.结构设计图4第一层柱轴压比与有效长度系数简图205
3.结构设计205'
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