六层砖混住宅毕业设计

'工程设计计算书工程名称：社区居委会拆迁安置楼设计编号：专业：结构设计计算：校对：审核：二零壹贰年陆月3 目录一、荷载统计4恒、活荷载41.屋面荷载41)平屋面h=120mm42)坡屋面h=120mm42.楼面荷载41)客厅餐厅卧室阁楼h=100mm42)南阳台h=100mm53.楼梯间楼面荷载（踏步尺寸280×156）5二.风荷载6二、基础设计61.基础顶荷载标准值62、基础荷载统计及截面设计93.基础配筋计算9三、现浇楼板配筋计算101.3.6m×5.1m102.3.6m×4.2m103.3.3m×5.1m114.3.9m×5.1m115.4.2m×5.1m116.3.9m×4.2m12四、结构梁配筋计算12一）、储藏室~五层121.L01:b×h=150×250122.L02:b×h=150×130133.L03:b×h=150×130134.L04:b×h=240×300135.L05:b×h=240×300136.L06:b×h=240×300147．LL01:b×h=240×300148．XL01:b×h=240×30015二）、六层151.L01:b×h=150×250152.L02:b×h=200×300153.L03:b×h=150×300164.L04:b×h=200×300165.L05:b×h=240×300176.L06:b×h=240×300177.L07:b×h=240×300178.L08:b×h=150×250179．LL01:b×h=240×3001810．LL02:b×h=240×300183 11．XL01:b×h=240×30018五、墙体验算18一）.高厚比验算181）储藏室19外纵墙：19内纵墙：19内横墙：19.自承重墙验算h=120mm192）一~五层19外纵墙：19内纵墙：20内横墙20.自承重墙验算h=120mm203）六层20外纵墙：20二）.墙体受压计算201.一层212.地下室21三）.砌体局部受压计算24六、楼梯计算251.楼梯板252.平台板253.平台梁26七.雨蓬计算:26（一）雨蓬板26（二）雨蓬梁27抗弯计算27(三)雨蓬的抗倾覆验算28八.抗震验算293 一、荷载统计恒、活荷载1.屋面荷载1)平屋面h=120mm20厚1：3水泥砂浆找平层20×0.02=0.40KN/㎡高聚物改性沥青防水卷材0.50KN/㎡30mm厚1:3水泥砂浆Φ4@200双向配筋25×0.03=0.75KN/㎡35厚无溶剂聚氨硬泡保温层4×0.035=0.14KN/㎡1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%最小40厚2.5×(0.04+4.2×0.02/2)=0.21KN/㎡120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡屋面恒荷载合计gk=5.5KN/㎡取5.5KN/㎡屋面活载qk=0.5KN/㎡屋面荷载：5.5+0.5=6.0KN/㎡屋面荷载设计值5.5×1.2+0.5×1.4=7.3KN/㎡2)坡屋面h=120mm水泥挂瓦条挂机制瓦0.55KN/㎡40mm厚C15细石混凝土配钢筋网1.00KN/㎡防水卷材0.40KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平层0.40KN/㎡35厚无溶剂聚氨硬泡保温层0.14KN/㎡120厚钢筋混凝土板3.00KN/㎡涂料顶棚0.50KN/㎡屋面恒荷载合计gk=5.99KN/㎡取6.0KN/㎡屋面活载qk=0.5KN/㎡屋面荷载：6.0+0.5=6.5KN/㎡屋面荷载设计值6×1.2+0.5×1.4=7.9KN/㎡2.楼面荷载1)客厅餐厅卧室阁楼h=100mm50mm厚C20细石混凝土面层24×0.05=1.2KN/㎡100厚钢筋混凝土板25×0.1=2.5KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡31 楼面荷载合计：gk=4.2KN/㎡楼面活载qk=2.0KN/㎡楼面荷载：4.2+2=6.2KN/㎡楼面荷载设计值4.2×1.2+2.0×1.4=7.84KN/㎡1)南阳台h=100mm25mm厚1:2.5水泥砂浆面层20×0.025=0.5KN/㎡100厚钢筋混凝土板25×0.1=2.5KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡楼面荷载合计：gk=3.5KN/㎡楼面活载qk=2.0KN/㎡楼面荷载：3.5+2=5.5KN/㎡楼面荷载设计值3.5×1.2+2.0×1.4=7KN/㎡3）客厅卧室大房间h=120mm50mm厚C20细石混凝土面层24×0.05=1.2KN/㎡楼面恒荷载：25×0.12=3.0KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡楼面荷载合计：gk=4.7KN/㎡楼面活载：qk=2.0KN/㎡楼面荷载：4.7+2.0=6.7KN/㎡楼面荷载设计4.7×1.2+2.0×1.4=8.44KN/㎡4）厨房卫生间h=80mm5mm厚水泥砂浆贴10mm厚300×300防滑地砖0.34KN/㎡20mm水泥砂浆面层20×0.02=0.4KN/㎡1:3水泥砂浆找坡最低30mm厚20×(0.03+2.7×0.01/2)=0.87KN/㎡防水层0.4KN/㎡15厚1:3水泥砂浆找平20×0.015=0.3KN/㎡楼面恒荷载：25×0.08=2.0KN/㎡涂料顶棚0.5KN/㎡楼面荷载合计：gk=4.81KN/㎡取4.85KN/㎡楼面活载：qk=2.0KN/㎡楼面荷载：4.85+2.0=6.85KN/㎡楼面荷载设计4.85×1.2+2.0×1.4=8.62KN/㎡3.楼梯间楼面荷载（踏步尺寸280×156）tgа=156/280=0.557、cosа=0.874,设楼梯板厚h=100mm5厚胶粘剂贴20厚大理石板（0.28+0.156）×0.66/0.28=1.03KN/㎡20厚1:2水泥砂浆找平层(0.28+0.156)×20×0.02/0.28=0.62KN/㎡三角形踏步1/2×0.28×0.156×25/0.28=1.95KN/㎡斜板0.1×25/0.874=2.86KN/㎡涂料顶棚：0.5/0.874=0.57KN/㎡31 楼梯间楼面荷载合计gk=7.03KN/㎡取7.05KN/㎡楼面活载qk=2.0KN/㎡楼面荷载：7.05+2=9.05KN/㎡楼面荷载设计值7.05×1.2+2.0×1.4=11.26KN/㎡双面粉刷的240mm厚砖墙自重为5.24KN/㎡；双面粉刷的370mm厚砖墙自重为7.62KN/㎡；门窗自重为0.5KN/㎡。恒荷载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.4。二.风荷载风压标准值计算公式：w=βzμsμzw0因结构高度H=19.05〈30m，可取βz=1.0，对于矩形平面μs=1.3，μz可查荷载规范，将风荷载换算成沿楼层高均布风荷载设计值，由风荷载引起的弯矩M=qHi2/12;计算过程如下：风荷载计算层次βzμszμzw0wqyM71.01.317.81.200.60.9360.8580.5661.01.3151.140.60.8890.8580.5651.01.312.21.060.60.8270.8580.5641.01.39.41.00.60.780.8580.5631.01.36.61.00.60.780.8580.5621.01.33.81.00.60.780.8580.5611.01.31.01.00.60.780.8580.07二、基础设计1.基础顶荷载标准值Q1（～/）:按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×5.1=8.29KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~六层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×5.1×6=47.43KN/m一~六层墙体自重：5.24×2.8×6=88.03KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×5.1=7.91KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=180.21KN/mQ2（～/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×(5.1+5.1)=16.58KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~六层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×(5.1+5.1)×6=94.86KN/m31 一~六层墙体自重：5.24×2.8×6=88.03KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×(5.1+5.1)=15.82KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=238.61KN/mQ3（～/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(5.5+0.5)×1/4×(5.1+5.1)=15.30KN/m顶层墙自重:5.24×2.4=12.58KN/m一~六层楼面传:[(4.2+2.0)×1/4×5.1+(4.7+2.0)×5.1×1/4]×6=98.69KN/m一~六层墙体自重：5.24×2.8×6=88.03KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×5.1+(4.7+2.0)×1/4×5.1=16.45KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=242.58KN/mQ4（～/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×(4.5+4.5)=14.63KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~六层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×(4.5+4.5)×6=83.70KN/m一~六层墙体自重：5.24×2.8×6=88.03KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×(4.5+4.5)=13.95KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=223.63KN/mQ5（～/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×(5.1+5.1)=16.58KN/m顶层墙自重:5.24×(0.9+2.7/2)=11.79KN/m一~六层楼面传:(4.7+2.0)×1/4×(5.1+5.1)×6=102.51KN/m一~六层墙体自重：5.24×2.8×6=88.03KN/m底层楼面传来：(4.7+2.0)×1/4×(5.1+5.1)=17.09KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=247.53KN/mQ6（～/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.5+(6.0+0.5)×1/2×2.6=14.14KN/m顶层墙自重:5.24×2.25=11.79KN/m31 一~六层楼面传:(4.85+2.0)×1/4×3.5×6+(7.05+2.0)×1/2×2.6×5+(4.2+2.0)×1/2×2.6=102.85KN/m一~六层墙体自重：(5.24×2.8×5.7-1.0×2.1×0.5)÷5.7×6=86.93KN/m底层楼面传来：(4.85+2.0)×1/4×3.5+(7.05+2.0)×1/2×2.6=17.76KN/m底层墙自重：5.24×2.2=11.53KN/m小计：gk=245KN/mQ7（～/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(5.5+0.5)×1/4×4.2=6.3KN/m顶层墙自重:(5.24×4.2×2.4-2.7×2.4×0.5)÷4.2=11.80KN/m一~六层楼面传:(4.7+2.0)×1/4×4.2×6+(3.5+2.0)×1/2×1.5×5=62.84KN/m一~六层墙体自重：(5.24×2.8×4.2-2.7×2.4×0.5)÷4.2×6=83.40KN/m底层楼面传来：(4.7+2.0)×1/4×4.2+(3.5+2.0)×1/2×1.5=11.16KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=192.26KN/mQ8（～/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.9=6.3KN/m顶层墙自重:(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=11.30KN/m一~六层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9×6=36.27KN/m一~六层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×6=85.12KN/m底层楼面传来：(4.2+2.0)×1/4×3.9=6.05KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=161.80KN/mQ9（～/）按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.5=5.69KN/m顶层墙自重:(5.24×3.9×2.25-1.8×1.5×0.5)÷3.5=11.40KN/m一~六层楼面传:(4.85+2.0)×1/4×3.5×6=35.96KN/m一~六层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-1.8×1.5×0.5)÷3.9×6=85.96KN/m底层楼面传来：(4.85+2.0)×1/4×3.5=5.99KN/m底层墙自重：7.62×2.2=16.76KN/m小计：gk=163.83KN/m2、基础荷载统计及截面设计由地质报告，fak=800kpa及fak=1600kpa,取基础埋深分别为d=1.2m及d=0.6m31 根据各墙体底部内力及F/(f-rd)公式，条形基础取1m宽度计算得各基础的截面尺寸如下：Q1（～/）gk=180.21KN/mb>180.21/800=0.225取b=600mmQ2（～/）gk=238.61KN/mb>238.61/800=0.298取b=600mmQ3（～/）gk=242.58KN/mb>242.58/800=0.30取b=600mmQ4（～/）：gk=223.63KN/mb>223.63/1600=0.140取b=600mmQ5（～/）：gk=247.53KN/mb>247.53/800=0.31取b=600mmQ6（～/）：gk=245KN/mb>245/800=0.31取b=600mmQ7（～/）:gk=192.26KN/mb>192.26/800=0.24取b=600mmQ8（～/）：gk=161.80KN/mb>161.80/800=0.2取b=600mmQ9（～/）gk=163.83KN/mb>163.83/800=0.20取b=600mm3.基础配筋计算按荷载基本组合统计设计值：L=a’=1m,a1=b1采用C25,as=40,h0=h-401-1:F=192.26KN/mb=600mmM=2.20KN·MG=γmAd=20×0.6×1.2=14.4KNNb=F+G=14.4+192.26=206.66KNPKmax=Nb/A+M/W=206.66/0.6+2.20×6/0.6×1.02=344.43+22=458.55<800KpaPmax=N/A+M/W=258.33/0.6+2.20×1.25×6/0.6×1.02=430.54+27.5=458.04Pmin=N/A-M/W=258.33/0.6-2.20×1.25×6/0.6×1.02=430.54-27.5=403.04P=（1-a/b）Pmax+aPmin/b=(1-0.18/0.6)×458.04+0.18×403.04/0.6=320.63+120.92=441.54M=1/12×a12[(2l+a’)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]=1/12×0.182[(2×1+1)×(458.04+441.54-2×14.4/0.6)+(458.04-441.54)×1]=6.9KN·MAs=M/0.9fyh0=6.9×106/(0.9×300×260)=98.29*㎜2根据构造要求选用φ10@2002-2:F=247.53KN/mb=600mmG=γmAd=20×0.6×1.2=14.4KNNb=F+G=14.4+247.53=261.93KNP=N/A=327.41/0.6=546.5531 M=1/12×a12[(2l+a’)(Pmax+P-2G/A)+(Pmax-P)l]=1/12×0.182[(2×1+1)×(546.55×2-2×14.4/0.6)]=2.82KN·MAs=M/0.9fyh0=2.82×106/(0.9×300×260)=40.20㎜2根据构造要求选用φ10@200三、现浇楼板配筋计算虚线所示为简支端，为固定端，C20HRB400,各主要板块计算配筋如下1.3.6m×5.1m～/～P=g+q=7.84KN/m2h=100㎜L01/L02=（3.6-0.24）/（5.1-0.24）=0.69<2PL02=7.84×3.362=88.51KN·MMX=(0.0491+0.2×0.0144)×88.51=4.60KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MY=(0.0144+0.2×0.0491)×88.51=2.14KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.1094×88.51=9.69KN·MAS=368.49㎜2选用φ8@150AS=335㎜22.3.6m×4.2m～/～P=g+q=7.84KN/m2h=100㎜L01/L02=（3.6-0.24）/（4.2-0.24）=0.85<2PL02=7.84×3.362=88.51KN·MMX=(0.04+0.2×0.0204)×88.51=3.90KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MY=(0.0204+0.2×0.04)×88.51=2.51KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.0965×88.51=8.54KN·MAS=320.90㎜2选用φ8@150AS=335㎜23.3.3m×5.1m～/～P=g+q=7.84KN/m2h=100㎜L01/L02=（3.3-0.24）/（5.1-0.24）=0.63<2PL02=7.84×3.062=73.41KN·M31 MX=(0.0396+0.2×0.0051)×73.41=2.98KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MY=(0.0051+0.2×0.0396)×73.41=0.96KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.0829×73.41=6.09KN·MAS=223.26㎜2选用φ8@150AS=335㎜24.3.9m×5.1m～/～P=g+q=7.84KN/m2h=100㎜C20HRB400L01/L02=（3.9-0.24）/（5.1-0.24）=0.75<2PL02=7.84×3.662=105.02KN·MMX=(0.0366+0.2×0.0088)×105.02=4.03KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MY=(0.0088+0.2×0.0366)×105.02=1.69KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.0799×105.02=8.39KN·MAS=314.75㎜2选用φ8@150AS=335㎜25.4.2m×5.1m～/～P=g+q=8.44KN/m2h=120㎜C20HRB400L01/L02=（4.2-0.24）/（5.1-0.24）=0.81<2PL02=8.44×3.962=132.35KN·MMX=(0.0349+0.2×0.0106)×132.35=4.90KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MY=(0.0106+0.2×0.0349)×132.35=2.33KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.0778×132.35=10.30KN·MAS=394.12㎜2选用φ8@100AS=503㎜26.3.9m×4.2m～/～P=g+q=7.84KN/m2h=100㎜C20HRB400L01/L02=（3.9-0.24）/（4.2-0.24）=0.92<2PL02=7.84×3.662=105.02KN·MMX=(0.0312+0.2×0.0138)×105.02=4.86KN·M选用φ8@200AS=251㎜231 MY=(0.0138+0.2×0.0312)×105.02=2.10KN·M选用φ8@200AS=251㎜2MX0=0.0734×105.02=7.71KN·MAS=287.2㎜2选用φ8@150AS=335㎜2四、结构梁配筋计算一）、储藏室~五层C20HRB335as=30㎜根据前面计算结果取设计值计算：1.L01:b×h=150×250梁自重：1.2×25×0.15×0.25+20×0.02×[0.15+2×（0.25-0.1）]=1.31KN/m墙体重：1.2×22×0.12×(2.8-0.25)=8.08KN/m梯板传：（1.2×4.2+1.4×2.0）×1.4×1/2=5.49KN/m井道传：(1.2×4.2+1.4×2.0)×0.42/2=1.65KN/mq=16.53KN/mMmax=1/8ql2=1/8×16.53×2.62=13.97KN·Mαs=M/fcmbh02=13.97×106/(9.6×150×2102)=0.22γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.874As=M/γsfyho=13.97×106/(0.874×300×210)=253.66㎜2选用2φ14As=308㎜22.L02:b×h=150×130为暗梁，根据构造配筋3.L03:b×h=150×130为暗梁，根据构造配筋4.L04:b×h=240×300梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/m楼板传：（1.2×4.2+1.4×2.0）×（3.5+3.9）×1/4=14.50KN/mq=16.92KN/mMmax=1/8ql2=1/8×16.92×2.62=14.30KN·Mαs=M/fcmbh02=14.30×106/(9.6×240×2602)=0.09231 γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.952As=M/γsfyho=14.30×106/(0.952×300×260)=192.58㎜2选用2φ14As=308㎜25.L05:b×h=240×300梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/m墙自重：1.2×（22×0.12×2.5×1.2-0.9×2.1×0.5）÷1.2=6.98（左侧有）楼板传：q1=（1.2×4.2+1.4×2.0）×3.6×1/4=7.06KN/mq2左=（1.2×4.2+1.4×2.0）×1.5×1/2=5.88KN/mq2右=（1.2×4.2+1.4×2.0）×2.4×1/4=4.70KN/mq左=22.34KN/mq右=14.18KN/mL01传集中力：L01自重：1.31KN/mL01上墙自重：1.2×22×0.12×2.55=8.08楼板传L01：（1.2×4.2+1.4×2.0）×1.5×//4=2.94KN/mp=(1.31+8.08+2.94)×1.5×1/2=9.25KNRA=[1/2×14.18×2.42+9.25×2.4+22.34×1.2×(0.6+2.4)]/3.6=39.85KNRB=1.2×22.34+9.25+14.18×2.4-RA=30.24KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距B支座x，则30.24-14.18x=0,得x=2.13Mmax=30.24×2.13-1/2×14.18×2.132=32.24KN·Mαs=M/fcmbh02=32240000/(9.6×240×2602)=0.207γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.883As=M/γsfyho=32240000/0.883×300×260=468选用3φ18As=763㎜26.L06:b×h=240×300梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/m楼板传：q1=（1.2×4.7+1.4×2.0）×2.1×1/4=4.43KN/mq2左=（1.2×4.7+1.4×2.0）×5.1×1/4=10.76KN/mq2右=（1.2×4.2+1.4×2.0）×3.6×1/4=7.06KN/mq左=17.61KN/mq右=13.91KN/mL04传集中力：L04自重：2.42KN/m楼板传L04：（1.2×4.2+1.4×2.0）×2.9×1/4+(1.2×4.7+1.4×2.0)×4.2×1/4=14.55KN/mp=(2.42+14.55)×2.9×1/2=24.61KNRA=[1/2×13.91×0.722+24.61×0.72+17.61×0.6×(0.3+0.72)]/1.32=24.32KNRB=0.6×17.61+24.61+13.91×0.72-RA=20.87KN31 当V=0或最小时M最大，令V=0处距A支座x，则24.32-17.61×0.6-24.61-13.91(x-0.6)=0,得x<0,则V最小处为x=0.6，此时Mmax=24.32×0.6-17.61×0.6×0.6×1/2=11.42KN·Mαs=M/fcmbh02=11420000/(9.6×240×2602)=0.073γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.962As=M/γsfyho=11420000/0.962×300×260=152.19选用2φ16As=402㎜27．LL01:b×h=240×300梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/m楼板传：（1.2×3.5+1.4×2.0）×1.5×1/2=5.25KN/mq=7.67KN/mMmax=1/11ql2=1/11×7.67×3.92=10.61KN·Mαs=M/fcmbh02=10.61×106/(9.6×240×2602)=0.068γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.965As=M/γsfyho=10.61×106/(0.965×300×260)=140.96㎜2选用2φ14As=308㎜28．XL01:b×h=240×300梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/mLL01传来集中力：p=1/2×7.67×3.9=14.96KNMmax=1/2ql2+pl=1/2×2.42×1.52+14.96×1.5=25.16KN·Mαs=M/fcmbh02=25160000/(9.6×240×2602)=0.162γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.911As=M/γsfyho=25160000/0.911×300×260=353选用3φ18As=763㎜2二）、六层C20HRB335as=30㎜1.L01:b×h=150×250梁自重：1.2×25×0.15×0.25+20×0.02×[0.15+2×（0.25-0.1）]=1.31KN/m楼板传：（1.2×4.85+1.4×2.0）×2.9×1/4=6.25KN/mL06传集中力p1:L06自重：2.42KN/m楼板传L06：q1=（1.2×4.2+1.4×2.0）×0.9×1/2=3.53KN/mq2左=3.53KN/m31 q2右=（1.2×4.2+1.4×2.0）×0.86×1/2+3.53=6.9KN/mp1=[1/2×6.9×1.52+3.53×0.9×(0.9/2+1.5)]/2.4=5.82KNp2=6.9×1.5+3.53×0.9-5.82=7.71KNq=1.31+6.25=7.56KN/mp1=5.82KNRA=[1/2×7.56×2.92+5.82×2.0)]/2.9=14.98KNRB=7.56×2.9+5.82-RA=12.76KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距B支座x，则7.56x=12.76,得x=1.69，此时Mmax=12.76×1.69-7.56×1/2×1.692=10.77KN·Mαs=M/fcmbh02=10770000/(9.6×150×2102)=0.170γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.906As=M/γsfyho=10770000/0.906×300×210=188.59选用3φ14As=461㎜22.L02:b×h=200×300梁自重：1.2×25×0.20×0.30+20×0.02×[0.20+2×（0.30-0.1）]=2.04KN/m楼板传：（1.2×4.7+1.4×2.0）×（2.9/4+1.2/2）=11.18KN/m由前知，L06传集中力p2=6.9×1.5+3.53×0.9-5.82=7.71KNq=2.04+11.18=13.22KN/mp1=7.71KNRA=[1/2×13.22×2.92+7.71×2.0)]/2.9=24.49KNRB=13.22×2.9+7.71-RA=21.56KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距B支座x，则13.22x=21.56,得x=1.63，此时Mmax=21.56×1.63-13.22×1/2×1.632=17.58KN·Mαs=M/fcmbh02=17580000/(9.6×200×2602)=0.135γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.927As=M/γsfyho=17580000/0.927×300×210=243.08选用4φ16As=804㎜23.L03:b×h=150×300梁自重：1.2×25×0.15×0.3+20×0.02×[0.15+2×（0.3-0.1）]=1.57KN/m楼板传：（1.2×4.85+1.4×2.0）×3.5×1/4=7.54KN/mL06传集中力p1:L06自重：2.42KN/m楼板传L06：q1=（1.2×4.2+1.4×2.0）×0.9×1/2=3.53KN/mq2左=3.53KN/mq2右=（1.2×4.2+1.4×2.0）×1.46×1/2+3.53=9.25KN/mp1=[1/2×9.25×1.082+3.53×0.9×(0.9/2+1..08)]/1.98=5.18KNp2=9.25×1.08+3.53×0.9-5.18=7.99KNq=1.57+7.54=9.11KN/mp1=5.18KNRA=[1/2×9.11×2.92+5.18×2.6)]/3.5=14.79KN31 RB=9.11×3.5+5.18-RA=22.28KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距B支座x，则9.11x=22.28,得x=2.45，此时Mmax=22.28×2.45-9.11×1/2×2.452=27.24KN·Mαs=M/fcmbh02=27240000/(9.6×150×2602)=0.280γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.832As=M/γsfyho=27240000/0.832×300×260=419.86选用3φ18As=763㎜24.L04:b×h=200×300梁自重：1.2×25×0.20×0.30+20×0.02×[0.20+2×（0.30-0.1）]=2.04KN/m楼板传：（1.2×4.7+1.4×2.0）×（2.6/4+1.62/2）=12.32KN/m由前知，L06传集中力p2=7.99KNq=2.04+12.32=14.36KN/mp2=7.99KNRA=[1/2×14.36×3.52+7.99×2.6)]/3.5=31.07KNRB=14.36×3.5+7.99-RA=27.18KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距A支座x，则14.36x=27.18,得x=1.89，此时Mmax=27.18×1.89-14.36×1/2×1.892=25.72KN·Mαs=M/fcmbh02=25720000/(9.6×200×2602)=0.198γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.888As=M/γsfyho=25720000/0.888×300×260=371.13选用4φ18As=1017㎜25.L05:b×h=240×300同前1~5层。6.L06:b×h=240×300由前知，L06上荷载q2左=3.53KN/mq2右=9.25KN/mRA=[3.53×0.9×（0.9/2+1.08）+1/2×9.25×1.082)]/1.98=5.18KNRB=3.53×0.9+9.25×1.08-RA=7.99KN当V=0或最小时M最大，令V=0处距A支座x，则9.25x=7.99,得x=0.86，此时Mmax=7.99×0.86-9.25×1/2×0.862=3.45KN·Mαs=M/fcmbh02=3450000/(9.6×200×2602)=0.027γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.987As=M/γsfyho=3450000/0.987×300×260=44.83选用3φ16As=603㎜231 7.L07:b×h=240×300按简支梁承受均布荷载计算梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/m楼板传：（1.2×4.7+1.4×2.0）×6.3×1/4+（1.2×4.2+1.4×2.0）×2.1×1/4=17.41KN/mq=19.83KN/mMmax=1/8ql2=1/8×19.83×1.322=4.32KN·Mαs=M/fcmbh02=4.32×106/(9.6×240×2602)=0.028γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.986As=M/γsfyho=3.79×106/(0.988×300×260)=56.17㎜2选用2φ14As=308㎜28.L08:b×h=150×250按简支梁承受均布荷载计算梁自重：1.2×25×0.15×0.25+20×0.02×[0.15+2×（0.25-0.1）]=1.31KN/m墙体重：1.2×22×0.12×(2.8-0.25)=8.08KN/m楼板传：（1.2×4.2+1.4×2.0）×2.1×1/4+（1.2×4.85+1.4×2.0）×2.1×1//4=8.64KN/mq=18.03KN/mMmax=1/8ql2=1/8×18.03×2.12=9.94KN·Mαs=M/fcmbh02=9.94×106/(9.6×150×2102)=0.157γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.914As=M/γsfyho=9.94×106/(0.914×300×210)=172.55㎜2选用2φ14As=308㎜29．LL01:b×h=240×300梁自重：1.2×25×0.24×0.3+20×0.02×[0.24+2×（0.3-0.1）]=2.42KN/m楼板传：（1.2×3.5+1.4×2.0）×1.5×1/2+(1.2×4.7+1.4×2.0)×4.2/4=14.11KN/m梁上墙体重：1.2×（5.24×4.2×2.4-2.9×1.3×0.5）÷4.2=14.55KN/mq=31.08KN/m梁上集中力：p=1.2×25×0.24×0.24×2.4=4.15KNMmax=1/11ql2+pl=1/11×31.08×4.22+4.15×0.7=52.75KN·Mαs=M/fcmbh02=52.75×106/(9.6×240×2602)=0.33931 γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.784As=M/γsfyho=52.75×106/(0.7845×300×260)=862.57㎜2选用4φ20As=1256㎜210．LL02:b×h=240×300同前1~5层LL01.11．XL01:b×h=240×300同前1~5层XL01.五、墙体验算一）.高厚比验算储藏室层砂浆强度等级为M10，[β]=26；一、六层砂浆强度等级为M7.5，[β]=26，其他层砂浆强度等级为M5，[β]=24，根据β=H0/h≤μ1μ2[β]取较不利墙体即高度较高、洞口较大的承重墙体计算：1）储藏室外纵墙：[β]=26，μ1=1.0，μC=1+γbc/l=1+1.5×0.24/3.9=1.09μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×1.2/3.9=0.88H0=0.4s+0.2H=0.4×3.9+0.2×2.19=2.0,H0/h=2.0/0.37=5.41<1.09×0.88×26=24.94满足要求。内纵墙：[β]=26，μ1=1.0，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×1.0/3.9=0.897H0=0.4s+0.2H==0.4×3.9+0.2×2.19=2.0m,H0/h=2.0/0.24=8.33<0.897×26=23.33满足要求。内横墙：[β]=26，μ1=1.0，μ2=1H0=0.4s+0.2H=0.4×5.1+0.2×2.19=2.48m,H0/h=2.48/0.24=10.33<26满足要求。31 .自承重墙验算h=120mm[β]=26，μ1=1.44，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×0.9/5.1=0.93H0=1.0H=2.19m,H0/h=2.19/0.12=18.25<1.44×0.93×26=34.82满足要求。2）一~五层外纵墙：[β]=24，μ1=1.0，μC=1+γbc/l=1+1.5×0.24/3.9=1.09μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×2.1/3.9=0.78H0=0.4s+0.2H=0.4×3.9+0.2×2.8=2.12,H0/h=2.12/0.24=8.83<1.09×0.78×24=20.40满足要求。内纵墙：[β]=24，μ1=1.0，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×1.0/3.9=0.897H0=0.4s+0.2H==0.4×3.9+0.2×2.8=2.12m,H0/h=2.0/0.24=8.83<0.897×24=21.53满足要求。内横墙[β]=24，μ1=1.0，μ2=1H0=0.4s+0.2H==0.4×5.1+0.2×2.8=2.6m,H0/h=2.48/0.24=10.83<24满足要求。.自承重墙验算h=120mm[β]=24，μ1=1.44，μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×0.9/2.1=0.83H0=1.0H=2.8m,H0/h=2.8/0.12=23.33<1.44×0.83×24=28.68满足要求。31 3）六层外纵墙：[β]=26，μ1=1.0，μC=1+γbc/l=1+1.5×0.24/3.9=1.09μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×2.1/3.9=0.78H0=0.4s+0.2H=0.4×3.9+0.2×2.25=2.01H0/h=2.01/0.24=8.38<1.09×0.78×24=20.40满足要求。二）.墙体受压计算根据屋盖(楼盖)类别及横墙间距,知,该房屋属于刚性方案,且室外地坪以上须考虑风荷载作用.一层以上墙体的计算截面和砌体的抗压强度相同，外纵墙受力较为不利,故分别验算一层及地下室外墙墙体.1.一层1)计算单元:根据梁板布置及开门窗洞口情况,取～/为计算单元2)控制截面:取三个控制截面:墙上部圈梁底下截面І-І;墙下部圈梁底稍上截面Ш-Ш;在风荷载作用下弯矩最大截面П-П3)荷载计算:按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.9=6.34KN/m顶层墙自重:(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=11.30KN/m三~六层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9×4=24.18KN/m二~六层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×5=70.94KN/m二层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9=6.05KN/m一层墙体自重:(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9=14.19KN/m按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合：屋面传来：(1.2×6.0+1.4×0.5)×1/4×3.9=7.70KN/m顶层墙自重:1.2×(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=13.57KN/m三~六层楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9×5=30.58KN/m二~六层墙体自重：1.2×(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×5=85.12KN/m二层楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9=7.64KN/m一层墙体自重:1.2×(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9=17.02KN/m4)内力计算及截面受压承载力验算a.І-І截面:a0=10(hc/f)1/2=10(120/1.69)1/2=84.27el=240/2-0.4×84.27=86.29mmMk=6.05×0.086+0.56=1.08Nk=112.76+6.05=118.81e=Mk/Nk=1.08/118.81=0.010计算如下:31 层次截面荷载标准值Nk(KN)MW(KN·m)MK(KN·m)e(mm)e/hβφφfA(KN)荷载设计值(KN)一层І-І上层传来楼面荷载112.766.050.566.05×0.086=0.52100.0428.330.73296.09144.61П-П上层传来墙重112.767.250.560.2670.0288.330.76309.39153.12Ш-Ш上面传来本层墙重118.8114.190.56040.0178.330.80326.10161.632.地下室1）地下室外墙地面以上部分受风荷载作用，以下部分受土侧压力作用，较其他部分不利，故取外墙取～/为计算单元。因为d/D=370/600=0.6<0.7,则下端支座为基础底面水平处，并应考虑弹性嵌固弯矩。2）荷载计算按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合：屋面传来：(6.0+0.5)×1/4×3.9=6.34KN/m顶层墙自重:(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=11.30KN/m一~六层楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9×6=36.27KN/m一~六层墙体自重：(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×6=85.13KN/m储藏室楼面传:(4.2+2.0)×1/4×3.9=6.05KN/m地下室墙体自重：(7.62×3.39×3.9-2.1×0.4×0.5)÷3.9=25.72KN/m按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合：屋面传来：(1.2×6.0+1.4×0.5)×1/4×3.9=7.70KN/m顶层墙自重:1.2×(5.24×3.9×2.25-2.1×1.8×0.5)÷3.9=13.57KN/m一~六层楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9×6=45.86KN/m一~六层墙体自重：1.2×(5.24×2.8×3.9-2.1×1.8×0.5)÷3.9×6=102.14KN/m储藏室楼面传:(1.2×4.2+1.4×2.0)×1/4×3.9=7.64KN/m地下室墙体自重：1.2×(7.62×3.39×3.9-2.1×0.4×0.5)÷3.9=30.87KN/m（1）第一层墙体传来的轴向力标准值NK=139.04KN/m;设计值169.27KN/m,偏心矩e0=65mm（2）第一层地面传来的轴向力标准值Nlk=6.05KN/m,设计值Nl=7.64KN/m,有效支承长度a0=10(hc/f)1/2=10(100/1.89)1/2=72.74el=240/2-0.4×72.74=90.90mm（3）墙体自重标准值7.62KN/m；设计值9.14KN/m（4）土的侧压力室外地面活荷载对墙体产生的侧压力qsk,从地面到基础均匀分布。土压力系数由墙背直立（α=90），填土面水平（β=0），墙背光滑（δ=0），混凝土采用C25，填土内摩擦角φ=40˚，c=0,γ=18KN/M3,基底摩擦系数μ=0.40，及公式ka=[sin(α+β)/sin2αsin2(α+β-φ-δ)]{kq[sin(α+β)sin(α-δ)+sin(φ+δ)sin(φ-β)]+2ηsinαcosφcos(α+β-φ-δ)-2[(kqsin(α+β)sin(φ-β)+ηsinαcosφ)(kqsin(α-δ)sin(φ+δ)+ηsinαcosφ)]1/2}31 Kq=1+2qsinαcosβ/[γhsin(α+β)]η=2c/γh知，η=0Kq=1+2×10sin90˚cos0˚/[18×6.3sin90˚]=1+0.18=1.18ka=[sin90˚/sin290˚sin2(90˚+0-30˚-0)]{1.18[sin90˚sin90˚+sin(30˚+0)sin(30˚-0)]+2×0sinαcosφcos(α+β-φ-δ)-2[(1.18sin90˚sin(30˚-0˚)+0×sinαcosφ)(1.18sin(90˚-0)sin(30˚+0)+0×sinαcosφ)]1/2}=1.33×{1.18×（1+0.5×0.5）-2×[1.18×0.5×（1.18×0.5）]1/2}=0.39室外地面荷载取10KN/m2当量土层厚度为H‘=10/18=0.56m产生的侧压力标准值qpk=kaγh‘=0.39×18×0.56=3.93KN/m；设计值qp=1.4×3.93=5.50KN/m土的侧压力qsk,呈三角形分布，土层厚度H=2.39m，基础底面处侧压力标准值qsk=kaγh=0.39×18×2.39=16.78KN/m设计值qs=1.2×16.78=20.13KN/m内力计算（1）考虑基础对墙体的嵌固弯矩在土侧压力和室内地面荷载作用下，墙体下部支承处的固端弯矩标准值MOK=MB1+MB2=-qb2(2-β)2/8-qb2(4-3β+3β2/5)/24=-3.93×2.392(2-2.39/3.39)2/8-16.78×2.392[4-3×2.39/3.39+3×(2.39/3.39)2/5]/24=-4.71-8.72=-13.43KN·M基底的弹性嵌固弯矩标准值Mk=MOK/[1+3E(d/D)3/CH]=-13.43/[1+3×1600×1.89×0.8×1000×0.623/(100000×3.39)]=-2.20KN·M(2)跨中最大弯矩截面的位置和最大弯矩值。设剪力为0点距A点的距离为y均布荷载qpk引起的支座反力RA=qb2/2l=3.93×2.392/2×3.39=3.31KNRB=qb(2-β)/2=3.93×2.39×(2-2.39/3.39)/2=6.08KN三角形荷载qsk引起的支座反力RA=qb2/6l=16.78×2.392/6×3.39=4.71KNRB=qb(3-β)/6=16.78×2.39×(3-2.39/3.39)/6=15.34KNA点弯矩MK=-NKe0+Nlkel=139.04×0.065-6.05×0.091=-8.49KN·MRA=-8.49/3.39=-2.50KNRB=8.49/3.39=2.50KNB点弯矩MK=-2.20KN·MRA=-2.20/3.39=-0.65KNRB=2.20/3.39=0.65KN全部作用时RA=3.31+4.71-2.50-0.65=4.87KNRB=6.08+15.34+2.50+0.65=24.57KN31 令∑V=0即4.87-3.93×（y-1.0）-16.78×(y-1.0)2/(2×2.39)=0解得y=1.74m最大弯矩Mmax=4.87×1.74-1/2×3.93×(1.74-1.0)2-16.78×(1.74-1.0)3/(6×2.39)+8.49=15.41KN·M3.轴向力值І-І截面：NK=139.04+6.05=145.09KN/m;设计值N=169.27+7.64=176.91KN/mП-П截面：NK=139.04+6.05+7.62×1.74=158.35KN/m;设计值N=169.27+7.64+1.2×7.62×1.74=192.82KN/mШ-Ш截面：NK=139.04+6.05+7.62×（3.39-0.3）=168.64KN/m;设计值N=169.27+7.64+1.2×7.62×（3.39-0.3）=205.16KN/m4.承载力验算横墙间距3.6墙高3.39米，HN246.39>N483.83>N结论：墙体受压验算满足要求。三）.砌体局部受压计算取结构局部受压较薄弱处计算。～/+：1）梁直接搁置在砌体上梁的有效支承长度a0=10(hc/f)1/2=10×√[250/（1.89×0.80）]=128.6>a=120mm取a0=120局部受压面积Al=a0×b=120×150=18000㎜2局部受压的计算面积：31 A0=（120+120+240）×240=115200㎜2Al/A0=115200/18000=6.4>3上部荷载的折减系数ψ=0，砌体局部抗压强度提高系数γ由式γ=1+0.35√（A0/Al–1）有γ=1+0.35√（A0/Al–1）=1+0.35√（6.4–1）=1.81≤2.5梁端支承处砌体的局部受压承载力由式ηγAlf=0.7×1.81×18000×1.89=43.10N梁端支承压力设计值Nl由前可知Nl=（1.31+8.08）×1.5/2+（1.2×4.2+1.4×2.0）×1.5/4×1.5/2×2+（1.2×4.2+1.4×2.0）×3.6/4×(0.12+0.12+0.24)=7.04+4.41+3.39=14.84KN<43.10KN=ηγAlf满足。砌体局部受压承载力满足要求。六、楼梯计算1.楼梯板1）荷载计算：设板厚h=100mm,混凝土强度等级C20，钢筋RRB400，取1m宽板带计算，由前面荷载统计可知，总荷载设计值p=1.2×7.05+1.4×2.0=11.26KN/m.2.）截面设计：板水平计算跨度Ln=2.24m,弯矩设计值M=1/10pLn2=1/10×11.26×2.242=5.65KN·mh0=100-20=80mm,αs=M/fcmbh02=5650000/(9.6×1000×802)=0.092γs=(1+√1-2αs)/2=0.952As=M/γsfyho=5650000/0.952×360×80=206.14选用φ8@200As=251㎜2分布钢筋φ6@250.2.平台板设平台板厚h=80mm,取1m宽板带计算。1）荷载计算大理石面层0.66KN/㎡80厚混凝土板25×0.08=2.0KN/㎡板底抹灰20×0.02=0.4KN/㎡小计3.06KN/m活荷载2.0KN/㎡总荷载设计值p=1.2×3.06+1.4×2=6.47KN/m2）截面设计：PB1板水平计算跨度Ln=1.2m,弯矩设计值M=1/8pLn2=1/8×6.47×1.22=1.16KN·m31 h0=80-20=60mm,αs=M/fcmbh02=1160000/(9.6×1000×602)=0.034γs=(1+√1-2αs)/2=0.983As=M/γsfyho=1160000/0.983×360×60=40.98选用φ8@200As=251㎜2分布钢筋φ6@250.PB2板水平计算跨度Ln=1.52m弯矩设计值M=1/10pLn2=1/8×6.47×1.522=1.87KN·mh0=80-20=60mm,αs=M/fcmbh02=1870000/(9.6×1000×602)=0.054γs=(1+√1-2αs)/2=0.972As=M/γsfyho=1870000/0.972×360×60=89.05选用φ8@200As=251㎜2分布钢筋φ6@250.3.平台梁设平台梁截面b=200mm,h=300mm1)荷载计算梁自重25×0.2×（0.3-0.08）=1.1KN/m梁侧粉刷0.02×（0.3-0.08）×2×20=0.18KN/m平台板传来3.06×1.52/2=2.33KN/m梯段板传来7.05×2.24/2=7.90KN/m小计11.51KN/m活荷载2.0×（2.24/2+1.52/2）=3.76KN/m总荷载设计值p=1.2×11.51+3.76×1.4=19.08KN/m2)截面设计计算跨度L0=1.05Ln=1.05×(2.24-0.24)=2.1m内力设计值M=1/8pLn2=1/8×19.08×2.12=10.52KN·mV=1/2pLn=1/2×19.08×2.1=20.03KN截面按倒L形计算，bf’=b+5hf’=200+5×80=600h0=300-30=270mm,fcmbf’hf’(h0-1/2hf’)=9.6×600×80×(270-1/2×80)=105.984≥10.52KN·m=M;属于第一类T形截面αs=M/fcmbh02=10520000/(9.6×200×2602)=0.081γs=(1+√1-2αs)/2=0.958采用HRB335钢筋，As=M/γsfyho=10520000/0.958×300×260=140.83㎜2选用2φ14As=308㎜2配置箍筋φ6@200则VCS=0.07fcbh0+1.5fyv(Asv/s)×h0=0.07×9.6×200×260+1.5×210×2×28.3×270/200=58121.7>20030N符合设计要求。七.雨蓬计算:（一）雨蓬板h=100㎜HPB235C25砼as=25㎜31 1.荷载统计：(1)均布恒载：防水砂浆20厚20×0.02=0.4KN/㎡100厚砼板25×0.10=2.5KN/㎡20厚水泥砂浆20×0.02=0.4KN/㎡合计gk=3.3KN/㎡(2)板端集中恒载：p=25×0.2×0.1+20×0.02×(0.3+0.2+0.1)=0.74KN/m(3)均布活荷载qk=0.5KN/㎡(4)施工或检修活载pk=1.0KN/㎡2.内力计算及配筋取1米板宽计算M1max=1.2×3.3×(1.0+0.24/2)2/2+1.2×0.74×(1.0+0.24/2)+1.4×0.5×(1.0+0.24/2)2/2=3.92KN·MM2max=1.2×3.3×(1.0+0.24/2)2/2+1.2×0.74×(1.0+0.24/2)+1.4×1.0×(1.0+0.24/2)=5.05KN·MV1max=1.2×3.3×1.0+0.74+1.4×0.5×1.0=5.4KNV2max=1.2×3.3×1.0+0.74+1.0=5.7KN则取M2max=5.05KN·M，V2max=5.7KNH0=100-25-5=70㎜αs=M/fcmbh02=5.05×106/(9.6×1000×702)=0.107γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.943As=M/γsfyho=5.05×106/(0.943×360×70)=212.49选用φ8@200As=251㎜2斜截面：由V<0.7ftbh0+1.25fyvh0Asv/s，知Asv/s=(V-0.7ftbh0)/1.25fyvh0=(5700-0.7×1.10×1000×70)/1.25×210×70<0故按构造配置箍筋φ6@200（二）雨蓬梁抗弯计算（1）荷载计算恒荷载楼梯传来恒载3.06×1.2×1/2=1.84KN/m雨蓬板传来恒载3.4×1.0=3.4KN/m梁上墙传来（5.24×2.1×1.5-1.5×1.5×0.5）÷1.5=10.25KN/m梁自重25×0.24×0.5+20×0.02×（0.5+0.4）=3.36KN/m合计gk=18.85KN/m楼雨蓬板端传来集中力由上知，集中力为0.74KN/m楼面传来活载q1k=1/2×1.2×2.0=1.2KN/m雨蓬板传来活荷载标准值q2k=0.5×1.0=0.5KN/m施工或检修集中荷载pk=1.0KN（2）内力计算31 L0=1.05ln=1.05×1.5=1.58mM恒=gl02/8=1.2×（18.85+0.74）×1.582/8=7.34KN·MM活1=ql02/8=(1.4×1.2+1.4×0.5)×1.52/8=0.67KN·MM活2=ql02/8+pl0/2=1.4×1.2×1.52/8+1.4×1×1.5/4=1.0KN·M取较大值：M活=1.00KN·MM=M恒+M活2=7.34+1.00=8.34KN·M（说明：为了考虑雨蓬梁的最不利受力情况，因此计算弯矩时假定集中荷载P=1.0KN作用于梁的中间，计算剪力时假定P=1.0KN作用于梁端部处。）（3）配筋计算αs=M/fcmbh02=8.34×106/(9.6×240×4602)=0.017γs=(1+(1-2αs)1/2)/2=0.991As=M/γsfyho=8.34×106/(0.991×300×460)=60.96选用2φ12As=226㎜2配置φ6@200箍筋，则斜截面受剪承载力为Vcs=0.7ftbh0+1.25fyvh0Asv/s=0.7×1.1×240×460+1.25×210×460×2×28.3/200=119180.25NV1=gln/2+q1ln/2+q2ln/2=1.2×(18.85+0.74)×1.5/2+(1.4×1.2+1.4×0.5)×1.5/2=19.42KNV2=gln/2+q1ln/2+P=1.2×(18.85+0.74)×1.5/2+1.4×1.0×1.2/2+1.0=19.47KNVcs>V1=Vmax故满足要求。(三)雨蓬的抗倾覆验算1.荷载计算传给雨蓬梁均布恒载标准值、设计值梁上墙传来（5.24×2.1×1.5-1.5×1.5×0.5）÷1.5=10.25KN/mg1=1.2×10.25=12.30KN/m梁自重25×0.24×0.5+20×0.02×（0.5+0.4）=3.36KN/mg2=1.2×3.36=4.03KN/m楼梯板传来恒、活载标准值、设计值g3k=3.06KN/mg3=1.2×3.06=3.67KN/mqk1=2.0KN/mq1=1.4×2.0=2.8KN/m雨蓬板端传来均布恒荷载标准值、设计值g4k=3.4KN/mg4=1.2×3.4=4.08KN/m雨蓬板端传来集中恒荷载标准值、设计值pk1=0.74KNp1=1.2×0.74=0.89KN雨蓬板传来活荷载标准值、设计值qk2=0.5KN/mq2=1.4×0.5=0.7KN/m施工或检修集中活荷载标准值、设计值pk2=1.0KNp2=1.0×1.4=1.4KN2.抗倾覆验算1）计算倾覆点因L1=240mm<2.2h0=2.2×0.4=0.88X0=0.3l1=0.13×0.24=0.03122)对o点的倾覆力矩Mov=g4(l0+x0)2/2+q2(l0+x0)2/2+p1(l0+x0)+p2(l0+x0)31 =3.4×(1.0+0.031)2/2+0.5×(1.0+0.031)2/2+(0.74+1.0)×(1.0+0.031)=3.87KN·M3)对o点的抗倾覆力矩Mt=0.8ΣGr(l2-x0)=0.8×(10.25+3.36)(0.24/2-0.031)+0.8×（3.06+2.0）×(1.2/2+0.24-0.031)=0.97+3.27=4.24>3.87KN·M满足要求。八.抗震验算*************************************************结构计算书工程名称：工程设计者：计算日期:2005年11月22日****************************************************砌体结构计算控制数据***结构类型：砌体结构结构总层数：8结构总高度：22.4地震烈度：6.0楼面结构类型：现浇或装配整体式钢筋砼楼面(刚性)墙体材料:烧结砖墙体材料的自重(kN/m3)：22.地下室结构嵌固高度(mm)：0.砼墙与砌体弹塑性模量比：3.构造柱是否参与共同工作：是施工质量控制等级：B级***结构计算总结果***结构等效总重力荷载代表值:53686.6墙体总自重荷载：36153.3楼面总恒荷载：25329.2楼面总活荷载：8971.8水平地震作用影响系数：0.040结构总水平地震作用标准值(kN)：2147.5---第1层计算结果---本层层高(mm)：2800.031 本层重力荷载代表值(kN)：8765.6本层墙体自重荷载标准值(kN)：5615.3本层楼面恒荷载标准值(kN)：3130.5本层楼面活荷载标准值(kN)：1239.9本层水平地震作用标准值(kN)：69.1本层地震剪力标准值(kN)：2147.5本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M:10.0(水泥砂浆)(墙体各项验算结果见计算结果图)---第2层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：8177.2本层墙体自重荷载标准值(kN)：4415.1本层楼面恒荷载标准值(kN)：3142.0本层楼面活荷载标准值(kN)：1240.2本层水平地震作用标准值(kN)：128.9本层地震剪力标准值(kN)：2078.4本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M7.5(墙体各项验算结果见计算结果图)---第3层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：8177.2本层墙体自重荷载标准值(kN)：4415.1本层楼面恒荷载标准值(kN)：3142.0本层楼面活荷载标准值(kN)：1240.2本层水平地震作用标准值(kN)：193.3本层地震剪力标准值(kN)：1949.5本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M5.0(墙体各项验算结果见计算结果图)---第4层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：8177.2本层墙体自重荷载标准值(kN)：4415.1本层楼面恒荷载标准值(kN)：3142.0本层楼面活荷载标准值(kN)：1240.2本层水平地震作用标准值(kN)：257.7本层地震剪力标准值(kN)：1756.2本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M5.031 (墙体各项验算结果见计算结果图)---第5层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：8177.2本层墙体自重荷载标准值(kN)：4415.1本层楼面恒荷载标准值(kN)：3142.0本层楼面活荷载标准值(kN)：1240.2本层水平地震作用标准值(kN)：322.2本层地震剪力标准值(kN)：1498.5本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M5.0(墙体各项验算结果见计算结果图)---第6层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：8093.6本层墙体自重荷载标准值(kN)：4415.1本层楼面恒荷载标准值(kN)：3142.0本层楼面活荷载标准值(kN)：1240.2本层水平地震作用标准值(kN)：382.7本层地震剪力标准值(kN)：1176.3本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M5.0(墙体各项验算结果见计算结果图)---第7层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：8033.0本层墙体自重荷载标准值(kN)：4247.8本层楼面恒荷载标准值(kN)：3182.6本层楼面活荷载标准值(kN)：1238.4本层水平地震作用标准值(kN)：443.1本层地震剪力标准值(kN)：793.6本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M5.0(墙体各项验算结果见计算结果图)---第8层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：5559.7本层墙体自重荷载标准值(kN)：4214.6本层楼面恒荷载标准值(kN)：3306.2本层楼面活荷载标准值(kN)：292.531 本层水平地震作用标准值(kN)：350.5本层地震剪力标准值(kN)：350.5本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M7.5(墙体各项验算结果见计算结果图)31'