某单层门式钢架厂房毕业设计计算书

'工学院毕业设计（论文）说明书设计题目：某模具冲压件厂车间专题部分：建筑设计与结构设计姓名：系别：土木建筑工程系班别：土木专业与学制：土木工程（四年）指导老师：辅导老师：日期： 毕业设计开题报告引言:毕业设计是总结我们学生在校期间的学习成果,综合运用我们在大学四年所学的科普知识、专业知识和基本技能进行建筑、结构、施工设计的重要实践过程,是完成学习全过程中重要的、最后的一个环节。其要求我们在老师的指导下在规定的时间内完成任务书中所规定的任务,从中学习、掌握和提高综合应用所学的理论知识进行分析问题和解决工程实际问题的能力，熟悉掌握建筑设计、结构设计和施工组织设计的设计方法，可以对专业外文资料的翻译，并能熟练运用《AutoCAD2000》、《广厦CAD》制图等软件，达到能够独立设计的目的。原始资料设计为：1、工程为某模具冲压件厂车间，总建筑面积约为4300㎡。2、防火要求：建筑物属于二级防火标准。3、建筑设计要求：地面：采用水磨石地面；墙体：1.2米以下用砖砌墙体，1.2米以上采用压型钢板，两部分墙体外观注意协调；屋面：屋面采用压型钢板，有保温要求；排水：要求采用天沟组织排水；其他：室内外高差为150㎜。4、结构形式：主体为单层门式刚架，主钢构连接采用摩擦型高强度螺栓，其他构件连接可采用焊接等其他方法。H5、气象、水文、地质资料：1）、主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风，基本风压值W0=0.5KN/㎡。.2）、车间纵向设一台吊车，详见方案图，吊车吨位考虑为W15t。3）、自然地面-10m以下可见地下水。W4）、地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为We=0.8，液性指数I1=0.90，场地覆盖层为1.2~1.8米，场地属于П类场地土，地耐力fk=240kPa。5）、抗震设防：建筑位于非地震设防区，且属于一般性建筑。网设计要求：本工程来自实际工程，要求对工程建筑和结构设计，掌握轻型钢结构设计过程，绘出能够对工程施工的图纸。筑设计计划:第一阶段复习钢结构课本和资料查找（3周）根据本课题的特点，采取“集中学习，分散作图”指导方针，1到3周到图书馆学习钢结构基础知识，查阅各种专业设计手册和其他相关的建筑资料，并对一篇专业外文进行翻译.第二阶段毕业实习(总时3周)为了让我们对建筑设计和结构设计有一个更具体的认识,和收集设计的素材,开阔我们的视野,第四、五、六星期，在指导老师的安排下，我们在柳州、杭州、上海进行参观实习。在毕业实习的过程中我收益匪浅，学到了许多新的施工技术、2 新的结构设计知识，这给我的设计带来很多帮助。特别是在上海实习时应博士给我们讲的现代建筑施工方面的知识，使我对建筑施工技术有了比较深刻的认识,而蒋老师在结构方面的讲解也解决了我等许多结构上的困惑,这些知识在书面上是无法领悟得到的。毕业实习对我的建筑施工和结构设计提供了很大的帮助。第三阶段:建筑设计(0.5周)在进行建筑设计之前,我先对设计题目以及要求进行充分的理解.我选择的题目是:某模具冲压件厂车间,这是结合我以前实习的工程和个人的兴趣所定.其要求是:该工程根据初步建筑方案完成的前提下进行立面设计，设计结构形式为门式刚架轻钢结构。结构设计应在满足使用要求的前提下，综合考虑安全可行.经济合理.技术先进.施工方便，以及工程所在地区等因素。根据建筑物的平面形状.长度尺寸及地基条件等因素，确定建筑物是否需要设置柱间支撑以及支撑所在位置，根据选定的结构体系和结构形式进行承重结构和构件的布置。在建筑布置的基础上，深入考虑在竖向荷载和水平荷载的作用下，结构体系之间协同工作的程度，合理地确定节点连接的处理，使结构构件及其连接的接点满足强度.刚度和稳定性的要求，最终把建筑布置和构件设计准确地反映到建筑图中。为了达到设计的要求,我结合设计任务书所给的原始资料,认真查阅的各种资料,如《轻钢结构设计手册》、《实用结构荷载手册》《钢结构设计与计算》等,从中寻找灵感与了解建筑设计相关知识.第四阶段结构设计(总时6周)一阶段:(1.0周)其设计可行性认证为:此设计采用门式刚架轻钢结构。柱网布置整齐,横向跨度分别为24000、24000、13500、18000,柱距有6000、5000。其传力体系明确，结构体系和结构形式规整。在结构布置过程中，考虑整个建筑物的平面和竖向采用构造措施，保证整个建筑物或某些薄弱部位的刚度及整体性。严格按照轻钢结构结构设计规范、砌体结构设计规范、建筑抗震设计规范等设计。二阶段:(1.0周)在建筑阶段的基础上,分析、归纳、调整后作出结构方案,内容包括:结构平面布置及施工图的绘制三阶段:(2周)钢架设计及绘制施工图四阶段：（1周）筑檩条、支撑等构件计算及施工图的绘制五阶段:(1周)龙基础设计及施工图绘制网第五阶段进行计算书的整理(总时1周)包括对结构体系和结构形式的分析比较，建筑设计与结构设计各阶段中所要注明的问题，以及结构计算的过程和结果等。并准备答辩。WWW.ZHUL3ONG.COM 方案论证根据毕业设计任务书的要求,结合实际的使用功能和设计条件,可以采用以下两种结构方案:A：钢－混凝土组合结构；B：轻型钢结构；A:钢－混凝土组合结构钢－混凝土组合结构整体工作性能良好，能充分发挥两种材料的优势，显著提高结构的强度和刚度，节约钢材，降低造价，当采用压型钢板组合楼板及钢管混凝土柱时，还可以显著方便施工与加快施工。适用于高层、大跨、重载、抗震防爆等重型操作平台结构及高层钢结构建筑。B:轻型钢结构轻型钢结构是以钢材（钢板和型钢等）为主制作的结构，和其它材料的结构相比，钢结构具有以下特点：强度高——钢比混凝土、砌体和木材的强度和弹性模量要高出很多倍,由于自重小、刚度大，钢结构用于建造大跨度和超高、超重型的建筑物特别适宜。自重小——普通钢屋架的重量只有钢筋混凝土屋架的1/4~1/3，若采用薄壁型钢屋架，则轻得更多。由于重量轻，钢结构也便于运输和吊装，且可减轻下部结构和基础的负担。材质均匀——钢材的内部组织均匀，非常接近于各向同性体，且在一定的应力范围内，属于理想弹性工作，符合工程力学所采用的基本假定。因此，钢结构的计算方法可根据力学原理，计算结果准确可靠。塑性、韧性好——钢材具有良好的塑性，钢结构在一般情况下，不会发生突发性破坏，而是在事先有较大变形作预兆。此外，钢材还具有良好的韧性，能很好地承受动力荷载。这些都都为钢结构的安全应用提供了可靠保证。工业化程度高——钢结构是用各种性材（工字钢、槽钢、角钢）和钢板，经切割、焊接等工序制造成钢构件，然后工地安装。一般钢构件都可在金属结构厂采用机械化程度高的专业化生产，故精度高，制造周期短。在安装上，由于是装配化作业，故效率高，建造期短。拆迁方便——钢结构由于强度高，故适宜于建造重量轻、连接简便的可拆迁结构。筑总结:经以上分析，综合考虑设计工程的规模、龙跨度、高度及用途，依据“适用、经济、在可能条件下注意美观”的原则，最终选用单层门式钢架的结构形式。梁、柱节点为刚性连接的门式钢架具有结构简洁、网刚度良好、受力合理、使用空间大及施工方便等特点，并便于工业化，商品化的制品生产，与轻型维护材料想配套的轻型钢结构框架体系已广泛应用于建筑结构中。单层门式钢架适用于一般工业于民用建筑及公用建筑、商业建筑，W也可用于吊车起重量不大（Q≤15t）且W跨度不大的工业厂房。W.ZHUL4ONG.COM 轻型钢建筑与结构设计内容摘要:综合考虑设计工程的规模、跨度、高度及用途，依据“适用、经济、在可能条件下注意美观”的原则，最终选用单层门式钢架的结构形式。梁、柱节点为刚性连接的门式钢架具有结构简洁、刚度良好、受力合理、使用空间大及施工方便等特点，并便于工业化，商品化的制品生产，与轻型维护材料想配套的轻型钢结构框架体系已广泛应用于建筑结构中，本设计就是对轻型钢结构的实际工程进行建筑、结构设计与计算。关键词：轻型钢结构建筑结构门式钢架荷载计算内力分析内力组合梁柱截面选择验算钢架位移压型钢板檩条支撑吊车梁牛腿节点基础ThelightsteelbuildingdesignswithconstructionAbstactSynthesizethescaleoftheconsiderationdesignengineeringandacrossaprincipleforanduse,basis"applying,economy,underthepossibletermattentionbeautifully",endchoosetheconstructionformthatusesinglelayeratypesteel.Thebeam,pillarnodeisalightsteelconstructionframesystemthatrigidandcopularatypesteelawareforhavingconstructionSimple,justdegreegoodly,sufferingdintreasonablely,usingspacebiglyandstartingconstructionconvenienceetc.characteristics,andeasytoindustrialization,commercializingproduce,thinkingwithlightmaintenancematerialthekitthealreadyextensiveapplyinginthebuildingconstructioninside,thisdesignistoproceedsthebuilding,constructiondesigntothestructuralandactualengineeringinlightsteelandcalculation.KeywordsLightsteelconstruction，Building，Construction,Atypesteelknotframe,Thecarriesthecalculation,theinsidedintanalyzes,the筑insidedintcombines,thebeampillarcuts,choice,checktocalculate,龙thesteelamoves,ThinwallCtypesteelbar,propup,hoistbeam,cowleg,node,foundation网WWW.ZHUL1ONG.COM 目录内容摘要⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯1开题报告⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯2方案论证⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯4一、工程概况⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯5二、荷载计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯5三、内力分析⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯7四、内力组合⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯15五、柱截面选择与验算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯22六、梁截面选择与验算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯29七、梁柱节点计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯34八、刚架位移核算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯46九、屋面压型钢板设计与计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯49十、墙面压型钢板设计与计算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯51十一、檩条验算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯53十二、墙梁构件设计与验算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯57十三、支撑构件设计与验算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯65十四、吊车梁的设计与验算⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯71十五、牛腿设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯76十六、柱脚节点设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯78十七、独立基础设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯88十八、手算风荷载作用下的内力图⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯105参考文献⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯109致谢⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯110附录（外文翻译）⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯111筑龙网WWW.ZHULONG.COM 一、工程概况设计基本条件1、本工程为某模具冲压件厂车间，总建筑面积约为4300㎡。2、防火要求：建筑物属于二级防火标准。3、建筑设计要求：地面：采用水磨石地面；墙体：1.2米以下用砖砌墙体，1.2米以上采用压型钢板，两部分墙体外观注意协调；屋面：屋面采用压型钢板，有保温要求；排水：要求采用天沟组织排水；其他：室内外高差为150㎜。4、结构形式：主体为单层门式刚架，主钢构连接采用摩擦型高强度螺栓，其他构件连接可采用焊接等其他方法。5、气象、水文、地质资料：1）、主导风向：夏季东南风、冬秋季西北风，基本风压值W0=0.5KN/㎡。2）、车间纵向设一台吊车，详见方案图，吊车吨位考虑为15t。3）、自然地面-10m以下可见地下水。4）、地质资料：地质持力层为粘土，孔隙比为e=0.8，液性指数I1=0.90，场地覆盖层为1.2~1.8米，场地属于П类场地土，地耐力fk=240kPa。5）、抗震设防：建筑位于非地震设防区，且属于一般性建筑。二、荷载计算（1）荷载取值计算屋面自重（标准值、坡向）0.8㎜厚板及保温层0.35KN/㎡檩条及支撑0.10KN/㎡刚架斜架自重0.15KN/㎡∑=0.60KN/㎡屋面活载0.40KN/㎡筑∑=0.40KN/㎡墙面及自重（包括柱、墙骨架）龙0.50KN/㎡风载基本风压ω0=0.50KN/网㎡地面粗糙程度为B类下面各高度为准风压高度的变化系数为：HμZw1(KN/㎡)9.300.970.47W10.051.000.50WW10.301.010.51.12.301.060.53Z13.301.090.55HUL5ONG.COM （2）各部分作用荷载9.031、屋面恒载标准值0.6××6=3.61KN/㎡（ABC跨）912.030.6××6=3.61KN/㎡（CDE跨）12设计值3.61×1.2=4.33KN/㎡（ABC跨）3.61×1.2=4.33KN/㎡(CDE跨)活载标准值0.4×6=2.4KN/㎡设计值2.4×1.4=3.36KN/㎡2、柱自重：标准值0.5×6×9.55=28.65KN（ABC跨）3.5×6×12.55=37.655KN（CDE跨）设计值28.65×1.2=34.38KN（ABC跨）37.65×1.2=45.18KN（CDE跨）3、吊车自重：吊车采用LH型的15t中级电动葫芦桥式吊车，查《实用建筑结构荷载手册》知：桥架宽度PmaxPmax=121KNB=4.716m，轨道中心至吊车外端距离b=165㎜，主梁底面至轨面距离为H2=720㎜，轨道至起重机顶距离为H=1.43m，大车轮距K=4.0m，小车Q1=3t，2m4m大车Q=18.8t，最大轮压P6m6mmax=141KN。（见右图所示）y=1y=1/3G+Q+Q12P=´g-Pminmax215+3+18.8=´10-141=43KN2D=b×Påy=1.0´141´(1+1/3)=188KNmaxmax1P43minD=D´=188´=57.33KNminmax筑P141max1龙T=a×b×(Q+Q)g=0.25´0.12´1.0´(15+3)´10=5.4KN14网T5.4T=D×=188´=7.2KNmaxmaxP141maxW设计值：D=57.33´1.4=80.26KNminWWD=188´1.4=263.2KNmax.ZTmax=7.2´1.4=10.08KNHUL6ONG.COM 4、风荷载标准值设计值左风时：A轴柱上集中力fA=0.50×6×0.6×0.75-0.50×6×0.6×1.88=2.03KN2.85KN均布力QA=0.49×6×0.8=2.35KN/m3.29KN/mC轴柱上集中力fC=-(0.55×6×0.2×3.00-0.55×6×0.5×1.00)=-0.33KN-0.47KN均布力QC=0.51×6×0.6=1.87KN/m2.62KN/mE轴柱上均布力QE=0.53×6×0.4=1.27KN/m1.78KN/m右风时：/A轴柱上集中力fA=0.50×6×0.4×0.75-0.50×6×0.6×1.88=2.48KN3.48KN/均布力QA=0.49×6×0.4=1.18KN/m1.65KN/m/C轴柱上集中力fE=0.55×6×0.6×3.00-0.55×6×0.6×1.00=3.96KN5.54KN/均布力QC=0.51×6×0.6=1.87KN/m2.62KN/m/E轴柱上均布力QE=0.53×6×0.8=2.54KN/m3.56KN/m三、内力分析梁柱的编号：LKMPJ<11><12>FHG<9><10><13><7><8><1><2><3><4><5>INO<6>ABCDE筑柱横梁编号图龙网WWW.ZHUL7ONG.COM (1)恒载计算4.333030301303010.12.12.9.9.1813.52424恒荷载232.45143.46135.5115.676.19143.46135.576.1993.72106.13128.8773.9548.8111.787.26恒载弯矩图54.105.2536.1147.9337.762.14-1.5-10.19-2.85-19.66-55.99-40.74-20.7-46.7118.7618.19-11.640.9筑恒载剪力图龙网-18.38-15.06W-19.0-22.71-7.98-5.07-23.72-23.33-11.23-8.35-49.74W-11.59-9.95W-48.43-36.92-78.5-71.19.-110.391ZHU恒载轴力图L8ONG.COM (2)活载计算3.36000.3.3.3122303010129.9.1813.52424活荷载180.38111.32105.14-89.6759.13111.32105.1459.1372.7382.3610057.3937.782活载弯矩图41.9837.204.0828.0229.301.66-1.16-15.25-2.32-43.44-44.81-36.2414.562-30.400.706.36-8.90筑活载剪力图龙网-11.69-14.27-14.74-17.63-6.20-3.94-18.10-8.72--6.48-18.41-38.60-9.00-7.72W-37.58-28.65-60.91-55.24W-85.662W.Z活载轴力图HUL9ONG.COM (3)吊车荷载计算a、Dmax在D柱时：263.280.2631813.52424Dmax在D柱19.2130.5730.5723.667.1623.6610.168.218.21127.1019.9970.3027.9032.292.2338.4880.47Dmax在D柱时弯矩图0490.53-3.26-0.942.82-1.5-1.9213.9232.540.2716.74筑Dmax在D柱时剪力图龙网2.792.682.392.602.36-2.110.26-13.70-14.051.71W3-2.640.49-260.84-82.37WW.ZHDmax在D柱时轴力图UL10ONG.COM b、Dmax在E柱时：80.26263.241813.52424Dmax在E柱19.431.4836.6418.948.1719.434.3636.6418.945.6611.9919.3792.18105.2240.82459.361.89Dmax在E柱时弯矩图2.680.480.751.191.53-3.50-0.424`-2.14-1.47-9.7213.22Dmax在E柱时剪力图筑龙-13.31-13.05-3.50-0.551.59-1.04-2.14-1.92-2.08网-1.371.96-1.63-80.81-261.614WWW.Dmax在EZ柱时轴力图HUL11ONG.COM c、最大横向水平荷载Tmax自左向右作用时：10.0810.08512.3012.309.309.3010.301813.52424吊车荷载Tmax自左向右6.5913.930.5613.934.8915.4116.3415.417.049.269.4116.6516.34554.0959.73吊车荷载Tmax自左向右时弯矩图2.98-0.50-0.610.36-0.66-2.24-2.24-0.65-1.03-1.321.761.139.4357.84吊车荷载Tmax自左向右时剪力图筑龙0.692.960.60网1.851.651.790.91W-0.561.18-1.69W-0.351.415W.ZH吊车荷载TU自左向右轴力图L12ONG.COM d、最大横向水平荷载Tmax自右向左作用时：10.0810.0812.3012.3059.309.3010.301813.52424吊车荷载Tmax自右向左其弯矩图、剪力图、轴力图与Tmax自左向右作用时的相反，即数值相等、符号相反。（4）风载计算a、左风时：0.472.852.621.7863.291813.52424左风荷载23.6641.8935.7250.7310.1951.3935.722.8951.3911.1354.3365.856143.9296.61筑左风弯矩图龙网4.160.7511.54-9.77-1.51-1.36-2.20-4.46-2.365.98W7.8566.65WW26.0520.82.Z左风剪力图HUL13ONG.COM 0.37-3.99-4.30-11.94-12.30-12.863.42-12.601.50-1.876-3.120.07左风轴力图b、右风时：5.543.482.623.5671.651813.52424右风荷载50.2151.7561.1320.4350.210.0025.1551.7563.1361.2452.6415.747121.13208.62右风弯矩图筑龙2.092.212.084.73网0.734.003.580.88-1.98-1.16W-6.07-6.35W-14.46W-43.06.ZH右风剪力图UL14ONG.COM 8.98-0.543.994.71-0.904.28-1.337-4.38-0.822.16-2.135.18右风轴力图四、内力组合恒载活载Dmax左Dmax右Tmax自左向Tmax自左向右左风右风123456781)A柱柱顶（F点）内力组合项：1＋(2＋4＋6＋8)×0.85MF=-76.19+(-59.13-18.94-16.34-63.13)×0.85=-210.10KN·mNF=-36.92+(-28.651-1.37-1.18-4.38)×0.85=-67.16KNVF=-8.19+(-6.36-2.04-1.76+0.88)×0.85=-16.08KNA柱柱脚（A点）内力组合项：1＋2＋4＋6NA=-36.92+(-28.65-1.37-1.18)=-68.12KN加上柱自重为：NA=68.12+34.38=102.5KNVA=-8.19+(-6.36-2.04-1.76)=-18.35KN对计算柱脚底板及锚栓，除上述组合外，应考虑恒载+风载的组合。这时恒载的荷载分项系数为1.0。MA=01Nmin=×(-36.92)＋3.42=-27.35KN1.2加上柱自重为：筑Nmin=-27.35-34.38=-61.73KN1龙VA=×(-8.19)＋20.84=14.02KN1.2对本设计此组合不是最不利组合，可以不考虑。网2)AB跨（F截面）内力组合项：1＋(2＋4＋6＋8)×0.85MH=-76.19＋(-59.13-18.94-16.34-63.13)W×0.85=-210.10KN·mNH=-11.23+(-8.72-2.14-1.85+3.9W9)×0.85=-18.64KNWVH=36.11+(28.02+1.19+1.03+4.73)×0.85=65.83KN.其它柱子与横梁的内力组合见内力组合表1、表2。ZHUL15ONG.COM 五、柱截面选择与验算梁柱编号：LKMPJ<11><12><9><10><13>FGH<7><8><1><2><3><4><5>INO<6>ABCDE柱横梁编号图（一）、边截面柱的计算（以A柱为例）A柱柱顶（F点）bb"ìM=210.10KN.mtï内力组合：íV=16.08KNïîN=67.67KNwt0h选用截面为：500×300×8×12（h×b×tw×t见右图）2查表截面特性：A=110.1㎝43Ix=50065㎝Wx=2003㎝ix=21.33㎝43Iy=5402㎝Wy=360.1㎝iy=7.01㎝墙檩条间距为1.6m，间隔一个墙檩条设一个隅撑，则柱平面外有效计算长度：H0y=320㎝（下同）A柱柱底（A点）ìM0=0KN.mï内力组合：íV0=18.35KNïN=102.5KNî0选用截面为：250×300×8×122截面特性：A0=2×30×筑1.2+22.6×0.8=90.1㎝234Ix=2×20×1.2×11.7+1/12×0.8×22.6=7340㎝龙37340Wx=7340/12.5=587.2㎝ix==9.03㎝90.1网34Iy=1/12×2×1.2×30=5400㎝3W5400Wy=5400/15=360㎝iy==7.74㎝W90.1W平面外有效长度：H0y=320㎝.按《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：98公式6.1.3-5规定边柱计算Z长度取为：h0=ημrhHUL22ONG.COM 式中η=1+åPli¸åPfi=1+139.14¸(68.12+168.29)=1.264F端惯性矩I1=50065㎝，A端惯性矩I0=7340I07340==0.15I500651I500651横梁K2===28.0l2´0.99´903I500651柱K1===52.42h955K2=0.534K1查《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102：98表6.1.3得μr=1.013，则边柱计算长度：h0=ημrh=1.26×1.013×930=1187.0cm1)、强度验算F端36NMx67.67´10210.10´10正应力+=+23AnrxWnx110.1´101.05´2003´1022=106.6N/㎜120N/mmddt500´476´8bcc应设置斜加劲，加劲厚度t=12mm。如图14-1所示。（3）、连接处梁端座板及柱头板厚度t的确定。12eeN3fwt12´58´96´155.6´10t³==27.2mm[eb+4e(e+e)]f[96´340+4´58(58+96)]´205wffw取t=30mm，其中e、e——分别为螺栓中心至腹板翼缘板表面的距离；wfb———为端板的宽度；f———端板钢材的抗拉强度设计值。（4）、刚架构件的翼缘和腹板与端板的连接，应采用全熔透对接焊缝，坡口形式应符合现行国家标准《手工电弧焊焊接接头的基本型式与尺寸》GB985的规定。M×y2210.1´100´27N===116.7KN<0.4P=142KNt2222222Sy2´(9+18+27+36)i30.4P142´10==184.9KN120N/mmddt600´576´8bcc需要设置斜加劲，加劲厚度t=12mm。（3）、连接处梁端座板及柱头板厚度t的确定。12eeN筑3fwt12´63´96´157.7´10t³==27.7mm[eb+4e(e+e)]f[96´340+4´63(63+96)]´205wffw龙t取30mm网其中e、e——分别为螺栓中心至腹板和翼缘板表面的距离；wfb———为端板的宽度；Wf———端板钢材的抗拉强度设计值。WW（4）、刚架构件的翼缘和腹板与端板的连接，应采用全熔透对接焊缝，坡口形式应符合.现行国家标准《手工电弧焊焊接接头的基本型式与尺寸》GB985的规定。ZHUL37ONG.COM M×y2312.32´100´36N===126.2KN<0.4P=142KNt22222222Sy2´(9+18+27+36+45)i30.4P142´10==184.9KN100所以t<==22.2822t0.8(h/t)195.9故该压型钢板强度满足设计要求。(5)、刚度验算按单跨简支板计算跨中最大挠度4345qkl5´0.225´(1.5´10)lw===0.12mm<[w]==9.6mmmax"5384EI384´2.06´10´751870250x故压型钢板刚度满足设计要求。十、墙面压型钢板设计与计算墙面材料采用压型钢板，墙檩条间距1.6m，选用YX35-125-750型压型钢板，板厚t=0.6㎜，截面形状及尺寸如图(1)、内力计算筑设计荷载：压型钢板单波线荷载：龙q=0.53´0.125´0.8´1.4=0.074KN/mx网12524292448.W4535WW29.750ZHYX35-125-750型压型钢板截面UL51ONG.COM 按简支梁计算压型钢板跨中最大弯矩：1212M=ql=´0.074´2.0=0.037KN×mmaxx88(2)、截面几何特性采用“线性法”计算D=35㎜b1=29㎜b2=29㎜h=48.45㎜L=b+b+2h=29+29+2´48.45=154.9mm12D(h+b2)35´(48.45+29)y===17.5mm1L154.9y=D-y=35-17.5=17.5mm212tD22I=(bb+hL-h)x12L320.6´3522=´(29´29+´48.45´154.9-48.45)=16592.6mm154.93Ix16592.63W===948.1mmcxy17.51Ix16592.63W===948.1mmtxy17.52(3)、有效截面计算⑤上翼缘：为一均匀受压两边支承板，其应力为：6Mmax0.037´102s===39.0N/mmcxW948.1cxb29上翼缘的宽厚比==48.3，查《钢结构设计与计算》均匀受压板件的有效宽t0.6厚比表1-62知：上翼缘截面全部有效。筑⑥腹板：系非均匀受压的两边支承板，其腹板上、下两端分别受压应力与拉应力作用龙Mmax2smax==39N/mm网（压）WcxMmaxW2s==-39.0N/mm（拉）minWtxWW腹板宽厚比.h48.45==80.8Zt0.6HUL52ONG.COM smax-smin39.0-(-39.0)a===2s39.0max查《钢结构设计与计算》非均匀受压板件的有效宽厚比表1-63知：知板件截面全部有效。⑦下翼缘：下翼缘板件为均匀受拉，故下翼缘截面全部有效。(4)、强度验算③正应力验算：6Mmax0.037´1022s=s===39.0N/mm<205N/mmmaxmin"W948.1cx④剪应力验算：11V=ql=´0.037´2.0=0.037KNmaxx22腹板最大剪应力33Vmax3´0.037´1022t===0.95N/mmf=205MPa超4%<5%,可以满足要求max4④刚度验算W5ql45´0.60´cos4.760´600046000w=ky=W=19.8mm<[w]==30mmmax54384EIx384´2.06´10´248W´10200.满足要求Z⑤拉条计算HUL55ONG.COM 拉条所受力即为橹条距中侧向支点的支座反力，则(1)(1)N=0.625ql=0.625qsina×lxo=0.625´0.72´sin4.76´6=0.224KNN2242拉条所需面积A===1.09mmminf2052按构造取f10拉条（A=50.8mm）筑龙网WWW.ZHUL56ONG.COM 十二、墙梁构件设计与验算墙梁跨度l=6m，间距1.6m，跨中设有拉条一道，外侧挂墙板，墙梁与拉条材料均为Q235，焊条采用E4313型，墙梁初选截面为C形冷弯槽钢160×70×20×31、墙梁荷载计算墙体自重0.10×1.6=0.160KN/m墙梁自重0.073KN/m最大迎风载0.53×1.6×0.8=0.678KN/m背风荷载0.47×1.6×0.4=0.301KN/m墙梁所受荷载设计值："竖向：q=0.160´1.2=0.192KN/mxxq""=0.073´1.2=0.088KN/mqx"q”xx308080q=q"+q""=0.28KN/myyxxxqyqy"水平：q=0.678´1.4=0.949KN/myq"=0.301´1.4=0.421KN/mxy墙梁所受荷载标准值：竖向：q=0.160+0.073=0.233KN/mkx水平：q=0.678KN/mky"q=0.301KN/mky荷载组合考虑两种情况：（1）q+qxy"（2）q+qxy2、内力分析筑①竖向荷载q产生的弯矩M。由于墙梁跨中竖向设有一道拉条，可视为墙梁支承x龙y点，弯矩如图所示：网qxA12WCB3000W3000MBWMy.ZM1HM2UL57ONG.COM 1212M=M=ql=´0.28´6=0.315KN×mymaxBx32321212M=M=ql=´0.28´6=0.158KN×m12x6464`②水平荷载q，q产生的弯矩M，M。墙梁承担水平方向荷载作用下，按xyXX单跨简支梁计算内力，则：1212迎风M=ql=´0.949´6=4.27KN×mXy88`1`212背风M=ql=´0.421´6=1.89KN×mxx88③剪力在竖向荷载q作用下，两跨连续梁的最大剪力：xV=0.625ql=0.625´0.28´6=1.05KNxmaxx水平方向的剪力按单跨简支梁计算：迎风V=0.5ql=0.5´0.949´6=2.85KNynaxy``背风V=0.5ql=0.5´0.421´6=1.26KNymaxy④双弯扭力矩初选墙梁截面为C形冷弯槽钢170×70×20×3，由附表E-19查得e=5.25cm，0-1弯扭特性系数：k=0.006cm，`得迎风时荷载q,q对弯曲中心的合扭矩：xy`m=q×e+qe=0.192´0.11+0.949´0.0525=0.071KN×m/mxyy0kl=0.006´600=3.6由d-kl曲线查得d=4.5，故得跨中最大双弯扭力矩：筑222B=0.01dml=0.01´4.5´0.071´6=0.115KN×mnax得背风时荷载q`,q`对弯曲中心的合扭矩：龙xy``网m=q×e-qe=0.192´0.11-0.421´0.0525=-0.001KN×m/mxyy0kl=0.006W´600=3.6由d-kl曲线查得d=4.5，故得跨中最大双弯扭力矩：WW"`222Bnax=0.01dml=-0.01´3.8.´0.001´6=-0.0014KN×mZ3、截面验算HUL58ONG.COM 由初选墙梁截面C形槽钢160´70´20´3，查附表A可知其截面特性：243A=9.5cmI=376.93cmW=47.12cmi=6.3cmxxx433x=2.229cmI=61.27cmW=27.49cmW=12.84cm0yynazymin444i=2.54cmI=3070.5cmI=0.2836cmW=135.49cmywtw14W=109.92cmw2"由弯矩M、M、M和双弯扭矩B引起的截面各角点应力符号如下图所示。xxyqy+xxxx--+-x-1+-1-+41414441yyyyyyyyyy3232323232+x--x++x+-x++x-()Mx(Mx")()My跨中BB"①各板件端部的应力值为：MxMyB迎风：s=++iWWWxiyiwi6694.27´100.315´100.115´10s=---=-186.96MPa133447.12´1027.49´10135.49´106694.27´100.315´100.115´10s=-++=38.53MPa233447.12´1012.84´10109.92´106694.27´100.315´100.115´10s=-+-=10.53MPa333447.12´1012.84´10109.92´106694.27´100.315´100.115´10s=-+=163.86MPa447.12´10筑327.49´103135.49´104M"M龙Bxy背风：s=++iWWWxiyiwi网6691.89´100.315´100.0014´10s=-+=29.68MPa133447.12´1027.49´10W135.49´10W6691.89´100.315´10W0.0014´10s=+-=63.37MPa233447.12´1012.84´10109..92´10ZHUL59ONG.COM 6691.89´100.315´100.0014´10s=-++=-14.31MPa333447.12´1012.84´10109.92´106691.89´100.315´100.0014´10s=---=-52.60MPa433447.12´1027.49´10135.49´10②组成板件有效截面A、担竖向荷载q和迎风荷载q时：xy板件1-4按非均匀受压的两边承板件：s作用在支承边，s=s=186.96MPa，s=s=163.86MPamaxmax1min4smax-smin186.96+163.86a===1.88s186.96maxb160==33.3,查《钢结构设计与计算》表1-63知：板件截面全部有效。t3板件3-4按非均匀受压的一边支承、一边卷边板件，s作用在支承边：max163.86+10.53a==1.06163.86查《钢结构设计与计算》表1-59得x=102.6bx102.6允许：=100=100=79.1ts163.86maxb70==23.3<79.1板件截面全部有效。t3板件1-2按非均匀受压的一边支承、一边卷边板件，s作用在支承边：max186.96+38.53a==1.20186.96查《钢结构设计与计算》表筑1-59得x=118.6bx龙118.6允许：=100=100=79.6ts186.96max网b70==23.3<79.6板件截面全部有效。t3W"B、承担竖向荷载q和背风荷载q时：xyWW板件1-4为非均匀受压的两边支承板件，s=s=52.60MPa.max4ZsminH=s1=29.68MPaUL60ONG.COM smax-smin52.60+29.68a===1.56s52.60maxb160==33.3，查《钢结构设计与计算》表1-63得知板件截面全部有效。t3板件1-2为非均匀受压的一边支承、一边卷边板件，s=s=63.37MPa作用在卷max2边，s=s=29.68MPamin163.37-29.68a==0.5363.37查《钢结构设计与计算》表1-59得x=16.51bx16.51允许=100=100=51.0ts63.37maxb70实际==23.3<51.0板件截面全部有效。t3板件3-4s=-52.60MPa，s=-14.31MPa为受拉板件，板件截面全部有效。43③强度验算由于各组成板件截面全部有效，故墙梁的有效截面特性即为毛截面特性。考虑到墙梁跨中设有一道拉条，墙梁需开孔，设开孔孔径f10，统一考虑0.95的折减系数，则扣除孔之后墙梁净截面特性：333W=0.9´47.12´10=42.41´10mmefnx333(W)=0.9´27.49´10=24.74´10mmefnymax333(W)=0.9´12.84´10=11.56´10mmefnyminA、墙梁正应力强度验算公式为：Mx筑MyBs=++£fiWWWefnxiefnyi龙wi6694.27´100.315´100.115´10则：s1=-3-网3-4=-198.29MPa42.41´1024.74´10135.49´106694.27´100.315´10W0.115´10s=-++=31.04MPa233442.41´1011.56´10W109.92´10W6694.27´100.315´100.115.´10s=++-=23.04MPa333Z442.41´1011.56´10109.92´10HUL61ONG.COM 6694.27´100.315´100.115´10s=+-+=172.77MPa433442.41´1024.74´10135.49´10s=s=198.29MPa0.945cm，HUL67ONG.COM i=2.15cm>1.89cm。x杆件与节点板以角焊接，安装螺栓在节点板范围以内，不需扣除螺栓孔，22A=A=8.16cm，大于需要的A=3.12cm，满足要求。nn②下部柱间支撑斜杆4-5。RT采用两角钢双片支撑，截面如上图所示。假设N由外侧的支撑分肢承受，N由4-54-5吊车梁侧的支撑分肢承受。双片支撑两分肢间用缀条或缀板相连，以增强侧向刚度。因两支撑分肢间有缀件相连，实际上已构成一个组合构件，故以下计算中强度设计值未考虑折减系数0.85。吊车梁侧支撑需要的净截面面积为T3N4-547.45´102A===2.21cmn2f215´10外侧支撑需要的净截面面积为R3N4-554.36´102A===2.53cmn2f215´102两分肢选用相同截面，各为1∟70×6，A=8.16cm，i=1.38cm，i=2.15cm。vx两片支撑斜杆（拉杆）之间用缀条相连，以增强平面外的刚度，这样验算支撑斜杆的长细比将由平面内控制：l7.21平面内计算长度l===3.61m022361实际长细比l==167.7<[l]=400满足要求x2.15③下部柱间支撑斜杆6-7。与上杆件相似，计算中强度设计值未考虑折减系数0.85，吊车梁侧支撑需要的净截面面积为T3N6-747.45´102A===2.21cmn2f215´10筑外侧支撑需要的净截面面积为NR54.龙36´1034-52A===2.53cmn2f215´10网2两分肢选用相同截面，各为1∟70×6，A=8.16cm，i=1.38cm，i=2.15cm。vx两片支撑斜杆（拉杆）之间用缀条相连，W以增强平面外的刚度，这样验算支撑斜杆的长细比将由平面内控制：Wl7.267W平面内计算长度l===3.63m0.22ZHUL68ONG.COM 363实际长细比l==168.8<[l]=400满足要求x2.15④下部柱间支撑横杆5-6。（中心受压）容许长细比[l]=150600需要平面内回转半径i³=4cmx150RT内力N=N+N=-45.23-39.48=-84.71KN5-65-65-6根据需要的i³4cm，试先选用焊接薄壁圆钢1◎140×3（如12-2图），i=4.85cm，x2A=12.91cm。验算支撑横杆的稳定性（平面内稳定控制）l0600l===123.7<[l]=150i4.85x由b类截面查得j=0.4173N84.71´1022==157.4N/mm0.948cm，WvWi=2.15cm>1.90cm。x.Z杆件与节点板以角焊接，安装螺栓在节点板范围以内，不需扣除螺栓孔，HUL69ONG.COM 22A=A=8.16cm，大于需要的A=1.78cm，满足要求。nn②下部柱间支撑斜杆12-13。采用单角钢、单片支撑，截面如11-2图所示。几何长度l=7.81m。l7.81平面内计算长度l===3.91m022上部柱间支撑按拉杆设计，容许长细比[l]=400391需要斜平面回转半径i³=0.976cmv400平面外计算长度l=l=7.81m0781需要平行于角钢肢边的回转半径i³=1.95cmx400R3N12-1333.55´102需要角钢的净截面积为A===1.84cmn20.85f0.85´215´10式中0.85是单面连接单角钢强度设计值折减系数。2选用1∟70×6，材料特征为A=8.16cm，i=1.38cm>0.976cm，vi=2.15cm>1.95cm。x杆件与节点板以角焊接，安装螺栓在节点板范围以内，不需扣除螺栓孔，22A=A=8.16cm，大于需要的A=1.84cm，满足要求。nn③下部柱间支撑横杆11-12。容许长细比[l]=150600需要平面内回转半径i³=4cmx150R内力N=N=-25.77KN11-1211-12根据需要的i³4cm筑，试先选用焊接薄壁圆钢1◎140×3（如12-2图），i=4.85cm，x2龙A=12.91cm。验算支撑横杆的稳定性（平面内稳定控制）网l0600l===123.7<[l]=150i4.85xWW由b类截面查得j=0.417W.3N25.77´102Z2==47.87N/mm80235/f=80且<170235/f=170yyt8w网需配置横向加劲肋。加劲肋间距计算：W3t=Vmax=284.65´10=52.63N/mmW2ht676´80wW.P2Zs==74.54N/mmctw×LzHUL73ONG.COM 6Mmaxh0284.65´106762s=×=´=78.23N/mm6Wh3.5139´10700nxsc74.54sc74.54==1.416==0.953t52.63s78.23查《钢结构设计与计算》表1-41得：k=616.1k=577.812表1-42得：k=441.5k=96334k1h0616.1´676a£==11825mmh6760t-k52.63-577.82t8wh0676s-k=78.23-963=-215.62mm<0则a=2h=1352mm40t8w根据轨道连接及构造要求取a=1200mm6、加劲肋计算（1）腹板两侧的横向加劲肋h0676b³+40=+40=62.5mms3030bs62.5t³==4.17mms1515采用-100´8（2）支座加劲肋：如采用-300´8则：2A=300´8=2400mmce截面特征：（见右图）082筑30A=A+15tcew2龙=2400+15´82网=3360mm15x8812W´8´300有效截面Ii=t=12=86.6mmWA2400W.端部承压力计算：ZHUL74ONG.COM 3Rmax284.65´1022s===118.6N/mm18.35KN满足fb2、B柱柱脚（250×300×8×12）ìN=179.94KN（1）B柱内力组合íîV=0KN铰接柱脚底板尺寸定为：长度L=250㎜，宽度B=340㎜（见图15-1）3N179.94´1022s===2.12N/mm19.07KN满足fb注：A、B、C柱铰接柱脚的锚栓仅作安装过程的固定之用，锚栓直径定为20㎜。柱底板锚栓孔径为24㎜；锚栓垫板的锚栓孔径为24㎜，其厚度取与底板厚度相同。4、D柱柱脚（600×300×8×12）柱柱250300加劲肋1加劲肋2底板20加劲肋1加劲肋2底板205151123174123174174174515180250300300250808025030030025080126012608D柱脚详图E柱脚详图03386258411473644341340.0.40.0.1.1.1.1.182903551273504筑0.0.6841.2.2.图15-20.D柱设为整体式柱脚，计算如下：龙（1）柱脚底板计算（见图15-2）两组内力：网ìN1=502.42KNìN2=224.67KNííM=-65.27KN.mM=188.32KN.mî1îW2按照规范取内力组合中轴力N最大的一组来验算。WW底面截面特征：.2245´126Z3A=45×126=5670cmW==119070cm6HUL81ONG.COM 2钢筋混凝土基础为C20，查规范得混凝土抗压强度f=9.6N/mm。c底板对基础顶面的压应力36ìN1M1502.42´1065.27´102ïsmax=+=2+3=0.886+0.548=1.434N/mmíAW5670´10119070´10ï2s=0.886-0.548=0.338N/mmîmin底板计算弯距按不同区格中的最大者采用：①对悬臂板1212M=´sa=´1.434´80=4588.8N.mm1122②对四边支承板348-24b/a==1.30，查《钢结构》课本表5.7得a=0.0726，22225022M=asa=0.0726´1.364´250=6189.2N.mm22③对三边支承板b/a=225/300=0.75，查《钢结构》课本表5.8得b=0.088533322M=bsa=0.0885´1.147´300=9135.9N.mm3336Mmax6´9135.9t===16.4mmf205底板厚度采用t=20mm（2）靴梁计算①靴梁截面：靴梁承受底板区域内的基础反力æ1.434+1.147ö剪力V=ç÷´225´330=95819.6Nè2ø22æ330330ö弯矩M=ç1.434´+1.147´÷´225=16396256.3N.mmç÷è36ø筑靴梁采用-250×12。6M6´16396256龙.322s===131.2N/mm414mm网e5、E柱柱脚（600×300×8×12）E柱设为整体式柱脚，计算如下：（1）柱脚底板计算（见图15-2）W两组内力：WWìN1=388.36KNìN2=.210.99KNííîM1=-216.59KN.mîM2=Z-439.09KN.mHUL84ONG.COM 按照规范取内力组合中轴力N最大的一组来验算。底面截面特征：2A=45×126=5670cm245´1263W==119070cm62钢筋混凝土基础为C20，查规范得混凝土抗压强度f=10N/mm。c底板对基础顶面的压应力36ìN1M1388.36´10216.59´102ïsmax=+=2+3=0.685+1.819=2.504N/mmíAW5670´10119070´10ï2s=0.685-1.819=-1.134N/mmîmin底板计算弯距按不同区格中的最大者采用：①对悬臂板1212M=´sa=´2.504´80=8012.8N.mm1122②对四边支承板b/a=324/250=1.30，查《钢结构》课本表5.7得a=0.0726，22222M=asa=0.0726´2.273´250=10910.4N.mm22③对三边支承板b/a=225/300=0.75，查《钢结构》课本表5.8得b=0.088533322M=bsa=0.0885´1.551´300=12353.7N.mm3336Mmax6´5456t===12.6mmf205底板厚度采用t=20mm（2）靴梁计算①靴梁截面：靴梁承受底板区域内的基础反力筑æ2.504+1.551ö剪力V=ç龙÷´225´330=150541.9Nè2ø2网2æ330330ö弯矩M=ç2.504´+1.551´÷´225=26785316.3N.mmç÷è36ø靴梁采用-300×12。W6M6´26785316.3W22s=2=2=148.8N/mmW1335.6mm.eZHUL87ONG.COM 十七、独立基础设计柱下扩展基础：A柱(按偏心荷载作用计算)柱双螺母柱双螺母柱双螺母垫板垫板垫板0锚栓底板0锚栓底板0锚栓底板050808080000202020100010001000ABC一、初步确定基础高度和截面尺寸：1、地基承载力设计值计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GBJ50007-2002）地基承载力设计值：f=f+h´g´(d-0.5)kd0式中：fk＝240.0kPaηd＝1.0，γ0＝20.00kN/m基础埋置深度d＝1.500m设b＜3m时，按b＝3mf＝240+1.0×20×(1.500-0.5)＝260.0kPaf<1.1fk＝264.0kPa地基承载力设计值f＝264.0kPa。2、确定基础底面尺寸筑hc龙3地面b1bc1网d1H4W122hcWaaW1-1.已知：柱顶截面bc×hc=400×400mm,基础混凝土的容重γm＝25.00kN/m,基础Z2顶面以上土的容重gG=20.0KN/m，混凝土强度等级为HC20，fc＝9.6N/mm，ft＝UL88ONG.COM 1.10N/mm，钢筋强度设计值fy＝210N/mm，纵筋合力点至近边距离as＝45mmìN=102.5KNï内力组合：íV=18.5KNïM=0KN.mî考虑荷载偏心作用，将f乘以折减系数x=0.8N102.52A³==0.59mxf-gd0.8´264.0-25´1.5m22将其增大20%~40%，初步选定底面尺寸为b=1.0m,a=1.0m，A=1.0m>0.59m22ab1.0´1.03W===0.167m66G=gbad=25´1.0´1.0´1.5=37.5KNm3、基础底边缘的最大和最小压力计算N+GVd102.5+37.518.5´1.52p=+=+=140+166.2=306.2KN/mmaxAW1.00.1672p=140-166.2=-26.2KN/mmin4、荷载偏心距eVd18.5´1.5偏心距：e===0.198m>b/6=0.167m，N+G102.5+37.5偏心距到最大受压边缘距离：r=b/2-e=0.5-0.198=0.302m2()N+G2´()102.5+37.52p===309.1KN/mmax3ar3´1.0´0.3025、地基承载力验算：当轴心荷载作用时：p＝(N+G)/Ap＝(102.5+37.5)/1.00＝140.0kPa≤f＝264.0kPa，满足要求。当偏心荷载作用时：筑22p=309.1KN/m<1.2f=1.2´264=316.8KN/m满足地基承载力要求max龙三、冲切验算：按冲切承载力验算公式（《建筑地基基础设计规范》网8.2.7-1）：F£0.7bfahlhptm0Wp+pa+a式中：F=smax´A,b=0.967，Wa=tblhpm2W2.地基净反力为ZHUL89ONG.COM NVd102.518.5´1.52p=+=+=268.7KN/msbaW1.0´1.00.1671、X方向（a方向）：a=1000mm≤2×Ho+hc=2×455+400=1310mm，X方向不需要验算抗冲切。2、Y方向（b方向）：b=1000mm≤2×Ho+hc=2×455+400=1310mm，Y方向不需要验算抗冲切。四、剪切验算：V≤0.07×fc×bo×Ho1、X方向（a方向）：计算宽度Bo＝{1-0.5×[1-(bc×2×50)/b]×(Ho-h)/Ho}×b＝860mmVx＝ps×Ax＝ps×(a-hc)×b/2Vx＝268.7×(1.000-0.400)×1.000/2＝80.61kN0.07×fc×Bo×Ho＝0.07×9600×0.860×0.455＝262.95kN≥Vx＝80.61kN，满足要求。2、Y方向（b方向）：计算宽度Ao＝{1-0.5×[1-(hc+2×50)/a]×(Ho-h)/Ho}×a＝860mmVy＝ps×Ay＝ps×(b-bc)×a/2Vy＝268.7×(1.000-0.400)×1.000/2＝80.61kN0.07×fc×Ao×Ho＝0.07×9600×0.860×0.455＝262.95kN≥Vy＝80.61kN，满足要求。五、基础底板配筋计算：1、弯矩计算：按《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)下列公式验算：12é()æ2Gö()ùMI=a1ê2l+a"çpmax+p-÷+pmax-plú（8.2.7-4）12ëèAøû12é()æ2´37.5ö()ù=´0.6ê2´1.0+0.4´ç309.1+268.7-÷+309.1-268.7´1.0ú12ëè1.0øû=37.5KN.m12筑æ2GöMP=()a-b"(2a+a")çpmax+pmin-÷(8.2.7-5)48èAø龙1()2()æ2´37.5ö=´1.0-0.4´2´网1.0+0.4ç309.1+0-÷48è1.0ø=4.2KN.m2、基础底板配筋计算：W沿a方向的受拉钢筋截面面积可近似按下式计算WW6MI37.5´10.2A===136mmsI()0.9fyh010.9´210´1500-45ZHUL90ONG.COM 2按构造实配①5f8，即f8@200,A=251.5mm沿b方向的受拉钢筋截面面积可近似按下式计算6MP4.2´102A===15.4mmsP()()0.9fh-d0.9´210´1500-45-8y012按构造实配②5f8，即f8@200,A=251.5mm六短柱配筋计算竖向钢筋配置（按轴心受压计算）计算长度l0=1.5m，b=0.4m，l0/b=3.75，查《混凝土结构》（第二版）上册表4-1"得j=1.0，纵筋面积A得：s3"N/j-fcA120.5´10/1.0-9.6´400´400A==〈0sf310y"2按构造配筋A=rbh=0.0015´400´400=240mm，配置③2F18+2F18竖向Smin0"2钢筋A=1017mm,s箍筋配置V≤0.07×fc×bo×Ho30.07×9.6×10×0.4×0.4=107.5KN>V=18.5KN按构造配筋，配置④f8@200箍筋。柱下扩展基础：B柱(按轴心受压作用计算)一、初步确定基础高度和截面尺寸：1地基承载力设计值计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GBJ50007-2002）地基承载力设计值：f=f+h´g´(d-0.5)kd0式中：fk＝240.0kPaηd＝筑1.00，γ0＝20.00kN/m基础埋置深度d＝1.500m设b＜3m时，按龙b＝3mf＝240+1.10×20×(1.500-0.5)＝260.0kPaf<1.1fk＝264.0kPa网地基承载力设计值f＝264.0kPa。2、确定基础底面尺寸已知：柱顶截面bc×hc=400×400mm,W基础混凝土的容重γm＝25.00kN/m,基础W顶面以上土的容重g=20.0KN/m，混凝土强度等级为C20，fc＝9.6，ft＝1.10N/mm，GW.钢筋强度设计值fy＝210N/mm，纵筋合力点至近边距离as＝45mmZHUL91ONG.COM ìN=179.94KNï内力组合：íV=0KNïM=0KN.mîN179.942A³==0.802mxf-gd262.0-25´1.5m22将其增大20%~40%，初步选定底面尺寸为a=1.0m,b=1.0m，A=1.0m>0.802m22ab1.0´1.03W===0.167m66G=gbad=25´1.0´1.0´1.5=37.5KNm3、基础底压力计算N+G179.94+37.52p===217.44KN/mA1.04、地基承载力验算：22p=217.44KN/m£f=262KN/mm满足地基承载力要求三、冲切验算：按冲切承载力验算公式（《建筑地基基础设计规范》8.2.7-1）：F£0.7bfahlhptm0p+pa+asmaxtb式中：F=´A,b=0.967，a=lhpm22地基净反力为N179.942p===179.94KN/msba1.0´1.01、X方向（a方向）：a=1000mm≤2×Ho+hc=2×455+400=1310mm，X方向不需要验算抗冲切。2、Y方向（b方向）：筑b=1000mm≤2×Ho+hc=2×455+400=1310mm，Y方向不需要验算抗冲切。四、剪切验算：龙V≤0.07×fc×bo×Ho1、X方向（a方向）：网计算宽度Bo＝{1-0.5×[1-(bc×2×50)/b]×(Ho-h)/Ho}×b＝860mmVx＝ps×Ax＝ps×(a-hc)W×b/2Vx＝179.94×(1.000-0.400)×W1.000/2＝54.0kNW0.07×fc×Bo×Ho＝0.07×9600×0.860×0.455＝262.95kN.≥Vx＝54.0kN，满足要求。Z2、Y方向（b方向）：HUL92ONG.COM 计算宽度Ao＝{1-0.5×[1-(hc+2×50)/a]×(Ho-h)/Ho}×a＝860mmVy＝ps×Ay＝ps×(b-bc)×a/2Vy＝179.94×(1.000-0.400)×1.000/2＝54.0kN0.07×fc×Ao×Ho＝0.07×9600×0.860×0.455＝262.95kN≥Vy＝54.0kN，满足要求。五、基础底板配筋计算：1、弯矩计算：按《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)下列公式验算：12é()æ2Gö()ùMI=a1ê2l+a"çpmax+p-÷+pmax-plú（8.2.7-4）12ëèAøû12é()æ2´37.5ö()ù=´0.6ê2´1.0+0.4´ç217.44+179.94-÷+217.44-179.94´1.0ú12ëè1.0øû=25.9KN.m1()2()æ2GöMP=a-b"2a+a"çpmax+pmin-÷(8.2.7-5)48èAø1()2()æ2´37.5ö=´1.0-0.4´2´1.0+0.4ç217.44+217.44-÷48è1.0ø=6.5KN.m2、配筋计算：沿a方向的受拉钢筋截面面积可近似按下式计算6MI25.9´102A===94.2mmsI()0.9fh0.9´210´1500-45y012按构造实配①5f8，即f8@200,A=251.5mm沿b方向的受拉钢筋截面面积可近似按下式计算筑6MP6.4´102A===23.4mmsP()()0.9fh-d0.9´210´1500-45-8y01龙2按构造实配②5f8，即f8@200,A=251.5mm网六短柱配筋计算竖向钢筋配置（按轴心受压计算）计算长度l0=1.5m，b=0.4m，l0/b=3.75W，查《混凝土结构》（第二版）上册表4-1W"得j=1.0，纵筋面积A得：sW.3"N/j-fcA179.94´10/1.0-9.6Z´400´400A==〈0sf310HyUL93ONG.COM "2按构造配筋A=rbh=0.0015´400´400=240mm，配置③2F18+2F18竖向Smin0"2钢筋A=1017mm,s箍筋配置V≤0.07×fc×bo×Ho30.07×9.6×10×0.4×0.4=107.5KN>V=18.5KN按构造配筋，配置④f8@200箍筋。柱下扩展基础：C柱(按偏心荷载作用计算)一、初步确定基础高度和截面尺寸：1、地基承载力设计值计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GBJ50007-2002）地基承载力设计值：f=f+h´g´(d-0.5)kd0式中：fk＝240.0kPaηd＝1.0，γ0＝20.00kN/m基础埋置深度d＝1.500m设b＜3m时，按b＝3mf＝240+1.0×20×(1.500-0.5)＝260.0kPaf<1.1fk＝264.0kPa地基承载力设计值f＝264.0kPa。2、确定基础底面尺寸已知：柱顶截面bc×hc=400×400mm,基础混凝土的容重γm＝25.00kN/m,基础2顶面以上土的容重g=20.0KN/m，混凝土强度等级为C20，fc＝9.6N/mm，ft＝G1.10N/mm，钢筋强度设计值fy＝210N/mm，纵筋合力点至近边距离as＝45mmìN=120.76KNï内力组合：íV=19.07KNïM=0KN.mî考虑荷载偏心作用，将f乘以折减系数x=0.8N筑120.762A³==0.70mxf-gd0.8´264.0-25´1.5m龙22将其增大20%~40%，初步选定底面尺寸为b=1.0m,a=1.0m，A=1.0m>0.70m22网ab1.0´1.03W===0.167m66WG=gbad=25´1.0´1.0´1.5=37.5KNmWW3、基础底边缘的最大和最小压力计算.N+GVd120.76+37.519.07´1.52pmax=+=+Z=158.3+171.3=329.6KN/mAW1.00.167HUL94ONG.COM 2p=158.3-171.3=-13.0KN/mmin4、荷载偏心距eVd19.07´1.5偏心距：e===0.181m>b/6=0.167m，N+G120.76+37.5偏心距到最大受压边缘距离：r=b/2-e=0.5-0.181=0.319m2()N+G2´()120.76+37.52p===312.4KN/mmax3ar3´1.0´0.3195、地基承载力验算：当轴心荷载作用时：p＝(N+G)/Ap＝(120.8+37.5)/1.00＝158.3kPa≤f＝264.0kPa，满足要求。当偏心荷载作用时：22p=312.4KN/m<1.2f=1.2´264=316.8KN/m满足地基承载力要求max三、冲切验算：按冲切承载力验算公式（《建筑地基基础设计规范》8.2.7-1）：F£0.7bfahlhptm0p+pa+asmaxtb式中：F=´A,b=0.967，a=lhpm22地基净反力为NVd120.7619.07´1.52p=+=+=292.1KN/msbaW1.0´1.00.1671、X方向（a方向）：a=1000mm≤2×Ho+hc=2×455+400=1310mm，X方向不需要验算抗冲切。2、Y方向（b方向）：b=1000mm≤2×Ho+hc=2×655+400=1310mm，Y方向不需要验算抗冲切。四、剪切验算：V≤0.07×fc×bo×Ho1、X方向（a方向）：筑计算宽度Bo＝{1-0.5×[1-(bc×2×50)/b]×(Ho-h)/Ho}×b＝860mm龙Vx＝ps×Ax＝ps×(a-hc)×b/2Vx＝292.1×(1.000-0.400)网×1.000/2＝87.63kN0.07×fc×Bo×Ho＝0.07×9600×0.860×0.455＝262.95kN≥Vx＝87.63kN，满足要求。2、Y方向（b方向）：W计算宽度Ao＝{1-0.5×[1-(hc+2W×50)/a]×(Ho-h)/Ho}×aW＝860mm.Vy＝ps×Ay＝ps×(b-bc)×a/2ZVy＝268.7×(1.000-0.400)×1.000/2＝87.63kNHUL95ONG.COM 0.07×fc×Ao×Ho＝0.07×9600×0.860×0.455＝262.95kN≥Vy＝87.63kN，满足要求。五、基础底板配筋计算：1、弯矩计算：按《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)下列公式验算：12é()æ2Gö()ùMI=a1ê2l+a"çpmax+p-÷+pmax-plú（8.2.7-4）12ëèAøû12é()æ2´37.5ö()ù=´0.6ê2´1.0+0.4´ç312.4+292.1-÷+312.4-292.1´1.0ú12ëè1.0øû=42.1KN.m1()2()æ2GöMP=a-b"2a+a"çpmax+pmin-÷(8.2.7-5)48èAø12æ2´37.5ö=´()1.0-0.4´(2´1.0+0.4)ç314.2+0-÷48è1.0ø=4.3KN.m2、基础底板配筋计算：沿a方向的受拉钢筋截面面积可近似按下式计算6MI42.1´102A===153mmsI0.9fh0.9´210´()1500-45y012按构造实配①5f8，即f8@200,A=251.5mm沿b方向的受拉钢筋截面面积可近似按下式计算6MP4.3´102A===15.7mmsP()()0.9fh-d0.9´210´1500-45-8y012按构造实配②5f8，即f8@200,A=251.5mm六短柱配筋计算筑竖向钢筋配置（按轴心受压计算）计算长度l0=1.5m，b=0.4m龙，l0/b=3.75，查《混凝土结构》（第二版）上册表4-1"得j=1.0，纵筋面积A得：s网3"N/j-fcA120.76´10/1.0-9.6´400´400As==〈0f310yWW"2按构造配筋A=rbh=0.0015´400´400=240mm，配置③2F18+2F18竖向Smin0W."2钢筋As=1017mm,ZHUL96ONG.COM 箍筋配置V≤0.07×fc×bo×Ho30.07×9.6×10×0.4×0.4=107.5KN>V=18.5KN按构造配筋，配置④f8@200箍筋。柱下扩展基础：D柱(按偏心荷载作用计算)靴梁靴梁锚栓锚栓底板底板1000100020020024002400DE一、初步确定基础高度和截面尺寸：1、地基承载力设计值计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GBJ50007-2002）地基承载力设计值：f=f+h´g´(d-0.5)kd0式中：fk＝240.0kPaηd＝1.0，γ0＝20.00kN/m基础埋置深度d＝1.500m设b＜3m时，按b＝3mf＝240+1.0×20×(1.500-0.5)＝260.0kPaf<1.1fk＝264.0kPa地基承载力设计值f筑＝264.0kPa。2、确定基础底面尺寸龙网WWW.ZHUL97ONG.COM hc3地面11bbc1d4H122hcaa1-1已知：柱顶截面bc×hc=750×1400mm,基础混凝土的容重γm＝25.00kN/m,基础2顶面以上土的容重g=20.0KN/m，混凝土强度等级为C20，fc＝9.6N/mm，ft＝G1.10N/mm，钢筋强度设计值fy＝210N/mm，纵筋合力点至近边距离as＝45mmìN=502.42KNï内力组合：íV=7.3KNïM=65.27KN.mî考虑荷载偏心作用，将f乘以折减系数x=0.8N502.422A³==2.89mxf-gd0.8´264.0-25´1.5m22将其增大20%~40%，初步选定底面尺寸为b=1.6m,a=2.4m，A=3.84m>2.89m22ab2.4´1.63W===1.024m66G=gbad=25´1.6´2.4´1.5=144KNm3、基础底边缘的最大和最小压力计算N+GM+Vd筑502.42+14465.27+7.3´1.52p=+=+=168.3+74.4=242.7KN/mmaxAW3.841.024龙2p=168.3-74.4=93.9KN/mmin4、荷载偏心距e网M+VdM+7.3´1.5偏心距：e===0.118mV=18.5KN按构造配筋，配置④f8@200箍筋。柱下扩展基础：E柱(按偏心荷载作用计算)一、初步确定基础高度和截面尺寸：1、地基承载力设计值计算公式：《建筑地基基础设计规范》（GBJ50007-2002）地基承载力设计值：f=f+h´g´(d-0.5)kd0式中：fk＝240.0kPaηd＝1.0，γ0＝20.00kN/m基础埋置深度筑d＝1.500m设b＜3m时，按b＝3mf＝240+1.0×20×(1.500-0.5)龙＝260.0kPaf<1.1fk＝264.0kPa地基承载力设计值f＝264.0kPa网。2、确定基础底面尺寸已知：柱顶截面bc×hc=750×1400mm,基础混凝土的容重γm＝25.00kN/m,基W2础顶面以上土的容重g=20.0KN/m，混凝土强度等级为C20，fc＝9.6N/mm，ft＝GWW1.10N/mm，钢筋强度设计值fy＝210N/mm，纵筋合力点至近边距离as＝45mm.ZHUL101ONG.COM ìN=388.36KNï内力组合：íV=-55.97KNïM=216.59KN.mî考虑荷载偏心作用，将f乘以折减系数x=0.8N388.362A³==2.24mxf-gd0.8´264.0-25´1.5m22将其增大20%~40%，初步选定底面尺寸为b=1.6m,a=2.4m，A=3.84m>2.24m22ab2.4´1.63W===1.024m66G=gbad=25´1.6´2.4´1.5=144KNm3、基础底边缘的最大和最小压力计算N+GM+Vd388.36+144216.59-55.97´1.52p=+=+=138.6+132.6=271.2KN/mmaxAW3.841.0242p=138.6-132.6=6.0KN/mmin4、荷载偏心距eM+Vd216.59-55.97´1.5偏心距：e===0.249m0.3h0为大偏心受压i0ah1.4e=he+-a=1.0´0.62+-0.04=1.28mis223N388.36´10x===53.9mmafb1.0´9.6´7501c"纵筋面积A得：sæxö3æ53.9öNe-a1fcbxçh0-÷388.36´10´1280-1.0´9.6´750´53.9´ç1360-÷"è2øè2øA==〈0s"筑f()h-a310´()1360-40y0s按构造配筋A"=rbh龙=0.0015´750´1360=1530mm2，配置③5F20竖向钢筋Smin0"2网A=A=1570mm，ss箍筋配置V≤0.07×fc×bo×Ho3W2.07×9.6×10×0.4×0.4=107.5KN>V=18.5KNW按构造配筋，配置④f8@200箍筋。W.ZHUL104ONG.COM 十八、手算风载作用下的内力图刚架简化：按照《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》规定，取梁柱连接处为刚接，柱脚为铰接，如图。简化中柱高保持不变。1、小跨刚架计算：（采用力法分析）设EI=1则，各系数为：+刚架模型简化图2.85X1168.78X2168.783.29339.9.1813.5力法基本体系Mp图（KN.m）9.30X1=19.3013.5013.50X2=1M2图（KN.m）M1图（KN.m）M1M112212d11=åds´9.3´´9.30+´18´9.30´´9.30=787.1EI2323M1MP12212D=ds=－1×[×168.78×9.3××9.3+××3.29×9.3×1påEI筑23381龙12×9.3+×168.78×18××9.30]=－14394.1223网M1M2-11d12=d21=åds=´9.30´18´´13.50=-376.7EI23WMMD=2Pds1W12på=×168.78×W18××13.50=6835.6EI23.M2M2121Z2d22=åds=´13.50´18´´13.50+´H13.5´13.50´´13.50=1913.6EI2323UL105ONG.COM 得以下两组方程：得以下方程组：ìd11X1＋d12X2＋D1P＝0ì787.1X1-376.7X2-14391.1＝0ïïí即：íïïdX＋dX＋D=0-376.7X＋1913.6X＋6835.6=0î2122222Pî22解方程组得：ìX1＝18.30KNïí则:ïX=0.03KNî2M=Mp+18.30M1+0.03M2内力图（弯、剪、轴）如下所示：弯矩图(KN.m)剪力图(KN)轴力图(KN)2、大跨刚架计算：（同理采用力法分析）50.720.4750.7249.2849.282.62x318.30x41.780.03x1224.38x2基本体系Mp图10.3010.3010.3010.3010.302448筑48x1=1龙M1图x2=1M2图24x3=1网x4=12412.3012W.30M3图M4图WW.Z（1）设EI=1则各个系数为HUL106ONG.COM 110.3-´2.125M1MP131D=ds=×50.72×2.125××10.30+[×(50.72-49.28)×1påEI210.32110.822148+49.28×48]×10.30+×49.28×2.21××10.30+××1.78×212.30382113.3612.30××10.30－×224.38×10.09××10.30=22660.82212.30M2MP1111D=ds=－×(50.72-49.28)×48××48－×49.28×48×24－×49.28×2påEI232221212.21×48－××1.78×12.30×48+×224.38×10.09×48=19012.2382M3MP10.742121D=ds=－×49.28×2.21××12.30－××1.78×12.30××12.303påEI212.3038218.94+×224.38×10.09××12.30=9941.7212.30M4MP1111D=ds=－×(50.00-49.28)×24××24－×49.28×24××24－4påEI232212121×49.28×2.21×24－××1.78×12.30×24+×224.38×10.092382×24=18157.0132212d=´10.30´+10.30´48+´10.30´12.30´´12.30=59756.0112323211d=d=-48´´10.30-´10.30´12.30´48=-14906.212212211d=d=-´10.3´12.30´´12.30=-259.7133123121d=d=-´24´10.30-´10.30´12.30´24=-4886.71441221322d=´48´+48´12.30=65203.22223筑12d=d=-´48´12.30=-3631.023322龙21122d=d=24´´24+´24´´24+48´12.30´24=25689.6244222网3132d=´12.30´´2=1240.633231W2d=d=-´24´12.30=-1815.53443W212W32d=´24´+24´12.30=13996.844.23Z则得出四条方程式：HUL107ONG.COM ìd11X1＋d12X2＋d13X3+d14X4+D1P＝0ïïd21X1+d22X2+d23X3+d24X4+D2P=0ídX+dX+dX+dX+D=0ï3113223333443PïdX＋dX＋dX+dX+D=0î4124224334444P即：ì59756.0X1-14906.2X2-259.7X3-4886.7X4+22660.8＝0ïï-14906.2X1+65203.2X2-3631.0X3+25689.6X4+19012.2=0í-259.7X-3631.0X+1240.6X-1815.5X+9941.7=0ï1234ï-4886.7X+25689.6X-1815.5X+13996.8X+18157.0=0î1234解上面四条方程得：x=-0.36x=0.25x=-12.05x4=-2.24123将各弯矩叠加得：M=MP－0.36M1+0.25M2－12.05M3－2.24M4内力图（弯、剪、轴）如下所示：36.5438.2638.263.4836.5457.450148.22169.78弯矩图(KN.m)经计算其剪力图、轴力图为：筑龙网剪力图轴W力图WW.3、经比较，手算与电算结果相差不大，由于电算是以有限元法计算的，精度很高。为Z使设计更加合理，内力值取电算结果。HUL108ONG.COM 十八、手算风载作用下的内力图刚架简化：按照《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》规定，取梁柱连接处为刚接，柱脚为铰接，如图。简化中柱高保持不变。1、小跨刚架计算：（采用力法分析）设EI=1则，各系数为：+刚架模型简化图2.85X1168.78X2168.783.29339.9.1813.5力法基本体系Mp图（KN.m）9.30X1=19.3013.5013.50X2=1M2图（KN.m）M1图（KN.m）M1M112212d11=åds´9.3´´9.30+´18´9.30´´9.30=787.1EI2323M1MP12212D=ds=－1×[×168.78×9.3××9.3+××3.29×9.3×1påEI筑23381龙12×9.3+×168.78×18××9.30]=－14394.1223网M1M2-11d12=d21=åds=´9.30´18´´13.50=-376.7EI23WMMD=2Pds1W12på=×168.78×W18××13.50=6835.6EI23.M2M2121Z2d22=åds=´13.50´18´´13.50+´H13.5´13.50´´13.50=1913.6EI2323UL101ONG.COM 得以下两组方程：得以下方程组：ìd11X1＋d12X2＋D1P＝0ì787.1X1-376.7X2-14391.1＝0ïïí即：íïïdX＋dX＋D=0-376.7X＋1913.6X＋6835.6=0î2122222Pî22解方程组得：ìX1＝18.30KNïí则:ïX=0.03KNî2M=Mp+18.30M1+0.03M2内力图（弯、剪、轴）如下所示：弯矩图(KN.m)剪力图(KN)轴力图(KN)2、大跨刚架计算：（同理采用力法分析）50.720.4750.7249.2849.282.62x318.30x41.780.03x1224.38x2基本体系Mp图10.3010.3010.3010.3010.302448筑48x1=1龙M1图x2=1M2图24x3=1网x4=12412.3012W.30M3图M4图WW.Z（1）设EI=1则各个系数为HUL102ONG.COM 110.3-´2.125M1MP131D=ds=×50.72×2.125××10.30+[×(50.72-49.28)×1påEI210.32110.822148+49.28×48]×10.30+×49.28×2.21××10.30+××1.78×212.30382113.3612.30××10.30－×224.38×10.09××10.30=22660.82212.30M2MP1111D=ds=－×(50.72-49.28)×48××48－×49.28×48×24－×49.28×2påEI232221212.21×48－××1.78×12.30×48+×224.38×10.09×48=19012.2382M3MP10.742121D=ds=－×49.28×2.21××12.30－××1.78×12.30××12.303påEI212.3038218.94+×224.38×10.09××12.30=9941.7212.30M4MP1111D=ds=－×(50.00-49.28)×24××24－×49.28×24××24－4påEI232212121×49.28×2.21×24－××1.78×12.30×24+×224.38×10.092382×24=18157.0132212d=´10.30´+10.30´48+´10.30´12.30´´12.30=59756.0112323211d=d=-48´´10.30-´10.30´12.30´48=-14906.212212211d=d=-´10.3´12.30´´12.30=-259.7133123121d=d=-´24´10.30-´10.30´12.30´24=-4886.71441221322d=´48´+48´12.30=65203.22223筑12d=d=-´48´12.30=-3631.023322龙21122d=d=24´´24+´24´´24+48´12.30´24=25689.6244222网3132d=´12.30´´2=1240.633231W2d=d=-´24´12.30=-1815.53443W212W32d=´24´+24´12.30=13996.844.23Z则得出四条方程式：HUL103ONG.COM ìd11X1＋d12X2＋d13X3+d14X4+D1P＝0ïïd21X1+d22X2+d23X3+d24X4+D2P=0ídX+dX+dX+dX+D=0ï3113223333443PïdX＋dX＋dX+dX+D=0î4124224334444P即：ì59756.0X1-14906.2X2-259.7X3-4886.7X4+22660.8＝0ïï-14906.2X1+65203.2X2-3631.0X3+25689.6X4+19012.2=0í-259.7X-3631.0X+1240.6X-1815.5X+9941.7=0ï1234ï-4886.7X+25689.6X-1815.5X+13996.8X+18157.0=0î1234解上面四条方程得：x=-0.36x=0.25x=-12.05x4=-2.24123将各弯矩叠加得：M=MP－0.36M1+0.25M2－12.05M3－2.24M4内力图（弯、剪、轴）如下所示：36.5438.2638.263.4836.5457.450148.22169.78弯矩图(KN.m)经计算其剪力图、轴力图为：筑龙网剪力图轴W力图WW.3、经比较，手算与电算结果相差不大，由于电算是以有限元法计算的，精度很高。为Z使设计更加合理，内力值取电算结果。HUL104ONG.COM 表1柱内力组合控制恒载活载吊车荷载风载内力值截面Dmax左Dmax右Tmax左Tmax右左风右风+Mmax-MmaxNmax123456781+2+4+6MO弯矩M000000000.00A截面剪力CV-8.19-6.362.54-2.041.76-1.7620.84-14.46-18.35轴力.N-36.92-28.651.71-1.371.18-1.183.42-4.38-68.12A柱G1+(3+5+7)×0.851+(2+4+6+8)×0.851+2+4+6弯矩M-76.1N9-59.1323.66-18.9416.34-16.3451.39-63.131.49-210.10-170.60F截面剪力V-8.19O-6.362.54-2.041.76-1.76-9.770.88-12.84-16.08-18.35轴力N-36.9L2-28.651.71-1.371.18-1.783.42-4.38-31.56-67.67-68.72UH1+2+3+5弯矩M00Z0000000.00B截面剪力V00.0000000.00轴力N-78.5-60.91-2.46W1.96-1.691.69-3.125.18-143.56B柱W1+2+3+5弯矩M000W000000.00H截面剪力V000000000.00轴力N-78.5-60.91-2.461.96-1.691.69-3.125.18-143.56网1+(4+6+8)×0.85弯矩M0000龙00000.00C截面剪力V-11.46-8.90.27-1.471.13-1.136.65-6.35-19.07C柱轴力N-71.1955.240.49-1.631.41筑-1.410.07-2.13-75.581+(2+4+6+8)×0.851+2+4+6弯矩M-135.5-105.18.21-19.4315.4115.4135.72-50.21-270.96-244.66J截面剪力V-19.66-15.252.82-3.52.89-2.89-11.543.58-35.01-41.30轴力N-49.74-38.6-0.26-1.040.91-0.910.37-1.33-85.34-90.2916 表11+(2+4+6+8)×0.851+2+4+6C柱弯矩M-93.72-72.732.23-11.999.26-9.2654.33-51.9-217.72-187.70I截面上剪力V-19.66-15.252.82-3.52.89-2.89-5.98-1.99-39.75-41.30轴力N-49.74-38.6-0.26-1.040.91-0.910.37-1.33-85.34-90.29M1+(2+4+6+8)×0.851+2+4+6O弯矩M-93.72-72.732.23-11.999.26-9.2654.33-51.9-217.72-187.70I截面下剪力CV-11.46-8.90.27-3.51.13-1.136.65-6.35-28.36-24.99轴力.N-71.19-55.240.49-1.041.41-1.410.07-2.13-122.04-128.88GN1+(4+6+8)×0.851+(2+5+7)×0.851+2+4+5弯矩M-11.07O-8.598.4859.36-54.0954.09-96.61121.13188.32-146.47-65.27D截面剪力V0.9L0.7-16.74-9.927.84-7.847.85-9.85-22.5714.83-7.30轴力N-110.4-85.66U-260.8-80.81-0.350.351.5-0.83-179.49-182.22-457.24H1+2+4+5弯矩M00Z0000000.00K截面剪力V0.90.7.-16.74-9.72-2.242.247.85-9.85-10.36轴力N-110.4-85.662.36WW-0.55-0.350.351.5-0.83-196.95D柱W1+(3+5+8)×0.851+(2+6+7))×0.851+2+5+6弯矩M-7.29-2.9370.340.829.41-9.41-32.9941.3695.62-45.82-10.22N截面上剪力V0.90.7-16.74-9.72-2.242.247.85-9.85-23.6110.071.60轴力N-110.4-85.662.36-0.55网-0.350.351.5-0.83-109.40-181.64-196.061+(4+5+8)×0.851+(2+3+6+7)×0.851+2+3+4弯矩M-7.2-2.93-127.119.37龙9.41-9.41-32.9941.3636.42-153.77-117.86N截面下剪力V0.90.7-16.74-9.727.84-7.847.85-9.85-9.07-12.73-24.86轴力N-110.4-85.66-260.8-80.81-0.35筑0.351.5-0.83-180.09-403.35-537.711+(6+8)×0.851+(2+3+5+7)×0.851+2+4+5E柱E截面弯矩M-87.26-67.71-80.47-1.89-59.7359.73-143.9208.62140.84-439.09-216.59剪力V18.7614.5613.9213.229.43-9.4326.05-43.06-25.8682.7255.9717 表1轴力N-43.43-37.58-82.37-261.6-0.560.56-1.872.16-41.12-165.81-343.18E柱1+(2+4+5+7)×0.851+2+3+5弯矩M143.4111.3230.5731.5913.93-13.9341.89-51.75312.32299.22M截面剪力V18.7614.5613.927.85-0.650.654.160.7340.7946.59M轴力N-48.43-37.58-2.111.72-0.560.56-1.872.16-80.98-88.68O1+2+51+2+3+5弯矩CM64.7650.18-27.9-62.3616.66-16.668.72-23.4131.60103.70O截面上剪力.V18.7614.5613.927.85-0.650.6511.64-14.2332.6746.59轴力NG-48.4N3-37.58-2.111.72-0.560.56-1.872.16-86.57-88.68O1+2+4+51+2+4+5弯矩M64.76L50.1832.29105.2216.66-16.668.72-23.4236.82236.82O截面下剪力V9.2814.56U13.9213.229.43-9.4311.64-14.2646.4946.49轴力N-47.78-37.58H-82.37-261.6-0.560.56-1.872.16-347.52-347.52Z.WWW网龙筑18 横梁内力组合控制截面恒载活载吊车荷载风载内力Dmax左Dmax右Tmax左Tmax右左风右风+Mmax-Mmax123456781+(2+4+6+8)×MO弯矩M-76.19-59.1323.33-18.9416.34-16.3451.39-63.13F截面C剪力V36.1128.02-1.51.19-1.031.03-4.464.73.轴力N-11.23-8.722.68-2.141.85-1.85-12.33.99G1+2+3+5弯矩NM73.9557.3910.16-8.177.04-7.0411.13-20.43148.54G截面左剪力VO-2.86-2.22-1.51.19-1.031.03-4.464.73-7.61轴力NL-7.98-6.22.68-2.141.85-1.85-12.33.99-9.65U1+2+3+5弯矩M73.95HZ57.3910.16-8.177.04-7.0411.13-20.43148.54AB跨G截面右剪力V-1.5-1.16.-1.921.53-1.321.32-2.364-5.90轴力N-8.35-6.48W2.39-1.921.65-1.65-12.864.71-10.79W1+(2+3+5+7)×弯矩M-115.6-89.67W-7.165.66-4.894.89-10.1915.74-2H截面左剪力V-40.47-31.4-1.921.53-1.321.32-2.364轴力N-11.59-92.39-1.921.65-1.65-12.864.71网1+2+3+5弯矩M-35.18-27.9-2.832.21龙-1.91.9-4.866.710节点剪力V-30.73-23.84-1.921.53-1.321.32-2.364轴力N-10.78-8.372.39-1.92筑1.65-1.65-12.864.711+(2+4+6+8)×弯矩M-115.6-89.67-7.165.66-4.894.89-10.1915.74BC跨H截面右剪力V-40.4729.30.53-0.420.36-0.360.75-1.16轴力N-11.59-3.942.6-2.081.79-1.79-12.64.28 弯矩M00000000BC跨I截面剪力V-20.7-16.060.53-0.420.36-0.360.75-1.16轴力N9.95-7.722.6-2.081.79-1.7912.64.28M1+(2+3+5+7)×0.85O弯矩M-14.43-9.64-2.374.25-3.663.66-7.6511.811节点C剪力V23.1417.960.53-0.420.36-0.360.75-1.16.轴力N-6.29-4.882.6-2.081.79-1.79-12.64.28GN1+2+3+6CD跨弯矩MO128.8710014.1-10.457.42-7.4219.3-25.1P截面剪力VL4.03-3.120.490.75-0.660.66-1.362.09轴力N-19.39U-15.052.79-3.583-3-11.948.98H1+(2+4+6+8)×弯矩M-135.5-105.1Z8.21-19.4315.41-15.4135.72-50.21J截面剪力V47.9337.2.0.490.75-0.660.66-1.362.09轴力N-23.72-18.41WW2.79-3.582.96-9.42-11.948.98W1+2+4+5弯矩M-232.5-180.419.99-1.48-0.560.562.890.001K截面左剪力V-55.99-43.440.490.75-0.660.66-1.362.09轴力N-15.0611.692.79网-3.583-3-11.948.981+(2+3+5+7)×0.85弯矩M74.8958.1211.16-14.94龙11.41-11.4127.51-37.65166.8612节点左剪力V21.9517.040.490.75-0.660.66-1.362.0835.13轴力N-21.55-16.732.79-3.58筑2.96-2.96-11.948.98-41.031+(2+3+5+7)×0.85弯矩M26.4220.517.05-5.963.43-3.4311.1-12.5570.6912节点右剪力V-30.01-23.280.490.75-0.660.66-1.362.08-51.10 轴力N-17.23-13.372.79-3.582.96-2.96-11.948.98-33.861+2+4+5弯矩M-232.5-180.419.99-1.48-0.560.562.890.001-414.87K截面右剪力V54.141.98-3.260.49-0.50.5-2.212.0996.07M轴力N-23.33-18.1-13.7-13.310.69-0.69-3.99-0.9-54.05O1+2+3+5C弯矩M106.1382.36-19.214.36-6.596.59-23.6625.15162.69L截面左.剪力V2.141.66-3.260.49-0.50.5-2.212.090.04轴力GNN-19-14.74-13.7-13.310.69-0.69-3.998.98-46.75O1+2+3+5弯矩M106.13L82.36-19.214.36-6.596.59-23.6625.15162.69L截面右剪力V5.25U4.08-0.942.68-0.610.61-1.512.217.78轴力N-18.38H-14.27-14.05-13.050.6-0.6-4.3-0.54-46.10DE跨Z1+(2+3+5+7)×弯矩M-143.5-111.3.-30.5736.64-13.9313.93-41.8951.75-311.51M截面剪力V-46.71-36.24WW-0.942.68-0.610.61-1.512.21-80.12轴力N-22.72-17.63-14.05W-13.050.6-0.6-4.3-0.54-52.791+(2+4+5+7)×弯矩M-89.15-69.1810.19-0.02-2.072.07-3.756.29-152.9213节点左剪力V41.1131.9-3.26网0.48-0.50.5-2.22.0966.34轴力N-22.25-17.26-13.7-13.310.69-0.69-3.99-0.9-51.04龙1+(4+6+8)×0.851+(2+3+5+7)×弯矩M-22.4-17.38-27.7328.57-12.0912.09-37.3345.150.496-102.7513节点右剪力V-33.72-26.16-0.942.68筑-0.610.61-1.512.21-29.045-58.56轴力N-21.63-16.79-14.05-13.050.6-0.6-4.3-0.54-33.6915-50.99 参考文献（01）建筑结构荷载规范（GBJ9-98）（02）钢结构设计规范（GBJ17-88）（03）冷弯薄壁型钢设计规范（GBJ18-87）（04）建筑钢结构焊接规程（GBJ81-91）（05）黑色冶金行业标准焊接H型钢（YB3301-92）（06）轻型钢结构设计说明规程（DBJ08-68-97）（07）碳钢焊条规程（GB5117-85）（08）低合金钢焊条规范（GB5118-85）（09）焊接用钢丝规程（GB1300-77）（10）高强度螺栓、螺母、垫圈技术规范（GB1231-84）（11）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）（12）给水排水工程结构设计规范（GB50012-2002）（13）砌体结构设计规范（GB50003-2002）（14）门式刚架轻型房屋钢结构技术规程（CECS102-98）（15）实用建筑结构工程师手册（中国建筑工业出版社）（16）门式刚架轻钢结构设计与施工（山东科学技术出版社）（17）轻型钢结构设计指南[实例与图集]（中国建筑工业出版社）（18）钢结构设计与计算（机械工业出版社）（19）结构力学教程上册（高等教育出版社）（20）地基及基础第三版（中国建筑工业出版社）（21）钢结构（武汉工业大学出版社）（22）混凝土结构（第二版）上册（中国建筑工业出版社）（23）混凝土结构（第二版）下册（中国建筑工业出版社）（24）土木工程施工（武汉工业大学出版社）筑龙网WWW.ZHUL109ONG.COM 附录外文翻译译文如下：碳纤补强塑料钢腱的长期形变作者Hamidsadatmanesh和FaresE.Tannous导言在过去的20年中，建筑行业对碳纤补强塑料钢腱的潜在发展给予了极大的关注，当然也包括对现有结构的维护和翻新。很多指在探索碳纤补强塑料钢腱在城市建设工程的范例已经被提了出来。在1978年，用碳纤补强塑料钢腱建设的人行桥在Virginia建成。在1990年，又一座人行桥在Washington,Del建成，同样用碳纤补强塑料钢腱。而这座桥的支撑链就是有预应力碳纤补强塑料钢腱构成。我们还可以引用其他很多很多象这样的例子，例如在加强和加固混凝土结构的施工中，对抗地震混凝土结构的加固中。所有这些例子都证明了这种材料在实际施工应用中的效率性和经济性。FRPs是用大量高强平行细丝在有特殊功能树脂模具下制作的。而纤维常常是有以下几中材料做成的，如：玻璃、碳、预应力钢筋等等体积小、强度大的材料。这中组成保证了纤维不会被化学物质伤害和腐蚀，同样对机械运输中的损害也起到保护作用。因为碳纤补强塑料钢腱有着强度高、重量轻、耐电腐蚀等等优点，FRPs扮演一种有实用价值的建筑材料。论文主要讨论用预应力钢筋制成的FPR。这种预应力钢筋腱是在环氧树脂的模具中做成的。直径为10mm预应力钢筋腱被加强到拥有相当3500高强细塑料丝的强度。而预应力钢筋腱的高单晶体结构正是由分子的芬芳机的之间连接在一起的共价连接在一起产生了高强度。正是因为横向连接低导致了氢分子在分子间结合的现象。在这篇论文当中，一项实验将被用于解释AFRP材料需要使用预应力材料的原理。研究的意义钢筋的腐蚀问题预应力混凝土结构中钢筋的腐蚀问题已经困绕了我们很多年。碳纤补强塑料钢腱有彻底解决这个问题的潜力。对碳纤补强塑料钢腱的松弛、徐变、疲劳实验能让我们更好的了解碳纤补强塑料钢腱的性能，同时也能增加对开发和设计碳纤补强塑料钢腱工作的资料累积。筑背景龙长期对由玻璃、预应力钢筋、碳组成的碳纤补强塑料钢腱的学习证明了玻璃在使用是对强度和机械性能有降低的作用，在预应力钢筋和碳网纤维很好的抵抗环境影响时。Uomoto实验证明碳纤维在松弛、徐变、疲劳实验中强于塑料纤维，并且，由在碳纤补强塑料钢腱组成的杆件实验尝试了6mm直径和400mm直径，在一个55%乙烯醇树脂模具中。在室温为20度的状态下对100个实验品进行了实验，通过50%疲劳和退化实验证明回有W70%~50%的强度损失。而对疲劳度的测试范围是1到10hz。强度分别为10，W20，50，80，100MPA这些我们以前用过的参数。他们证W明了这种碳纤补强塑料钢腱直接降低了疲劳的程度，而且他还能用振幅表达出来。从更深的角度.来谈，这种材料对疲劳、老化的作用的抵抗很大程度上取决与对钢型号的选择。ZHUL111ONG.COM Gerritse和DenUijl研究出了碳纤补强塑料钢腱在长期的作用下在一般环境下的疲劳、腐蚀变化。而重点就是对碳纤补强塑料钢腱的疲劳、老化、和腐蚀实验的结果。实验什件结构为20mm宽，1.5mm厚，400mm长，有大约100000个实验测试点被布置在HM实验树脂模具之中。松弛实验环境为室温，60%强度，ph=13的环境下进行的。实验温度为20度和60度。然后不断提高强度到62%，67%，72%75%和78%，而温度提高40%。实验证明在最恶劣的环境下，构件仍然能够工作大约100年。实验项目一个实验将要用于研究松弛、老化、腐蚀条件下碳纤补强塑料钢腱的变化。36个什件将被用做实验的物品。而松弛和老化实验将被分为日常环境和化学环境两种情况来进行测试。所有的疲劳实验将在日常的条件下进行。材料和道具碳纤补强塑料钢腱是有小细管构成的，直径大约为0.012mm。钢腱为黄色，表面有涂料。Fig1和Fig2显示碳纤补强塑料钢腱锚点聚集在一切，5个什件在实验中用到破坏为止。而每一个什件都用EA-06-125TM-120M焊接。最终的强度记录将在实验完成后通过激烈各个测试点之间的变化及最大值来决定。松弛实验Fig4显示仪器被用在了这项对什件进行的实验之中。在不断的提高实验强度等级后，指针在每一个什件压缩了大约25mm处停止。最初和最后的压力都在松弛的那一刻被记录了下来。碳纤补强塑料钢腱的强度损失非常的小（大约3%）。这个损失是在加载阶段之后拉紧之后测试出的，当恢复到加载前的强度时，材料的强度又恢复了过来。在记录完加载等级和指针读数后，对实验什件进行1-hr的扫描城市。加载什件座套在接下来的加载中变形，这证明了对加载损失的实验。这些数据可通过方程式1，来计算得出。而当^p在什么位置是才会对什件的数据有影响，e0是最初的压力在最后的加载时，e1是在一小时只货的加载力。E0是最出的系数模数，而A是力所作用区域的面积。E0^P1是由P0/PM在*0.4和0.6（查表的），最后计算出加载损失的P0和PM。有12个什件将在室温中进行实验，温度为筑30，25，和60度，而另外的24个什件将在化学环境下进行实验，实验的温度为25，60度。两个最初的数值P0/PM将会被考虑在实验的数据里。实验时间将模拟3000小时的工作量，检测什件的松弛损失。龙将用渗透PH=12的（OH）网2在为对材料暴露的模拟实验，HCI酸性方案用也于对实验环境的模拟之中。例如化学工厂、排污管、自来水工厂等等现实中的应用。而以上的每一种情况都会在实验当中被讨论。WPH=3的酸性实验方案是准备用于在那些WHCI情况下水下环境的应用当中。这个实验方案是W模拟了正常工作环境下的下水道，化工厂，几各种化学情况。所以实验中ph的取值要保持一定的.程度，ph的偏差不能超出3+-之间。氯化物的成分是0.001mol/l。ZHUL112ONG.COM 海水每体积都包含了大约3.5%的盐分，而盐又有以下一些成分组成NaCl、MgCL2、MgSo4、CaSo4和KCl.当盐的含量超过一定程度时，海水就会有大约3.5%的重量为盐，大约0.6mol/l。松弛损失对松弛损失的计算伸长量，需要对参考点在1小时后进行归零处理才能检测松弛损失。这是在假定实验基座和任何基座和什件见有滑动的情况下进行的。而准确的松弛损失通过仪器显示为0.5~0.6（表6给出）。拉长力在施加一小时后，P1和PM都可在表中查到，而时间的长度可由公式计算出。那里才是P1和PM的一小时松弛压力显示呢，a和b都包含在这个实验方程式中。标准的实验方程式能够求出P1/PM在没个时段每个构件上的变化。这个方程式是用于计算当P1/PW在进行完一小时的松弛后的数值对伸长量的计算。计算所得的数据能够比较准确的算出构件在1，10，50年内的工作情况，表8，9和10可以查出。在讨论碳纤补强塑料钢腱的松弛情况在日常环境和室温条件时的工作情况后，能够给我们在选择构件适合的工作环境、适合的工作温度等等有很大的启发。表1已经给出了碳纤补强塑料钢腱在建筑物的使用当中1，10，50年的松弛损失是在波长为0.4和0.6，已经温度非别为-30，25，60度的情况下发生的。实验结果表明，越高的波长就会导致越高的松弛损失。举个例子，在那些工作实验环境为-30度，波长大15%的什件在一年的实验工作后会有破坏发生。进一步说松弛的损失会随温度的提高而提高。Fig5显示松弛损失在-30，25，60度等几个环境下的情况。什件松弛损失在表中的0.4和0.6上的y轴表现出来。通过与Fig5的对比，我们发现送粗损失在温度的增长后增加。而着有相当一部分原因是因为模具的缘故。在解决方面模拟攻击性的环境十件的松弛损失的解决方案在表1中已经给出，在0.4和0.6的波长是松弛的损失要高过其他同等情况下的损失。举个例子，一年后什件的松弛损失在温度大约高于0.6波长是温度的14%，和波长为0.4温度为60度的情况想比较，前者将在10年的使用过程中比后者多10.4%的松弛损失，如果使用时间为50年的话，筑松弛损失将达到23.3%。同样的变化也发生在强酸或强碱的工作环境下。龙Fig6a和b显示碳纤补强塑料钢腱的松弛行为在碱性条件下的25和60度条件下发生变化。松弛损失在构件使用一年后60度的情况大约比网25度的情况要高16.5%，并且比在酸性条件下的松弛损失要高大约13.5%。徐变WWW一个有关碳纤补强塑料钢腱在徐变作用下，以及在空气和特殊恶劣环境下的工作情况的预测.实验也进行了。实验的样本安排到一个相互连接的大约40%强度的条件下PK指数平均为0.82，Z0.84，0.83的徐变什件环境，实验在空气环境，碱性环境、以及酸性环境中进行。在Fig9中是一HUL113ONG.COM 个示意性的实验徐变数据。首先看，A是固定的，并且水压是用在剩余重量上。领先的批次会被B保持在一定的水平上面。最初是实验数据将会在收缩以后被记录下来。许边的什件将会被装如一个包含了全部什件的塑料容器当中，ph的等级将被监视起来，一保证实验环境的ph值变化不大于+-0.2。Fig10显示徐变相对变化时间的百分比。每一个什件用机械手段通过EA-06-125UN-120张拉。并且支撑强度达到3000h，并每小时记录一次。当ph=3时，徐变将达到最大值，构件强度降到最低。其他附加的研究表明碳纤补强塑料钢腱的徐变作用需要在长时间的高强度压力下才能控制。结论10mm碳纤补强塑料钢腱在空气、以及3个不同的化学条件下的松弛、徐变、以及疲劳行为的实验得出了3中在不同条件及不同环境下的构件加固方法。什件的强度等级在40~60%最终强度时在温度为-30，25，60度时，并且3种在25和60度是不断降低松弛损失的方法。附加的什件正在强度等级为30~50%最终强度的实验仪器中也被测试。测试的等级强度为58，116和232MPA。其次，检测徐变行为，碳纤补强塑料钢腱也被进行了40%强度的空气实验和酸性实验。从结论上可以知道以下这些东西：松弛损失会随着温度的提高而提高。松弛损失在空气中要比在实际环境中低荸荠当在酸性环境下，温度为60读波长为0.6时，松弛损失要比平时大17.2%松弛损失在酸性条件中高，在碱性条件中低。筑龙网WWW.ZHUL114ONG.COM 致谢综合运用我在大学四年所学的科普知识、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计的重要实践过程,是完成学习全过程中重要的、最后的一个环节。在老师的指导下在规定的时间内完成任务书中所规定的任务,从中学习、掌握和提高综合应用所学的理论知识进行分析问题和解决工程实际问题的能力，熟悉掌握建筑设计、结构设计，可以对专业外文资料的翻译，并能熟练运用《AutoCAD2000》、《力学求解器》等软件，达到能够独立设计的目的。本次设计得到天天陪伴我们的邓宇老师鼎立指导和帮助，使我在设计中少走许多弯路，理清了建筑和结构设计的思路，端正设计的态度，解决了许多钢结构设计的问题，使设计得以顺利进行和完成，在此特别特别地感谢您――邓宇老师，您辛苦了！同时感谢陈华老师的辅导，感谢我系全体老师的培养和教育，希望在今后的工作、学习中成为彼此相连的良师益友！筑龙网WWW.ZHUL110ONG.COM'