悬臂式钢筋砼挡土墙计算书(大全)

'1、悬臂式挡土墙（1.5m）悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：1、悬臂式挡土墙（1.5m）计算时间：2009-03-2423:46:51星期二------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身高:1.500(m)墙顶宽:0.300(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.000墙趾悬挑长DL:0.400(m)墙趾跟部高DH:0.400(m)墙趾端部高DH0:0.300(m)墙踵悬挑长DL1:1.000(m)墙踵跟部高DH1:0.400(m)墙踵端部高DH2:0.400(m)加腋类型:不加腋钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB335抗剪腹筋等级:HPB235裂缝计算钢筋直径:20(mm)挡土墙类型:抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:140.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000地震作用墙趾值提高系数:1.500地震作用墙踵值提高系数:1.625地震作用平均值提高系数:1.250111 墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)地震烈度:设计烈度7度水上地震角:1.50水下地震角:2.50水平地震系数:0.10重要性修正系数:1.70综合影响系数:0.25抗震基底容许偏心距:B/5公路等级及工程类别:高速公路抗震重点工程土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数115.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度15.000(m),高度1.580(m)(用户输入的计算荷载)作用于墙上的附加外荷载数:1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角(m)(m)(kN)(度)10.2000.00010.000270.000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为1.500(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.390(度)Ea=50.997(kN)Ex=18.533(kN)Ey=47.510(kN)作用点高度Zy=0.670(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.558(度)第1破裂角=29.610(度)Ea=41.103(kN)Ex=18.942(kN)Ey=36.478(kN)作用点高度Zy=0.670(m)墙身截面积=0.990(m2)重量=24.750kN整个墙踵上的土重=10.538(kN)重心坐标(0.579,-0.654)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=6.520(kN)重心坐标(0.409,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=4.680(kN)相对于趾点力臂=0.195(m))全墙地震力=1.777(kN)作用点距墙顶高度=0.789(m)(一)滑动稳定性验算111 基底摩擦系数=0.300滑移力=20.719(kN)抗滑力=27.890(kN)滑移验算满足:Kc=1.346>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=8.566(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.764(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=0.914(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.195(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.351(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.670(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=13.946(kN-m)抗倾覆力矩=90.693(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.503>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=69.661(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=92.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度B=1.700(m)偏心距e=0.024(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.826(m)基底压应力:趾部=59.410踵部=49.963(kPa)最大应力与最小应力之比=59.410/49.963=1.189作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.024<=0.200*1.700=0.340(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=59.410<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=49.963<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=54.686<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=92.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度B=1.700(m)偏心距e=0.024(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.826(m)基础底压应力:趾点=59.410踵点=49.963(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=92.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度B=1.700(m)偏心距e=0.024(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.826(m)基础底压应力:趾点=59.410踵点=49.963(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.400(m)111 截面剪力:Q=15.139(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=3.067(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=8.566(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.764(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=0.914(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.195(m)111 相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.351(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.670(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=13.946(kN-m)抗倾覆力矩=90.693(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.503>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=69.661(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=92.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度B=1.700(m)偏心距e=0.024(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.826(m)基底压应力:趾部=59.410踵部=49.963(kPa)最大应力与最小应力之比=59.410/49.963=1.189作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.024<=0.200*1.700=0.340(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=59.410<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=49.963<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=54.686<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=92.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度B=1.700(m)偏心距e=0.024(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.826(m)基础底压应力:趾点=59.410踵点=49.963(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=92.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度B=1.700(m)偏心距e=0.024(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.826(m)基础底压应力:趾点=59.410踵点=49.963(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.400(m)截面剪力:Q=15.139(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=3.067(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=8.566(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.764(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=0.914(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.195(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.351(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.670(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=13.946(kN-m)抗倾覆力矩=90.693(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.503>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=69.661(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力111 作用于基础底的总竖向力=92.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度B=1.700(m)偏心距e=0.024(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=0.826(m)基底压应力:趾部=59.410踵部=49.963(kPa)最大应力与最小应力之比=59.410/49.963=1.189作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.024<=0.200*1.700=0.340(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=59.410<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=49.963<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=54.686<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=92.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度B=1.700(m)偏心距e=0.024(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.826(m)基础底压应力:趾点=59.410踵点=49.963(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=92.967(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=76.746(kN-m)基础底面宽度B=1.700(m)偏心距e=0.024(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=0.826(m)基础底压应力:趾点=59.410踵点=49.963(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.400(m)截面剪力:Q=15.139(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=3.067(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=8.566(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=90.693(kN-M),倾覆力矩=13.946(kN-m)。倾覆验算满足:K0=6.503>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足:方程值=69.661(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.024<=0.200*1.700=0.340(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=59.410<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=49.963<=227.500(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足:压应力=54.686<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算[趾板根部]截面高度:H"=0.400(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=15.139(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=3.067(kN-m)配筋面积:As=858(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(五)墙踵板强度计算[踵板根部]截面高度:H"=0.400(m)111 截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=10.795(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=2.940(kN-m)配筋面积:As=858(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶0.275(m)处]截面宽度B"=0.300(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=2.647(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=-0.145(kN-m)配筋面积:As=643(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶0.550(m)处]截面宽度B"=0.300(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=5.705(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=0.994(kN-m)配筋面积:As=643(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶0.825(m)处]截面宽度B"=0.300(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=9.172(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=3.030(kN-m)配筋面积:As=643(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶1.100(m)处]截面宽度B"=0.300(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=13.049(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=6.076(kN-m)配筋面积:As=643(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。2、悬臂式挡土墙（2m）悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]111 计算项目：2、悬臂式挡土墙（2m）计算时间：2009-03-2415:08:27星期二------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身高:2.000(m)墙顶宽:0.300(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.000墙趾悬挑长DL:0.500(m)墙趾跟部高DH:0.400(m)墙趾端部高DH0:0.300(m)墙踵悬挑长DL1:1.400(m)墙踵跟部高DH1:0.400(m)墙踵端部高DH2:0.400(m)加腋类型:不加腋钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB335抗剪腹筋等级:HPB235裂缝计算钢筋直径:20(mm)挡土墙类型:抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:140.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000地震作用墙趾值提高系数:1.500地震作用墙踵值提高系数:1.625地震作用平均值提高系数:1.250墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基111 地基土内摩擦角:30.000(度)地震烈度:设计烈度7度水上地震角:1.50水下地震角:2.50水平地震系数:0.10重要性修正系数:1.70综合影响系数:0.25抗震基底容许偏心距:B/5公路等级及工程类别:高速公路抗震重点工程土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数115.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度15.000(m),高度1.580(m)(用户输入的计算荷载)作用于墙上的附加外荷载数:1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角(m)(m)(kN)(度)10.2000.00010.000270.000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为2.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.720(度)Ea=79.059(kN)Ex=27.050(kN)Ey=74.287(kN)作用点高度Zy=0.871(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.546(度)第1破裂角=29.600(度)Ea=60.658(kN)Ex=27.966(kN)Ey=53.826(kN)作用点高度Zy=0.871(m)墙身截面积=1.335(m2)重量=33.375kN整个墙踵上的土重=23.533(kN)重心坐标(0.725,-0.944)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=10.712(kN)重心坐标(0.478,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=5.850(kN)相对于趾点力臂=0.244(m))全墙地震力=2.874(kN)作用点距墙顶高度=1.041(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300滑移力=30.839(kN)抗滑力=41.189(kN)111 滑移验算满足:Kc=1.336>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=12.553(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.956(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=1.148(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.244(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.746(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.871(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=27.109(kN-m)抗倾覆力矩=173.589(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.403>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=131.956(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=137.296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度B=2.200(m)偏心距e=0.033(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.067(m)基底压应力:趾部=68.043踵部=56.772(kPa)最大应力与最小应力之比=68.043/56.772=1.199作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.033<=0.200*2.200=0.440(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=68.043<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=56.772<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=62.407<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=137.296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度B=2.200(m)偏心距e=0.033(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.067(m)基础底压应力:趾点=68.043踵点=56.772(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=137.296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度B=2.200(m)偏心距e=0.033(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.067(m)基础底压应力:趾点=68.043踵点=56.772(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.400(m)截面剪力:Q=23.156(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋111 截面弯矩:M=5.857(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=12.553(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.956(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=1.148(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.244(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.746(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.871(m)111 验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=27.109(kN-m)抗倾覆力矩=173.589(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.403>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=131.956(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=137.296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度B=2.200(m)偏心距e=0.033(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.067(m)基底压应力:趾部=68.043踵部=56.772(kPa)最大应力与最小应力之比=68.043/56.772=1.199作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.033<=0.200*2.200=0.440(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=68.043<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=56.772<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=62.407<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=137.296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度B=2.200(m)偏心距e=0.033(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.067(m)基础底压应力:趾点=68.043踵点=56.772(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=137.296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度B=2.200(m)偏心距e=0.033(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.067(m)基础底压应力:趾点=68.043踵点=56.772(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.400(m)截面剪力:Q=23.156(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=5.857(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=12.553(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=0.956(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=1.148(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.244(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=1.746(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0.871(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=27.109(kN-m)抗倾覆力矩=173.589(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.403>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=131.956(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=137.296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度B=2.200(m)偏心距e=0.033(m)111 基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.067(m)基底压应力:趾部=68.043踵部=56.772(kPa)最大应力与最小应力之比=68.043/56.772=1.199作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.033<=0.200*2.200=0.440(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=68.043<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=56.772<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=62.407<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=137.296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度B=2.200(m)偏心距e=0.033(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.067(m)基础底压应力:趾点=68.043踵点=56.772(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=137.296(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=146.480(kN-m)基础底面宽度B=2.200(m)偏心距e=0.033(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.067(m)基础底压应力:趾点=68.043踵点=56.772(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.400(m)截面剪力:Q=23.156(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=5.857(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=12.553(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=173.589(kN-M),倾覆力矩=27.109(kN-m)。倾覆验算满足:K0=6.403>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足:方程值=131.956(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.033<=0.200*2.200=0.440(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=68.043<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=56.772<=227.500(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足:压应力=62.407<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算[趾板根部]截面高度:H"=0.400(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=23.156(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=5.857(kN-m)配筋面积:As=858(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(五)墙踵板强度计算[踵板根部]截面高度:H"=0.400(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=17.570(kN)111 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=6.269(kN-m)配筋面积:As=858(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶0.400(m)处]截面宽度B"=0.300(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=3.986(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=0.268(kN-m)配筋面积:As=643(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶0.800(m)处]截面宽度B"=0.300(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=8.840(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=2.805(kN-m)配筋面积:As=643(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶1.200(m)处]截面宽度B"=0.300(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=14.560(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=7.456(kN-m)配筋面积:As=643(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶1.600(m)处]截面宽度B"=0.300(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=21.148(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=14.569(kN-m)配筋面积:As=643(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。3、悬臂式挡土墙（3m）悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：3、悬臂式挡土墙（3m）计算时间：2009-03-2411:48:12星期二111 ------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身高:3.000(m)墙顶宽:0.400(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.000墙趾悬挑长DL:0.500(m)墙趾跟部高DH:0.500(m)墙趾端部高DH0:0.400(m)墙踵悬挑长DL1:1.700(m)墙踵跟部高DH1:0.500(m)墙踵端部高DH2:0.500(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2:0.400(m)背坡腋高YH2:0.400(m)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB335抗剪腹筋等级:HPB235裂缝计算钢筋直径:20(mm)挡土墙类型:抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:140.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000地震作用墙趾值提高系数:1.500地震作用墙踵值提高系数:1.625地震作用平均值提高系数:1.250墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基111 地基土内摩擦角:30.000(度)地震烈度:设计烈度7度水上地震角:1.50水下地震角:2.50水平地震系数:0.10重要性修正系数:1.70综合影响系数:0.25抗震基底容许偏心距:B/5公路等级及工程类别:高速公路抗震重点工程土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数115.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度15.000(m),高度1.580(m)(用户输入的计算荷载)作用于墙上的附加外荷载数:1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角(m)(m)(kN)(度)10.2000.00010.000270.000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为3.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.730(度)Ea=141.570(kN)Ex=48.438(kN)Ey=133.026(kN)作用点高度Zy=1.256(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.539(度)第1破裂角=29.600(度)Ea=108.594(kN)Ex=50.078(kN)Ey=96.358(kN)作用点高度Zy=1.256(m)墙身截面积=2.555(m2)重量=63.875kN整个墙踵上的土重=54.886(kN)重心坐标(1.068,-1.454)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=16.082(kN)重心坐标(0.668,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=37.406(kN)重心坐标(1.284,-1.595)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=4.950(kN)相对于趾点力臂=0.242(m))全墙地震力=5.731(kN)作用点距墙顶高度=1.612(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300111 滑移力=55.809(kN)抗滑力=73.845(kN)滑移验算满足:Kc=1.323>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=22.230(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.185(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=1.477(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.242(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.345(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.256(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=70.879(kN-m)抗倾覆力矩=414.687(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.851>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=307.460(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=246.152(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=343.809(kN-m)基础底面宽度B=3.000(m)偏心距e=0.103(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.397(m)基底压应力:趾部=98.996踵部=65.105(kPa)最大应力与最小应力之比=98.996/65.105=1.521作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.103<=0.200*3.000=0.600(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=98.996<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=65.105<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=82.051<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=246.152(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=343.809(kN-m)基础底面宽度B=3.000(m)偏心距e=0.103(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.397(m)基础底压应力:趾点=98.996踵点=65.105(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=246.152(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=343.809(kN-m)基础底面宽度B=3.000(m)偏心距e=0.103(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.397(m)基础底压应力:趾点=98.996踵点=65.105(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力:Q=37.511(kN)111 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=9.510(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=22.230(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.185(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=1.477(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.242(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.345(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.256(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=70.879(kN-m)抗倾覆力矩=414.687(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.851>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=307.460(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=246.152(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=343.809(kN-m)基础底面宽度B=3.000(m)偏心距e=0.103(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.397(m)基底压应力:趾部=98.996踵部=65.105(kPa)最大应力与最小应力之比=98.996/65.105=1.521作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.103<=0.200*3.000=0.600(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=98.996<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=65.105<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=82.051<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=246.152(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=343.809(kN-m)基础底面宽度B=3.000(m)偏心距e=0.103(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.397(m)基础底压应力:趾点=98.996踵点=65.105(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=246.152(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=343.809(kN-m)基础底面宽度B=3.000(m)偏心距e=0.103(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.397(m)基础底压应力:趾点=98.996踵点=65.105(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力:Q=37.511(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋111 截面弯矩:M=9.510(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%1.300111 滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=22.230(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.185(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=1.477(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.242(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2.345(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.256(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=70.879(kN-m)抗倾覆力矩=414.687(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.851>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=307.460(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=246.152(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=343.809(kN-m)基础底面宽度B=3.000(m)偏心距e=0.103(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.397(m)基底压应力:趾部=98.996踵部=65.105(kPa)最大应力与最小应力之比=98.996/65.105=1.521作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.103<=0.200*3.000=0.600(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=98.996<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=65.105<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=82.051<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=246.152(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=343.809(kN-m)基础底面宽度B=3.000(m)偏心距e=0.103(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.397(m)基础底压应力:趾点=98.996踵点=65.105(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=246.152(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=343.809(kN-m)基础底面宽度B=3.000(m)偏心距e=0.103(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.397(m)基础底压应力:趾点=98.996踵点=65.105(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力:Q=37.511(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=9.510(kN-m)111 抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=22.230(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合3(组合3)抗倾覆力矩=414.687(kN-M),倾覆力矩=70.879(kN-m)。倾覆验算满足:K0=5.851>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足:方程值=307.460(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.103<=0.200*3.000=0.600(m)111 墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=98.996<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=65.105<=227.500(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足:压应力=82.051<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=37.511(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=9.510(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(五)墙踵板强度计算[踵板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=16.894(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=13.995(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[加腋根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=31.946(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=25.130(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶0.625(m)处]截面宽度B"=0.400(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=6.676(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋111 配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=1.976(kN-m)配筋面积:As=858(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶1.250(m)处]截面宽度B"=0.400(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=15.469(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=8.786(kN-m)配筋面积:As=858(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶1.875(m)处]截面宽度B"=0.400(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=26.380(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=21.754(kN-m)配筋面积:As=858(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶2.500(m)处]截面宽度B"=0.400(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=39.407(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=42.202(kN-m)配筋面积:As=858(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。4、悬臂式挡土墙（4m）悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：4、悬臂式挡土墙（4m）计算时间：2009-03-2411:38:19星期二------------------------------------------------------------------------原始条件:111 墙身尺寸:墙身高:4.000(m)墙顶宽:0.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.000墙趾悬挑长DL:0.800(m)墙趾跟部高DH:0.500(m)墙趾端部高DH0:0.400(m)墙踵悬挑长DL1:2.300(m)墙踵跟部高DH1:0.500(m)墙踵端部高DH2:0.500(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2:0.400(m)背坡腋高YH2:0.400(m)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB335抗剪腹筋等级:HPB235裂缝计算钢筋直径:20(mm)挡土墙类型:抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:140.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000地震作用墙趾值提高系数:1.500地震作用墙踵值提高系数:1.625地震作用平均值提高系数:1.250墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)地震烈度:设计烈度7度111 水上地震角:1.50水下地震角:2.50水平地震系数:0.10重要性修正系数:1.70综合影响系数:0.25抗震基底容许偏心距:B/5公路等级及工程类别:高速公路抗震重点工程土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数115.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度15.000(m),高度1.580(m)(用户输入的计算荷载)作用于墙上的附加外荷载数:1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角(m)(m)(kN)(度)10.2000.00010.000270.000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.480(度)Ea=211.520(kN)Ex=75.735(kN)Ey=197.497(kN)作用点高度Zy=1.628(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.542(度)第1破裂角=29.600(度)Ea=168.316(kN)Ex=77.610(kN)Ey=149.355(kN)作用点高度Zy=1.628(m)墙身截面积=3.790(m2)重量=94.750kN整个墙踵上的土重=100.000(kN)重心坐标(1.365,-2.079)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=18.432(kN)重心坐标(0.807,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=74.920(kN)重心坐标(1.587,-2.223)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=7.920(kN)相对于趾点力臂=0.388(m))全墙地震力=9.060(kN)作用点距墙顶高度=2.229(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300滑移力=86.670(kN)抗滑力=114.137(kN)滑移验算满足:Kc=1.317>1.300111 滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=34.100(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.568(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.078(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.388(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=3.151(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.628(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=142.360(kN-m)抗倾覆力矩=878.403(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.170>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=656.493(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=380.458(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=736.043(kN-m)基础底面宽度B=4.000(m)偏心距e=0.065(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.935(m)基底压应力:趾部=104.442踵部=85.787(kPa)最大应力与最小应力之比=104.442/85.787=1.217作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.065<=0.200*4.000=0.800(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=104.442<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=85.787<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=95.114<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=380.458(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=736.043(kN-m)基础底面宽度B=4.000(m)偏心距e=0.065(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.935(m)基础底压应力:趾点=104.442踵点=85.787(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=380.458(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=736.043(kN-m)基础底面宽度B=4.000(m)偏心距e=0.065(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.935(m)基础底压应力:趾点=104.442踵点=85.787(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力:Q=65.141(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=26.293(kN-m)111 抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.04%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1262.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.200(mm)。=====================================================================第2种情况:组合2=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.480(度)Ea=211.520(kN)Ex=75.735(kN)Ey=197.497(kN)作用点高度Zy=1.628(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.542(度)第1破裂角=29.600(度)Ea=168.316(kN)Ex=77.610(kN)Ey=149.355(kN)作用点高度Zy=1.628(m)墙身截面积=3.790(m2)重量=94.750kN整个墙踵上的土重=100.000(kN)重心坐标(1.365,-2.079)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=18.432(kN)重心坐标(0.807,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=74.920(kN)重心坐标(1.587,-2.223)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=7.920(kN)相对于趾点力臂=0.388(m))全墙地震力=9.060(kN)作用点距墙顶高度=2.229(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300滑移力=86.670(kN)抗滑力=114.137(kN)滑移验算满足:Kc=1.317>1.300111 滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=34.100(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.568(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.078(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.388(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=3.151(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.628(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=142.360(kN-m)抗倾覆力矩=878.403(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.170>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=656.493(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=380.458(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=736.043(kN-m)基础底面宽度B=4.000(m)偏心距e=0.065(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.935(m)基底压应力:趾部=104.442踵部=85.787(kPa)最大应力与最小应力之比=104.442/85.787=1.217作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.065<=0.200*4.000=0.800(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=104.442<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=85.787<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=95.114<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=380.458(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=736.043(kN-m)基础底面宽度B=4.000(m)偏心距e=0.065(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.935(m)基础底压应力:趾点=104.442踵点=85.787(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=380.458(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=736.043(kN-m)基础底面宽度B=4.000(m)偏心距e=0.065(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.935(m)基础底压应力:趾点=104.442踵点=85.787(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力:Q=65.141(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=26.293(kN-m)111 抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.04%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1262.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.200(mm)。=====================================================================第3种情况:组合3=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为4.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.480(度)Ea=211.520(kN)Ex=75.735(kN)Ey=197.497(kN)作用点高度Zy=1.628(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.542(度)第1破裂角=29.600(度)Ea=168.316(kN)Ex=77.610(kN)Ey=149.355(kN)作用点高度Zy=1.628(m)墙身截面积=3.790(m2)重量=94.750kN整个墙踵上的土重=100.000(kN)重心坐标(1.365,-2.079)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=18.432(kN)重心坐标(0.807,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=74.920(kN)重心坐标(1.587,-2.223)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=7.920(kN)相对于趾点力臂=0.388(m))全墙地震力=9.060(kN)作用点距墙顶高度=2.229(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300滑移力=86.670(kN)抗滑力=114.137(kN)滑移验算满足:Kc=1.317>1.300111 滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=34.100(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.568(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.078(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.388(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=3.151(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.628(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=142.360(kN-m)抗倾覆力矩=878.403(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.170>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=656.493(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=380.458(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=736.043(kN-m)基础底面宽度B=4.000(m)偏心距e=0.065(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=1.935(m)基底压应力:趾部=104.442踵部=85.787(kPa)最大应力与最小应力之比=104.442/85.787=1.217作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.065<=0.200*4.000=0.800(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=104.442<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=85.787<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=95.114<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=380.458(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=736.043(kN-m)基础底面宽度B=4.000(m)偏心距e=0.065(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.935(m)基础底压应力:趾点=104.442踵点=85.787(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=380.458(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=736.043(kN-m)基础底面宽度B=4.000(m)偏心距e=0.065(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=1.935(m)基础底压应力:趾点=104.442踵点=85.787(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力:Q=65.141(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=26.293(kN-m)111 抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.04%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1262.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.200(mm)。=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=114.137(kN),滑移力=86.670(kN)。滑移验算满足:Kc=1.317>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=34.100(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合3(组合3)抗倾覆力矩=878.403(kN-M),倾覆力矩=142.360(kN-m)。倾覆验算满足:K0=6.170>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足:方程值=656.493(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.065<=0.200*4.000=0.800(m)111 墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=104.442<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=85.787<=227.500(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足:压应力=95.114<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=65.141(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=26.293(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(五)墙踵板强度计算[踵板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=31.783(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=29.765(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[加腋根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=52.913(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=48.925(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶0.875(m)处]截面宽度B"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=10.032(kN)111 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=4.587(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶1.750(m)处]截面宽度B"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=24.214(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=19.267(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶2.625(m)处]截面宽度B"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=42.545(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=48.171(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶3.500(m)处]截面宽度B"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=65.026(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=94.931(kN-m)配筋面积:As=1262(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。5、悬臂式挡土墙（5m）悬臂式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：5、悬臂式挡土墙（5m）计算时间：2009-03-2410:51:37星期二------------------------------------------------------------------------原始条件:111 墙身尺寸:墙身高:5.000(m)墙顶宽:0.500(m)面坡倾斜坡度:1:0.000背坡倾斜坡度:1:0.000墙趾悬挑长DL:1.000(m)墙趾跟部高DH:0.500(m)墙趾端部高DH0:0.400(m)墙踵悬挑长DL1:3.000(m)墙踵跟部高DH1:0.500(m)墙踵端部高DH2:0.500(m)加腋类型:背坡加腋背坡腋宽YB2:0.400(m)背坡腋高YH2:0.400(m)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB335抗剪腹筋等级:HPB235裂缝计算钢筋直径:20(mm)挡土墙类型:抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:140.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000地震作用墙趾值提高系数:1.500地震作用墙踵值提高系数:1.625地震作用平均值提高系数:1.250墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)地震烈度:设计烈度7度水上地震角:1.50水下地震角:2.50水平地震系数:0.10重要性修正系数:1.70综合影响系数:0.25抗震基底容许偏心距:B/5公路等级及工程类别:高速公路抗震重点工程土压力计算方法:库仑111 坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数115.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度15.000(m),高度1.580(m)(用户输入的计算荷载)作用于墙上的附加外荷载数:1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角(m)(m)(kN)(度)10.2000.00010.000270.000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:10.000(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为5.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.520(度)Ea=303.545(kN)Ex=107.713(kN)Ey=283.791(kN)作用点高度Zy=1.989(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.557(度)第1破裂角=29.600(度)Ea=239.903(kN)Ex=110.562(kN)Ey=212.907(kN)作用点高度Zy=1.989(m)墙身截面积=4.730(m2)重量=118.250kN整个墙踵上的土重=166.482(kN)重心坐标(1.608,-2.683)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=23.740(kN)重心坐标(0.895,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=133.802(kN)重心坐标(1.829,-2.813)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=9.900(kN)相对于趾点力臂=0.485(m))全墙地震力=13.110(kN)作用点距墙顶高度=2.811(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300滑移力=123.672(kN)抗滑力=162.384(kN)滑移验算满足:Kc=1.313>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=48.263(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.888(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.519(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.485(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=3.862(m)111 相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.989(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=248.643(kN-m)抗倾覆力矩=1541.463(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.200>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1151.372(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=541.279(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1292.821(kN-m)基础底面宽度B=4.900(m)偏心距e=0.062(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.388(m)基底压应力:趾部=118.790踵部=102.140(kPa)最大应力与最小应力之比=118.790/102.140=1.163作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.062<=0.200*4.900=0.980(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=118.790<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=102.140<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=110.465<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=541.279(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1292.821(kN-m)基础底面宽度B=4.900(m)偏心距e=0.062(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.388(m)基础底压应力:趾点=118.790踵点=102.140(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=541.279(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1292.821(kN-m)基础底面宽度B=4.900(m)偏心距e=0.062(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.388(m)基础底压应力:趾点=118.790踵点=102.140(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力:Q=95.941(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=48.312(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.07%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1192.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.198(mm)。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶1.125(m)处]验算截面以上地震力=0.598(kN)作用点距墙顶高度=0.563(m)截面宽度B"=0.500(m)截面剪力Q=13.661(kN)截面弯矩M=7.541(kN-m)截面弯矩M(标准值)=7.541(kN-m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1162.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.197(mm)。[距离墙顶4.500(m)处]验算截面以上地震力=2.391(kN)作用点距墙顶高度=2.250(m)截面宽度B"=0.500(m)截面剪力Q=95.799(kN)截面弯矩M=174.892(kN-m)截面弯矩M(标准值)=174.892(kN-m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯受拉筋:As=1337(mm2)最大裂缝宽度：鋐max=0.587>鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=2327.177(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。=====================================================================第2种情况:组合2=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为5.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.520(度)Ea=303.545(kN)Ex=107.713(kN)Ey=283.791(kN)作用点高度Zy=1.989(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.557(度)第1破裂角=29.600(度)Ea=239.903(kN)Ex=110.562(kN)Ey=212.907(kN)作用点高度Zy=1.989(m)墙身截面积=4.730(m2)重量=118.250kN整个墙踵上的土重=166.482(kN)重心坐标(1.608,-2.683)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=23.740(kN)重心坐标(0.895,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=133.802(kN)重心坐标(1.829,-2.813)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=9.900(kN)相对于趾点力臂=0.485(m))全墙地震力=13.110(kN)作用点距墙顶高度=2.811(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300滑移力=123.672(kN)抗滑力=162.384(kN)滑移验算满足:Kc=1.313>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=48.263(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.888(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.519(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.485(m)111 相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=3.862(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.989(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=248.643(kN-m)抗倾覆力矩=1541.463(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.200>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1151.372(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=541.279(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1292.821(kN-m)基础底面宽度B=4.900(m)偏心距e=0.062(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.388(m)基底压应力:趾部=118.790踵部=102.140(kPa)最大应力与最小应力之比=118.790/102.140=1.163作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.062<=0.200*4.900=0.980(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=118.790<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=102.140<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=110.465<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=541.279(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1292.821(kN-m)基础底面宽度B=4.900(m)偏心距e=0.062(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.388(m)基础底压应力:趾点=118.790踵点=102.140(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=541.279(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1292.821(kN-m)基础底面宽度B=4.900(m)偏心距e=0.062(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.388(m)基础底压应力:趾点=118.790踵点=102.140(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力:Q=95.941(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=48.312(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.07%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1192.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.198(mm)。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶1.125(m)处]验算截面以上地震力=0.598(kN)作用点距墙顶高度=0.563(m)截面宽度B"=0.500(m)截面剪力Q=13.661(kN)截面弯矩M=7.541(kN-m)截面弯矩M(标准值)=7.541(kN-m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1162.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.197(mm)。[距离墙顶4.500(m)处]验算截面以上地震力=2.391(kN)作用点距墙顶高度=2.250(m)截面宽度B"=0.500(m)截面剪力Q=95.799(kN)截面弯矩M=174.892(kN-m)截面弯矩M(标准值)=174.892(kN-m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯受拉筋:As=1337(mm2)最大裂缝宽度：鋐max=0.587>鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=2327.177(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。=====================================================================第3种情况:组合3=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为5.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.520(度)Ea=303.545(kN)Ex=107.713(kN)Ey=283.791(kN)作用点高度Zy=1.989(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.557(度)第1破裂角=29.600(度)Ea=239.903(kN)Ex=110.562(kN)Ey=212.907(kN)作用点高度Zy=1.989(m)墙身截面积=4.730(m2)重量=118.250kN整个墙踵上的土重=166.482(kN)重心坐标(1.608,-2.683)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=23.740(kN)重心坐标(0.895,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙踵悬挑板上的土重=133.802(kN)重心坐标(1.829,-2.813)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=9.900(kN)相对于趾点力臂=0.485(m))全墙地震力=13.110(kN)作用点距墙顶高度=2.811(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300滑移力=123.672(kN)抗滑力=162.384(kN)滑移验算满足:Kc=1.313>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=48.263(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=1.888(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.519(m)111 相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.485(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=3.862(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=1.989(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=248.643(kN-m)抗倾覆力矩=1541.463(kN-m)倾覆验算满足:K0=6.200>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1151.372(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=541.279(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1292.821(kN-m)基础底面宽度B=4.900(m)偏心距e=0.062(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.388(m)基底压应力:趾部=118.790踵部=102.140(kPa)最大应力与最小应力之比=118.790/102.140=1.163作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.062<=0.200*4.900=0.980(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=118.790<=210.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=102.140<=227.500(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=110.465<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=541.279(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1292.821(kN-m)基础底面宽度B=4.900(m)偏心距e=0.062(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.388(m)基础底压应力:趾点=118.790踵点=102.140(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=541.279(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1292.821(kN-m)基础底面宽度B=4.900(m)偏心距e=0.062(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.388(m)基础底压应力:趾点=118.790踵点=102.140(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力:Q=95.941(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=48.312(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.07%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1192.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.198(mm)。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶1.125(m)处]验算截面以上地震力=0.598(kN)作用点距墙顶高度=0.563(m)截面宽度B"=0.500(m)截面剪力Q=13.661(kN)截面弯矩M=7.541(kN-m)截面弯矩M(标准值)=7.541(kN-m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.01%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1162.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.197(mm)。[距离墙顶4.500(m)处]验算截面以上地震力=2.391(kN)作用点距墙顶高度=2.250(m)截面宽度B"=0.500(m)截面剪力Q=95.799(kN)截面弯矩M=174.892(kN-m)截面弯矩M(标准值)=174.892(kN-m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋抗弯受拉筋:As=1337(mm2)最大裂缝宽度：鋐max=0.587>鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=2327.177(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。=================================================各组合最不利结果=================================================(一)滑移验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗滑力=162.384(kN),滑移力=123.672(kN)。滑移验算满足:Kc=1.313>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=48.263(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合3(组合3)抗倾覆力矩=1541.463(kN-M),倾覆力矩=248.643(kN-m)。倾覆验算满足:K0=6.200>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足:方程值=1151.372(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.062<=0.200*4.900=0.980(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=118.790<=210.000(kPa)111 墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=102.140<=227.500(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足:压应力=110.465<=175.000(kPa)(四)墙趾板强度计算[趾板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=95.941(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=48.312(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(五)墙踵板强度计算[踵板根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=50.993(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=58.556(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[加腋根部]截面高度:H"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=78.713(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=89.376(kN-m)配筋面积:As=1192(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(六)立墙截面强度验算[距离墙顶1.125(m)处]截面宽度B"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=13.661(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=7.541(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。111 [距离墙顶2.250(m)处]截面宽度B"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=34.181(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=33.809(kN-m)配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶3.375(m)处]截面宽度B"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=61.560(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=87.020(kN-m)配筋面积:As=1162(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶4.500(m)处]截面宽度B"=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=95.799(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=174.892(kN-m)配筋面积:As=2327(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。6、扶壁式挡土墙（6m）扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：6、扶壁式挡土墙（6m）计算时间：2009-03-2700:35:27星期五------------------------------------------------------------------------原始条件:墙身尺寸:墙身总高:6.000(m)墙宽:0.500(m)墙趾悬挑长DL:1.000(m)111 墙踵悬挑长DL1:4.100(m)底板高DH:0.600(m)墙趾端部高DH0:0.600(m)扶肋间距:4.500(m)扶肋厚:0.500(m)扶壁两端墙面板悬挑长度:1.640(m)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB335抗剪腹筋等级:HPB235裂缝计算钢筋直径:20(mm)挡土墙类型:抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:200.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000地震作用墙趾值提高系数:1.500地震作用墙踵值提高系数:1.625地震作用平均值提高系数:1.250墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)地震烈度:设计烈度7度水上地震角:1.50水下地震角:2.50水平地震系数:0.10重要性修正系数:1.70综合影响系数:0.25抗震基底容许偏心距:B/5公路等级及工程类别:高速公路抗震重点工程土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数120.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度15.000(m),高度1.580(m)(用户输入的计算荷载)作用于墙上的附加外荷载数:1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角(m)(m)(kN)(度)10.2000.00010.000270.000111 地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:12.300(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为6.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.560(度)Ea=410.894(kN)Ex=144.931(kN)Ey=384.485(kN)作用点高度Zy=2.345(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.552(度)第1破裂角=29.600(度)Ea=323.110(kN)Ex=148.933(kN)Ey=286.739(kN)作用点高度Zy=2.345(m)墙身截面积=6.060(m2)重量=151.500kN整个墙踵上的土重=244.012(kN)重心坐标(1.828,-3.233)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=29.108(kN)重心坐标(0.985,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=7.200(kN)相对于趾点力臂=0.500(m))全墙地震力=18.046(kN)作用点距墙顶高度=3.415(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300滑移力=166.980(kN)抗滑力=218.568(kN)滑移验算满足:Kc=1.309>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=64.543(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.109(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.738(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.500(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.377(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.345(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=395.900(kN-m)抗倾覆力矩=2337.991(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.906>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1727.878(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力111 作用于基础底的总竖向力=728.559(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1942.091(kN-m)基础底面宽度B=5.600(m)偏心距e=0.134(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.666(m)基底压应力:趾部=148.825踵部=111.374(kPa)最大应力与最小应力之比=148.825/111.374=1.336作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.134<=0.200*5.600=1.120(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=148.825<=300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=111.374<=325.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=130.100<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=728.559(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1942.091(kN-m)基础底面宽度B=5.600(m)偏心距e=0.134(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.666(m)基础底压应力:趾点=148.825踵点=111.374(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=728.559(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1942.091(kN-m)基础底面宽度B=5.600(m)偏心距e=0.134(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.666(m)基础底压应力:趾点=148.825踵点=111.374(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.600(m)截面剪力:Q=129.446(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=65.308(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.07%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1377.000(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.200(mm)。(六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.500(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=23.196(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=23.196(kPa)[水平向强度验算]净跨长为4.000(m)支座处剪力:Q=48.712(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩:M=19.485(kN-m/m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.03%1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=64.543(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.109(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.738(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.500(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.377(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.345(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=395.900(kN-m)抗倾覆力矩=2337.991(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.906>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1727.878(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=728.559(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1942.091(kN-m)基础底面宽度B=5.600(m)偏心距e=0.134(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.666(m)基底压应力:趾部=148.825踵部=111.374(kPa)最大应力与最小应力之比=148.825/111.374=1.336作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.134<=0.200*5.600=1.120(m)111 墙趾处地基承载力验算满足:压应力=148.825<=300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=111.374<=325.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=130.100<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=728.559(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1942.091(kN-m)基础底面宽度B=5.600(m)偏心距e=0.134(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.666(m)基础底压应力:趾点=148.825踵点=111.374(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=728.559(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1942.091(kN-m)基础底面宽度B=5.600(m)偏心距e=0.134(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.666(m)基础底压应力:趾点=148.825踵点=111.374(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.600(m)截面剪力:Q=129.446(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=65.308(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.07%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1377.000(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.200(mm)。(六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.500(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=23.196(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=23.196(kPa)[水平向强度验算]净跨长为4.000(m)支座处剪力:Q=48.712(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩:M=19.485(kN-m/m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.03%1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=64.543(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.109(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.738(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.500(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.377(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.345(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=395.900(kN-m)抗倾覆力矩=2337.991(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.906>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=1727.878(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=728.559(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1942.091(kN-m)基础底面宽度B=5.600(m)偏心距e=0.134(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.666(m)基底压应力:趾部=148.825踵部=111.374(kPa)最大应力与最小应力之比=148.825/111.374=1.336作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.134<=0.200*5.600=1.120(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=148.825<=300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=111.374<=325.000(kPa)111 地基平均承载力验算满足:压应力=130.100<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=728.559(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1942.091(kN-m)基础底面宽度B=5.600(m)偏心距e=0.134(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.666(m)基础底压应力:趾点=148.825踵点=111.374(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=728.559(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=1942.091(kN-m)基础底面宽度B=5.600(m)偏心距e=0.134(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.666(m)基础底压应力:趾点=148.825踵点=111.374(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.600(m)截面剪力:Q=129.446(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=65.308(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.07%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1377.000(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.200(mm)。111 (六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.500(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=23.196(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=23.196(kPa)[水平向强度验算]净跨长为4.000(m)支座处剪力:Q=48.712(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩:M=19.485(kN-m/m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.03%1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=64.543(kN)>0.0111 (二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=2337.991(kN-M),倾覆力矩=395.900(kN-m)。倾覆验算满足:K0=5.906>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足:方程值=1727.878(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.134<=0.200*5.600=1.120(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=148.825<=300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=111.374<=325.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足:压应力=130.100<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算[趾板根部]截面高度:H"=0.600(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=129.446(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=65.308(kN-m)配筋面积:As=1287(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(五)墙踵板强度计算截面高度:H"=0.600(m)踵板与肋结合处剪力最不利结果：组合1(组合1)踵板与肋结合处剪力:Q=200.153(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)跨中弯矩:M=80.061(kN-m)跨中截面配筋面积:As=1287(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。111 支座截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)支座弯矩:M=133.435(kN-m)支座截面配筋面积:As=1377(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.500(m)[水平向强度验算]支座处剪力最不利结果：组合1(组合1)支座处剪力:Q=48.712(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)跨中截面弯矩:M=19.485(kN-m/m)跨中截面配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。支座截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)支座截面弯矩:M=32.475(kN-m/m)支座截面配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[竖向强度验算]截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)最大正弯矩:M=6.435(kN-m/m)截面配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)最大负弯矩:M=25.739(kN-m/m)截面配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(七)肋板截面强度验算[距离墙顶1.350(m)处]截面宽度B=0.500(m)截面高度H=1.525(m)翼缘宽度BT=1.500(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=77.957(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=44.762(kN-m)配筋面积:As=2054(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶2.700(m)处]截面宽度B=0.500(m)截面高度H=2.550(m)翼缘宽度BT=2.500(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)111 截面剪力:Q=202.585(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=227.353(kN-m)配筋面积:As=3434(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶4.050(m)处]截面宽度B=0.500(m)截面高度H=3.575(m)翼缘宽度BT=3.500(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=373.884(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=608.678(kN-m)配筋面积:As=4814(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶5.400(m)处]截面宽度B=0.500(m)截面高度H=4.600(m)翼缘宽度BT=4.500(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=591.854(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=1251.743(kN-m)配筋面积:As=6194(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。7、扶壁式挡土墙（7m）扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：7、扶壁式挡土墙（7m）计算时间：2009-03-2701:48:07星期五------------------------------------------------------------------------原始条件:111 墙身尺寸:墙身总高:7.000(m)墙宽:0.500(m)墙趾悬挑长DL:1.000(m)墙踵悬挑长DL1:4.800(m)底板高DH:0.600(m)墙趾端部高DH0:0.600(m)扶肋间距:4.500(m)扶肋厚:0.500(m)扶壁两端墙面板悬挑长度:1.640(m)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB335抗剪腹筋等级:HPB235裂缝计算钢筋直径:20(mm)挡土墙类型:抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:200.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000地震作用墙趾值提高系数:1.500地震作用墙踵值提高系数:1.625地震作用平均值提高系数:1.250墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)地震烈度:设计烈度7度水上地震角:1.50水下地震角:2.50水平地震系数:0.10重要性修正系数:1.70综合影响系数:0.25抗震基底容许偏心距:B/5公路等级及工程类别:高速公路抗震重点工程土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数120.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度15.000(m),高度1.580(m)(用户输入的计算荷载)111 作用于墙上的附加外荷载数:1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角(m)(m)(kN)(度)10.2000.00010.000270.000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:12.300(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为7.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.590(度)Ea=533.567(kN)Ex=187.391(kN)Ey=499.578(kN)作用点高度Zy=2.696(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.551(度)第1破裂角=29.600(度)Ea=418.097(kN)Ex=192.724(kN)Ey=371.029(kN)作用点高度Zy=2.696(m)墙身截面积=6.980(m2)重量=174.500kN整个墙踵上的土重=342.611(kN)重心坐标(2.074,-3.832)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=34.465(kN)重心坐标(1.074,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=7.200(kN)相对于趾点力臂=0.500(m))全墙地震力=23.442(kN)作用点距墙顶高度=3.992(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300滑移力=216.166(kN)抗滑力=281.942(kN)滑移验算满足:Kc=1.304>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=82.539(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.279(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.982(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.500(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.893(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.696(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=590.130(kN-m)抗倾覆力矩=3353.407(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.682>1.300倾覆稳定方程验算：111 倾覆稳定方程满足:方程值=2458.114(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=939.806(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2763.277(kN-m)基础底面宽度B=6.300(m)偏心距e=0.210(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.940(m)基底压应力:趾部=178.973踵部=119.378(kPa)最大应力与最小应力之比=178.973/119.378=1.499作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.210<=0.200*6.300=1.260(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=178.973<=300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=119.378<=325.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=149.176<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=939.806(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2763.277(kN-m)基础底面宽度B=6.300(m)偏心距e=0.210(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.940(m)基础底压应力:趾点=178.973踵点=119.378(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=939.806(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2763.277(kN-m)基础底面宽度B=6.300(m)偏心距e=0.210(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.940(m)基础底压应力:趾点=178.973踵点=119.378(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.600(m)截面剪力:Q=159.646(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=80.651(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.08%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1637.000(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。(六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.500(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=25.906(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=25.906(kPa)[水平向强度验算]净跨长为4.000(m)支座处剪力:Q=54.403(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩:M=21.761(kN-m/m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.03%1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=82.539(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.279(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.982(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.500(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.893(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.696(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=590.130(kN-m)抗倾覆力矩=3353.407(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.682>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=2458.114(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=939.806(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2763.277(kN-m)基础底面宽度B=6.300(m)偏心距e=0.210(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.940(m)111 基底压应力:趾部=178.973踵部=119.378(kPa)最大应力与最小应力之比=178.973/119.378=1.499作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.210<=0.200*6.300=1.260(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=178.973<=300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=119.378<=325.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=149.176<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=939.806(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2763.277(kN-m)基础底面宽度B=6.300(m)偏心距e=0.210(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.940(m)基础底压应力:趾点=178.973踵点=119.378(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=939.806(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2763.277(kN-m)基础底面宽度B=6.300(m)偏心距e=0.210(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.940(m)基础底压应力:趾点=178.973踵点=119.378(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.600(m)截面剪力:Q=159.646(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=80.651(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.08%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1637.000(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。(六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.500(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=25.906(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=25.906(kPa)[水平向强度验算]净跨长为4.000(m)支座处剪力:Q=54.403(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩:M=21.761(kN-m/m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.03%1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=82.539(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.279(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=2.982(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.500(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=4.893(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=2.696(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=590.130(kN-m)抗倾覆力矩=3353.407(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.682>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=2458.114(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=939.806(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2763.277(kN-m)基础底面宽度B=6.300(m)偏心距e=0.210(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.940(m)基底压应力:趾部=178.973踵部=119.378(kPa)最大应力与最小应力之比=178.973/119.378=1.499作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.210<=0.200*6.300=1.260(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=178.973<=300.000(kPa)111 墙踵处地基承载力验算满足:压应力=119.378<=325.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=149.176<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=939.806(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2763.277(kN-m)基础底面宽度B=6.300(m)偏心距e=0.210(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.940(m)基础底压应力:趾点=178.973踵点=119.378(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=939.806(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2763.277(kN-m)基础底面宽度B=6.300(m)偏心距e=0.210(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=2.940(m)基础底压应力:趾点=178.973踵点=119.378(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.600(m)截面剪力:Q=159.646(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=80.651(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.08%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1637.000(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。(六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.500(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=25.906(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=25.906(kPa)[水平向强度验算]净跨长为4.000(m)支座处剪力:Q=54.403(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩:M=21.761(kN-m/m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.03%1.300111 滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=82.539(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合3(组合3)抗倾覆力矩=3353.407(kN-M),倾覆力矩=590.130(kN-m)。倾覆验算满足:K0=5.682>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足:方程值=2458.114(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.210<=0.200*6.300=1.260(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=178.973<=300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=119.378<=325.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足:压应力=149.176<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算[趾板根部]截面高度:H"=0.600(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=159.646(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=80.651(kN-m)配筋面积:As=1287(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(五)墙踵板强度计算截面高度:H"=0.600(m)踵板与肋结合处剪力最不利结果：组合1(组合1)踵板与肋结合处剪力:Q=237.583(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)111 跨中弯矩:M=95.033(kN-m)跨中截面配筋面积:As=1287(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。支座截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)支座弯矩:M=158.389(kN-m)支座截面配筋面积:As=1637(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.500(m)[水平向强度验算]支座处剪力最不利结果：组合1(组合1)支座处剪力:Q=54.403(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)跨中截面弯矩:M=21.761(kN-m/m)跨中截面配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。支座截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)支座截面弯矩:M=36.269(kN-m/m)支座截面配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[竖向强度验算]截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)最大正弯矩:M=8.719(kN-m/m)截面配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)最大负弯矩:M=34.876(kN-m/m)截面配筋面积:As=1072(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(七)肋板截面强度验算[距离墙顶1.600(m)处]截面宽度B=0.500(m)截面高度H=1.700(m)翼缘宽度BT=1.500(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=97.515(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=66.457(kN-m)配筋面积:As=2279(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶3.200(m)处]截面宽度B=0.500(m)111 截面高度H=2.900(m)翼缘宽度BT=2.500(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=260.588(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=342.057(kN-m)配筋面积:As=3888(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶4.800(m)处]截面宽度B=0.500(m)截面高度H=4.100(m)翼缘宽度BT=3.500(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=489.216(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=929.590(kN-m)配筋面积:As=5497(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶6.400(m)处]截面宽度B=0.500(m)截面高度H=5.300(m)翼缘宽度BT=4.500(m)翼缘高度HT=0.500(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=783.402(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=1933.945(kN-m)配筋面积:As=7105(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。8、扶壁式挡土墙（8m）扶壁式挡土墙验算[执行标准：公路]计算项目：8、扶壁式挡土墙（8m）计算时间：2009-03-2702:16:57星期五------------------------------------------------------------------------原始条件:111 墙身尺寸:墙身总高:8.000(m)墙宽:0.600(m)墙趾悬挑长DL:1.200(m)墙踵悬挑长DL1:5.400(m)底板高DH:0.700(m)墙趾端部高DH0:0.700(m)扶肋间距:4.500(m)扶肋厚:0.500(m)扶壁两端墙面板悬挑长度:1.640(m)钢筋合力点到外皮距离:50(mm)墙趾埋深:1.000(m)物理参数:混凝土墙体容重:25.000(kN/m3)混凝土强度等级:C30纵筋级别:HRB335抗剪腹筋等级:HPB235裂缝计算钢筋直径:20(mm)挡土墙类型:抗震区挡土墙墙后填土内摩擦角:35.000(度)墙后填土粘聚力:0.000(kPa)墙后填土容重:19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角:17.500(度)地基土容重:18.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力:200.000(kPa)地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数:1.200墙踵值提高系数:1.300平均值提高系数:1.000地震作用墙趾值提高系数:1.500地震作用墙踵值提高系数:1.625地震作用平均值提高系数:1.250墙底摩擦系数:0.300地基土类型:土质地基地基土内摩擦角:30.000(度)地震烈度:设计烈度7度水上地震角:1.50水下地震角:2.50水平地震系数:0.10111 重要性修正系数:1.70综合影响系数:0.25抗震基底容许偏心距:B/5公路等级及工程类别:高速公路抗震重点工程土压力计算方法:库仑坡线土柱:坡面线段数:1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数120.0000.0001第1个:距离0.000(m),宽度15.000(m),高度1.580(m)(用户输入的计算荷载)作用于墙上的附加外荷载数:1(作用点坐标相对于墙左上角点)荷载号XYP作用角(m)(m)(kN)(度)10.2000.00010.000270.000地面横坡角度:20.000(度)墙顶标高:0.000(m)挡墙分段长度:12.300(m)钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB50010--2002）=====================================================================第1种情况:组合1=============================================组合系数:1.0001.挡土墙结构重力分项系数=1.000√2.填土重力分项系数=1.000√3.填土侧压力分项系数=1.000√4.车辆荷载引起的土侧压力分项系数=1.000√5.地震作用力分项系数=1.000√6.附加力分项系数=1.000√=============================================[土压力计算]计算高度为8.000(m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角=31.460(度)按假想墙背计算得到:第1破裂角：30.470(度)Ea=659.376(kN)Ex=236.092(kN)Ey=615.661(kN)作用点高度Zy=3.044(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=27.556(度)第1破裂角=29.610(度)Ea=524.934(kN)Ex=241.935(kN)Ey=465.858(kN)作用点高度Zy=3.044(m)墙身截面积=9.420(m2)重量=235.500kN整个墙踵上的土重=434.153(kN)重心坐标(2.358,-4.390)(相对于墙面坡上角点)整个墙踵上墙背与第二破裂面之间换算土柱重=36.792(kN)重心坐标(1.213,0.000)(相对于墙面坡上角点)墙趾板上的土重=6.480(kN)相对于趾点力臂=0.600(m))全墙地震力=30.024(kN)作用点距墙顶高度=4.628(m)(一)滑动稳定性验算基底摩擦系数=0.300滑移力=271.959(kN)抗滑力=356.635(kN)滑移验算满足:Kc=1.311>1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=106.063(kN)>0.0111 (二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.624(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=3.469(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.600(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=5.612(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=3.044(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=837.733(kN-m)抗倾覆力矩=4883.495(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.829>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=3594.698(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=1188.783(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4045.762(kN-m)基础底面宽度B=7.200(m)偏心距e=0.197(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=3.403(m)基底压应力:趾部=192.175踵部=138.042(kPa)最大应力与最小应力之比=192.175/138.042=1.392作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.197<=0.200*7.200=1.440(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=192.175<=300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=138.042<=325.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=165.109<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=1188.783(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4045.762(kN-m)基础底面宽度B=7.200(m)偏心距e=0.197(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=3.403(m)基础底压应力:趾点=192.175踵点=138.042(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=1188.783(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4045.762(kN-m)基础底面宽度B=7.200(m)偏心距e=0.197(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=3.403(m)基础底压应力:趾点=192.175踵点=138.042(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.700(m)截面剪力:Q=207.603(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=125.699(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.09%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1531.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。(六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.600(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=28.345(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=28.345(kPa)[水平向强度验算]净跨长为4.000(m)支座处剪力:Q=59.524(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩:M=23.810(kN-m/m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.02%1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=106.063(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.624(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=3.469(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.600(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=5.612(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=3.044(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性111 倾覆力矩=837.733(kN-m)抗倾覆力矩=4883.495(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.829>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=3594.698(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=1188.783(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4045.762(kN-m)基础底面宽度B=7.200(m)偏心距e=0.197(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=3.403(m)基底压应力:趾部=192.175踵部=138.042(kPa)最大应力与最小应力之比=192.175/138.042=1.392作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.197<=0.200*7.200=1.440(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=192.175<=300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=138.042<=325.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=165.109<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=1188.783(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4045.762(kN-m)基础底面宽度B=7.200(m)偏心距e=0.197(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=3.403(m)基础底压应力:趾点=192.175踵点=138.042(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=1188.783(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4045.762(kN-m)基础底面宽度B=7.200(m)偏心距e=0.197(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=3.403(m)基础底压应力:趾点=192.175踵点=138.042(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.700(m)截面剪力:Q=207.603(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=125.699(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.09%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1531.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。(六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.600(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=28.345(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=28.345(kPa)[水平向强度验算]净跨长为4.000(m)支座处剪力:Q=59.524(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩:M=23.810(kN-m/m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.02%1.300滑动稳定方程验算：滑动稳定方程满足:方程值=106.063(kN)>0.0(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw=2.624(m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂Zw1=3.469(m)相对于墙趾点，墙趾上土重的力臂Zw2=0.600(m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=5.612(m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=3.044(m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩=837.733(kN-m)抗倾覆力矩=4883.495(kN-m)倾覆验算满足:K0=5.829>1.300倾覆稳定方程验算：倾覆稳定方程满足:方程值=3594.698(kN-m)>0.0(三)地基应力及偏心距验算111 基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=1188.783(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4045.762(kN-m)基础底面宽度B=7.200(m)偏心距e=0.197(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=3.403(m)基底压应力:趾部=192.175踵部=138.042(kPa)最大应力与最小应力之比=192.175/138.042=1.392作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.197<=0.200*7.200=1.440(m)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=192.175<=300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=138.042<=325.000(kPa)地基平均承载力验算满足:压应力=165.109<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力=1188.783(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4045.762(kN-m)基础底面宽度B=7.200(m)偏心距e=0.197(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=3.403(m)基础底压应力:趾点=192.175踵点=138.042(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力=1188.783(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=4045.762(kN-m)基础底面宽度B=7.200(m)偏心距e=0.197(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离Zn=3.403(m)基础底压应力:趾点=192.175踵点=138.042(kPa)[趾板根部]截面高度:H"=0.700(m)截面剪力:Q=207.603(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩:M=125.699(kN-m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.09%鋐limit=0.200(mm)！满足允许裂缝宽度的钢筋面积为：As=1531.500(mm2)，对应的裂缝宽度为：0.199(mm)。(六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.600(m)替代土压力图形中，面板的设计法向应力=28.345(kPa)替代土压力图形中，面板的设计法向应力(标准值)=28.345(kPa)[水平向强度验算]净跨长为4.000(m)支座处剪力:Q=59.524(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中弯矩:M=23.810(kN-m/m)抗弯拉筋构造配筋:配筋率Us=0.02%1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)滑动稳定方程满足:方程值=106.063(kN)>0.0(二)倾覆验算安全系数最不利为：组合1(组合1)抗倾覆力矩=4883.495(kN-M),倾覆力矩=837.733(kN-m)。倾覆验算满足:K0=5.829>1.300滑动稳定方程验算最不利为：组合1(组合1)倾覆稳定方程满足:方程值=3594.698(kN-m)>0.0(三)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(组合1)作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.197<=0.200*7.200=1.440(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙趾处地基承载力验算满足:压应力=192.175<=300.000(kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(组合1)墙踵处地基承载力验算满足:压应力=138.042<=325.000(kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(组合1)地基平均承载力验算满足:压应力=165.109<=250.000(kPa)(四)墙趾板强度计算[趾板根部]截面高度:H"=0.700(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=207.603(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=125.699(kN-m)配筋面积:As=1501(mm2)111 裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(五)墙踵板强度计算截面高度:H"=0.700(m)踵板与肋结合处剪力最不利结果：组合1(组合1)踵板与肋结合处剪力:Q=262.768(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)跨中弯矩:M=105.107(kN-m)跨中截面配筋面积:As=1501(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。支座截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)支座弯矩:M=175.179(kN-m)支座截面配筋面积:As=1531(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(六)墙面板强度计算截面厚度:H"=0.600(m)[水平向强度验算]支座处剪力最不利结果：组合1(组合1)支座处剪力:Q=59.524(kN/m)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋跨中截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)跨中截面弯矩:M=23.810(kN-m/m)跨中截面配筋面积:As=1287(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。支座截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)支座截面弯矩:M=39.683(kN-m/m)支座截面配筋面积:As=1287(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[竖向强度验算]截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)最大正弯矩:M=11.067(kN-m/m)截面配筋面积:As=1287(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。截面配筋面积最大值结果：组合1(组合1)最大负弯矩:M=44.267(kN-m/m)截面配筋面积:As=1287(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。(七)肋板截面强度验算[距离墙顶1.825(m)处]截面宽度B=0.500(m)截面高度H=1.950(m)翼缘宽度BT=1.500(m)翼缘高度HT=0.600(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=116.486(kN)111 截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=90.108(kN-m)配筋面积:As=2601(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶3.650(m)处]截面宽度B=0.500(m)截面高度H=3.300(m)翼缘宽度BT=2.500(m)翼缘高度HT=0.600(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=318.263(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=470.501(kN-m)配筋面积:As=4402(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶5.475(m)处]截面宽度B=0.500(m)截面高度H=4.650(m)翼缘宽度BT=3.500(m)翼缘高度HT=0.600(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=605.332(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=1294.737(kN-m)配筋面积:As=6203(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。[距离墙顶7.300(m)处]截面宽度B=0.500(m)截面高度H=6.000(m)翼缘宽度BT=4.500(m)翼缘高度HT=0.600(m)截面剪力最不利结果：组合1(组合1)截面剪力:Q=977.690(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋配筋面积最大值结果：组合1(组合1)截面弯矩:M=2718.470(kN-m)配筋面积:As=8004(mm2)裂缝已控制在允许宽度以内,以上配筋面积为满足控制裂缝控制条件后的面积。111'