高支撑模板施工方案(附图及计算书)

'阳光•栖谷11#楼工程高支撑模板施工方案重庆渝建实业股份有限公司二0一二年五月 工程技术文件报审表工程名程阳光栖谷11#楼日　期2012年5月15日现报上关于（阳光栖谷11#楼高支撑模板）工程的技术管理文件，请预以审定。类　　别编　制　人册　数页　数□模板工程施工方案127□□□施工单位名称：重庆渝建实业股份公司　技术负责人：　申报人：总承包单位审核意见：同意此施工组织设计的编制，报项目监理部审核。□有/□无　附页总承包单位名称：重庆渝建实业股份公司审核人：　　审核日期：　年　月　日监理审定意见：　本方案技术上可行，安全、环境目标能够实现，符合有关规范标准，统一按此方案实施。审定结论：　　　　　　　　□同意　　　□修改后报　　　□重新编制监理单位名称：湖北广域建设管理有限公司　　　　　　监理工程师：　　　　　日期：　　年　　月　　日本表由施工单位填报，经监理单位审批后，建设单位、监理单位、施工单位各一份。目录 一、编制依据3二、工程概况3三、模板及支撑系统材料选用3四、施工工艺及操作要求34.1梁模板施工34.2楼板模板施工4五、模板的拆除4六、成品保护措施5七、质量保证措施及施工注意事项5八、安全施工注意事项6九、文明施工及环保措施6十、模板系统验算710.1模板支撑架计算书710.2梁模板计算书12十一、高支撑模板施工安全防范措施2211.1预防坍塌事故安全技术措施2211.2预防高空坠落事故安全技术措施2211.3监测措施23十二、应急救援预案2412.1概况2412.2机构设置2412.3应急救援工作程序2512.4救援方法26 负四层-/-轴模板工程施工方案一、编制依据1.1《建筑结构荷载规范》GB50009-20011.2《混凝土结构设计规范》GB50010-20021.3《建筑施工计算手册》江正荣著1.4《建筑施工手册》第四版1.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20011.6《混凝土结构工程施工技术标准》ZJQ08-SGJB204-20051.7《建筑施工脚手架实用手册》杜荣军著二、工程概况负四层-/-轴梁板面标高为9.57m，板厚120mm，最大主梁截面为500mm×1200mm，此部分满堂脚手架搭设高度为9.42m，长65.6m，宽14.75m，脚手架立杆基础为负六层顶板（板厚160）。三、模板及支撑系统材料选用本工程模板采用18mm厚木胶合板，方木采用40×80mm2，模板支撑体系采用Ø48×3.2mm扣件式钢管脚手架。四、施工工艺及操作要求4.1梁模板施工4.1.1工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模→预检。4.1.2根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。4.1.3梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为1.0m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200-300mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）不大于1500mm；.立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体（梁板支架宜同砼柱用钢管井字型固定，更有效地保证架体稳定性）。4.1.4剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑 。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。4.1.5梁模板安装大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。4.2楼板模板施工4.2.1工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。4.2.2支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。4.2.3模板安装：采用竹胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.2.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。五、模板的拆除5.1拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。5.2柱、 梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板应在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5.3模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5.4拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5.5拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护措施6.1模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6.2模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好的模板及支撑。6.3搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。6.4不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四周要均匀下料及振捣。6.5拆摸时应尽量不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量保证措施及施工注意事项7.1施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，通知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业7.2现浇结构模板安装允许偏差：序号项目允许偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高±53截面内部尺寸柱、梁＋4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。7.3确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。 7.4模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。7.5浇筑混凝土时，木工要有专人看模。7.6认真执行三检制度，未经验收合格不允许进入下一道工序。7.7严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。八、安全施工注意事项8.1施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。8.2支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。8.3高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。8.4高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8.5混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8.6正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板（负六层顶板）的支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8.7拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。8.8在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员动向。8.9拆除时如发现混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。8.10拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。九、文明施工及环保措施9.1模板拆除后的材料应按编号分类堆放。9.2模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。9.3模板安装时，应注意控制噪声污染。9.4模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。 9.5加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。9.6每次下班时保证工完场清。十、模板系统验算10.1模板支撑架计算书10.1.1参数信息：1.脚手架参数横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m)：1.00；步距(m)：1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：9.4；采用的钢管(mm)：Ø48×3.2；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数：0.80；板底支撑连接方式：40mm×80mm方木支撑，间距300mm；钢材弹性模量E=206×103（N/mm2）；钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2钢管截面惯性矩I=11.357×104mm4，截面抵抗矩W=4.732×103mm3。2.荷载参数(1)模板及木楞自重标准值(kN/m2)：0.350；荷载分项系数γi=1.2(2)混凝土与钢筋自重标准值(kN/m3)：板26.0；γi=1.2(3)施工人员及设备均布荷载标准值(kN/m2)；γi=1.4a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；(4)砼振捣时产生的荷载标准值(kN/m2)：水平模板2.0；垂直面模板4.0；γi=1.4(5)倾倒砼产生的荷载标准值取：2KN/m2；γi=1.43.木方参数木方弹性模量E(N/mm2)：9.5×103；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离(mm)：300.000；木方的截面宽度(mm)：40.00；木方的截面高度(mm)：80.00； 图2楼板支撑架荷载计算单元10.1.2支撑模板的方木的计算：方木按照简支梁计算，其截面抵抗矩W和惯性矩I分别为：W=bh2/6=4.0×8.02/6=42.67cm3；I=bh3/12=4.0×8.03/12=170.67cm4；方木楞计算简图 1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=26.00×0.30×0.100=0.78kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.350×0.30=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.5+2.0)×1.00×0.30=1.05kN；2.方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布荷载q=1.2×(0.78+0.105)=1.062kN/m；集中荷载p=1.4×1.05=1.47kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.47×1.0/4+1.062×1.02/8=0.500kN.m；方木的最大应力值σ=M/W=0.500×106/（42.67×103）=11.718N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；∴σ<[f]，满足要求。3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：V=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3V/（2bh）<[T]其中最大剪力：V=1.062×1.0/2+1.47/2=1.266kN；方木受剪应力计算值T=3×1.266×103/(2×40.0×80.0)=0.593N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；∴T<[T]，满足要求。4.方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载：q=1.2（q1+q2）=1.062kN/m；集中荷载：p=1.4P1=1.47kN；方木最大挠度计算值：Vmax=1470×1000.03/(48×9500.0×170.67×104)+5×1.062×1000.04/(384×9500.0×170.67×104)=2.742mm； 方木最大允许挠度值：[V]=1000.0/250=4.0mm；∴Vmax<[V]，满足要求10.1.3支撑木方的钢管的计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.062×1.0+1.47=2.532kN；支撑钢管计算简图最大弯矩Mmax=0.267PL=0.267×2.532×1.0=0.676kN.m；最大挠度Vmax=1.883PL3/（100EI）=4.768mm；最大支座力Nmax=1.267P+1.000P=5.74kN；钢管最大弯曲应力σ=M/W=0.676×106/4732.0=142.86N/mm2；钢管抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2；∴σ<[f],满足要求。支撑钢管的最大挠度Vmax小于1000.0/150与10mm,满足要求。 10.1.4扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=Nmax=5.74kN；∴R<12.80kN，双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!10.1.5模板支架立杆荷载标准值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.116×9.5=1.102kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.0×1.0=0.350kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=26.0×0.1×1.0×1.00=2.6kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.052kN；2.活荷载为施工荷载标准值、振捣和倾倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(1.0+2.0+2.0)×1.0×1.0=5.0kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=11.862kN；10.1.6立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)：N=5.658kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A——立杆净截面面积(cm2)：A=4.502cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.732cm3；σ——钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.0N/mm2；l0——计算长度(m)；l0=h+2ak1——计算长度附加系数，取值为1.155；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.10m；上式的计算结果：立杆计算长度l0=h+2a=1.500+0.10×2=1.7m；l0/i=1.7×103/15.8=107.6； 由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；σ=5.658×103/（0.537×450.2）=23.4N/mm2；∴σ<[f]=205.000N/mm2，立杆稳定性满足要求。10.2梁模板计算书10.2.1参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：1.20混凝土板厚度(mm)：120；梁支撑架搭设高度H(m)：8.3m；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；脚手架步距(m)：1.50；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m)：1.00；立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；采用的钢管类型为Ø48×3.20；扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力折减系数：0.80；承重架支设：木方支撑平行梁截面A；2.荷载参数模板自重(kN/m2)：0.35；新浇混凝土自重：24.0N/m3；钢筋自重(kN/m3)：4.0；施工均布荷载标准值(kN/m2)：a.计算模板时取2.50；b.计算支撑小楞构件时取1.5；c计算支架立柱时取1.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2)：水平模板取2.0，垂直面板取4.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2.0；新浇筑砼对模板侧面的压力标准值：F、F′中较小值；γi=1.2F=0.22γct0β1β2V1/2F′=γcH3.材料参数木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；钢材弹性模量E(N/mm2)：2.06×105；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：250.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；次楞龙骨材料：木楞，宽度80mm，高度40mm；10.2.2梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：式中：γc——混凝土的密度，取28KN/m3；t——新浇筑砼的初凝时间（h）：t=200/(T+15)=5.714；T——混凝土的入模温度，取20.0℃β1——外加剂修正系数，因采用泵送砼故取为1.2；β2——砼坍落度影响系数，β2取为1.15；V——浇筑速度（m/h），V=2.5m/h；H——砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m）；梁取1.0；则F=0.22γctβ1β2V1/2=0.22×28×5.714×1.2×1.15×2.51/2=76.8KN/m2F′=γcH=28×1.0=28.0KN/m2取两者较小值，则标准值为F=F′=28.0KN/m2；10.2.3梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=80×402/6=21.33cm3；I=80×403/12=42.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中，σ——内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M——内楞的最大弯距(N.mm)；W——内楞的净截面抵抗矩；[f]——内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载q=(1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.30=9.828kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：l=500mm；内楞的最大弯距：M=0.1×9.828×500.02=2.457×105N.mm；内楞的最大受弯应力计算值σ=2.457×105/2.133×104=11.5N/mm2；内楞的抗弯强度设计值：[f]=13.0N/mm2；∴σ<[f]，内楞抗弯强度满足要求。（2）.内楞的挠度验算其中E——木材的弹性模量：E=9500.0N/mm2；q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=1.2×28.0×0.3=10.08KN/m；l——计算跨度(外楞间距)：l=500.0mm；I——内楞的截面惯性矩：I=4.267×105N/mm2； 内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×10.08×500.04/(100×9500×4.267×105)=1.052mm；内楞的最大容许挠度值：[ω]=2.000mm；∴ω<[ω]，内楞挠度满足要求。2.外楞计算外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度40mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=80×402/6=21.33cm3；I=80×403/12=42.67cm4；外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算其中σ——外楞受弯应力计算值(N/mm2)M——外楞的最大弯距(N.mm)；W——外楞的净截面抵抗矩；[f]——外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算：其中，作用在外楞的荷载：P=(1.2×28.0×0.90+1.4×2.0×0.90)×0.50×0.30=4.914kN；外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距)：l=300mm；外楞的最大弯距：M=0.175×4.914×103×300.0=2.58×105N.mm外楞的受弯应力计算值：σ=2.58×105/2.133×104=12.1N/mm2；外楞的抗弯强度设计值：[f]=13.0N/mm2；∴σ<[f]，内楞抗弯强度满足要求。（2）.外楞的挠度验算其中E——外楞的弹性模量，其值为9500.0N/mm2；P——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：p=28.0×0.5×0.3=4.2KN； l——计算跨度(对拉螺栓间距)：l=300.00mm；I——面板的截面惯性矩：I=4.267×105mm4；外楞的最大挠度计算值：ω=1.146×4.2×103×300.03/(100×9500.0×4.267×105)=0.32mm；外楞的最大容许挠度值：[ω]=1.20mm；∴ω<[ω]，满足要求。10.2.4穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.0N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径：9.85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=28.0×0.50×0.30×2=8.4kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170.0×76/1000=12.920kN；∴N<[N]，满足要求！10.2.5梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=250.0×18.02/6=1.35×104mm3；I=250.0×18.03/12=1.215×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中，σ——梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M——计算的最大弯矩(kN.m)；L——计算跨度(梁底支撑间距)：l=250.00mm；Q——作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2×28.0×0.40×1.0×0.90=12.1kN/m；模板结构自重荷载：q2：1.2×0.35×0.40×0.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1.4×2.0×0.40×0.90=1.0kN/m；q=q1+q2+q3=12.1+0.15+1.0=13.25kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=0.10×13.25×0.252=0.083kN.m；σ=0.083×106/1.35×104=6.148N/mm2；∴σ<[f]=13.0，满足要求。2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q——作用在模板上的压力线荷载：q=[（24.0+4.0）×1.0+0.35]×0.40=11.34N/mm；l——计算跨度(梁底支撑间距)：l=250.0mm；E——面板的弹性模量：E=9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值：[ω]=250.0/250=1.0mm；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×11.34×250.04/(100×9500.0×1.215×105)=0.26mm；∴ω<[ω]，满足要求。10.2.6梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=(24.0+4.0)×0.40×1.0×0.250=2.8kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2=0.350×0.250×(2×1.0+0.4)=0.21kN； (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1.50+2.0)×0.40×0.250=0.35kN；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2（q1+q2）=1.2×（2.8+0.21）=3.612kN；活荷载设计值P2=1.4P1=1.4×0.35=0.49kN；P=3.612+0.49=4.102kN。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4.0×8.02/6=42.67cm3；I=4.0×8.03/12=170.67cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距M=4.102×0.5/4=0.513kN.m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.513×106/4.267×104=12.02N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；∴σ<[f]，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足：T=3V/（2bh）其中最大剪力V=4.102/2=2.051kN；方木受剪应力计算值T=3×2.051×103/（2×40×80）=0.961N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；∴T<[T]，满足要求。5.支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：集中荷载P=1.2（q1+q2）+1.4p1=4.102kN； 方木最大挠度ω=4.102×103×500.03/(48×9500.0×1.7067×106)=0.659mm；方木的挠度设计值[ω]=500/250=2.0mm；∴ω<[ω]，满足要求。10.2.7梁底支撑钢管的计算在原满堂架的基础上在梁底再加一排立杆，间距1.0m，作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的抗弯强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=[1.2（q1+q2）+1.4p1]×2/3=2.735kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=1.0/0.250=4经过简支梁的计算得到：钢管支座反力RA=RB=(4-1)/2×2.735+2.735=6.838kN；钢管最大弯矩Mmax=PL/4=0.342kN.m；支撑钢管的最大应力计算值σ=Mmax/W=0.342×106/4732.0=72.274N/mm2支撑钢管的抗弯强度的其设计值[T]=205.0N/mm2；∴σ<[T]，满足要求10.2.8扣件抗滑移的计算：双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=6.838N；∴R