办公楼计算书职业生涯设计

'临沂大学工学院本科专业职业生涯设计第一部分结构工程师的成长之路1自我认知1.1个性特征1.1.1兴趣爱好我喜欢户外运动，渴望在球场上奔跑，挥汗如雨，全身心的投入，完全的释放自我。和队友合作，和对方拼搏，即使受伤也是那么开心。我喜欢旅行，喜欢一个人的旅行。这样的旅行才是轻松的，没有一点牵挂和阻碍，随心所欲。运动和旅行都可以缓解压力和疲劳，使我有更好的精力投入到学习、生活中去。此外我也有关注时事动态的爱好，我觉得这个爱好使得我有更多的话题能跟朋友们沟通，不至于冷场。1.1.2性格特点我性格开朗，幽默，能给大伙带去快乐；不怕苦不怕累，遇到困难能自我鼓励，努力克服；为人宽容，不会因为一些事情跟别人计较；做事认真，谨慎，有耐心；拥有饱满的斗志为自己的未来奋斗。但我太追求完美，做事不够果断，常常因为顾虑太多不肯下手而延误了最佳时机，导致事倍功半。我觉得这是我很大一个缺点，必须努力改正。1.2职业价值观成为一名优秀的结构工程师，进入大型的设计院工作，并和那些建筑精英们一同合作交流，共同进步。但要实现这个目标，我必须更加努力，一步一个脚印，踏踏实实从基础做起，坚持不懈，这样才能在理想的道路上越走越远，最终实现自己的目标，或者达到更辉煌的成就。我相信，只要肯努力，没有什么是不能做到的。1.3职业兴趣我热爱土建行业，喜欢时刻观察周围的建筑并进行思考；乐于发现相关问题，并愿意通过自己的努力解决这些问题。土建是一个充满活力和无穷潜力的行业，我愿为它奋斗终身。1.4职业能力我拥有较好的专业基础水平和人际交往能力；学习能力较强，遇到难题能及时向别人请教，遇事也能很好的和大家沟通。通过将近一年的专业实习，更学到了许多课本上没有的知识。-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计我认为个人的职业能力就是在不断的学习实践中慢慢积累、增长的。1.5自我认知小结大学四年的学习生活匆匆从身边走过。在大学里，我成熟了许多，学到了许多，付出了许多，同时也收获了许多。本人品行端正，为人谦虚谨慎，能吃苦耐劳，拥有较强的交际沟通能力，有团队精神，热情豪爽，乐于助人。学习能力较强，求知欲强，有很强的自信心。性格开朗，爱笑，待人诚恳温和，不会经常发脾气，具有一定的隐忍性，会和大伙保持良好的关系，是那种别人敬我一尺，我会敬别人一丈的人。我兴趣爱好广泛，和别人聊天时不会出现没有话题的情况。我爱交朋友，但仅限于品行端正，积极向上的朋友。四年的大学生活即将结束，我马上就要进入社会、投入到工作当中去。我相信通过努力，我可以实现自己的目标。2环境评估2.1就业目标分析随着城市建设和公路建设的不断升温，土木工程专业的就业形势近年持续走高。找到一份工作，对大多数毕业生来讲并非是难事，然而土木工程专业的就业前景与国家政策及经济发展方向密切相关，其行业薪酬水平近年来更是呈现出管理高于技术的倾向，而技术转向管理，也成为诸多土木工程专业毕业生职业生涯中不可避免的瓶颈。土木工程专业大体可分为建筑工程以及道路与桥梁工程两个不同的方向。在职业生涯中，这两个方向的职位既有大体上的统一性，又有细节上的具体区别。总体来说，土木工程专业毕业生执业范围主要包括结构设计、工程造价与咨询、施工、工程设施调查鉴定、地质勘探、监理等等。我想从事结构设计工作，成为一名合格的结构工程师。结构设计是土建行业中很重要的一个组成部分，结构设计不仅需要满足安全适用的基本要求，而且需要满足经济条件。用一句话说就是：用尽量少的资金投入，设计足够安全舒适的建筑。我因我能从事结构设计工作而感到骄傲。2.2行业发展分析土建行业-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计是国民经济的重要物质生产部门，它与整个国家的经济发展、人民生活的改善有着密切的关系。中国正处于从低收入国家向中等收入国家发展的过度过程中，建筑行业的增长速度很快，对国民经济增长的贡献也很大。1978年以来，建筑市场规模不断壮大，国内建筑业产值增长了20多倍，建筑业增加值占国内生产总值的比重从3.8%增加到了7.0%，成为拉动国民经济快速增长的重要力量。从消费结构上看，建筑行业是最急需发展的行业；从城市化进程来看，社会对住宅的需求量很大，建筑业的市场空间相当大；建筑业是最富有吸纳农村剩余劳动力的行业，在当前我国面临突出的就业问题、三农问题新形势下，建筑业发展对促进国民经济发展、农村劳动力转移和社会稳定起着无法替代的基础性作用。土木工程为国民经济的发展和人民生活的改善提供了重要的物质技术基础，对众多产业的振兴发挥了促进作用，工程建设是形成固定资产的基本生产过程，因此，建筑业和房地产成为许多国家和地区的经济支柱之一。新材料的出现，计算机的应用，高新技术的引入等都将使土木工程有一个新的飞跃都推动了该学科的发展，这不仅使我们的生活生产环境大大提高，同时也对我们土木工程专业的学生提出了更高更多的要求。随着房地产被列入十大产业振兴规划，足以见得人们对土建的重视程度的加深。2.3就业形势分析建筑业是国民经济的支柱产业，在推动经济发展中具有重要的作用。全社会固定资产投资的60%左右是通过工程建筑业实现。庞大的建筑体系需要大量的岗位和职位，这种需求也将解决大量的专业人才就业，虽然今年中国建筑业从业人数会达到4100万，求职人数也将在600万人以上，建筑行业人才供需矛盾比较明显，但是行业的就业前景依然值得期待。从中长期来看，建筑业仍将是具有广阔发展前景的行业。目前我国建筑行业发展迅速，城镇建设规模日益扩大，建筑设计单位和施工单位不断增多，建筑工地也到处可见。工程设计人员和施工现场的施工技术人员肩负着重要的职责。他们的管理能力，技术水平的高低，直接关系到千千万万个建设项目能否有序、高效率、高质量的完成。同时，关系到建筑设计和施工企业的信誉、前途和发展，甚至是整个土建行业的发展。近年来，为适应建筑行业的发展需要，国家对一系列标准规范进行了大规模的修订。同时，各种建筑施工新技术、新材料，新设备，新工艺已得到广泛的应用，一批批高学历、高素质人才正不断的进入到该行业内，土建行业正越来越壮大着。我相信，土建行业一定会有更美好的明天。3目标与计划3.1一五计划-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计本科毕业后进入到一家不错的设计单位从事结构设计并和领导以及同事们处理好人际关系。努力学习工作，多向前辈们请教问题。在平时的工作中准备好一级注册结构工程师基础考试以及二级注册结构工程师专业考试，并争取一次性通过，取得二级注册结构师证书。抓住机会，多上工地学习专业知识。准备好以及注册结构工程师专业考试，为二五计划做准备。3.2二五计划通过一级注册结构师专业考试，取得该证书。总结前五年的工作经验，将前五年中学到的知识以及工作经验运用到工作当中，使自己的能力有更进一步的提升。抓住机会，寻找更好的就业单位。努力工作，做出漂亮的业绩使自己有资本获得升职。3.3十年之后踏踏实实在自己的岗位上奋斗，为祖国的现代化建设贡献一份力量。努力学习最新专业知识，跟上时代步伐。如果有机会，成立属于自己的设计公司。4具体实施方案4.1锤炼基本功数学是力学的基础，而力学又是土木工程专业的基础。随着土建行业的发展，新知识新技术必将不断涌现，只有拥有足够坚实的数学和力学基础才能把新技术学到手。所以需要反复学习完善数学和力学基础。4.2培养专业能力在平时的工作当中要善于总结，熟记一些常用专业数据。熟练掌握结构设计的步骤以及技巧，使自己能快速熟练、保质保量的完成任务。能对工程中遇到的问题进行分析发现自己的不足，从而能在以后的工作当中避免相关问题。锻炼自己与施工单位及建筑设计者的协调沟通能力，以便及时解决设计和施工中存在的矛盾问题。5评估方案计划虽然漂亮，但我深知自己离实现上述目标还有很大的距离。虽然说我们土木行业人才需求还是比较大的，但就业问题依然严峻。随着我国国民经济的高速发展以及高素质人才的不断涌现，综合能力不足者必将被社会所淘汰。所以我要努力完善自己的不足之处，争取早日实现自己的理想。第二部分-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计南方某市的多层办公楼设计摘要本设计题目是南方某市的多层办公楼设计，该多层办公楼的总建筑面积大约是2760平方米，建筑层数总共为四层，建筑高度为17.8米。本建筑物采用钢筋混凝土现浇框架结构体系，基础采用钢筋混凝土柱下独立基础。本结构计算书主要进行了结构方案中横向一榀框架在恒荷载、活荷载、风荷载、地震荷载等作用下的设计计算。在确定框架布局之后，首先计算竖向荷载作用下的结构内力，再利用底部剪力法进行水平地震作用计算，然后利用D值法进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力），并进行内力组合，选取最不利组合进行配筋计算。最后再进行基础设计。关键词：框架结构；荷载；内力组合ABSTRACT-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计Thisisadesignofmulti-storeyofficebuildinginsouthcity.Themulti-storeyofficebuildinghasthetotalconstructionareaofabout2760squaremetersand17.8metershighwithfourlayers.Thebuildingusedentirecast-in-placereinforcedconcreteframestructure.Thefootingisanindependentfoundation.Thedesignismainlyconcentratedononepieceofhorizontalframeworksunderconstantload,liveload,seismicloadandwindload.Afterdeterminingthedistributionofframework,internalforceunderverticalloadsiscalculatedfirstly,thenusingthebottomshearmethodtocalculateseismiceffectandtheinternalforce(bendingmoment,shearandaxialforce)byDvaluemethod.Combineeveryinternalforceandidentifythemostdisadvantagedgroupdeterminethebarplacing.Finallythebaseisdesigned.Keywords:frameconstruction;load;combinationofload-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计1设计资料建设地点：南方某城市。场地面积：长×宽=100×75m，建筑平面设计可不考虑场地周边影响。总建筑面积：3000±10%平方米。最高气温：41℃。最低气温：-8℃。主导风向：夏季东南风，冬季西北风。基本风压：。基本雪压：。最大降雨量：60mm/h。场地地震效应：建筑物所在地区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05m/s2，设计地震分组为第一组，拟建场地土类型中软场地土，Ⅱ类建筑场地。地质水文情况：场地平坦，周围无相邻建筑物，自上而下土层分布情况为：1、填土，褐黄色，松散，湿，以粘性土为主，局部含快石和植物根系，层厚1m，不宜作为拟建建筑物的基础持力层。2、粉质黏土，褐黄色，可塑，湿，含褐色铁锰氧化物结核，层厚1m，，。3、粉质黏土，褐黄色，硬塑，湿，含褐色铁锰氧化物结核，该层未穿透，，，场地土15m深度范围内无液化土层。2结构布置方案和结构计算简图2.1结构布置方案和布置图该办公楼采用现浇钢筋混凝框架结构，结构布置采用双向板肋梁楼盖方案。其标准层平面布置图如图1所示：图1结构平面布置图-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计2.2截面尺寸选择和材料选择2.2.1楼板厚度的确定根据平面布置，双向板短向跨度l2=4.0m，取构造厚度h=120mm时，h/l=120/4000=1/33。2.2.2梁截面尺寸确定选，，，，满足要求；故框架梁截面尺寸取。梁的惯性距为。选，，，，满足要求；故框架梁截面尺寸取。梁的惯性距为。选，，，，满足要求；故框架梁截面尺寸取。梁的惯性距为。选，，，，满足要求；故框架梁截面尺寸取。梁的惯性距为。2.2.3框架柱截面尺寸确定底层高度由梁轴线算至基础顶面，所以底层柱高取H=3900+600=4500mm，二、三层取3900mm，顶层取5100mm。b=(1/15～1/20)H=380mm～285mm,初选柱截面尺寸b×h=500mm×500mm柱的惯性距为。2.2.4梁柱线刚度计算由于楼板采用现浇，所以中间梁的线刚度I=2I0，根据公式i=EI/L，可以得出梁、柱的线刚度如下：梁：边跨：边跨：边跨：柱：底层（A～C轴）：标准层（A～C轴）：顶层（A～C轴）：令顶层梁：，则其余各杆件的相对线刚度为：则标准层左边跨梁：-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计标准层右边跨梁：底层柱：标准层柱：顶层柱：框架梁柱相对线刚度如图2所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数依据：图2梁柱相对线刚度2.2.5材料选择混凝土强度等级：基础垫层混凝土选用C10，基础选用C25，各层梁柱混凝土强度等级均选C25。钢筋级别：框架梁、柱、板负筋等主要构件纵向受力钢筋选择HRB335级钢筋；构造钢筋、箍筋及板内底筋等选择HPB235级钢筋。3荷载计算3.1竖向荷载计算3.1.1屋面荷载①恒荷载标准值防水层（刚性）30厚细石混凝土防水1.0kN/m2防水层（柔性）三毡四油铺小石子0.4kN/m215厚水泥砂浆0.015m×20kN/m3=0.30kN/m2120厚矿渣水泥、水泥砂浆焦渣砂浆3‰找平0.12m×20.0kN/m3=2.40kN/m2120厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3.00kN/m2-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计10厚混合砂浆0.01m×17kN/m3=0.17kN/m27.0kN/m2②活荷载标准值非上人屋面0.5kN/m23.1.2楼面荷载①恒荷载标准值水磨石面层0.65kN/m220厚水泥砂浆打底0.02m×20kN/m3=0.40kN/m2120厚现浇钢筋混凝土板3.00kN/m210厚混合砂浆0.01m×17kN/m3=0.17kN/m24.5kN/m2②活荷载标准值2.0kN/m23.1.3墙体自重标准层A、D轴外纵墙（带铝合金窗）纵墙铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面0.5kN/m11.0kN/m底层A、D轴外纵墙（带铝合金窗）纵墙铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面0.54kN/m13.2kN/m顶层A、D轴外纵墙（带铝合金窗）纵墙铝合金窗水刷石外墙面水泥粉刷内墙面0.5kN/m16.0kN/m内隔墙自重全楼各层：-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计内隔墙5.0kN/m5.0kN/m3.1.4梁柱自重①梁自重(b×h=300mm×1000mm)梁自重25kN/m3×0.30m×(1.0m-0.12m)=6.6kN/m抹灰层10厚混合砂浆0.4kN/m7.0kN/m②梁自重(b×h=250mm×700mm)梁自重25kN/m3×0.25m×(0.7m-0.12m)=3.63kN/m抹灰层10厚混合砂浆0.28kN/m4.0kN/m③梁自重(b×h=250mm×500mm)梁自重25kN/m3×0.25m×(0.5m-0.12m)=2.38kN/m抹灰层10厚混合砂浆0.21kN/m2.59kN/m④梁自重(b×h=250mm×400mm)梁自重25kN/m3×0.25m×(0.4m-0.12m)=1.75kN/m抹灰层10厚混合砂浆0.18kN/m1.93kN/m柱自重(b×h=500mm×500mm)柱自重25kN/m3×0.5m×0.5m=6.25kN/m10厚混合砂浆0.01m×0.5m×4×17kN/m3=0.34kN/m6.59kN/m3.2竖向荷载作用下的框架内力的计算3.2.1A~1/A轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载，简化等效为均布荷载，荷载传递如图3所示：-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计图3板传荷载示意图恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：屋面梁自重：楼面梁自重：轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：楼面梁：3.2.21/A~B轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：活载：-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计楼面板传荷载：恒载：活载：屋面梁自重：楼面梁自重：轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：楼面梁：3.2.3B~C轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：活载：楼面板传荷载：恒载：活载：屋面梁自重：楼面梁自重：轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：楼面梁：3.2.4A轴柱纵向集中荷载的计算女儿墙自重（做法：墙高，的混凝土压顶）：-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计3.2.5B轴柱纵向集中荷载的计算3.2.6C轴柱纵向集中荷载的计算-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计3.2.71/A轴与4轴交界处纵向集中荷载的计算框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图4所示（图中数值均为标准值）：-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计图4框架在竖向荷载作用下的受荷总图4内力计算4.1恒载作用下框架内力计算4.1.1恒载作用下框架的弯矩计算(1)梁的固端弯矩屋面处＝-556.69kN·m＝556.69kN·m四层楼面处＝-103.46kN·m＝-33.29kN·m＝128.29kN·m＝33.29kN·m二、三层楼面处＝-113.97kN·m＝-33.29kN·m＝150.20kN·m＝33.29kN·m(2)根据梁柱线刚度，算出各节点的分配系数μ，结果如表1所示：表1节点分配系数-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计节点A分配系数节点B分配系数节点C分配系数顶层左梁0.75右梁0.75下柱0.250.25三层左梁0.400.25右梁0.380.22上柱0.270.32下柱0.350.380.43二层左梁0.300.22右梁0.360.16上柱0.320.270.39下柱0.320.270.39底层左梁0.300.24右梁0.370.17上柱0.340.280.41下柱0.290.250.35(3)恒荷载作用下的框架内力，各节点分配二次即可，计算结果如表2所示：表2恒荷载作用下弯矩分配节点A节点B节点C上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.250.750.750.25-556.69556.6913.97203.52-5.33135.68407.04-566.16-188.72149.65-149.65194.05-194.050.270.350.380.40.380.220.250.320.43-103.46128.29-33.2933.2927.9336.2139.31-8.32-10.65-14.3167.8415.05-18.9419.66-15.79-4.16-10.42-94.36-1.94-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计-17.27-22.38-24.30-37.88-35.99-20.8426.6834.1545.8978.5028.88-107.39110.07-51.78-58.2941.23-70.8629.640.320.320.360.30.270.270.160.220.390.39-113.97150.20-33.2933.29-35.07-31.57-31.57-18.7118.1119.38-17.5416.93-18.00-16.55-1.10-9.36-7.16-6.8330.0930.0933.855.625.055.053.00-2.19-3.88-3.8848.2049.47-97.66137.68-44.52-43.07-50.1021.74-11.04-10.710.340.290.370.30.280.250.170.240.410.35-113.97150.20-33.2933.2938.7533.0542.17-7.99-13.65-11.6515.05-17.7321.09-15.79-4.00-10.05-1.940.910.780.99-35.46-33.10-29.55-20.102.884.924.2054.7133.83-88.54135.83-48.89-29.55-57.3918.13-10.67-7.45弯矩图如图5所示（括号里为梁端调幅后弯矩值调幅系数取0.85）：图5竖向恒载作用下弯矩图(kN·m)-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计4.1.2恒载作用下框架的剪力计算表3恒荷载作用下AB跨梁端剪力计算层(kN/m)(kN/m)(kN)(m)(m)(kN)(kN)317.3015.1648.525.02.475.56-95.85217.3015.1668.525.02.480.50-110.90117.3015.1668.525.02.480.50-110.90表4恒荷载作用下BC跨梁端剪力计算层q(kN/m)(m)(kN)(kN)315.985.039.95-39.95215.985.039.95-39.95115.985.039.95-39.95表5恒荷载作用下AC跨梁端剪力计算层(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN)(kN)(m)(m)(m)(kN)(kN)427.8324.5027.8371.1671.165.02.45.0239.71-239.71恒荷载作用下框架梁的剪力如图6所示：图6竖向恒载作用下剪力图(kN)-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计4.1.3恒载作用下框架的轴力计算表6恒荷载作用下A柱轴力计算层数截面横梁传力柱重柱竖向集中力柱轴力41-1239.7133.6166.72306.43306.432-2340.0431-175.5625.7094.24169.80509.842-2535.5421-180.5025.7074.24154.74690.282-2715.9811-180.5029.6674.24154.74870.722-2900.38表7恒荷载作用下B柱轴力计算层数截面横梁传力柱重柱竖向集中力柱轴力左右31-195.8539.9525.7048.52184.32184.322-2210.0221-1110.9039.9525.7068.52219.37429.392-2455.0911-1110.9039.9529.6668.52219.37674.462-2704.12表8恒荷载作用下C柱轴力计算层数截面横梁传力柱重柱竖向集中力柱轴力41-1239.7133.6166.72306.43306.432-2340.0431-139.9525.7094.24134.19474.232-2499.9321-139.9525.7074.24114.19614.122-2639.8211-139.9529.6672.24114.19754.012-2783.67竖向恒载作用下轴力图如图7所示：-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计图7竖向恒载作用下轴力图(kN)4.2活荷载作用下框架的内力计算4.2.1活荷载作用下框架的弯矩计算(1)梁的固端弯矩屋面处＝-31.76kN·m＝31.76kN·m二、三、四层楼面处＝-52.22kN·m＝-12.40kN·m＝78.62kN·m＝12.40kN·m(2)各节点的分配系数如表9所示，计算同恒载作用下框架弯矩计算，弯矩分配如表10所示：表9节点分配系数节点A分配系数节点B分配系数节点C分配系数顶层左梁0.75右梁0.75下柱0.250.25三层左梁0.400.25右梁0.380.22上柱0.270.32下柱0.350.380.43-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计二层左梁0.300.22右梁0.360.16上柱0.320.270.39下柱0.320.270.39底层左梁0.300.24右梁0.370.17上柱0.340.280.41下柱0.290.250.35表10活荷载作用下弯矩分配节点A节点B节点C上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱0.250.750.750.25-31.7631.767.05-11.17-1.998.9726.91-22.33-7.4416.02-16.029.43-9.430.270.350.380.40.380.220.250.320.43-52.2278.62-12.4012.4014.1018.2819.84-3.10-3.97-5.334.497.06-13.139.92-8.94-1.55-7.22-3.72-0.370.430.550.60-26.26-24.95-14.442.833.624.8619.0225.89-44.9162.28-33.89-28.394.91-4.07-0.840.320.320.360.30.270.270.160.220.390.39-52.2278.62-12.4012.40-19.87-17.88-17.88-10.609.148.88-9.947.95-12.48-9.17-0.21-5.30-2.67-2.5414.1214.1215.894.173.763.762.23-0.42-0.74-0.7423.2623.00-46.2770.87-26.60-23.29-20.986.68-3.41-3.28-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计0.340.290.370.30.280.250.170.240.410.35-52.2278.62-12.4012.4017.7515.1419.32-2.98-5.08-4.347.06-9.829.66-8.94-1.49-5.57-0.370.940.801.02-19.64-18.33-16.32-11.131.432.442.0825.7515.94-41.7068.64-27.27-16.32-25.025.28-3.01-2.26弯矩图如图8所示（括号里为梁端调幅后弯矩值调幅系数取0.85）：图8竖向活载作用下弯矩图(kN·m)4.2.2活荷载作用下框架的剪力计算活荷载作用下框架的剪力计算与恒荷载作用下框架的剪力计算相同。活荷载作用下框架的剪力如下表所示：表11活荷载作用下AB跨梁端剪力计算层(kN/m)(kN/m)(kN)(m)(m)(kN)(kN)35.955.018.125.02.433.81-56.4625.955.018.125.02.433.81-56.4615.955.018.125.02.433.81-56.46表12恒荷载作用下BC跨梁端剪力计算层q(kN/m)(m)(kN)(kN)35.955.014.88-14.88-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计215.985.014.88-14.88115.985.014.88-14.88表13恒荷载作用下AC跨梁端剪力计算层(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN)(kN)(m)(m)(m)(kN)(kN)41.491.251.494.544.545.02.45.013.49-13.49活荷载作用下框架梁的剪力如图9所示：图9竖向活载作用下剪力图(kN)4.2.3活荷载作用下框架的轴力计算表14活荷载作用下A柱轴力计算层数横梁传力柱竖向集中力柱轴力413.492.5015.9915.99333.8110.0043.8159.80233.8110.0043.81103.61133.8110.0043.81147.42表15活荷载作用下B柱轴力计算层数横梁传力柱竖向集中力柱轴力左右356.4614.8818.1289.4689.46256.4614.8818.1289.46178.92156.4614.8818.1289.46268.38-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计表16活荷载作用下C柱轴力计算层数横梁传力柱竖向集中力柱轴力413.492.5015.9915.99314.8810.0024.8840.87214.8810.0024.8865.75114.8810.0024.8890.63竖向活载作用下框架轴力图如图10所示：图10竖向活载作用下轴力图(kN)4.3地震作用下框架结构的内力和侧移计算该建筑的高度为17.8m<40m，以剪切变形为主，且质量和刚度均匀分布，故采用底部剪力法计算地震作用。4.3.1设计资料：(1)抗震设防烈度为6度，Ⅱ类场地，设计地震分组为第二组，抗震等级为四级。(2)各楼层的重力荷载代表值为：由《规范》得，重力荷载代表值Gi应该由第i层楼板的自重与其上下层各一半高度的柱，墙重量以及该层活荷载的1/2共同构成。屋面不考虑活荷载，只考虑屋面梁，板自重与其下层一半高度的柱，墙重量及雪荷载。4.3.2各楼层的重力荷载标准值计算本次设计中为了计算简便,取中间一榀框架进行计算，取计算单元4.0m宽度范围的重力荷载代表值。(1)顶层G女儿墙=-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计屋面板结构层及构造层自重标准值G屋面板=G梁=G柱=G墙=G顶层=(2)四层G墙=G楼面=G梁=G柱=G四层=(3)三层G墙=G楼面=G梁=G柱=G三层=(4)底层G墙=G楼面=G梁=G柱=G底层=(5)屋顶雪荷载标准值计算，组合系数0.5Q雪=(6)楼面活荷载标准值计算Q楼面=由Geq=0.85GE表17重力荷载代表值计算层数4321Gk(kN)608.91516.22509.36488.82ψQk(kN)12.449.649.649.6-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计GE(kN)621.31565.82558.96538.42Geq(kN)1941.834.3.3框架柱抗侧刚度D值计算表18框架柱D值计算层数构件名称KD∑D4A轴柱2.180.520.520.93C轴柱1.850.480.413A轴柱1.090.350.301.02B轴柱1.680.460.61C轴柱0.590.230.112A轴柱1.090.350.301.02B轴柱1.680.460.61C轴柱0.590.230.111A轴柱1.260.540.401.16B轴柱1.950.620.58C轴柱0.680.440.184.3.4结构基本自振周期的计算利用经验公式，对框架结构采用T1=0.085n，其中n为建筑层数，则对于本框架结构，有T1=0.085×4=0.34s＜1.4Tg，且Tg=0.35s，=0.04，则由地震影响系数谱曲线，有=0.04。4.3.5进行水平地震作用标准值计算FEK=α1Geq=0.04×1941.83=77.67kN，考虑顶部鞭端效应。表19各层水平地震力及层间位移计算层数GE(kN)Hi(m)GEHi()∑GEHi()Fi(kN)Vi(kN)∑D(kN/m)Ue(m)4621.3117.410810.7924888.5333.7433.740.93×1040.0043565.8212.36959.5921.7255.461.02×1040.0052558.968.44695.2614.6570.111.02×1040.0071538.424.52422.897.5677.671.16×10-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计40.007侧移验算：层间侧移最大值：Ue/h=0.007/3.9=1/557＜1/550，故满足侧移要求。4.3.6地震作用下框架柱的内力的计算由公式=，=×(1-y)×h，=×y×h计算各柱弯矩。表20水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩的计算柱层数h(m)Vi(kN)∑DDVik(kN)y()()A45.133.740.930.520.5618.890.5048.1748.1733.955.461.020.300.2916.080.5031.3631.3623.970.111.020.300.2921.030.5041.0141.0114.577.671.160.400.3426.410.6779.2339.62B33.955.461.020.610.6033.280.5064.9064.9023.970.111.020.610.6042.770.5083.4083.4014.577.671.160.580.5038.840.67116.5258.26C45.133.740.930.410.4414.850.5037.8737.8733.955.461.020.110.116.100.5011.9011.9023.970.111.020.110.117.710.5015.0315.0314.577.671.160.180.1612.430.6737.2918.654.3.7水平地震作用下框架梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算由节点平衡可计算梁端弯矩及剪力，同时可求柱轴力，结果如表21所示：表21水平地震力作用下框架梁端弯矩及剪力计算梁跨层数L(m)ME左(kN·m)ME右(kN·m)VE(kN)AC412.448.1737.876.94AB37.479.5342.1016.4427.472.3796.1922.7817.480.6391.8923.31BC35.022.8049.7714.5125.052.1126.9315.8115.049.7733.6816.69-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计地震作用下弯矩图如图11所示：图11水平地震作用下弯矩图(kN·m)地震作用下剪力图如图12所示：图12水平地震作用下剪力图(kN)表22水平地震力作用下框架柱轴向力计算A柱B柱C柱4层6.94-6.943层23.38-1.93-21.45-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计2层46.16-8.90-37.261层69.47-15.52-53.95地震作用下轴力图如图13所示：图13水平地震作用下轴力图(kN)4.4风荷载作用下的框架内力计算4.4.1风荷载标准值计算，基本风压=0.35；风荷载体型系数，由规范查得=1.3；风压高度变化系数，地面粗糙度为C类；风振系数；计算单元宽度，取B=4.0m。表23集中风荷载标准值计算离地高度(z/m)16.950.781.631.30.355.12.08.2111.850.741.421.30.353.95.18.617.950.741.231.30.353.93.96.464.050.741.071.30.354.053.95.73风荷载作用下框架的层间侧移按计算；-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计表24框架在风荷载作用下的侧移计算层(kN)(kN)(m)48.218.210.93×1040.000938.6116.821.02×1040.001626.4623.281.02×1040.002315.7329.011.16×1040.0025侧移验算：层间侧移最大值：Uj/h=0.0023/3.9=1/1696＜1/550，故满足侧移要求。4.4.2风荷载作用下框架内力计算水平荷载计算，按D值法计算，各柱D值同地震计算时相同，结果如表25所示：表25风荷载作用下框架柱内力计算柱层数H(m)Vi(kN)∑DDVik(kN)y()()A45.18.210.930.520.564.600.502.302.3033.916.821.020.300.294.880.502.442.4423.923.281.020.300.296.750.503.383.3814.529.011.160.400.349.860.676.573.29B33.916.821.020.610.6010.090.505.055.0523.923.281.020.610.6013.970.506.996.9914.529.011.160.580.5014.510.679.674.84C45.18.210.930.410.443.610.501.811.8133.916.821.020.110.111.850.500.930.9323.923.281.020.110.112.560.501.281.2814.529.011.160.180.164.640.673.091.55由节点平衡，可得框架梁的内力，结果如表26所示：表26风荷载作用下框架梁端弯矩及剪力计算梁跨层数L(m)ME左(kN·m)ME右(kN·m)VE(kN)AC412.42.301.810.33AB37.44.743.281.0827.45.827.811.8417.46.677.671.94-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计BC35.01.772.740.9025.04.232.211.2915.04.162.831.40风荷载作用下弯矩图如图14所示：图14风荷载作用下弯矩图(kN·m)风荷载作用下剪力图如图15所示：图15风荷载作用下剪力图(kN)表27风荷载作用下框架柱轴向力计算A柱B柱C柱-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计4层0.33-0.333层1.41-0.18-1.232层3.25-0.73-2.521层5.19-1.27-3.92风荷载作用下轴力图如图16所示：图16风荷载作用下轴力图(kN)5内力组合5.1横梁内力组合5.1.1横梁内力组合表在考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，就在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅，表中梁两端负弯矩和跨中弯矩已进行过调幅。其中，梁端的负弯矩的调幅系数为0.85，梁端负弯矩减少后，应按平衡条件计算调幅后的跨中弯矩，且要求梁跨中正弯矩至少应取按简支梁计算的跨中弯矩的1/2。如图17所示：图中,且有，为对应跨度简支梁在相应跨中荷载作用下产生的跨中弯矩。图17简支梁塑性弯矩调幅-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计梁的内力组合计算如表28：-34- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计表28梁的内力组合计算层截面位置内力①②③④1.2①+1.4②1.35①+1.4×0.7②1.2(①+0.5②)-1.3③1.2(①+0.5②)+1.3③1.2①+1.4×0.9(②-④)1.2①+1.4×0.9(②+④)4ACAM-127.20-13.6248.172.30-171.71-185.07-223.43-98.19-172.70-166.90V239.7113.49-6.94-0.33306.54336.83304.77286.72305.07304.23中M722.2538.915.150.25921.171013.17883.35896.74915.41916.04CM-164.94-8.02-37.87-1.81-209.16-230.53-153.51-251.97-205.75-210.31V-239.71-13.49-6.94-0.33-306.54-336.83-286.72-304.77-304.23-305.073ABAM-91.28-38.1779.534.74-162.97-160.64-235.83-29.05-163.60-151.66V75.5633.81-16.44-1.08138.01135.14132.3389.59134.63131.91中M89.9831.8118.710.73152.51152.65102.74151.39147.14148.98BM-93.56-52.94-42.10-3.28-186.39-178.19-89.31-198.77-174.84-183.11V-95.85-56.46-16.44-1.08-194.06-184.73-127.52-170.27-184.80-187.52BCBM-49.55-24.1322.801.77-93.24-90.54-103.58-44.30-92.09-87.63V39.9514.88-14.51-0.9068.7768.5275.7338.0167.8265.56-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计中M24.979.30-13.49-0.4842.9842.8253.0818.0142.2941.08CM-35.05-4.17-49.77-2.74-47.90-51.4020.14-109.26-43.86-50.77V-39.95-14.88-14.51-0.90-68.77-68.52-38.01-75.73-65.56-67.822ABAM-83.01-39.3372.375.82-154.67-150.61-217.29-29.13-156.50-141.84V80.5033.81-22.78-1.84143.93141.81146.5087.27141.52136.88中M89.9831.81-11.91-0.99152.51152.65142.55111.58149.30146.81BM-117.03-60.24-96.19-7.81-224.77-217.03-51.53-301.63-206.50-226.18V-110.90-56.46-22.78-1.84-212.12-205.05-137.34-196.57-201.90-206.54BCBM-42.59-17.8352.114.23-76.07-74.97-129.555.94-78.90-68.24V39.9514.88-15.81-1.2968.7768.5277.4236.3268.3165.06中M24.979.3012.591.0142.9842.8219.1851.9140.4142.96CM-18.48-5.68-26.93-2.21-30.13-30.519.43-60.59-26.55-32.12V-39.95-14.88-15.81-1.29-68.77-68.52-36.32-77.42-65.06-68.311ABAM-75.26-35.4580.636.67-139.94-136.34-216.40-6.76-143.38-126.58V80.5033.81-23.31-1.94143.93141.81147.1986.58141.65136.76中M89.9831.81-5.63-0.50152.51152.65134.38119.74148.69147.43BM-58.34-91.89-7.67-220.23-213.04-54.10-293.01-202.40-221.73-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计-115.46V-110.90-56.46-23.31-1.94-212.12-205.05-136.65-197.26-201.78-206.66BCBM-48.78-21.2749.774.16-88.31-86.70-136.00-6.60-90.58-80.10V39.9514.88-16.69-1.4068.7768.5278.5735.1768.4564.93中M24.979.308.050.6642.9842.8225.0846.0140.8542.51CM-15.41-4.49-33.68-2.83-24.78-25.2022.60-64.97-20.58-27.72V-39.95-14.88-16.69-1.40-68.77-68.52-35.17-78.57-64.93-68.45-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计5.1.2横梁控制值计算柱上端的控制截面在上层的粱底，柱下端的控制截面在下层的粱顶。按轴线计算简图算得内力值要换算到控制处的值。表29顶层屋面梁控制值计算位置截面荷载M(kN·m)V(kN)b(mm)M边＝M-Vb/2(kN·m)AC跨A4①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-127.20-13.62±48.17239.7113.49±6.94500-67.27-10.25±46.44-40.43-133.31C4①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-164.94-8.02±37.87-239.71-13.49±6.94500-105.01-4.65±36.14-81.82-175.78表30三层楼面横梁控制值计算位置截面荷载M(kN·m)V(kN)b(mm)M边＝M-Vb/2(kN·m)AB跨A3①②③③1.2（①＋0.5②）＋-91.28-38.17±79.5375.5633.81±16.44500-72.39-29.72±75.42-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-15.05-211.15B3左①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-93.56-52.94±42.10-95.85-56.46±16.44500-69.60-38.83±37.99-57.43-156.21BC跨B3右①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-49.55-24.13±22.8039.9514.88±14.51500-39.56-20.41±19.17-34.80-84.64C3①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-35.05-4.17±49.77-39.95-14.88±14.51500-25.06-0.45±46.1429.64-90.32表31二层楼面横梁控制值计算位置荷载MVbM边＝M-Vb/2-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计截面(kN·m)(kN)(mm)(kN·m)AB跨A2①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-83.01-39.33±72.3780.5033.81±22.78500-62.89-30.88±66.68-7.31-180.68B2左①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-117.03-60.24±96.19-110.90-56.46±22.78500-89.31-46.13±90.50-17.20-252.50BC跨B2右①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-42.59-17.83±52.1139.9514.88±15.81500-32.60-14.11±48.1615.02-110.19C2①②③③1.2（①＋0.5②）＋-18.48-5.68±26.93-39.95-14.88±15.81500-8.49-1.96±22.98-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③18.51-41.24表32底层楼面横梁控制值计算位置截面荷载M(kN·m)V(kN)b(mm)M边＝M-Vb/2(kN·m)AB跨A1①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-75.26-35.45±80.6380.5033.81±23.31500-55.14-27.00±74.80-1.33-195.81B1左①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-115.46-58.34±91.89-110.90-56.46±23.31500-87.74-44.23±86.06-19.95-243.70BC跨B1右①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋-48.78-21.27±49.7739.9514.88±16.69500-38.79-17.55±45.602.20-116.36-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计1.3③C1①②③③1.2（①＋0.5②）＋1.3③1.2（①＋0.5②）＋1.3③-15.41-4.49±33.68-39.95-14.88±16.69500-5.42-0.77±29.5131.40-45.335.1.3剪力设计值调整顶层：A4C4跨：经比较与地震作用③组合时剪力设计值较大：MA4=-133.31kN·mMC4＝-175.78kN·mVA4C4＝1.2×（MA4＋MC4）/ln+VGb＝1.2×（133.31＋175.78）/（12.4－0.5）＋1.2×（239.71+0.5×13.49）＝326.91kN三层：A3B3跨：经比较与地震作用③组合时剪力设计值较大：MA3＝-211.15kN·mMB3左＝-156.21kN·mVA3＝1.2×（MA3＋MB3左）/ln+VGb＝1.2×（211.15＋156.21）/（7.4-0.5）＋1.2×（75.56＋0.5×33.81）＝178.85kNVB3左＝1.2×（MA3＋MB3左）/ln+VGb＝1.2×（211.15＋156.21）/（7.4-0.5）＋1.2×（95.85＋0.5×56.46）＝212.79kNB3C3跨：经比较与地震作用③组合时剪力设计值较大：MB3右＝-84.64kN·mMC3＝-90.32kN·mVB3C3＝1.2×（MB3右＋MC3）/ln+VGb＝1.2×（84.64＋90.32）/(5.0-0.5)＋1.2×（39.95＋0.5×14.88）＝103.52kN二层：A2B2跨：经比较与地震作用③组合时剪力设计值较大：-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计MA2＝-180.68kN·mMB2左＝-252.50kN·mVA2＝1.2×（MA2＋MB2左）/ln+VGb＝1.2×（180.68＋252.50）/（7.4-0.5）＋1.2×（80.50＋0.5×33.81）＝192.22kNVB2左＝1.2×（MA2＋MB2左）/ln+VGb＝1.2×（180.68＋252.50）/（7.4-0.5）＋1.2×（110.90＋0.5×56.46）＝242.29kNB2C2跨：经比较与地震作用③组合时剪力设计值较大：MB2右＝-110.19kN·mMC2＝-41.24kN·mVB2C2＝1.2×（MB2右＋MC2）/ln+VGb＝1.2×（110.19＋41.24）/(5.0-0.5)＋1.2×（39.95＋0.5×14.88）＝97.25kN底层：A1B1跨：经比较与地震作用③组合时剪力设计值较大：MA1＝-195.81kN·mMB1左＝-243.70kN·mVA1＝1.2×（MA1＋MB1左）/ln+VGb＝1.2×（195.81＋243.70）/（7.4-0.5）＋1.2×（80.50＋0.5×33.81）＝193.32kNVB1左＝1.2×（MA1＋MB1左）/ln+VGb＝1.2×（195.81＋243.70）/（7.4-0.5）＋1.2×（110.90＋0.5×56.46）＝243.39kNB1C1跨：经比较与地震作用③组合时剪力设计值较大：MB1右＝-110.19kN·mMC1＝-41.24kN·mVB1C1＝1.2×（MB1右＋MC1）/ln+VGb＝1.2×（110.19＋41.24）/（5.0-0.5）＋1.2×（39.95＋0.5×14.88）＝97.25kN5.2柱的内力组合5.2.1柱的内力组合-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计表33框架柱的内力组合层截面位置内力①②③④1.2①+1.4②1.35①+1.4×0.7②1.2(①+0.5②)-1.3③1.2(①+0.5②)+1.3③1.2①+1.4×0.9(②-④)1.2①+1.4×0.9(②+④)4层A柱顶M149.6516.02-48.17-2.30202.01217.73251.81126.57202.66196.87N306.4315.99-6.94-0.33390.10429.35386.33368.29388.28387.45A柱底M-78.50-19.0248.172.30-120.83-124.62-168.23-42.99-121.06-115.27N340.0415.99-6.94-0.33430.43474.72426.66408.62428.61427.78A柱V-44.74-6.8718.890.90-63.31-67.13-82.37-33.25-63.48-61.21C柱顶M-194.05-9.43-37.87-1.81-246.06-271.21-189.29-287.75-242.46-247.02N306.4315.996.940.33390.10429.35368.29386.33387.45388.28C柱底M70.864.0737.871.8190.7399.6538.24136.7187.8892.44N340.0415.996.940.33430.43474.72408.62426.66427.78428.61C柱V51.943.4619.420.9367.1773.5139.1689.6565.5267.863层A柱顶M28.8825.89-31.36-2.4470.9064.3690.969.4270.3564.20N509.8459.80-23.38-1.41695.53746.89678.08617.29688.93685.38A柱底M-48.20-23.2631.362.44-90.40-87.87-112.56-31.03-90.22-84.07-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计N535.5459.80-23.38-1.41726.37781.58708.92648.13719.77716.22A柱V-19.76-12.6016.081.25-41.35-39.02-52.18-10.37-41.16-38.01B柱顶M-51.78-33.89-64.90-5.05-109.58-103.121.90-166.84-98.47-111.20N184.3289.461.930.18346.43336.50272.35277.37333.68334.13B柱底M44.5226.6064.905.0590.6686.17-14.99153.7580.5893.30N210.0289.461.930.18377.27371.20303.19308.21364.52364.97B柱V24.6915.5133.282.5951.3448.53-4.3382.2045.9152.43C柱顶M-29.64-0.84-11.90-0.93-36.74-40.84-20.60-51.54-35.46-37.80N474.2340.8721.451.23626.29680.26565.71621.48619.02622.12C柱底M11.043.4111.900.9318.0218.25-0.1830.7616.3718.72N499.9340.8721.451.23657.13714.96596.55652.32649.86652.96C柱V10.431.096.100.4814.0415.155.2421.1013.2914.492层A柱顶M49.4723.00-41.01-3.3891.5689.33126.4819.8592.6084.09N690.28103.61-46.16-3.25973.391033.42950.51830.49962.98954.79A柱底M-54.71-25.7541.013.38-101.70-99.09-134.42-27.79-102.36-93.84N715.98103.61-46.16-3.251004.231068.11981.35861.33993.82985.63A柱V-26.71-12.5021.031.73-49.55-48.31-66.89-12.21-49.98-45.62B柱顶M-43.07-23.29-83.40-6.99-84.29-80.9742.76-174.08-72.22-89.84N429.39178.928.900.73765.76755.02611.05634.19739.79741.63-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计B柱底M48.8927.2783.406.9996.8592.73-33.39183.4584.22101.84N455.09178.928.900.73796.60789.71641.89665.03770.63772.47B柱V23.5812.9642.773.5846.4444.53-19.5391.6740.1249.14C柱顶M-10.71-3.28-15.03-1.28-17.44-17.674.72-34.36-15.37-18.60N614.1265.7537.262.52828.99893.50727.96824.83816.61822.96C柱底M10.673.0115.031.2817.0217.35-4.9334.1514.9818.21N639.8265.7537.262.52859.83928.19758.80855.67847.45853.80C柱V5.481.617.710.668.838.98-2.4817.577.779.441层A柱顶M33.8315.94-39.62-3.2962.9161.29101.67-1.3564.8356.54N870.72147.42-69.47-5.191251.251319.941223.631043.011237.151224.07A柱底M-16.92-7.9779.236.57-31.46-30.65-128.0977.91-38.62-22.07N900.38147.42-69.47-5.191286.841359.991259.221078.601272.751259.67A柱V-11.28-5.3126.412.19-20.97-20.43-51.0617.61-22.99-17.47B柱顶M-29.55-16.32-58.26-4.84-58.31-55.8930.49-120.99-49.93-62.12N674.46268.3815.521.271185.081173.53950.20990.561145.911149.11B柱底M14.788.16116.529.6729.1627.95-128.84174.1115.8340.20N704.12268.3815.521.271220.681213.57985.801026.151181.501184.70B柱V9.855.4438.843.2219.4418.63-35.4165.5814.6222.73-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计C柱顶M-7.45-2.26-18.65-1.55-12.10-12.2713.95-34.54-9.84-13.74N754.0190.6353.953.921031.691106.73889.061029.331014.071023.95C柱底M3.731.1337.293.096.066.14-43.3253.632.019.79N783.6790.6353.953.921067.291146.77924.651064.921049.661059.54C柱V2.480.7512.431.034.034.08-12.7319.592.625.22-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计5.2.2柱抗震弯矩设计值调整顶层：柱上端不考虑弯矩设计值调整。MA下=1.2×（-168.23）＝-201.88kN·m，MC下=1.2×136.71＝164.05kN·m三层：MA上=1.2×90.96＝109.15kN·m，MA下=1.2×（-112.56）＝-135.07kN·mB柱上端不考虑弯矩设计值调整，MB下=1.2×153.75＝184.50kN·mMC上=1.2×（-51.54）＝-61.85kN·m，MC下=1.2×30.76＝36.91kN·m二层：MA上=1.2×126.48＝151.78kN·m，MA下=1.2×（-134.42）＝-161.30kN·mMB上=1.2×（-174.08）＝-208.90kN·m，MB下=1.2×183.45＝220.14kN·mMC上=1.2×（-34.36）＝-41.23kN·m，MC下=1.2×34.15＝40.98kN·m一层：MA上=1.2×101.67＝122.00kN·m，MA下=1.25×（-128.09）＝-160.11kN·mMB上=1.2×（-120.99）＝-145.19kN·m，MB下=1.25×174.11＝217.64kN·mMC上=1.2×（-34.54）＝-41.45kN·m，MC下=1.25×53.63＝67.04kN·m5.2.3框架柱剪力设计值的调整顶层：边柱：VA＝1.2×（Mct＋Mcb）/Hn＝1.2×(251.81+168.23）/（5.1－0.5）＝109.58kNVC＝1.2×（Mct＋Mcb）/Hn＝1.2×(287.75+136.71）/（5.1－0.5）＝110.73kN三层：边柱：VA＝1.2×（Mct＋Mcb）/Hn＝1.2×(90.96+112.56）/（3.9－0.5）＝71.83kNVB＝1.2×（Mct＋Mcb）/Hn＝1.2×(166.84+153.75）/（3.9－0.5）＝113.15kNVC＝1.2×（Mct＋Mcb）/Hn＝1.2×(51.54+30.76）/（3.9－0.5）-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计＝29.05kN二层：边柱：VA＝1.2×（Mct＋Mcb）/Hn＝1.2×(126.48+134.42）/（3.9－0.5）＝92.08kNVB＝1.2×（Mct＋Mcb）/Hn＝1.2×(174.08+183.45）/（3.9－0.5）＝126.19kNVC＝1.2×（Mct＋Mcb）/Hn＝1.2×(34.36+34.15）/（3.9－0.5）＝24.18kN底层：如果调整后的弯矩设计值小于不调整的，则取不调整的值。边柱：VA＝1.2×（Mct＋Mcb）/Hn＝1.2×(101.67+128.09）/（4.5－0.5）＝68.93kNVB＝1.2×（Mct＋Mcb）/Hn＝1.2×(120.99+174.11）/（4.5－0.5）＝88.53kNVC＝1.2×（Mct＋Mcb）/Hn＝1.2×(34.54+53.63）/（4.5－0.5）＝26.45kN6框架梁柱配筋6.1框架横梁配筋根据横梁控制截面内力设计值，利用受弯构件正截面承载力和斜截面承载力计算公式，算出所需纵筋及箍筋并进行配筋。所用材料：C25混凝土：fc＝11.9N/mm2，ft＝1.27N/mm2；HPB235钢筋：fy＝210N/mm2；HRB335钢筋：fy＝300N/mm2；查得ξb＝0.550，αsb＝0.3988；6.1.1正截面受弯承载力计算顶层：跨中截面M=1013.17kN·m，受弯承载力抗震调整系数=0.75，＝=0.75×1013.17×10/1.0×11.9×300×9652＝0.2286-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计=0.26330.550=11.9×300×1000×0.2633/300＝3133.27mm2＝0.2%＝0.002×300mm×1000mm＝600mm2，（满足）=0.550×300×1000×11.9/300=6545mm2下部实配425+420，＝3220mm2框架横梁正截面承载力计算见表34：-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计表34框架横梁正截面的配筋计算位置截面系数AAB跨中B左B右BC跨中C顶层M（kN·m）-133.31-175.78三层-211.15152.65-156.21-84.6453.08-90.32二层-180.68152.65-252.50-110.1951.91-41.24底层-195.81152.65-243.70-116.3646.01-45.33顶层0.03010.0397三层0.12040.08700.08910.09870.06190.1053二层0.10300.08700.14390.12850.06050.0481底层0.11160.08700.13890.13570.05360.0529顶层0.03050.0405三层0.12870.09120.09340.10410.06390.1115二层0.10890.09120.15610.13800.06250.0493底层0.11870.09120.15020.14640.05520.0543顶层351465三层848633616480295514二层7186331030636288227底层783633990675254251-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计顶层实配钢筋220220三层418318318218218218二层318318418318218218底层418318418318218218顶层实配钢筋面积628628三层1017763763509509509二层7637631017763509509底层10177631017763509509-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计6.1.2斜截面受剪承载力计算(1)框架横梁斜截面承载力计算表35框架横梁斜截面承载力计算位置截面ABBCAC顶层V(kN)327三层213104二层24297底层24397顶层1013>V三层582>V407>V二层582>V407>V底层582>V407>V顶层289V二层174V底层174V由上表可知，截面尺寸满足要求，顶层及其余各层BC跨按构造配置箍筋，其余各层AB跨按计算配置箍筋。底层AB跨：由V，=0.85，有选用φ8双肢箍（Asv1=50.3mm2）。箍筋间距s==2×50.3/0.34=296mm，考虑到箍筋最大间距，取φ8@200。验算最小配筋率：0.20%>0.15%，满足要求。二层AB跨：由V，=0.85，-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计有选用φ8双肢箍（Asv1=50.3mm2）。箍筋间距s==2×50.3/0.33=305mm，考虑到箍筋最大间距，取φ8@200。验算最小配筋率：0.20%>0.15%，满足要求。三层AB跨：由V，=0.85，有选用φ8双肢箍（Asv1=50.3mm2）。箍筋间距s==2×50.3/0.19=530mm，考虑到箍筋最大间距，取φ8@200。验算最小配筋率：0.20%>0.15%，满足要求。故所有梁均采用φ8@200进行配箍。顶层AC跨：由V，=0.85，有选用φ8双肢箍（Asv1=50.3mm2）。箍筋间距s==2×50.3/0.08=1258mm，考虑到箍筋最大间距，取φ8@200。验算最小配筋率：0.17%>0.15%，满足要求。故所有梁均采用φ8@200进行配箍。-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计(2)框架梁端箍筋加密表36梁端加密区箍筋配置梁AC梁AB梁BC加密区长度（m）max(1.5,500)15001050750实配箍筋φ8@1006.2框架柱的配筋材料选用Ⅱ级钢筋HRB335，fy＝300N/mm2,ξb＝0.550，αsmax＝0.399。6.2.1框架柱截面验算轴压比验算底层柱：kN轴压比：==0.46<1.05则所有柱的轴压比满足要求。6.2.2正截面受弯承载力计算计算结果见表37，38其中，。表37框架柱的配筋位置顶层底层柱号ACABC（kN·m）20223010313943（kN）3803801088977917（mm）5326059514247（kN）1902>N1902>N1902>N1902>N1902>N（mm）2020202020（mm）552625115162671.191.340.250.350.14（m）5.15.14.54.54.510.2<1510.2<159<159<159<153.923.921.371.521.621.01.01.01.01.0-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计1.251.221.321.251.676907631522031129059783674183270.140.140.390.350.3365.165.1181.4162.8153.5==13671582<0285<0750750750750750实配钢筋422422222222222实配钢筋面mm215201520760760760表38框架柱的配筋位置三层二层柱号ABCABC（kN·m）901344110814728（kN）625302572855637743（mm）1444447212623138（kN）1902>N1902>N1902>N1902>N1902>N1902>N（mm）202020202020（mm）16446492146251580.351.000.200.310.540.13（m）3.93.93.93.93.93.97.8<157.8<157.8<157.8<157.8<157.8<152.384.932.601.742.342.001.01.01.01.01.01.01.301.211.571.241.191.67213561144181299974286763593965143120.230.110.210.310.230.27-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计106.9551.1597.65144.15106.95125.55==44546<012508<0750750750750750750实配钢筋222222222222222222实配钢筋面mm27607607607607607606.2.3斜截面受剪承载力计算斜截面受剪承载力计算同一般偏心受压构件斜截面计算，当N>时，由轴力引起的剪力将不再随N增大，故取N=。计算结果见表39，40其中，。表39框架柱抗剪承载力计算位置顶层底层柱号ACABC（kN·m）21424510914846（kN）40440411561038975（kN）707643561733333（kN）692>692>692>692>692>（kN）415>415>415<415<415<<0<0<0<0<0（mm2)50.350.350.350.350.3实配箍筋φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200加密区实配箍筋φ8@100φ8@100φ8@100φ8@100φ8@100加密区长度850850150015001500表40框架柱抗剪承载力计算位置三层二层柱号ABCABC（kN·m）961424411415629664321608908677789-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计（kN）（kN）447018577815333333（kN）692>692>692>692>692>692>（kN）415<415>415<415<415<415<<0<0<0<0<0<0（mm2)50.350.350.350.350.350.3实配箍筋φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200φ8@200加密区实配箍筋φ8@100φ8@100φ8@100φ8@100φ8@100φ8@100加密区长度6506506506506506507楼板的配筋计算7.1楼板类型及设计方法选择对于楼板，=1.67，=1.25均属于双向板，设计时按塑性铰线法设计。-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计图18板的区格划分7.2设计参数7.2.1设计资料屋面恒载标准值：7.0kN/m2，活荷载标准值：0.5kN/m2楼面恒载标准值：4.5kN/m2，活荷载标准值：2.0kN/m2材料采用C25混凝土（fc＝11.9N/mm2），钢筋采用HPB235级钢筋，板厚选用120mm。7.2.2设计荷载对于楼面：P=g+q=1.2×4.5+1.4×2.0=8.2kN/m2对于屋面：P=g+q=1.35×7.0+1.4×0.7×0.5=9.94kN/m2取楼面荷载进行计算。7.2.3按塑性理论计算(1)对于A区格板=4.0m-0.25m=3.75m，=2.4m-0.25m=2.15m=1.74，取=0.33，取β=2采用弯起式钢筋，跨中钢筋在距支座处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：代入基本公式：，考虑内拱作用折减0.8，2×（3.21+0.53+7.5+1.42）=0.8×8.2××（3×3.75-2.15）/12解得：=0.91kN·mkN·mkN·m-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计kN·m(2)对于B区格板=3.75m，=4.75m，=1.27，取=0.62，取β=2采用弯起式钢筋，跨中钢筋在距支座处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩，但对于边区格板不予折减。kN·m，代入基本公式，得=4.61kN·m，kN·m7.2.4配筋计算表41双向板配筋计算位置跨中lx方向跨中ly方向支座lx方向支座ly方向A区格板弯矩设计值（kN·m）0.910.30-1.82-0.60计算配筋（mm2）46179134实际配筋（mm2）φ8@200φ8@200φ10@200φ10@200251251393393B区格板弯矩设计值（kN·m）2.864.611.82-9.22计算配筋（mm2）159231105462实际配筋（mm2）φ8@200φ8@200φ10@200φ10@1502512513935238楼梯配筋计算-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计8.1设计资料采用现浇板式楼梯,使用活荷载标准值3.5kN/m3，踏步面层采用30mm厚水磨石，底面为20mm厚混合砂浆抹灰层，踏步尺寸280mm×177.3mm。8.2梯段板设计8.2.1荷载计算取板厚h=100mm，约为板斜长的1/28，板倾斜角=，取1m宽板带进行计算。表42梯段板荷载计算表荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载水磨石面层(0.28+0.18)×0.65/0.28=1.07三角形踏步0.5×0.28×0.18×25/0.28=2.25混凝土斜板0.1×25/0.845=2.96板底抹灰0.02×17/0.845=0.40小计6.68活荷载3.5总荷载设计值：P=1.2×6.68+1.4×3.5=12.92kN/m8.2.2截面设计板水平计算跨度=2.8m，板的有效高度=100-20=80mm弯矩设计值：M==12.92×2.82/10=10.13kN·m选配10@150，，分布钢筋为φ8@200。8.3平台板计算-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计8.3.1荷载计算平台板厚100mm，做30厚面层，20厚抹灰。恒载：平台板自重：0.1m×25kN/m3=2.5kN/m2平台板面层重：21.67kN/m3×0.03m=0.65kN/m2平台板抹灰：17kN/m3×0.02m=0.34kN/m2恒载合计：1.2×（2.5+0.65+0.34）=4.19kN/m2活载合计：1.4×3.5kN/m2=4.9kN/m2取1m宽板带计算：P=4.19kN/m+4.9kN/m=9.09kN/m8.3.2截面设计休息平台板的计算跨度2.08-0.25-0.16/2=1.75mM==9.09×1.752/10=2.78kN·m，板的有效高度=100-20=80mm选配φ8@150，=335；纵向选配φ8@180，=2708.4平台梁计算8.4.1荷载计算①TL-1设平台梁截面尺寸为250mm×400mm。表43平台梁1的荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载梁自重0.25×(0.4-0.1)×25=1.875梁侧粉刷0.25×(0.4-0.1)×2×17=2.55平台板传来3.49×1.955/2=3.41梯段板传来6.68×2.8/2=9.35-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计小计17.19活荷载3.5×(2.8/2+1.955/2)=8.32总荷载设计值：P=1.2×17.19+1.4×8.32=32.28kN/m②TL-2设平台梁截面尺寸为160mm×350mm。表44平台梁2的荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载梁自重0.16×(0.35-0.1)×25=1.0梁侧粉刷0.16×(0.35-0.1)×2×17=1.36平台板传来3.49×1.955/2=3.41小计5.77活荷载3.5×1.955/2=3.42总荷载设计值：P=1.2×5.77+1.4×3.42=11.71kN/m8.4.2截面设计①TL-1计算跨度：=1.05×(4.0-0.25)=3.94m弯矩设计值：M=1/8×32.28×3.942=62.64kN·m剪力设计值：V=P/2=32.28×3.75/2=60.53kN截面按倒L型计算：=250+5×100=750mm梁的有效高度：=365mm=11.9×750×100×(365-50)=281kN·m>M属于第一类T型截面。-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计选配316，=603，配置φ8@100（2）箍筋，架立筋214。则斜截面受剪承载力：=0.7×1.27×250×365+1.25×210×100.53×365/100=177.44kN>V（满足要求）②TL-2计算跨度：=1.05×(4.0-0.25)=3.94m弯矩设计值：M=1/8×11.71×3.942=22.72kN·m剪力设计值：V=P/2=11.71×3.75/2=21.96kN截面按倒L型计算：=160+5×100=660mm梁的有效高度：=315mm=11.9×660×100×(315-50)=208kN·m>M属于第一类T型截面。选配214，=308，配置φ8@85（2）箍筋，架立筋214。则斜截面受剪承载力：=0.7×1.27×160×315+1.25×210×100.53×315/85=142.6kN>V（满足要求）9现浇雨篷设计9.1荷载计算-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计①YP-1取该现浇雨篷板厚为120mm，取1m宽板带进行计算。表45雨篷1的荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载20mm厚防水砂浆0.02×20=0.4120mm厚钢筋混凝土板0.12×25=3.020mm厚水泥砂浆0.02×20=0.4小计3.8活荷载0.5总荷载设计值：P=1.35×3.8+1.4×0.7×0.5=5.62kN/m②YP-2取该现浇雨篷板厚为100mm，取1m宽板带进行计算。表46雨篷2的荷载计算荷载种类荷载标准值（kN/m）恒荷载20mm厚防水砂浆0.02×20=0.4100mm厚钢筋混凝土板0.1×25=2.520mm厚水泥砂浆0.02×20=0.4小计3.3活荷载0.5总荷载设计值：P=1.35×3.3+1.4×0.7×0.5=4.95kN/m9.2截面设计①YP-1弯矩设计值：M=1/2×5.62×1.52=6.32kN·m板的有效高度：=95mm-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计选配φ8@150，=335，配置分布钢筋φ6@200。②YP-2弯矩设计值：M=1/2×4.95×1.02=2.48kN·m板的有效高度：=75mm选配φ8@200，=251，配置分布钢筋φ6@200。10基础设计10.1荷载设计值及设计组合(1)A柱基础承受的上部荷载=160.11kN·m，=1360kN，=68.93kN(2)B柱基础承受的上部荷载=217.64kN·m，=1220.68kN，=88.53kN(3)C柱基础承受的上部荷载=67.04kN·m，=1146.77kN，=26.45kN本工程基础选择钢筋混凝土柱下独立基础；取基础混凝土强度等级：C25，fc＝11.9N/mm2，ft＝1.27N/mm2，采用HRB335钢筋。10.2基础底面面积和底面尺寸确定选择基础的埋深d=1.2m(大于建筑物高度的1/15)，地基承载力特征值取=200+1.0×18×（1.2-0.5）=212.6kPa。10.2.1A柱下独立基础先按照中心荷载作用下计算基底面积-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计m2考虑偏心荷载作用应力分布不均匀，加大基底面积，取A=9.0m2，取，则a=3000mm，b=3000mm，拟取高度0.5m。W==4.5m3，作用于基底中心的弯矩、轴力、剪力分别为：M=160.11kN·m，N=1360kN，=68.93kN=kN/m2验算基础底面应力：=(218.35+131.87)/2=175.11<=212.6kN/m2，故安全=218.35kN/m2<1.2=1.2×212.6=255.12kN/m2，故安全基础底面尺寸满足承载力要求。10.2.2B柱下独立基础先按照中心荷载作用下计算基底面积m2考虑偏心荷载作用应力分布不均匀，加大基底面积，取A=9.0m2,取，则a=3000mm,b=3000mm，拟取高度0.5m。W==4.5m3作用于基底中心的弯矩、轴力、剪力分别为：M=217.64kN·m，N=1220.68kN，=88.53kN=kN/m2验算基础底面应力：=(217.83+101.43)/2=159.63<=212.6kN/m2，故安全=217.83kN/m2<1.2=1.2×212.6=255.12kN/m2，故安全-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计基础底面尺寸满足承载力要求。10.2.3C柱下独立基础先按照中心荷载作用下计算基底面积m2考虑偏心荷载作用应力分布不均匀，加大基底面积，取A=9.0m2，取，则a=3000mm，b=3000mm，拟取高度0.5m。W==4.5m3作用于基底中心的弯矩、轴力、剪力分别为：M=67.04kN·m，N=1146.77kN，=26.45kN=kN/m2验算基础底面应力：=(169.26+133.58)/2=151.42<=212.6kN/m2，故安全=169.26kN/m2<1.2=1.2×212.6=255.12kN/m2，故安全基础底面尺寸满足承载力要求。10.3抗冲切验算10.3.1A柱下独立基础抗冲切计算取mm，N/mm2(C25混凝土)kPakN，满足要求。10.3.2B柱下独立基础抗冲切计算取mm-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计，N/mm2(C25混凝土)kPakN，满足要求。10.3.3C柱下独立基础抗冲切计算取mm，N/mm2(C25混凝土)kPakN，满足要求。10.4基础底板配筋计算10.4.1A柱下独立基础=kN/m2kN/m2kN·m选配12@150（）-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计选配12@150（）10.4.2B柱下独立基础=kN/m2kN/m2kN·m选配12@150（）选配12@150（）10.4.3C柱下独立基础=kN/m2kN/m2kN·m选配12@150（）-72- 临沂大学工学院本科专业职业生涯设计选配12@150（）参考文献[1]李国强，李杰，苏小翠.建筑结构抗震设计[M].北京：中国建筑工业出版社，2002：129-139.[2]沈蒲生，梁兴文.混凝土结构设计原理[M].北京：高等教育出版社，2007：163-176.[3]沈蒲生，梁兴文．混凝土结构设计[M].北京：高等教育出版社，2007：181-257.[4]龙驭球，包世华，匡文起等.结构力学[M].北京：高等教育出版社，2006：274-306.[5]张渝生.土建CAD教程[M].北京：中国建筑工业出版社，2004：86-113.[6]赵明华，俞晓，王贻荪.土力学与基础工程[M].武汉：武汉理工大学出版社，2000：155-188.[7]朱育万，卢传贤.画法几何及土木工程制图[M].北京：高等教育出版社，2000：35-57.[8]方鄂华，钱稼茹，叶列平.高层建筑结构设计[M].北京：中国建筑工业出版社，2003：90-104.[9]丁翠红，王国才，顾建文.高层建筑基础工程[M].北京：中国建筑工业出版社，2009：112-155.[10]易富民，李旭鹏，李学进.PKPM建筑结构设计[M].大连：大连理工大学出版社，2009：11-216.[11]GB50009—2001，建筑结构荷载规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2002.[12]GB50010—2002，混凝土结构设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2002.[13]GB50011—2010，建筑抗震设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2010.[14]GB50007—2002，建筑地基基础设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，-72- 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