中海化工集团行政楼建筑结构设计-毕业设计计算书

'中海化工集团行政楼建筑结构设计ThestructualdesignoftheadministrationbuildingoftheZhonghaichemicalgroup学生姓名：xx学生学号：10230xxx专业名称：土木工程专业指导教师：毕xx(讲师)土木工程学院2014年6月3日 独创性声明本人声明所呈交的毕业设计（论文）是本人在指导教师指导下进行的研究工作和取得的研究成果，除了文中特别加以引用标注之处外，论文中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，没有伪造数据的行为。毕业设计（论文）作者签名：签字日期：年月日毕业设计（论文）版权使用授权书本毕业设计（论文）作者完全了解学校有关保留、使用论文的规定。同意学校保留并向有关管理部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权天津城建大学可以将本论文的全部或部分内容编入有关数据进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本论文。（保密的毕业设计（论文）在解密后适用本授权说明）毕业设计（论文）作者签名：指导教师签名：签字日期：年月日签字日期：年月日 摘要本建筑为中海化工集团行政楼，建筑满足管理和办公功能的要求，建筑总占地面积约960㎡，总建筑面积约5800㎡。建筑主体为六层，首层层高3.6m，其余各层层高均为3.6m，女儿墙高1m，建筑总高度为22.6m。建筑平面布置采用一字形，建筑总长度为55.2m，宽度为17.4m。外墙采用白色涂料装饰，女儿墙采用钢筋混凝土压顶，主入口正门采用玻璃门，窗户采用塑钢窗。本工程结构体系为现浇钢筋混凝土框架结构体系，框架柱截面尺寸为600mm×600mm，框架梁截面尺寸为300mm×600mm。施工方案采用梁、板、柱整体现浇方案，楼盖方案采用整体式肋形梁板结构，楼梯采用整体现浇板式楼梯，基础方案采用桩基础。结构设计包括水平地震作用和竖向荷载的计算，内力组合，梁、柱、板配筋计算，楼梯设计，基础设计等。水平地震作用的计算采用D值法，竖向荷载作用的计算采用弯矩二次分配法。梁配筋的计算按照单筋梁计算和双筋梁计算，柱配筋计算按照对称配筋偏压构件计算，梁、柱的设计均分为抗震设计和非抗震设计。关键词：框架结构；建筑设计；结构设计；抗震设计 ABSTRACTThisprojectisthecomprehensivebuildingoftheFuyihuatingproperty,WhichisusedforManagementandoffice.Thegrossoccupancyareaofthebuildingis960㎡andtheConstructionareaisabout5800㎡.Themainstructureis6-layerconstruction.Thetotalheightofthebuildingis22.6meters,inwhichthefirstflooris3.6mandothersis3.6m,alsotheparapetis1m.TheBuildinglayoutis“一”shapewiththelength55.2mandwidth17.4m.Inthebuilding,theoutsidewallisdecoratedyellowwash,thetopoftheparapetispressedbyreinforcedconcrete,glassdoorareusedforMainentrance.Theprojectisacast-insitureinforcedconcreteframestructuresystem.Thesectionsizeofcolumnsis600mm×600mmandthebeamsare300mm×600mm.Theconstructionprogramisadoptedbybeams,plates,columnsoverallin-situsolution,andintegratedribbedslabstructureisusedbythefloor,alsotheoverallin-situbeamandslabstaircasestairsandpilefoundationareadopted.Thecalculationofstructuraldesigncontainsthehorizontalearthquakeactionandtheverticalloads,combinationofinternalforces,configurationbarsofbeams,columns,plates,andfoundationdesignandsoon.D-valuemethodisadoptedincalculationofthehorizontalearthquakeactions,thesecondmomentdistributionmethodisusedforthecalculationofverticalloads.Atlast,Unilateral-steelbeams、beamwithcompressionsteelandsymmetrical-steelcolumnsareusedforthecalculationofconfigurationbars,whicharedividedintonon-seismicdesignandseismicdesign.Keywords:framestructure,architecturaldesign,structuraldesign,seismicdesign 目录第一章建筑设计方案……………………………………………………………………11.1建筑设计基本信息………………………………………………………………11.2建筑方案设计……………………………………………………………………21.3建筑装修工程做法………………………………………………………………31.4建筑方案总体评价………………………………………………………………5第二章结构设计方案……………………………………………………………………62.1结构方案及结构布置简图………………………………………………………62.2主要构件截面尺寸确定及材料计算……………………………………………82.3荷载及楼层计算…………………………………………………………………102.4内力计算…………………………………………………………………………212.5内力组合…………………………………………………………………………302.6构件截面设计……………………………………………………………………372.7楼梯设计…………………………………………………………………………482.8基础设计…………………………………………………………………………52致谢……………………………………………………………………………………59参考文献………………………………………………………………………………60附录……………………………………………………………………………………611 第一章建筑设计方案第一章建筑设计方案1.1建筑设计基本信息1.1.1工程概况工程名称：中海化工集团行政楼建工程地点：天津市大港区结构形式：钢筋混凝土框架结构行政楼建筑面积5763，办公楼共计6层。首层层高为3.6m，其余标准层层高为3.6m，房间开间分为6.9m。1.1.2建筑设计依据1.工程的建筑场地类别：Ⅲ类，场地土类型为中软场地土，工程场地情况详见工程地质报告；2.抗震设防烈度：7度（0.10g），设计地震分组：第二组；3.建筑物类型：丙类；4.防火等级：二级；5.风力：基本风压:W0=0.50KN/m2，主导风向：西北风6.地下水：水质对混凝土及其中钢筋无腐蚀性7.基本雪压：S0=0.40KN/m28.冻土深度：本场地平均冻土深度为0.60米。9.地下水位：最低：-2.7m最高：-1.4m，其水质对混凝土及混凝土中钢筋无腐蚀性。10.气象条件：年平均温度11.60C，最高39.6OC，最低-21.4OC年总降雨量为541.5mm，日最大降雨量115.5mm，1小时最大降雨量为75.0mm1 第一章建筑设计方案1.2建筑方案设计1.2.1平面设计办公楼的平面形式为矩形内廊式。各层中间设有中厅，辅助房间由电梯间、楼梯间、卫生间、配电室、储藏用房和保安室构成，二个楼梯间分别位于每层中间和右侧，男女卫生间均设置在每层的右侧。每层均包括办公区、会议区等，办公室分居在走廊两侧，办公室面积49.68，门卫室49.68。1.2.2剖面设计本工程房间的剖面形状均为矩形，首层层高为3.6m，其余标准层层高为3.6m。考虑到通风和采光的要求，各房间根据尺寸设置适合的窗户尺寸，大部分窗户尺寸为2.1m×2.4m，窗台高0.9m。室内外高差为0.45m。1.2.3立面设计建筑外墙装饰采用石灰砂浆外墙面，从立面效果上令整个建筑显得庄重大方。1.2.4交通联系设计办公楼走廊设在整层的中间部位，净宽为3m。走廊设计上满足足够的通行宽度，联系便捷，同时还严格地满足规范中的防火设计需求。门厅作为交通枢纽起到接待、分配人流等作用，并且提供了室内外空间过渡及各方面交通衔接的用途。竖直交通联系方面，除每层设置两个楼梯间外，在层中央位置设置两部电梯同样作为日常垂直交通联系设施，电梯等候区有充足面积，满足规范的相关要求，防止和避免了拥挤和堵塞。交通联系布局对称，有明确的空间导向性，交通联系组织简明醒目。5 第一章建筑设计方案1.3建筑装饰工程做法走道总厚度50名称做法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)楼面石材面层30280.84纯水泥浆一道2200.041:3水泥砂浆结合层15200.30纯水泥一道2200.04钢筋混凝土楼板100252.50板底20厚粉刷抹平20170.34静载分项系数1.2楼面恒载4.1活载分项系数1.4楼面活载2.0设计值7.7铺地砖面层总厚度28~33名称做法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)楼面铺地砖面层13220.29纯水泥浆一道2200.041:2水泥砂浆结合层20200.40钢筋混凝土楼板100252.50板底20厚粉刷抹平20170.34静载分项系数1.2楼面恒载3.6活载分项系数1.4楼面活载2.0设计值7.1铺地砖面层总厚度20名称做法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)楼面18厚1:3石灰砂浆13220.292厚麻刀石灰面2200.04200墙身20200.40表面喷刷涂料100252.505 第一章建筑设计方案非上人屋面名称做法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂浆找平20200.40憎水珍珠岩保温层6040.241：3水泥砂浆找平20200.401:6水泥焦渣找坡50150.75钢筋混凝土楼板100252.50板底20厚粉刷抹平20170.34静载分项系数1.2楼面恒载4.7活载分项系数1.4楼面活载0.7设计值6.6名称做法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)卫生间、厨房地砖铺实10200.201：4干硬性水泥砂浆25200.50基层处理剂一遍0.05C20混凝土0.5％找坡20250.711：2.5水泥砂浆找平20200.40防水涂料1.50.20钢筋混凝土楼板100252.50板底20厚粉刷抹平20170.34静载分项系数1.2楼面恒载4.9活载分项系数1.4楼面活载2.0设计值8.7外墙面20厚1:3水泥砂浆（砖墙钢筋混凝土墙）或2:1:8水泥石灰砂浆10厚1:1水泥专用胶黏剂刮于板背面60厚聚苯己烯泡沫塑料加压粘牢，板面打磨或细麻面1.5厚专用胶贴加强网需加强的部位（门窗洞口，墙端或转角）1.5厚专用胶贴标准网于整个墙面，并用抹刀将网压入教你中基层需修平整，不露网纹及抹刀痕一底二涂，弹丙烯酸涂料5 第一章建筑设计方案1.4建筑方案总体评价现代建筑设计的基本核心是完备的建筑功能、科学的建筑技术和丰富的建筑艺术。根据这三个核心的实在意义分析，即以建筑功能为关键，以建筑技术为特色，以建筑美观为建筑艺术性的直观体现。本建筑设计综合考虑了功能用途、技术措施、经济指标和艺术观感等方面，进行了综合考量和设计。建筑功能方面：该建筑除室内空间的尺寸满足办公楼的使用功能外，还为日常办公创造了良好的环境，具有良好的朝向，以及采光、保温、隔声、隔热、和通风性能。同时，建筑设计充分思考了本体与周围环境的关系，使人与环境的关系协调，提升了工作效率。建筑技术方面：该建筑确定了与土建工程各方面要求相符合的建筑材料、工程做法、结构措施和施工方案。建筑艺术方面：本建筑整体造型为矩型，建筑整体具有规则对称的造型，外墙采用石灰墙简约，符合现代办公楼的设计风格与理念。5第二章结构设计方案5 第二章结构设计方案第二章结构设计方案2.1结构方案及结构布置简图2.1.1结构选型框架结构适用于承受竖向荷载作用、层数较少的建筑，它具有在建筑上能提供较大的空间，它具有平面布置灵活等特点。而框架—剪力墙结构虽具有较强的承载力、较好的延性和整体性且抗震能力好；但剪力墙的存在，在一定程度上限制了建筑平面设计的灵活性，且成本造价不易控制。而本工程共计6层，结构高度21.6m，符合《建筑抗震设计规范GB50011-2010》中关于框架结构在7度区的房屋最大使用高度，故本工程选用钢筋混凝土框架结构较为合理。2.1.2柱网布置本工程为综合楼，柱网布置方式分采用内廊式，即采用两边为办公室，中间为走道的布置方案。2.1.3承重方案虽本工程横向尺寸较短，纵向尺寸较长，横向框架跨数少，但考虑抗震要采用纵横双向框架承重方案，以提高建筑物整体抗侧刚度。2.1.4施工方法本工程采用现浇式钢筋混凝土框架结构，即梁、柱、楼盖均为现浇钢筋混凝土，以保障构件有较好的整体性和抗震性能。2.1.5其他结构构件选型1、雨蓬结构：采用悬挑雨蓬；2、楼梯结构：采用板式楼梯较为经济；3、柱下基础：采用桩基础，承台埋深取2m。2.1.6结构设计简图表2-1梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级层次混凝土强度等级横梁（b×h）纵梁（b×h）次梁(b×h)AB跨CD跨BC跨1~6300×600300×500300×600250×50092 第二章结构设计方案图2-1平面结构计算简图92 第二章结构设计方案2.2主要构件截面尺寸确定及材料选择2.2.1主要构件截面尺寸确定1.横向承重框架梁：高度h=(1/8～1/12)L横向承重框架梁：A—B（C—D）跨h=(1/8～1/12)L=(1/8～1/12)×7200=（900～600）mm，取600mm宽度b=(1/3～1/2)h=(1/3～1/2)×600=（200～300）mm，取b=300mm2、纵向承重框架梁：高度h=(1/10～1/12)L=(1/8～1/12)×6900=（862～575）mm，取h=600mm宽度b=(1/3～1/2)h=(1/3～1/2)×600=（200～300）mm，取b=300mm3、楼面次梁：高度h=(1/12～1/18)L=(1/12～1/18)×6900=（575～383）mm，取h=500mm宽度b=(1/3～1/2)h=(1/3～1/2)×500=（167～250）mm，取b=250mm4、楼面厚度：高度h=(1/30～1/35)L=(1/35～1/40)×3600=（102.85～90）mm，取h=100mm5、框架柱：为满足框架结构轴压比限值要求，采用C35等级混凝土柱截面尺寸取b×h=600mm×600mm，柱截面尺寸估算依据由《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）可知，柱的轴压比应小于轴压比限制要求：2.2.2材料选择1.混凝土：柱：采用C35混凝土梁：采用C35混凝土板：采用C35混凝土基础：采用C30混凝土2.钢筋：柱、梁、纵筋：采用HRB400箍筋：采用HPB335板：采用HRB400基础：采用HRB400楼板保护层厚度取15mm梁保护层厚度取35mm柱保护层厚度取40mm92 第二章结构设计方案3.砌体：±0.000以下墙体采用MU10页岩砖，M7.5水泥砂浆砌筑；±0.000以上采用陶粒空心砌块墙体，M5.0混合砂浆砌筑；女儿墙采用：墙身为陶粒空心砌块。图2-2横向框架结构计算简图92 第二章结构设计方案2.3荷载及楼层重量计算2.3.1恒荷载标准值计算1.楼面：0.84+0.04+0.30+0.04+2.5+0.34=4.1kn/㎡2.屋面：0.05+0.40+0.24+0.04+0.75+2.5+0.34=4.7kn/㎡3.内墙线荷载：(1.1+0.3382)3.1=5.5056kn/m4.卫生间楼面：4.6kn/㎡5.外墙线荷载：2.2713=6.813kn/m2.3.2活荷载标准值计算屋面雪荷载标准值：=1.0×0.40kN/m2=0.40kN/m2屋面雪荷载与活荷载不同时考虑，两者中取大值。内墙面荷载：1.1+0.3382=1.776kn/㎡外墙面荷载：2.271kn/㎡普通楼面：4.1kn/㎡活载：2.0kn/㎡卫生间楼面：4.9kn/㎡活载：2.5kn/㎡门窗：0.45kn/㎡活载：3.5kn/㎡楼梯间：6.7kn/㎡主梁线荷载：（0.6-0.10）0.325+（0.6-0.10）0.3382=3.925kn/m次梁线荷载：（0.5+0.10）（0.2525+0.3382）=2.632kn/m柱线荷载：0.60.625+0.3380.64=9.811kn/m走道梁线荷载：（0.5-0.10）3.025+（0.5-0.10）0.3382=3.107kn/m92 第二章结构设计方案2.3.3各层重力荷载代表值计算1.G1首层重力荷载代表值首层外墙：（4.6/2-0.6）（55.22+17.42）=246.84㎡门窗：2.41.729+1.72.1+（2.3-（3.6-2.1））1.83=126.21㎡柱：0.61.7（8+8+3+3）=22.44㎡二层外墙：1.8145.2=261.36㎡门窗：2.4（1.8-0.9）31+（（1.8-0.9）2.1）2=70.74㎡柱：0.60.922=11.88㎡外墙面积：246.84+261.36-126.21-70.74-22.44-11.88=276.93㎡首层内墙：1.7（167.2+136.9）+1.7（2.1+4.8）=360.06㎡门窗：1.70.926+1.10.82=43.52㎡柱：1.7270.6=28.56㎡二层内墙：1.8（167.2+136.9）+1.8（2.1+4.8）=381.24㎡门窗：0.80.928+1.10.82=21.92㎡柱：1.8280.6=30.24㎡内墙面积：360.06+381.24-43.52-28.56-21.92-30.24=617.06㎡卫生间：7.26.92=99.36㎡楼梯间：7.26.92=99.36㎡主梁：55.24+7.229=350.4㎡次梁：7.216+2.1+7.2+2.1=126.6㎡房间屋面：6.97.213=645.84㎡走廊：3.06.98+7.26.9+7.26.9-2.14.8-6.97.2=205.2㎡柱：（2.3-0.10+1.8）94=143.28㎡G1=276.932.271+617.061.776+99.364.9+99.366.7+350.43.925+126.62.632+645.844.1+254.884.1+143.289.811+0.5（596.162+99.362.5+99.363.5+254.882）+（126.21+70.74+43.52+21.92）0.45=10948.63KN92 第二章结构设计方案2.标准层重力荷载代表值G2-G5外墙：3.6145.2=522.72㎡门窗：2.42.131+2.12.12=165.06㎡柱：0.63.622=47.52㎡外墙：522.72-165.06-47.52=310.14㎡内墙：3.6（177.2+146.9）+3.6（2.1+4.8）=813.24㎡门窗：2.10.928+2.11.12=57.54㎡柱：0.63.628=60.48㎡内墙：813.24-57.54-60.48=698.22㎡走廊门厅：254.88-6.97.2=205.2㎡房间楼面：596.16+6.97.2=645.84㎡卫生间：99.36㎡楼梯间：99.36㎡主梁：350.4㎡次梁：126.6㎡柱：3.636=129.6㎡G2-G5=310.142.271+695.221.776+（205.2+645.84）4.1+99.364.9+99.366.7+350.43.925+126.662.635+129.69.811+0.5（205.22+645.842+99.362.5+99.363.5）+（165.06+57.54）0.45=10810KN3.顶层重力荷载代表值G6外墙：1.8145.2=261.36㎡门窗：（1.8-0.6）2.431=（1.8-0.6）2.12=94.32㎡柱：0.61.822=23.76㎡外墙：261.36-94.32-23.76=143.28㎡内墙：1.8（177.2+146.9）+1.8（2.1+4.8）=406.62㎡门窗：0.30.928+0.31.12=8.22㎡柱：0.61.828=30.24㎡内墙：406.62-8.22-30.24=368.16㎡女儿墙：（6.982+（7.22+3）2）*1=145.2㎡屋面积：6.98（27.2+3）=960.48㎡主梁：350.4㎡次梁：126.6㎡柱：1.836=64.8㎡G6=143.282.271+368.161.776+145.22+960.484.7+350.43.925+126.62.632+64.89.811+（94.33+8.22）0.45=8174.31KN92 第二章结构设计方案图2-3各层质点重力荷载代表值92 第二章结构设计方案2.3.4框架侧移刚度计算1.横向框架侧移刚度计算表2-2横梁线刚度计算表类别层次Ec/N/mm²b*h/㎜*㎜Io=bh/12/㎜4L/㎜EcIo/L/N·㎜1.5EcIo/L/N·㎜2EcIo/L/N·㎜边框梁1-63.15*104300*6005.4*10972002.363*10103.544*10104.725*1010走道梁1-63.15*104300*5003.125*10930003.281*10104.922*10106.563*1010表2-3柱线刚度ic计算表层次hc/㎜Ec/（N/mm²）b*h/㎜*㎜Ic/㎜4EcIc/hc/N·㎜146003.15*104600*6001.08*10107.396*10102-636003.15*104600*6001.08*10109.45*1010表2-4中框架柱侧移刚度D值（N/mm)层次边柱（14根）中柱（14根）∑DiKαcDi1KαcDi22-60.50.2175001.1940.3743272570315010.6390.432181191.5260.57524117591304表2-5边框架柱侧移刚度D值（N/mm)层次边柱（4根）中柱（4根）∑DiKαcDi1KαcDi22-60.3750.158138250.8960.3092703816345210.4790.395165671.1450.52321936154012表2-6横向框架层间侧移刚度（N/mm)层次123456∑Di74531686660286660286660286660286660292 第二章结构设计方案2.3.5横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算1.横向自振周期计算表2-7结构顶点的假象侧移计算层次Gi/KNVGi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mm68174.38174.38666029.4255.651081018984.386660221.9246.241081029794.386660234.4224.331081040604.386660246.9189.921081051414.386660259.3143110948.6362362.9374531683.783.7按顶点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调幅系数α0=0.7。计算公式为T1=1.7α0，式中为顶点位移，按D值法计算，见上表，则T1=1.7×0.7×=0.6s。2.水平地震作用及楼层地震剪力计算本工程采用底部剪力法计算多遇水平地震作用标准值。根据7度设防烈度，属于Ⅲ类第二组场地可查表得=0.08，=0.45s。Geq=0.85∑Gi=0.85×(10948.63＋10810*4＋8174.3)=53008.5KNα1=（）0.9αmax=（）0.9×0.08=0.0618=0.0618×53008.5=3273.34KN1.4Tg=1.4×0.45=0.63s>T1=0.6s92 第二章结构设计方案表2-8各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi(m)Gi(KN)GiHi/(KN×m)GiHi/Fi(KN)Vi(KN)622.68174.3184739.180.2244734.54734.54519108102053900.2495876.691551.23415.4108101664740.2022661.872213.09311.8108101275580.1550507.372720.4728.210810886420.1077352.543073.0114.610948.6350363.6980.0612200.323273.33（a）水平地震作用分布（b）层间剪力分布图2-4横向水平地震作用及楼层地震剪力92 第二章结构设计方案3.水平地震作用下的位移计算表2-9横向水平地震作用下的位移验算层次Vi/KN∑Di/(N/mm)△ui/mmui/mmhi/mmθe=△ui/hi6734.548666020.84816.2736001/423551551.238666021.7915.4236001/201142213.098666022.5513.3636001/141132720.478666023.1411.0836001/114623073.018666023.557.9436001/101413273.337453164.394.3946001/10474.水平地震作用下框架内力计算表2-10各层柱端弯矩及剪力计算层次hi/mVi/KN∑Di/(N/mm)边柱Di1Vi1y63.6734.548666021750014.830.50.2513.3540.0453.61551.238666021750031.330.50.3539.4873.3143.62213.098666021750044.690.50.4064.3596.5333.62720.478666021750054.940.50.4589.00108.7823.63073.018666021750062.060.50.50111.71111.7114.63273.337453161811979.580.6390.70256.25109.82层次hi/mVi/KN∑Di/(N/mm)中柱Di1Vi1y63.6734.548666023272527.741.1940.3635.9563.9153.61551.238666023272558.581.1940.4594.90115.9943.62213.098666023272583.571.1940.46138.39162.4633.62720.4786660232725102.731.1940.50184.91184.9123.63073.0186660232725116.041.1940.50208.87208.8714.63273.3374531624117105.921.5260.63306.96180.2692 第二章结构设计方案注：表中M量纲为KN·m表2-11梁端弯矩，剪力及柱轴力计算层次边梁走道梁柱轴力lVblVb边柱N中柱N640.0426.757.29.2837.1637.16324.77-9.28-15.49586.6663.607.220.8788.3488.34358.89-30.15-53.514136.01107.237.233.85149.63149.63399.75-64-119.413173.13135.337.242.84187.97187.973125.31-106.84-201.882200.71164.837.250.77228.95228.953152.63-157.61-303.741221.53162.887.253.39226.25226.253150.83-211-401.18柱轴力中负号表示拉力，当为左地震作用时，左侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。表中M的单位为KN·m，V单位为KN，N单位为KN，L单位为m。92 第二章结构设计方案图2-4框架弯矩图92 第二章结构设计方案图2-5梁端剪力及柱轴力92 第二章结构设计方案2.4内力计算1.横向框架内力计算1）计算单元图2-6横向框架计算单元2）荷载计算（1）恒载计算92 第二章结构设计方案图2-7各层梁上作用的恒载第6层=3.925KN/m,=3.107KN/m=4.7+3.45=16.215KN/m集中力矩第1-5层=3.925KN/m,=3.107KN/m=4.1+3.45=14.15KN/m集中力矩92 第二章结构设计方案（2）活荷载计算图2-8各层梁上作用的活载第6层=3.45*0.7=2.415KN/m集中力矩第1-5层=3.45*2=6.9KN/m集中力矩92 第二章结构设计方案表2-12横向框架恒载汇总表层次/(KN/m)/(KN/m)/(KN/m)/(KN/m)/KN/KN/KN×m/KN×m63.9253.10716.215无122.72157.5619.6523.631-53.9253.10714.15无112.08173.4416.8126.02表2-13横向框架活载汇总表层次/(KN/m)/(KN/m)/KN/KN/KN×m/KN×m62.415无10.7818.021.622.71-56.9无30.860.034.6210.0592 第二章结构设计方案（3）内力计算由以上所求边跨均布荷载，各杆固端弯矩计算如下图所示：上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁六层0.6670.3330.2280.4560.316-79.9379.93-8.940.0053.3126.62-16.190.00-32.37-22.4314.38-8.0913.31-9.9911.220.00-4.19-2.09-3.310.00-6.63-4.590.0063.50-63.5073.740.00-48.99-24.75五层0.40.40.20.1570.3130.3130.217-71.9171.91-8.128.7628.7614.38-10.02-19.97-19.97-13.8526.6614.38-5.017.19-16.19-9.996.92-14.41-14.41-7.211.893.773.772.6241.0128.73-69.7470.98-32.38-26.18-12.41四层0.40.40.20.1570.3130.3130.217-71.9171.91-8.128.7628.7614.38-10.02-19.97-19.97-13.8514.3814.38-5.017.19-9.99-9.996.92-9.50-9.50-4.750.921.831.831.2733.6433.64-67.2970.00-28.13-28.13-13.75三层0.40.40.20.1570.3130.3130.217-71.9171.91-8.128.7628.7614.38-10.02-19.97-19.97-13.8514.3814.38-5.017.19-9.99-9.996.92-9.50-9.50-4.750.921.831.831.2733.6433.64-67.2970.00-28.13-28.13-13.75二层0.40.40.20.1570.3130.3130.217-71.9171.91-8.128.7628.7614.38-10.02-19.97-19.97-13.8514.3815.75-5.017.19-9.99-10.726.92-10.05-10.05-5.021.032.062.061.4333.1034.46-67.5670.12-27.90-28.63-13.59一层0.4380.3430.2190.1680.3360.2630.233-71.9171.91-8.131.5024.6715.75-10.72-21.44-16.78-14.8714.380.00-5.367.87-9.990.007.4392 第二章结构设计方案-3.95-3.09-1.98-0.89-1.79-1.40-1.2441.9321.57-63.5068.17-33.21-18.18-16.77柱底端10.79-9.09图2-9恒荷载弯矩分配图上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁六层0.6670.3330.2280.4560.316-9.389.3800.006.263.12-2.140.00-4.28-2.965.36-1.071.56-4.191.480.00-2.86-1.430.260.000.520.360.008.75-8.759.070.00-7.95-1.12五层0.40.40.20.1570.3130.3130.217-26.826.8010.7210.725.36-4.21-8.39-8.39-5.823.135.36-2.102.68-2.14-4.192.91-2.55-2.55-1.280.120.230.230.1611.2913.53-24.8225.39-10.29-12.35-2.75四层0.40.40.20.1570.3130.3130.217-26.826.8010.7210.725.36-4.21-8.39-8.39-5.825.365.36-2.102.68-4.19-4.192.91-3.45-3.45-1.720.440.880.880.6112.6312.63-25.2725.71-11.71-11.71-2.30三层0.40.40.20.1570.3130.3130.217-26.826.8010.7210.725.36-4.21-8.39-8.39-5.825.365.36-2.102.68-4.19-4.192.91-3.45-3.45-1.720.440.880.880.6112.6312.63-25.2725.71-11.71-11.71-2.30二层0.40.40.20.1570.3130.3130.217-26.826.8010.7210.725.36-4.21-8.39-8.39-5.825.365.87-2.102.68-4.19-4.502.91-3.65-3.65-1.830.490.970.970.6712.4312.94-25.3725.76-11.61-11.92-2.23一层0.4380.3430.2190.1680.3360.2630.233-26.826.8011.749.195.87-4.50-9.00-7.05-6.245.360.00-2.252.93-4.190.003.12-1.36-1.07-0.68-0.31-0.63-0.49-0.4392 第二章结构设计方案15.748.13-23.8624.92-13.82-7.54-3.56柱底端4.06-3.77图2-10活荷载弯矩分配图92 第二章结构设计方案图2-11恒载作用下横向框架弯矩图92 第二章结构设计方案图2-12活载作用下横向框架弯矩图表2-14恒载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底658.524.66-1.42057.159.944.66179.82215.44222.16257.48552.874.66-0.17052.753.044.66379.92415.24488.62523.94452.874.66-0.38052.4953.254.66578.81614.13755.29790.61352.874.66-0.38052.4953.254.66778.70814.021021.961057.28252.874.66-0.36052.5153.234.66978.611013.931288.611323.93152.874.66-0.65052.2253.524.661178.211223.341555.561600.68表2-15活载作用下梁端剪力及柱轴力（KN）层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN顶N底N顶N底66.610-0.0406.576.65017.3517.3524.6724.67518.890-0.08018.8118.97066.9666.96110.67110.67418.890-0.06018.8318.950116.59116.59196.65196.65318.890-0.06018.8318.950166.22166.22282.63282.63218.8900.05018.8418.940215.84215.84368.6368.6118.890-0.15018.7419.040256.4265.4454.67454.6792 第二章结构设计方案2.5内力组合2.5.1结构抗震等级结构抗震等级可根据结构类型，地震烈度，房屋高度等因素，由查表可知，本工程的框架为三级抗震等级。2.5.2框架梁内力组合该框架结构考虑了四种内力组合，即1.2SGk+1.4SQk,1.35SGk+1.0SQk及1.2SGE+1.3SEk。此外，对于本工程，1.2SGk+1.4Swk这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合结果见表7-5，表中SGk、SQk两列中的梁端弯矩M为经过调幅后的弯矩（条幅系数取0.8）。考虑抗震的正截面承载力抗震调整系数，抗剪计算时=0.85，梁的受弯计算时=0.75;柱的受压计算时取=0.80（轴压比不小于0.15）或取=0.75(轴压比不小于0.15).控制截面：框架柱的弯矩、轴力和剪力沿柱高是线性变化的，取各层柱的上下端截面作为控制截面。框架梁，在水平力和竖向荷载共同作用下，剪力沿梁轴线呈线行变化，弯矩呈抛物线形变化，取梁的两端和梁跨间最大正弯矩的截面为控制截面。92 第二章结构设计方案表2-16水平地震作用下的梁端及跨中弯矩基本组合（kN·m）层号内力及其组合AB跨BC跨MabzMabyMab中MbczMbc中6Mg-63.5-73.7451.26-24.75-16.17Mq-8.75-9.074.698-1.12-24.75Me40.0426.756.64537.160-40.04-26.75-6.645-37.160组合1-69.2325-79.840554.68118-25.8162-29.1159组合2-121.2845-114.615563.31968-74.1242-29.1159组合3-15.823-43.522.9985Mg-69.74-70.9837.53-12.41-4.64Mq-24.82-25.3915.071-2.75-2.75Me86.6663.6-11.5388.340-86.66-63.611.53-88.340组合1-83.793-85.348545.96681-14.0607-6.1353组合2-196.451-168.028530.97781-128.9027-6.1353组合330.508-0.995101.0574Mg-67.29-7039.247-13.75-5.98Mq-25.27-25.7114.686-2.3-2.3Me136.01107.73-14.14149.630-136.01-107.7314.14-149.630组合1-81.5235-84.512147.5218-15.198-7.2726组合2-258.3365-224.561129.1398-209.717-7.2726组合396.88857.194179.6193Mg-67.29-7039.247-13.75-5.98Mq-25.8-27.0914.686-2.3-2.3Me173.13135.33-18.9187.970-173.13-135.3318.9-187.970组合1-81.7938-85.215947.5218-15.198-7.2726组合2-306.8628-261.144922.9518-259.559-7.2726组合3144.87992.384229.4612Mg-67.56-70.1239.052-13.59-5.8212Mq-25.37-25.7614.611-2.23-2.2392 第二章结构设计方案Me200.71164.83-17.94228.950-200.71-164.8317.94-228.950组合1-81.8499-84.6647.28465-14.9991-7.074924组合2-342.7729-298.93923.96265-312.6341-7.074924组合3180.678131.279282.931Mg-63.5-68.1742.057-16.77-9.0012Mq-23.86-24.9215.786-3.56-3.56Me221.53162.88-29.325226.250-221.53-162.8829.325-226.250组合1-76.9386-82.242650.949-18.921-10.996824组合2-364.9276-293.986612.8265-313.046-10.996824组合3212.559131.114275.575表2-17水平地震作用下的梁端剪力基本组合（kN）层号内力及其组合AB跨BC跨VabzVabyVbczVbcy6Vg57.1-59.944.66-4.66Vq6.57-6.6500Ve9.289.2824.77-24.77组合91.6216-71.03637.793-37.7935Vg52.7-53.044.66-4.66Vq18.81-18.9700Ve20.8720.8758.89-58.89组合121.9718-68.386682.149-82.1494AB跨BC跨VabzVabyVbczVbcyVg52.49-53.254.66-4.66Vq18.83-18.9500Ve33.8533.8599.75-99.75组合138.6274-51.731135.267-135.2673AB跨BC跨VabzVabyVbczVbcyVg52.49-53.254.66-4.66Vq18.83-18.9500Ve42.8442.84125.31-125.31组合150.3144-40.044168.495-168.4952AB跨BC跨VabzVabyVbczVbcyVg52.51-53.234.66-4.66Vq18.84-18.9400Ve50.7750.77152.63-152.63组合160.6642-29.6942204.011-204.01192 第二章结构设计方案1AB跨BC跨VabzVabyVbczVbcyVg52.22-53.524.66-4.66Vq18.74-19.0400Ve53.3953.39150.83-150.83组合-26.8042201.671-201.671表2-18A柱水平地震作用下的柱端内力基本组合层号恒载活载水平地震组合①组合②组合③组合④6柱顶弯矩M63.58.7540.0429.398119.927133.50215.823轴力N178.8217.35-9.28237.058175.431212.93199.559柱底弯矩M41.0111.2913.3538.63164.0173.34129.3轴力N215.1417.35-9.28280.642211.751256.514235.879剪力V29.035.5726.413.8466.1572.51-2.525柱顶弯矩M28.7313.5373.31-52.709130.798137.897-59.808轴力N379.9266.96-30.15535.275374.205456.885452.595柱底弯矩M33.6412.6339.48-3.37891.27999.27-11.369轴力N415.2466.96-30.15577.659409.525499.269487.915剪力V17.337.2753.15-43.9590.0594.25-48.144柱顶弯矩M33.6412.6396.53-77.543165.444173.435-85.534轴力N578.81116.59-64847.726553.905681.326720.305柱底弯矩M33.6412.6364.35-35.709123.61131.601-43.7轴力N614.13116.59-64890.11589.225723.71755.625剪力V18.697.0274.85-70.67119.50123.94-75.113柱顶弯矩M33.6412.63108.78-93.468181.369189.36-101.459轴力N778.7166.22-106.841173.064722.918895.281000.702柱底弯矩M33.112.4389-68.522155.015162.878-76.385轴力N814.02166.22-106.841215.448758.238937.6641036.022剪力V18.546.9691.51-92.54140.98145.39-96.942柱顶弯矩M34.4612.94111.71-96.107186.153194.339-104.293轴力N978.61215.84-157.611508.729881.6371098.9431291.423柱底弯矩M41.9315.74111.71-85.463195.023204.983-95.423轴力N1013.93215.84-157.611551.113916.9571141.3271326.743剪力V21.227.97102.91-103.54158.99164.03-108.581柱顶弯矩M21.578.13109.82-112.004168.401173.528-117.131轴力N1178.21265.4-150.831769.1711114.8311377.0131506.989柱底弯矩M10.794.06256.25-317.741345.945348.509-320.305轴力N1223.34265.4-150.831823.3271159.9611431.1691552.119剪力V7.032.65135.23-165.77184.16185.83-167.4492 第二章结构设计方案表2-19B柱水平地震作用下的柱端内力基本组合层号恒载活载水平地震组合①组合②组合③组合④6柱顶弯矩M48.997.9563.91-19.525136.048146.641-30.118轴力N222.1624.67-15.49301.531214.358261.257254.632柱底弯矩M32.3810.2935.95-1.70584.2691.765-9.21轴力N257.4824.67-15.49343.915249.678303.641289.952剪力V22.605.0753.62-39.5494.8499.87-44.575柱顶弯矩M26.1812.35115.99-111.961183.142189.613-118.432轴力N488.62110.67-53.51722.309474.392583.183613.518柱底弯矩M28.1311.7194.9-82.588157.355164.152-89.385轴力N523.94110.67-53.51764.693509.712625.567648.838剪力V15.096.68107.90-118.16158.70162.38-121.844柱顶弯矩M28.1311.71162.46-170.416245.183251.98-177.213轴力N755.29196.65-119.411179.571698.382869.1051008.848柱底弯矩M28.1311.71138.39-139.125213.892220.689-145.922轴力N790.61196.65-119.411221.955733.702911.4891044.168剪力V15.636.51151.95-174.88216.42220.19-178.6543柱顶弯矩M28.1311.71184.91-199.601274.368281.165-206.398轴力N1021.96282.63-201.881658.374900.8311133.4861425.719柱底弯矩M27.911.61184.91-199.937274.088280.829-206.678轴力N1057.28282.63-201.881700.758936.1511175.871461.039剪力V15.566.48185.76-218.92260.29264.05-222.692柱顶弯矩M28.6311.92208.87-230.023306.121313.039-236.941轴力N1288.61368.6-303.742162.3541078.0481372.631867.772柱底弯矩M33.2113.82208.87-223.387311.651319.675-231.411轴力N1323.93368.6-303.742204.7381113.3681415.0141903.092剪力V17.187.15208.90-246.67292.32296.47-250.821柱顶弯矩M18.187.54180.26-207.998256.288260.678-212.388轴力N1555.56454.67-401.182661.0081261.3611617.942304.429柱底弯矩M9.093.77306.96-385.878410.023412.218-388.073轴力N1600.68454.67-401.182715.1521306.4811672.0842349.549剪力V5.932.46187.82-235.58251.32252.76-237.0192 第二章结构设计方案表2-20C柱水平地震作用下的柱端内力基本组合层号恒载活载水平地震组合①组合②组合③组合④6柱顶弯矩M48.997.9563.91-19.525136.048146.641-30.118轴力N222.1624.67-15.49301.531214.358261.257254.632柱底弯矩M32.3810.2935.95-1.70584.2691.765-9.21轴力N257.4824.67-15.49343.915249.678303.641289.952剪力V22.605.0753.62-39.5494.8499.87-44.575柱顶弯矩M26.1812.35115.99-111.961183.142189.613-118.432轴力N488.62110.67-53.51722.309474.392583.183613.518柱底弯矩M28.1311.7194.9-82.588157.355164.152-89.385轴力N523.94110.67-53.51764.693509.712625.567648.838剪力V15.096.68107.90-118.16158.70162.38-121.844柱顶弯矩M28.1311.71162.46-170.416245.183251.98-177.213轴力N755.29196.65-119.411179.571698.382869.1051008.848柱底弯矩M28.1311.71138.39-139.125213.892220.689-145.922轴力N790.61196.65-119.411221.955733.702911.4891044.168剪力V15.636.51151.95-174.88216.42220.19-178.6543柱顶弯矩M28.1311.71184.91-199.601274.368281.165-206.398轴力N1021.96282.63-201.881658.374900.8311133.4861425.719柱底弯矩M27.911.61184.91-199.937274.088280.829-206.678轴力N1057.28282.63-201.881700.758936.1511175.871461.039剪力V15.566.48185.76-218.92260.29264.05-222.692柱顶弯矩M28.6311.92208.87-230.023306.121313.039-236.941轴力N1288.61368.6-303.742162.3541078.0481372.631867.772柱底弯矩M33.2113.82208.87-223.387311.651319.675-231.411轴力N1323.93368.6-303.742204.7381113.3681415.0141903.092剪力V17.187.15208.90-246.67292.32296.47-250.821柱顶弯矩M18.187.54180.26-207.998256.288260.678-212.388轴力N1555.56454.67-401.182661.0081261.3611617.942304.429柱底弯矩M9.093.77306.96-385.878410.023412.218-388.073轴力N1600.68454.67-401.182715.1521306.4811672.0842349.549剪力V5.932.46187.82-235.58251.32252.76-237.0192 第二章结构设计方案表2-21D柱水平地震作用下的柱端内力基本组合层号恒载活载水平地震组合①组合②组合③组合④6柱顶弯矩M63.58.7540.0429.398119.927133.50215.823轴力N178.8217.35-9.28237.058175.431212.93199.559柱底弯矩M41.0111.2913.3538.63164.0173.34129.3轴力N215.1417.35-9.28280.642211.751256.514235.879剪力V29.035.5726.413.8466.1572.51-2.525柱顶弯矩M28.7313.5373.31-52.709130.798137.897-59.808轴力N379.9266.96-30.15535.275374.205456.885452.595柱底弯矩M33.6412.6339.48-3.37891.27999.27-11.369轴力N415.2466.96-30.15577.659409.525499.269487.915剪力V17.337.2753.15-43.9590.0594.25-48.144柱顶弯矩M33.6412.6396.53-77.543165.444173.435-85.534轴力N578.81116.59-64847.726553.905681.326720.305柱底弯矩M33.6412.6364.35-35.709123.61131.601-43.7轴力N614.13116.59-64890.11589.225723.71755.625剪力V18.697.0274.85-70.67119.50123.94-75.113柱顶弯矩M33.6412.63108.78-93.468181.369189.36-101.459轴力N778.7166.22-106.841173.064722.918895.281000.702柱底弯矩M33.112.4389-68.522155.015162.878-76.385轴力N814.02166.22-106.841215.448758.238937.6641036.022剪力V18.546.9691.51-92.54140.98145.39-96.942柱顶弯矩M34.4612.94111.71-96.107186.153194.339-104.293轴力N978.61215.84-157.611508.729881.6371098.9431291.423柱底弯矩M41.9315.74111.71-85.463195.023204.983-95.423轴力N1013.93215.84-157.611551.113916.9571141.3271326.743剪力V21.227.97102.91-103.54158.99164.03-108.581柱顶弯矩M21.578.13109.82-112.004168.401173.528-117.131轴力N1178.21265.4-150.831769.1711114.8311377.0131506.989柱底弯矩M10.794.06256.25-317.741345.945348.509-320.305轴力N1223.34265.4-150.831823.3271159.9611431.1691552.119剪力V7.032.65135.23-165.77184.16185.83-167.4492 第二章结构设计方案2.6构件截面设计2.6.1框架梁截面设计1.设计内力（1）梁设计内力的选择梁是选择组合中最大的弯矩与剪力进行截面配筋计算，即利用弯矩设计纵向钢筋，利用剪力设计箍筋，其中最大的弯矩与剪力可以是来自不同组工况的内力，具体设计内力的选择见各个杆件截面设计。（2）柱设计内力的选择柱是偏压构件。大偏压时弯矩愈大愈不利，小偏压时轴力愈大愈不利，弯矩与轴力是耦合的，所以，两者必须来自同一个工况。究竟哪一种工况最危险，需要借组于N-M包络图来判断，必要时还要试算，哪一种配筋量大，哪一组即为设计内力。柱还要组合最大剪力用于设计箍筋，剪力可以取自不同于弯矩和轴力的工况（取最大值）。具体设计内力的选择见各个杆件截面设计。2.梁截面设计（1)设计大致步骤对于中间层边跨梁，考虑到前面内力组合中支座处正弯矩比跨中弯矩要大，首先利用支座处正弯矩设计值，以T形截面来配置梁底纵筋；然后根据跨中正弯矩设计值结合支座处已配梁底纵筋或弯起或截断来确定跨中的梁底纵筋，利用支座负弯矩设计值以双筋矩形截面来配置梁顶纵筋；对于顶层边跨梁，则是跨中正弯矩比支座处正弯矩要大，类似上述步骤只是先确定跨中梁底纵筋，再确定支座处梁底纵筋。纵筋的截断、锚固以构造要求确定。钢筋采用电渣压力焊接长，所以不考虑钢筋的搭接。然后哦按规范有关要求配置抗剪箍筋，验算梁抗剪承载力。对于中跨梁，仍然利用支座正弯矩设计值，以T形截面来配置梁底纵筋，利用支座负弯矩设计值以双筋矩形截面来配置梁顶纵筋，由于跨中是负弯矩且很小，根据支座处已配梁顶架立筋直接作为跨中的梁顶纵筋就可满足其承载力要求，其余操作同边跨梁。设计参数：92 第二章结构设计方案梁混凝土：C35(=16.9、=1.57)；纵筋：HRB400(=360）；箍筋：HPB335(=300）；纵筋保护层厚：==40。2.梁上部纵筋配筋第6层AB跨600*300mm梁内纵向钢筋选HRB400级钢(),，，，1）-MABZ=-90.63KN·m<选用218，（1）<（2）>且2）-MABy=-85.96KN·m92 第二章结构设计方案最小配筋率小于最小配筋率按最小配，选用218，(1)<(2)>且1）BC跨500*300mm，-MABy=-55.59KN·m最小配筋率小于最小配筋率按最小配，选用218，（1）<（2）>且92 第二章结构设计方案表2-22各层各跨框架梁上部纵筋配筋计算层号AB跨BC跨-MABZ-MABY-MBCZ6负弯矩M（KN·m)-90.96-85.96-55.59配筋AS(mm2）465439345实配钢筋2182185负弯矩M（KN·m)-147.34-126.02-96.68配筋AS(mm2）769653613实配钢筋3202224负弯矩M（KN·m)-193.75-168.42-157.29配筋AS(mm2）102910631032实配钢筋3223223负弯矩M（KN·m)-230.15-195.86-194.67配筋AS(mm2）124010411306实配钢筋4203252负弯矩M（KN·m)-257.08-224.20-234.48配筋AS(mm2）140112061621实配钢筋325220+2251负弯矩M（KN·m)-273.70-220.49-234.78配筋AS(mm2）150211841623实配钢筋422220+22592 第二章结构设计方案3.梁下部纵筋配筋第六层AB跨600*300mm1）MABZ=-11.87KN·m2）MABY=-32.63KN·m因为弯矩为负，所以不进行计算3）MAB中=47.49KN·m梁内纵向钢筋选HRB400级钢(),，，，，，，故取大于设计值，所以跨中界面属于第一类T型截面。<最小配筋率小于最小配筋率按最小配，选用218，4）BC跨500*300mm，MBCZ=17.25KN·m92 第二章结构设计方案最小配筋率小于最小配筋率按最小配，选用216，表2-23各层各跨框架梁下部纵筋配筋计算层号AB跨BC跨MABZMABYMAB中MBCZ6正弯矩M（KN·m)-11.87-36.6347.4917.25配筋AS(mm2）无无236105实配钢筋2182165正弯矩M（KN·m)22.88-0.7523.2375.79配筋AS(mm2）114无115475实配钢筋2182184正弯矩M（KN·m)72.6742.921.85134.71配筋AS(mm2）369216109873实配钢筋2183203正弯矩M（KN·m)108.6669.2917.21170.1配筋AS(mm2）559352851126实配钢筋2203222正弯矩M（KN·m)135.5198.517.97212.2配筋AS(mm2）704505851444实配钢筋2223251正弯矩M（KN·m)159.4298.349.62206.68配筋AS(mm2）835504481402实配钢筋32032592 第二章结构设计方案4.框架梁斜截面设计1）减压比验算AB跨和CD跨BC跨AB跨和CD跨：BC跨：各跨各层梁减压比均满足要求。2）箍筋计算加密区箍筋取双肢8@100,各跨受剪承载力计算如下：AB跨及CD跨>BC跨>AB跨及CD跨非加密区箍筋取双肢8@200，BC跨全长加密最小配筋率92 第二章结构设计方案3）箍筋验算按最大剪力设计值计算：剪跨比：L=2.86取=>（满足要求）5.框架柱配筋计算正截面受弯承载力B和D柱底层最大轴力轴压比：满足要求界限受压轴力,大偏心92 第二章结构设计方案表2-24A柱正截面控制内力及配筋计算层号654321内力弯矩119.93130.80165.44181.37186.15345.95内力轴力175.43374.21553.91722.92881.641159.96轴压比0.0290.0620.0920.1200.1470.193rRE0.750.750.750.750.750.8e0683.61349.54298.69250.88211.14298.24ea=max(20,h/30)20.0020.0020.0020.0020.0020.00ei703.61369.54318.69270.88231.14318.24l0=1.25H,1.0H(首层)450045004500450045004600&1=0.5fcA/(rREN)111111&2=1.15-0.01l0/h111111n=1+h0/1400ei*(l0/h)2*&1*&21.031.061.071.081.101.07x=rREN/fcb13.1328.0141.4654.1165.9992.61偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压As32819818097-22405pminAc720720720720720720初选钢筋420420420420420420表2-25B柱正截面控制内力及配筋计算层号654321内力弯矩136.05183.14245.18274.37306.12410.02内力轴力214.36474.39698.38900.831078.051306.48轴压比0.0360.0790.1160.1500.1790.217rRE0.750.750.750.80.80.8e0634.68386.06351.07304.57283.96313.84ea=max(20,h/30)20.0020.0020.0020.0020.0020.00ei654.68406.06371.07324.57303.96333.84l0=1.25H,1.0H(首层)450045004500450045004600&1=0.5fcA/(rREN)111111&2=1.15-0.01l0/h11111192 第二章结构设计方案n=1+h0/1400ei*(l0/h)2*&1*&21.031.061.061.071.071.07x=rREN/fcb16.0435.5152.2771.9286.07104.31偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压As358320374335306544pminAc720720720720720720初选钢筋420420420420420420表2-26C柱正截面控制内力及配筋计算层号654321内力弯矩136.05183.14245.18274.37306.12410.02内力轴力214.36474.39698.38900.831078.051306.48轴压比0.0360.0790.1160.1500.1790.217rRE0.750.750.750.80.80.8e0634.68386.06351.07304.57283.96313.84ea=max(20,h/30)20.0020.0020.0020.0020.0020.00ei654.68406.06371.07324.57303.96333.84l0=1.25H,1.0H(首层)450045004500450045004600&1=0.5fcA/(rREN)111111&2=1.15-0.01l0/h111111n=1+h0/1400ei*(l0/h)2*&1*&21.031.061.061.071.071.07x=rREN/fcb16.0435.5152.2771.9286.07104.31偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压As358320374335306544pminAc720720720720720720初选钢筋420420420420420420表2-27D柱正截面控制内力及配筋计算层号654321内力弯矩119.93130.80165.44181.37186.15345.95内力轴力175.43374.21553.91722.92881.641159.96轴压比0.0290.0620.0920.1200.1470.193rRE0.750.750.750.750.750.8e0683.61349.54298.69250.88211.14298.24ea=max(20,h/30)20.0020.0020.0020.0020.0020.00ei703.61369.54318.69270.88231.14318.24l0=1.25H,1.0H(首层)45004500450045004500460092 第二章结构设计方案&1=0.5fcA/(rREN)111111&2=1.15-0.01l0/h111111n=1+h0/1400ei*(l0/h)2*&1*&21.031.061.071.081.101.07x=rREN/fcb13.1328.0141.4654.1165.9992.61偏心受压状态大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压As32819818097-22405pminAc720720720720720720初选钢筋4204204204204204206.框架柱斜截面设计剪压比验算一层A柱剪力最大：取则柱截面尺寸满足要求初步确定柱的加密区箍筋取8@100，非加密区8@200各柱加密区范围按构造要求首层柱底端取基础顶面至以上500，柱顶端取，其他各层柱端取表2-28柱体积配箍率层号654321A柱最大轴力280.642577.659890.111215.4481551.1131823.327最大轴压比0.04670.09610.14810.20220.25800.3033最小配箍特征值0.060.060.060.060.060.07最小体积配箍率0.00330.00330.00330.00330.00330.0039B柱最大轴力343.915764.6931221.9551700.7582204.7382715.152最大轴压比0.05720.12720.20330.28290.36670.4516最小配箍特征值0.060.060.060.060.070.09最小体积配箍率0.00330.00330.00330.00330.00390.0050C柱最大轴力343.915764.6931221.9551700.7582204.7382715.152最大轴压比0.05720.12720.20330.28290.36670.4516最小配箍特征值0.060.060.060.060.070.0992 第二章结构设计方案最小体积配箍率0.00330.00330.00330.00330.00390.0050D柱最大轴力280.642577.659890.111215.4481551.1131823.327最大轴压比0.04670.09610.14810.20220.25800.3033最小配箍特征值0.060.060.060.060.060.07最小体积配箍率0.00330.00330.00330.00330.00330.00392.7楼梯设计图2-13楼梯结构布置图设计资料：混凝土：C35(=16.7，=1.57）；钢筋：板、梁采用HRB400(fy=360N/mm²）；层高：3600踏步尺寸：150×300；92 第二章结构设计方案楼梯均布活荷载：由《建筑结构荷载规范》表4.1.1知，行政楼楼梯荷载2.5，但考虑到该楼梯可能会充当消防疏散楼梯，所以活载取3.5.采用梁式楼梯，梁式楼梯由踏步板、斜梁、平台板和平台梁组成。1.梯段板设计梯段板梁端支撑在斜梁上，按梁端简支的单向板计算，一般取一个踏步作为计算单元。梯段板作为梯形截面，板的截面高度可近似取平均高度梯段板厚度，取，取宽板带计算1）荷载计算恒载：石材踏步板楼梯踏步面板下抹灰活载：荷载设计值故取2）截面设计斜板的水平计算跨度取，梁内纵向钢筋选HRB400级钢(),，，，92 第二章结构设计方案选用10@170，AS=462mm2，垂直于纵向受拉钢筋放置8@250的分布钢筋其界面为201mm2>，且大于15%，可以验算试用条件同时2.平台板设计平台板厚取100mm，取1m宽板带计算1）荷载计算恒载石材地面平台板板下抹灰活载：荷载标准值荷载设计值92 第二章结构设计方案2）截面设计平台板的水平计算跨度取，得As=125mm2，选配8@250，As=201mm23.平台梁设计1）荷载计算恒载楼梯板传来平台板出来平台梁自重梁侧抹灰梁底活载梯段板传来平台板传来荷载设计值故取2）截面设计平台梁的计算跨度92 第二章结构设计方案取，得As=518mm2，选配316，As=603mm2剪力设计值箍筋选用8@250>（满足）2.8基础设计计算1．工程地质条件：场地土为中软场地土，建筑场地类别为Ⅲ类，特征周期为0.45s，勘察深度范围内无液化土层，本场地属抗震不利地段。根据各层土物理力学指标，提供各层土桩的极限侧摩阻力标准值qs(Kpa)和桩的极限端阻力标准值qp(Kpa)如下：表2-29土类型序号土层名称土层厚度(m)土的状态桩的极限侧摩阻力标准值qs(kPa)桩的极限端阻力标准值qp(kPa)①粉土2.9松散-稍密402900②粉砂4.1稍密32③1粘土4.0可塑50③2粉质粘土5.0可塑50地质条件：建筑场地土的类型属中软土，场地类别为Ⅲ类，设计地震分组为第一组，抗震设防烈度为7度，设计地震基本加速度为0.10g。92 第二章结构设计方案1.荷载计算柱传来的内力是只考虑竖向荷载作用的恒载和荷载。FkA=FkD=1223.34+256.4=1488.74kN,Vk=9.68kN,Mk=14.85FkB=FkC=1600.68+454.67=2055.35kN,Vk=8.39kN,Mk=12.86建筑物基础设计方案：采用泥浆护壁成孔灌注桩，具体设计方案如下：室内外地坪标高-0.45m，自然地面同室外地面时采用直径为500mm的混凝土灌注桩，以粉砂土层为持力层，桩尖伸入持力层3m，设计桩长为12m，初步设计承台高为1.00m，承台埋置深度-2m，桩顶升入承台50mm。2.单桩承载力计算1、单桩竖向极限承载力标准值2、基桩竖向承载力特征值R=Ra=Quk/k=1381.13/2=690.56kN根据上部荷载初步估算桩数为：n=2055.35/690.56=2.98则设计桩数为4根3.桩基竖向承载力验算92 第二章结构设计方案根据《建筑桩基技术规范》（GJG94-2008），当按单桩承载力特征值进行计算时，荷载应标准组合值。由于桩基所处场地的抗震设防烈度为7度（0.10g），且场地内无可液化砂土，因此可以不进行地震效应的承载力验算。根据桩数及承台尺寸构造初步设计矩形承台，取承台边长为2.5与2.5，矩形布桩。桩中心距3d，则s=3*500=1500mm，桩心距承台边缘均为500mm。图2-14中柱承台平面图92 第二章结构设计方案图2-15基础详图承台及其上填土的总重为：Gk=2.5×2.5×2.5×20=312.5kN偏心竖向力作用：满足要求,故初步设计是合理的。4.承台设计根据上面的桩基设计和构造要求，承台尺寸，高度，混凝土选用C30混凝土，，，钢筋HRB400，。1）承台内力计算92 第二章结构设计方案2）承台厚度及受冲切承载力验算为防止承台产生冲切破坏，承台应具有一定厚度，承台厚度为1000mm，，则h0=1000-60=940mm分别对柱边冲切和角桩冲切进行验算，以验算承台厚度的合理性。由于桩基为圆形，换算为方柱：（1）柱对承台冲切承台受柱冲切的承载力应满足下式：，则冲跨比：，。冲切系数：。，满足冲切要求。（2）角柱冲切验算承台受角柱冲切的承载力应满足下式：，。冲切系数：。92 第二章结构设计方案，满足冲切要求。(3).承台受剪承载力计算剪切系数：；，满足抗剪切要求。(4).承台受弯承载力计算取基桩净反力最大值进行计算，则xi=0.5m因此，选用1216，As=2413.2mm2，延平行Y轴方向均匀布置。因为该承台为正方形，故延X轴配筋与Y相同。5.承台与承台梁构造设计混凝土桩顶伸入承台50mm，承台间通过承台梁连接。承台梁顶面标高为-1.5m，与承台顶齐平，根据构造要求，梁宽250，梁高400，梁内主筋上下共412通长配筋，箍筋采用8@200，承台底做100mm厚C10素混凝土垫层，垫层挑出承台边缘100mm。5桩身结构设计混凝土选用C30，钢筋HRB400取稳定系数。92 第二章结构设计方案>Nmax故桩身轴向承载力满足要求。6.桩身构造设计桩身按构造要求配筋，选用812的HRB400级钢筋通长配筋，箍筋选用6的HPB335级钢筋，间距200mm。7.估算A,D轴线柱下桩数，设计A、D轴线桩基础的方法与B轴线下相同，单桩极限承载力标准值为1488.74kN,桩基竖向承载力特征值为690.56kN,A、D轴柱下荷载标准组合值为FK=1488.74kN,M=14.85，V=9.68.则A、D轴下设计桩数为4根。根据估算的桩数和承台构造要求，设计A、D轴线承台平面尺寸时为2.5m2.5m，与B轴相同，桩中心距取1.5m，桩心与承台边缘间距为0.5m。92 致谢致谢本设计从选题到完成历经数月，虽然辛苦，但终于完成了整个设计课题。在此要感谢的人实在太多。首先要感谢我的指导老师毕永清老师，毕老师知识渊博，治学认真而严谨，感谢您从本设计项目研究开始一路指导至本设计的完成，从论文题目的选定到论文写作的指导，经由您悉心的点拨，再经思考后的领悟，常常让我有“山重水复疑无路，柳暗花明又一村”的豁然开朗！由衷感谢您在论文上倾注的大量心血，您宽厚待人的学者风范令我无比感动。感谢授课老师课上对我们的教导，你们丰富的授课内容拓宽了我的视野，让我能更顺利的完成整个设计；感谢我的同学们，你们不仅让我感受到友情的力量，也让我感觉到了生活的愉悦，通过课堂讨论学到的思维方式将使我受益终生；最后，我要向我的家人表示深深的谢意。你们的理解、支持、鼓励和鞭策催我更加上进，我竭尽全力的努力，更希望的是能够让你们高兴和满意。你们的情感永远都是我上进的不竭的动力源泉。　　这些时光会慢慢的沉淀下来，但无论何时，我想到这段岁月，都如同是看到一枚珍藏已久的夹在书里发黄的书签，永远都是那么璀璨、那么绚烂。92 参考文献参考文献[1]现行系列国家建筑标准设计图集[2]中华人民共和国国家标准.建筑结构制图标准（GB/T50105-2010）[S].北京.中国建筑工业出版社.2010[3]中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009-2012）[S].北京.中国建筑工业出版社.2001[4]中华人民共和国国家标准.建筑设计防火规范（GB50016-2006）[S].北京.中国建筑工业出版社.2006[5]中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）[S].北京.中国建筑工业出版社.2011[6]中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GB50011-2010）[S].北京.中国建筑工业出版社.2010[7]中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010-2011）[S].北京.中国建筑工业出版社.2011[8]中华人民共和国国家标准.建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）[S].北京.中国建筑工业出版社.2001[9]高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3—2010）[S].北京.中国建筑工业出版社.2010[10]东南大学、天津大学、同济大学、清华大学编.混凝土结构设计原理[M].北京.中国建筑工业出版社.2012[11]周俐俐.多层钢筋混凝土框架结构设计实例详解[M].北京.中国水利水电出版社.2008[12]李必瑜．房屋建筑学[M].武汉理工大学出版社.2006[13]同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆建筑大学编.房屋建筑学[M].北京.中国建筑工业出版社.1997年。[14]张晋元．混凝土结构设计[M].天津.天津大学出版社.2014[15]杨德健．建筑结构抗震设计[M].北京.人民交通出版社.2010[16]沈蒲生．混凝土结构设计原理[M].北京.高等教育出版社.201292 参考文献92附录附录///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||SATWE位移输出文件||文件名称:WDISP.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2014/5/25|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号92 附录Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h6141520.1320.011.013600.4151.531.521.011/2359.5134018.7018.591.013600.3402.522.501.011/1430.4126516.2816.181.013600.2653.423.401.011/1052.3119012.9312.851.013600.1904.134.101.011/872.211158.848.781.013600.1854.514.471.011/798.11404.354.321.014600.404.354.321.011/1058.X方向最大值层间位移角:1/798.===工况2===X-5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移92 附录FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h6141520.5820.011.033600.4151.561.521.031/2305.5134019.1218.581.033600.3402.572.501.031/1398.4126516.6416.181.033600.2653.503.401.031/1029.3119013.2212.851.033600.1904.224.101.031/853.211159.038.781.033600.1854.614.471.031/781.11404.444.321.034600.404.444.321.031/1036.X方向最大值层间位移角:1/781.===工况3===X+5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h6141220.3320.011.023600.4121.541.521.021/2335.5133718.8818.591.023600.3372.542.501.021/1416.4126216.4416.181.023600.2623.453.401.021/1042.3118713.0612.851.023600.1874.174.101.021/864.211128.928.781.023600.1124.544.471.021/793.11374.394.311.024600.374.394.311.021/1049.X方向最大值层间位移角:1/793.92 附录===工况4===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h6148221.8420.861.053600.4821.781.711.041/2022.5140720.1619.261.053600.4072.822.701.051/1277.4133217.4616.671.053600.3323.753.591.051/959.3125713.7813.151.053600.2574.474.271.051/806.211829.358.921.053600.1854.834.591.051/745.111074.554.341.054600.1074.554.341.051/1011.Y方向最大值层间位移角:1/745.===工况5===Y-5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h6141224.2520.871.163600.4121.991.711.161/1814.5133722.3819.261.163600.3373.142.701.161/1148.4126219.3716.671.163600.2624.173.591.161/863.3118715.2913.161.163600.1874.964.271.161/726.2111210.378.921.163600.1125.344.591.161/674.11375.044.331.164600.92 附录375.044.331.161/913.Y方向最大值层间位移角:1/674.===工况6===Y+5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h6148226.2020.871.263600.4822.131.711.251/1689.5140724.2019.261.263600.4073.382.701.251/1065.4133220.9616.671.263600.3324.503.591.261/799.3125716.5513.161.263600.2575.364.271.261/671.2118211.238.921.263600.1855.804.591.261/621.111075.464.341.264600.1075.464.341.261/842.Y方向最大值层间位移角:1/621.===工况7===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h614122.192.191.003600.4120.140.141.001/9999.513372.052.051.003600.3370.240.241.001/9999.412621.821.811.003600.2620.340.341.001/9999.311871.471.471.003600.1870.440.441.001/8207.92 附录211121.031.031.003600.1850.510.511.001/7049.11370.520.521.004600.370.520.521.001/8762.X方向最大值层间位移角:1/7049.===工况8===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h614127.457.441.003600.4120.510.511.001/7090.513376.946.931.003600.3370.840.841.001/4293.412626.106.101.003600.2621.181.181.001/3047.311874.924.921.003600.1871.491.491.001/2415.211123.433.431.003600.1851.721.711.011/2096.111071.721.711.004600.1071.721.711.001/2673.Y方向最大值层间位移角:1/2096.===工况9===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)61454-5.5851379-4.4641304-4.7431229-4.7421154-4.571179-4.2392 附录===工况10===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)61453-0.5751378-0.9841303-0.9531228-0.9121153-0.841178-0.77///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||建筑结构的总信息||SATWE中文版||文件名:WMASS.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2014/5/25|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=26.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.0092 附录地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.50地面粗糙程度:A类结构基本周期（秒）:T1=0.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=6各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=3设计地震分组:二组特征周期TG=0.55多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.08罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=3活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.80结构的阻尼比(%):DAMP=5.0092 附录是否考虑偶然偏心:是是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到6层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................92 附录梁主筋强度(N/mm2):IB=360柱主筋强度(N/mm2):IC=360墙主筋强度(N/mm2):IW=300梁箍筋强度(N/mm2):JB=300柱箍筋强度(N/mm2):JC=300墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF=292 附录剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=8.20**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)6119.57316.69222.6001014.024.05119.71016.70819.000955.899.94119.71016.70815.400955.899.93119.71016.70811.800955.899.92119.71016.7088.200955.899.91119.69216.7104.600985.799.9活载产生的总质量(t):523.644恒载产生的总质量(t):5823.110结构的总质量(t):6346.754恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11116(35)36(35)0(25)4.6004.60021116(35)36(35)0(25)3.6008.20031116(35)36(35)0(25)3.60011.80041116(35)36(35)0(25)3.60015.40051116(35)36(35)0(25)3.60019.00092 附录61116(35)36(35)0(25)3.60022.600**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y6168.2868.3245.8216.62216.6779.85165.50133.8727.4207.79424.42307.74162.28196.11433.2197.57622.04546.83158.42254.52349.4185.34807.37453.22153.54308.03458.2169.84977.210971.01160.87368.95155.1193.111170.316354.2===========================================================================计算信息===========================================================================ProjectFileName:mj计算日期:2014.5.25开始时间:13:5:6可用内存:16.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:13:5:692 附录第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:13:5:7FALE自由度优化排序BeginningTime:13:5:7.50EndTime:13:5:7.70TotalTime(s):0.20FALE总刚阵组装BeginningTime:13:5:7.70EndTime:13:5:7.88TotalTime(s):0.18VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:13:5:7.89EndTime:13:5:7.89TotalTime(s):0.00VSS模态分析BeginningTime:13:5:7.91EndTime:13:5:7.95TotalTime(s):0.04形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:13:5:8.55EndTime:13:5:8.70TotalTime(s):0.15第五步:计算杆件内力开始时间:13:5:9活载随机加载计算92 附录计算杆件内力结束日期:2014.5.25时间:13:5:13总用时:0:0:7===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=19.4470(m)Ystif=16.5920(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=19.6920(m)Ymass=16.7097(m)Gmass=1185.6028(t)Eex=0.0130Eey=0.0062Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4240Raty1=1.4727薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=6.8141E+05(kN/m)RJY=6.5764E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=19.4470(m)Ystif=16.5920(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=19.7097(m)Ymass=16.7078(m)Gmass=1155.7089(t)92 附录Eex=0.0139Eey=0.0061Ratx=0.9025Raty=0.8824Ratx1=1.3073Raty1=1.3388薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=6.1499E+05(kN/m)RJY=5.8029E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=19.4470(m)Ystif=16.5920(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=19.7097(m)Ymass=16.7078(m)Gmass=1155.7089(t)Eex=0.0139Eey=0.0061Ratx=0.9623Raty=0.9514Ratx1=1.3034Raty1=1.3453薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.9183E+05(kN/m)RJY=5.5207E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=19.4470(m)Ystif=16.5920(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=19.7097(m)Ymass=16.7078(m)Gmass=1155.7087(t)Eex=0.0139Eey=0.0061Ratx=0.9929Raty=0.9821Ratx1=1.3392Raty1=1.3903薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.8765E+05(kN/m)RJY=5.4217E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=19.4470(m)Ystif=16.5920(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=19.7097(m)Ymass=16.7078(m)Gmass=1155.7089(t)Eex=0.0139Eey=0.0061Ratx=0.9949Raty=0.9797Ratx1=1.3777Raty1=1.4260薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.8465E+05(kN/m)RJY=5.3116E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)92 附录---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=19.4470(m)Ystif=16.5920(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=19.5730(m)Ymass=16.6921(m)Gmass=1061.9606(t)Eex=0.0067Eey=0.0053Ratx=0.9073Raty=0.8766Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.3045E+05(kN/m)RJY=4.6560E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------============================================================================抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载1751704.35557.9315.170.00Y风荷载552167.617632.131.320.00X地震1751704.344333.639.510.00Y地震552167.642894.712.870.00============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.681E+060.658E+064.6063468.49.3947.6620.615E+060.580E+063.6052611.42.0839.7192 附录30.592E+060.552E+063.6042053.50.6647.2640.588E+060.542E+063.6031495.67.1761.9750.585E+060.531E+063.6020938.100.5291.3360.530E+060.466E+063.6010380.183.97161.48该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------610.5780E+040.6247E+041.001.00510.7622E+040.7644E+041.321.22410.9282E+040.9367E+041.221.23310.1076E+050.1085E+051.161.16210.1202E+050.1212E+051.121.12110.1033E+050.1079E+050.860.8992 附录======================================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数11.110790.430.99(0.00+0.99)0.0121.07640.701.00(1.00+0.00)0.0031.0304131.340.01(0.00+0.01)0.9940.345890.550.99(0.00+0.99)0.0150.33680.811.00(1.00+0.00)0.0060.3213128.320.01(0.00+0.01)0.9970.184791.030.99(0.00+0.99)0.0180.18181.291.00(1.00+0.00)0.0090.1722122.270.01(0.00+0.01)0.99100.116891.670.99(0.00+0.99)0.01110.11561.941.00(1.00+0.00)0.00120.1091118.990.01(0.00+0.01)0.99130.082393.180.99(0.00+0.99)0.01140.08183.441.00(0.99+0.00)0.00150.0769116.090.01(0.00+0.01)0.9992 附录地震作用最大的方向=-89.818(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.04-5.19-6.74510.04-4.88-6.40410.03-4.22-5.56310.03-3.32-4.40210.02-2.24-2.98110.01-1.12-1.51振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61704.578.99-798.5651666.238.10-756.4641580.027.00-656.0131459.645.50-517.6321312.773.71-350.3011157.401.85-176.45振型3的地震力92 附录-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)613.11-3.80837.50512.90-3.21792.90412.52-2.76687.19312.00-2.17541.86211.36-1.46366.39110.68-0.73183.85振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.033.254.6051-0.011.372.10410.01-1.06-1.27310.03-2.91-3.90210.03-3.30-4.51110.02-2.14-2.99振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-341.37-4.94362.1851-149.14-1.96156.7741105.651.63-113.9031303.254.35-322.2821347.104.89-367.2511227.243.16-241.62振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t92 附录(kN)(kN)(kN-m)61-1.281.69-365.5551-0.540.59-156.50410.40-0.58117.54311.13-1.44327.48211.29-1.59371.74110.84-1.03243.24振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.05-3.02-4.9251-0.021.261.6541-0.063.585.4431-0.021.302.15210.05-2.65-3.91110.06-3.43-5.29振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61169.743.81-157.2151-67.85-1.6362.5441-200.81-4.50184.6331-76.30-1.6169.5821145.893.34-134.8611192.494.30-179.04振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.50-0.80160.5692 附录51-0.200.37-66.2141-0.590.92-190.5731-0.220.31-70.47210.43-0.69140.07110.56-0.87183.81振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.072.214.05510.09-3.14-5.16410.04-1.20-2.1931-0.103.415.6621-0.020.591.12110.11-3.65-6.17振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-76.58-2.5766.5351106.743.65-92.204142.951.38-36.9131-116.35-3.96100.5721-21.65-0.6719.1811124.854.23-108.61振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.200.36-67.46510.28-0.5295.29410.11-0.1837.1892 附录31-0.310.56-103.6921-0.050.09-18.75110.33-0.59111.65振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.08-1.34-2.6851-0.183.195.84410.14-2.47-4.39310.03-0.55-1.1421-0.173.055.59110.16-2.85-5.17振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6124.601.45-18.8751-57.87-3.4644.244144.142.69-33.833110.510.59-8.2221-55.48-3.3142.651151.213.10-39.21振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.06-0.1220.6451-0.140.28-49.03410.11-0.2237.75310.02-0.048.7121-0.130.26-47.0992 附录110.12-0.2543.75各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.1622880.65312.5640.045492.7361.8370.058163.1790.48100.051159.95120.16130.051417.12150.04各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)92 附录(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)61804.18804.18(7.75%)(7.75%)2895.061359.5251697.601462.25(6.98%)(6.98%)8116.46895.4141627.071997.60(6.34%)(6.34%)15183.70725.7531570.392427.12(5.77%)(5.77%)23700.63556.0921497.982748.79(5.22%)(5.22%)33288.79386.4411372.822942.50(4.64%)(4.64%)46418.33222.92抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60%X方向的有效质量系数:99.91%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-5.09687.81893.6492 附录51-4.86646.63848.5441-4.23559.57737.5131-3.35440.58582.9321-2.28297.45394.9411-1.15147.89200.02振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)618.600.11-9.74518.130.10-9.23417.080.09-8.00315.610.07-6.32213.820.05-4.27111.920.02-2.15振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-3.494.27-941.2951-3.263.60-891.1541-2.833.10-772.3431-2.242.44-609.0121-1.531.64-411.7911-0.770.82-206.64振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)613.30-347.62-490.99511.46-146.47-223.8441-1.01113.23135.2892 附录31-2.94311.25416.3521-3.37352.12481.3111-2.21228.18319.70振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-4.94-0.075.2451-2.16-0.032.27411.530.02-1.65314.390.06-4.66215.020.07-5.32113.290.05-3.50振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)611.64-2.17469.92510.70-0.76201.1941-0.510.74-151.1031-1.451.85-420.9921-1.652.05-477.8811-1.081.32-312.69振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-3.06170.24277.28511.22-71.22-93.09413.63-201.97-306.80311.39-73.47-121.0921-2.63149.53220.6592 附录11-3.49193.29298.19振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)613.860.09-3.5851-1.54-0.041.4241-4.57-0.104.2031-1.74-0.041.58213.320.08-3.07114.380.10-4.07振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.801.28-257.32510.33-0.59106.11410.94-1.48305.41310.35-0.50112.9421-0.691.11-224.4811-0.891.40-294.57振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)612.27-76.93-140.9651-3.16109.16179.5241-1.2841.7976.39313.45-118.73-196.91210.65-20.46-39.0311-3.70127.07214.7492 附录振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-2.64-0.092.29513.680.13-3.18411.480.05-1.2731-4.01-0.143.4621-0.75-0.020.66114.300.15-3.74振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.37-0.66123.5251-0.520.95-174.4641-0.200.33-68.07310.56-1.02189.85210.10-0.1634.3311-0.601.08-204.42振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-1.3824.5449.17513.26-58.40-107.1141-2.4845.2080.4331-0.5910.0320.88213.12-55.95-102.5411-2.8852.2494.83振型14的地震力-------------------------------------------------------92 附录FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)611.510.09-1.1651-3.54-0.212.71412.700.16-2.07310.640.04-0.5021-3.40-0.202.61113.130.19-2.40振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.120.24-42.83510.29-0.58101.7241-0.220.46-78.3231-0.050.09-18.07210.27-0.5597.7111-0.250.52-90.78各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)12779.9320.43315.874510.6950.1063.027166.3980.0891.221061.90110.07120.5392 附录1317.66140.06150.18各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)61792.87792.87(7.64%)(7.64%)2854.341328.6751679.111429.57(6.83%)(6.83%)7955.49868.1841610.061941.62(6.16%)(6.16%)14813.70703.6931559.872351.30(5.59%)(5.59%)23043.17539.1921493.482659.85(5.06%)(5.06%)32290.29374.6911371.372846.99(4.49%)(4.49%)44954.70216.1492 附录抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%Y方向的有效质量系数:99.91%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.00051.0001.00061.0001.00092'