土木工程-结构工程毕业设计计算书 长春市盛鑫中学教学楼设计

'长春建筑学院前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计为多层教学楼，我的题目为《长春市盛鑫中学教学楼》。在毕业设计前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕业设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕业设计后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的四个月里，在老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD，结构设计时了解了PKPM，TSZ等软件的使用。以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。二零一二年六月102` 长春建筑学院内容摘要本设计的题目为长春市盛鑫中学教学楼设计。建筑主体为5层，总建筑面积为6043.1m2，建筑总高度为19.2m，抗震设防烈度为7度，抗震等级为三级。结构采用钢筋混凝土框架形式及独立的钢筋混凝土柱下基础。本设计主要进行了结构方案中横向框架A、B、C、D轴框架的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，找出最不利的一组或几组内力组合,选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。AbstractThedesignforthetopicofchangchuncityChengXinsecondaryschoolbuildingsdesign.Thearchitecturehasfivestoriesand.Itswholefloorageis6043.1m2,itstopis19.2mhigh.Theearthquakeintensityis7.Styleofthebuildingistotallyframestructureofreinforcedconcrete.Thefoundationofthebuildingisthesinglefootingstand.Thepurposeofthedesignistodotheanti-seismicdesigninthelongitudinalframesofaxisA、B、C、D.Whenthedirectionsoftheframesisdetermined,firstlytheweightofeachflooriscalculated.Thenthevibratecycleiscalculatedbyutilizingthepeak-displacementmethod,thenmakingtheamountofthehorizontalseismicforcecanbegotbywayofthebottom-shearforcemethod.Theseismicforcecanbeassignedaccordingtotheshearingstiffnessoftheframesofthedifferentaxis.Thentheinternalforce(bendingmoment,shearingforceandaxialforce)inthestructureunderthehorizontalloadscanbeeasilycalculated.Afterthedeterminationoftheinternalforceunderthedeadandliveloads,thecombinationofinternalforcecanbemadebyusingtheExcelsoftware,whosepurposeistofindoneorseveralsetsofthemostadverseinternalforceofthewalllimbsandthecoterminousgirders,whichwillbethebasisofprotractingthereinforcingdrawingsofthecomponents.Thedesignofthestairsisalsobeapproachedbycalculatingtheinternalforceandreinforcingsuchcomponentsaslandingslab,stepboardandlandinggirderwhoseshopdrawingsarecompletedintheend.102` 长春建筑学院第一部分建筑设计第一章设计总说明1.1工程名称：长春市盛鑫中学教学楼1.2工程概况：本工程建筑面积:6043.1m2;使用年限为50年；建筑耐火等级二级，建筑抗震设防烈度为七度。1.3标高位置：本工程室外地面设计标高为-0.450，室内外高差0.450；1.4结构形式及墙体材料：结构形式：本工程为框架结构墙体材料：1、砌体材料采用190厚炉渣空心砌块；2、砂浆为M5.0水泥砂浆；3、外墙采用190厚砌块加60厚保温层，（按310厚计算）；1.5门窗工程:外窗为白色单框双玻璃塑钢窗。1.6防水工程：1.本工程防水等级为三级。2.柔性防水选用高分子复合卷才SBS一层，女儿墙、雨水口出屋面管道级其它阴阳角等重点防水部位附加卷才一道，具体构造详见《DBJT201-91》。1.7装饰工程：1、外墙装饰见立面图。2、所有室内木门刷清漆三遍，刷油前先做刮腻子，砂纸打平，刷底油等基层处理。3、全部外露铁件均刷防锈漆一遍，达到二级耐火等级要求，所有木构件均刷防腐漆。1.8其它：1、凡本图未表明地方均遵照国家有关规范，规程施工；102` 长春建筑学院2、对本图所提供的门窗类别、材料、室内外装修材料及做法，由其它原因变更时应由建设单位会同设计单位商定后进行调整；3、本工程采用标准图无论采用局部或全部，施工中均应结合本工程协调处理；4、本工程中排水、暖通、电气、通讯等各专业在施工过程中应协调且与土建专业预留孔洞沟槽，避免在墙体或者楼板上凿洞及出现明线或管线相互干扰现象，准确预埋管件；5、外墙面施工前应先做出样板，待建设单位和设计单位同意后方可施工。第二章设计内容本部分设计包括建筑图纸7张表1建筑成果图纸名称比例图幅图号建筑总说明见图A16-1首层平面图1：100A16-2标准层平面图1：100A16-3正立面图1：100A16-4剖面图及节点详图1：100A16-5楼梯详图1：100A16-6102` 长春建筑学院第二部分结构设计第一章工程概况1.1工程概况建筑介绍：长春市育才高层培训中心建筑面积约6043.1m2盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取120mm，填充墙采用陶粒混凝土砌块。主体为十层的钢筋混凝土框架结构，建筑平面为平面矩形。局部突出屋面的楼梯间，层高为3.5。柱网与层高：本工程采用柱距为8.4m,1层层高3.9m，2～5层层高3.6m，示意图如下：图1-1柱网布置图承重方案的选择：纵横向混合承重，纵横向都设主梁，两个方向刚度近似相等。竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。102` 长春建筑学院1.2设计条件：气象条件：基本风压：0.65KN/m2，基本雪压：0.35KN/m2。抗震设防：设计要求抗震设防烈度为7度。工程地质条件：见勘探地质报告屋面及楼面作法：屋面：4厚SBS防水层，20厚1：3水泥找平层，80厚阻燃聚乙烯泡沫塑料保温板，2厚SBS改性沥青隔气层，120厚钢筋混凝土屋面板，刮大白；楼面：10厚1：1水泥砂浆，贴地面砖素水泥檫缝，20厚1：3水泥砂浆找平层，120厚钢筋混凝土板，刮大白；材料：柱混凝土等级为C30，HRB400；梁混凝土等级为C30，HRB400；板混凝土等级为C30,HRB300,基础混凝土等级C30，HRB335，地梁钢筋HRB400，箍筋采用HPB300.102` 长春建筑学院第二章构件尺寸确定及荷载汇集、梁、柱截面及柱高的确定本房屋主体结构为5层,一层3.9m,二到五层高均为3.6m。填充墙采用190mm厚炉渣空心砌块。楼盖及屋盖采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚为150mm。梁截面高度按跨度的1/12~1/8估算，宽度按高度的1/2~1/3估算。梁、柱采用混凝土的设计强度为C30（fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2）。梁的截面尺寸如表1表1梁的截面尺寸（mm）混凝土强度等级横梁（b×h）纵梁（b×h）次梁（b×h）AB跨、CD跨BC跨C30350×600350×600350×600300×400柱的截面有公式估算。由该框架结构的抗震等级为二级，其轴压比限值[μ]=0.75，一~五层采用C30混凝土。各层重力荷载代表值近似取15KN/m2。由图1知可知边柱及中柱的负载面积分别为8.4×3.45m2和8.4×5.1m2。故第一层柱的截面面积为边柱Ac≥=210763.6364mm2中柱Ac≥=299580.4196mm2柱截面采用正方形，则边柱和中柱截面分别为557mm×557mm和650mm×650mm。故柱采用正方形截面，一层柱截面为600mm×600mm二~五层柱截面为550mm×550mm。基础采用独立基础，基础埋深为1.70m。取柱的形心线作为柱的轴线;两轴线取至板底，2~5层柱的高度即为层高。底层柱高度从基础顶面取至一层板底，即H=3.9+0.45+1.7-1-0.1=4.95m。102` 长春建筑学院2.3荷载计算：一、屋面、楼面活荷载标准值根据《荷载规范》GB5009-2001第4.1.1和第4.3.1条，屋面活荷载标准值取值如下：教室、实验室、办公室2.0KN/m2厕所2.0KN/m2走廊、门厅、楼梯2.5KN/m2不上人屋面0.5KN/m2屋面雪荷载标准值SK=urS0=1.0×0.5=0.5KN/m2二、屋面、楼面恒荷载标准值1、屋面永久荷载标准值（不上人）20厚混合砂浆抹面刮大白0.44KN/m2150厚现浇钢混屋面板3.75KN/m220厚1:3水泥沙浆找平层0.4KN/m2120厚水泥膨胀珍珠岩保温层0.42KN/m2APP卷材防水层0.4KN/m2混合沙浆抹面20厚0.02×17=0.34KN/m2合计5.75KN/m22、1-9层楼面永久荷载标准值地面砖面层（水泥打底）0.55KN/m220厚1:3水泥砂浆找平0.02×20=0.4KN/m2150厚钢筋混凝土板25×0.15=3.75KN/m2混合沙浆抹面20厚0.02×17=0.34KN/m2合计5.04KN/m23、厕所自重均布荷载瓷砖地面0.55KN/m220厚水泥砂浆防水保护层20×0.02=0.40KN/m2地面防水层0.05KN/m2100厚钢筋混凝土板25×0.1=2.5KN/m2混合沙浆抹面20厚0.02×17=0.34KN/m2合计3.94KN/m24.楼梯自重均布荷载地面砖面层（水泥打底）0.01×20=0.2KN/m2楼梯板重（按250厚钢筋混凝土板等效）0.25×25=6.25KN/m2混合沙浆抹面20厚0.02×17=0.34KN/m2合计6.90KN/m2102` 长春建筑学院三、梁、柱自重梁.柱可根据截面尺寸、材料容重及粉刷计算出单位长度上的重力荷载，抹灰近似按加大梁宽及柱宽考虑。具体见下表：梁、柱自重表2层次构件计算宽度计算长度容重（KN/m3）βg(KN/m)li(m)nGi(KN)∑Gi(KN)1层纵梁0.350.6251.055.518.428985.291744.01纵次梁0.30.4251.053.158.41(2)35.53横梁0.350.6251.055.516.916(8)483.84横次梁0.350.6251.055.516.914(1)239.35柱0.60.6251.109.94.75321692.92-5层纵梁0.350.6251.055.518.428998.091774.14纵次梁0.30.4251.053.158.41(2)35.53横梁0.350.6251.055.516.916(8)495.94横次梁0.350.6251.055.516.914(1)244.58柱0.550.55251.109.93.6361283.04四、墙体自重墙体采用190厚陶粒空心砌块。外墙贴面瓷砖，60厚SBS保温层，内墙均为20厚抹灰。1.外墙自重：瓷砖0.5KN/m260厚EPS保温板0.06×0.5=0.03KN/m220厚1:2.5水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2190厚空心砌块7.86×0.19=1.49KN/m2混合沙浆抹面20厚0.02×17=0.34KN/m2合计2.76KN/m22.内墙自重：190厚空心砌块7.86×0.19=1.49KN/m2两侧混合沙浆抹面20厚2×0.02×17=0.68KN/m2102` 长春建筑学院合计2.173KN/m23.女儿墙自重标准值女儿墙采用100厚现浇钢筋混凝土，其高度为500mm和1500mm，外贴瓷砖(0.5KN/m2),故女儿墙自重：25×0.1×7.5×0.6×12+25×0.1×4.2×0.6×6＋25×0.2×6×0.6×4=417.6KN2.4重力荷载代表值：顶层重力荷载代表值：屋面及女儿墙自重+纵横梁自重+半层柱和墙体重量+50％屋面雪荷载。其他各层重力荷载代表值：屋面活荷载+楼板自重+纵横梁自重+楼面上、下半层的柱和墙体自重+50%楼面均布活荷载。以第四层G3为例说明计算过程：G3=0.5×693.45+0.5×1364.43+0.5×86.34+0.5×664.8+3997.834+0.5×1843.03+0.5×65.616+489.76+0.5×1587.15+1439.69+0.5×1140+0.5×950=10635.02KN102` 长春建筑学院第三章水平荷载作用下侧移验算3.1计算D值：一、梁、柱的线刚度计算计算梁的线刚度时，考虑到现浇楼板的作用，一边有楼板的梁截面惯性矩取=1.50，两边有楼板的梁的惯性矩取=20，I0为按矩形截面计算的梁截面惯性矩。线刚度计算公式=，各梁、柱的线刚度计算结果如下表所示。柱的线刚度ic计算表表3层次Ec(N/mm2)b×h(mm×mm)Hc（mm）Ic=bh3/12ic=EcIc/Hc2～53.25×104550*55036001.08×10109.75×101013.25×104600*60051002.00×101012.76×1010二、计算各柱抗侧移刚度值值是使柱上、下端产生单位相对位移所需施加的水平力，计算公式为，各柱的抗侧移刚度见下表4∑D1/∑D2=9.53/13.43=0.711>0.7故该框架为规则框架3.2侧移验算：一、结构自振周期计算按顶点位移法计算，考虑轻质填充墙对刚度的影响，取基本周期调整系数α0=0.60，计算公式为，式中为顶点位移（单位为m），按D值法计算，见表5：102` 长春建筑学院D值计算表4层次柱种类各种柱根数KαcD(N/mm)∑D(N/mm)四～五层KZ160.300.355.51×1022.69×105KZ240.970.497.71×10KZ3100.400.385.98×10KZ4101.300.558.65×10KZ521.200.538.34×10二、三层KZ160.360.363.25×1013.43×105KZ241.180.534.79×10KZ3100.480.403.61×10KZ4101.570.605.42×10KZ521.450.575.15×10一层KZ160.440.392.30×109.53×105KZ241.430.563.30×10KZ3100.580.422.47×10KZ4101.910.623.65×10KZ521.760.603.53×10表5102` 长春建筑学院层次510524.3662652.2322.69×1027.61303.81410524.3673176.5922.69×1032.25276.20310635.0283811.6113.43×1062.42243.95210042.1493853.7513.43×1069.90181.53112488.01106341.769.53×10111.63111.63=0.66s二、水平地震作用及地震剪力计算：该工程结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构总水平地震作用标准值计算如下：Geq=0.85∑Gi=0.85×106341.76=90390.5KN由水平地震影响系数曲线来计算:α1=（Tg/T1）0.9αmax=（0.35/0.66）0.9×0.08=0.03FEk=α1Geq=0.03×90390.5=2711.72KN因为1.4Tg=1.4×0.35=0.49s＜T1=0.66s，则应考虑顶部附加水平地震作用。顶部附加水平地震作用系数δn查表得：δn=0.08T1+0.01=0.08×0.66+0.01=0.0628各质点横向水平地震作用按下式计算：Fi=GiHiFEk（1-δn）/（∑GkHk）=2541.42×GiHi/（∑GkHk）地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi：Vi=∑Fk（i=1，2，…n）计算过程如下表：表6102` 长春建筑学院层次Hi(m)GiHi(KN.m)GiHi/∑GjHjFi(KN)Vi(KN)518.3192595.790.093236.352165.3415.3161022.710.078198.232363.53312.3130810.750.063160.112523.6428.787366.620.042106.742630.3815.163688.850.03178.782709.16三、水平地震作用下的位移验算：水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）i和顶点位移ui分别按下列公式计算：（△u）i=Vi/∑Dij；ui=∑（△u）k。各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/hi，根据《抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]<1/550。计算过程如下表：地震作用下侧移验算表7层次Vi(KN)∑Di(N/mm)Δui(mm)Ui(mm)Hi(mm)θc=Δui/Hi52165.322.69×1050.958.6730001/315842365.5322.69×1051.047.7230001/288532523.6413.43×1051.886.6836001/191522630.3813.43×1051.964.8036001/183712709.169.53×1052.842.8451001/1796由此可见，最大层间弹性位移角发生在第1层，1/1796<1/550，满足规范要求。102` 长春建筑学院第四章水平荷载作用下内力计算4.1水平地震作用下内力计算：取结构布置中的4轴线横向框架内力计算为例，说明计算方法，其余框架内力计算从略。一、框架柱端剪力及弯矩按下列公式计算：Vij=DijVi/∑DijMbij=Vij*yhMuij=Vij（1-y）hy=yn+y1+y2+y3注：为框架柱的标准反弯点高度比；（是根据表：倒三角形分布水平荷载下各层柱标准反弯点高度比查得）y1为上、下层梁线刚度变化时，反弯点高度比的修正值；y2、y3为上下层层高变化时，反弯点高度比的修正值；y框架柱的反弯点高度比。底层柱需要考虑修正值y2，二层柱需要考虑修正值y3，三层柱需要考虑修正值y2，二层柱需要考虑修正值y3，其它各柱均无修正。例：第五层边柱的计算：Vi1=2241.56×16.57/894350=41.53（KN）y=yn=0.4（m）（无修正）Mbi1=41.53×0.4×3.0=49.84（KN·m）Mui1=41.53×（1-0.4）×3.0=74.75（KN·m）二、梁端弯矩、剪力及柱轴力梁端弯矩、剪力及柱轴力可根据节点平衡计算。分别按以下公式计算：Mlb=ilb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）Mrb=irb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）Vb=（Mlb+Mrb）/l102` 长春建筑学院Ni=∑（Vlb-Vrb）k例：节点：Mlb=ilb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）=10.8×63.82/（4.32+10.8）=45.59KN·mMrb=irb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）=4.32×63.82/（4.32+10.8）=18.23KN·mN=∑（Vlb-Vrb）=36.47-8.04=28.43KN梁端弯矩剪力及轴力表8层次边梁过道梁柱轴力MlbMrbLnVbMlbMrbLnVb边柱N中柱N5159.872.586.8533.92161.56161.562.7119.67126.84317.614179.8480.296.8537.98178.71178.712.7132.38164.84412.013206.2698.756.8544.53219.80219.802.7162.81209.37530.292249.46119.666.8553.89197.33197.332.7146.17263.26622.571227.18128.566.753.10286.16286.162.6220.12316.36789.6水平地震作用下框架的弯矩图、梁端剪力图及柱轴力图如下图所示:图2-3（a）图2-3（b）102` 长春建筑学院第五章竖向荷载作用下内力计算5.1计算单元取5轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.8m，如图所示，由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。见下图：102` 长春建筑学院5.2荷载计算一、恒荷载计算102` 长春建筑学院在图中，q代表横梁自重，代表房间传给横梁的梯形荷载。对于第5层：q＝2.82kN/m＝q×lx=5.26×4.2=22.09kN/m为房间传给横梁的梯形荷载的等效均布荷载，＝（1-2×α2+α3）×＝(1-2×0.32+0.33)×22.09＝18.71kN/mq10＝q+＝3.78+18.71=22.49kN/m对于1～4层：q＝3.78kN/m＝q×lx=4.03×4.5=18.14kN/m为房间传给横梁的梯形荷载的等效均布荷载，＝（1-2×α2+α3）×＝(1-2×0.32+0.33)×18.14＝15.36kN/mq3代表横梁上横墙自重为5.21kN/m，q1-9＝q1+q2+q3＝3.78+15.36+5.21=24.35kN/m102` 长春建筑学院二、活荷载计算活荷载的计算与恒荷载的计算是相同的，计算过程从略对于第五层：q6＝1.83kN/m对于二～四层：q4-5＝5.54kN/m对于一层：q1-3＝7.24kN/m5.3内力计算一、框架弯矩分配及计算梁端和柱端弯矩采用弯矩二次分配法来计算。计算时先对各节点不平衡弯矩进行第一次分配，向远端传递(传递系数为1/2)，然后对由于传递而产生的不平衡弯矩再进行分配，不再传递，到此为止，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。对于边节点，与节点相连的各杆件均为固接，因此杆端近端的转动刚度，为杆件的线刚度，分配系数为；对于中间节点，与该节点相连的走道梁的远端转化为滑动支座，因此转动刚度，其余杆端，分配系数计算过程如下：102` 长春建筑学院102` 长春建筑学院二、恒载作用下梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得，而柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算恒载作用时的柱底轴力，要考虑柱的自重。顶层柱顶轴力由节点剪力和节点集中力叠加得到，柱底轴力为柱顶轴力加上柱的自重。其余层轴力计算同顶层，但需要考虑该层上部柱的轴力的传递。竖向荷载作用下梁端剪力计算(KN)表12层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力梁端剪力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨VA=VBVB=VCVAVBVBVCVAVBVBVC20.440-0.140.1420.3020.5800585.034.51-0.110.110085.0385.744.514.5120.440-0.010.0120.4320.4500485.034.51-0.090.090085.1685.834.514.5120.440-0.010.0120.4320.4500385.034.51-0.100.100085.3285.834.514.5120.440-0.010.0120.4320.4500290.014.51-0.020.020089.4690.624.514.5127.260-0.030.0327.2327.2900190.014.51-0.140.140089.7290.744.514.5127.260-0.030.0327.2327.2900注：上表中每层分上下两行，上行为恒载作用下的剪力，下行为活载作用下的剪力。第六章内力组合及内力调整6.1结构抗震等级结构的抗震等级可根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素，查规范得到。该框架结构，高度>30m102` 长春建筑学院，地处抗震设防烈度为7度的长春地区，因此该框架为二级抗震等级。6.2框架梁内力组合梁内力控制截面一般取两端支座截面及跨中截面。支座截面内力有支座正、负弯矩及剪力，跨中截面一般为跨中正截面。据本工程实际情况，考虑五种内力组合：1.2SGK+1.4SQK；1.35SGK+1.0SQK；1.2SGE+1.3SEk；1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk；1.2（SGk+0.5SQk）+1.0SEk。考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。一、跨中弯矩计算及组合为简化起见，取跨中弯矩为跨间最大弯矩值，则计算方法如下：以5层边梁为例：(1)竖向荷载作用下对A点取矩，∑MA=0VB=2.82×7.5×7.5/2+19.76+18.71×3.3/2+(91.27-84.26)/7.5=61.97KN对C点取矩，∑MC=0MC=61.97×7.5/2-2.82×7.52/8-18.71×3.32/8-19.76×2.35+84.26/2-91.27×2=47.16KN·m(2)竖向活载作用下102` 长春建筑学院对A点取矩，∑MA=0VB=[1.91×7.5+1.82×3.3×7.5/2+8.46-8.21]/7.5=4.95KN对C点取矩，∑MC=0MC=4.95×7.5/2-1.82×3.32/8-1.91×2.35-8.46×2+8.21/2=3.02KN·m(3)地震作用下MC=（7.5/2-2.56）×17.91/2.56=8.33KN·m其他各层计算均按此法,计算从略。跨中弯矩组合（KN.m）表13　654321M恒65.9038.1164.2564.6376.7078.73M活15.8612.2615.4415.3521.3421.75M震29.5726.3126.1625.3635.3828.501.2重力+1.3震94.4122.80120.37119.73150.84144.586.3框架柱内力组合柱内力控制截面一般取柱上、下端截面，每个截面上有M、N、V。由于柱是偏心受力构件且一般采用对称配筋，故应从上诉组合中求出下列最不利内力：102` 长春建筑学院及相应的NM=271.88KN·mN=4805.4kN及相应的MM=160.43KN·mN=1583.54kN及相应的MM=251.77KN·mN=4805.4kN6.4框架内力调整一、强柱弱梁调整一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式的要求：式中，——节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析来分配;——节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和；——柱端弯矩增大系数；二级框架为1.2。为了避免框架柱脚过早屈服，二级框架结构的底层柱下端机面的弯矩设计值，应乘以增大系数1.25。底层是指无地下室的基础以上或地下室以上的首层。以节点2为例进行调整:节点左、右梁端弯矩ΣMb=194.07KN.m节点上、下柱端弯矩ΣMc=ηcΣMb=1.2×194.07=232.88KN.m在节点处将其按弹性弯矩分配给上、下柱端，即:M2上=90.83×232.88/（90.83+124.17）=98.38KN.mM2下=232.88-98.38=134.50KN.M其他层柱端弯矩的调整用相同的方法，计算结果如下：横向框架A柱柱端组合弯矩调整表14层次54321102` 长春建筑学院截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底ΣMc=ηcΣMb157.50185.78170.43215.06172.07232.15217.31227.47264.26118.35N2454.032494.12882.22922.303310.373358.483787.353835.474264.344357.15说明：上两表中M单位为KN.m，N单位为KN.横向框架B柱柱端组合弯矩调整表15层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底ΣMc=ηcΣMb305.97356.55349.68382.85385.59460.83469.32520.02487.68339.85N3180.563216.203822.293857.934506.524549.285279.175321.956006.756089.25二、强剪弱弯调整(1)梁的强剪弱弯调整抗震设计中，二级框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5，其梁端剪力设计值应按下式调整：V=ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb，其中：ηvb=1.2以第六层AB跨为例，说明计算过程受力如图所示：由跨中弯矩计算易知，VGb=62.32+0.5×4.95=64.80KN；ln=7.5-0.5=7.0m综上知，取左震作用下AB梁端的弯矩进行调整。V=ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb=1.2×（120.69-30.05）/7.0+64.80=80.33KN同理可求出其他各层各跨的剪力调整值。102` 长春建筑学院（2）柱的强剪弱弯调整例：A柱第六层：M上+M下=152.40+111.94=264.34KN·m调整：VC=1.2×（M上+M下）/h=1.2×（151.1+98.38）/2.88=103.95KN同理可求出其他各层各跨的剪力调整值。102` 长春建筑学院第七章截面设计7.1框架梁以第一层的AB跨梁为例，说明计算方法和过程，其他各梁的配筋计算见表中。一、梁的正截面受弯承载力计算从梁的内力组合表中选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力，进行配筋计算：支座A：Mmax=318.84KN·mγREMmax=0.75×318.84=239.13KN·m支座B左：Mmax=302.53KN·mγREMmax=0.75×302.53=226.90KN·m跨间：Mmax=84.96KN·mγREMmax=0.75×84.96=63.72KN·m当梁下部受拉时按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计，翼缘计算宽度当：按计算跨度考虑:bf，=l0/3=(7.5-0.7)/3.3=2233mm梁净距考虑:bf，=b+Sn=250+*（4200-250）=4200mm按翼缘高度考虑：h0=h-as=550-35=515mm,hf，/h0=0.23﹥0.1;这种情况不起控制作用，故取bf，=2233mm梁内纵筋选HRB400（),，混凝土等级为C30（fc=14.3N/mm2）。下部跨间截面按单筋形梁计算，因为：α1fcbf，hf，（h0-hf，/2）=1.0×14.3×2233×120×（515-120/2）=1743KN·m>63.72KN·m属第一类T型截面αs=M/（α1fcbf，h02=63.72×106/（1.0×14.3×2233×5152）=0.008ξ=1-（1-2αs）1/2=0.008<ξ=0.35102` 长春建筑学院As=α1ξfcbf，h0/fy=1.0×0.008×14.3×2233×515/360=365.44mm2实际配筋3根16的HRB400(As=603mm2)ρmin=603/（250×515）=0.47%>0.25%，满足要求。跨中配筋率应大于和中的较大值。将下部跨间截面3根20的HRB400的钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(As=603mm2)，再计算相应的受拉钢筋，即支座A上部：M=αsα1fcbh02+fy’As’(h0-as’)αs=[M-fy,As，(h0-as’)]/（α1fcbh02）=[239.13×106-360×603×(515-35)]/（1.0×14.3×250×5152）=0.142ξ=1-（1-2αs）1/2=0.153<2as/h0=70/515=0.272说明富裕，且达不到屈服，可近似取As=fcbh0ξ+fy’As’/fy=（14.3×250×515×0.153+603×360）/360=1385mm2实配钢筋5根20的HRB400(As=1570mm2)支座上部As=M/[fy×(h0-as’)]=226.90×106/[360×（515-35）]=1313.08mm2实配钢筋5根20的HRB400(As=1570mm2)ρmin=1570/（250×515）=1.22%>0.3%，As，/As=603/1570=0.38>0.3满足要求。二、梁的斜截面受剪承载力计算（1）验算截面尺寸：hw=h0=515mmhw/b=515/250=2.06<4,属厚腹梁。γREV=0.75×154.52=115.89KN0.25βcfcbh0=0.25×1.0×14.3×250×515=460.29KN>V=115.89KN故截面符合条件。102` 长春建筑学院（2）验算是否需要计算配置箍筋按均布荷载计算(集中力产生的剪力占总剪力的比例<75%)0.7fcbh0=0.7×14.3×250×515=1288.79KN>V=115.89KN可知，需按构造配箍。（3）箍筋选择及梁斜截面受剪承载力计算箍筋用错误！未找到引用源。级Q235热扎钢筋，fyv=210N/mm2.梁端加密区箍筋取2肢Ф8@100，则=0.42×1.43×250×515+1.25×210×101×565/100=213.87KN>V=115.89KN加密区长度取0.9m，非加密区箍筋取2肢Ф8@150，箍筋设置满足要求。其它梁的配筋计算见下表：表16层次截面M（KN·m）ξAs，（mm2）As（mm2）实配As（mm2）As/Asρ（%）配箍5支座A-104.310.0274615964Ф16(603)0.800.36加密区Ф8@100，非加密区Ф8@150　BL-93.15<04615414Ф16(603)AB跨间53.650.0062804Ф16(603)支座BR-58.46<03083494Ф16(603)0.91加密区Ф8@100，非加密区Ф8@150　BC跨间31.450.0031374Ф16(603)4支座A-187.2220.05355610782Ф18+2Ф20(1137)0.520.93加密区Ф8@100，非加密区Ф8@150BL-158.23<05569162Ф18+2Ф20(1137)0.470.69AB跨间110.130.007327.62Ф20(509)0.46支座BR-175.46<010179962Ф18+2Ф20(1137)1.140.96102` 长春建筑学院BC跨间159.380.0188582Ф18+2Ф20(1137)0.692支座A-273.620.09776317684Ф25(1964)0.451.35加密区Ф8@100，非加密区Ф8@150　BL-254.70<076314804Ф22(1520)0.491.03AB跨间93.280.0115033Ф18(763)0.51支座BR-350.23<0246320434Ф28(2463)1.211.80加密区Ф10@100，非加密区Ф10@150BC跨间336.240.04119324Ф28（2463）1.801支座A-237.560.08960313684Ф22(1520)0.441.15加密区Ф8@100，非加密区Ф8@150　BL-222.71<060312974Ф22(1520)0.461.03AB跨间63.720.0083513Ф16(603)0.51支座BR-308.42<0184717864Ф25(1964)1.01.49加密区Ф10@100，非加密区Ф10@150BC跨间296.570.03415123Ф28(1847)1.447.2框架柱一、柱截面尺寸验算根据《抗震规范》，对于二级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.8。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，注意，表中的Mc、Vc和N都不应考虑抗震调整系数，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。例：第一层B柱：（采用对称配筋）柱截面宽度：b=600mm柱截面有效高度：h0=600-40=560mm混凝土轴心抗压强度设计值：fc=19.1N/mm2柱端弯矩计算值：Mc取上下端弯矩的最大值：Mc=566.49KN·m柱端剪力计算值：Vc=172.63KN柱轴力N取柱顶、柱底的最大值：N=6089.25KN剪跨比：Mc/Vch0=566.49×103/172.63×660=4.97>2102` 长春建筑学院轴压比：N/fcmbh0=6089.25×103/19.1×700×660=0.69<0.8其他各柱的剪跨比和轴压比验算如下表：表17柱号层次B（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KN·m）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh0A柱555051019.1151.1084.98341.314.07>20.078<0.8455051019.1149.0190.431500.363.58>20.041<0.8255051019.1235.75121.063646.943.48>20.57<0.8160056019.1563.46131.184148.076.51>20.47<0.8B柱555051019.1168.7798.43413.733.73>20.94<0.8455051019.1231.45151.671955.243.32>20.435<0.8255051019.1450.53248.495115.953.24>20.79<0.8160056019.1566.49172.636089.254.97>20.69<0.8二、柱正截面受弯承载力计算以第一层B柱为例说明截面设计的过程和方法。根据B柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至柱边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算：M=576.33KN·mN=6815.53KN轴向力对截面重心的偏心矩：e0=M/N=566.49×106/(6089.25×103)=93.03mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即700/30=23.3mm，故取ea=23.3mm。柱的计算长度确定：l0=（1+0.15×2.48）×5.1=7.0m初始偏心矩：ei=e0+ea=93.03+23.3=116.33mm因为长细比l0/h=7.0/0.7=10>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ζ1=0.5fcA/N=0.5×19.1×7002/（6089.25×103）=0.77<1.0又l0/h=10<15，取ζ2=1.0，则η=1+l02ζ1ζ2h0/1400eih2=1+660×102×0.77×1.0/1400×116.33=1.31ηei=1.31×116.33=152.39<0.3h0=0.3×660=198mm故为小偏心受压。轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=1.31×116.33+700/2-40=462.39mm102` 长春建筑学院=0.8，=0.55，=(6089.25×0.8×103_0.55×19.1×700×660)/{[（6089.25×0.8×103×462.39_0.43×19.1×700×6602）/0.25×620]+19.1×700×660}+0.55=0.56As,=As=[γRENe-ξ(1-0.5ξ)α1fcbh02]/fy,/(h0-as,)=[6089.25×0.8×103×462.390.56×(0.5×0.56)×19.1×700×6602]/300/(660-40)﹤0=2880mm2故应按构造配筋，且应满足。单侧配筋率，则As,=As=0.2%bh=0.002×7002=980mm2选4根直径20的级钢(As,=As=1256mm2)总配筋率ρs=3×1256/700×660=0.82%>0.8%三、柱斜截面受剪承载力计算(以第一层B柱为例计算)查表可知：框架柱的剪力设计值Vc=252.52KN剪跨比λ=4.97>3.0，取λ=3.0轴压比n=0.77对于剪跨比大于2的柱，Vc=252.52KN<1/0.75×0.2βcfcbh0=1/0.75×0.2×19.1×700×660=2353.12KN所以截面满足要求又因为0.3fcbh=0.3×19.1×700×700/1000=2807.7KNVc=252.52KN按构造配箍筋，柱端加密区箍筋选用4肢Ф14@100。由轴压比n=0.77,查表得λv=0.164，则加密区的最小体积配筋率：ρv,min=λvfc/fyv=0.164×19.1/210=1.49%又柱的体积配筋率ρv=（ΣAsvili）/s/Acor注：Asvi、li为第i根箍筋的截面面积和长度；Acor为箍筋包裹范围内的混凝土核芯面积；s为箍筋间距。所以ρv=（ΣAsvili）/s/Acor=615×660×2/6602/18=1.86%满足要求102` 长春建筑学院非加密区还应满足s<15d=210mm所以非加密区箍筋采用4肢Ф12@200。柱的箍筋表如下所示：框架柱箍筋数量表柱号层次实配箍筋加密区非加密区A柱593.51876.60311.461432.500.73444107.23878.601401.411432.500.93442141.21283.523215.462062.801.42441175.91764.843672.562807.701.1644B柱5116.37878.60358.151432.500.73444184.41878.601753.41432.501.26442310.131283.524653.502062.801.35441230.671764.845273.222807.701.4944102` 长春建筑学院第八章板设计四层楼板的示意图及板划分如下图所示：8.1两边简支两边固定板设计一、构件编号:LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx=6900mm;Ly=4200mm板厚:h=100mm2.材料信息混凝土等级:C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类:HRB335fy=300N/mm2Es=2.0×105N/mm2102` 长春建筑学院最小配筋率:ρ=0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as=20mm保护层厚度:c=10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数:γG=1.200可变荷载分项系数:γQ=1.400准永久值系数:ψq=1.000永久荷载标准值:ｑgk=5.040kN/m2可变荷载标准值:ｑqk=2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/固定/简支/固定6.设计参数结构重要性系数:γo=1.00泊松比:μ=0.200五、计算参数:1.计算板的跨度:Lo=4200mm2.计算板的有效高度:ho=h-as=100-20=80mm六、配筋计算(lx/ly=6900/4200=1.643<2.000所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1)确定X向板底弯矩Mx=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0171+0.0492*0.200)*(1.200*5.040+1.400*2.000)*4.22=4.212kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*4.212×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.0463)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.046)=0.0474)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.047/300=180mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=180/(1000*100)=0.180%ρ<ρmin=0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.200%*1000*100=200mm2采取方案d8@200,实配面积251mm22.Y向底板钢筋1)确定Y向板底弯矩My=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0492+0.0171*0.200)*(1.200*5.040+1.400*2.000)*4.22=8.218kN*m2)确定计算系数102` 长春建筑学院αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*8.218×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.0903)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.090)=0.0944)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.094/300=359mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=359/(1000*100)=0.359%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d8@140,实配面积359mm23.X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0781*(1.200*5.040+1.400*2.000)*4.22=12.192kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*12.192×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.1333)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.133)=0.1444)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.144/300=547mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=547/(1000*100)=0.547%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d10@140,实配面积560mm24.Y向下边支座钢筋1)确定下边支座弯矩Moy=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.1086*(1.200*5.040+1.400*2.000)*4.22=16.955kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*16.955×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.1853)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.185)=0.2074)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.207/300102` 长春建筑学院=788mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=788/(1000*100)=0.788%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d12@140,实配面积807mm2七、跨中挠度计算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk=Mgk+Mqk=(0.0492+0.0171*0.200)*(5.040+2.000)*4.22=6.539kN*mMq=Mgk+ψq*Mqk=(0.0492+0.0171*0.200)*(5.040+1.000*2.000)*4.22=6.539kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=6.539×106/(0.87*80*359)=261.701N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=359/50000=0.718%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.01/(0.718%*261.701)=0.4054)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE=Es/Ec=2.0×105/3.00×104=6.6675)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=As/(b*ho)=359/(1000*80)=0.449%7)计算受弯构件的短期刚度BsBs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")](混凝土规范式8.2.3--1)=2.0×105*359*802/[1.15*0.405+0.2+6*6.667*0.449%/(1+3.5*0.0)]=5.439×102kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ"=0时，θ=2.0(混凝土规范第8.2.5条)2)计算受弯构件的长期刚度BB=Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs(混凝土规范式8.2.2)=6.539/(6.539*(2.0-1)+6.539)*5.439×102=2.719×102kN*m24.计算受弯构件挠度fmax=f*(qgk+qqk)*Lo4/B102` 长春建筑学院=0.00424*(5.040+2.000)*4.24/2.719×102=34.138mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=4200/200=21.000mmfmax=34.138mm>fo=21.000mm，不满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1)计算荷载效应Mx=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=(0.0171+0.0492*0.200)*(5.040+2.000)*4.22=3.352kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=3.352×106/(0.87*80*251)=191.854N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=251/50000=0.0050因为ρte=0.0050<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*191.854)=0.4196)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/200=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*8*8/(5*0.7*8)=118)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.419*191.854/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.1092mm≤0.30,满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1)计算荷载效应My=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=(0.0492+0.0171*0.200)*(5.040+2.000)*4.22=6.539kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)102` 长春建筑学院=6.539×106/(0.87*80*359)=261.701N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=359/50000=0.0072因为ρte=0.0072<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*261.701)=0.6016)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/140=77)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*8*8/(7*0.7*8)=118)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.601*261.701/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2137mm≤0.30,满足规范要求3.支座下方向裂缝1)计算荷载效应Moy=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.1086*(5.040+2.000)*4.22=13.490kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=13.490×106/(0.87*80*807)=240.182N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=807/50000=0.01615)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0161*240.182)=0.7636)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/140=77)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deq102` 长春建筑学院deq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*12*12/(7*0.7*12)=178)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.763*240.182/2.0×105*(1.9*20+0.08*17/0.0161)=0.2366mm≤0.30,满足规范要求4.支座右方向裂缝1)计算荷载效应Mox=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0781*(5.040+2.000)*4.22=9.701kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=9.701×106/(0.87*80*560)=248.884N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=560/50000=0.01125)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0112*248.884)=0.6316)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/140=77)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*10*10/(7*0.7*10)=148)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.631*248.884/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0112)=0.2310mm≤0.30,满足规范要求一边简支三边固定板设计一、构件编号:LB-1二、示意图102` 长春建筑学院三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx=6900mm;Ly=4200mm板厚:h=100mm2.材料信息混凝土等级:C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2ftk=2.01N/mm2Ec=3.00×104N/mm2钢筋种类:HRB335fy=300N/mm2Es=2.0×105N/mm2最小配筋率:ρ=0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as=20mm保护层厚度:c=10mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数:γG=1.200可变荷载分项系数:γQ=1.400准永久值系数:ψq=1.000永久荷载标准值:ｑgk=5.040kN/m2可变荷载标准值:ｑqk=2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数:γo=1.00泊松比:μ=0.200五、计算参数:1.计算板的跨度:Lo=4200mm2.计算板的有效高度:ho=h-as=100-20=80mm六、配筋计算(lx/ly=6900/4200=1.643<2.000所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1)确定X向板底弯矩Mx=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0164+0.0485*0.200)*(1.200*5.040+1.400*2.000)*4.22=4.070kN*m102` 长春建筑学院2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*4.070×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.0443)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.044)=0.0464)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.046/300=174mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=174/(1000*100)=0.174%ρ<ρmin=0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为As=ρmin*b*h=0.200%*1000*100=200mm2采取方案d8@200,实配面积251mm22.Y向底板钢筋1)确定Y向板底弯矩My=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0485+0.0164*0.200)*(1.200*5.040+1.400*2.000)*4.22=8.078kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*8.078×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.0883)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.088)=0.0934)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.093/300=353mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=353/(1000*100)=0.353%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d8@140,实配面积359mm23.X向支座左边钢筋1)确定左边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0771*(1.200*5.040+1.400*2.000)*4.22=12.035kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*12.035×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.1323)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.132)=0.142102` 长春建筑学院4)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.142/300=540mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=540/(1000*100)=0.540%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d10@140,实配面积560mm24.X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩Mox=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.0771*(1.200*5.040+1.400*2.000)*4.22=12.035kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*12.035×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.1323)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.132)=0.1424)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.142/300=540mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=540/(1000*100)=0.540%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d10@140,实配面积560mm25.Y向下边支座钢筋1)确定下边支座弯矩Moy=表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=0.1022*(1.200*5.040+1.400*2.000)*4.22=15.952kN*m2)确定计算系数αs=γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)=1.00*15.952×106/(1.00*14.3*1000*80*80)=0.1743)计算相对受压区高度ξ=1-sqrt(1-2*αs)=1-sqrt(1-2*0.174)=0.1934)计算受拉钢筋面积As=α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.000*14.3*1000*80*0.193/300=736mm25)验算最小配筋率ρ=As/(b*h)=736/(1000*100)=0.736%ρ≥ρmin=0.200%满足最小配筋要求采取方案d12@150,实配面积754mm2102` 长春建筑学院七、跨中挠度计算：Mk--------按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk=Mgk+Mqk=(0.0485+0.0164*0.200)*(5.040+2.000)*4.22=6.428kN*mMq=Mgk+ψq*Mqk=(0.0485+0.0164*0.200)*(5.040+1.000*2.000)*4.22=6.428kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=6.428×106/(0.87*80*359)=257.249N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积:Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=359/50000=0.718%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.01/(0.718%*257.249)=0.3934)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE=Es/Ec=2.0×105/3.00×104=6.6675)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=As/(b*ho)=359/(1000*80)=0.449%7)计算受弯构件的短期刚度BsBs=Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf")](混凝土规范式8.2.3--1)=2.0×105*359*802/[1.15*0.393+0.2+6*6.667*0.449%/(1+3.5*0.0)]=5.529×102kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ"=0时，θ=2.0(混凝土规范第8.2.5条)2)计算受弯构件的长期刚度BB=Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs(混凝土规范式8.2.2)=6.428/(6.428*(2.0-1)+6.428)*5.529×102=2.765×102kN*m24.计算受弯构件挠度fmax=f*(qgk+qqk)*Lo4/B=0.00396*(5.040+2.000)*4.24/2.765×102=31.409mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=4200/200=21.000mmfmax=31.409mm>fo=21.000mm，不满足规范要求!102` 长春建筑学院八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1)计算荷载效应Mx=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=(0.0164+0.0485*0.200)*(5.040+2.000)*4.22=3.239kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=3.239×106/(0.87*80*251)=185.388N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=251/50000=0.0050因为ρte=0.0050<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*185.388)=0.3956)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/200=57)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*8*8/(5*0.7*8)=118)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.395*185.388/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.0996mm≤0.30,满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1)计算荷载效应My=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=(0.0485+0.0164*0.200)*(5.040+2.000)*4.22=6.428kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=6.428×106/(0.87*80*359)=257.249N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)102` 长春建筑学院=359/50000=0.0072因为ρte=0.0072<0.01,所以让ρte=0.015)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*257.249)=0.5926)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/140=77)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*8*8/(7*0.7*8)=118)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.592*257.249/2.0×105*(1.9*20+0.08*11/0.0100)=0.2070mm≤0.30,满足规范要求3.支座下方向裂缝1)计算荷载效应Moy=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.1022*(5.040+2.000)*4.22=12.692kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=12.692×106/(0.87*80*754)=241.858N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=754/50000=0.01515)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0151*241.858)=0.7426)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/150=67)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=6*12*12/(6*0.7*12)=178)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.742*241.858/2.0×105*(1.9*20+0.08*17/0.0151)102` 长春建筑学院=0.2429mm≤0.30,满足规范要求4.支座左方向裂缝1)计算荷载效应Mox=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0771*(5.040+2.000)*4.22=9.576kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=9.576×106/(0.87*80*560)=245.684N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=560/50000=0.01125)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0112*245.684)=0.6256)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/140=77)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*10*10/(7*0.7*10)=148)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.625*245.684/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0112)=0.2259mm≤0.30,满足规范要求5.支座右方向裂缝1)计算荷载效应Mox=表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2=0.0771*(5.040+2.000)*4.22=9.576kN*m2)光面钢筋,所以取值vi=0.73)计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As)(混凝土规范式8.1.3－3)=9.576×106/(0.87*80*560)=245.684N/mm4)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*100=50000mm2ρte=As/Ate(混凝土规范式8.1.2－4)=560/50000=0.0112102` 长春建筑学院5)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)(混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0112*245.684)=0.6256)计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist=1000/140=77)计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq=(∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=7*10*10/(7*0.7*10)=148)计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)(混凝土规范式8.1.2－1)=2.1*0.625*245.684/2.0×105*(1.9*20+0.08*14/0.0112)=0.2259mm≤0.30,满足规范要求第九章楼梯设计（板式楼梯）9.1底层楼梯设计一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）102` 长春建筑学院《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨:L1=3300mm楼梯高度:H=1950mm梯板厚:t=100mm踏步数:n=12(阶)上平台楼梯梁宽度:b1=200mm2．荷载标准值：可变荷载：q=2.50kN/m2面层荷载：qm=1.70kN/m2栏杆荷载：qf=0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级:C30fc=14.30N/mm2ft=1.43N/mm2Rc=25.0kN/m3钢筋强度等级:HRB335fy=300.00N/mm2抹灰厚度：c=20.0mmRs=20kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：as=20mm支座负筋系数：α=0.25三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h=0.1625m踏步宽度：b=0.3000m计算跨度：L0=L1＋b1/2－b=3.30＋0.20/2－0.30=3.10m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα=0.8792．荷载计算(取B=1m宽板带)：(1)梯段板：面层：gkm=(B＋B·h/b)qm=(1＋1×0.16/0.30)×1.70=2.62kN/m自重：gkt=Rc·B·(t/cosα＋h/2)=25×1×(0.10/0.88＋0.16/2)=4.87kN/m抹灰：gks=RS·B·c/cosα=20×1×0.02/0.88=0.45kN/m恒荷标准值：Pk=gkm＋gkt＋gks＋qf=2.62＋4.87＋0.45＋0.20=8.15kN/m恒荷控制：Pn(G)=1.35gk＋1.4·0.7·B·q=1.35×8.15＋1.4×0.7×1×2.50=13.45kN/m活荷控制：Pn(L)=1.2gk＋1.4·B·q=1.2×8.15＋1.4×1×2.50=13.28kN/m荷载设计值：Pn=max{Pn(G),Pn(L)}=13.45kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力:Rl=20.85kN右端支座反力:Rr=20.85kN最大弯矩截面距左支座的距离:Lmax=1.55m最大弯矩截面距左边弯折处的距离:x=1.55mMmax=Rl·Lmax－Pn·x2/2=20.85×1.55－13.45×1.552/2=16.16kN·m相对受压区高度：ζ=0.195730配筋率：ρ=0.009330纵筋(1号)计算面积：As=746.38mm2支座负筋(2、3号)计算面积：As"=αAs=0.25×746.38=186.60mm2102` 长春建筑学院四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积As:746.38mm2采用方案：D10@100实配面积：785.40mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积As":186.60mm2采用方案：D12@200实配面积：565.49mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@250实配面积：113.10mm2标准层楼梯设计一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨:L1=3300mm楼梯高度:H=1950mm梯板厚:t=100mm踏步数:n=12(阶)上平台楼梯梁宽度:b1=200mm下平台楼梯梁宽度:b2=200mm102` 长春建筑学院2．荷载标准值：可变荷载：q=2.50kN/m2面层荷载：qm=1.70kN/m2栏杆荷载：qf=0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级:C30fc=14.30N/mm2ft=1.43N/mm2Rc=25.0kN/m3钢筋强度等级:HRB335fy=300.00N/mm2抹灰厚度：c=20.0mmRs=20kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：as=20mm支座负筋系数：α=0.25三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h=0.1625m踏步宽度：b=0.3000m计算跨度：L0=L1＋(b1＋b2)/2=3.30＋(0.20＋0.20)/2=3.50m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα=0.8792．荷载计算(取B=1m宽板带)：(1)梯段板：面层：gkm=(B＋B·h/b)qm=(1＋1×0.16/0.30)×1.70=2.62kN/m自重：gkt=Rc·B·(t/cosα＋h/2)=25×1×(0.10/0.88＋0.16/2)=4.87kN/m抹灰：gks=RS·B·c/cosα=20×1×0.02/0.88=0.45kN/m恒荷标准值：Pk=gkm＋gkt＋gks＋qf=2.62＋4.87＋0.45＋0.20=8.15kN/m恒荷控制：Pn(G)=1.35gk＋1.4·0.7·B·q=1.35×8.15＋1.4×0.7×1×2.50=13.45kN/m活荷控制：Pn(L)=1.2gk＋1.4·B·q=1.2×8.15＋1.4×1×2.50=13.28kN/m荷载设计值：Pn=max{Pn(G),Pn(L)}=13.45kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力:Rl=23.54kN右端支座反力:Rr=23.54kN最大弯矩截面距左支座的距离:Lmax=1.75m最大弯矩截面距左边弯折处的距离:x=1.75mMmax=Rl·Lmax－Pn·x2/2=23.54×1.75－13.45×1.752/2=20.60kN·m相对受压区高度：ζ=0.258491配筋率：ρ=0.012321纵筋(1号)计算面积：As=985.71mm2支座负筋(2、3号)计算面积：As"=αAs=0.25×985.71=246.43mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积As:985.71mm2采用方案：D12@100102` 长春建筑学院实配面积：1130.97mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积As":246.43mm2采用方案：D12@200实配面积：565.49mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@250实配面积：113.10mm2梯柱TZ计算(一)、已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=200mm，h=300mm计算长度L=2.80m砼强度等级C30，fc=14.30N/mm2纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2箍筋级别HPB235，fy=210N/mm2轴力设计值N=50.00kN弯矩设计值Mx=0.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值Vy=0.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算（二）、正截面受压承载力计算：(1)计算类型：轴心受压，稳定系数φ=0.92。(2)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.06(3)全部纵筋：As=(N/φ/0.9-fc*A)/fy=-2216mm2，按边长分配纵筋面积。X向纵筋按构造配筋，As=120mm2，ρ=0.20%。Y向纵筋按构造配筋，As=120mm2，ρ=0.20%。As=480mm2ρ=0.80%<ρmax=5.00%。（三）、斜截面承载力计算：(1)箍筋计算：X向箍筋按构造配筋Asvx/s=300mm2/mY向箍筋按构造配筋Asvy=300mm2/m（四）、配置钢筋：(1)左侧纵筋:2E14(308mm2ρ=0.51%)分配As=154mm2>As=120mm2，配筋满足。(2)右侧纵筋:2E14(308mm2ρ=0.51%)分配As=154mm2>As=120mm2，配筋满足。(3)上下纵筋:分配As=154mm2>As=120mm2，配筋满足。(4)水平箍筋:d8@200双肢箍(503mm2/mρsv=0.17%)>Asv/s=300mm2/m，配筋满足。(5)竖向箍筋:d8@200双肢箍(503mm2/mρsv=0.25%)>Asv/s=300mm2/m，配筋满足。（五）、裂缝计算(左右侧)：(1)计算参数：Nk=150.00kN，Mky=0.00kN.m，最大裂缝宽度限值0.400mm。(2)受拉钢筋应力：σsk=0.00N/mm220Kg/m3。6.外装修工程外饰面：主要采用高级外墙面砖；门台阶：人口台阶为花岗岩面层台阶。散水坡为混凝土散水坡。7.室内装修工程102` 长春建筑学院　楼地面踢脚及墙裙墙面顶棚窗台教学楼门厅大理石地面　大理石踢脚２０厚混合砂浆刮大白两遍大理石窗台２０厚１：３水泥砂浆１５０高楼梯间　前室大理石地面　大理石踢脚２０厚混合砂浆刮大白两遍大理石窗台２０厚１：３水泥砂浆１５０高卫生间地面砖　-----瓷　砖２０厚水泥砂浆大理石窗台２０厚１：３水泥砂浆搓麻２０厚１：３水泥砂浆上冷底子油一道ＰＶＣ吊顶２０厚１：３水泥砂浆办公室地面砖大理石踢脚２０厚混合砂浆刮大白两遍大理石窗台２０厚１：３水泥砂浆１５０高卫生间地面砖　-----瓷　砖２０厚水泥砂浆大理石窗台２０厚１：３水泥砂浆搓麻２０厚１：３水泥砂浆上冷底子油一道ＰＶＣ吊顶２０厚１：３水泥砂浆楼梯间　前室地面砖大理石踢脚２０厚混合砂浆刮大白两遍大理石窗台２０厚１：３水泥砂浆１５０高楼梯间　前室　走廊地面砖大理石踢脚２０厚混合砂浆刮大白两遍大理石窗台２０厚１：３水泥砂浆１５０高卫生间地面砖　-----瓷　砖２０厚水泥砂浆大理石窗台２０厚１：３水泥砂浆搓麻２０厚１：３水泥砂浆上冷底子油一道ＰＶＣ吊顶２０厚１：３水泥砂浆库　房地面砖大理石踢脚２０厚混合砂浆刮大白两遍大理石窗台２０厚１：３水泥砂浆１５０高宿　舍地面砖大理石踢脚２０厚混合砂浆刮大白两遍大理石窗台２０厚１：３水泥砂浆１５０高二、结构设计特点该建筑物为框架结构，建筑抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g,设计地震分组为第一组，特征周期为0.35s，建筑抗震设防分类为丙类，场地类别为Ⅱ类。柱用C40砼，一层柱截面为700mm×700mm，二层～三层柱截面为600mm×600mm，四层～六层柱截面为500mm×500mm。102` 长春建筑学院梁用C30砼，尺寸为：纵框架梁300mm×600mm，横框架梁300mm×600mm，纵次梁250mm×500mm，横次梁250mm×500mm。楼梯采用板式楼梯，休息平台板厚100mm，斜板厚120mm。基础为静压预应力高强混凝土管桩基础，埋置深度为2.0米。1、建设地点特征自然条件：该拟建工程地理位置处于两街道交接处，周围较宽阔，地势平坦，方便施工。主导风向：西南风向土壤冻结深度：-1.7m地质资料：本工程位于长春市某高校校区。室内外高差为0.60米。以第四层粘土层作为持力层。地上障碍物已清除，夏季平均气温为29℃，施工期内有雷雨季节，最大风力6-7级2、施工条件l交通条件：本工程位于长春高新区，东侧和南侧均为60米宽的公路，工程施工的交交通环境极为有利。l建筑场地周围环境：建筑场地在长春市高新开发区某高校校区上，由于离校园较近周围学生随意性很大，所以为做到文明施工，现场四周用彩钢围挡封闭，以避免对学生的伤害，减少对周围环境的影响。l建筑场内环境建筑场地已平整完毕。现场进、出利用现有东、南侧的大门作为主要设备、材料和施工人员出入口。l场区施工排水从现场周边环境了解到，西侧、南侧均有污水排放和雨水排放点。可以考虑在施工区的两侧主干道路旁修建环形排水明沟，东侧需经北侧向西北角的排污井点排放。施工场地内的分支排水沟与主排水形成排水网，经沉淀后流向排污管网。l建设（施工）用电现场内配备一台500KVA的变压器，施工用电高峰期还需建设单位解决部分电源，以确保施工正常进行。l建设（施工）用水本工程水源为高新区给水管网，首先接至生活区，保证生活用水。施工用水尽量利用井点降水的排水，地下工程用水量不大，地下水可满足施工需求。主体结构施工时在现场的四周埋设Ф100供水干管，每30米设支管供现场施工用水。l于本工程实施有利的条件从本工程已有的现场条件和类似工程的情况分析对比，可以发现在本工程实施过程中将会有以下有利条件：1）施工交通便捷，对施工材料进出非常有利；2）建设单位对本工程十分重视，在工程施工中将给予大力支持；102` 长春建筑学院3）虽然工期紧张，可同时组织平行流水施工。便于组织人力实施集中施工，有“抢工”的条件。4）建筑平面简洁，结构尺寸简单，便于突击施工。5）工程位于校园内，周围离居民区较远，外界干扰相对减少。三、施工特点分析该工程为现浇钢筋混凝土框架结构，混凝土用量特别大，同时钢材加工量和模板加工量大，焊接件比较多，混凝土浇筑难度大等；该工程工期目标为2012年12月28日以前竣工，工期紧、任务重，如何通过人、财、物力的投入和有力的保证措施，进行科学的策划、组织、管理，高效的协调和实施、有效的控制，通过计划管理，使工程按照业主的要求完成是本工程十分重要的内容。由于该工程施工期在六月份的高温天气，如何做好防暑降温工作，确保每位工人每天按时开工，提高工人的劳动效率是本工程的最大难点之一。因为周围都是在建工程，工地上人员混杂，解决好工人之间因误拿误用其它工地材料工具是各领导的工作的重点。建筑高度受限，层高较低，又建筑平面面积较大，给室内装修与机电管线排布带来较多困难。工业建筑特殊的功能要求，对装饰及机电设备选型定货方面也提出抗酸、抗碱、抗溶剂等特殊要求。第二章施工方案选择102` 长春建筑学院2.1确定施工起点流向及施工顺序一、确定施工起点流向，分解施工过程1.基础工程基础工程按照施工段的分段自建筑一边向另一边逐段进行。将基础工程划分为5个分项工程：挖土方、垫层、浇筑混凝土、铺设防潮层、回填土.2.主体工程主体工程按照自下而上的顺序逐级施工。将主体工程划分为9个分项工程：柱支模板、柱绑钢筋、柱浇筑混凝土、梁支模板、梁绑钢筋、梁浇筑混凝土、板支模板、板绑钢筋、板浇筑混凝土3.屋面工程屋面工程按照主体工程施工完，再根据施工段自下向上逐层施工。将屋面工程划分为6个分项工程：找平层、隔气层、保温层、找平层、防水层、保护层。4.装饰工程室内装饰工程自下而上的施工起点流向，通常是指主体结构工程封顶、屋面防水层完成后，从顶层开始逐层向下进行。将装饰工程划分为下面几个分项工程：天棚、地面和墙抹灰；门窗扇安玻璃、墙裙、做踢脚线和楼梯抹灰。二、确定各分部分项工程的施工顺序，划分施工段1.基础工程的施工顺序其施工顺序一般为：挖土方→清槽→验槽→支基础模板→绑钢筋→浇筑基础混凝土→清理→做防水层→保护层→承台梁板扎筋→混凝土灌注→养护→投点放线→施工缝处理→保护层→回填土。2.主体工程的施工顺序其施工顺序一般为：搭脚手架→柱支模板→柱绑钢筋→柱浇筑混凝土→梁支模板→梁绑钢筋→梁浇筑混凝土→板支模板→板绑钢筋→板浇筑混凝土3.屋面工程的施工顺序其施工顺序为：找平层→隔气层→保温层→找平层→防水层→保护层4.装饰工程的施工顺序其室外装饰工程施工顺序一般为：结构处理→弹线→贴灰饼→刮底→放线→102` 长春建筑学院贴面砖→清理。其室内装饰工程施工顺序为：结构处理→放线→贴灰饼冲筋→立门框、安铝合金门窗→各类管道水平支管安装→墙面抹灰→管道试压→墙面喷涂贴面→吊顶→地面清理→做地面、贴地砖→安门窗→风口、灯具、洁具安装→调试→清理。2.2施工方法及施工机械选择一、测量放线1.测量放线测量放线是支模、浇筑等几项工程开始时的前期工程。其投入的时间及劳动力虽然不多，但放线的准确与否却直接影响着后序工程的质量情况，是支模、浇筑的依据和基础。因此测量工作是一项重要、谨慎的技术型工作，操作人员必须按照操作程序、操作规程进行操作，经常进行仪器、观测和测量设备的检查验证，配合好各工序的穿插和检查验收工作。2.工程轴线的控制工程轴线控制网的布设应遵循先整体、后局部、高精度控制低精度的原则。为了保证足够的测量精度，满足结构安装的精度要求，±0.000以上楼层平面控制采用内控法。根据首层以上各楼层的平面图以及施工流水段的划分情况，选定内控点。具体的测设过程如下：在首层楼板浇筑砼以前，预先在首层底板的上筋上相应控制点的位置焊接一块15cm×15cm×1.5cm的钢板，并保证钢板上表面与砼面持平。利用Topcon-701智能型全站仪对原有地面控制点进行校核，并把控制主轴线投测到首层平面上，然后对各轴线组成的方格网进行角度、距离测量，边角的各项精度指标如表所示。等级测角中误差(＂)边长相对中误差二级±121/150001）用钢针在预埋钢板上沿轴线方向刻划十字线，其交点即为首层布设的内控点，作为以上各楼层平面控制的基准点，这些点（K1—K10）所组成的方格网即为±0.000以上各楼层的平面控制网。2）在±0.000以上各楼层底板施工的过程中，要预先在内控点区上方相应位置预留一个15cm×15cm的孔洞（激光洞），用于内控点的竖向传递。3）首层各内控点的1.0m2范围内严禁堆放各种材料和杂物，激光孔洞严禁堵塞，以保证测量工作的顺利进行，直至结构封顶。4）投点引测将激光铅直仪架设在首层内控点上，标明把放在待测楼层的相应预留洞口上，对中整平铅直仪后，打开发光电源并调整激光束，直至接收把标明到的光斑最小、最亮。慢慢旋转铅直仪，接收把将得到一个激光圆，当该圆直径小于3mm时，圆心即为该控制点的接收点，然后依次投测所需其他控制点。5）轴线放样6）利用电子经纬仪和50米钢尺对待测楼层的接收点所组成的方格网进行角度、距离的测量。满足表7-1-1102` 长春建筑学院的精度要求后，即作为该楼层的平面控制网，以此进行各轴线的细部放线工作。3.垂直度控制1）轴线网引测（垂直度控制）底层以上各楼层的测量放线，运用激光经纬仪综合测控技术，完成各控制点的投设工作。首先用J2-JD激光经纬仪将控制点投测到楼层，再到楼层根据角度闭合法、距离闭合法检查该控制点的准确性，确定其精度符合符合《工程测量规范》（GB50026－93）要求后，才能作为施工层放线的依据。轴线引测的准确性是垂直度控制的基础，由于各控制点的引测，从理论上讲是绝对垂直的，因此每次放完轴线后，即可通过技术复核得出各边沿位置的垂直度偏差，并逐层绘制测量定位（放线）成果图；由于每层引测的基点都相同，因此控制住了每层的偏差，实际上就是控制住了每层的垂直度，乃至整个建筑物的垂直度。2）标高传递利用两台水准仪，两根塔尺和一把50m钢尺，依次将3个标高基准点由激光洞口传递至待测楼层，并用公式<1>进行计算，得该楼层的仪器的视线标高，同时依此制作本楼层统一的标高基准点，并对各点进行联测，高差满足2mm的精度要求后方能使用，用红三角标记。这些点即为该楼层的标高基准点，从而依此进行各项测量工作。H2=H1+b1+a2-a1-b2公式<1>其中:H1——首层基准点标高值；H2——待测楼层基准点标高值；a1——S1水准仪在钢尺读数；a2——S2水准仪在塔尺读数；b1——S1水准仪在钢尺读数；b2——S2水准仪在塔尺读数。跨楼层的竖向结构垂直度测量控制在模板支设过程中，利用垂线法吊线垂，测量模板的垂直度，边测量边调整，直至该楼层的自身垂直度偏差小于3mm。在竖向拆模后，利用经纬仪该竖向结构的纵横轴线投测到结构立面上，并量取竖向结构的顶部的轴线偏差，及时将数据提供给模板支设队伍，以便在上一层竖向结构施工时调整，纠偏。根据各标高段的竖向结构顶部（柱中心或墙体中线）的轴线偏差，制作竖向结构的偏差立面投影图，以直观地反映各柱的垂直度，从而保证跨楼层的竖向结构的垂直精度要求。二、土方工程1.场地平整方案1）场地平整土方量的计算102` 长春建筑学院2）场地平整施工方法及施工机械的选择在开挖前将施工方案、计划和措施等资料提交监理工程师审批，其中包括：机具设备、开挖和弃土方式，调运方案、弃置位置和形式，防护设施、排水设施等资料将场地进行平整，场地平整度必须小于5%，对有影响施工的障碍要协助业主清理干净，以免影响施工。场地平整方法根据土方调配的方法来进行施工。土方调配的目的是在使土方总运输量（m3·m）最小或土方运输成本（元）最小的条件下，确定填挖方区土方的调配方向和数量，从而达到缩短工期和降低成本的目的。在土方调配中采用“表上作业法”进行计算。场地平整土方施工时，尽量选用施工单位的现有机械，以减少施工的投资额，提高现有机械的利用率，降低工程成本，为了充分发挥主导机械的效率，在选择与主导机械直接配套的各种辅助机械和运输工具时，应使其互相协调一致。现该工程中使用120KW推土机两台，主要是考虑推土机操作灵活，运转方便，所需工作面较小，行驶速度快、易于转运，能爬300左右的缓坡。在施工中应该尽量采用最大切土深度在最短距离（6-10m）内完成，还要注意到推土机经济运距在100m以内，效率最高的运距为60m。另外还要配置4台自卸汽车运输以配合推土机进行场地平整工作。2.工程降水方案在本工程中采用轻型井点降水方案。轻型井点的布置和计算步骤是：确定平面布置→高程布置→计算井点管数量等→调整设计。3.土方开挖方案1）土方开挖方式土方采用机械开挖，剩余20cm人工配合清理，以免扰动坑底原状土。遵循先深后浅、分层开挖的施工原则。根据该工程平面布置采用由南、北两个方向同时开挖，最后收口于中间区域。2）土方开挖基础土方开挖采用反铲式挖掘机开挖，挖出的土方用自卸汽车运出施工场地。人工清理基槽。在土方开挖前，应在施工场地四周设明沟排水，每隔50m设一集水坑。开挖深度至垫层底标高上20cm，余下20cm最后设置找平标志后找平清理。随挖随安排人工按照设计标高清理基底多余土方，应经常测量和校核其平面位置、水平标高。平面控制桩和水准控制点应采取可靠的保护措施，定期复测和检查。土方开挖出一定工作面后，及时浇筑混凝土垫层，以避免基底土的挠动。开挖的土方必须及时运到指定场地，做到工完场清。根据自然土层表面标高和设计基底标高确定开挖边线，基坑边坡高宽比为1:0.5，基础底边线为基础墙体外台阶向外300mm。土方挖至设计标高后，要请设计单位和工程师共同验槽；如与设计土层情况不符，要超挖换填，换填级配砂石，压实系数不小于0.97。3）土方回填本工程自然地面下1.8m范围内为中粗砂分层回填夯实，自然地面1.8m102` 长春建筑学院以下为2：8回填分层夯实。灰土施工应在正温进行，所用土料及白灰应加以覆盖，避免受潮，坚持随拌随用，随打随盖。当日拌和的灰土必须当日打完。其余采用自然土回填，严禁采用杂土、垃圾土回填。人工夯实，每层厚度不超过25cm；机械夯实，每层厚度不超过30cm。回填土待取样检验符合规范与设计要求后再进行下步施工。回填土质须经设计、监理单位认可，并符合规范要求。回填土土料的含水率以“手握成团，落地开花”为宜，应控制在10%左右。回填土应分层铺筑，分层夯实。每层虚铺厚度控制在25～30cm。同一层填土不能一次回填完时应留槎，留槎时将土铺过槎子50cm，夯压到槎子为止，其铺过的部位留到接做时夯压，上下两层接槎位置，应相互错开50cm以上。回填土压实系数不小于0.97。为确保回填土质量，应派专人负责，按设计及规范要求，控制回填土厚度，土质含水率及夯实遍数，及时抽查夯填质量。回填土质量检查：采用环刀取样法进行检查。填土过程中应注意控制好以下几项关键工作：²土质控制；²最佳含水率控制；²每个填土层虚铺厚度控制；²夯实遍数以及填土密实度控制；本工程采用机械开挖的方法，采用T2-100型推土机和正铲挖掘机。基坑(槽)开挖采用正铲挖掘机挖装、自卸汽车运输，基底预留30cm人工清基。基坑(槽)回填采用装载机或手推车运土，人工分层回填，每层填土25～30cm，手扶振动碾或蛙夯夯实。基坑降排水视水文地质情况采取井点管或管井降水，或基底周边设排水沟、集水坑泵排积水。部分遇有中、弱风化岩层时，采用浅孔、密排距松动爆破法挖除。根据《规范》规定，当结构物强度达到设计强度的70%以上后方可进行回填施工，回填材料采用粒径小于50mm，并经监理工程师批准的透水性材料。回填时，应在两侧分层对称进行，每层的填筑厚度不超过15cm。回填范围不得小于设计规定要求或监理工程师指定要求。在压实作业中，为达到压实度，在不损坏结构物的前提下，采用振动压路机进行压实，压路机达不到的地方，使用小型夯实机具，按监理工程师同意的方法进行夯实，回填的压实度不得小于规范标准。主要压实度标准见下表：挖填类型路面底面以下深度压实度（%）填方0～80cm≥9580～150cm≥94150cm以下≥93102` 长春建筑学院零填及路堑 ≥95基坑开挖以机械开挖为主，人工开挖辅助。网格骨架、拱形骨架式护坡必须准确定位防线。圬工砌体采用人工砌筑方式，砌体（特别是干砌砌体）应铺砌稳定，相互锁结，分层错缝，线条直顺，曲线光滑，外观平整光滑。所有小型预制构件集中预制，汽车运输，视构件大小由汽车式吊车或人工装卸安装。20号砼喷射坡面采用重力喷浆法，喷浆材料及配合比应经试验确定，作业前进行试喷，以调节水灰比，喷浆工艺流程应经监理工程师批准，喷浆表面应光泽平整，骨料分布均匀，喷射作业应自上而下进行，厚度较大时应分层喷射，喷射完成后，必须采取适当的遮盖和养护措施，在全湿状态下保持7天。浆砌块、片石、预制件的砂浆又机械拌和以保证砂浆质量。草皮护坡要严格控制草皮质量，栽铺后洒水养护。防护工程的施工紧随路基填挖施工进行，每完成一段路基就要求完成一段防护工程。浆砌片石挡墙应分段砌筑，每段长度约6～8米，最大不超过10米，段间设沉降缝，缝内用麻絮填塞。墙高超过2米的挡墙应搭设脚手架和作业平台。材料的垂直运输可视实际情况采取临时坡道或卷扬机提升架等方法。砂浆在现场用搅拌机拌制，坚决杜绝人工拌和。片石直接运至现场，敲除尖锐棱角，锡除风化软岩，然后才能使用。浆砌片石砌筑应做到挂线施工、座浆饱满、丁顺合理、尺寸准确、养护及时的基本要求，并使外观优美，线形流畅。三、基础工程1.材料及打桩机械的选择预制钢筋混凝土桩：规格质量必须符合设计要求和施工规范的规定，并有出厂合格证。²焊条（接桩用）：型号、性能必须符合设计要求和有关标准的规定，用E43牌号。²钢板（接桩用）：材质、规格符合设计要求，采用Q235B碳素结构钢。²主要机具有：柴油静力压桩机、电焊机、桩帽、运桩小车。索具、钢丝绳、钢垫板或槽钢，以及木折尺等2.确定打桩顺序及打桩方法自中间向两个方向火自中间向四周对称施打，根据设计标高及桩的规格，宜先深后浅、先大后小、先长后短这样可以减小后施工的桩对先施工的桩的影响3.打桩质量控制方法1)就位桩机：打桩机就位时，应对准桩位，保证垂直稳定，在施工中不发生倾斜、移动。2)起吊预制桩：先拴好吊桩用的钢丝绳和索具，然后应用索具捆住桩上端吊环附近处，一般不宜超过30cm，再起动机器起吊预制桩，使桩尖垂直对准桩位中心，缓缓放下插入土中，位置要准确；再在桩顶扣好桩帽或桩箍，即可除去索具。3)稳桩：桩尖插入桩位后，桩入土一定深度，再使桩垂直稳定。10m102` 长春建筑学院以内短桩可目测或用线坠双向校正；10m以上或打接桩必须用线坠或经纬仪双向校正，不得用目测。桩插入时垂直度偏差不得超过0.5%。桩在打入前，应在桩的侧面或桩架上设置标尺，以便在施工中观测、记录。4)打桩：静力压桩适用于软弱土层，压桩时，压桩机应配足额定的总重量；插桩的倾斜不得大于0.5％；桩帽、桩身和送桩的中心线应重合；节点处理应符合桩的节点处理的规定；在压同一根桩时，各工序应连续施工，并做好施工记录。遇到下列情况应停止压桩，并及时与有关单位研究处理后压桩，桩身发生较大幅度移位、倾斜，压入过程中桩身突然下沉或倾斜；桩顶混凝土破坏或压桩阻力剧变。四、主体工程1.起重运输方案1）起重运输体系的选择选用塔式起重机+混凝土泵+施工电梯2）本工程采用QT4-10型附着式塔式起重机。附着式塔式起重机安装在本建筑物的南侧靠中心位置，并且起重机底座中心与建筑物距离为3m。臂长（m）安装形式起重半径(m)滑轮组倍率起重高度（m）起重量（t）臂长（m）安装形式起重半径(m)滑轮组倍率起重高度（m）起重量（t）30附着式3-16241608051035附着式3-1624160804830附着式20241608051035附着式2524160804430241608051035241608034QT4-10型附着式塔式起重机的起重性能3）施工电梯的安装程序选用sc100/100型号。电梯立柱的纵向中心至建筑物的距离，应按照说明书并视现场的施工条件确定，优先选择较小距离，以利整机的稳定。一般承载力应不小于100kN／m2，基础用C20混凝土。安装和拆卸过程中，要有专人统一指挥，并熟识图纸、安装程序及检查要点。装上两节立柱后，要在其两个方面调整垂直度，并把平衡重、梯笼就位。102` 长春建筑学院调试梯笼。调试导向滚轮与导轨间隙，以电梯不能自动下滑为限，并在离地面10m高度以内，做上下运行试验。随立柱的升高，必须按规定进行附壁连接，第一道附壁杆距地面应为10m左右，以后每隔6m(按说明书规定)做一道附壁连接，连接件必须紧固，随紧固随调整立柱的垂直度，每10m偏差不大于5mm。顶部悬臂部分不得超过说明书规定的高度。在立柱加节安装时，梯笼内可以载两个安装工人和安装工具进行使用，因此时尚没安装上限位保险，所以必须控制梯笼的上滚轮升至离齿条顶端50cm处。另外因梯笼处于无配重运行，工作时，还必须用钢丝绳做保险，把梯笼顶部与钢丝绳牢固连接在立柱上。向下运行时，应靠梯笼自重分段逐节下滑，每下滑一个标准节，停车一次，以免超速刹车发热。立柱接至全高后，装上天轮组，将梯笼升高到离天轮1．5m左右，钢丝绳绕过天轮其下端与平衡重用卡子(绳夹)固定，当钢丝绳直径为18．5mm时，应使用Yb—20型号的卡子，不少于4个，间距按100～120mm卡牢。当配重碰到下面缓冲弹簧时，梯笼顶离天轮架的距离应不少于300mm。安装完毕进行整机调试，荷载试验按照《建筑机械技术试验规程》进行，合格后方能投入使用。在拆除平衡重之前，必须对升降机及附壁杆制动器的间隙、主传动机构的运行进行检查，确认正常后，方可拆除。梯笼升至柱顶，使平衡铁落地，然后再点动慢慢上升50cra左右，梯笼不发生下滑即可开始按顺序拆除。先把平衡重拆下平放，拆下钢丝绳及天轮组。把梯笼开至接近柱顶处拆除立柱标准节。每拆除两个标准节，随之把附壁支撑架同时拆下，拆下的附件装入梯笼时，其吊重不能超载。因无配重，电梯负荷时间太长会产生过热，这给安装和拆除工作带来一定危险(此时因无平衡重载重量应折减)。安装拆卸附壁杆，以及各层通道架设铺板时，梯笼应随之停置在作业层的高度，不得在拆除过程中同时上下运行。4)混凝土泵因其施工方法、提升速度有限，而且人员消耗较大。经多方商讨决定采用混凝土输送泵进行混凝土的垂直运输。原塔式起重机只作为钢筋、铁件和辅助用具的垂直运输工具。经考证决定选用HBT60A型混凝土输送泵，该输送泵的主要技术参数如下：混凝土输出压力6．3Mpa，混凝土输出量18．4—67．3立方米。最大输出距离（管径0．1M）100M。混凝土输送泵施工，是用于提升高度30一300M，厚度0．5M以上的大体积混凝土，具有节省人力、物力、时间短、效率高、快捷方便的特点，但泵送混凝土对混凝土的流动性要求较高，坍落度需要控制在12—16厘米之间，筒仓滑模要求混凝土的初凝、终凝时间控制在2小时20分、3小时30分左右，可防止粘模，利于滑升。为了配合混凝土泵的施工，现选用18米混凝土布料机。2.模板工程1）模板选型现选用组合钢模板。102` 长春建筑学院2）模板结构设计混凝土侧压力F=0.22γCt0β1β2V1/2F=γCH²模板及其支架的自重标准值应根据模板设计图纸确定。²新浇筑混凝土自重标准值：一般为24KN/m3.²钢筋自重标准值钢筋自重标准值应根据设计图纸确定。对一般梁板结构每立方米钢筋混凝土的钢筋自重标准值可采用下列数值：楼板：1.1KN梁:1.5KN施工人员及设备荷载标准值计算模板及直接支撑模板的小楞时，对均布荷载取2.5KN/m2.另应以集中荷载2.5KN再行验算：比较两者所得的弯矩值，按其中较大者采用。²振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板可采用2.0KN/m2；对垂直面模板可采用4.0KN/m2；²倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值向模板内供料方法水平荷载向模板内供料方法水平荷载溜槽、串筒或导管2.0容量为0.2-0.8m3的运输器具4.0容量小于0.2m3的运输器具2.0容量大于0.8m3的运输器具6.03）支模方法²基础反梁模板梁侧模面层采用12mm厚覆膜竹胶板，外侧用4根50×100mm木方作龙骨均分，外侧加2根φ48竖钢管，间距≤600，用φ12穿墙螺栓连接。梁模水平方向支撑采用φ48钢管做反向桁架支撑。梁的交叉部位即阴角处（包括倒角阴角）设阴角模。²现浇楼板模板梁底要安装水平，支模示要边模包底模，梁底支撑要牢固。为防止板中不下挠，应使用有足够硬度和刚度的楞木，楞木面要平整。板模与梁模连接处应拼铺到梁侧模外口齐平，防止模版嵌入梁砼内，难以拆除。ⅰ.柱模设计：可调截面矩形柱模板专门用于独立柱施工，既能保证独立柱的混凝土成形质楼层层高m板厚mm梁宽mm梁高mm备注一层3.900180300/250500/600模高3.7m二、三层3.600120300/250500/600模高3.7m附墙柱设计：附墙柱采用钢模板，角部用阴角模。附墙柱模板同墙模板一起支设。102` 长春建筑学院ⅱ.梁柱节点模板设计梁柱节点模板就是在柱的第一次砼浇筑完成后，第二次进行的柱上部、梁、顶板交汇处模板，梁柱节点模板高度到顶板底部。梁柱节点模板每套由四块组成，如没有梁的位置为一块面板，如有梁的位置则在面板相应的位置上开一洞口。具体尺寸依不同梁的规格而定。在第一次支模、浇筑砼、拆模后，第二次安装梁柱节点模板至楼板底。柱节点模板每套共配制四块单片模板，采用12mm厚双面覆膜竹胶板，同梁模板一起支设、固定。在柱与梁相交的位置，有梁一侧梁柱节点模板上开口，开口宽度为梁宽＋2倍覆膜竹胶板厚（12×2=24mm），开口高度为梁高－顶板厚+覆膜竹胶板厚（12mm）。支模时，梁柱节点模板压梁模板（将梁的侧模及梁底模模板伸入梁柱节点模板预留开口处），接缝贴不透水海绵条。ⅲ.顶板模板设计顶板模板支撑采用早拆模板晚拆支撑的碗扣式脚手架体系。面板用12mm厚覆膜竹胶板，次龙骨采用50×100mm木方，间距300mm。支撑龙骨用100x100mm的木方,其间距不超过1000mm,木方表面刨平以保证与模板接合面平整。根据顶板区格净尺寸和所采购的竹胶板的规格,制作顶板模板,预留出晚拆模板的位置,模板按所使用的位置一一编号，根据规格编排流水。晚拆模板位置留设原则是使板的净跨距不超过2米。早晚拆模板面层板间贴不透水海绵条，以便于拆模；上部与混凝土接触面贴4cm-5cm宽胶带盖缝，以防漏浆。ⅳ.梁模设计及墙模板面板用12mm厚覆膜竹胶板，次龙骨采用50×100mm木方，沿梁纵向一般为三道。梁侧模板采用钢管加斜撑固定，梁高超过700mm中间加一道对拉螺栓（M12，穿PVC套管）。梁底模主龙骨支撑采用支撑龙骨用100x100mm的木方,其间距不超过1000mm。梁模采用梁底模包侧模，板模上表面与梁侧模上口在板底标高水平拼缝，上贴4-5cm宽胶带防止漏浆。梁底模不采用早拆方法，在混凝土达到设计及规范要求后方可拆除。墙模板全部采用15mm厚双面覆膜多层板为面板的木模板。地下外墙采用M22对拉螺栓加焊5mm厚80mm*80mm止水片，长度因墙厚不同而各异；地下内墙及地上墙体部分采用M22对拉螺栓加PVC套管。对拉螺栓水平间距为900mm。对拉螺栓距模板下口2/3墙高以下采用双螺帽。ⅴ.梁及顶板模板支撑模板支撑选用碗扣式脚手架支撑系统。支撑间距根据房间尺寸为1000×1000mm,从拆除时间上分为早拆支撑和晚拆支撑。早拆支撑立杆上设有可调顶托,下设可调底座；晚拆支撑立杆上设有早拆头,下设可调支座。102` 长春建筑学院梁、顶板支模时,按规范及设计要求起拱。起拱的具体作法为：用碗扣脚手架,上部加可调支撑,以调整高度,木板作辅助,以满足起拱要求。后浇带跨模板不设早拆，后浇带下模板不拆除，等后浇带混凝土浇筑后再拆除，按下图方法留设。墙模板全部采用15mm厚双面覆膜多层板为面板的木模板。地下外墙采用M22对拉螺栓加焊5mm厚80mm*80mm止水片，长度因墙厚不同而各异；地下内墙及地上墙体部分采用M22对拉螺栓加PVC套管。对拉螺栓水平间距为900mm。对拉螺栓距模板下口2/3墙高以下采用双螺帽。模板拆除:现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，当设计无特殊要求时，须符合下列规定：侧模：混凝土强度达到1.2Mpa（现场以手指略用力压，砼表面无指痕）后，方可开始拆除。底模在混凝土强度符合下表规定后，方可拆除：结构类型结构跨度按设计的砼强度标准值的百分率（%）板≤250＞2，≤875＞8100梁≤875＞8100悬臂构件≤275＞2100板：因设置晚拆支撑，早拆部分在混凝土强度达到设计标准值的50%后即可拆除，晚拆部分须待上层混凝土浇筑完毕后3天且符合上表规定方可拆除。梁：梁底模可按上表要求拆除，按间距不大于2米设支撑，待上一层混凝土浇筑完毕3天后方可拆除。地下外墙混凝土浇筑3天后方可拆除模板。²模板工程质量：模板安装质量标准必须符合《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）及相关规范要求。保证项目模板及其支架、支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性。基本项目接缝宽度≤1.5mm（用工程检测仪上的楔形塞尺检查）。模板表面必须清理干净，不得漏刷脱模剂（通过观察检查）。允许偏差项目序号项目允许偏差（mm）检验方法102` 长春建筑学院1轴线位移基础5尺量检查柱、墙、梁3尺量检查2标高+2，-5水准仪3截面尺寸基础±10尺量检查柱、墙、梁+4，-5尺量检查4每层垂直度32m托线板5大模内部相邻两板表面高低差2直尺和楔形塞尺6表面平整度52m靠尺和楔形塞尺7预埋钢板（管、孔）中心线位移3拉线和尺量8预埋螺栓中心线位移2拉线和尺量外露长度+10，-0尺量9预留洞中心线位移10拉线和尺量截面内部尺寸+10，-0尺量质量控制注意点:浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。砼吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。所有接缝处加粘不透水海绵条（包括柱墙根部、梁柱交接处等容易漏浆部位）。为保证外墙观感质量，外墙模紧贴模板上口贴100mm(宽)×5mm(厚)板带做企口用。3.钢筋工程(1)钢筋的加工本工程采用普通热轧Ⅰ级（光圆）、Ⅱ级和Ⅲ级（月牙纹）钢筋、冷轧带肋钢筋及预应力高强钢绞线（无粘结）。本工程钢筋采用现场统一按图纸设计要求及规范要求加工制作。钢筋冷拉：本工程需冷拉德钢筋为I级主要是盘圆放进，冷拉可以同时完成调直，除锈和提高钢品强度，本工程采用单控即只控制冷拉率。冷拉率不大于10%。钢筋加工：钢筋按配料单下料后，用手工和机械弯曲机弯曲，当弯曲形状比较复杂的钢筋时，可先放出实样，在进行弯曲。受力钢筋沿长方向全长允许偏差为±10mm，弯起筋的位置为±20mm。(2)钢筋焊接、接头形式根据设计要求并考虑到连接的可靠性和施工方便，接头形式确定如下：钢筋焊接：砼梁钢筋采用电孤焊，接头型或为双面搭接焊，搭接长度I级钢为4d，II级钢为5d。框架柱竖向主筋采用接触电渣焊，其焊接的钢筋要大于Ø14的钢筋，施工时要掌握好钢筋端部溶化时间、电流、电压及施加的压力，阴雨天气禁止施工。底板钢筋采用12米长定尺钢筋，接头绑扎搭接接头。102` 长春建筑学院底板反梁钢筋及框架梁主筋采用锥螺纹连接，每根钢筋最后一个接头采用冷挤压连接。框架柱纵筋采用锥螺纹连接（设计要求采用机械连接），柱顶最后一个接头采用冷挤压连接。墙筋、板筋采用绑扎搭接接头。冷轧带肋钢筋采用绑扎搭接。(3)钢筋绑扎与安装钢筋安装前，核对成品钢筋的钢号、直径、形状、尺寸和数量是否与料单、蓝图相符，准备好控制混凝土保护层的混凝土垫块，对绑扎形式复杂的结构部位，先确定钢筋穿插就位的顺序，并与木工联系讨论支模和钢筋的先后顺序，以减小绑扎困难。钢筋安装要严格按设计施工图进行，必须保证钢筋间距、位置正确，绑扎点要牢固，基础、柱、墙板、平板四周钢筋的交叉点必须每点扎牢。柱：柱竖向钢筋，其角部钢筋弯钩应与模板成45°，中间钢筋的弯钩应与模板成90°。主筋的搭接长度为45d，当竖向主筋≤4根时，可不错槎，顶部钢筋除作弯钩外，还应像顺圈梁方向作90°弯折处理，弯钩长度为30d。下柱发生位移后，主筋应按1：6纠偏归为。现浇过梁：现场绑好过梁骨架后将骨架放入模板内，找正位置。圈梁：采取现场绑扎，在模板边划好箍筋间距，采用交叉及顺扣方法绑扎，在钢筋下垫水泥砂浆垫块，其间距为500mm，交错布置。现浇楼梯：先绑扎楼梯梁钢筋，其箍筋借口要间隔颠倒放置。楼梯板筋和平台板筋按梅花型绑扎，但周边两排必须逐点绑扎。弯起筋和上层钢筋也必须逐点绑扎，并按每1m以内放一个Ø10钢筋铁马。现浇楼板：施工顺序为底层钢筋划分–摆下层钢筋–绑扎下层钢筋–安放砂浆垫块–安铁马绑扎上层定位钢筋–标出上层钢筋间距–边摆放纵向钢筋边绑扎。单向板上下层钢筋其外围两行的钢筋交点应逐点绑扎，其余中间的钢筋格点呈梅花型绑扎，对于双向板必须每一相交点全部绑扎。楼板上，下部位伸入支座的锚固长度应满足设计图纸及构造要求，手拉钢筋的搭接长度I级为35d且不小于300mm。框架梁板：在主梁模板上划好箍筋间距，箍筋按间距逐个分开，摆主梁弓铁和主筋，穿次梁弓铁和主梁，放主梁架力筋，次梁架力筋，隔一定间距将弓铁与箍筋绑住，然后绑架力筋，后进行主筋绑扎。梁的受拉钢筋直径大于25mm时不宜采用绑扎接头，小于25mm时若采用绑扎搭接，搭接长度II级钢筋40d，I级钢为35d，设计抗震裂度大于7级的均增加10d，接头应互相错开，在同截面钢筋接头面积≯受力钢筋总面积的25%，绑扎楼板筋除外围两根筋的相交点应全部绑扎外，其余各点可隔点交错绑扎（双向板钢筋相交点须全部绑扎）。绑扎负弯矩筋，每个交点均要绑扎并支铁马，其间距为@1000mm。(4)钢筋工程质量控制选择国营大型钢厂作为供货商，每次进场钢筋必须具有钢102` 长春建筑学院筋出厂合格证明、原材质量证明书和原材试验报告单。钢筋进场后按批进行联合验收及原材复试，合格后方可用于工程施工。钢筋在运输和储存时，不得损坏标志，并须按批分别堆放整齐，避免锈蚀或油污；进入施工现场的钢筋每捆重量不得大于现场所用塔吊的最大幅度起重量。装卸或吊运时须避免使钢筋变形。绑扎或焊接的钢筋网和钢筋骨架，不得有变形、松脱和开焊。钢筋位置的允许偏差，须符合下表规定：项目内容允许偏差(mm)1受力钢筋的间距±52钢筋弯起点位置203箍筋、横向钢筋净间距绑扎骨架±20焊接骨架±104焊接与预埋件中心线位置5水平高差+3，05受力钢筋的保护层基础±10柱、梁±5板、墙、壳±3(5)成品保护钢筋工程施工队伍为主要成品保护责任人，水电配合施工等专业队伍要有钢筋工程的保护措施后方可作业，钢筋工程须与模板工程及混凝土工程做好交接。成品保护要落实到人。好的钢筋严禁踩踏，模板支设或混凝土浇筑须铺设跳板或搭设平台。钢筋主筋严禁点焊或与其施焊固定埋件等（防雷接地除外）。混凝土浇筑时须设专人看护，如有偏位等立即调整。露出板面柱主筋在混凝土浇筑时用塑料（PVC）套管套上保护。混凝土浇筑后立即将钢筋表面污染清除4.混凝土工程1）混凝土搅拌机选型本工程现场采用两台强制式混凝土搅拌机，型号为：型号:SHJ10HJW-302）混凝土搅拌本工程为钢筋混凝土框架结构现场拌制砼，砼需求量很大，工期紧张、结构质量标准高等工程特点决定本工程的结构混凝土需要高质量等要求。结构混凝土强度等级结构混凝土强度等级102` 长春建筑学院层次构件一层二层三层四层四—六层框架柱、C40C40C40C40C40楼板、梁C25C25C25C25C253）混凝土浇筑的控制混凝土浇筑面的标高要严格控制，尤其是采用分段流水施工之后，各段楼面混凝土浇筑不能同步进行，致使各段的标高控制往往容易被忽略，一旦出现各段标高不一，就会给后续工作带来非常大的不利因素。为避免这种现象发生，要求建筑物出±0.000后，在建筑物结构柱的+500左右设立高程控制网，从控制水准点，采用闭合法施测，其闭合精度应达到Ⅱ等水准测量要求。每个施工区域至少要有2个控制点，混凝土施工时（包括模板支设时），以其中一个控制点作为基点，用另一个控制点来进行校核，在混凝土浇筑时，还应与邻近混凝土面进行对应校核。并通过激光测量设备提供的水平激光束，辅助控制混凝土表面标高，实现一次找平的目的。混凝土浇筑过程中板面的处理：在混凝土布料完，振捣、刮平后，让其静置一段时间（根据试验资料和现场温度等具体确定），在初凝前，用600～800mm长的铁滚纵横交错滚压4～5遍，然后压实收光，从而避免表面出现干缩裂缝。砼的搅拌本工程由鼎兴建筑有限公司混凝土搅拌站和长虹建筑公司混凝土搅拌站提供的JZC系列搅拌机各一台。考虑夏季环境温度较高，搅拌前须对原材料料采取降温措施，必要时可掺入适当的外加剂。机械设备：序号机械名称型号单位数量备注1布料杆台2底板施工2振动棒φ30根2110根备用φ50根2110根备用3平板式振动器台44塔吊H3/36B台1L=60m底板砼施工工艺砼浇筑方法底板砼施工以后浇带为界，分为二段进行。每段砼浇筑量为：Ⅰ段约1500m3，Ⅱ段约2000m3，3500m3。每段底板砼无法在规定时间内连续浇筑完成，需分两天完成，使砼缓凝时间为16h（环境温度在35℃时），确保接茬处不出现冷缝。塔吊浇筑反梁8m3/h。砼的内外温差控制为了有效的控制砼内外温差，使砼内外温差不大于25℃，防止砼裂缝的产生，采取温控措施。102` 长春建筑学院柱子砼浇筑柱子砼浇筑不列入施工流水段内，每段配备12套模板周转。柱子砼浇筑前底部填以5～10cm厚与砼同配合比的水泥砂浆，柱子砼分层振捣，使用插入式振捣器时每层厚度不大于50cm，振捣棒不得触动钢筋和预埋件。除上面振捣外下面要有人随时敲打模板以防产生蜂窝、麻面、孔洞。柱子砼一次浇筑完毕，施工缝设在主梁下边，混凝土自高处倾落的自由高度不得超过2m，浇筑的竖向结构高度超过3m时采用振动溜管（φ100）使混凝土下落。浇筑梁、板砼时，若柱砼强度高于梁板二个等级以上，采用以下方法浇筑柱砼：待梁、板砼推进到柱边范围时，由塔吊吊运柱砼进行浇筑，以达到设计要求。施工时注意不同强度砼交接处的振捣，要求密实无缝。梁、板砼浇筑由于梁、板砼量较大，每个流水段浇筑砼时，采用两台搅拌机搅拌泵连续浇筑，并由1台塔吊配合。本工程楼板的梁、板同时浇筑，浇筑方法由每段开始用“赶浆法”，即先将梁根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的砼一起浇筑，随着阶梯形不断延长，梁、板砼浇筑连续向前推进。梁、板用插入式振捣器顺浇筑方向边浇筑边振捣，振捣完毕，用木抹子抹平，施工缝处或有预埋件及插筋处用抹子抹平。浇筑板砼时不允许用振捣棒铺摊砼。沿着次梁方向浇筑楼板，施工缝应留置在次梁跨度的中间三分之一范围内，施工缝的表面应与梁轴线或板面垂直，不得留斜槎。施工缝处必须待已浇筑砼的抗压强度不小于1.2MPa时,才允许继续浇筑,在继续浇筑砼前,施工缝砼表面凿毛,剔除浮松动石子并用水冲洗干净后,先在施工缝表面抹10～15cm与砼同配合比的水泥砂浆，然后浇筑砼,细致操作，振捣密实,使新旧砼紧密结合。夏季混凝土的施工1）为保证混凝土工程在夏、秋季期间的施工质量，采取如下措施：为保证混凝土不开裂，在混凝土中应掺加缓凝剂或减水剂。在高温炎热季节施工时，确保工人的人身安全，防止中暑。2）夏季混凝土温度控制及裂缝预控措施混凝土温度控制根据混凝土温度应力和收缩应力的分析，必须严格控制各项温度指标在允许范围内，才不使混凝土产生裂缝。控制指标：①温升值在浇筑入模温度的基础上不大于35℃。②控制混凝土出罐和入模温度（按规范要求）。加掺合料及附加剂，减少水泥用量，降低水化热，掺粉煤灰，替换部份水泥，掺减水剂，减少水灰比即水的用量，以达到水泥用量最少的目的，减少水化热总量。102` 长春建筑学院其它预控混凝土浇筑时，振捣要密实，以减少收缩量，提高混凝土抗裂强度。并注意对板面进行抹压，可在混凝土初凝后，终凝前，进行二次抹压，以提高混凝土抗拉强度，减少收缩量。混凝土浇筑后，应及时进行喷水养护或用潮湿材料覆盖，认真养护，防止强风吹袭和烈日曝晒。夏季，梁、板混凝土浇筑后，必须经终凝后方可上人进行下道工序的施工。同时才可吊运钢管等架料放置楼板上，放置位置宜在梁板负弯矩最大处，即放置在柱、梁、板三者相交位置附近，且严禁放置在悬挑梁板上。吊运架料时，必须有专人看管。在梁板砼强度未达到75%以上时，每次吊运架料重量不宜过大，以防卸料时，给梁板造成集中荷载，出现裂缝。放料时，塔吊司机应使架料缓慢、平稳放置在楼板上，放稳后，应及时分散架料，避免集中荷载长时间放在梁板上。4）混凝土养护降低混凝土块体里外温度差和减慢降温速度来达到降低块体自约束应力和提高混凝土抗拉强度，以承受外约束应力时的抗裂能力，对混凝土的养护是非常重要的。混凝土浇筑前，应准备好在浇筑过程中所必须的抽水设备和防雨防暑措施。混凝土的养护墙、梁混凝土采用涂刷养护剂或浇水的方法进行养护。夏季施工时，覆盖浇水养护应在混凝土浇筑完毕后的12小时以内进行。混凝土的浇水养护时间不得少于7天。5）混凝土试块留置工地设18m2的标准养护室，现场每一部位、每一台班浇筑的砼，均留置四组试块（并依据砼方量增加组数），测同条件、7d、28d强度，一组备用；地下室底板、外墙等有抗渗要求的部位增加一组抗渗试块。有预应力的楼板增做两组同条件试块供预应力筋张拉前对结构强度提供依据。各构件拆强度以及同条件强度试块预留结构类型拆模要求试块留置组数竖向结构混凝土强度达1.2Mpa以上或24小时后留置同条件试块4组楼梯支撑强度达到100%随顶板模板拆除时拆除4组悬臂梁板强度达到100%留置同条件试块4组普通楼板强度达到100%留置同条件试块4组以上6）质量标准序号项目允许偏差（mm）检验方法高层102` 长春建筑学院1轴线位移柱、墙、梁8尺量检查2标高层高±10用水准仪或尺量检查全高±303柱、墙、梁截面尺寸+8-5尺量检查4柱墙垂直度每层5用经纬仪或吊线和尺量检查全高H/1000且不大于205表面平整度8用2m靠尺和泄形塞尺检查6预埋钢板中心线位置偏移10尺量检查7预埋管、预留孔中心线位置偏移5尺量检查8预埋螺栓中心位置偏移5尺量检查9预留洞中心线位置15尺量检查10电梯井井筒长宽对中心＋25～0吊线和尺量检查井筒全高垂直度H/1000且不大于305.脚手架工程1）外脚手架选择：本工程采用双排构件式钢管外脚手架，脚手架基本尺寸：立杆纵距1.5m,立杆横距1.2m。内立杆距墙面0.5m。大横杆竖向距离1.5m。连墙杆间距为两步三跨。2）脚手架的搭设：基础回填工艺完成后，搭高范围内的地基夯实平整，底部设置底座和垫板，并做好了排水处理。立杆之间的纵向间距，里排立杆离墙0.5m,里外排立杆之间间距为1.5m左右。对接时需要用对接扣件连接，相邻的立杆接头要错开。立杆的垂直偏差不得大于架高的1/200.上下两层相邻大横杆之间的间距（部架高）为1.8m左右。大横杆杆件之间的连接应用对接扣件连接，采用搭接连接，搭接长度应不小于1m，并用三个回转扣件扣牢。与立杆之间应用直角扣件连接，纵向水平高差不应大于50mm。小横杆的间距不大于1.5m。端头离墙距离为50～100mm。大小横杆之间用直角扣件连接，最下端大横杆距地面300mm。斜撑与地面的夹角宜在45度到60度范围内。交叉的两根斜撑分别通过回转扣件扣在立杆及小横杆的伸出部分上，以避免两根斜撑相交时把钢管别弯。斜撑的长度较大，两端扣紧外，中间还需增加2～4个扣节点。102` 长春建筑学院连墙件设置需从底部第一根纵向水平杆处开始，布置均匀，设置位置靠近脚手架杆件的节点处，与结构的连接应牢固，每个连墙件抗风的最大面积不大于40平方米。其间距见下表：连墙件的布置脚手架的类型脚手架的高度（m）垂直间距（m）水平间距（m）双排≦50≦6≦6﹥50≦4≦63）立杆基础地基处理：a.地立杆要坐落在坚实土，普通老土，分层夯实回填土的地基土上，地耐力不得小于80Kn/mb.立杆必须装设在底盘上，或采用400×400×60预制砼板，或采用垫木支座。定距定位a.根据韦元计算在建筑物四角量出内杆距墙的距离，并打好木桩b.按预定距离分别找出立杆位置，并用小竹片或沿线撒石灰标记4）脚手架施工的安全技术架上作业时，不要随意拆除基本结构杆件和连墙件，回作业的需要必须拆除某些杆件和连墙点时，必须取得施工主管和技术人员的同意，并采取可靠的加固措施后方可拆除。架上作业时，不要随意拆除安全防护措施，未有设置或不符合要求时，必须补高或改善后，地能上架进行作业。6.砌筑工程因本工程砌筑墙体的工程量相对较小，故砂浆搅拌采用人式拌制的方式。采用国家统一规定的空心砖，砌筑240墙。砌筑工程质量着重控制灰缝质量，砖砌体水平灰缝的砂浆饱满度不得低于80%。要求做到横平竖直、厚薄均匀、砂浆饱满、上下错缝、内外搭砌、接槎牢固。砌筑临时间断处的高度差，不得超过一步脚水架的高度。根据设计要求，应将砖的规格、灰缝厚度在皮数杆上标明砌筑的皮数及竖向构造变化单位的标高。皮数杆可以控制每皮砖砌筑的竖向尺寸，并使铺灰的厚度均匀，保证砖皮水平。皮数杆立于墙的转角处，其基准标高用水准仪校正。五、屋面工程根据建筑性质及使用功能本工程屋面防水等级为二级，防水层合理使用年限为15年。本工程屋面二道设防，一道为1.5mm厚合成高分子防水卷材，一道刚柔防水。屋面保温层为120mm厚苯板，表面密度>18Kg/m3。本工程所有屋面均设防水涂料隔气层，隔气层沿墙上卷与防水层相接。102` 长春建筑学院屋面施工方法和注意事项严格按该材料的技术说明（操作规程）执行。防水层施工完毕即进行蓄水检验，确认防水层不渗漏后，方可进行保护层施工。在施工过程中，应注重成品养护，在后续施工中，应加盖油毡或其他保护材料，避免重物直接撞击防水层。1.屋面各构造层次的施工操作要求顶层屋面采用98ZJ001屋5，CCP保温隔热复合板90厚B07级，高聚物改性沥青卷材防水屋面。ⅰ.屋面保温层施工本工程屋面保温层为块体保温材料，干辅100mm水泥珍珠岩板。铺设块体保温层的基层应平整、干净、干燥。块体保温板不应破碎、缺棱掉角，铺设时遇到缺棱掉角、破碎不齐的应锯平拼接使用。保温材料运到屋面时应防止破损和污染，按设计要求找坡，较厚部位应分层铺设。干铺块状保温材料，应紧*基层表面铺平、垫稳，分层铺设时，上下接缝应互相措开，接缝处应用同类材料碎屑填嵌饱满。在铺好的保温层上不得直接行走小车，应及时抹水泥砂浆找平层，以减少受潮和进水。ⅱ.屋面找平层施工找平层施工前应将结构层、保温层上面的松散杂物清扫干净，基层混凝土硬块要凿平扫净，洒水湿润，但不能用水浇透，宜适当掌握，以达到找平层、保温层牢固结合为度。找平层砂浆配合比要准确，防止起砂空鼓开裂，抹好后要及时养护。找平层表面必须牢固、平整，保持干净无落地灰，砂浆接茬顺平，砂浆面应收水光，不准留毛面，不得有松动、松软、起砂、蜂窝、剥落和高低不平之处，排水坡度、方向应符合设计要求，屋面突出部位和阴阳角做成圆角或入字角。防水层的找平层宜设计分格缝，分格缝宽宜为20mm，并应留在板端缝处，其纵横间距不宜大于6m，缝内填密封材料。在找平层浇水养护时，应注意是否有积水部位，若有积水应立即修补。推车时，应铺设木脚手板，防止破坏找平层表面，雨水口部位应采取临时措施保护好，防止进入杂物堵塞。ⅲ.屋面防水层施工本工程屋面防水材料有改性沥青防水卷材、氯化聚乙烯橡胶共混防水涂料。防水层施工前其层必须干燥，以含水率小于9%为宜，简单测试方法为在基层上放置一片1㎡的油毡1小时后，上面无明显湿印即可。防水卷材施工①铺贴防水层时应从檐口开始平行屋脊往上铺，对墙根部、落水口、屋面穿管处，铺设附加层。②施工顺序：基层表面清理、修补→喷涂基层处理剂→节点附加增强处理→定位、弹线、试铺→铺贴卷材→收头处理、节点密封→清理、检查、修整。③卷材的粘贴采用满沾法。④胶粘剂和基层处理剂应与卷材的材料相容。⑤对单组分胶粘剂只需开桶搅拌均匀即可使用，双组份胶粘剂则必须严格按厂家提供的配合比和配制方法进行计量，掺合，搅拌均匀后才能使用。⑥102` 长春建筑学院胶粘剂的涂刷要按产品使用说明进行，卷材底面和基层均要求涂刷胶粘剂，胶粘剂涂刷应厚薄均匀一致，搭接缝部位采用接缝胶粘剂。⑦卷材的铺贴时要控制好胶粘剂涂刷与卷材铺贴的间隔时间，一般要求基层及卷材上涂刷的胶粘剂达到表干程度，通常为10-30min，施工时可凭经验确定，用指触不粘手时即可开始粘贴卷材。⑧搭接缝的粘贴：防水卷材长、短边搭接长度为100mm，施工时严格控制，卷材铺好压粘后，应将搭接部位的结合面清除干净，然后以卷材粘结剂涂刷于搭接部位卷材的两个粘结面上，涂胶后10-30min手感干燥后即可结合。⑨卷材末端收头部位用聚氨酯嵌缝膏嵌缝，当嵌缝膏骨化后，再涂刷一层聚氨酯涂膜，在其未骨化时，防水材料用802胶水泥砂浆压缝，使之达到密封的效果。六、装饰工程1.室内、外主要装饰操作要求及施工方法外墙采用粘贴高级墙面砖，其主要施工方法如下：面砖镶贴须用硬底镶贴方法，其施工程序为：找平层湿水—→作面砖灰饼—→抹纯水泥浆结合层—→镶贴瓷砖、并以面砖灰饼为基准检查平整度—→勾缝。施工前按设计要求挑选规格、颜色一致的釉面砖，并在使用前在清水中浸泡2-3小时后取出阴干备用。镶贴前要找好规矩。用水平尺找平，校核方正，算好纵横皮数和镶贴块数，并根据水平标准线，进行预排。如墙面有阳角，镶贴时应从阳角开始，使半砖留在阴角。总之，先贴大面，后贴阴阳角。内墙乳胶漆，其主要施工方法如下：内墙涂料施工待基层处理完毕后进行，要求基层表面必须坚固、无酥皮、脱皮、起壳、粉化等现象；基层表面的油污、灰尘必须清除干净。孔洞和不必要的沟槽应提前进行修补。待基层干燥，清理干净后，即可满刮腻子，第一遍要求横面刮抹平整、均匀、光滑。待干透后用粗砂纸打磨平整，清扫干净，再满刮第二遍腻子，刮抹方向与第一遍垂直，尽量刮薄，不得漏刮，接头不得留槎。基层干燥，清洁后即可涂刷底层涂料，不得漏涂，涂层均匀，一般要干燥4h以上。第一遍涂料应稍稀，用涂料滚子蘸料涂料，少蘸，勤蘸，避免流挂。一般先上后下，从左到右，先远后近，先边角、棱角小面，后大面，厚薄均匀。干燥后（一般不少于6h），用细水砂纸打磨，打磨时用力要轻而匀，并不得磨穿涂层，磨后将表面清扫干净；第二遍涂料应比第一遍稠，其余工序与第一遍施工相同。若遮盖差，则打磨后再涂一遍。涂刷要均匀，不宜太厚，防止漏刷，色调一致，无明显刷痕。墙面抹灰要点1）抹灰前必须先找好规矩，四角规方、横线找平、立线吊直、弹出准线和踢脚板线。2）室内墙面、柱面的阳角和门洞口的阳角，用1:2水泥砂浆抹出护角，护角高度2m，每侧宽度50mm。3）基层为混凝土时，抹灰前先刮素水泥浆一道，加气混凝土砌块基层抹石灰砂浆时，先刷107胶溶液一道，抹混合砂浆时先刷掺107胶的水泥浆一道。4）采用水泥砂浆面层时，须将底子灰表面扫毛，面层注意接搓，表面压光不得少于两遍，罩面后进行洒水养护。102` 长春建筑学院5）墙面阳角抹灰时，先将靠尺在墙角的一面用线锤找直，然后在墙角的另一面顺靠尺抹上砂浆。6）室内踢脚线根据高度尺寸弹上线，把八字尺靠在线上用铁抹子切齐，修边清理。7）外墙窗台、雨蓬、阳台、压顶和突出腰线灯，上面根据设计要求做流水坡度，下面做滴水线。顶棚抹灰要点1）钢筋混凝土楼板顶棚抹灰前，用清水湿润并刷素水泥浆一道。2）抹灰前在四周墙体上弹出水平线，以墙上水平线为依据，先抹顶棚四周，圈边找平。3）顶棚表面应顺平，并压光压实，无抹纹和气泡、接搓不平等现象，顶棚与墙面相交的阴角，成一条直线。2.现场垂直、水平运输本工程的垂直、水平运输机械主要为H3/36B塔吊，设置在厂房和办公楼之间。另外有混凝土灰浆运输车，料车，砖车等水平运输工具。采用钢管扣件脚手架，其搭设需按有关规定进行搭设，立杆离墙1．2～1．4m。对接时需用对接扣件连接，相邻的立杆接头要错开。立杆的垂直偏差不得大于架高的1/200。上下两层相邻大横杆之间的间距为1．8m左右，大横杆杆件之间的连接应用对接扣件连接，拱接长度不应小于1m,并用三个回转扣件扣牢。与立杆之间应用扣件连接，纵向水平高差不应大于50mm。连墙件设置需从底部第一根纵向水平杆处开始，布置应均匀，设置位置应靠近脚手架杆的节点处，与结构的连接应牢固。每个连墙件杭风荷载的最大面积应不大于40㎡，其间距可参考下表连墙件的布置脚手架类型脚手架高度（m）垂直间距（m）水平间距（m）双排≤50≤6≤6＞50≤4≤6单排≤24≤6≤62.3、施工技术、组织措施一、保证质量的技术措施本工程施工时间主要处于夏季，该季节是每年多雨季节，因此需做好以下工作：雨期施工前认真组织有关人员分析雨期施工生产计划，根据雨期施项目编制雨期施工措施，所需材料要在雨期施工前准备好。102` 长春建筑学院成立防汛领导小组，制定防汛计划和紧急预防措施，其应包括现场和周边居民小区。夜间设专职的值班人员，保证昼夜有人值班并做好值班记录，同时要设置天气预报员，负责收听和发布天气情况。组织相关人员进行一次全面检查施工现场的准备工作，包括临时设施、临电、机械设备防雨、防护等项工作，检查施工现场及生产生活基地的排水设施，疏通各种排水渠道，清理雨水排水口，保证雨天排水通畅。在雨期到来前，作好高耸塔吊和高脚手架防雷装置，质量检察部门要对避雷装置作一次全面检查，确保防雷安全。另外，冬季施工也应该特别注意：1.砼施工1）混凝土施工应尽量避免在雨天进行。大雨和暴雨天不得浇筑混凝土，新浇混凝土应覆盖，以防雨水冲刷。防水混凝土严禁雨天施工。2）雨期施工，在浇筑板、墙混凝土时，可根据实际情况调整坍落度。3）浇筑板、墙、柱混凝土时，可适当减小坍落度。梁板同时浇筑时应沿次梁方向浇筑，此时如遇雨而停止施工，可将施工缝留在次梁和板上，从而保证主梁的整体性。冬施期间的砌筑工程主要是采用抗冻砂浆法施工。1）防冻剂的掺量应根据当日气温和实验配合比实施。2）当室外大气温低于-10℃及施工上需要时，对原材料进行加热，应优先加热水，当满足不了热工计算的温度时，再进行砂子加热，但要注意水温不得超过80℃，砂子温度不得超过40℃，水泥不可加热，但应放在不低于0℃得室内。3）砌筑砂浆使用温度，当气温在-10℃以内，在-10℃~20℃时，为+10℃。搅拌好得砂浆要注意运输、存放、使用时的温度损失，最好随用随拌。4）操作上应按照“三一”砌筑法砌筑。灰缝应控制在10mm以内，砖砌体在当日施工完毕后，必须在表面覆盖保温材料。5）砖上冰、霜、雪要清除，一般不得浇水，冬施工砌筑工程不可采用无熟料水泥，不得使用白灰砂浆或粘土砂浆，砂子要清除冰块。6）每日砌筑后，应及时在砌筑表面进行保护性覆盖，砌筑表面不得留有砂浆。2.钢筋工程1）现场钢筋堆放应垫高，以防钢筋泡水锈蚀。有条件的应将钢筋堆放在钢筋骨架上。2）雨后钢筋视情况进行除锈处理，不得把锈蚀严重的钢筋用于结构上。3）下雨天避免钢筋焊接的施工，以免影响施工质量。钢筋现场焊接要设置简易挡风及覆盖措施。防止焊后急剧降温。接头在焊接之前应清楚冰雪、污垢杂物。应使焊缝和热影响区缓慢冷却。焊后未冷却的接头应避免碰到冰雪，当环境温度低于-20℃时，不得进行施焊。钢筋在负温度下进行冷拉时，其温度不宜低于-20℃。102` 长春建筑学院3.模板工程1）雨天使用的木模板拆下后应放平，以免变形。木模板拆下后及时清理，刷脱模剂，大雨过后应重新刷一遍。2）模板拼装后尽快浇筑混凝土，防止模板遇雨变形。若模板拼装后不能及时浇筑混凝土，又被雨水淋过，则浇筑混凝土前应重新检查、加固模板和支撑。3）大块模板落地时，地面应坚实，并支撑牢固。4.机电安装1）设备预留孔洞做好防雨措施。如施工现场地下部分设备已安装完毕，要采取措施防止设备受潮、被水浸泡。2）现场中外露的管道或设备，应用塑料布或其它防雨材料盖好。3）直埋电缆敷设完后，应立即铺沙，盖砖及回填夯实，防止下雨时，雨水流入沟槽内。4）室外电缆中间头、终端头制作应选择晴朗无风的天气，油浸纸绝缘电缆制作前须摇测电缆绝缘及校验潮气，如发现电缆有潮气浸入时，应逐段切除，直至没有潮气为止。5）敷设于潮湿场所的电线管路、管口、管子连接处应作密封处理。二、保证安全措施本工程施工主要在夏季，做好防暑降温工作是保证施工进度的关键一步。需在以下方面加强管理。1）工作人员应合理调节工人的作息时间，尽可能地避开中午高温时间。2）脚手架，吊蓝，安全网等必需按有关规定布置到位，如有事故发生，应以工人的生命安全为第一，及时送往医院医治。3）工地上应具备有关防暑的药物，如霍香正气水等。4)易燃、易爆、有毒物作业场所的防火、防爆、防毒工作应落实到位。5）根据施工现场情况，在基坑西周设置5个消火栓及环行水管，水管采用给水铸铁管。并在基坑四周设置一定数量的灭火器。6）施工现场进水管直径100毫米。栓消火栓处昼夜设有明显标志，配备足够的水龙带，周围3米内不存放任何物品。三、文明施工措施1.根据施工现场情况本工程需要设置两个大门，并设围墙与周围环境隔离。1）对现有围墙按公司CI手册要求进行统一粉刷，做到牢固、美观、封闭完整的要求。2）为美化环境，在主要出入口和围墙边进行绿化和摆放盆花。在主要大门口明显处设置标牌，标牌写明工程名称、建筑面积、建设单位、设计单位、施工单位、工地负责人，开工日期、竣工日期等内容，字迹书写规范、美观，并经常保持整洁完好。102` 长春建筑学院3）大门口内设二图五板（即：施工现场平面图、施工现场卫生区域划分图、施工现场安全生产管理制度板、施工现场消防保卫管理制度板、施工现场现场管理制度板、施工现场环境保护管理制度板、施工现场行政卫生管理制度板。）2.防止对大气污染1）施工阶段，定时对道路进行淋水降尘，控制粉尘污染。2）建筑结构内的施工垃圾清运,采用搭设封闭式临时专用垃圾道运输或采用容器吊运或袋装，严禁随意凌空抛撒，施工垃圾应及时清运，并适量洒水，减少粉尘对空气的污染。3）水泥和其他易飞扬物、细颗粒散体材料，安排在库内存放或严密遮盖，运输时要防止遗洒、飞扬，卸运时采取码放措施,减少污染。4）现场内所有交通路面和物料堆放场地全部铺设混凝土硬化路面，做到黄土不露天。5）对商品混凝土运输车要加强防止遗撒的管理，要求所有运输车卸料溜槽处必须装设防止遗撒的活动挡板，混凝土卸完后必须清理干净方准离开现场。6）在出场大门处设置车辆清洗冲刷台，车辆经清洗和苫盖后出场，严防车辆携带泥沙出场造成道路的污染。7）现场内的采暖和烧水茶炉均采用电器产品。3.防止对水污染1）雨水管网与污水管网分开使用，严禁将非雨水类的其它水体排进市政雨水管网。2）现场交通道路和材料堆放场地统一规划排水沟，控制污水流向，设置沉淀池，污水经沉淀后再排入市政污水管线，严防施工污水直接排入市政污水管线或流出施工区域污染环境。3）加强对现场存放油品和化学品的管理，对存放油品和化学品的库房进行防渗漏处理，采取有效措施，在储存和使用中，防止油料跑、冒、滴、漏污染水体。4.防止施工噪音污染1）现场混凝土振捣采用低噪音混凝土振捣棒，振捣混凝土时，不得振钢筋和钢模板，并做到快插慢拔。2）除特殊情况外，在每天晚22时至次日早6时，严格控制强噪声作业，对电锯等强噪音设备，以隔音棚遮挡，实现降噪。3）模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。4）使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。5）使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。6）加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。7）塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低起重工的吹哨声带来的噪音污染。8）木工棚及高噪音设备实行封闭式隔音处理。102` 长春建筑学院9）由项目书记负责扰民协调工作，现场设置居民接待室，负责接待和解决周边居民的投述。5.限制光污染措施1）探照灯尽量选择既能满足照明要求又不刺眼的新型灯具或采取措施，使夜间照明只照射工区而不影响周围社区。弃物管理2）施工现场设立专门的废弃物临时贮存场地，废弃物应分类存放，对有可能造成二次污染的废弃物必须单独贮存、设置安全防范措施且有醒目标识。3）废弃物的运输确保不散撒、不混放，送到政府批准的单位或场所进行处理、消纳。对可回收的废弃物做到再回收利用。6.材料设备的管理1）对现场堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理堆放和储存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存，并设专人管理。2）在施工过程中，严格按照材料管理办法，进行限额领料。3）对废料、旧料做到每日清理回收。4）使用计算机数据库技术对现场设备材料进行统一编码和管理。7.其他措施1）对易燃、易爆、油品和化学品的采购、运输、贮存、发放和使用后对废弃物的处理制定专项措施，并设置专人管理。2）对施工机械进行全面的检查和维修保养，保证设备始终处于良好状态，避免噪音、泄漏和废油、废弃物造成的污染，杜绝重大安全隐患的存在。3）生活垃圾与施工垃圾分开，并及时组织清运。4）施工作业人员不得在施工现场围墙以外逗留、休息，人员用餐必须在施工现场围墙以内。5）对水资源应合理再利用，将降水时抽出的浅层水用于冲洗车辆和冲洗地面。102` 长春建筑学院第三章编制施工进度计划3.1划分施工过程本工程为36项分项工程。3.2、计算工程量具体计算过程如下：1.准备工作2.土方开挖Q=13503.混凝土垫层Q=61m34.基础钢筋绑扎Q=2.42t5.基础模板Q=632.566.基础梁浇筑混凝土Q=312.45m27.基础梁钢筋绑扎Q=4.23t8.基础梁模板Q=882.58m29.基础梁混凝土浇筑Q=83.05m210.回填土Q=756.88m211.柱钢筋绑扎Q=25.68t12.柱模板Q=1108.45m213.柱混凝土浇筑Q=144.45m214.梁板模板Q=1015.915.梁板钢筋绑扎Q=70.30t16.梁板混凝土浇筑Q=831.56m2102` 长春建筑学院17.楼梯模板Q=541.2m218.楼梯钢筋绑扎Q=3.0t19.楼梯混凝土浇筑Q=36.44m320.女儿墙Q=43.80m321.墙体砌筑Q=616.46m322.20厚水泥砂浆找平Q=1297.95m223.2厚SBS隔气层Q=27.00m224.苯板保温层Q=129.825.水泥珍珠岩找坡Q=51.95m326.水泥砂浆找平层Q=1298m227.沥青防水层Q=51.02m228.细石混凝土找平层Q=1298m229.门窗安装Q=1078m230.外墙抹灰Q=3656.40m231.外墙面砖Q=3656.40m232.室内顶棚抹灰Q=4812.4m233.内墙抹灰Q=7210.5m234.室内地面Q=5436.53m235.水暖电工程穿插作业36.其他工程占劳动量15%3.3确定劳动量和机械台班数量计算公式：式中：P-各施工过程所需劳动量或机械台班数量Q-各施工过程的工程量102` 长春建筑学院H-采用的时间定额P=10530.33工日3.4确定各施工过程的作业天数计算公式：式中：T-各施工过程的作业天数b-每天工作班次n－安排在该施工过程的每班工人数或机械台数3.5编制施工进度计划初步方案施工总进度计划是施工现场各项施工活动在时间上的体现。编制的基本依据是施工部署中的施工方案和工程项目的开展程序。其作用在于确定各个建筑物及其主要工种工程、准备工作和全工地性工程的施工期限及其开工和竣工的日期，从而确定建筑施工现场上劳动力、材料、成品、半成品、施工机械的需要数量和调配情况，以及现场临时设施的数量、水电供应数量和能源、交通的需要数量等。施工总进度计划编制的步骤如下：1.列出工程项目的一览表并计算工程量（1）万元、10万元投资工程量、劳动力及材料消耗扩大指标。（2）概算指标或扩大结构定额。（3）标准设计或已建房屋、构筑物的资料。2.确定各单位工程的竣工时间和相互搭接关系²保证重点，兼顾一般。²要满足连续、均衡施工要求。²要满足生产工艺要求。²认真考虑施工总平面图的空间关系。²全面考虑各种条件限制。3.6施工进度计划的检查与调整求出劳动力均衡系数总工日：10530.33102` 长春建筑学院总工期：213天日平均人数49.43K=88/49.43=1.78参考文献[1]《房屋建筑学》第三版，同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆建筑大学编，北京：中国建筑工业出版社，1997[2]《建筑工程制图》第三版，同济大学建筑制图教研室，陈文斌、章金良主编，上海：同济大学出版社，1996[3]《混凝土结构》上册第二版，天津大学、同济大学、东南大学主编，清华大学主审。北京：中国建筑工业出版社，1998[4]《建筑结构抗震设计》东南大学编著、清华大学主审。北京：中国建筑工业出版社，1998[5]《结构力学》上册第四版，湖南大学结构力学教研室编，北京：高等教育出版社，1998[6]《建筑规范大全》中国建筑工业出版社2002[7]《建筑结构荷载规范》02—1—10发布，02—3—1实施中华人民共和国建设部主编，北京：中国建筑工业出版社，2002[8]《混凝土结构设计规范》02—2—20发布，02—4—1实施，中华人民共和国建设部主编，北京：中国建筑工业出版社，2002102` 长春建筑学院[9]《高层混凝土结构技术规程》JGS3-2002J186-2002中国建筑工业出版社2002[10]《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）中国建筑工业出版社2002[11]《建筑抗震构造手册》刘大海中国建筑工业出版社1998[12]《高等学校建筑工程专业毕业设计指导》沈蒲生、苏三庆主编，北京：中国建筑工业出版社，2000、6[13]《土木工程专业毕业设计指导》梁兴文、史庆轩主编，北京：科学出版社，2002102` 长春建筑学院致谢毕业设计即将结束，全职的学生生活也随之画上句号。即将走上社会的我，回想大学的生活感慨颇多。在这四年的时间里，认识了很多老师和同学，不论是在生活方面还是在学习方面，他们都给了我很大的帮助。通过这几年的学习，我不仅学到了许多文化知识，而且在做人和为人处世方面也深有所得，在毕业离校之际，深深地向他们表达我最真诚的谢意！在这次毕业设计中，我首先要感谢我的指导老师们，她们的敬业精神让我深深感动，对我的教导让我终身受益。在毕业设计过程中，教研室所有的老师都给我极大的帮助。在此，向他们表达深深的谢意。最重要的是我还要深深地感谢我的父母，她们为我默默操劳支持我读完了大学，他们不辞劳苦的精神，成为我永远前进的动力！我将倍加努力，在新的工作岗位上，用优异的成绩来感谢帮助过我的人。致谢人：李胜德2012年6月102` 长春建筑学院102`'