长沙市信德商场施工设计计算书 毕业论文

'第1章上部结构计算书1.1工程概况1工程名称：长沙市信德商场2工程位置：长沙市3建筑形式：建筑面积13230m2，共7层，高21.0m，每层4.2m.地下室两层，每层高4.2m.4结构形式：钢筋混凝土框架结构5基础形式：筏板基础6基坑支护形式：桩锚支护1.2工程地质及水文地质条件1、东西两侧距离地下室外墙3m即为市政干道，南北两侧距离地下室外墙6m即为市政干道，道路宽均约6m，离道路3m是三层建筑物，基础形式是浅埋条形基础，埋深2.5m.2、场地自然地面平整，地下水位为地表下2.5m。3、岩土层分布及物理力学性质指标：第85页，共84页 岩土名称平均厚度重度ρo（g/m3）天然含水量Wo（%）塑性指数IP液性指数IL压缩系数α1-2(Mpa-1)压缩模量Es(MPa)粘聚力内摩擦角地基承载力特征值kPa土钉锚固体与土体极限摩阻力标准值qsikkPaC(kPa)φ(度)粉质粘土6.5019.128.213.00.370.4135.5027.121.020060强风化岩1.5020.335.030.0350120中风化岩5.5020.3100.035.010001.3技术条件(1)气温最热月平均29.3℃，最冷月平均4.7℃，夏季极端最高40.6℃,冬季极端最低－11.3℃(2)相对温度,最热月平均75%(3)主导风向,全年为西东风,夏季为东南风,基本风压W0=0.35kN/m2(4)雨雪条件，年终雨量1450㎜，日最大降水强度192㎜/d，暴雨降水强度3.3L/S0.100㎡,最大积雪80㎜。基本雪压0.35kN/m2。(5)工程地质条件：详见地质勘查报告。(6)抗震设防：6度(7)耐火等级：二级第85页，共84页 (8)建筑物类型：乙类(9)地下水位：－3.0m(10)建筑使用年限：50年；1.4设计依据[1]中华人民共和国国家标准：《建筑结构荷载规范》GB50009-2001[2]中华人民共和国国家标准：《混凝土结构设计规范》GB50010-2002[3]中华人民共和国国家标准：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002[4]中华人民共和国国家标准：《砌体结构设计规范》GB50003-2001[5]中华人民共和国国家标准：《建筑抗震设计规范》GB50011-2001[6]中华人民共和国国家标准：《总图制图标准》(GB/T501032001)[7]中华人民共和国国家标准：《房屋建筑制图统一标准》(GB/T50001-2001)[8]中华人民共和国国家标准：《建筑设计防火规范》(2001年版)[9]中华人民共和国国家标准：《民用建筑设计通则》(JGJ37-87)[10]中华人民共和国国家标准：《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）[11]钢筋混凝土结构设计手册[12]结构静力计算手册（10）[13]结构构造资料集上、下册1.5建筑设计1.5.1建筑物功能与特点室内设计标高，室内外标高相差0.450m。1平面设计：建筑物采用坐北朝南，平面布置满足长宽比少于5，横向间距采用9.0m的间距，纵向间距采用8.0m。第85页，共84页 2立面设计：该建筑立面为了满足美观需求，外墙面选用瓷面砖饰面，不同分隔区采用不同的颜色区隔。3防火等级：防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，满足防火要求；室内消火栓设在楼梯走廊两侧,每层两侧设3个消火栓，最大间距18m,满足间距50m的要求。4屋面设计：屋面采用平屋顶的形式，坡度为2%，排水方式为外排水。1.5.2工程做法1屋面做法（不上人）：①厚C30刚性防水层②铺油毛毡隔离层一道③厚挤塑泡沫成品保温层④高分子防水卷材一层≥1.2mm厚⑤厚1:2.5水泥砂浆找平⑥水泥炉渣2％找坡⑦120厚钢筋混凝土板（地下室顶板120）⑧厚纸筋灰石灰打底⑨V型钢龙骨吊顶2楼面做法：a、楼面：①水磨石面层10mm厚（20mm厚1:2.5水泥砂浆找平）②120mm厚现浇混凝土结构层③20mm厚纸筋灰石灰打底第85页，共84页 ④V型钢龙骨吊顶b、卫生间楼面：①10mm厚的小瓷砖面层②20mm厚1:2.5水泥砂浆找平③20mm厚水泥砂浆向地漏找坡④120mm钢筋混凝土板⑤高分子防水层卷材一层≥1.2mm厚⑥涂料两度a、内墙做法：①20mm厚水泥砂浆双面抹灰②240mm厚浆砌普通砖b、外墙做法：①20mm厚水泥砂浆抹灰②240厚浆砌普通砖墙③10mm厚小瓷砖贴面1.6结构设计1.6.1结构方案选择本工程采用框架结构。框架梁、板、柱全部现浇，构件均采用混凝土；上部砌体结构各层外墙采用普通砖强度为M15,各层内墙采用加气混凝土砌块，强度为；现浇楼梯。本工程框架柱的截面尺寸650mm×650mm，主梁截面尺寸为。楼梯：采用板式楼梯，均采用平行双跑楼梯。第85页，共84页 材料的选择：混凝土:基础梁、板的混凝土采用；上部框架各层梁、柱、板均采用混凝土。钢筋:上部框架梁、柱的纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HRB335；楼板的受力钢筋采用HRB335；基础梁的纵向受力钢筋设计时采用HRB400，箍筋采用HRB335。（GB50011-2001）1.6.2主要构件尺寸设计1横梁的尺寸：横梁的跨度：L=9000mm，按，取h=800mm。，取b=300mm。故框架主梁截面尺寸为：2纵梁尺寸：纵梁的跨度：L=8000mm，按，取h=700mm。取b=250mm故次梁截面尺寸：3柱尺寸：柱的截面尺寸是构造柱为4楼板尺寸：楼板为现浇板，均为120mm。（GB50011-2001）第85页，共84页 1.6.3荷载取值说明1屋面：活载标准值根椐《建筑结构荷载规范》GB50009-2001有上人屋面为，不上人屋面为。2楼面：活载标准值根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001有商场楼面均布活荷载标准值为。3楼梯荷载：恒载取值为。活载取值为4卫生间荷载：活载取值为5仓库荷载：活载取1.6.4荷载计算1屋面荷载:(不上人)40mm厚C25刚性防水层30×0.04=1.2kN/m2铺油毛毡隔离层一道0.25kN/m225mm厚挤塑泡沫成品保温层0.2×0.025=0.125/m2高分子防水卷材一层≥1.2mm厚0.01/m2厚1:2.5水泥砂浆找平20×0.02=0.4kN/m2水泥炉渣2％找坡14×0.072=1.008kN/m2120厚钢筋混凝土板25×0.12=3kN/m2V型钢龙骨吊顶0.25/m220mm厚纸筋灰石灰打底16×0.02=0.32kN/m2恒载标准值∑=6.6/m2活载标准值0.5/m2第85页，共84页 2楼面荷载：水磨石面层10mm厚20×0.03=0.6kN/m2120mm厚钢筋混凝土现浇板25×0.12=3.00/m220mm厚纸筋灰石灰打底16×0.02=0.32kN/m2V型钢龙骨吊顶0.25/m2恒载标准值∑=4.2N/m2活载标准值3.5/m23卫生间荷载：为简化计算，将卫生间楼面荷载取与楼面荷载一样的。恒载为4.2kN/m2，活载标准值2.5/m2。4墙体荷载：在实际中，由于墙中有门、窗，考虑折减，为安全起见，计算荷载时不留有洞口。外墙：20mm厚水泥砂浆双面抹灰0.02×0.36×4.2=0.03kN/m10mm厚小瓷砖贴面4.2×0.5=2.1KN/m240厚浆砌普通砖墙0.24×18×4.2=18.1KN/m合计20.2KN/m内墙：20mm厚水泥砂浆抹面（双面）0.036×4.2×0.02×2=0.06kN/m第85页，共84页 240mm厚浆砌普通砖0.24×4.2×7.5=7.6KN/m合计7.7KN/m女儿墙重：20mm厚纸筋灰石灰抹面（双面）0.02×0.36×0.6=0.004/m10mm厚小瓷砖贴面0.6×0.5=0.3KN/m240厚浆砌普通砖0.24×18×0.6=2.6KN/m合计2.9KN/m1.7结构设计成果具体计算由PKPM软件在计算机上完成，由于重点在于地下结构，所以在这只简要插入框架KJ-4内力计算结果、荷载，见图2.1~图2.6;以及基础设计所需的竖向荷载结果，见图2.7.第85页，共84页 图2.1弯矩包络图第85页，共84页 图2.2剪力包络图第85页，共84页 图2.3轴力包络图第85页，共84页 图2.4配筋包络图第85页，共84页 图2.5恒载图第85页，共84页 图2.6活载图第85页，共84页 图2.7第一层平面（竖向导荷）第85页，共84页 第2章梁板式筏形基础设计2.1工程概况和设计依据本工程为长沙市信德商场的梁式筏板基础。筏板基础的工程地质条件详见中表1.1。本筏板设计主要依据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002，《混凝土结构设计规范》GB50010-2002，《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》JGJ6-99进行设计。2.2基础形式的选择本工程中上部柱荷载平均在4599kN，较大，且有两层地下室，持力层处于中风化岩层中，为了便于做地下室时施工，经综合考虑，选择筏板基础，既充分发挥了地基承载力，又能很好地调整地基的不均匀沉降。本工程上部荷载平均在4599kN，较大且不均匀，柱距为9m，较大，将产生较大的弯曲应力，肋梁式筏基具有刚度更大的特点，可以很好的抵抗弯曲变形，能够减小筏板厚度，更适合本工程。2.3基础底面积的确定地基承载力验算采用标准组合，地下室柱下荷载标注组合由PKPM导出的，即表2.1竖向导荷柱号荷载（KN)柱号荷载（KN）柱号荷载（KN）柱号荷载（KN)柱号荷载（KN）合力A12219B13261C13056D13578E1265414768A23357B24512C24113D24813E2354920344第85页，共84页 A33133B34216C34357D34526E3317924176A43142B44230C44354D44496E3320319431A53193B54255C54096D55419E5454521508A62553B63513C63045D63672E6271615499合力1759723987230212650419846110955基底面积：修正后的地基承载力特征值（持力层）：ηb=0.3ηd=1.5γ=20.3KN/m³符合条件，满足要求。基础内力计算采用基本组合，地下室的柱荷载基本组合是由PKPM导出的，即（2.1）第85页，共84页 其中：—恒载，—活载。地下室（柱与基础相交处）基本组合下竖向荷载见表2.1。表2.2竖向导荷柱号荷载（KN)柱号荷载（KN）柱号荷载（KN）柱号荷载（KN)柱号荷载（KN）合力A12703B14014C13779D14408E1323718141A24125B25633C25158D26009E2436625291A33864B35287C35449D35657E3391924176A43876B45306C45446D45624E3395424206A53936B55334C55134D56852E5569226948A63118B64334C63762D64605E6339219211合力2162229908287283315524560137973由柱网荷载图可得柱的总荷载为：=137973KN其合力作用点偏心距为：第85页，共84页 经计算由于柱荷载在x，y方向偏心距分别为：（x方向0.3m，y方向0.5m），则x方向外挑0.6m，y方向外挑1m。故筏板基底面积为：A=地下室外墙取300mm的混凝土墙，则墙自重为：于是可得到计算基底面积：满足要求。基底净反力2.4持力层的选择及筏板、基梁尺寸确定由于地下室的高为8.4m，所以选择基础埋深8.4m,应该选择持力层为中风化岩层，该中风化岩层承载力特征值为。《第85页，共84页 地基基础设计规范》GB5007-2002中5.3.2规定，梁板式筏基底板的板格应满足受冲切承载力的要求，梁板式筏基的板厚不应小于300mm，且连续板板厚与板格的最小跨度之比不宜小于1/50，故取板厚400mm。本筏板基础基础混凝土强度为C30，，并下设100mm厚C15素混凝土垫层；基梁高按跨度的～估算，宽度按高度的估算，故横梁尺寸取为600mm×1300mm，纵梁尺寸为600mm×1300mm。因为地基承载力满足要求，所以基础实际埋深为10.2m。2.5基础底板内力计算由《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），四边支承的混凝土板应按下列原则进行计算：①.当长边与短边长度之比小于或等于2.0时，应按双向板计算；②.当长边与短边长度之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；当按沿短边方向受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋；③.当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，可按沿短边方向受力的单向板计算。本设计按照板的边界条件的不同，把板分成不同的类型，如图2.8。.按照双向板设计。图2.8梁板式筏形基础平面图第85页，共84页 双向板荷载传导原理：地基净反力首先传导于筏板底板上，这里假设地基净反力是均匀作用在筏板板底；筏板再将荷载传导至主梁：主肋梁将荷载传至上部柱底，同上部结构导下来的荷载平衡。本筏板基础中底板被主基梁分割为若干双向板，基础底板可近似按照倒置的双向多跨连续板承受地基净反力的作用来计算。作用在基础梁上的荷载按板角45度线的受荷面积来划分，基梁分别承受来自板分配梯形荷载和三角形荷载。双向板的计算方法：双向板的计算是按照弹性理论的弹性阶段计算方法来计算，并且考虑了双向交叉板带在板中心处挠度相等的位移条件，根据双向板的长宽比λ查弯矩分配系数表得到双向板两个方向的跨中弯矩；对于支座弯矩则根据双向板的长宽比λ查地基净反力分配系数表得到地基净反力分配到两个方向上的均布荷载和，再采用连续板的计算方法计算内力。本设计采用查双向板系数的方法来确定筏板在纵横方向分担的地基反力。统一取横向为x方向，纵向为y方向，具体计算过程如下：第85页，共84页 ①、区格的板B1边界约束如图2.9所示：图2.9B1的尺寸及边界条件查双向板系数表得：②、区格板B2边界约束如图2.10所示：图2.10B2的尺寸及边界条件查双向板系数表得：③、区格板B3边界约束如图2.12图2.12B3的尺寸及边界条件查双向板系数表得：第85页，共84页 ④、2区格板B4边界约束如图2.13所示：图2.13B4的尺寸及边界条件查双向板系数表得：支座弯矩由于地基梁的影响，应该对计算的支座反力进行调整，为简化计算，本设计的调整方法是：取支座处较大的弯矩进行调整，调整时按下述公式第85页，共84页 进行调整。2.6基础梁内力计算2.6.1柱节点荷载的分配肋梁式筏型基础的梁可以按照十字交叉梁来设计，将地基梁看成无限长梁和半无限长梁，上部结构柱荷载按以下方式分配在地基梁上：（1）.内柱荷载分配第85页，共84页 ，(2.4)其中，；—基础宽度，；—文克尔地基模型中的弹性特征系数；—基础横截面的惯性矩，；—地基基床系数取,=；—混凝土弹性模量，取。按照上式将内柱荷载分配到梁上，如表2.2。表2.3内柱荷载分配内柱柱荷载(KN)(KN)(KN)B256332816.52816.5B352872643.52643.5B453062653.02653.0B553342667.02667.0C251582579.02579.0C354492724.52724.5C454462723.02723.0第85页，共84页 C551342567.02567.0D260093004.53004.5D356572828.52828.5D456242812.02812.0D568523426.03426.0.（1）边柱荷载分配，(2.5)按照上式将边柱荷载分配到梁上，如表2.3。表2.4边柱荷载分配边柱柱荷载（KN）(KN)(KN)A241253300825A338643091.2772.8A438763100.8775.2A539363148.8787.2B643343467.2866.8C637623009.6752.4D646053684.0921.0E243663492.8873.2第85页，共84页 E339193135.2783.8E439543163.2790.8E556924553.61138.4D144083526.4881.6C137793023.2755.8B140143211.2802.8（3）角柱荷载分配，(2.6)按照上式将角柱荷载分配到梁上，如表2.4。表2.5角柱荷载分配角柱柱荷载（KN）(KN)(KN)A127031351.51351.5A631181559.01559.0E`32371618.51618.5E633921696.01696.02.6.2地基梁内力计算基梁承受板传导过来的荷载。由于是双向板，故在不同的板区格，梁会承受双向板按45度线面积分配的三角形荷载和梯形荷载。第85页，共84页 由于结构上部为5层框架结构，整体刚度较大，因此首先采用倒楼盖法计算在板荷作用下并且考虑上部柱荷载平衡的基梁内力。在肋梁节点处的上部柱荷载应考虑柱荷载在不同方向上的分配，计算时取上部荷载在相应方向上的分配值。对于倒楼盖法，通过将支座反力与对应支座分配后上部柱荷载的差值平均分配到调邻跨内，作为梁荷调整值加在原始梁荷上，再计算在调整后梁荷作用下支座反力与分配后上部柱荷载的差值，直到二者相差小于5%为止。为了计算方便，将跨数相同的梁，荷载相差不大的梁归并，同类梁中取荷载最大的梁进行内力计算，归并后的地基梁分布图如图2.2。图2.14地基梁归并图当反力误差大于5%时，需要进行调整，调整采用倒梁法进行：（1）根据初步选定的柱下条形基础尺寸和作用荷载，确定计算简图；（2）计算基底净反力及分布，按刚性梁基底反力线性分布进行计算；第85页，共84页 （1）用弯矩分配法或弯矩系数法计算弯矩和剪力；（2）调整不平衡力，由于上述假定不能满足支座处静力平衡条件，因此应通过逐次调整消除不平衡力：对边支座:对中间支座：其中：——不平衡均布力，KN/m；——边跨长度，m；——i支座左、右跨长度，m。（3）继续用弯矩分配法或弯矩系数法计算内力，重复步骤4，直至不平衡力在计算容许范围内；（4）将逐次计算结果叠加，得到最终内力分布。1.JL-1内力计算JL-1荷载是由轴之间传来的三角形形荷载，其最大值为将三角形荷载化为等效荷载第85页，共84页 表2.6JL-1内力计算支座A1B1C1D1E1柱荷载Di1315.5802.4755.8881.61618.5支反力R11340.5820.64739.3895.31580.8Di-R125.0-18.216.5-13.737.7误差δ1%1.92.22.11.62.3最终的弯矩包络图和剪力包络图如图2.15第85页，共84页 图2.15JL-1最终的弯矩包络图和剪力包络图2.JL-2内力计算JL-2荷载是由轴之间传来的三角形荷载，轴传来的三角形荷载最大值为将三角形荷载化为等效荷载JL-2计算方法和JL-1一样，列于表2.7。表2.7JL-2内力计算支座A6B6C6D6E6柱荷载Ci1559866.8752.49211696第85页，共84页 支反力R11545.1890.0733.6945.91680.5Ci-R113.9-23.218.8-24.915.6误差δ1%0.892.62.53.30.91JL-2最终的弯矩包络图和剪力包络图如图2.16图2.16JL-2最终的弯矩包络图和剪力包络图第85页，共84页 3.JL-3内力计算JL-3荷载是在（2）（3）（4）（5）轴的三角形荷载，其最大值为将三角形荷载化为等效荷载表2.8JL-3内力计算支座ABCDE柱荷载Ci790.02695.02648.43017.8896.6支反力R1789.32707.32626.93039.7882.2Ci-R10.7-12.321.521.914.4误差δ1%0.090.460.810.731.60JL-3最终的弯矩包络图和剪力包络图如图2.17第85页，共84页 图2.17JL-3最终的弯矩包络图和剪力包络图4.JL-4内力计算JL-4荷载是由(D)(E)轴之间传来的梯形荷载，其最大值为将梯形荷载化为等效荷载表2.9JL-4内力计算支座1E2E3E4E5E6E第85页，共84页 柱荷载Ci1618.53492.83135.23163.24553.61696.0支反力R11584.03541.43119.23155.04593.81665.8Ci-R134.5-48.6-16.08.2-40.230.2误差δ1%2.101.300.510.260.881.78JL-4最终的弯矩包络图和剪力包络图如图2.18图2.18JL-4最终的弯矩包络图和剪力包络图.JL-4内力计算5.JL-5荷载是由（B）（A）之间传来的梯形荷载，其最大值为第85页，共84页 将梯形荷载化为等效荷载表2.10JL-5内力计算支座1A2A3A4A5A6A柱荷载Ci1311.53300.03091.23100.83248.81459支反力R11261.33414.33071.13054.23328.41421.1Ci-R150.2-114.320.146.6-79.634.9误差δ1%3.803.460.651.502.452.39JL-5最终的弯矩包络图和剪力包络图如图2.19第85页，共84页 图2.19JL-5最终的弯矩包络图和剪力包络图.JL-5内力计算6.JL-6内力计算JL-6荷载是在（B）（C）（D）之间传来的梯形荷载，其最大值为将梯形荷载化为等效荷载表2.11JL-6内力计算支座123456第85页，共84页 柱荷载Ci2033.52800.02732.02729.32886.72116.8支反力R11974.32882.82709.42703.92974.32053.9Ci-R159.2-82.822.625.4-87.662.9误差δ1%2.912.960.830.933.032.97JL-6最终的弯矩包络图和剪力包络图如图2.20第85页，共84页 图2.20JL-6最终的弯矩包络图和剪力包络图.JL-6内力计算2.7设计参数验算2.7.1验算底板受冲切承载力梁板式筏板基础的底板厚为400mm，板底有100mm素混凝土垫层，因此取钢筋合力点至近边的距离，则。混凝土为C30：验算底板受冲切承载力的示意图如图2.21所示。按照《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），需要满足：(2.10)式中：--------作用在图上阴影部分面积上的地基土平均净反力设计值图2.21--------基础底板冲切破坏锥体的有效高度--------混凝土轴心抗压强度设计值第85页，共84页 ---------冲切破坏锥体斜截面的上边长与下边长的平均值由GB50007-20028.4.5条式8.4.5-2当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h0按下式计算：(2.12)---计算板格的短边和长边的净长度； p---相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值。（2)双向板板格（9000mm×8000mm），代入数据有：当时，取所以该双向板板格内筏板厚度满足抗冲切要求。2.7.2验算底板斜截面受剪承载力第85页，共84页 按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）需满足：（2.13）验算底板斜截面受剪承载力的示意图2.22(1).对双向板区格（6600mm×6000mm)内底板进行斜截面抗剪验算图2.22所以双向板区格（80000mm×9000mm)内底板板厚满足抗剪承载力要求。2.7.3验算基础梁斜截面受剪承载力对于基础梁：基础梁应该满足：(2.14)从基础梁的内力图上可以查出：基础梁最大剪力V=1841.54kN所以基础梁所选的截面满足梁斜截面抗剪承载力要求。第85页，共84页 2.7.4局部受压承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002.梁板式筏基的基础梁除满足正截面受弯及斜截面受剪承载力外，尚应按现行《混凝土结构设计规范》GB50010有关规定验算底层柱下基础梁顶面的局部受压承载力。根据《混凝土结构设计规范》GB500107.8.1，其局部受压区的截面尺寸应符合下列要求(2.15)只需验算竖向轴力最大值即可，即，计算示意如图2.23。图2.23局部受压计算示意图C30混凝土，，满足局部受压承载力验算。2.8筏板基础配筋计算2.8.1筏板配筋计算梁板式筏基的底板配筋除满足计算要求外，纵横方向的底部钢筋尚应有贯通全跨，顶部钢筋按计算配筋全部贯通，且其配筋率不应小于0.125%。配筋时取每块筏板的跨中弯矩和最大支座弯矩进行配筋计算。取横向1米即，截面有效高度为：第85页，共84页 筏板采用C30混凝土：，受力钢筋采用HRB3400钢筋：满足照构造要求的最小配筋面积：混凝土构件的安全等级定为二级，。对于周边与梁整体连接的双向板格，由于在两个方向受到支撑构件的变形约束，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小。鉴于这一有利因素，对于四边与梁整体连接的板，规范允许其弯矩设计值进行折减：1）中间跨和跨中截面及中间支座截面，减小20%。2）边跨的跨中截面及楼板边缘算起的第二个支座截面，减小20%。3）板的角区格不折减。表2.12双向板的板跨中配筋截面角区1角区2角区3角区4弯矩设计值（KN·m）Mx199.3157.3138.3103.3My161.1110.9160.9135.10.1080.0850.0750.0560.0870.0600.0870.0730.1130.0890.0780.058第85页，共84页 0.0910.0620.0910.076mm²161520@190163218@200111518@22082918@300130120@24085818@300130120@240108618@240表2.13双向板的板支座配筋截面abcdef弯矩设计值（KN·m）388.4284316.2195.2132.9169.50.2090.1530.1700.1050.0710.0910.2270.1660.1820.1110.0730.095324623732602158710431385第85页，共84页 mm²20@10018@11020@12016@12512@11014@110表2.14外挑板配筋计算表截面上边挑出截面右边挑出截面弯矩设计值（KN·m）234.20.0240.0040.0240.004mm²2488@170428@1702.8.2基梁配筋计算本设计中横向基梁尺寸为500mm×1000mm，基梁应满足以下构造要求：①.GB50010-2002中10.2.16规定梁高大于450mm时，在梁两侧沿高度应设置纵向构造钢筋，每侧构造钢筋面积不小于梁截面面积的0.1%，且其间距不大于200mm。此处，腹板高度按规定取基础梁的有效高度-筏板厚=960-400=560mm。每侧需配钢筋面积第85页，共84页 ，选214实际配筋面积308mm2②.GB50010-2002中10.2.1中规定，基梁上部钢筋间距不应小于35mm和1.5倍钢筋最大直径；基梁下部钢筋间距不应小于25mm和钢筋最大直径。③.GB50010-2002中10.2.10规定梁高大于800mm时，箍筋间距不应大于300mm；梁宽大于350mm小于800mm时宜选用四肢箍，且箍筋直径不宜小于8mm。④.GB50010-2002中9.5.1中规定梁受拉钢筋配筋率不应小于且不小于0.2%。基础梁纵横方向的底部钢筋尚应有贯通全跨，顶部钢筋按计算配筋全部贯通，且其配筋率不应小于0.15%。基础梁采用C30混凝土：，受力钢筋采用HRB400钢筋：最小配筋率受力筋最小钢筋面积：混凝土构件的安全等级定为二级，混凝土保护层厚度为，截面有效高度.双排布筋：箍筋采用二级钢，第85页，共84页 最小配箍率根据《混泥土结构设计规范》GB50010-2002，按构造要求，当梁宽b>400mm,且一层内的纵向受压钢筋多于3根时，应设置复合箍筋，对截面高度h>800mm的梁，其箍筋直径不宜小于8mm；梁中配有计算需要的纵向受压钢筋时，箍筋直径尚不应小于纵向受压钢筋最大直径的0.25倍。取各段梁的最大剪力计算箍筋计算配筋面积时，采用弯矩设计值，分别对横梁与纵梁进行配筋计算。1.JL-1配筋计算第85页，共84页 表2.15JL-1配筋计算截面边跨D支座C支座中间跨弯矩设计值1885.31248.1343.0392.60.1380.0920.0250.0290.1490.0970.0250.02944742913751871配筋率0.570.380.0970.11选配钢筋925625222225实际钢筋面积44182945760871表2.16第85页，共84页 截面边支座C内支座（左）C内支座（右）D内支座（左）D内支座（右）弯矩设计值1580.9375.6363.7296.6598.927027002702700270270027027002702700756756＜V756756＞V756756＞V756756＞V756756＞V箍筋肢数、直径410410410410410314314314314314180.0实配箍筋间距S（mm）180.03003003003002.JL-2配筋计算第85页，共84页 表2.17JL-2配筋计算表截面边跨D支座C支座中间跨弯矩设计值1982.31303.5367.8324.10.1460.0960.0270.0240.1590.1010.0270.02447753033811721配筋率0.610.390.1040.092选配钢筋828822222222实际钢筋面积49263041760760表2.18截面边支座C内支座（左）C内支座（右）D内支座（左）D内支座（右）弯矩设计值1680.57370363.7313.7632.227027002702700270270027027002702700第85页，共84页 756756＜V756756＞V756756＞V756756＞V756756＞V箍筋肢数、直径410410410410410314314314314314160.6实配箍筋间距S（mm）1603003003003003.JL-3配筋计算表2.19JL-3配筋计算第85页，共84页 截面边跨C支座D支座中间跨弯矩设计值1305.81518.62093.7673.10.0960.1110.1540.0490.1010.1180.1680.0503033354350451501配筋率0.380.450.650.19选配钢筋822628822422实际钢筋面积3041369549261521表2.20截面边支座C内支座（左）C内支座（右）D内支座（左）D内支座（右）弯矩设计值882.21312.51316.51449.41590.3第85页，共84页 27027002702700270270027027002702700756756＜V756756＜V756756＜V756756＜V756756＜V箍筋肢数、直径4104104104104103143143143143141182267266214178实配箍筋间距S（mm）3002652652101704.JL-4配筋计算第85页，共84页 表2.21JL-4配筋计算截面边跨E支座D支座第二跨中间跨弯矩设计值2450.83440.32123.4761.71076.101800.2520.1560.0560.0790.2000.2950.1700.0580.08260068858510517412462配筋率0.761.100.650.220.32选配钢筋625+625625+828928328525实际钢筋面积58908621554518472454表2.22第85页，共84页 截面边支座E内支座（左）E内支座（右）D内支座（左）D内支座（右）弯矩设计值1665.82142.72451.11615.81539.227027002702700270270027027002702700756756＜V756756＜V756756＜V756756＜V756756＜V箍筋肢数、直径612612612612612679679679679679355231189373410实配箍筋间距S（mm）3002301853003004.JL-5配筋计算第85页，共84页 表2.23JL-1配筋计算截面边跨E支座C支座第二跨中间跨弯矩设计值2115.92684.72069.2722.41060.00.1550.1980.1520.0530.0780.1690.2220.1650.0540.08150756666495416212432配筋率0.630.850.630.210.31选配钢筋828528+725828328525实际钢筋面积49266515492618472454第85页，共84页 表2.24截面边支座E内支座（左）E内支座（右）C内支座（左）C内支座（右）弯矩设计值1421.11534.51794.01493.91577.227027002702700270270027027002702700756756＜V756756＜V756756＜V756756＜V756756＜V箍筋肢数、直径610610610610610471471471471471298260214289262实配箍筋间距S（mm）2902602102852604.JL-6配筋计算第85页，共84页 表2.25JL-1配筋计算截面边跨E支座C支座第二跨中间跨弯矩设计值2788.72685.12612.1514.71091.10.2040.1970.1910.0380.0800.2300.2200.2130.0390.083第85页，共84页 69066606639611712492配筋率0.880.840.840.150.31选配钢筋725+725725+528725+528322525实际钢筋面积68726515651511402454表2.26截面边支座C内支座（左）C内支座（右）E内支座（左）E内支座（右）弯矩设计值2054.01282.71426.61290.21684.027027002702700270270027027002702700756756＜V756756＜V756756＜V756756＜V756756＜V箍筋肢数、直径610610610610610471471471471471172423332417240实配箍筋间距S（mm）170300300300240第85页，共84页 2.9地下室外墙计算稳定地下水位2.5m,不考虑水压力的影响,《地下工程防水技术规范》第4.1.5条“地下室外墙厚度不应小于250mm”，外墙厚度取为300mm，《混凝土结构设计规范》第3.4.2条规定环境类别为二b类，地下室外墙混凝土强度等级不宜低于C30,不宜高于C40，混凝土强度等级采用C30。其中，，，钢筋采用HRB400普通三级钢筋，。1．  静止土压力计算：地下室外墙承受的土压力取静止土压力，土压力系数，对一般固结土可取，取二层地下室外墙计算，=21°，=0.64。2.  地下室外墙跨中弯矩计算：可将三角形荷载等效为均布荷载，等效公式为，故地下室外墙可以按三遍固定，一边简支双向板计算：负一层纵外墙：查双向板系数表横外墙：第85页，共84页 查双向板系数表负二层与负一层纵外墙和横外墙皆对应相同所以得负一层和负二层纵横外墙配筋如下表：表2.27纵向地下室外墙配筋表截面X向跨中Y向跨中弯矩设计值（KN·m）14.4480.0150.0480.0150.049mm²15812@30051612@220表2.28横向地下室外墙配筋表第85页，共84页 截面X向跨中Y向跨中弯矩设计值（KN·m）12.149.30.0120.0490.0120.050mm²12612@30052612@200第85页，共84页 第3章基坑支护设计3.1地质资料1、东西两侧距离地下室外墙3m即为市政干道，南北两侧距离地下室外墙6m即为市政干道，道路宽均约6m，离道路3m是三层建筑物，基础形式是浅埋条形基础，埋深2.5m.2、场地自然地面平整，地下水位为地表下2.5m。3、岩土层分布及物理力学性质指标：表3.1岩土名称平均厚度重度ρo（g/m3）天然含水量Wo（%）塑性指数IP液性指数IL压缩系数α1-2(Mpa-1)压缩模量Es(MPa)粘聚力内摩擦角地基承载力特征值kPa土钉锚固体与土体极限摩阻力标准值qsikkPaC(kPa)φ(度)粉质粘土6.5019.128.213.00.370.4135.5027.121.020060强风化岩1.5020.335.030.0350120中风化岩5.5020.3100.035.01000第85页，共84页 3.2设计方案编制依据1《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）2《建筑桩基技术规范》（JGJ94）；3《场地工程地质勘察报告》；4其它国家和地方有关规范、规程、标准；5施工现场的实际情况、周边环境和设计的相关要求。3.3设计方案编制说明1建筑结构安全等级为二级，其基坑重要性系数=1.0。2地震烈度：本场地地震烈度为6度3建筑场地类别：二类。3.4支护方式选择及初步确定设计参数1.选择原则：①.技术先进；②.施工可行；③.安全可靠；④.经济合理。进行挡土结构设计时应综合考虑下列因素：①.基坑的几何尺寸、形状、开挖深度；②.工程地质、水文地质条件、土层分布及其物理力学性质、地下水情况；③.支挡结构所受的荷载及大小；④.基坑周围的环境、建筑、道路交通及地下管线情况。本工程距离3米和6米处为市政道路，施工场地不满足放坡要求，所以不宜使用放坡。基坑开挖深度为8.75米，采用悬臂式支护结构断面设计无法满足强度与变形要求，所以应选择排桩加支撑结构，由于基坑周围无较深地下构筑物，可以使用排桩锚索支护。排桩使用人工挖孔桩，桩径取1000mm，桩间距2000mm。锚杆锚头中点至基坑顶面距离3m，锚杆倾角取=15°，水平间距4m。桩间坡面采用喷射砼C25作为面板，厚100mm。本设计为临时支护，设计使用年限一年，基坑安全等级为二级。第85页，共84页 3.5AB剖面手算计算书：3.5.1土压力系数计算1、主动土压力系数：2、被动土压力系数：基坑开挖深度9.75m，落在中风化岩层上，所以：3.5.2水平荷载和水平抗力的计算水平荷载的计算地面施工荷载取，影响深度0~6m。基坑边6m外为市政干道。荷载取，影响深度6m~12m。临界深度：第85页，共84页 地下水位2.5m所以主动土压力零点范围内无地下水水平抗力计算：第85页，共84页 土压力如下图所示：图3.1土压力计算简图第85页，共84页 3.5.3锚杆的计算1、水平锚固力的计算：设定弯矩零点位置本应取时的x位置，但是本例中故取基坑底为设定弯矩零点位置。取1m宽，对设定零点位置取弯矩有：得：T=44.55KN锚杆间距取4m所以锚杆的水平锚固力为：4×44.55=178.2KN2、锚杆长度的计算自由段长度计算可取自由段长度为5.0+1.5=6.5m锚固段长度计算取4m宽计算根据有：第85页，共84页 锚杆总长度为：2、锚杆杆体材料计算所需钢铰丝根数=295.2/139=2.2根，取3根。即3.5.4排桩嵌固深度计算取hd=3.0m试算根据有：所以取嵌固深度hd=3m是满足要求的第85页，共84页 3.5.5桩身配筋1、最大弯矩计算基坑底面以上剪力零点位置基坑底面以下剪力零点位置故在基坑底面以下出现，取=323.8KN·m。最大剪力计算知反弯点处有最大剪力：第85页，共84页 2、纵向钢筋按均匀配筋的简化公式配筋：KN·m用迭代法求得：选取1122（As=4182mm2）。3、桩身箍筋配置采用等效刚度：令b=h，则b=0.876d=876mm;h0=876mm采用双肢箍筋时：故按照构造配筋即可：取满足要求。加劲环取。第85页，共84页 3.6冠梁设计冠梁尺寸1100mm×600mm（宽×高）采用混凝土等级C30，二级钢筋。配筋构造配筋纵向钢筋最小配筋率0.215%，配620，钢筋保护层厚度取35mm，箍筋采用φ8@2003.7圈梁兼腰梁的选用由表可知本例中锚杆轴向力为44.55KN，跨度4m，选用2[20。槽钢界面校核：梁中出现的最大弯矩，最大剪力分别为：[20界面几何参数查（GB707-1988）有正应力，满足要求。切应力，满足要求。所以选用2[20可以满足正常使用要求。3.8基坑整体稳定性分析第85页，共84页 图3.2计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度:0.40m滑裂面数据圆弧半径(m)R=14.449圆心坐标X(m)X=-2.260圆心坐标Y(m)Y=11.076整体稳定安全系数Ks=1.905>1.3满足整体稳定性要求。第85页，共84页 第4章基坑支护专项安全施工方案设计4.1编制目的4.1.1确保本工程施工现场安全生产，减轻事故危害，做好工程重大质量安全事故的应急工作。4.1.2用以指导应急抢险，及时、有序、高效、妥善地处置事故、排除隐患，最大限度地减少人员伤亡和财产损失。4.1.3减少社会不良影响，维护施工现场及周围社会环境的稳定，保证本工程双标化工地的顺利达标。4.2编制依据依据国家有关法律法规和《湖南省突发公共事件总体应急预案》、建设部《建设工程重大质量安全事故应急预案》。4.3适用范围适用于长沙市信德商业楼项目基坑施工现场内的所有施工活动中产生的重大质量安全事故的应急处置工作。4.4事故应急准备预防措施4.4.1深基础开挖前先学习开挖方案，严格按土方开挖施工方案要求施工。4.4.2材料准备：开挖前准备足够优质木桩和脚手板，装土袋等，再准备10台抽水泵，随时应急。4.4.3开挖时现场设专人负责按比例放坡，监督围护结构的施工质量，分析判断开挖条件是否成熟，围护结构是否牢固。第85页，共84页 4.4.4为防止事故发生，塔吊必须由具备资质的专业队伍安装，司机必须持证上岗，安装完毕后经技术监督局验收合格后方可投入使用。4.4.5机手操作时，必须严格按操作规程操作，不准违章作作业，严格执行“十不吊”，操作前必须有安全技术交底记录，并履行签字于续。4.4.6脚手架支搭必须先编好搭设方案，经有关技术人员审批后遵照执行。4.4.7所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭脚手架严格按方案施工，做好脚手架拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。4.4.8所有架体平台，架设好后，必须设各方；专业技术人员验收签字后，投入使用。4.5作业条件4.5.1东西两侧距离地下室外墙3m即为市政干道，南北两侧距离地下室外墙6m即为市政干道，道路宽均约6m，离道路3m是三层建筑物，基础形式是浅埋条形基础，埋深2.5m.场地自然地面平整，地下水位为地表下2.5m，应该采取降水措施。基坑开挖深度为8.75m，长×宽=45m×32m，四边向外延伸0.5m开挖，基坑采用桩锚支护方案，人工挖孔桩桩径为1000mm，锚索为3根的钢铰丝。4.5.2建筑物位置的定位轴线引桩、临时水准点及基坑开挖灰线尺寸已经过复核。4.5.3决定挖土方案：开挖方法采用分层开挖、先撑后支，挖土顺序、堆土弃土位置、运土方法及路线等。4.6基坑土方开挖及步骤4.6.1第一次土方开挖，将地表土挖运出去，场地整平和基坑降水后进行第一道支撑结构施工。4.6.2第二次土方开挖采用对称式、台阶式、“接力”方式挖土，并做到随挖随撑，进行二层或者多层开挖时，需预留设坡道，以便汽车上下，坡道两侧加固。4.6.3第三次土方开挖，在开挖过程中随土的挖出和开挖后，均应保证井点降水正常进行，防止地基浸水，同时要防止下层土的回弹。然后进行第二道支撑结构施工。第85页，共84页 4.6.4第四次土方开挖尽量挖至设计标高处，并尽快浇筑垫层和底板。4.7挖土方施工工艺4.7.1大型土方施工，应根据施工场地情况、水文气象资料、施工方法、挖土的深度和规模等设计合理的排、降水方案。在地下水位较低和土质较好的情况下，采用明沟排水，沿坑底周围或中央开挖排水沟，使水流入集水井，然后用水泵排走。4.7.2土方开挖时，应防止附近已有建筑物或构筑物、道路、管线等发生下沉和变形。必要时应与设计单位或建设单位协商采取防护措施，并在施工中进行沉降和位移观测。4.7.3土方机械开挖应从上至下分层分段根据围护设计时的工况要求依次进行，分层厚度可根据具体情况而定，以防止挖土过快、边坡过陡造成卸载过速而引起土体失稳塌陷、基底涌土、桩身倾斜等严重后果。4.7.4坑底的表面坡度应符合设计要求，如设计无要求时，一般应向排水沟方向做成不小于2‰的坡度。坑底标高应逐点检查，检查点的间距不宜大于3m。4.7.5土方工程施工中，应经常校核其平面位置、水平标高、边坡坡度等是否符合设计要求。平面控制桩和水准点也应定期复测和检查。4.7.6夜间施工时，应合理安排施工项目，防止超挖和铺填超厚。4.7.7采用机械施工时，必要的边坡修整和场地边角、小型沟槽的开挖，可用人工和小型机具配合进行。4.7.8基坑底部开挖宽度应根据基础或结构和防水处理施工工艺决定。混凝土基础或垫层需支模的，每边增加工作面0.3m；需用卷材或防水砂浆做垂直防水（防潮）层时，增加工作面0.8～1.0m（搭设脚手架取1m）。4.7.9在原有建（构）筑物邻近挖土，如深度超过原建（构）筑物基底标高，其基坑边与原基础边缘的距离必须大于高差的1～2倍（土质好时可取低限），并对边坡采取保护措施；如对旧有建（构）筑物基底有影响时，必须提请有关部门采取防止建（构）筑物变形、沉陷的加固措施后方可施工。4.7.10机械挖土应在基底标高以上保留10～30cm左右用人工挖平清底。开挖至设计标高后，应排干积水和清除浮土，经验槽合格后，方可进行下一工序的施工。4.7.11挖方的弃土应保证挖方边坡的稳定与排水。当土质良好时，应距槽边缘0.8m以外堆放，且高度不宜超过1.5m。第85页，共84页 4.7.12土方工程一般不宜在雨天进行。在雨季施工时，工作面不宜过大。应逐段逐片地完成，并应切实制定雨季施工的安全技术措施。第85页，共84页 4.8人工灌注桩施工工艺4.8.1工艺流程4.8.2人工挖孔灌注桩的要点是：1）挖孔第85页，共84页 挖孔前应按施工图纸准确放线，确定桩位中心位置，并向桩心位置四周引出四个控制点，以控制桩心。开挖应自上而下分层进行，每一层土方开挖区的形状呈上小下大圆台体形状，厚度为100cm，上底和下底的口径分别大于设计桩径20cm和40cm。自上而下分步进行开挖，开挖区的侧壁要求做到光滑平整，底面要水平，挖出的土方要及时运送到地面并外运，不得堆放在孔边。在挖孔过程中施工人员必须熟悉所挖孔的地质情况，井上和井下之间应保持良好的联络信号。要勤检查，注意土层的变化，当遇到流沙、大量地下水等影响挖土安全时，要立即采取有效防护措施后，才能继续施工。人工挖孔比较容易组织，一般以三到四名工人为一组，井下工人使用短把铁锹、羊镐等工具开挖，井上工人使用辘轳将井下工人装到料斗中的土方绞上来，并用手推车推到指定的地方。2）护壁为防止塌孔，每一层土方开挖后应进行护壁。a护壁钢筋笼。护壁钢筋笼的形状为一个圆台体的侧表面，由6道φ8环形钢筋及8道φ8母线钢筋焊接而成，环形钢筋间距为20cm，自上而下排列，其顶部和底部环向钢筋的直径分别大于设计桩径10cm和30cm，其余环向钢筋的直径按线性变化的规律自上而下递增。第一层开挖位于地表，可将其开口适当加大，以使护壁钢筋笼在场地上制作好后直接放入其中，对于第二层及以下各层而言由于护壁钢筋笼底部直径大于顶部钢筋直径，所以护壁钢筋笼不能直接放入，只能在井下制作完成。b护壁模板。浇注护壁的模板相应也呈圆台体形状，其上口的直径等于设计桩径，下口的直径大于设计桩径20cm，高100cm，由3块呈曲面扇形的薄钢板制作而成，背后焊接三角铁作为骨架起支撑作用，相邻两块模板拼缝要预留2cm间隙。拼接时用螺栓将相邻模板从拼缝处固定，并用木条填塞预留缝隙，以方便拆卸。拆模的方法是：卸掉拼缝处固定的螺栓，向内侧敲打填塞的木条，使各块模板松动、分离后逐一取下。c浇注护壁混凝土。护壁混凝土按C25设计，在混凝土内应掺一定数量速凝剂，以尽快达到强度要求。浇注第85页，共84页 护壁时，为了防止模板产生偏移，应对称下料，用敲击模板或木棒插实的方法振捣，由于护壁混凝土在地面以下，湿度、温度对护壁混凝土强度的形成和增长非常有利，一般1天强度就能达到10Mpa左右，半天就可以拆模。如拆模后发现护壁有蜂窝、漏水现象，要及时加以堵塞和导流，保证护壁混凝土强度及安全。3）钢筋笼的制作与安装钢筋笼骨架在加工场地分段制作，分段长度视起吊设备的高度和钢筋主筋规格而定，一般为6m左右。为使钢筋笼骨架有足够的刚度，每隔2.5m应在主筋外侧设置一道Φ18加强箍筋，以保证在运输和吊放过程中不产生变形。将钢筋笼运至现场后，用吊车起吊，第一段放入孔内后用钢管或型钢临时搁支在护壁上，再起吊第二节钢筋笼，对正位置焊接，焊接应采用搭接焊法，要注意搭接应满足规范的要求，焊接后逐段放入孔内至设计标高。安放前需再检查孔内的情况，以确定孔内无塌方和沉渣，安放要对准孔位，扶稳、缓慢、顺直，避免碰撞孔壁，严禁墩笼、扭笼。放入后应反复校正设计标高并用工艺筋固定，防止钢筋笼下沉或上浮。4）灌注混凝土当钢筋笼在井筒中就位以后，便可灌注混凝土，混凝土坍落度宜控制在7～9cm，拌和时间不得少于90秒。在井口的上方搭起支架，将溜槽和串筒接上，串筒宜距混凝土面2m以内为宜，随着混凝土表面不断上升逐步减少串筒数量。严禁在井口向井下抛铲或倾倒混凝土料，以免产生离析现象，影响混凝土整体强度。每次灌注高度不得大于60cm，由井下工人用插入式振动器捣振，插入形式为垂直式，插点间距约40～50cm，应做到“快插慢拔”，以保证混凝土的密实度。孔内的混凝土必须一次连续灌注完成，不留施工缝。挖孔灌注桩的混凝土质量容易保证，在制作承台时，无需打掉桩头，只需将其顶面凿毛即可。4.9组织指挥体系及职责4.9.1施工现场项目部安全生产领导小组小组职务负责人职务工作职责联系电话总指挥xx项目经理主持现场全面工作xxx第85页，共84页 组长xx安全主管负责现场安全工作xxx副组长xx项目负责人主持现场全面工作xxx副组长xx技术负责人编写安全方案及报告xxx组员xx安全员现场安全检查指导xxx组员xx安全员现场安全检查指导xxx组员xx土建施工员负责本区内的安全保卫xxx组员xx电气负责人现场用电安全检查xxx4.10易发生的重大事故种类A：坍塌事故（基坑作业、模板安装拆除作业）B：倾覆事故（脚手架搭拆、塔吊装拆作业）C：物体打击事故D：机械伤害E：触电事故F：高空坠落事故G：火灾4.11施工现场的应急处理设备和设施管理工地应安装电话，未安装电话时应配置移动电话。电话安装于办公室、值班室、警卫室内。在室外附近张贴119、120电话的安全提示标志，以便现场人员都了解，在应急时能快捷地找到电话拨打报警求救。电话一般应放在室内临现场通道的窗扇附近，电话机旁应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人、上级单位的联络电话，以便在节假日、夜间等情况下使用，房间上锁的紧急情况，可击碎窗玻璃，向有关部门、单位、人员拨打电话报警求救。为合理安排施工，事先拨打气象专用电话，了解气候情况拨打电话121，掌握近期和中长期气候，以便采取针对性措施组织施工，既有利于生产又有利于工程的质量和安全。第85页，共84页 工伤事故现场重病人抢救应拨打120救护电话，请医疗单位急救。火警、火灾事故应拨打119火警电话，请消防部门急救。3、电话报救须知3.1全天畅通电话：xx电话xxx，火警：119，医疗急救：1203.2拨打电话时要尽量说清楚以下几件事：(1)说明伤情(病情、火情、案情)和已经采取了些什么措施，以便让救护人员事先做好急救的准备。(1)讲清楚伤者(事故)发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征。(3)说明报救者单位、姓名(或事故地)的电话或传呼机或传呼电话号码以便救护车(消防车、警车)找不到所报地方时，随时通过电话通讯联系。基本打完报救电话后，应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话。通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，以利救护到达后，能及时进行抢救。第85页，共84页 参考文献[1]中华人民共和国国家标准：《建筑结构荷载规范》GB50009-2001[2]中华人民共和国国家标准：《混凝土结构设计规范》GB50010-2002[3]中华人民共和国国家标准：《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002[4]中华人民共和国国家标准：《砌体结构设计规范》GB50003-2001[5]中华人民共和国国家标准：《建筑抗震设计规范》GB50011-2001[6]中华人民共和国国家标准：《总图制图标准》(GB/T501032001)[7]中华人民共和国国家标准：《房屋建筑制图统一标准》(GB/T50001-2001)[8]中华人民共和国国家标准：《建筑设计防火规范》(2001年版)[9]中华人民共和国国家标准：《民用建筑设计通则》(JGJ37-87)[10]中华人民共和国国家标准：《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）[11]钢筋混凝土结构设计手册[12]结构静力计算手册（10）[13]结构构造资料集上、下册[14]《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）[15]《建筑桩基技术规范》（JGJ94）；[16]《场地工程地质勘察报告》第85页，共84页 致谢本次论文在熊智彪老师和周向东老师的指导下完成的，资料查询，设计方案的确定等等都离不开熊智彪老师和周向东老师给予的悉心指导，从而是我能成功完成此次设计并顺利毕业。在此特向熊老师和周老师致以最衷心的感谢和深深地敬意！同时对在设计过程中给予帮助和支持的各位岩土系老师及同学们致以最衷心的感谢和深深地敬意！2012年5月27日第85页，共84页'