某机关办公楼 毕业设计计算书

'科学技术学院毕业设计（论文）题目：某机关办公楼学科部：理工学科部专业：土木工程学生姓名：指导教师：毕业设计（论文）时间：2011年3月1日～5月共12周 摘要本工程为某机关办公楼，主体结构为钢筋混凝土框架结构。总建筑面积约为3680㎡，层高3.9m，建筑层数五层。采用独立基础，室内外高差为0.45.m。本设计综合运用所学的专业知识，根据设计任务书的要求进行了钢筋混凝土结构办公楼的建筑、结构和施工组织设计。设计过程遵循先建筑后结构再基础的顺序进行。建筑设计，依据建筑总体规划要求、建筑用地条件和基地周边的环境特点，首先设计建筑平面，其次进行立面造型、剖面设计。建筑设计应满足使用功能和造型艺术的要求。结构设计密切联系建筑设计，以现有的有关规范为依据，主要包括结构选型及结构布置、确定计算简图及计算单元、荷载计算、侧移控制、内力组合、构件设计、楼梯设计、基础设计等内容。本工程采用钢筋混挺土框架结构体系（纵横向混合承重），选择了有代表性的一榀框架进行计算。对于竖向荷载采用分层法计算，水平荷载作用采用D值法计算。设计计算整个过程中综合考虑了技术经济指标和施工工业化的要求，由于本工程位于7度抗震设防区，计算时考虑了抗震的要求。关键词：建筑设计；混凝土框架结构设计；抗震设计 TheprojectforsomeofficebuildingsThisprojectforsomeofficebuildings,mainbodystructureforreinforcedconcreteframestructure.Withatotalconstructionareaofaboutfor3680㎡,storeyheight3.9m,constructionlayerfivelayers.Adoptindependent0.45based,indoorandoutdoorelevationjm.Thisdesigncomprehensiveuseofexpertise,accordingtotherequirementsofthedesignplandescriptionsoftheofficebuildingofthereinforcedconcretestructures,thestructureandtheconstructionorganizationdesign.Designprocessfollowafterthefirstbuildingstructurebasedontheorderagain.Architecturaldesign,theoverallplanningrequirements,accordingtothebuildinglandforconstructionconditionsandbasecircumjacentenvironmentcharacteristics,thefirstbuildingplane,secondlyondesign,sectionfacadedesign.Architecturedesignshouldmeettheusefunctionandplasticartsrequirements.Structuredesignofarchitecturaldesign?closecontact 目录第一章工程介绍-6-工程概况：-6-第二章设计数据-6-建筑规模-6-气象资料-6-抗震要求-7-第三章设计内容-7-1.设计做法-7-（1）屋面做法-7-（2）楼面做法-7-（3）地面做法-7-（4）内墙做法-8-（5）外墙做法-8-（6）选用材料-8-2.结构选型-8-（1）截面尺寸-8-（2）刚度计算-9-3.荷载计算-11-3.1恒载计算-11-3.2、楼面荷载分配为等效均布荷载-12-3.3活载计算-14-3.4、风载计算-15-3.5、地震荷载-15-第四章、内力计算-17-4.1恒载作用下内力-17-4.2竖向活荷载作用下内力-25-4.3风载作用下的内力计算（D值法）-34-第五章.内力组合-43-5.1框架梁内力组合-43-（1）组合参数-43-（2）控制截面的选择-44-5.2、框架柱内力组合-47-第六章、梁柱配筋计算-49-6.1、框架梁配筋计算-49-6.2．框架柱的配筋计算-54-（1）剪跨比和轴压比验算-54-（2）柱正截面承载力计算-54-（3）柱斜截面受剪承载力计算-56-第七章、双向板楼盖设计-58-7.1、现浇板的配筋计算：-58-7.2、屋面板设计：-58- 7.3、楼面板设计：-61-第八章．纵向框架梁配筋计算-63-8.1、荷载计算-63-8.2、内力计算：-63-8.3、承载力计算-64-①梁正截面受弯承载力计算-64-②梁斜截面受剪承载力计算-65-第九章、楼梯配筋计算-66-9.1、建筑设计-66-9.2楼梯梯段的计算-68-9.3、平台板计算：-69-9.4、平台梁的计算-70-（1）荷载计算-70-（2）内力计算-70-（3）纵向受力计算：-70-（4）斜截面受力验算-70-第十章、基础设计-71-10.1边柱独立基础-71-（1）荷载计算-71-（2）基地反力验算：-72-（3）高度验算-73-（4）基础底面配筋计算-74-10.2中柱联合基础-75-（1）荷载计算-75-（2）基础底面积的确定-75-（3）验算基础高度-76-（4）冲切验算:-77-（5）基础底板配筋计算-77-参考文献：-78- 第一章工程介绍工程概况：本工程建筑面积约为3680，主体层数5层。根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，地质情况如下：地表面到—0.60m为回填土含腐殖质，承载力特征值为80kN/m，—0.60~—1.70m为粘性素填土，承载力的特征值为130kN/m，—1.70~—4.00m为一般亚粘土，对混泥土无腐蚀性，其承载力的特征值为220kN/m，可作为天然地基持力层。平均地下水位-5.0m以下，土壤冻结深度不考虑。抗震设防烈度为7度，抗震等级为三级，场地为I类一组Tg=0.25s。经现场勘察及资料收集证实，场地内无不良地质现象。该地区平均气温24度左右，最高气温39.2度，最低气温-7.7度；基本风压值0.45KN/m2，全年主导风向：西北，基本雪压值0.35kN/m2。第二章设计数据建筑规模建筑面积：3680建筑层数：5层结构形式：钢筋混凝土框架结构气象资料基本风压值：0.45KN/m2基本雪压值：0.35kN/m2最低气温：-7.7℃最高气温：39.2℃抗震要求抗震设防烈度为7度，抗震等级为三级，场地为I类一组Tg=0.25s，水平地震影响系数最大值为0.08。 第三章设计内容1.设计做法（1）屋面做法l三毡四油防水l保温层膨胀珍珠岩l20厚1：3水泥砂浆找平l刷冷底子油一道l120厚钢筋砼屋面板l15厚板底抹灰l加吊顶装修（2）楼面做法l10厚水磨石面层l20厚1：3水泥砂浆打底l120厚钢筋砼楼板l15厚板底抹灰l加吊顶装修（3）地面做法l10厚水磨石面层l20厚1：3水泥砂浆打底l素水泥浆结合层一道l60厚C10砼l素土夯实（4）内墙做法l15厚1：3水泥砂浆 l2厚1：0.1石灰细纱面（5）外墙做法l10厚1：3水泥砂浆l5厚1：2.5水泥砂浆抹面（6）选用材料l砼：梁板用C30,柱子用C35l钢筋：梁柱箍筋和板用二级钢筋，纵筋用三级钢筋2.结构选型本设计采用钢筋混凝土框架结构，各层层高均为3.9m，基础采用条形基础，室外地坪标高为-0,45m，故底层柱子长度为4.35m。计算时将第②榀横向框架作为计算框架。（1）截面尺寸边跨（AB、CD跨）梁：h=（1/12~1/8）L=600mm~900mmb=（1/3~1/2）h取h=700mm，b=250mm中跨（BC跨）梁：取h=500mm，b=250mm边柱（A、D轴）连系梁：取b×h=250mm×600mm中柱（B、C轴）连系梁：取b×h=250mm×600mm柱截面尺寸根据式估算。查阅《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）第6.1.2条及第6.3.7条可知该框架结构的抗震等级为三级，轴压比限值=0.9；重力荷载代表值近似取13KN/㎡。边柱的受荷载面面积积为3.0m×6.0m。中柱受荷截面面积为3.0m×4.8m。由此可得第一层柱截面面积为： 边柱≥=60719中柱=77844取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别为246mm和279mm，根据计算，本设计中柱截面尺寸取之如下：bh=500mm500mm。（2）刚度计算考虑得到现浇楼板的作用，在求梁截面惯性矩时取：中跨I=2，边跨I=1.5，为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩。刚度计算如下：边跨梁：=1.5=1.5=0.01429(E=3.0×)E=3.00.01429=428750KN==59549KNm中跨梁：2×=0.00521E=3.0×0.00521=156300KN㎡=21708KNm柱：EIc＝3.15×106×0.005208333=16406.2KNm2∴底层：其余层： 修正后：底层ic=39063KNm2,其余层ic=0.9×45573=41016KNm2半框架线刚度图如下：结构布置图如下： 计算简图如下： 3.荷载计算3.1恒载计算（1）屋面恒载三毡四油防水0.35KN/m2保温层膨胀珍珠岩0.8KN/m220厚水泥砂浆找平0.0220＝0.4KN/m2120厚钢筋砼板0.1225＝3.0KN/m215厚板底抹灰0.01520＝0.3KN/m2钢丝网抹灰吊顶0.45KN/m2合计5.3KN/m2屋面恒载设计值为：5.3×1.2=6.36KN/m2（2）楼面恒载面层（10厚水磨石面层，20厚水泥砂浆打底0.65KN/m2120厚刚砼板3.0KN/m215厚板底抹灰0.3KN/m2钢丝网抹灰吊顶0.45KN/m2合计4.4KN/m2楼面恒载设计值为：4.4×1.2=5.28KN/m23.2、楼面荷载分配为等效均布荷载短向分配系数：长向分配系数：（1）横向框架梁上线荷载①边跨5层:梁重及抹灰0.250.725+（0.7×2+0.25）×0.01×17=4.66KN/m屋面板传给梁5.3×0.725×6.0=23.06KN/m 合计27.72KN/m4～1层：梁重及抹灰重4.66KN/m楼面板传给梁4.4×0.725×6.0=19.14KN/m墙重（200厚加气混凝土砌块，15厚双面抹灰）(5.5×0.24+17×0.015×2）×（3.9-0.7）=4.67KN/m合计28.47KN/m②中跨5层：梁重及抹灰重0.250.525+（0.5×2+0.25）×0.01×17=3.34KN/m屋面板传给梁5.3×0.625×2.4=7.95KN/m合计11.29KN/m4～1层：梁重及抹灰重3.34KN/m屋面板传给梁4.4×0.625×2.4=6.6KN/m合计9.94KN/m（2）横向框架柱上的集中荷载①A、D轴上之线荷载5层：梁及抹灰重0.250.625+（0.6×2+0.25）×0.01×17=4.00KN/m0.5m女儿墙自重0.5×0.24×19=2.28KN/m屋面板传给梁5.30.625×3.0=9.94KN/m合计16.22KN/m4~1层：梁及抹灰重4.00KN/m楼面传给梁4.4×0.625×3.0=8.25KN/m墙重0.24×5.5×[6×(3.9-0.6)-1.5×2.18]/6=3.24KN/m铝合金窗0.4×1.5×2.18/6＝0.22KN/m合计15.71KN/m②B、C轴上梁之线荷载5层：梁及抹灰重4.00KN/m屋面传给梁5.3×0.625×3.0+5.3×0.725×1.2=14.55KN/m合计19.55KN/m4~1层：梁及抹灰重4.00KN/m 楼面传给梁4.4×0.625×3.0+4.4×0.725×1.2=12.01KN/m铝合金窗1.5×1.8×0.4/6=0.18KN/m木门0.4×1.0×2.1/6=0.14KN/m墙重0.24×5.5×[6×(3.9-0.6)-1.0×1.2-1.0×2.1]]/6=2.70KN/m合计14.93KN/m③边柱上集中荷载5层：连梁传来集中荷载16.22×6×2/2=97.32KN合计97.32KN偏心弯矩97.32×0.175=17.02KNm4~1层：连梁传来集中荷载15.71×6×2/2=94.26KN柱及其粉刷自重0.5×0.5×3.6×25×1.15=25.88KN合计120.14KN偏心弯矩120.14×0.175=21.02KNm④中柱上集中荷载5层：连梁传来集中荷载19.55×6×2/2=117.3KN合计117.3KN偏心弯矩117.3×0.175=20.53KNm4~1层：连梁传来集中荷载14.93×6×2/2=85.8KN柱及其粉刷自重25.88KN合计111.68KN偏心弯矩111.68×0.175=19.54KN3.3活载计算（1）屋面荷载雪荷载0.35KN/m2不上人屋面0.7KN/m2取大者0.7KN/m2（2）楼面荷载一般用房2.0KN/m2走廊、门厅、楼梯2.5KN/m2（3）横向框架梁上线荷载①边跨 5层0.7×0.725×6.0=3.05KN/m4~1层2.0×0.725×6.0=8.7KN/m②中跨5层0.7×0.625×1.2×2=1.05KN/m4~1层2.5×0.625×1.2×2=3.75KN/m（4）横向框架柱上线荷载①A、D轴上梁的线荷载5层0.625×3×0.7=1.37KN/m4~1层0.625×3×2=3.75KN/m②B、C轴上梁的线荷载5层0.625×3×0.7+0.725×1.2×0.7=1.92KN/m4~1层0.625×3×2.0+0.725×1.2×2.5=5.93KN/m③边柱上的集中荷载5层0.5×1.37×6×2=8.22KN偏心弯矩：1.44KNm4~1层0.5×3.75×6×2=22.5KN偏心弯矩：3.94KNm④中柱上的集中荷载5层0.5×1.92×6×2=11.52KN偏心弯矩：1.03KNm4~1层0.5×5.93×6×2=35.58KN偏心弯矩：6.23KNm3.4、风载计算该地区基本风压值：=0.45KN/㎡，k=由于建筑总高度低于30m，故=1.0；对于矩形平面=1.3；地面粗糙度类别取C类，按规范线性插值取用，如下表：层数一层二层三层四层五层高度4.358.2512.1516.0519.920.740.740.740.7610.828则各楼层处的线荷载设计值为： 1~3层=6×（1.0×1.3×0.74×0.45）×1.4=3.64KN/m4层=6×（1.0×1.3×0.761×0.45）×1.4=3.74KN/m5层=6×（1.0×1.3×0.828×0.45）×1.4=4.07KN/m换算成作用在各楼层处的集中荷载（各楼层处各取上下相邻层高的一半计）1层：=3.64×（0.5×4.35+0.5×3.9）=15.02KN/m2~3层：=3.64×（0.5×3.9+0.5×3.9）=14.20KN/m4层：=3.74×（0.5×3.9+0.5×3.9）=14.59KN/m5层：=4.07×0.5×3.9=7.94KN/m3.5、地震荷载本设计的抗震等级为三级，采用底部剪力法计算地震荷载。设计基本地震加速度为0.1g，设计地震分组为第一组，Ⅰ类场地，特征周期=0.25s。自振周期有以下=0.22+0.035×=0.48s7z度设防多遇地震的水平地震影响系数最大值为=0.08，则有关系数为：0.48s，=0.25s，＜＜5，=0.9，=1.0所以===0.06021（1）各楼层重力荷载代表值Gi5层：屋面0.5雪荷载0.5×0.35×6×16.8=15.12KN屋面板重6×16.8×5.3=534.24KN连梁重25×0.25×0.6×6×1.1×4=99KN横向框架梁重25×0.25×(0.7×7.2×2+0.5×2.4)×1.1=77.55KN柱子重0.5×25.88×4=51.76KN填充墙及门窗[6×﹙3.9－0.7﹚-﹙2.18×1.5﹚]×0.24×5.5×0.5＋[6×﹙3.9-0.7﹚-1.8×1.5]×0.24×5.5×0.5×2＋[6×﹙3.6-0.6﹚-1.0×1.2-1.0×2.1]×0.2×5.5×0.5×2＋2.18×1.5×0.4＋1.8×1.5×0.4＋1.0×2.1×0.2×2=38.43KN合计G5=816.1KN 4~2层：楼面0.5活荷载0.5×(7.2+7.2)×6×2+0.5×2.4×6×2.5=104.4KN楼面板重6×16.8×4.4=443.52KN连梁重99KN横向框架梁重77.55KN柱子重51.76KN填充墙及门窗38.43KN合计G4=G3=G2=814.66KN1层：柱子重66.84KN填充墙及门窗[6×﹙4.35-0.7﹚－2.78×1.5]×0.24×5.5×0.5＋[6×﹙4.35-0.7﹚-2.78×1.5]×0.24×5.5×0.5＋[6×﹙4.2-0.7﹚-1.8×1.5]×0.24×5.5×0.5＋[6×﹙4.2-0.6﹚-1.0×1.2－1.0×2.1]×0.2×5.5×2×0.5＋2.78×1.5×0.4＋1.8×1.5×0.4＋1.0×2.1×0.2=46.48KN其余同5~2层：724.47KN合计G1=839.79KN（2）总水平地震作用底层柱高为4.35m，各楼层重力荷载代表值为：=816.1KN，=814.66KN，=839.79KN；各质点的高度分别为：=4.35m,=8.25m,=12.15m,=16.05m,=19.92m。则G总=4099.87KN所以：结构总水平地震作用标准值=0.85G=0.85×0.06021×4099.87=209.83KN其中0.85为等效质量系数（3）各楼层处的水平地震作用=0.48s>1.4=0.35s，所以：顶部附加地震作用系数=0.08T1+0.07=0.108，又=38284.39KNm 则(=1,2,…5)所以=209.83×=16.93KN=209.83×=29.1KN=209.83×=41.84KN=209.83×=54.55KN=209.83×=67.38KN第四章、内力计算4.1恒载作用下内力采用分层法计算恒载，考虑框架的对称性，取半榀框架计算，则中跨梁由于计算长度的减半而线刚度加倍为21708×2﹦43416KNm。各杆件的弯矩分配系数按转动刚度计算，如下表：楼层边柱顶点中柱顶点上下右左上下右顶层0.4080.5920.5340.3680.098中间层0.290.290.420.3910.26902690.071底层0.2940.280.4260.3960.2720.260.072底层柱和各层梁的弯矩传递系数都为1/2，上层各柱的传递系数为1/3。 (1)顶层弯矩边跨固端弯矩：‐=‐q/12=119.75KNm中跨分别为：固端M=-q/3=-5.42KNm滑动端M=-q/6=-2.71KNm偏心弯矩分别为-17.02KNm，20.53KNm。弯矩分配过程如下：（2）中间弯矩边跨固端弯矩：=‐=‐q/12=122.99KNm 中跨分别为：固端M=‐q/3=‐4.77KNm滑动端M=‐q/6=‐2.39KNm偏心弯矩分别为21.02KNm，19.54KNm。弯矩分配过程如下：（3）底层弯矩边跨固端弯矩：=‐=‐q/12=122.99KNm中跨分别为：固端M=‐q/3=‐4.77KNm滑动端M=‐q/6=‐2.39KNm偏心弯矩分别为21.02KNm，19.54KNm。弯矩分配过程如下： （4）不平衡弯矩在分配 （5）恒载弯矩图括号内的数值为梁端负弯矩调幅后的数值，调幅系数取0.85。弯矩图左右两边对称。 （6）梁端剪力及柱轴力计算梁端剪力V=（荷载引起剪力）+（弯矩引起剪力）=0.5+（）/L柱子轴力N=V（梁端剪力）+p（节点集中力）梁端剪力及柱轴力计算表 层号（KN）(KN)(KN)(KN)AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱599.7913.55-2.04097.75101.8313.55195.38221.26219.13145.01-1.7398.06101.524102.4911.93-0.630101.86103.1211.93417.47443.35433.93459.81-0.54101.95103.033102.4911.93-0.790101.7103.2811.93639.48665.36648.89674.77-0.62101.87103.112102.4911.93-0.690101.8103.1811.93861.52887.4863.75889.63-0.59101.9103.081102．4911.93-0.790101.7103.2811.931083.481109.361078.711104.59-0.67101.82103.16注：①每一层剪力中，上面一行为调幅前的值，下面一行为调幅后的值；②计算轴力时，需用到柱子的自重25.88KN。4.2竖向活荷载作用下内力与恒荷载相比，活荷载相对较小，为方便起见，可以不考虑不利布置，只按满跨布置一种情况计算，但最后跨中弯矩应乘以扩大系数1.1。竖向活荷载作用下的内力计算方法同恒荷载下的一样。活荷载图如下： （1）顶层弯矩边跨固端弯矩：==-13.18KNm中跨固端弯矩：=-0.5KNm 滑动端弯矩：==-0.25KNm偏心弯矩分别为1.44KNm，2.02KNm。弯矩分配过程如下：(2)中间弯矩边跨：==37.58KNm中跨：=-1.8KNm ==-0.9KNm偏心弯矩分别为3.94KNm，6.23KNm。弯矩分配过程如下：（3）底层弯矩 边跨：==37.58KNm中跨：=-1.8KNm==-0.9KNm偏心弯矩分别为3.94KNm，6.23KNm。弯矩分配过程如下： （4）节点不平衡弯矩在分配（5）活荷载弯矩图 弯矩图左右两边完全对称。梁端括号内的值为调幅后的值，跨中括号内的值为调幅后乘以扩大系数1.1之后的值。调幅系数取0.85。 （6）梁端剪力与柱轴力计算梁端剪力V=（荷载引起剪力）+（弯矩引起剪力）=0.5ql+()/L柱子轴力N=V(梁端剪力)+P（节点集中力）活载下梁剪力与柱轴力计算层号（KN）(KN)(KN)N(KN)AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱510.981.26-1.2509.7312.231.2618.1318.1323.7523.75-1.079.9112.05431.324.5-2.98028.3434.34.569.4169.4193.6393.63-2.5428.7833.86331.324.5-2.81028.5134.134.5120.84120.84163.34163.34-2.3928.9333.71231.324.5-2.89028.4334.214.5172.21172.21233.13233.13-2.4528.8733.77131.324.5-3.24028.0834.564.5223.28223.28303.27303.27-2.7528.5734.07 注：①每层第二行的值为调幅后的值②因为在恒载中计算轴力时已经算柱自重，所以这里对于同一根柱子有=。4.3风载作用下的内力计算（D值法）（1）各层柱D值计算一般层：K=（i1+i2+i3+i4）/2ic，α=K/（2+K）底层：K=（i1+i2）/ic，α=（0.5+K）/（2+K）各层柱D值计算层柱Kα顶层A—59549—59549410161.450.42015951696520.229B59549217085954921708410161.980.497188750.271C21708595492170859549410161.980.497188750.271D59549—59549—410161.450.420159510.229中间层A—59549—59549410161.450.42015951696520.229B59549217085954921708410161.980.497188750.271C21708595492170859549410161.980.497188750.271D59549217085954921708410161.450.420159510.229底层A—59549——390631.520.57412444522900.238B5954921708——390632.080.632137010.262C2170859549——390632.080632137010.262D59549———390631.520.574124440.238（2）各柱剪力计算： 柱子剪力计算表（单位：KN）层号54321Vi4.037.347.277.278.334.0311.3718.6425.9134.24V边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱边柱中柱0.9231.0922.6043.0814.2695.0515.9337．0228.1498.971（3）各柱反弯点高度比计算:柱反弯点高度比计算表柱54321边柱KA=KD=1.45yn=0.373Y1=y2=y3=0Y=yn=0.373KA=KD=1.45yn=0.423Y1=y2=y3=0Y=yn=0.423KA=KD=1.45yn=0.473Y1=y2=y3=0Y=yn=0.473KA=KD=1.45yn=0.5Y1=y2=y3=0Y=yn=0.5KA=KD=1.52yn=0.624Y1=y3=0y2=0Y=yn=0.5中柱KB=KC=1.98Yn=0.399Y1=y2=y3=0Y=yn=0.399KB=KC=1.98Yn=0.449Y1=y2=y3=0Y=yn=0.449KB=KC=1.98Yn=0.499Y1=y2=y3=0Y=yn=0.499KB=KC=1.98Yn=0.5Y1=y2=y3=0Y=yn=0.5KB=KC=2.08Yn=0.55y3=0Y1=y2=0Y=yn=0.55（4）侧移验算由于弯曲变形占总变形的主要部分，故只考虑弯曲变形产生的侧移，不考虑柱轴向变形产生的侧移。底层柱抗侧刚度之和：52290KN/m上层柱抗侧刚度之和：69652KN/m则层间相对位移，总位移侧移计算表 层数剪力（KN）54.0369652411.3769652318.6469652225.9169652134.2452290总位移验算：，满足要求层间位移验算：，满足要求（4）内力图（单位：弯矩KNm，剪力和轴力KN） 注：①梁端弯矩，求出后按分配给左右梁。②左右边跨梁的弯矩图相同。③以上是左风弯矩图，右风时的弯矩与此等值反向。 4.4、地震作用下内力计算各参数计算同风载。（1）各柱剪力计算地震作用下柱剪力计算表层数54321Vi(KN)67.3854．5541．8429．1316．93V总(KN)67.38121.93163．77192．9209．83 V(KN)边中边中边中边中边中15．4318．2627．9233．0437．5044．3844．1752．2849．9454．98（2）侧向位移验算侧移计算表层数剪力（KN）567．38696524121．93696523163．77696522192．9696521209.8352290总位移验算：==<[]=，满足要求层间位移验算：==<[]=，满足要求（3）内力图（单位：弯矩KNm，剪力轴力KN。） 注：①梁端弯矩，求出后按分配给左右梁。②左右边跨梁的弯矩图相同。③以上是左地震弯矩图，右地震时的弯矩与此等值反向。 第五章.内力组合5.1框架梁内力组合（1）组合参数根据相关规范，本次设计需考虑以下几种内力组合：由可变荷载效应控制的组合：S=γGSGK+γQSQKS=γGSGK+0.9γQ(SQK+SWK)由永久荷载效应控制的组合：S=γGSGK+γQψQSQK抗震组合：S=γGSGE+γEHSEHK(SGE为重力荷载代表值，即为恒载＋0.5活载)通过查阅规范，可以确定各个系数的取值，所以本次设计的内力组合如下：S=1.2SGK+1.4SQK；S=1.2SGK+0.9×1.4(SQK+SWK)=1.2SGK+1.26(SQK+SWK)；S=1.35SGK+1.4×0.7SQK=1.35SGK+1.0SQK；S=γRE[1.2(SGK+0.5SQK)+1.3SEHK]。（2）控制截面的选择对于控制截面，取梁端以及跨中最大弯矩处。 框架梁的内力组合楼层恒荷载竖向荷载风荷载地震荷载①②③④MVMVMVMV51-68.9398.1-8.719.912.08-2.10.53-0.534.8-358.86-8.862129.4513.280.53-0.58.86-8.863-81.4102-9.7812.21.73-1.70.53-0.529-298.86-8.864-14.7513.6-1.431.260.63-0.60.53-0.510.6-118.79-8.7953.23-0.350.53-0.58.79-8.7941-91.44102-25.828.86.65-6.71.62-1.678.7-7920.29-20.32116.7337.191.62-1.620.29-20.33-95.33103-28.434.35.03-51.62-1.667.3-6720.29-20.34-9.8111.9-3.534.52.65-2.72.21-2.224.5-2520.42-20.450.330.32.21-2.220.42-20.431-89.07102-26.528.912.07-123.11-3.1114-11429.37-29.42118.8136.593.11-3.129.37-29.43-93.56103-28.934.110.33-103.11-3.197.8-9829.37-29.44-10.1211.9-3.434.53.76-3.83.13-3.135.6-3629.69-29.75-0.020.43.13-3.129.69-29.721-88.8102-26.428.917.95-184.7-4.7143-14337.63-37.62119.2236.614.7-4.737.63-37.63-93.02103-28.934.215.92-164.7-4.7127-12737.63-37.64-10.2311.9-3.434.55.79-5.84.83-4.846.4-4638.68-38.75-0.090.44.83-4.838.68-38.711-84.17102-24.928.624.93-256.23-6.2147-14739.13-39.12123.5537.986.23-6.239.13-39.13-88.98103-27.734.619.92-206.23-6.2134-13439.13-39.14-11.0611.9-3.664.57.25-7.36.04-648.9-4940.76-40.850.920.176.04-640.76-40.8 楼层内力组合竖向荷载①*1.35+②*1.4*0.7竖向荷载+风荷载①*1.2+②*1.4*0.9+③*1.4*0.9重力荷载+水平地震γRE*（（①+②*0.5）*1.2+④*1.3）恒载+活载S=1.2①+1.4②MmaxMminVmaxMmaxMminVmaxMmaxMminVmaxMmaxMminVmax51-101.6142.1-91.1-96.31130.8-32-99.9258.75-94.9131.52187.770172.1172.070.668122.48122.480173.903-119.5149.5-108-112.2138.3-49.43-105.968.91-111139.34-21.3119.53-18.7-20.318.52-3.632-24.22.476-19.718.0254.017503.4353.4350.6682.74952.749503.386041-148.7165.8-134-150.6160.6-17.16-170.727.95-146162.62194.030186.9186.942.041121.79121.790192.103-156.5172.8-144-156.5169-32.97-164.142.65-154171.84-16.720.52-12.9-19.5622.7713.47-34.31-11.1-16.720.6250.739500.7740.7742.7850.4320.43200.816031-146.2165.9-125-155.4162.618.754-202.9-6.13-144162.72196.250188.7188.683.919123.39123.390193.803-154.6172.9-136-161.7170.9-1.817-192.612.94-153171.74-17.0220.52-11.7-21.223.9324.078-45.38-22-16.920.6250.36500.480.483.9440.1620.16200.536021-145.8165.9-117-162.5164.647.972-231.6-35.1-144162.72196.820189.2189.195.922123.77123.770194.303-153.9172.8-128-168.1172.827.511-220.9-16-152171.74-17.1720.52-9.3-23.8926.0734.499-56-32.5-17.120.6250.270500.3960.3966.0860.0990.09900.452011-138165.5-101-163.816656.47-230.4-38.9-136162.22204.010196.1196.117.85128.29128.290201.403-147.2173.3-117-166.7175.338.375-223.4-22.4-146172.34-18.5220.52-8.75-27.0227.636.086-59.29-34.9-18.420.6251.408601.3421.31827.610.90450.904501.3420 5.2、框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面内力恒荷载SGk活荷载风载Swk地震荷载SEkγRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGK+1.4SWK1.2SGk+1.4SQk|Mmax|NNminMNmaxMSQk→←5柱顶M64.078.81-2.082.08-34.8334.8359.6063.6695.3028.12125.6589.22125.6563.6695.30N195.3818.130.53-0.539.17-9.17184.52183.48281.89235.86221.62259.84221.62183.48281.89柱底M-46.41-12.31.24-1.2420.72-20.72-46.10-48.51-74.95-54.29-84.70-72.91-84.70-48.51-74.95N221.2618.130.53-0.539.17-9.17207.81206.78316.83266.91252.67290.89252.67206.78316.834柱顶M40.5114.13-5.415.41-5.85.837.5448.0968.8250.0156.7368.3968.8248.0968.82N417.4769.412.15-2.1529.46-29.46409.05404.86632.99502.36459.72598.14632.99404.86632.99柱底M-41.69-13.63.97-3.9742.52-42.52-39.77-47.51-69.88-48.63-109.56-69.07-109.56-47.51-69.88N443.3569.412.15-2.1529.46-29.46432.35428.15667.93533.42490.78629.19490.78428.15667.933柱顶M42.0813.6-8.18.1-71.1571.1536.0951.8970.4151.90150.1169.54150.1151.8970.41N639.48120.845.26-5.2658.83-58.83635.04624.78984.14768.78685.01936.55685.01624.89984.14柱底M-41.92-13.647.27-7.2763.86-63.86-36.78-50.95-70.23-48.90-139.71-69.40-139.71-50.95-70.23N665.36120.845.26-5.2658.83-58.83658.33648.071019.08799.83716.07967.61716.07648.071019.082柱顶M41.5313.51-10.6810.68-79.5179.5133.0453.8769.5851.24161.1568.75161.1553.8769.58N861.52172.219.96-9.9696.46-96.46862.57843.151335.261035.22898.781274.92898.78843.151335.26柱底M-44.3-14.4110.68-10.6879.51-79.51-35.94-56.77-74.22-51.76-164.47-73.33-164.47-56.77-74.22N887.4172.219.96-9.9696.46-96.46885.87866.441370.201066.28929.841305.97929.84866.441370.201柱顶M33.710.95-14.2514.25-67.667.621.3649.1556.4541.84135.0855.77135.0849.1556.45N1083.48223.2816.19-16.19135.59-135.591091.391059.821685.981301.581110.351612.771110.351059.821685.98柱底M-16.85-5.4823.65-23.65112.19-112.195.43-40.69-28.23-18.82-177.29-27.89-177.29-40.69-28.23N1109.36223.2816.19-16.19135.59-135.591114.691083.111720.921332.631141.411643.821141.411083.111720.92 横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面内力恒荷载SGk活荷载SQk风载Swk地震SEkγRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGK+1.4SWK1.2SGk+1.4SQk|Mmax|NNminMNmaxM→←5柱顶M-57.88-7.82.3639.51-17.08-94.12-85.94-66.15-80.38-94.12-17.08-85.94N219.1323.750-0.07207.84207.97319.58262.96296.21207.97207.84319.58柱底M42.2810.72-1.57-26.2317.3068.4567.8048.5465.7468.4517.3067.80N245.0123.750-0.07231.13231.26354.51294.01327.26231.26231.13354.514柱顶M-38.79-12.266.1165.5423.47-104.33-64.63-37.99-63.71-104.33-104.33-64.63N433.9393.360.590.06432.61432.49679.17521.54651.42432.49432.49679.17柱底M38.411.854.98-53.41-12.1891.9763.6953.0562.6791.9791.9763.69N459.8193.630.590.06456.02455.90714.37552.60682.85455.90455.90714.373柱顶M-40.22-11.859.1180.0436.51-119.57-66.15-35.51-64.85-119.57-119.57-66.15N648.89163.340.610.39657.88657.121039.34779.521007.34657.12657.121039.34柱底M38.8411.83-9.07-79.72-37.45118.0164.2633.9163.17118.01118.0164.26N674.77163.340.610.39681.18680.421074.28810.581038.40680.42680.421074.282柱顶M-39.01-11.8912.6494.151.29-132.21-64.55-29.12-63.46-132.21-132.21-64.55N863.75233.130.741.44883.69880.881399.191037.541362.88880.88880.881399.19柱底M42.3712.92-12.64-94.1-47.80135.6970.1233.1568.93135.69135.6970.12N889.63233.130.741.44906.98904.171434.131068.591393.94904.17904.171434.131柱顶M-29.76-9.0814.5389.0755.97-117.71-49.26-15.37-48.42-117.71-117.71-49.26N1078.71303.270.553.071110.301104.321759.531295.221719.031104.321104.321759.53柱底M14.88-4.54-22.94-108.86-94.79117.4915.55-14.2611.50117.49117.4915.55N1104.59303.270.553.071133.601127.611794.471326.281750.091127.611127.611794.47第六章、梁柱配筋计算 6.1、框架梁配筋计算第一层横向框架梁：AB跨①梁的正截面受弯承载力计算从梁内力组合表中分别选出AB跨跨间截面及支座截面的最不利内力。支座弯矩：=-230.39KNm=-223.43KNm跨中弯矩：=201.01KNm当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，bf’=L/3=7.2/3=2400mm按梁间距考虑时，bf’=b+Sn=250+（6000-250）=6000mm当按翼缘厚度考虑时，h0=h－as＝700－35＝665mm，hf’/h0=120/665=0.18>0.1,此种情况不起控制作用，故取bf’=2400mm。梁内纵向钢筋选HRB335级钢筋（fy=fy’=300N/mm2）ξb=0.55。下部跨间按单测T形截面计算。因为：属于第一类T形截面。实配钢筋418（AS=1017mm2）将下部跨间截面的418钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（AS‘=1017mm2），再计算相应的受拉钢筋AS，即支座A上部 说明AS‘富裕，且达不到屈服。可近似取实配420（As＝1256mm2）②梁斜截面受剪承载力计算γREV=0.85×175.33＝149.03<=0.2×1.0×16.7×250×665＝694.1KN故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取4肢8@100，箍筋用HPB235级钢筋（fyv=210N/mm2）则加密区长度取1.15m，非加密区箍筋取4肢8@150BC跨：①梁的正截面受弯承载力计算从梁的内力组合表中分别选出BC跨跨间截面及支座截面的最不利内力。支座弯矩=59.29KNM跨中弯矩=1.41KNm当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，bf’=L/3=2.4/3=800mm按梁间距考虑时，bf’=b+Sn=250+(6000－250)＝6000mm当按翼缘厚度考虑时，h0=h－as＝500－35＝465mm，hf’/h0=120/465=0.26>0.1,此种情况不起控制作用，故取bf’=800mm梁内纵向钢筋选HRB335级钢筋（fy=fy’=300N/mm2）ξb=0.55。下部跨间按单测T形截面计算。因为 属于第一类T形截面实配钢筋214（AS=308mm2）将下部跨间截面的414钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（AS‘=308mm2），再计算相应的受拉钢筋AS，即支座B上部说明AS‘富裕，且达不到屈服。可近似取实配414（As＝615mm2）②梁斜截面受剪承载力计算V=0.85×34.93=29.69KN＜0.25=485.3KN故截面尺寸满足要求梁端箍筋加密区取4肢8@100，则其承载力为0.42×1.57×250×465+1.25×210×201×465/100=322KN>29.69KN加密区长度取0.65m，非加密区箍筋取4肢8@150 表格1框架梁配筋表层次截面M/KN·MAs‘AS实配钢筋AS5支座A101.59977.28632.1416（804）Bl119.47977.28632.1416（804）AB跨间187.77977.28418（1017）支座Br24.2187.6187.6214（308）BC跨间4.0229.0214（308）2支座A231.6977.281225.4420（1256）Bl220.94977.281225.4420（1256）AB跨间196.82977.28418（1017）支座Br56.04.14434.1412（452）BC跨间0.4524.14214（308）1支座A230.39977.281219420（1256）Bl223.43977.281219420（1256）AB跨间204.01977.28418（1017）支座Br59.2920.7459.6414（615）BC跨间1.4120.7214（308）梁斜面受剪承载力配筋计算楼层柱号剪力KN0.25KNKN实配箍筋 5AB跨149.46485.3322加密区4肢8@100非加密4肢8@150BC跨24.2485.3322加密区4肢8@100非加密4肢8@1502AB跨165.86485.3322加密区4肢8@100非加密4肢8@150BC跨32.49485.3322加密区4肢8@100非加密4肢8@1501AB跨175.33485.3322加密区4肢8@100非加密4肢8@150BC跨34.93485.3322加密区4肢8@100非加密4肢8@1506.2．框架柱的配筋计算（1）剪跨比和轴压比验算下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，其中剪跨比λ也可取Hn/(2h0)。值得注意的是，表中的Mc、Vc和N都不应考虑承载力抗震调整系数。由表可见，各柱的剪跨比和轴压比都满足规范要求。柱号层数b/mmho/mmfc/(N/mm2)Mc/kN*mVc/kNN/kNA550046016.7125.6567.8252.674.03>20.07<0.9 柱250046016.7164.47104.6929.843.42>20.24<0.9150046016.7177.2973.91141.415.22>20.30<0.9B柱550041016.794.1252.4231.264.0>20.06<0.9250041016.7135.6986.4904.173.91>20.24<0.9150041016.7117.7155.71127.613.55>20.29<0.9（2）柱正截面承载力计算以第一层A柱为例说明柱正截面承载力计算过程。根据A柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。A节点：Mc=1.15×177.29×0.8=163.11KNm=ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即500/30=17mm,故取ea＝20mm。ei＝142.9+20＝162.9柱的计算长度：因为,故应考虑偏心矩增大系数η。＝9.3<15，取对称配筋为大偏压情况。 再按Nmax及相应的M一组计算。N=1720.92KNM=56.45KNM此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整，且取l0=1.0×4.65＝4.65m。mm故为小偏心受压。e′=h/2--（）=197.2mmNe′=1720.92×103×197.2＝339.37KNM<0.43fcbh02=0.43×16.7×500×4602＝759.75KNM故按构造配筋，且应满足＝0.8％。单侧配筋率0.2％，故AS=AS’=0.2%×500×500＝500选用418(AS=AS’=1017mm2)总配筋率 柱号层号′=/实配纵筋（）A5500418(1017)2500418(1017)1500418(1017)B5224.8418(1017)2750418(1017)1750418(1017)（3）柱斜截面受剪承载力计算以第一层柱为例进行计算。对三级抗震等级，框架柱的剪力设计值如下表：框架柱A剪力组合楼层恒载SGk活载SQk风载SWk地震荷载SEKγRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.2SGk+1.4SQk1.2SGK+1.4SWK1.35SGk+SQkγRE[ηc(Mcb+Mct)/Hn]→←530.695.860.92315.9351.8950516.6897545.03238.120247.291567.8422.737.72.60427.9257.9632-3.7438.05630.921638.385557.5323.337.574.26937.569.0948-13.780238.59433.972639.065593.5223.847.765.93344.1777.08225-20.5334539.47236.914239.944104.6110.873.538.14949.9468.0714-42.29617.98624.452618.204573.9框架柱B剪力组合楼层恒载活载风载SWk地震γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.2SGk+1.4SQk1.2SGK+1.4SWK1.35SGk+SQkγRE[ηc(Mcb+Mct)/Hn]SGkSQkSEk→←5-27.82-5.141.90218.26-10.8205-51.1751-40.58-30.7212-42.69752.44-21.44-6.73.80133.0411.2234-61.795-35.108-20.4066-35.64463.33-21.96-6.595.05144.3823.2798-74.8-35.578-19.2806-36.23676.62-22.61-6.897.02244.1722.23175-75.38395-36.778-17.3012-37.413586.41-9.6-2.938.97154.9849.4666-72.0392-15.6221.0394-15.8955.7λ=5.22>3取λ＝3 取N=1141.41KN故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的长度设为800mm,选用4肢8@100，一层柱底的轴压比n=0.30，查表得λv＝0.06，则最小体积配箍率取8，Asv＝50.3mm2，则s186.3mm2，根据构造要求，取加密区箍筋为4肢8@100，非加密区还应满足s15d=270mm，故箍筋取4肢8@200。框架柱箍筋数量表柱号层次λvfc/fyv/%实配箍筋加密区非加密区A柱5<00.484肢8﹫1004肢8﹫2002<00.484肢8﹫1004肢8﹫2001<00.484肢8﹫1004肢8﹫200B柱5<00.484肢8﹫1004肢8﹫2002<00.484肢8﹫1004肢8﹫2001<00.484肢8﹫1004肢8﹫200第七章、双向板楼盖设计 7.1、现浇板的配筋计算：（1）四面支承的板，当板的边长时，应按双向板计算,当时应按单向板设计。本设计是按目前楼盖设计中最常用的塑性理论计算方法（2）双向板的基本设计公式跨中钢筋全部伸入支座，则有：然后由可依次求出，，，，，再根据这些弯矩求出跨中及支座配筋。7.2、屋面板设计：（1）屋面恒载三毡四油防水0.35KN/m2保温层膨胀珍珠岩0.8KN/m220厚水泥砂浆找平0.0220＝0.4KN/m2120厚钢筋砼板0.1225＝3.0KN/m215厚板底抹灰0.01520＝0.3KN/m2钢丝网抹灰吊顶0.45KN/m2合计5.3KN/m2（2）活载标准值0.7KN/m2（3）荷载设计值P＝1.2×5.3+1.4×0.7=7.34KN/m2 板A：l01=2.4-0.25=2.15ml02=6.0-0.25=5.75m=1/n2=0.14,=2M1u=(n-1/4)l01*m1u=(2.67-0.25)*2.15*m1u=5.20m1uM2u=3m1ul01/4=3*0.1*2.15*m1u=0.12m1uM"1u=M""1u=m"1u*l02=nm1ul01=2.67*2*2.15*m1u=11.48m1uM"2u=M""2u=m"2u*l01=m1ul01=0.14*2*2.15*m1u=0.43m1u由[2*(5.2+0.12+11.48+0.43)]m1u=*7.34*2.15*2.15(3*5.75-2.15) 得到m1u=1.24进而得到m2u=m1u=0.17m"1u=m""1u=m1u=2*1.24=2.48m"2u=m""2u=m2u=2*0.17=0.34取h01=120-20=100mm;h02=120-30=90mm配筋见下表弯矩设计值（KN·m/m）hoA=M/fyγh0实配钢筋（mm2)m1u=1.2410062.28@200m2u=0.17909.476@200m"1u=m""1u=2.48100124．48@200m"2u=m""2u=0.349018.96@200板B：l01=6.0-0.25=5.75ml02=7.2-0.25=6.95m=1/n2=0.68,=2M1u=(n-1/4)l01*m1u=(1.21-0.25)*5.75*m1u=5.52m1uM2u=3m1ul01/4=3*0.68*5.75/4*m1u=2.93m1uM"1u=M""1u=m"1u*l02=nm1ul01=13.92m1uM"2u=M""2u=m"2u*l01=m1ul01=7.82m1u由[2*(5.52+2.93+13.92+7.82)]m1u=*7.34*5.75*5.75(3*6.95-5.75)得到m1u=5.06进而得到m2u=m1u=3.45m"1u=m""1u=m1u=2*5.06=10.12m""2u=m""2u=m2u=2*3.45=6.9配筋见下表 弯矩设计值（KN·m/m）HoA=M/fyγh0实配钢筋（mm2)m1u=5.06100253.68@150m2u=3.4590192.16@100m""1u=m""1u=10.12100507.38@90m"2u=m""2u=6.990384.38@1007.3、楼面板设计：（1）楼面恒载面层（10厚水磨石面层，20厚水泥砂浆打底0.65KN/m2120厚刚砼板3.0KN/m215厚板底抹灰0.3KN/m2钢丝网抹灰吊顶0.45KN/m2合计4.4KN/m2（2）楼面活载标准值办公室2.0KN/m2走廊2.5KN/m2走廊荷载设计值p1=1.2×4.4+1.4×2.5=8.78KN/m2办公室荷载设计值p2=1.2×4.4+1.4×2.0=8.08KN/m2板A：根据m与荷载的比例关系可得m1u=8.78*1.24/7.34=1.48m2u=m1u=0.21m"1u=m""1u=m1u=2.96m"2u=m""2u=m2u=0.42 配筋见下表弯矩设计值（KN·m/m）hoA=M/fyγh0实配钢筋（mm2)m1u=1.4810074.28@200m2u=0.219011.76@200m"1u=m""1u=2.96100148.48@200m"2u=m""2u=0.429023.46@200板B：根据m与荷载的比例关系可得m1u=8.08*5.06/7.34=5.57m2u=m1u=3.79m"1u=m""1u=m1u=11.14m"2u=m""2u=m2u=7.58配筋见下表弯矩设计值（KN·m/m）HoA=M/ƒyγsh0实配钢筋（mm2)m1u=5.57100279.28@150m2u=3.7990211.16@100m"1u=m""1u=11.14100558.48@90m"2u=m""2u=7.5890422.28@100 第八章．纵向框架梁配筋计算选取截面250´600采用C35混凝土HRB335钢筋板的荷载为双向板梁及横向框架现浇在一起8.1、荷载计算边柱纵向框架梁荷载标准值：梁自重0.25´（0.6-0.12）´25=3.0kN/m梁侧粉刷(0.6－0.12)×2×0.02×17=0.33kN/m纵墙自重（6.5×0.24＋17×0.02×2）×3.0＝6.72kN/m楼板重4.4×6.0＝26.4kN/m活载：2×6.0=12kN/m总荷载设计值1.2×36.45＋1.4×12＝60.54kN/m8.2、内力计算：纵梁按等跨连续梁计算，跨长。纵向框架梁的弯矩计算系数α值分别为：第一支座，－边跨中，；离端第二芝座中，－；第二跨中，；第二支座，－，中跨中，故：MA=－×60.54×5.6252＝－119.72kN·mM1=MC=×60.54×5.6252=136.82kN·mMB=－×60.54×5.6252=－174.14kN·mM2=M3=×60.54×5.6252=119.72kN·m剪力设计值 VA=0.45(g＋q)ln1=0.45×60.54×5.625=153.24kNVB=0.55(g＋q)ln1=0.55×60.54×5.625=187.30kNVC=0.55(g＋q)ln2=0.55×60.54×5.625=187.30kN8.3、承载力计算①梁正截面受弯承载力计算当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，bf’=L/3=6.0/3=2.0m=2000mm当按翼缘厚度考虑时，h0=h－as＝600－35＝565mm，hf’/h0=120/565=0.21>0.1,此种情况不起控制作用，故取bf’=2000mm梁内纵向钢筋选HRB335级钢筋（fy=fy’=300N/mm2）ξb=0.550。下部跨间按单测T形截面计算。因为＞136.82KN·m属于第一类T形截面实配钢筋320（AS=942mm2）＞将下部跨间截面的320钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（AS‘=942mm2），再计算相应的受拉钢筋AS，即支座A上部 实配320（AS=942mm2）②梁斜截面受剪承载力计算V=187.30<=0.2×1.0×16.7×250×565＝471.78KN故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取2肢8@100，箍筋用HPB235级钢筋（fyv=210N/mm2）则加密区长度取0.80m，非加密区箍筋取2肢8@200第九章、楼梯配筋计算本次楼梯设计各层都一样。现只取其中一个楼梯计算，楼梯用板式楼梯进行配筋计算。Q=2.5kN/m 9.1、建筑设计各层层高均为3.9m，以中间层为例计算楼梯的配筋计算，其他层与中间层相似。楼梯形式尺度：采用双跑楼梯，层高3.9m，踏步尺寸采用280150mm，各层共需踏步：3.9/0.15=26步，梯井宽100mm，楼梯剖面及平面图如下： 9.2楼梯梯段的计算混凝土采用C20，当d≤10mm时，采用一级钢筋，d≥12mm时，采用二级钢筋。（1）假定板厚h=/30=110；取120mm（2）荷载计算，取1m板宽计算：楼梯斜板的倾角：α=tan-1=28°18′∴cosα=0.880水磨石面层：（0.280+0.15）×0.65×1/0.3=0.93kN/m三角形踏步：1/2×0.28×0.15×25×1/0.3=1.88kN/m斜板：0.12×25×1/0.88=3.41kN/m板底抹灰：0.02×17×1/0.88=0.38kN/m 恒载标准值为：0.98+1.88+3.41+0.38=6.60kN/m活载标准值2.5kN/m荷载设计值为：1.2×6.6+1.4×2.5=11.42kN/m（3）内力计算跨中弯矩=支座弯矩==1/1011.423.32=12.44kN.m（4）配筋计算h0=h-20=100mm跨中：=12.44106/（1.0×9.610001002）=0.130=0.140=0.93=637mm2受力筋采用，As=785mm2短向分布筋均为9.3、平台板计算：（1）假定平台板厚为80mm，平台梁截面尺寸均为250400（2）荷载计算：平台板自重：0.081×125=2.0kN/m20mm抹面：0.021×117=0.34kN/m30水磨石面层：0.031×125=0.75kN/m恒载标准值：2.0+0.34+0.75=3.09kN/m恒载设计值：1.23.09=3.71kN/m活载设计值：1.42.5=3.5kN/m故：总荷载设计值为：7.21kN/m（3）内力计算=1800mm=3000-100=2900mm =2900/1800=1.61，属于双向板，按双向板设计，属三边连续，一长边简支，n==1.61,=1/n2=0.26,=2.0,内力折减系数为1.0=0.79KN·m/m取γ=0.95,hox=60mm,hoy=50mm,fy=210N/mm2弯矩设计值（KN·m/m）hoA=M/ƒyγsh0实配钢筋（mm2)mx=0.796063φ8@200my=0.215021.1φ8@200m"x=m""x=1.5860126φ8@200m"y=m""y=0.425042.2φ8@2009.4、平台梁的计算（1）荷载计算有斜板传来的荷载：11.423.3/2=18.84kN/m由平台板传来的荷载：7.211.9/2=6.85kN/m平台梁自重：1.2250.40.25=3.0kN/m平台梁底部和侧面粉刷：2（0.020.3+0.020.25）171.2=0.45kN/m故设计值为：18.84+6.85+3.0+0.45=29.14kN/m（2）内力计算平台梁跨中最大正截面弯矩为：M=1/1029.143.92=44.32kNm支座处最大负弯矩为：M=1/1029.143.92=44.32kNm最大剪力为：=1/229.143.9=56.82kN （3）纵向受力计算：梁纵筋都用二级钢筋，混凝土用C30h0=400-35=365mm=44.32106/(1.014.32503652)=0.093ξ==0.098=0.951=44.32106/0.951300365=426mm2选用412(452mm2)（4）斜截面受力验算V/fcbh0=56.82103/14.3250365=0.044<0.07故按构造配筋取6@200第十章、基础设计基础混凝土强度等级采用C30，垫层采用C10，厚度为100mm，基础采用HPB235,HRB335钢筋。本设计中，纵向基础连在一起，横向边柱为柱下独立基础，中柱为联合基础。材料：混凝土C30钢筋HPB235HRB335根据场地地质条件，基础埋深为1.5m。 10.1边柱独立基础由荷载组合可得M=177.29kN·mN=1141.41kNV=73.9kN（1）荷载计算纵向基础梁及其上墙的设计值:=133.45kN横向基础梁及其上墙的设计值:=110.84kN故底层墙及基础梁自重产生的力为:引起的弯矩为:假定基础高度为H=1.2m地基承载力特征值修正（查表）=180+1.6×20×（1.5-0.5）=212KN/㎡基础地面尺寸计算：基础顶面轴力最大设计值为考虑偏心取3m×4m考虑深度和宽度修正：=180+1.6×20×（1.5-0.5）=212KN/㎡＞1.1＝198KN/㎡0.21m＜=0.33m满足基底截面抵抗弯矩基地以上荷载设计值故按以上内力求得的基底内力为： （2）基地反力验算：191.61KN/㎡＜1.2101.42KN/㎡>0且146.52KN/㎡<=212KN/㎡均满足（3）高度验算L2=3000mmH=1200mm分三段（见图）H0Ⅰ1=1160mm由此得出： ①基础总高度验算属情况=288.17KN0.6×1.43×（500+1160）×1160=1652.16KN＞=288.17KN满足要求②其他台阶高度验算对于214.91KN0.6×1.43×（500+760）×760=821.62KN＞=214.91KN满足要求对于=43.96KN0.6×1.43×（500+365）×365=270.89KN＞=43.96KN满足要求（4）基础底面配筋计算Ⅰ－1截面：==474.70KN·m 2165.21Ⅰ－2截面：==272.29KN·m1895.64Ⅰ－3截面：==82.39KN·m故基础长边方向As1配筋，实配φ12@100(AS=3016mm2)Ⅱ-Ⅱ截面：==260.57mm2沿基础短边方向实配φ10@150(AS=1059.3mm2)10.2中柱联合基础（1）荷载计算柱传给基础顶面的各个内力标准值为：N=1794.47KNMC=117.49kN·mVC=55.7kN底层墙及基础梁自重NW=25×0.2×0.4×6＋2.92×6×7.2+25×0.2×0.4×+2.92×6× ＝231.84KN=2×1794.47+231.84=3820.78KN=2×（117.49+55.7×1.2）=368.66KN·m（2）基础底面积的确定地基承载力特征值修正=180+1.6×20×（1.5-0.5）=212KN/㎡考虑偏心取=21.78验算荷载偏心矩e满足基底截面抵抗弯矩214.81KN/m2184.04KN/m2且199.43KN/㎡<=212KN/㎡均满足 （3）验算基础高度利用内力组合的设计值计算基础底面的净反力由此得出（4）冲切验算:柱与基础交接处bt=500mm,,bm=1210mmA1=0.5×3.3=1.650m20.7ftbmh0=0.7×1.43×1210×1160=1405.0KN>Fl=Pn.maxA1=318.35KN(满足要求)同理易得基础第一、二变阶处均满足要求. （5）基础底板配筋计算==1475.65KN·m=4711.53实配14@200(As1=4924.8mm2)==794.62KN·m实配14@150(As1=3231.9mm2)参考文献：[1]同济大学西安建筑科技大学东南大学重庆大学合编《房屋建筑学》2006年2月第四版中国建筑工业出版社[2]华南理工大学湖南大学等院校编写组编《建筑制图》2005年6月第5版高等教育出版社[3]东南大学同济大学天津大学合编《混凝土结构设计规范》2008年11月第四版中国建筑工业出版社[4]姜忻良编《高层建筑结构与抗震》2004年11月第1版天津大学出版社[5]龙驭球包世华主编《结构力学》第二版高等教育出版社[6]陈希哲编《土力学地基基础》（第四版）清华大学出版社《江西省建筑标准图集》《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002），《建筑结构荷载规范》（GB50009-2002），《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002），《砌体结构设计规范》，《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001），各种标准图集、各种设计手册，以及本专业的各类专业课程教材'