大连市甘井子区水泥有限公司办公楼设计 毕业设计计算书

'摘要本毕业设计题目是大连市甘井子区水泥有限公司办公楼设计，该办公楼的总建筑面积大约是4536平方米，共5层，建筑高度为19.8米。本建筑采用钢筋混凝土现浇框架结构体系，包括建筑设计、结构设计和施工组织设计三部分内容。建筑设计是在总体规划的前提下，据设计任务书的要求，综合考虑基地环境、使用功能、综合选型、施工、材料、建筑设备、建筑艺术及经济等。着重解决了建筑物与周围环境、建筑物与各种细部构造，最终确定设计方案，画出建筑施工图。结构设计包括手算和电算两部分。其中手算部分的主要内容为设计的总说明、构件尺寸的初步确定、框架的计算简图、荷载计算、框架横向侧移计算、框架在水平及竖向荷载作用下的内力计算分析和计算、内力组合、截面设计及基础设计；电算部分应用PKPM软件进行出图，包括：结构平面布置图、板配筋图、一榀框架配筋图、楼梯详图、基础布置图及详图。施工组织设计施工组织设计是对施工活动实行科学管理的重要手段，它具有战略部署和战术安排的双重作用。根据基本建设计划和设计的要求，提供各阶段的施工准备工作内容，协调施工过程中各施工单位、各施工工种、各项资源之间的相互关系。主要包括施工进度计划、施工方案设计以及安全、质量管理等方面的内容。关键词：框架结构，内力组合，截面设计，楼梯设计，基础设计，施工进度III AbstractThisgraduationdesigntopicsisofficebuilding,thebuildingwithatotalconstructionareaofabout4536squaremeters,atotaloffivelayers,heightof19.8meters.Thebuildingisareinforcedconcretecast-in-placeframestructuresystem,includingarchitecturaldesign,structuraldesignandconstructiondesignofthreesections.Thearchitecturaldesignisunderthepremiseoftheoverallplanning,accordingtotherequirementsofthedesigntaskbook,consideringthebaseenvironment,theusingfunction,selection,construction,materials,constructionequipment,constructionartandeconomy.Focusonsolvingthebuildingwiththesurroundingenvironment,buildingsandavarietyofdetailedstructure,tofinalizethedesign,drawconstructionplans.Structuraldesign,includingthehandcountandcomputingintwoparts.Whichhandtocountpartofthetotaldescriptionofthedesign,initiallyidentifiedincomponentsize,theframeworkforthecalculationofdiagram,loadcalculation,theframeworkofthehorizontallateraldisplacementcalculationframeworkinthehorizontalandverticalloadanalysisandcalculationofinternalforcecalculationundercombinationofinternalforces,cross-sectionaldesignandfoundationdesign;ComputersomeapplicationsPKPMsoftwareforplot,including:thestructurefloorplan,theboardreinforcementchart,theframeworkofreinforcementforthespecimensofadiagram,stairdetail,basiclayoutdiagramanddetails.Constructionorganizationdesignandconstructionorganizationdesignisanimportantmeansofscientificmanagementofconstructionactivities,ithasthedualroleofthestrategicplanandtacticalarrangements.Infrastructureplanninganddesignrequirementsofthevariousstagesofconstructionpreparationworktocoordinateallconstructionunitsintheconstructionprocess,theconstructiontrades,theinterrelationshipbetweenthevariousresources.Includingtheconstructionschedule,theconstructionprogramdesignaswellassafety,qualitymanagementaspects.   III Keywords:framestructure,combinationofinternalforces,sectiondesign,staircasedesign;basicdesign,constructionprogressIII 目录摘要IABSTRACTII前言5第1章建筑设计说明11.1工程名称11.2工程概况11.3设计依据11.4设计基础材料21.4.1气温21.4.2风向21.4.3降雨量21.4.4工程地质条件及地理条件21.4.5荷载21.4.6土建工程日期31.4.7设计材料及说明31.5建筑总平面设计31.5.1总平面说明31.5.2平面设计51.5.3立面设计81.5.4剖面设计101.5.5房屋各部分高度的确定111.5.6重要部件构造做法111.5.7特殊构造处理161.5.8其它要说明的问题17第2章结构设计说明192.1结构体系的选择和确定192.1.1结构形式192.1.2结构体系19144 2.1.3结构布置192.1.4立面布置202.1.5三缝设置202.2基础方案212.3楼梯方案212.4建筑材料的选取212.5构件尺寸初选212.6结构计算单元的选取25第3章结构设计计算263.1荷载计算263.1.1屋面及楼面永久荷载标准值计算263.1.2屋面及楼面可变荷载标准值计算273.1.3梁、柱、墙、门窗重力荷载273.1.4重力荷载代表值293.2框架侧移刚度计算323.2.1框架梁线刚度计算333.2.2框架柱线刚度计算333.2.3柱抗侧移刚度计算343.3横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算353.3.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算353.3.2横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算423.4竖向荷载作用下的结构内力计算483.4.1计算单元的选取483.4.2竖向荷载载计算493.4.3内力计算523.5内力组合613.5.1内力调整613.5.2框架梁、柱内力组合633.6截面设计72144 3.6.1承载能力极限状态验算723.6.2框架梁截面设计723.6.3框架柱截面配筋设计823.6.4楼板设计953.7楼梯设计983.8基础设计（以B柱柱下基础为例）103第4章施工组织方案设计1104.1编制依据及说明1104.1.1编制依据1104.1.2编制说明1104.2.工程概况1114.3.施工目标1114.4.工程项目组织机构1124.5.施工准备工作1124.5.1.技术准备1124.5.2.物资准备1124.5.3.劳动组织准备1154.5.4施工现场准备1154.5.5.施工场外准备1164.6施工方案1164.6.1.施工顺序1164.6.2.施工机械1164.6.3.主要分部分项工程施工方法及技术措施1164.6.4.季节性施工措施1274.6.5.采用的新工艺新技术1284.6.6质量保证措施1284.6.7.成品保护措施1304.6.8.安全保证措施1314.6.9.质量通病及防治132144 4.6.10.施工现场达到文明工地标准的措施1354.7.施工进度计划及进度保证措施1364.7.1.主要施工进度计划1364.7.2.保证进度的措施1364.8.施工机械设备配备1374.8.1配备原则1374.8.2主要施工机械、设备选择1374.8.3主要施工机械设备配备计划1384.9施工平面图设计139结束语141致谢142参考文献143附录144144 前言毕业设计作为大学本科教育培养目标，是对整个大学四年学习的检验和考核，是深化、拓宽教学成果的重要过程。通过设计理论联系实际，使我能更加的深入的了解我们的这个专业，也能为以后的学习与工作打下坚实的基础。同时也培养了我们独立解决问题的能力、自学的能力和集体合作的工作作风。在整个毕业设计过程中，我查阅了大量的资料、文献和以前所学过的专业课目，使我能将所学课目连成整体，比较系统全面的认识本专业的内涵。在这期间，用到的专业课有《房屋建筑学》、《钢筋混凝土结构》、《建筑力学》、《结构力学》、《建筑结构》、《地基与基础》、《建筑识图与构造》等，还查阅了许多的相关专业国家规范，如《混凝土结构设计规范》、《建筑结构荷载规范》。本设计过程中使用了计算机设计软件，比如：PKPM软件、天正软件。在这次的设计中我们对软件的运用的深度又到了一个新的高度，这对我来说是一个不小的进步。本次的毕业设计是在老师的指导下与自己合理的安排设计进度下进行的。这使我学会了合理的安排我在工作的时候的工程，合理的统筹安排时间确定设计进度，合理的安排时间。本设计主要的是建筑设计和结构设计部分，结构设计部分包括：计算方法的确定、计算单元的选取、荷载的统计、内力的计算、内力的组合、截面尺寸的验算等。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。144 144 第1章建筑设计说明1.1工程名称大连市甘井子区水泥有限公司办公楼1.2工程概况1．工程位置：位于大连市。2．建筑面积5000-6000平方米，层数5（可为局部6层）。一层为商业网点，建筑面积不小于800平方米，其它层为办公用房。设：经理、副经理办公室建筑面积90平方米/间，总计4间；普通办公室30平方米/间，各层分布；大会议室一间，建筑面积150平方米。接待室、财务室、微机室及辅助用房等由设计者定。3．建筑耐火等级二级，采光三级。4．结构抗震设防等级与设防烈度：抗震等级为三级；抗震设防类别为丙类建筑；抗震设防烈度：7度；设计基本地震加速度值：0.10g；设计地震分组：第二组；基础设计等级：乙级。5．结构形式与结构体系：现浇钢筋混凝土框架结构，设计使用年限为50年。1.3设计依据1.建筑设计资料集编写组.建筑设计资料集（第二版）.北京：中国建筑工业出版社2.《建筑设计防火规范》GB50016-20063.《民用建筑设计通则》GB50352-20054.《公共建筑节能设计标准》DB13（J）81－20095.《工程建设标准强制性条文》（房屋建筑部分）2009年版6.《城市道路和建筑物无障碍设计规范》GB50763-20127.《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-20018.《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-20099.《屋面工程技术规范》GB50345-201210.《建筑制图标准》GB/T50104—201011.《建筑采光设计标准》GB/T50033-2001144 12.《民用建筑工程建筑施工图设计深度图样》09J80113.《大连市城市规划管理相关控制标准》2012版1.4设计基础材料1.4.1气温冬季采暖计算温度为-13℃，夏季通风计算温度为32℃1.4.2风向夏季主导风向为东南，冬季为西北。1.4.3降雨量全年最大降雨量719mm，小时最大降雨量为66.2mm。1.4.4工程地质条件及地理条件由市地质勘察工程公司提供地质勘察技术报告，场地地质情况如表一所示。场地标准冻结深度为-1.2M；场地土类型为中硬场地土；建筑场地类别为Ⅱ类。其他所需设计参数可参照现行规范的有关规定确定。地质条件表序号岩土分类土层深度（m）厚度范围(m）地基承载力(KPa)桩端阻力(Kpa)桩周摩擦力(Kpa)1杂填土0.0--1.51.52粉土1.5—3.52.01203中砂3.5—5.52.0200154砾砂5.5—7.52.02802200305圆砾4.8—10.86.0500350040注：地下稳定水位距地表-7米，表中给定土层深度由自然地坪算起。表中给定土层深度由自然地坪算起。建筑地点冰冻深度：－1.2M；1.4.5荷载基本风压：0.40kN/m2基本雪压：0.40kN/m2144 1.4.6土建工程日期1.土建工程开工日期：3月20日。2.土建工程竣工日期：7月20日。1.4.7设计材料及说明1．建筑设计荷载房间：2.0kN/m2走廊：2.5kN/m2不上人屋面：0.5kN/m2消防疏散楼梯：3.5kN/m2楼梯板：3.5kN/m2上述荷载组合值系数=0.7，准永久值系数=0.52．建筑墙体：本建筑填充墙采用加气混凝土砖，墙厚240mm，由于墙体为非承重的墙体构件，因此可以留有较大的洞口，有利于结构的开洞和采光。3．屋面设计：本建筑屋面设计形式为平屋面，屋面排水方式选用女儿墙外排水的有组织排水，排水坡度为2%。屋面防水材料采用SBS改性沥青防水卷材。保温材料采用聚苯乙烯保温板。4．门窗设计：门窗表中门窗的尺寸表示门窗洞口尺寸，厂家制作时，要参照门窗立面图，并经实地测量，并核对数量后加工制作。本工程外窗采用塑钢玻璃窗，门窗四周固定点原则上小于600mm，可根据实际情况进行调整。5．外装饰设计：外装饰设计采用大理石贴面和高级外墙涂料。6．楼梯设计：楼梯采用双跑均分式。7．基础设计：基础采用现浇混凝土柱下独立基础，基础形式为阶梯型。1.5建筑总平面设计1.5.1总平面说明1．本工程总建筑面积4536m2，长54m，宽16.8m2．建筑总平面设计要求：在临道路边新建建筑必须从用地界线后退10m，交通出入口开设在长江中路及东侧支路上，离开交叉路口不少于30m。144 3．功能分区：建筑内，自西向东有两部楼梯间，各层卫生间设于西部。一层为商业网点。二·三层为标准层主要设办公室和小会议室。四层设经理办公室、财务室、档案室。五层设有微机室、阅览室、大会议室。基地的大小、形状对房屋的层数、平面组和布局的关系极为密切。除了和气候条件、节约用地以及管道设施等因素有关外，还和基地的大小和形状的现实可能有关，基地内人流、车流的主要走向又是确定建筑平面中出入口和门厅位置的重要因素。该建筑场地较开阔，在建筑物东北方向有较大空地，综合考虑各种因素后，确定为“矩形”平面，主要出入口在东北两侧。由于基地环境条件，按各部分的使用条件要求不同，将建筑物，停车场、绿化带等合理布置，使其既能满足功能需要，又注重绿化面积，并且还要留出一定的缓冲区。场地四周进行绿化，并留出进厂区内交通运输的道路。建筑物的朝向主要考虑建筑物的采光、通风等要求，该地区风向是：夏季主导风向为东南风，冬季为西北风，易形成穿堂风。建筑总平面图见下图（图中尺寸单位以mm计）：图1.1建筑总平面图144 1.5.2平面设计框架结构由于梁柱承重，墙体只起分隔作用，房间布置比较灵活，门窗开置的大小、形状等教为灵活，可以满足以上功能，故选用钢筋混凝土框架结构。为达到合理利用现有基地环境的目的，并且考虑到符合总体规划的要求，该工程为一般框架结构，根据通用框架的构造尺寸，使用经济，结构合理，施工方便等因素，并考虑建筑模数的尺寸要求，平面布置采用大跨度柱网。确定本建筑主要柱网尺寸为7.2m×9.0m。同时也与建筑场地前的道路平行，符合整体规划。建筑总长度为54m，宽度为16。8m，因长度不超过55m,则不设伸缩缝。其柱网布置如图1.2图1.2轴网布置图1.使用房间的平面设计使用房间平面的设计要求：a.房间的面积、形状和尺寸要满足使用者的正常办公需要。本办公楼的房间形状采用矩形，房间分为办公室，会议室，卫生间等，每个房间的面积都能满足<<办公建筑设计规范>>的要求和规定。走廊采用内廊的形式，内廊宽度2.7m。b.门窗的大小和位置的选择除应严格按照相关规范的要求外，还充分应考虑房间的出入方便，疏散安全，采光通风较好。孝虑到防火疏散要求，本办公楼内部设有两部楼梯。本建筑的正门为旋转门；办公楼内的办公室门的尺寸为l000mm×2100mm,卫生间的内门尺寸为700mm×2100mm，窗户的尺寸为1800mm×2100mm，能满足规范对采光通风的要求。c.房间的构成应使结构构造布置合理，施工方便，也要有利于房间的组合。144 d.室内空间以及顶棚、地面、各个墙面和构件细部，要考虑人们的正常和安全使用以及美观的要求。2.使用房间的面积、形状和尺寸a.房间的面积使用房间面积的大小，主要是由房间内部活动特点，使用人数的多少，使用功能等因素来决定的。本建筑是通过参照《办公建筑设计规范》中的尺寸要求及办公使用面积来确定房间尺寸和面积的。b.房间平面形状和尺寸初步确定房间的使用面积大小以后，还需进一步确定房间的形状和具体尺寸。房间平面的形状和尺寸，主要是由室内使用特点、采光、通风、等要求所决定。在满足使用要求的同时，我们还应从构成房间的技术经济条件及人们对室内空间的观感来综合考虑房间的平面形状和尺寸。门窗在房间平面中的布置房间平面设计中，门窗的大小和数量是否恰当，它们的位置和开启方向是否合适，对房间的平面使用效果也有很大影响。同时，窗的形式和组合方式有和建筑立面设计的关系密切，门窗的宽度在平面中表示，它们的高度在剖面中确定，而窗和外门的组合形式有只能在立面中看到。门的宽度、数量和开启方式房间平面中门的最小宽度，是由通过人流多少、设备的大小决定的。本办公楼门l000mm，其中外门的宽度为2800mm。办公室的门均采用l000mm×2100mm的门。b.房间平面中门的位置应考虑室内交通路线简提和安全疏散的要求，门的位置还对室内使用面积能否充分利用，以及组织室内穿堂风等关系很大。c.窗的大小和位置房间中窗的大小和位置，主要根据室内采光、通风要求来考虑。采光方面，窗的大小直接影响到室内照度是否足够，窗的位置关系到室内照度是否均匀。由于影响室内照度强弱的因素，主要是窗户面积的大小，因此，通过计算房间的窗地比并考虑窗户的透光系数确定或校验窗面积的大小。144 窗的平面位置，主要影响到房间沿外墙（开间）方向来的照度是否均匀、有无暗角和眩光。另外，房间中窗的位置，对室内通风效果也很关键，通常利用房间两侧相对应的窗户或门窗之间的组织穿堂风，门窗的相应位置采用对面通直布置，保证室内气流通畅。本建筑各房间窗的位置均设在开间墙的中间，照度均匀，无暗角和眩光，并且通风良好。辅助房间的平面设计厕所等辅助房间，通常根据各种建筑物的使用特点和使用人数的多少，先确定所需设备的个数。根据计算所得的设备数量，考虑在整幢建筑物中厕所的分布情况，最后在建筑平面组合中，根据整幢房屋的使用要求适当调整并确定这些辅助房间的面积、平面形式和尺寸。2.交通联系部分的平面设计一幢建筑物除了有满足使用功能要求的各种房间外，还需要有交通联系部把各个房间之间以及室内外之间联系起来，建筑内部的交通联系部分可以分为：水平交通联系的走廊和过道等；垂直交通联系的楼梯、坡道、电梯、自动扶梯等；交通联系枢纽的门厅、过厅等。交通联系部分面积设计得是否合理，除了直接关系到建筑物中各部分的联系通行是否方便外，它也对房屋造价、建筑用地、平面组合方式等许多方面有很大影响。(1)走廊：由《楼梯门和走道的宽度指标》可知，当建筑的耐火等级为二级时，一层、二层为0.65m/百人，三层为0.75m/百人，大于四层为1m/百人。设计走廊净宽为2.7m，以满足净宽的要求。(2)楼梯：为使人流尽早分散，避兔底层走廊过于拥挤，将楼梯与门厅结合在一起布置，在建筑中央设置一楼梯，与东西房间距离较近，满足安全疏散的要求。(3)门厅：门厅位于办公楼中部，采用18000mm×3600mm的尺寸。(4)采光：走道尽端设置1800mm×2100mm的窗，以满足交通联系部分的采光和通风要求。144 图1.3首层平面图3.防火设计建筑内管道井（除风井外），施工时在该处楼板预留钢筋，管线安装完毕后，在每层楼板处用不低于楼板耐火极限的现浇混凝土作防火封堵。建筑内电缆井、管道井与房间、走道等相连通的孔洞应采用防火封堵材料封堵。所有砌体隔墙除注明外，均应砌至结构梁底或板底并封堵严密。跨越防火分区的玻璃幕墙结合水平框料做上下层分隔满足防火所有的吊顶材料（含龙骨配件等），及业主二次装修材料均应采用不燃或难燃材料。要求，施工做法由幕墙厂商确定。所有的吊顶材料（含龙骨配件等），及业主二次装修材料均应采用不燃或燃材料。外露的金属结构构件应涂防火涂料做保护层，耐火极限达到相应构件的防火要求。楼板留孔，待设备桥架或立管安装后，用防火材料将空隙封堵。用于疏散的平开防火门应设闭门器，双扇平开门安装闭门器和顺序器，常开防火门须安装信号控制关闭和反馈装置。防火卷帘：工程上均采用包括背火面温升作耐火极限判定条件时，其耐火极限不小于3h。在卷帘的两侧设置启闭装置，并应具有自动、控制的功能。手动和机械防火门窗、消防卷帘等防火设备必须是经当地消防部门认定批准的产品方可使用。消防栓应尽量嵌入墙体内部。4.采光设计本设计采用正面采光，主要以玻璃窗来体现，窗的尺寸按照窗地面积比设计1.5.3立面设计144 完整的立面设计，并不只是美观问题，它和平面、剖面的设计一样，同样也有使用要求，结构构造等功能的技术方面的问题。(1)尺度和比例尺度正确和比例协调，是使立面完整统一的重要方面。(2)节奏感和虚实对比节奏韵律和虚实对比，是使建筑立面富有表现力的重要设计手法。(3)材料质感和色调配置一幢建筑物的体型和立面，最终是以它们的形状、材料质感和色彩多方面的综合，给人们留下一个完整深刻的外观形象。(4)重点及细部处理突出建筑物立面中的重点，既是建筑造型的设计手法，也是房屋使用功能的需要。建筑物的主要出入口和楼梯间等部分，是人们经常经过和接触的地方，在使用上要求这些部分的位置明显，易于找到，在建筑立面设计中，相应得也应该对出入口和楼间的立面适当地进行重点处理。立面设计应遵循下面三个原则：①完整均衡、比例适当②层次分明，交接明确③体形简洁，环境协调此建筑采用非称式布局：建筑有明显的轴线，主体部分位于线上，使建筑显得肃穆庄严。建筑主体为黄灰色涂料。强烈的竖线条使建筑显得高大挺拔。144 图1.4正立面图1.5.4剖面设计建筑剖面图是表示建筑物在垂直方向房屋各部分的组合关系。剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度、建筑层数、建筑空间的组合和利用，以及建筑剖面中的结构，构件的关系等。它和房屋的使用，造价和节约有密切的关系，也反映了建筑标准的一个方面。图1.51-1剖面图144 1.5.5房屋各部分高度的确定1.房屋高度尺寸的确定该建筑为五层，首层层高为3.9m，其它层高取3.6m，梁高为800mm和400mm。2.室内外高差的确定为防止室外雨水流入室内，防止建筑物因为不均匀沉降使地面降低，为满足建筑使用要求，取室内外高差600mm。该剖面为1-1处剖面，总层数为五层，除首层3.9m外,其它层均为3.6m，女儿墙高度为1.2m。建筑室内外高差为0.6m，阶梯宽0.27m,高0.15m，四阶。所示楼梯为平行双分式，阶梯高宽及详细做法见重要部件构造。在本建筑底墙墙外做散水处理，为保护墙基不受雨水侵蚀墙体受潮，详见散水构造。1.5.6重要部件构造做法1．门窗设计门窗采用铝木框中空玻璃门窗，面层颜色由方案设计确定。门窗断面系列由门窗厂商根据工程洞口实际净尺寸进行设计并经甲方和设计院确认后方可制作、安装。露台玻璃门窗、玻璃栏杆、玻璃面积大于1.5m2、窗台低于900的应用安全玻璃。其传热系数、水密性和空气性达到有关标准,气密性为4级。玻璃规格应符合《建筑玻璃应用技术规程》（JGJ113-2003），玻璃厚度根据面积计算，采用无色透明双层中空玻璃，玻璃性能详规程。门窗连接件及固定件经防腐防锈处理，或选用不锈钢，连接时在铝材接触面加设橡胶垫片。门窗制作前，应以现场测量尺寸、数量为准。⑴属二次高级装修房间的门由装修设计确定，本设计仅提供洞口尺寸要求。⑵门、窗框的截面尺寸及强度计算由厂家负责。做为防护措施的固定扇其水平向的横樘所能承受的推力为mkG/50。⑶门、窗上玻璃的厚度应依据玻璃的分格尺寸及所处位置由厂家负责确定。⑷本设计提供了门窗分格详图，应据此进行详细设计，在加工门窗之前,应对门、窗洞口进行实测。⑸门窗上应装配五金，按标准图集和预算定额的中档零件配齐。⑹门窗玻璃的选用应遵照《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2003和《建筑安全玻璃管理规定》发改运行<2003>2116的规定，门窗玻璃大于25.1m144 采用安全玻璃，落地窗台高度小于900者采用安全玻璃，并于室内设高于土楼面1050栏杆，形式自定，栏杆间距不大于110。⑺门窗与洞口的封闭采用聚氨脂现场发泡做法或用聚合物水泥砂浆填实。⑻防火门窗的技术要求参见国标《防火门窗》03J609的相关说明。⑼建筑外门窗抗风压性能分级为四级，气密性能分级为四级，水密性能分级为三级，保温性能分级为七级，隔声性能分级为四级，采光性能分级为三级。2．墙体工程本工程外围护结构除砼墙外，其它外墙采用200厚页岩多孔砖，内隔墙采用100厚加气混凝砌块分隔,分户墙采用200厚加气混凝土砌块砌筑,加气混凝土砌块砌筑砂浆为Mb7.5专用砂浆。相关节点施工图详见国标图集03J104《蒸压加气混凝土砌块建筑构造》。内墙≥A3.5；干燥收缩值：≤0.50mm密度等级：≤700(kg/m)卫生间隔墙采用100厚A3.5加气混凝土砌块，Mb7.5专用砂浆砌筑。±0.00以下砌体、室外砌筑墙体、水泵房隔墙、散水上部和楼板或地面以上0.3米高度范围内为实心蒸压灰砂砖，厚度详相应平面图。所有设备、管线如穿钢筋混凝土构件和墙体，施工时应密切配合有关专业要求，预留孔洞或预埋配件，不可遗漏，避免后凿。水、电、通风与煤气管线，在钢筋砼墙上留洞见相关专业图，空调在钢筋砼构件上留洞见建施图，砌体留洞见建施图。电气空调及通风管道穿越轻质墙体时，建筑图未作留洞表示，砌筑时应查阅设备专业图纸，墙体砌至洞底标高，待设备安装后再封砌上部墙体，或先安装设备，后砌筑墙体。墙身防潮层设于室内标高-0.060处，采用20厚1:2水泥砂浆掺5%防水剂。（±0.000有混凝土地梁者除外）所有构造柱、抗裂柱、圈梁、压顶、门窗洞口过梁、墙体拉接筋及墙体配筋的做法和布置详见结构设计图。窗洞长度超过2米的窗底墙身做钢筋混凝土压顶；当外墙设置通长窗时，窗底墙身应做钢筋混凝土压顶，压顶下应设抗裂柱。当柱和剪力墙宽度大于墙体时，柱和剪力墙的一边平墙体，一边突出墙体，平墙体按以下顺序：厅－内主道－主房－次房－厨厕。轻质墙上留洞应按结构总说明加强。凡有悬挂器具、设备的墙体均应采用加强措施。3.室内工程楼地面局部结构板面降低高度与建筑设计面层有差别的，除注明外，找平填料结构专业未注明者均采用C15细石混凝土。内墙与梁、板、柱结合处的抹灰层中，沿缝长方向加贴宽度不小于200mm耐碱纤维布或∅1.0@20144 镀锌钢丝网做防裂处理。墙体中嵌有设备箱、柜等同墙体等宽时，粉刷前应在交接处及箱体背面加铺∅1@20镀锌钢丝网钉牢，周边宽出200，防止裂缝。室内外粉刷：凡门窗洞口，室内阳角均做20厚1:2水泥砂浆护角，高2000，每侧宽80。本工程室内装修做法详见建筑构造做法表，二次装修须经有关单位审批，并不应涉及主体和承重结构改变及增加荷载、不影响水电系统和空调方式，不得改变防火分区设置，并应满足防火要求。室内装修中所使用的木地板和其他木质材料，严禁采用沥青类防腐、防潮处理剂。建筑材料及装饰材料必须符合《民用建筑工程室内环境污染控制规范》(GB50325--2001)的有关规定，方可使用。竖井、风道内壁砌筑灰缝饱满砖砌电梯井内壁随砌原浆抹光，钢筋砼电梯井道内壁不做粉刷。，（除注明外）随砌原浆抹平；有检修门的管道井内壁用水泥混合砂浆粉刷。所有管道井门下均有C15混凝土做100高门槛。所有外露及埋入之金属构件均需除锈、刷防锈底漆二道，面批按设计或同墙面；凡预埋砌体内之金属构件用M10水泥砂浆埋置。预埋木砖或与墙、柱体接触木材面均应清理、除污、打磨后满涂防腐柏油。4.室外工程本工程外墙采用面砖、局部挂贴石材，木材等墙面做法。要求拼缝平直严密，缝宽大于5mm，1：1聚合物水泥砂浆勾满缝封严，实施前先做好色块程样板并经建设单位及设计单位共同核定。为避免外墙渗漏，抹灰中加5%防水剂，并应保证砌块时砂浆饱满，垂直和水平缝中均不得有漏浆现象。外墙饰面层应留置分格缝，并宜与墙面防水层分格缝对齐，纵横间距不宜大于3m，位置详见立面图，缝宽为10mm，并嵌填高弹性密封材料。室内外所有独立及附墙砖柱均用M10水泥砂浆砌MU7.5灰砂砖砌筑。室外工程如雨水沟、管井盖板、道路、铺地和绿化覆土等参见总施(此部分详细做法详专业环境公司设计)。建筑物室外四周除设计中另有规定者外，做800宽混凝土散水，具体构造做法见详图。水泥抹面台阶具体构造做法详省标L03J004。台阶挡墙具体构造做法详省标L03J004。室外花池具体构造做法详省标L03J004。屋面：现浇钢筋混凝土板梁，面层做法详建筑构造做法表；屋面分水找坡见有关建筑屋面平面设计，板上做高度为1.5米高的坡屋顶。室外台阶如下图：144 图1.6室外台阶详图5.节能设计本工程节能部分严格参照《居住建筑节能设计标准》DBJ14-037-2006设计。所有外门窗均采用铝木框中空玻璃门窗，镀膜中空玻璃（玻璃和空气层的厚度根据窗玻璃的面积大小确定），外门窗框与门窗洞口之间的缝隙，应采用聚氨酯高效保温材料填实，并用密封膏嵌缝增加保温性能。屋面保温采用50厚现场喷涂硬质发泡聚氨酯保温层.周边地面地下室的侧壁和底板采用25厚挤塑聚苯板本工程住宅楼采用外墙外保温。保温材料选用60厚聚苯板。隔墙两面分别抹15厚胶粉聚苯颗粒保温。外墙贴60厚聚苯板,凸窗板空调机搁板等热桥部位保温采用35厚聚苯颗粒。屋面保温采用50厚挤塑聚苯板。不采暖楼梯间内墙体采用20厚胶粉聚苯颗粒保温层。外窗采用热断桥喷塑的铝合金双层中空玻璃窗，传热系数K≤2.80W/（m2·K）.户门为保温、隔声、防火、防盗的多功能门，传热系数K≤2.07W/（m2·K）.6.墙身防潮墙身防潮层：在室内地坪下60处做厚1:2水泥砂浆内加5%防水剂的墙身防潮层（在此标高为钢筋混凝土构造，或下为砌石构造时可不做，室内地坪标高变化处防潮层应重叠搭接，并在有高低差埋土一侧的墙身做20厚1：2水泥砂浆防潮层，如埋土一侧为室外，还应加做一道防水涂料。）7.保温措施144 保温设计：本工程为乙类节能建筑，工程所在城市的建筑气候分区为严寒Ⅰ区里的B2气候区，建筑体型系数为0.20，外墙传热系数()kmW·/495.0，屋面传热系数()kmW·/364.0，根据《公共建筑节能设计标准》表4.3.1-2之规定，本工程各项技术指标都满足《公共建筑节能设计标准》[DB21/T1477-2006J10923-2007]。墙体保温:60厚(含燕尾槽)XPS板：容重3/35~28mkg导热系数(10℃)≤()kmW·/03.0,抗压强度Mpa2.0≥,氧指数%30>屋面保温:mm100厚聚苯乙烯泡沫塑料保温板：表观密度3/20mkg>导热系数(10℃)≤()kmW·/042.0,压缩强度Mpa1.0≥,氧指数%30>备注:⑴XPS板应符合GB/T10801-2002规定的要求。⑵本工程为外贴mm60厚(含燕尾槽)XPS板外墙外保温系统，各节点做法参见标准图集《XPS外保温墙体构造》辽2006SJ121施工。⑶墙体保温材料沿每层设置水平防火隔离带，防火隔离带沿楼板位置设置宽度不小于mm300的A级保温材料，其与墙面应进行全面积粘贴。⑷屋顶与外墙交界处、屋顶开口部位四周的保温层采用宽度不小于mm500的A级保温材料设置水平防火隔离带。8.内装修工程内装修工程执行《建筑内部装修设计防火规范》GB50222，楼地面部分执行《建筑地面设计规范》GB50037；楼地面构造交接处和地坪高度变化处，除图中另有注明者外均位于齐平门扇开启面处。内装修选用的各项材料，均由施工单位制作样板和选样，经确认后进行封样，并据此验收。本设计除楼梯间休息平台、卫生间外所有房间结构标高在建筑设计标高上降低100定位，卫生间降低350,预留地热层。9.油漆涂料工程凡埋墙木砖及木门框墙侧均需满涂水柏油防腐处理。露面铁构件以防锈漆为底，调合面漆二度；不露面铁构件做二度防锈漆。各项油漆均由施工单位制作样板，经确认后进行封样，并据此进行验收。10.保温与隔热合理的构造设计，不仅能保证建筑物的使用质量和耐久性能，而且能节约能源，降低采暖、空调设备的投资，以及使用中的维修和管理费用。常见的保温措施：(1)增加维护结构的厚度(2)选用导热系数小的材料144 (3)防治因蒸汽渗透出现的凝结水(4)防止空气渗透(5)避免热桥造成的热损失常见的隔热措施：(1)做浅色且平滑的外表面，增加反射，减少维护结构对太阳辐射热的吸收。(2)外围护结构内部设置通风间层，利用风雅和热压的作用，间层内空气不停地进行热交换，从而降低室内温度。(3)窗洞口上部加设遮阳措施，避免太阳光直接射入室内。另外，注意卫生间应作防水基层，必须用1：3水泥砂浆找平，要求抹平压光无空鼓，表面要坚实，不应有起砂，掉灰等现象，在抹找平层时，在管道根部的周围，应使其略高于地面，在地漏的周围，应做成略低于地面的洼坑。找平层的坡度宜为1%~2%，坡向地漏，凡遇到阴阳角处，要摸成半径不小于10mm的小圆弧，与找平层相连接的管件，卫生洁具，排水口等，必须安装牢固，收头圆滑，按设计要求用密封膏嵌固。图1.7地漏详图1.5.7特殊构造处理墙角所处的位置，常受到地表水和土壤中水的侵蚀，致使墙身受潮饰面层发霉脱落，影响室内卫生环境和人体健康。设置防潮层，一般设在地面垫层范围以内，通常在0.060m标高处设置，同时，至少要高于室外地坪150mm，以防雨水溅湿墙身。144 在降水量较小的地区，散水是建筑物的必备构件。散水的宽度一般为600~1000mm。为了加快雨水的流速，散水表面应向外倾斜，坡度一般为3%~5%。散水最好采用不透水的材料作面层，如混凝土、砂浆等，在降水量较少的地区或临时建筑也可采用砖、块石做散水的面层。散水一般采用混凝土或碎砖混凝土做垫层，土壤冻深在600mm以上的地区，宜在散水垫层下面设置砂垫层，以免散水被土壤冻涨所破坏。砂垫层的厚度与土壤的冻涨程度有关，通常砂垫层的厚度在300mm左右。散水垫层为刚性材料时，每隔6~15m应设置伸缩缝，伸缩缝及散水与建筑外墙交界处应用沥青填充。散水的构造图1.7如下：图1.8散水构造图1.5.8其它要说明的问题1．女儿墙高1200mm，240厚加气混凝土砌块，有框架柱向上延伸的构造柱，截面240x240mm，构造柱与女儿墙间用连接筋相连，女儿墙与屋面的交接处做泛水，泛水要具有足够的高度，一般不小于250mm以防止雨水四溢造成渗漏。2．室外台阶一般包括踏步和平台两部分，台阶的坡度应比楼梯小，踏步的高宽比一般为1：2~1：4，通常踏步高度为100—150mm。平台设置在出入口与踏步之间，起缓冲作用。平台深度一般不小于900mm144 ，为防止雨水积聚或溢水室内，平台面应比室内地面低20—60mm，并向外找坡1%—4%，以利排水。室外台阶应坚固耐磨，具有较好的耐久性、抗冻性和抗水性，一般采用混凝土台阶，由面层、混凝土结构层和垫层组成，面层采用大理石面层，垫层可采用灰土、三合土或碎石等。为了防止台阶与建筑物因沉降差别而出现裂缝，台阶可在建筑主体基本建成有一定的沉降后再施工，或采用钢筋混凝土架空台阶。3．楼梯楼梯采用现浇钢筋混凝土板式楼梯，具有较好的结构刚度和耐久、耐火性能，且在施工、造型和造价等方面也有较多的优点，应用作为广泛。底面平整，外观简洁，便于支模施工。楼梯扶手高度为900m，采用圆钢管；楼梯踏步面层采用大理石面层，具体尺寸及构造见下图1.8：图1.9楼梯尺寸及构造144 第2章结构设计说明2.1结构体系的选择和确定2.1.1结构形式目前，在我国土建工程中应用最广泛、技术最成熟的是钢筋混凝土结构，相比钢结构形式，它具有取材方便、进价低、耐久性好、维护费用低等优点。因此，本设计采用钢筋混凝土框架结构形式。楼面体系：根据结构形式不同，现浇楼盖结构可分为肋梁式楼盖、密肋楼盖平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。与其它结构形式相比较，肋梁式楼盖具有良好的技术经济指标，可最大限度的节省混凝土和钢筋用量，结构整体性好、抗震性能好。另外，还要求楼板在自身平面内具有足够大的刚度。为此，本设计采用现浇肋梁楼面结构。2.1.2结构体系竖向结构体系：常用的钢筋混凝土抗侧力结构体系、框架结构体系、剪力墙结构体系、框架—简力墙结构体系、筒体结构体系等。与其他的结构体系相比较，框架结构具有建筑平面布置灵活、造型活泼、计算理论比较成熟,在一定高度范围内造价较低等优点,可以形成较大的空间，易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面，通过合理设计，框架结构可以成为耗能能力强、变形能力大的延性框架，利于抗震。根据“高规”：抗震设防烈度为6度，高宽比小于5，高度在60m以下的建筑物宜选择框架体系。由于本工程主体高度为19.8m，拟建办公楼，从使用功能上需要室内大空间，另外考虑本工程地基表面土在-1.0m左右，以下为中风化或强风化的岩石层（软质）。抗震设防烈度为7度，且多层结构不需要提高抗震等级，综合考虑安全、适用、经济等方面的要求，本工程选用框架结构。2.1.3结构布置1.平面布置本工程为多层建筑，多层结构平面布置应考虑以下因素：(1144 )多层建筑的开间、进深尺寸及构件类型规格应尽量减少，以利于建筑工业化。(2)尽量采用风压较小的形状，并注意临近高层房屋风压分布的影响。(3)有抗震设防要求的多层结构，平面布置应力求简单、规则、均匀、对称并尽量减少偏心扭转的影响。综合以上因素及建筑高度较小，本工程的平面选为矩形，其优点是简单、规则、对称，有利于抗震和施工。2．立面布置本商场共四层，首层高为3.9m，其它层高3.6m，女儿墙为1.2m，室内外高差为0.6m。3．柱网布置柱网选择与布置直接影响建筑的使用和结构的经济性，不同的功能和功能布置方式采用不同的柱网布置方式。根据所建工程的要求及设计规范来合理选择柱网，以提高平面的使用效率和结构的经济性。本设计根据商场的空间要求来确定跨数和跨度。柱距采用7.2m9.0m，既满足首层对大空间的要求，又满足上部结构分割灵活的特点。2.1.4立面布置本设计共五层，首层4.2m，其他层高为3.6m（1）屋面：坡度为2%，女儿墙为内天沟排水。（2）门窗的形式及做法：所有窗采用铝合金窗；门采玻璃门、木门。梁，采用现浇式，其高度根据门窗洞口大小确定。门窗自重取0.4kN/m。2.1.5三缝设置当建筑物有高度变化超过10m的建筑部分，或者主体与裙房高度相差很大时，原则上应设置沉降缝。现浇框架结构长度60.0m，可不设置沉降缝。如出现以下情况则应设置抗震缝；（1）平面长度过长或突出部分过长；（2）建筑各部分的结构刚度或荷载相差过大；（3）地基不均匀，各部分沉降差过大；（4）房屋有较大错层。考虑到设缝对于施工的不便以及造价的加大，本工程由于144 规则无凸出部分，结构刚度接近，又无错层，层数五层共19.8m，综合考虑可不设置抗震缝2.2基础方案该建筑场地和地基条件简单，荷载分布均匀，建筑层数小于7层，根据《建筑地基基础设计规范》第3.0.1条规定，该建筑的地基属于丙级地基。本建筑采用柱下独立基础。根据场地的地质条件，规定砾砂为持力层，地基承载力特征值=280kPa，基础埋深取2.0m，由于基础高度为0.9m，底层柱的计算高度h=3.9m+0.6m+1.1m=5.6m。2.3楼梯方案最常见得现浇式楼梯有板式楼梯和梁式楼梯，板式楼梯得优点是下表面平整，施工支模方便，外观轻巧。缺点是斜板较厚，其混凝土用量和钢筋用量都较多，综合考虑后，本设计采用双跑均分现浇板式楼梯。2.4建筑材料的选取混凝土：该建筑的除基础垫层混凝土选用C10，基础选用C25(=16.7N/mm2,=1.78N/mm2,=11.9N/mm2,=1.27N/mm2,=2.80×104N/mm2)外，基础以上各层混凝土均选用C35(=23.4N/mm2,=2.20N/mm2，=16.7N/mm2,=1.57N/mm2,=3.15×104N/mm2)。钢筋：框架梁、柱等主要构件的纵向受力钢筋选择HRB335级(==300N/mm2,=2.0×105N/mm2),构造钢筋、箍筋及板内钢筋均采用HPB300级(==270N/mm2,=2.1×105N/mm2)。墙体：内墙采用240厚加气混凝土砖，外墙、楼梯间、电梯间、女儿墙均采用240厚加气混凝土砖，外墙中间做40厚聚苯乙烯保温层。门窗：窗全部为铝塑门窗,通向室外的门为玻璃门，其余为木门，并且楼梯间的门为防火门。门窗的尺寸见建筑设计部分。2.5构件尺寸初选144 高层建筑结构中各竖向抗侧力结构要通过水平的楼面结构连接为空间整体，水平力将通过楼板平面进行传力和分配，各竖向抗侧力结构的水平变位将因楼板作用而协调起来，因此，要求楼板在自身平面内有足够大的刚度，因此，上部结构施工方案采用柱、梁、板全现浇方案，本方案采用的是梁板式楼盖，有较好的经济指标，但楼面结构占用空间较大，不便于布置管线，要求较大的层高。根据JGJ3―10确定主要构件截面的尺寸：1．横向框架主梁主梁的截面高度横向主梁h=（～）l=（～）×7.2m=0.6～0.9m，取h=0.80m；截面宽度b=（～）h=（～）×0.80m=0.27～0.40m，取b=0.35m；纵向主梁h=（～）l=（～）×9.0m=0.75～1.13m，取h=0.80m；截面宽度b=（～）h=（～）×0.80m=0.27～0.40m，取b=0.35m；2．次梁h=（～）l=（～）×7.2=0.48～0.72m，取h=0.5m；b=（～）h=（～）×0.65m=0.2～0.3m，取b=0.25m。3．框架柱查抗震规范表6.1.2，该框架结构的抗震等级为三级，查抗震规范表6.3.6得其轴压比限值[]=0.85，柱的尺寸可以根据柱的轴压比按下列公式计算：(2-1)(2-2)式中—为柱组合的轴压力设计值；—按简支状态计算的负载面积；—144 折算在单位面积上的重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可近似取12~15kN/m2，本建筑选用14kN/m2；β—为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2；—为验算截面以上楼层层数；—柱截面面积；—混凝土轴心抗压强度设计值；[mN]—框架柱轴压比限值查抗震规范6.3.6此处可进似取，即对一级、二级和三级抗震等级，分别取0.65，0.75和0.85。本设计取0.85。该建筑的底层中柱的截面面积为：=底层边柱的截面面积为：=根据强柱弱梁的原理初步选取柱的截面尺寸为600×600mm，最后要通过柱轴压比进行验算，结构变位验算，柱强度验算确定柱的截面尺寸。4．楼板板厚根据下列条件确定：表2-1板的最小厚度hmin（mm）一般楼层现浇板板内无预留暗管时80板内有预留暗管时100顶层楼板120表2-2工程经验板形式梁距（m）板厚h（mm）屋盖2.060～80楼盖80～100表2-3挠度控制板形式简支条件（h/l短跨）144 单向板肋形楼盖1/35～1/25双向板肋形楼盖1/45～1/30本设计计算单元板厚h=（1/35～1/25）×2250=（64.3～90）mm，根据经验及使施工方便，取h=120mm5．基本假定与计算简图(1)基本假定1)平面结构假定：本工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；2)楼板在自身平面内刚度假定；3)由于结构体型规整、布置均匀对称、结构在水平荷载作用下不考虑扭转的影响。在以上基本假定的前提下，将空间框架结构分解成纵向和横向两种平面体系，楼板的作用是保证各片平面结构具有相同的水平侧移。(2)计算简图在横向水平力作用下，将结构简化为刚结计算体系，计算简图详见结构计算部分。6．荷载计算多层建筑水平力包括地震作用和风荷载。本建筑高度小于30m，故风荷载不大。地震作用计算方法按《建筑结构抗震设计规范》进行，对高度不超过40m以剪切变形为主且质量沿高度均匀的结构，可采用底部剪力法。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载），结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活载）按荷载规范取值，楼面活载折减系数按荷载规范取用。7．内力计算及组合(1)竖向荷载内力竖向荷载内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向荷载传递给每榀框架。框架结构在竖向荷载作用下的内力用弯矩分配法。(2)水平荷载作用下的内力144 水平荷载首先在总框架之间分配，然后将总框架分的份额按各框架的剪切刚度进行分配。(3)荷载组合本工程考虑了四种内力组合：1.2+1.41.35+0.981.2+1.26（+）（1.2+0.5）+1.3(4)控制截面积不利内力框架梁控制截面积不利内力：,-,；跨中截面:。框架柱截面为每层上、下截面，每截面应组合；︳︳及相应N、V，及相应M、V，及相应M、V。2.6结构计算单元的选取该框架结构体系符合平面抗测力结构单元假定和刚性楼板假定，故计算简图分为水平力作用下的平面协同体系和竖向荷载作用下一榀框架分析。该工程选取6轴线上的一榀框架作为计算分析对象，取顶层柱的形心线作为框架柱的轴线，梁轴线至板底，2－5层柱高度即为层高，取3.6m，底层柱高度从基础顶面取至一层板5.6m。计算简图如图2.1：144 图2.1计算简图第3章结构设计计算3.1荷载计算3.1.1屋面及楼面永久荷载标准值计算屋面：20厚1：3水泥砂浆保护层0.020×20=0.40kN/m24层SBS改性沥青防水卷材0.28kN/m240厚聚苯乙烯保温层0.040×0.5=0.02kN/m220厚1：3水泥砂浆找平层0.020×20=0.40kN/m240厚1：8水泥水泥珍珠岩找坡0.04×4=0.16kN/m2120厚板自重25×0.12=3.0kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2合计5.11kN/m2商业网点：144 瓷砖地面0.55kN/m2100厚钢筋混凝土板自重25×0.1=2.50kN/m220厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.40kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2合计3.80kN/m2办公室：硬木地板0.20kN/m2地板格栅0.20kN/m2120厚钢筋混凝土楼板25×0.12=3.0kN/m2隔声纸板顶棚0.20kN/m2合计：3.60kN/m2楼梯：花岗岩地面28×0.015=0.42kN/m220厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.40kN/m2120厚钢筋混凝土楼板25×0.12=3.0kN/m220厚水泥砂浆粉刷层20×0.02=0.40kN/m2合计：4.22kN/m2楼面：40mm厚细石混凝土找平22×0.04=0.88kN/m2120厚钢筋混凝土楼板25×0.12=3.0kN/m215mm天棚抹灰0.015×17=0.26kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2合计：4.40kN/m2卫生间：花岗岩地面28×0.015=0.42kN/m220厚水泥砂浆找平层20×0.02=0.40kN/m2120厚钢筋混凝土板25×0.12=3.0kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2合计：3.82kN/m23.1.2屋面及楼面可变荷载标准值计算1．屋面活载标准值：144 不上人屋面(查荷载规范表5.3.1)：0.5kN/m2楼面活荷载标准值：2.0kN/m2商业网点：3.5kN/m2办公室：2.0kN/m2走廊、门厅：2.5kN/m2卫生间：2.5kN/m2楼梯：3.5kN/m2档案室：2.5kN/m2阅览室：2.0kN/m2会议室：2.0kN/m2微机室：7.0kN/m2屋面雪载标准值：sk=μr·SO=1.0×0.4=0.4kN/m2式中：μr——为屋面积雪分布系数，此设计均匀分布，有荷载规范表7.2.1查得取μr=1.0SO——基本雪压此设计为大连市，查荷载规范得SO=0.40kN/m23.1.3梁、柱、墙、门窗重力荷载1．梁重力荷载标准值主梁自重及侧灰：0.35×0.80×25+0.01×（0.80-0.12）×17×2+（0.35+0.02）×17×0.01=7.29kN/m横向主梁重：7.29×7.2=52.52kN纵向主梁重：7.29×9.0=65.65kN次梁自重及侧灰：0.25×0.5×25+0.01×（0.5-0.12）×17×2+（0.25+0.02）×17×0.01=3.30kN/m梁重：3.30×7.2=23.76kN2．框架柱重力荷载：2－5层：中柱：0.6×0.6×25×3.6+0.01×0.61×4×（3.6-0.12）×17=33.84kN边柱：0.6×0.6×25×3.6+0.01×（3.6-0.12）×17×144 （0.6+0.62+0.36×2）=33.49kN底层：中柱：0.6×0.6×25×5.6+0.01×0.61×4×（5.6-0.12）×17=46.12kN边柱：0.6×0.6×25×5.6+0.01×0.6×（5.6-0.12）×17×（0.6+0.62+0.36×2）=45.80kN3．门窗墙重力荷载计算（窗及玻璃门的构件自重0.4－0.45kN/m2，取0.45kN/m2，木门0.1－0.2kN/m2，取0.2kN/m2，玻璃幕墙取1.2kN/m2，每层纵墙的门窗尺寸都一样）木门单位面积荷载：0.2kN/m2铝合金窗：0.4kN/m2外墙：240厚蒸压粉煤灰砖0.24×15=3.6kN/m220厚1:3水泥砂浆找平20×0.02=0.4kN/m2双面粉刷0.02×2×17=0.68kN/m2涂料0.50kN/m2合计：5.18kN/m2内墙：240厚蒸压粉煤灰砖0.24×15=3.6kN/m220厚1:3水泥砂浆找平20×0.02=0.4kN/m2双面粉刷0.02×2×17=0.68kN/m2合计：4.68kN/m2门窗过梁kN/m2女儿墙：不上人墙高800mm，300的混凝土压顶kN/m23.1.4重力荷载代表值计算地震作用时，房屋的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和，并按下式计算：；(3-1)式中—体系质点重力荷载代表值(kN)；144 —结构构件、配件的永久荷载标准值(kN)；—结构或构件第可变荷载标准值(kN)；—可变荷载的组合值系数，可按表3-1采用。表3-1可变荷载组合值系数可变荷载种类组合值系数雪荷载0.5屋面积灰荷载0.5屋面活荷载不计入按实际情况计算的楼面活荷载1.0按等效均布荷载计算的楼面活荷载藏书库、档案库0.8其它民用建筑0.5该建筑不考虑屋面积灰荷载，屋面雪荷载组合系数取0.5，屋面活荷载不计入，楼面活荷载按等效均布荷载计算，组合系数取0.5。计算每层的重力荷载代表值：1.集中于屋盖处的质点重力荷载代表值雪载0.5×0.4×9.0×(7.2×2+0.6+2.4)=43.85kN屋面恒载5.11×9.0×16.8=772.63kN横梁7.29×16.8=122.47kN纵梁7.29×9.0×4=262.44kN女儿墙1.3×9.0×3.77×2=58.5kN次梁3.30×7.2×8=190.08kN柱重33.84×1/2×2+45.80×1/2×2=79.6kN纵墙—————————————————————————————————合计：1753.42kN144 2．集中于五层处的质点重力荷载代表值楼面活载楼面恒载4.40×(7.2×9.0+9.0×2.4+9.0×7.2)=665.28kN横梁7.29×16.8=122.47kN纵梁7.29×9.0×4=262.44kN柱重33.84×2+45.80×2=159.28kN次梁3.30×7.2×8=190.08kN纵墙—————————————————————————————————合计：2182.19kN3．集中于四层处的质点重力荷载代表值楼面活载楼面恒载4.40×(7.2×9.0+9.0×2.4+9.0×2.4)=665.28kN横梁7.29×16.8=122.47kN纵梁7.29×9.0×4=262.44kN柱重33.84×2+45.80×2=159.28kN次梁3.30×7.2×8=190.08kN纵墙门过梁kN—————————————————————————————————合计：1956.76kN144 4．集中于三层处的质点重力荷载代表值楼面活载楼面恒载4.40×(7.2×9.0+9.0×2.4+9.0×2.4)=665.28kN横梁7.29×16.8=122.47kN纵梁7.29×9.0×4=262.44kN柱重33.84×2+45.80×2=159.28kN次梁3.30×7.2×8=190.08kN纵墙门过梁kN—————————————————————————————————合计：2076.52kN5．集中于二层处的质点重力荷载代表值楼面活载楼面恒载4.40×(7.2×9.0+9.0×2.4+9.0×2.4)=665.28kN横梁7.29×16.8=122.47kN纵梁7.29×9.0×4=262.44kN柱重次梁3.30×7.2×8=190.08kN纵墙门过梁kN—————————————————————————————————合计：2076.49kN144 集中于各楼层标高处的重力荷载代表值如图3.1所示。图3.1.各支点重力荷载代表值3.2框架侧移刚度计算3.2.1框架梁线刚度计算梁的截面惯性矩=，I0=b×h3/12为梁矩形部分的截面惯性矩,为考虑楼板对梁的转动的约束作用而乘以的调整系数，的值按表3-2选取。表3-2梁截面惯性矩调整系数β取值楼面做法中框架梁边框架梁现浇楼板2.01.5装配整体式楼面1.51.2本工程横梁线刚度具体计算如下表3-3:材料为C35混凝土，Ec＝3.15×104N/mm2144 表3-3横梁线刚度计算表杆件ECL(mm)b×h（mm×mm）I0（mm4）Ib（mm4）ib=βExCI0/L（N·m）边跨梁3.15×1047200350×8001.49×10102.24×10100.98×108中跨梁3.15×1042400350×8001.49×10102.98×10101.3×1083.2.2框架柱线刚度计算材料为C35混凝土，Ec＝3.15×104N/mm2表3-4柱线刚度计算表杆件ECL(mm)b×h（mm×mm）I0（mm4）ic=ECI0/L（N·m）2-5层柱3.15×1043600600×6001.08×10107.56×107底层柱3.15×1045600600×6001.08×10107.57×107注：除底层柱，其它ic=ECI0/1.25L3.2.3柱抗侧移刚度计算柱的侧移刚度D值按下式计算：(3-2)式中，为柱侧移刚度修正系数，对不同情况按表3-5计算，其中表示梁柱线刚度比。表3-5柱侧移刚度修正系数位置边柱中柱简图简图144 一般层底层固结铰结根据上述方法计算出框架柱的侧移刚度D值见表3-6。表3-6框架柱的侧移刚度计算表(kN/mm)层数框架柱的位置2～5层边柱（2根）1.300.3927.30中柱（2根）3.440.6342.00底层边柱（2根）1.600.5011.60中柱（2根）4.300.5011.60由上表可以计算出每个楼层的侧移刚度，见表3-7表3-7横向框架层间侧移刚度(kN/mm)层数12345（×104）62.4138.6138.6138.6138.63.3横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算144 3.3.1横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算1.框架自振周期计算结构的基本自振周期采用顶点位移法，公式为（3-3）其中：为结构基本周期考虑非承重砖墙影响系数，取为0.7。为结构基本自振周期时的结构顶点假象位移。顶点位移法的思路是：将以质量均匀分布的悬臂结构体系的基本周期用在重力荷载水平作用下所产生的水平顶点位移来表示。顶点位移可以通过将各质点重力荷载代表值水平作用于体系各质点上，然后，根据各楼层刚度，按静力方法求出。表3-8结构顶点的假想侧移计算层次Hi(m)(kN)(kN)(kN/mm)=/(mm)(mm)520.001724.051724.05138.612.44316.49416.42182.193906.24138.628.18288.29312.81956.265862.5138.642.33260.1129.22076.527939.02138.657.28217.7115.62076.4910015.562.4160.50160.5由式3-1可得结构的基本周期：1.7×0.7×=0.71S2.水平地震作用及楼层地震剪力计算工程上，多自由度弹性体系水平地震作用的计算一般采用振型分解反应谱法，在一定的条件下还可以采用简化的振型分解反应谱法－底部剪力法。这两种方法也是我国《建筑抗震设计规范》中采用的方法。该结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用。底部剪力法的思路是：首先计算出作用于结构总的地震作用，即底部剪力，然后将总的地震作用按照一定规律分配到各个质点上，从而得到各个质点的水平地震作用。（1）结构总水平地震作用标准值即底部剪力按下式计算：144 （3-4）式中—为相应于结构基本自振的水平地震影响系数值；—为结构等效总重力荷载r，单质点应取总重力荷载代表值，多质点应取总重力荷载代表值的85%本结构设防烈度为7度，地震加速度为0.10g，查表得因为设计地震分组为第二组，场地土类别为一类场地，查表得故：×=×0.08=0.048=0.85×10015.51kN=8513.18kN=0.048×8513.18kN=408.60kN因为，故需考虑顶部附加地震作用的修正；又因为，顶部附加地震系数：=0.067s=0.067×400.86kN=26.78kN（2）各质点的水平地震作用为：，=120641.34kN，楼层剪力计算过程如表3-9：（3）楼层地震剪力计算表3-9各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层数（m）（kN）（kN）（kN·m）Fi(kN)（kN）520.001724.051724.05344810.27100.98127.76144 416.42182.193906.2435787.920.28104.72232.48312.81956.265682.5025040.130.2074.20306.6829.22076.527939.0219103.980.1556.10362.7815.62076.4910015.511628.340.0938.10400.863.水平地震作用下的位移验算水平地震作用下的框架结构的层间位移和顶点位移分别按下式（3-5）和（3-6）计算：（3-5）（3-6）计算过程见表3-10，表中还计算了各层的层间弹性位移θe=/。表3-10横向地震作用下的位移计算层数/m/kN（kN/mm)/mm/mm53.60127.76138.60.9216.249131/391343.60232.48138.61.6815.321/214333.60306.68138.62.2113.641/163623.60362.78138.62.6211.431/137915.60408.6062.406.556.551/636由上表可见，最大层间位移发生在底层，根据《结构抗震规范》表5.5.1规定，对于钢筋混凝土框架结构，≤1/550，均满足要求。4．水平地震作用下框架内力计算(1)框架柱端剪力及弯矩分别按式（3-7）和（3-8）计算，各柱反弯点高度比按式（3-9）确定。144 （3-7）（3-8）（3-9）式中—层柱的侧移刚度；—为该层柱的计算高度；—为框架柱的反弯点高度比；—为框架柱的标准反弯点高度比；—为上、下层梁线刚度比修正值；、—为上、下层层高变化时反弯点高度比的修正值。具体计算过程及结果见表3-11。表3-11在横向地震作用下框架柱端剪力及弯矩计算层数54324/m3.603.603.603.605.60/kN127.76232.48306.68362.78408.60kN/mm138.6138.6138.6138.662.4边柱27.3027.3027.3027.3017.7025.1645.7960.4071.46102.150.3650.450.4650.500.65Mct57.5390.66116.34128.62200.21Mcb33.0674.18101.12128.62371.83中柱4242424217.7144 38.7270.4592.94109.94102.150.450.500.500.500.55Mct76.66126.8167.29197.89257.42Mcb62.72126.80167.29197.89314.62注：(1)的量纲为kN·m，的量纲为kN；（2）框架梁端的弯矩。根据节点平衡，求梁端弯矩：对于中柱，左、右梁端弯矩可由上、下柱端弯矩之和按左、右梁的线刚度比例分配，对边柱节点：（3）框架梁端的剪力计算根据框架梁隔离体的平衡条件，（4）框架柱的轴力计算对于中柱，每个节点左、右梁端剪力之差，即为柱的该层层间轴向力；对于边柱，节点一侧的梁端剪力即为柱的该层层间轴向力；梁段弯矩及柱轴力计算见表3-12：表3-12框架梁端弯矩及柱轴力计算表层数边跨梁中跨梁1MblMbrlVbMblMbrlVb557.5332.767.2012.5743.7043.702.4036.424123.7381.507.2028.50108.03108.032.4090.023190.52126.457.2044.02167.63167.632.40139.692229.74157.037.2053.71200.15200.152.40173.461328.83195.787.2072.86260.38260.382.40216.09层柱轴力144 数N(边柱)N(中柱)512.5723.85441.0785.35385.09181.022136.30300.771209.16444.00地震荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱的轴力计算可根据节点平衡和刚度分配原则得到。左震作用下的弯矩图和剪力图如图3.2所示。144 图3.2左震作用下的弯矩图及剪力图注：1)弯矩的量纲为kN·m，剪力的量纲为kN，轴力的量纲为kN；2)柱轴力中正号号表示压力。《建筑抗震设计规范》规定：设防烈度为8度和9度的大跨度结构、长悬臂结构，以及设防烈度为9度区的高层建筑，除计算水平地震作用外，还应计算竖向地震作用。本建筑设防烈度为7度，不需进行竖向地震作用的计算。3.3.2横向风荷载作用下框架结构的内力和侧移计算1．风荷载标准值的计算《建筑结构荷载规范》第7.1.1条规定风荷载标准值按下式计算：（3-10）式中－风荷载标准值（kN/m2）；144 －高度处的风振系数；－风荷载体型系数；－风压高度变化系数；－基本风压（kN/m2）。建筑处C类地区，基本风压kN/m2，矩形平面,建筑高度为19.80m，H/B=19.8/54=0.37<1.5，所以不考虑风压脉动的影响，取=1.0。由《建筑结构荷载规范》查得，（迎风面）和（背风面）,则。则根据式-9可得风荷载标准值，根据静力等效原理将分布荷载转化为各楼层处的集中荷载，如下表3-13所示。表3-13风载及楼层处的集中力层数βzμsμZHiFi51.01.30.7218.97.0841.01.30.6515.310.9531.01.30.6511.710.9521.01.30.658.110.9511.01.30.654.512.32注：Hi自室外地坪算起。等效楼层节点集中荷载如图3.3。144 图3.3框架上的等效节点集中荷载图(kN)2．风荷载作用下的水平位移计算根据图3.3所示的水平荷载，由式计算层间剪力，然后根据所求出的6轴线框架的层间侧移刚度，再按式和式计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算过程见表3-14。表3-14风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算的水平位移层数/kN/kN（×104kN/m）/mm/mm517.557.08138.60.051.521/72000419.2118.03138.60.131.471/27692317.5228.98138.60.211.341/17142216.8539.93138.60.291.131/12413118.9552.2562.40.840.841/5357144 由上表得，风荷载作用下框架最大层间位移为1/3862，远小于1/550，满足规范要求。-3．风荷载作用下的框架内力计算框架柱端剪力及弯矩分别按式（3-7）（3-8）（3-9）3-7和3-8计算,各柱反弯点高度比按式3-9确定。具体计算过程及结果见表3-15和表3-16。表3-15各层柱端剪力及弯矩计算层数54321/m3.603.603.603.604.50/kN7.0818.0328.9839.9352.25kN/mm138.6138.6138.6138.662.4边柱27.327.327.327.311.71.393.555.717.909.800.3650.4150.4650.50.65Mct3.1810.6811.0014.2215.44Mcb1.835.3017.9014.2228.66中柱4242424217.72.155.468.7812.106.67144 0.450.450.500.500.55Mct4.269.8315.8021.7813.51Mcb3.489.8315.8021.7816.51注：的量纲为kN·m,的量纲为kN。表3-16风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力及计算层数边跨梁中跨梁MblMbrlVbMblMbrlVb53.181.837.200.702.432.432.402.03412.517.717.202.816.456.452.405.38316.7511.027.203.8614.6114.612.4012.18223.7816.167.205.5521.4221.422.4017.85129.6615.177.206.2320.1220.122.4016.77层数柱轴力N(边柱)N(中柱)50.71.3343.513.9037.3712.22212.9224.52119.1535.02风荷载作用下梁端弯矩、剪力及柱的轴力计算可根据节点平衡和刚度分配原则得到。风荷载作用下的框架内力图如图3.4。144 144 图3.4左风荷载作用下框架弯矩图、梁端剪力及柱轴力图注：1)弯矩的量纲为kN·m，剪力的量纲为kN，轴力的量纲为kN；2)柱轴力中正号表示压力。3.4竖向荷载作用下的结构内力计算3.4.1计算单元的选取取轴6框架进行分析，宽度取7.2m，传给该框架的楼面荷载如图3-9中的阴影所示，由于布置了次梁，楼板的长短边之比为3，所以楼面荷载的导荷方式均按单向板进行近似分析，计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。144 图3.5横向框架计算单元3.4.2竖向荷载载计算1．恒载计算各层横梁上作用的荷载图示简图3.6图3.6横梁作用荷载简图图中：q代表屋面及楼面横梁及其上墙体自重以及板传来的荷载，均为均布荷载形式。144 M为由P1、P2产生的节点处的集中弯矩M1=P1e1其中，P1、P2分别为边纵梁和女儿墙、中纵梁直接传给柱的恒荷载，它包括图3-5中点阴影部分板、次梁、纵梁及其上墙体的重力荷载，计算结果见表3-17表3-17横向框架恒载汇总表层数(kN/m)(kN/m)(kN)(kN)(kN·m)(kN·m)518.717.1242.34261.6824.2026.17418.717.1298.79367.8244.8255.17318.717.1298.79356.8849.7448.021~231.3417.1389.77345.9458.4751.892.活载计算边跨板为单向板，而走廊跨为双向板，所以各层梁上活载布置如图3.7所示。图3.7各层梁作用的活荷载计算结果见活载汇总表3-18表3-18横向框架活载汇总表层数(kN/m)(kN/m)P2(kN)P3(kN)P4(kN)(kN·m)(kN·m)52.2512.1516.2016.2012.151.522.031~44.5048.6075.6075.6048.606.689.48144 表3-18雪荷载汇总表层数(kN/m)(kN/m)P2(kN)P3(kN)P4(kN)(kN·m)(kN·m)顶层0.909.7212.9612.969.721.221.623．内力计算竖向荷载作用下的框架结构的近似计算方法有分层法和弯矩二次分配法，本设计采用分层法来计算竖向荷载作用下的框架结构的内力。分层法的计算要点是：(1)将底层以外的各柱线刚度ic乘以折减系数0.9(2)弯矩传递系数除底层柱1/2外,其余柱取1/3计算中用到的等截面杆件的固端弯矩为：图3.8均布荷载作用下等截面杆件的固端弯距144 恒载及活载固端弯矩如下：表3-19恒荷载固端弯矩(kN·m)层数MABMBAMBCMCBMCDMDC5-80.7880.78-3.463.46-80.7880.784-73.8773.87-3.463.46-73.8773.873-73.8773.87-3.463.46-73.8773.871-2-128.48128.48-9.529.52-128.48128.48表3-20活荷载固端弯矩(kN·m)层数MABMBAMBCMCBMCDMDC5-8.778.7700-8.778.774-19.4419.4400-19.4419.443-19.4419.4400-19.4419.441-2-19.4419.4400-19.4419.443.4.3内力计算横向框架结构对称，取框架结构计算，如图3.9所示。图3.9竖向荷载计算简图144 由梁柱线刚度计算各构件杆端弯矩分配系数，计算结果见表3-21表3-21杆端分配系数表层数A节点各杆端分配系数mB节点各杆端分配系数mC节点各杆端分配系数mD节点各杆端分配系数m5mA5B50.59mB5A50.33mC5B50.44mD5C50.59mA5A40.41mB5B40.23mC5C40.23mD5D40.41mB5C50.44mC5D50.332~4mA4A50.29mB4B50.19mC4C50.19mD4D50.29mA4B40.42mB4C40.36mC4B40.36mD4C40.42mA4A30.29mB4B30.19mC4C30.19mD4D30.29mB4A40.26mC4D40.261mA1A20.28mB1A10.26mC1B10.26mD1D20.28mA1B10.41mB1B20.18mC1C20.18mD1C10.41mA1A00.31mB1C10.35mC1D10.35mD1D00.31mB1B00.21mC1C00.21表3-22竖向恒载作用下的二次弯矩分配ABCD上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁00.410.5900.230.330.4400.230.440.3300.410.59-24.2-80.78-26.1780.78-3.4626.173.46-80.7824.280.78分配23.2033.38-11.76-16.88-22.5111.7622.5116.88-23.20-33.38传递2.81-8.44-0.9716.6911.260.97-11.26-16.69-2.818.442.313.32-6.21-8.90-11.876.2111.878.90-2.31-3.3252.52-52.52-44.9571.69-26.5744.9526.57-71.69-52.5252.52上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.290.290.420.190.190.260.360.190.190.360.260.290.290.4244.82-73.87-55.1773.87-3.4655.173.46-73.87-44.8273.87144 8.428.4212.26-2.90-2.90-3.96-5.492.902.903.465.49-8.42-8.42-12.267.732.33-1.98-3.92-1.426.131.983.921.42-1.98-6.13-7.73-2.331.98-2.34-2.34-3.39-0.53-0.53-0.72-1.000.530.531.000.722.342.343.3913.8153.23-66.98-7.35-60.0275.32-7.977.3560.027.9775.32-13.81-53.2366.98上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.290.290.420.190.190.260.360.190.190.360.260.290.290.4249.74-73.87-48.0273.87-3.4648.023.46-73.87-49.7473.877.007.0010.13-4.25-4.25-5.82-8.064.254.258.065.82-7.00-7.00-10.132.816.77-2.91-0.97-4.09-2.132.910.974.09-2.912.13-2.81-6.774.03-1.93-1.93-2.800.810.811.111.540.810.811.541.111.931.932.807.8861.58-69.45-4.41-55.5567.03-7.074.4155.557.07-67.03-7.88-61.5869.45上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.290.290.420.190.190.260.360.190.190.360.260.290.290.4258.47-128.48-51.89128.48-9.5251.899.52-128.48-58.47128.4820.320.329.4-12.74-12.74-17.44-24.1412.7412.7424.1417.44-20.3-20.3-29.42.336.53-8.72-1.42-4.0214.78.721.424.028.72-14.7-2.33-6.53-8.72-0.04-0.040.06-3.42-3.42-4.67-6.473.423.426.474.670.040.04-0.0622.5985.26-107.84-17.58-72.07121.07-31.4117.5872.0731.41-121.07-22.59-85.26107.84上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.280.380.410.180.210.260.350.180.210.350.260.280.310.4158.47-128.48-51.89128.48-9.5251.899.52-128.48-58.47128.4819.6021.7028.70-12.1-14.08-17.44-23.4712.0714.0817.4423.47-19.60-21.70-28.706.77-8.72-4.2514.358.724.25-14.35-8.72-6.778.720.550.600.80-3.39-3.95-4.89-6.593.393.954.896.59-0.55-0.60-0.8026.980.77-107.70-19.7-69.92120.5-30.8619.7169.9230.86-120.51-26.92-80.77107.7040.39-34.9634.96-40.39表3-23竖向活载作用下的二次弯矩分配144 ABCD上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁00.410.5900.230.330.4400.230.440.3300.410.591.52-4.88-2.034.8802.030-4.88-1.524.88分配1.381.98-0.66-0.94-1.250.661.250.94-1.38-1.98传递1.23-0.47-0.630.990.630.63-0.63-0.99-1.230.47-0.31-0.45-0.23-0.33-0.440.230.440.330.310.453.82-3.82-3.554.60-1.063.551.06-4.60-3.823.83上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.290.290.420.190.190.260.360.190.190.360.260.290.290.426.68-19.44-9.4819.4409.480-19.44-6.6819.443.703.705.36-1.89-1.89-2.59-3.591.891.893.592.59-3.70-3.70-5.360.461.23-1.30-0.22-0.632.681.800.220.63-1.80-2.68-0.46-1.231.30-0.11-0.11-0.16-0.69-0.69-0.94-1.310.690.691.310.940.110.110.164.0511.50-15.54-2.80-12.6918.59-3.102.8012.693.10-18.59-4.05-11.5015.55上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.290.290.420.190.190.260.360.190.190.360.260.290.290.426.68-19.44-9.4819.4409.480-19.44-6.6819.443.703.705.36-1.89-1.89-2.59-3.591.891.893.592.59-3.70-3.70-5.361.231.23-1.30-0.63-0.632.681.800.630.63-1.80-2.68-1.23-1.231.30-0.34-0.34-0.49-0.61-0.61-0.84-1.160.610.611.160.840.340.340.494.5911.27-15.87-3.13-12.6118.69-2.953.1312.612.95-18.69-4.59-11.2715.87上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.290.290.420.190.190.260.360.190.190.360.260.290.290.426.68-19.44-9.4819.4409.480-19.44-6.6819.443.703.705.36-1.89-1.89-2.59-3.591.891.893.592.59-3.70-3.70-5.361.231.19-1.30-0.63-0.602.681.800.630.60-1.80-2.68-1.23-1.191.30-0.32-0.32-0.47-0.62-0.62-0.85-1.170.620.620.851.170.320.320.474.6111.25-15.85-3.14-12.5918.68-2.963.1412.592.96-18.68-4.61-11.2515.85上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁0.280.380.410.180.210.260.350.180.210.350.260.280.310.4196.68-19.44-9.4819.4409.480-19.44-6.6819.44144 3.573.965.23-1.79-2.09-2.59-3.491.792.093.492.59-3.57-3.96-5.231.23-1.300.632.621.75-0.63-1.75-2.62-1.231.30.310.020.03-0.90-1.05-1.30-1.750.901.051.301.75-0.02-0.02-0.034.8210.66-15.48-2.06-12.6218.17-3.492.0612.623.49-18.17-4.82-10.6615.485.33-6.316.31-5.33表3-24雪荷载作用下的二次弯矩分配上柱下柱右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁右梁上柱下柱左梁00.410.5900.230.330.4400.230.440.3300.410.5971.22-3.89-1.623.8901.620-3.89-1.223.891.091.58-0.52-0.75-1.000.521.000.75-1.09-1.580-0.3800.790.500-0.50-0.7900.380.160.22-0.30-0.43-0.570.300.570.43-0.16-0.222.47-2.47-2.443.50-1.072.441.07-3.50-2.472.47表3-25各楼层杆件的跨中弯矩值层次恒载作用活载作用屋面活载（雪载）AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨559.08-10.2059.0811.61-1.0611.612.85-1.072.85450.264.3450.2612.10-3.1012.10352.915.2452.9111.87-2.9511.87288.62-19.1088.6211.89-2.9611.89188.98-18.5588.9812.34-3.4912.34综上，可绘得该榀框架在竖向荷载作用下的内力图，其弯矩图如图3.10、3.11；144 图3.10恒荷载弯矩图（kN·m）144 图3.11活荷载弯矩图（kN·m）竖向荷载作用下的梁端剪力及柱轴力：梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加而得。计算柱底轴力还需考虑柱自重，计算结果在表3-24、表3-25中。其中：—简支条件下的剪力；—由梁端弯矩产生的剪力=（3-12）=+（3-13）=-（3-14）144 由于梁的端部控制截面在柱边出处，故将梁的剪力由轴线转移到柱边，所得结果如下表。表3-24恒载作用下的梁端剪力及柱轴力层号荷载引起的剪力（kN）弯矩引起的剪力（kN）AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨======567.3220.5267.32-2.7902.79461.5620.5261.56-1.1601.16361.5620.5261.56-0.3600.362107.6423.81107.64-1.8401.841107.6423.81107.64-1.7801.78总剪力（kN）AB跨BC跨CD跨564.5370.1120.5220.5270.1164.53460.462.7220.5220.5262.7260.4361.261.9220.5220.5261.9261.22105.8109.4823.8123.81109.48105.81105.8109.4823.8123.81109.48105.8柱轴力A柱B柱C柱D柱5309.66343.15352.31386.15352.31386.15309.66309.664702.34735.83837.21871.05837.21871.05702.34702.3431095.821129.311310.371344.211310.371344.211095.821095.8221626.721660.211823.441857.281823.441857.281626.721626.7212155.782189.272336.512370.352336.512370.352155.782155.78144 表3-25活载作用下的梁端剪力及柱轴力层号荷载引起的剪力（kN）弯矩引起的剪力（kN）AB跨BC跨CD跨AB跨BC跨CD跨======58.108.1-0.1100.11416.2016.2-0.4200.42316.2016.2-0.3900.39216.2016.2-0.3900.39116.2016.2-0.3700.37总剪力（kN）AB跨BC跨CD跨57.998.21008.217.99415.7816.620016.6215.78315.8116.590016.5915.81215.8116.590016.5915.81115.8116.590016.5915.81柱轴力A柱B柱C柱D柱520.1420.1424.4124.4124.4124.4120.1420.14484.5284.52116.63116.63116.63116.6384.5284.523148.93148.93208.82208.82208.82208.82148.93148.932213.73213.73301.01301.01301.01301.01213.73213.731278.53278.53393.20393.20393.20393.20278.53278.53144 竖向荷载下柱的剪力计算如下：表3-26竖向荷载下框架柱的剪力计算层数A柱B柱恒载活载恒载活载M上M下VM上M下VM上M下VM上M下V552.5213.8118.4344.957.3514.544.957.3514.533.552.801.76453.237.8816.9860.024.417.960.024.417.9112.693.134.39361.5822.5923.3855.5517.620.355.5517.620.3112.613.144.38285.2626.9231.1672.0719.725.572.0719.725.4912.592.064.07180.7740.3921.6469.9235.018.769.9235.018.7312.626.313.383.5内力组合在框架结构上除了作用有恒荷载外，常有楼面活荷载、风荷载、雪荷载或地震作用，内力组合的目的就是找出这些荷载在框架的各个杆件中所产生的最危险内力，以便进行杆件设计，保证结构的安全性。3.5.1内力调整在竖向荷载作用下，由于允许梁端出现塑性铰，为了减少钢筋混凝土框架梁支座处的配筋数量，在竖向荷载作用下可以考虑框架梁塑性内力重分布，主要是降低支座负弯矩，以减小支座处的配筋，跨中则相应增大弯矩。《混凝土高规》对调幅系数作了规定，并规定竖向荷载作用下的弯矩先调幅，再与其它荷载效应进行组合。梁的控制截面为梁端柱边及跨中，梁端截面是最大负弯矩及最大剪力作用的截面，而水平地震作用下还可能出现正弯矩，因此，内力组合要找出最不利负弯矩及最不利正弯矩，用于计算梁端上部和下部的配筋，还要找出最不利剪力，用于梁端斜截面抗震承载力计算，配置箍筋；跨中截面一般是最大正弯矩作用的截面，有时也可能出现负弯矩，因此要组合出最不利正弯矩和可能出现的负弯矩，用于梁跨内配筋。柱的控制截面为柱顶与柱底共两个控制截面，因为控制截面弯矩值最大，剪力相同，而轴力相差值仅只为柱自重，当柱采用对称配筋时，不利内力组合一般为及相应的、及相应M、及相应的M144 。在组合时，尚可结合结构受力的特点（满布活载）和荷载组合中的实际情况，适当简化。有上述可知对于框架梁在内力组合之前要进行内力的转移与调幅。梁端控制截面的弯矩与剪力应按下式计算：(3-15)式中－柱边的弯矩；－柱轴线处的弯矩；－柱轴线处的剪力；－柱宽；对于活荷载的布置，工程中常用满布荷载法，即当活荷载作用相对较小时，把活荷载作用于框架所有梁上。该法支座弯矩足够准确，跨中弯矩尚需乘以1.1～1.2的调整系数。本设计调整系数取1.2。竖向荷载作用下可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅。装配整体式框架调幅系数为0.7～0.8；现浇框架为0.8～0.9。同时按平衡条件计算调幅后的跨中弯矩。本设计梁端调幅系数取0.8，跨中弯矩近似乘以1.2的放大系数。转移、调幅后恒荷载作用下框架梁的内力见下表3-27。表3-27调整后恒载作用下框架梁内力截面内力AB跨BC跨CD跨梁左跨间梁右梁左跨间梁右梁左跨中梁右5-25.5370.90-40.53-16.33-12.24-16.33-40.5370.90-25.534-38.5360.31-45.20-1.455.21-1.45-45.2060.31-38.533-40.7063.49-38.76-0.736.29-0.73-38.7663.49-40.702-60.88106.34-70.58-19.41-22.92-19.41-70.58106.34-60.881-60.76106.78-70.12-18.97-22.26-18.97-70.12106.78-60.76注：表中弯矩单位为kN·m。由于结构及荷载是对称的，所以CD跨内力与AB跨内力对称。转移、调幅并且考虑活荷载满布的不利布置后，活荷载作用下框架梁的内力见下表3-28。144 表3-28调整后活载作用下框架梁内力截面内力AB跨BC跨CD跨梁左跨间梁右梁左跨间梁右梁左跨中梁右5-1.1413.93-1.71-0.85-1.27-0.85-1.7113.93-1.144-8.6414.52-10.88-2.48-3.72-2.48-10.8814.52-8.643-8.9014.24-10.97-2.37-3.54-2.37-10.9714.24-8.902-8.9014.27-10.96-2.37-3.55-2.37-10.9614.27-8.901-8.5914.81-10.55-2.79-4.19-2.79-10.5514.81-8.59注：表中弯矩单位为kN·m；由于结构及荷载是对称的，所以CD跨内力与AB跨内力对称3.5.2框架梁、柱内力组合根据《建筑结构荷载规范》的规定，对于承载能力极限状态，按荷载效应的基本组合进行。基本组合是永久荷载与可变荷载的组合，对一般的排架结构、框架结构，基本组合可采用简化规则，本工程考虑如下四种内力组合：1．由可变荷载控制的组合：1.2SGK+1.4SQK1.2SGK+0.9×1.4（SQK+SWK）2．由永久荷载控制的组合：1.35SGK+0.98SQK3．地震作用的组合（水平地震作用效应与重力荷载代表值效应组合）：1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEK本设计只对所有层框架梁和框架A、B柱进行内力组合，组合如表下：144 表3-29框架梁内力组合层号位置内力恒载活载SekSwk1.35Sgk+0.98Sqk1.2Sgk+1.4Sqk1.2Sgk+1.26(Sqk+Swk)1.2（Sgk+0.5Sqk)+1.3SekSgkSqk左震右震左风右风左风右风左震右震5AB左M-25.53-1.147.53-7.533.18-3.18-35.58-32.23-28.07-36.0843.47-106.11V64.537.99-12.5712.57-0.700.7094.9588.6286.6288.3965.8998.57AB右M-40.53-1.71-32.9632.96-1.831.83-56.39-51.03-53.10-48.48-92.51-6.81V-70.11-8.21-12.5712.57-0.700.70-102.6995.63-95.36-93.59-105.40-72.72BC左M-16.33-0.8543.70-43.702.43-2.43-22.88-20.79-17.61-23.7336.70-76.92V20.520-36.4236.42-1.331.33-27.7024.6222.9526.30-22.7271.97BC右M-16.33-0.85-43.7043.70-2.432.43-22.88-20.79-23.73-17.61-76.9248.07V-20.520-36.4236.42-1.331.33-27.70-24.62-26.30-22.95-71.9722.72CD左M-40.53-1.7132.96-32.961.83-1.83-56.39-51.03-48.48-53.10-6.81-92.51V70.118.21-12.5712.57-0.700.70102.6995.6393.5995.3672.72105.40CD右M-25.53-1.14-57.5357.53-3.183.18-35.58-32.23-36.08-28.07-106.1143.47V-64.53-7.99-12.5712.57-0.700.70-94.95-88.62-88.39-86.62-98.57-65.89跨中Mab70.9013.9312.29-12.290.68-0.68109.37104.58103.49101.78109.3077.46Mbc-12.24-1.270000-17.77-16.47-16.47-16.29-15.45-15.45Mcd70.9013.93-12.2912.29-0.680.68-109.37104.58104.58103.4977.46109.304AB左M-38.53-8.64123.73-123.7312.51-12.51-60.48-58.33-41.36-72.89109.43-215.38144 V60.4015.78-28.528.5-3.513.5197.0094.5787.9496.79-44.90119.00AB右M-45.20-10.88-81.581.5-7.717.71-71.68-69.47-77.66-58.23-166.7245.184V-62.72-16.62-28.528.5-3.513.51-100.46-98.53-100.62-91.78-122.35-48.19BC左M-1.45-2.48108.3-108.36.45-6.45-4.39-5.213.26-12.99137.56-144.02V20.520-90.0290.02-3.903.9027.7024.6219.7129.54-92.40141.65BC右M-1.45-2.48-108.3108.3-6.456.45-4.39-5.21-12.993.26-144.02137.56V-20.520-90.0290.02-3.903.90-27.70-24.62-29.54-19.71-141.6592.40CD左M-45.20-10.8881.5-81.57.71-7.71-71.68-69.47-58.23-77.6645.18-166.72V62.7216.62-28.528.5-3.513.51100.46-98.53-91.78-100.6848.19122.29CD右M-38.53-8.64-123.73123.73-12.5112.51-60.48-58.33-72.89-41.36-212.27201.90V-60.40-15.78-28.528.5-3.513.51-97.00-94.57-96.79-87.64-119.00-44.90跨中Mab60.3114.5221.12-21.122.4-2.495.6492.793.6995.08108.5453.63Mbc5.21-3.7200003.391.041.561.564.024.02Mcd60.3114.52-21.1221.12-2.42.4-97.0092.7-87.64-96.7953.63108.543AB左M-40.7-8.90190.52-190.5216.75-16.75-63.67-61.3-38.95-81.16193.50-301.86V61.215.81-44.0244.02-7.377.3798.1195.5784.07102.6525.70140.15AB右M-38.76-10.97-126.45126.45-11.0211.02-63.08-61.87-74.22-46.45-217.48111.29V61.9216.59-44.0244.02-7.377.3799.8597.5385.92104.4927.03141.48BC左M-0.73-2.36167.63-167.6314.61-14.61-3.29-4.1814.56-22.25215.63-220.21V20.520-139.69139.69-12.2212.2227.7024.629.2240.02-156.97206.22144 BC右M-0.73-2.36-167.63167.63-14.6114.61-3.29-4.18-22.2614.56-220.21215.57V20.520-139.69139.69-12.2212.2227.7024.629.2340.02-156.97206.22CD左M-38.76-10.97126.45-126.4511.02-11.02-63.08-61.87-46.45-74.22111.29-217.48V61.9216.59-44.0244.02-7.377.3799.8597.5385.92104.4927.03141.48CD右M-40.7-8.90-190.52190.52-16.7516.75-63.67-61.3-81.16-38.95-301.86193.50V61.215.81-44.0244.02-7.377.3798.1195.5784.07102.6525.70140.153跨中Mab63.4914.2432.04-32.042.87-2.8799.6796.1297.7590.51126.3843.08Mbc6.29-3.5400005.022.593.083.095.425.42Mcd63.4914.24-32.0432.04-2.872.8799.6796.1290.5197.7543.08126.382AB左M-60.88-8.9229.74-229.7423.78-23.78-90.91-85.52-54.31-114.23220.27-377.06V105.815.81-53.7153.71-12.9212.92158.31149.09130.60163.1666.62206.27AB右M-70.58-10.96-157.03157.03-16.1616.16-106.02-100.04-118.87-78.14-295.41112.87V-109.48-16.59-53.7153.71-12.9212.92-164.06-154.60-168.56-136.00-211.5471.51BC左M-19.41-2.37200.15-200.1521.42-21.42-28.53-26.610.71-53.27235.48-284.91V23.810-173.46173.46-24.5224.5232.1428.57-2.3259.46-196.93254.07BC右M-19.41-2.37-200.15200.15-21.4221.42-28.53-26.61-53.270.71-284.91235.48V-23.810-173.46173.46-24.5224.52-32.1428.57-59.462.32-254.07196.93CD左M-70.58-10.96-200.15200.1516.16-16.16-106.02-100.04-78.14-118.87112.87-295.41V109.4816.59-173.46173.46-12.9212.92164.06154.60136.00168.5671.51211.15144 CD右M60.88-8.90157.03-157.03-23.7823.78-90.91-85.52-114.23-54.31-377.06220.27V-105.8-15.81-53.7153.71-12.9212.92-158.32-149.09-163.16-130.60-206.27-66.62跨中Mab106.3414.2736.36-36.363.81-3.81-157.54147.59150.39140.78183.4488.90Mbc-22.92-3.550000-34.42-32.47-31.98-31.98-29.63-29.63Mcd106.3414.27-36.3636.36-3.813.81157.54147.59140.78150.3988.90183.441AB左M-60.76-1.14328.83-328.8329.66-29.66-83.14-74.51-36.98-111.72353.88-501.08V105.815.81-72.8672.86-11.1511.15158.32149.09132.83160.9341.73231.16AB右M-70.12-1.71-195.78195.78-15.1715.17-96.34-86.54-105.41-67.81-339.68169.34V-109.48-16.59-72.8672.86-11.1511.15-131.54-154.60-166.33-138.23-236.05-46.61BC左M-18.97-0.85260.38-260.3820.12-20.12-26.44-23.951.52-49.19315.22-361.77V23.810-216.09216.09-35.0235.02-32.1428.57-15.5572.64-252.35309.49BC右M-18.97-0.85-260.38260.38-20.1220.12-26.44-23.95-49.191.52-361.77315.22V-23.810-216.09216.09-35.0235.02-32.14-28.57-72.6915.55-309.49252.35CD左M-70.12-1.71195.78-195.7815.17-15.17-96.34-86.54-67.18-105.41169.34-339.68V109.4816.59-72.8672.86-11.1511.15131.54154.60138.23166.3346.61236.05144 CD右M-60.77-1.14-328.83328.83-29.6629.66-83.14-74.52-111.72-36.98-501.08353.88V-105.80-15.81-72.8672.86-11.1511.15-158.32-149.09-160.93-132.83-231.16-41.73跨中Mab106.7814.8166.53-66.537.25-7.25158.67148.87155.93137.66223.5150.53Mbc-22.26-4.190000-34.16-32.58-31.99-31.99-29.23-29.23Mcd106.7814.81-66.5366.53-7.257.25158.67148.87137.66155.9350.53223.51注：M以下部受拉为正，单位kN·m；V以使杆件顺时针转为正，单位kN。表3-30横向框架边柱组合层号位置内力恒载活载SEKSWK1.35SGK+0.98SQK1.2SGK+1.4SQK1.2SGK+1.26（SQK+SWK）1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEKSGKSQK左震右震左风右风左风右风左震右震5柱顶M52.523.82-57.5357.53-3.183.1874.6468.3763.8392.41-9.47140.11N309.6620.14-12.5712.57-0.700.70437.78399.79396.09397.85367.34400.02柱底M13.814.05-33.0633.06-1.831.8322.6122.2419.3723.98-23.9861.58N343.1520.14-12.5712.57-0.700.70482.99439.98436.27438.05407.52440.214柱顶M53.2311.5-90.6690.66-10.6810.6883.1379.9864.91`91.82-47.08188.63N702.3484.52-41.07-41.07-2.812.811030.99961.14945.76952.84840.13946.91柱底M7.884.59-74.1874.18-5.755.7515.1315.887.9922.48-84.22108.64N735.8384.52-41.0741.07-2.812.811076.201001.32985.95993.03880.32987.10144 3柱顶M61.5811.27-116.34116.34-11.0011.0094.1889.6774.24101.96-70.58231.90N1095.82148.93-85.0985.09-3.863.861625.311523.491497.771507.501293.731515.41柱底M22.594.61-101.12101.12-9.569.5635.0133.5620.8744.96-101.58161.33N1129.31148.93-85.0985.09-3.863.861670.521563.671537.961547.691333.911555.152柱顶M85.2111.25-128.62128.62-14.2214.22126.06118.0098.51134.34-58.20276.21N1626.72213.73-136.30136.30-5.555.552405.532251.292214.372228.361903.112298.38柱底M26.924.82-128.62128.62-14.2214.2241.0739.0520.4656.29132.01202.40N1660.21213.73-136.30136.30-5,555,552450.732291.472254.562268.541943.302297.681柱顶M80.7710.66-200.21200.21-15.4415.44119.48111.8590.90129.81-156.95363.59N2155.78278.53-209.16209.16-6.236.233083.262976.872930.032945.732482.153025.96柱底M40.385.33-371.83371.83-28.6628.6659.7455.9219.0691.28-431.73535.03N2189.27278.53-209.16209.16-6.236.233128.473017.072970.222985.922522.333066.15注：弯矩M以顺时针为正，单位kN·m；轴力N以柱受压为正，单位kN。表3-31横向框架中柱组合层号位置内力恒载活载SEKSWK1.35SGK+0.98SQK1.2SGK+1.4SQK1.2SGK+1.26（SQK+SWK）1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEKSGKSQK左震右震左风右风左风右风左震右震5柱顶M-44.95-3.55-76.6676.66-4.264.26-64.16-58.91-63.78-53.05-155.7343.59N352.3124.4123.85-23.852.03-2.03499.54456.95456.09450.97468.42406.41144 柱底M-7.35-2.80-62.7262.72-3.483.48-12.67-12.74-16.73-7.96-92.0471.04N386.1524.4123.85-23.852.03-2.03544.96497.55496.69491.58509.03447.024柱顶M-60.02-12.96-126.80126.80-9.839.83-93.46-89.79-100.40-75.63-244.4885.20N837.21116.6385.35-85.355.38-5.381244.531167.791158.381144.831185.59963.68柱底M-4.41-3.13-126.80126.80-9.839.83-9.02-9.67-21.623.15-172.01157.67N871.05116.6385.35-85.355.38-5.381290.211208.541198.991185.441226.191004.283柱顶M-55.55-12.61-167.29167.29-15.8015.80-87.35-84.31-102.46-62.64-291.70143.25N1310.37208.82181.02-181.0212.18-12.181973.641864.791850.901820.211933.171462.41柱底M-17.58-3.14-167.29167.29-15.8015.80-26.81-25.49-44.96-5.14-240.46194.50N1344.21208.82181.02-181.0212.18-12.182019.331905.401891.511860.821973.671503.022柱顶M-72.07-12.59-197.89197.89-21.7821.78-109.63-104.05-129.79-74.90-351.30163.22N1823.44301.01300.77-300.7712.85-12.852756.632609.542583.592551.212759.741977.73柱底M-19.71-2.06-197.89197.89-21.7821.78-28.63-26.54-53.691.20-282.11232.37N1857.28301.01300.77-300.7712.85-12.852523.812650.152624.202590.792800.342018.3411柱顶M-69.92-12.62-257.42257.42-13.5113.51-106.76-101.57-116.83-199.61-426.12243.17N2336.51393.20444.00-444.0016.77-16.773539.623354.293320.373278.113616.932462.53柱M-34.96-6.31-314.62314.62-13.5113.51-53.38-50.79-66.93-32.88-454.74363.27144 底N2370.35393.20444.00-444.0016.77-16.773585.313394.903360.983318.723657.542503.14注：弯矩M以顺时针为正，单位kN·m；轴力N以柱受压为正，单位kN。表3-32框架柱剪力组合位置层号恒载活载SEKSWK1.35SGK+0.98SQK1.2SGK+1.4SQK1.2SGK+1.26（SQK+SWK）1.2（SGK+0.5SQK）+1.3SEKSGKSQK左震右震左风右风左风右风左震右震边柱5-18.43-2.1925.16-25.161.39-1.39-27.03-25.18-23.12-26.639.28-56.144-16.98-4.4745.79-45.793.55-3.55-27.30--26.63-21.54-30.4836.47-82.593-23.38-4.4160.40-60.405.71-5.71-35.88-34.23-26.42-40.8147.82-109.222-31.16-4.4671.46-71.467.90-7.90-46.44-43.64-33.06-52.9752.83-132.971-21.64-2.89102.15-102.159.80-9.80-32.02-29.97-17.22-41.92105.11-160.48中柱514.531.7638.72-38.722.15-2.1521.3419.9022.3616.9468.83-31.84417.904.3970.45-70.455.46-5.4628.4727.6333.8920.13115.70-67.47320.314.3892.44-92.448.78-8.7831.7130.5040.9518.83147.82-93.82225.494.07109.94-109.9412.10-12.1038.4036.2950.9620.47175.95-109.89118.733.38102.15-102.156.67-6.6728.6027.2135.1418.33157.30-108.29注：V以使柱顺时针转为正，单位：kN。144 3.6截面设计3.6.1承载能力极限状态验算非抗震设计时，结构构件截面承载极限状态的设计表达式为：γ0S≤R式中：γ0—结构重要性系数，对安全等级为一级、二级和三级的结构构件，可分别取1.1、1.0和0.9，一般的房屋，安全等级为二级，可取γ0=1.0。S—结构构件的内力组合设计值；R—结构构件的承载力设计值；抗震设计时，结构构件的截面抗震验算的设计表达式为：S≤R/γRE式中：γRE—承载抗震调整系数，除另有规定外，应按《抗震规范》采用；S—抗震设计时，结构构件的内力组合设计值；R—结构构件承载设计值。表3-33承载力抗震调整系数的取值结构类型受力特性取值梁受弯0.75轴压比＜0.15的柱偏压0.75轴压比＞0.15的柱偏压0.8其他构件受剪、受压0.853.6.2框架梁截面设计1．基本数据：混凝土等级采用C35：＝16.7，＝1.57：300主梁尺寸各层均为350×800，采用C35的混凝土，梁截面布置一排钢筋，保护层厚度为20mm，则＝800-35mm＝765mm；对于C35的混凝土，＝1.0，钢筋＝0.55，应满足，若不满足条件应该为双筋矩形配筋截面，此外配筋还应满足最小配筋率的要求，即。144 2．框架梁正截面抗弯设计正截面强度设计时，控制截面取左右支座边缘和跨间弯矩最大处。支座截面按矩形截面设计，主梁跨间截面按T型截面进行设计。根据《混凝土结构设计规范》7.2.3知位于受压区的翼缘计算宽度取值应按如下的最小值取：按计算跨度考虑时，bf9=mm；按梁（纵肋）净距考虑时，指净距，b指主梁的宽度；按翼缘高度考虑，。故取（取三种情况中的最小值）。跨中梁截面类型的确定：〉M(受弯构件截面的弯矩设计值)，所以属第一类T形截面。《混凝土结构设计规范》11.3.6条规定，对于三级抗震要求，框架梁的钢筋配置应符合下列规定：1）.最小配筋率的要求梁支座：梁跨中：2）沿梁全长顶面和底面至少应各配两根通长的纵向钢筋，对三级抗震等级钢筋直径不应小于12mm。表3-34二层框架梁基本组合层号位置内力1.35Sgk+0.98Sqk1.2Sgk+1.4Sqk1.2Sgk+1.26(Sqk+Swk){1.2（Sgk+0.5Sqk)+1.3Sek}左风右风左震右震2ABM-90.91-85.52-54.31-114.23165.20-282.80144 左V158.31149.09130.60163.1649.97154.70AB右M-106.02-100.04-118.87-78.14-221.5684.65V-164.06-154.60-168.56-136.00-158.3653.632BC左M-28.53-26.610.71-53.27176.61-213.68V32.1428.57-2.3259.46-147.70190.55BC右M-28.53-26.62-53.270.71-213.68176.61V-32.1428.57-59.462.32-190.55147.70CD左M-106.02-100.04-78.14-118.8784.65-221.56V164.06154.60136.00168.5653.63158.36CD右M-90.91-85.52-114.23-54.31-282.80165.20V-158.32-149.09-163.16-130.60-154.70-49.97跨中Mab157.54147.59150.39140.78137.5866.68Mbc-34.42-32.47-31.98-31.48-22.22-22.22Mcd157.54147.59140.78150.3966.68137.58（1）边跨跨间抗弯钢筋由内力组合表3-34，经比较应取无地震组合选318,，符合要求，并将318深入支座，作为支座负弯矩下的受压钢筋。（2）边跨支座抗弯钢筋由内力组合表，经比较应取有地震组合抵抗正弯矩时，144 选318,，符合要求抵抗负弯矩时，，选220+318满足要求。（3）边跨中支座抗弯钢筋，由内力组合表3-34，经比较应取无地震组合选218+216满足要求。（4）中跨跨间抗弯钢筋由内力组合表3-34，经比较应取无地震组合按构造配筋选318，,符合要求，144 （5）中跨支座抗弯钢筋由内力组合表3-34，经比较应取有地震组合抵抗正弯矩时，按构造配筋，选218+120，符合要求抵抗负弯矩时，，选226+218满足要求。3．框架梁斜截面抗剪设计由《混凝土结构设计规范》11.3.2规定，三级抗震取地震作用组合下的剪力设计值。（1）AC跨斜截面抗剪设计根据“强剪弱弯”原则调整剪力设计值，由《混凝土结构设计规范》11.3.2规定，考虑地震组合的框架粱端剪力设计值应按公式3-15计算。(3-15)式中—梁端截面组合的剪力设计值；—梁的净跨；144 —梁端剪力增大系数，一级为1.3，二级为1.2，三级为1.1；—梁的重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；—分别为梁左、右端反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值，两端弯矩均为负弯矩时，绝对值较小的一端弯矩为零截面尺寸验算：《混凝土结构设计规范》第11.3.3条规定，考虑地震作用的框架梁，当跨高比时，其受剪截面应符合下列条件：，满足要求。受均布荷载作用时因为所以只需构造配箍。选用8@150根据《建筑抗震设计规范》第6.3.3条规定，三级抗震梁端箍筋加密区箍筋最大间距为Min{，8d，150mm}=144mm，取100，箍筋最小直径为6，加密区长度为Max{1.5hb，500}=1200mm故可选取双肢箍f8@100，加密区长度1200mm。非加密区钢筋，由组合剪力计算，根据《混凝土结构设计规范》第7.5.1条规定：当时，满足144 属一般梁截面尺寸满足要求。由于系整浇楼盖，框架为非独立梁，因此所需箍筋应按《混凝土结构设计规范》第7.5.4条的一般框架计算：（3-17)箍筋数量：，满足受剪承载力的要求。验证最小配箍率：（2）BC跨斜截面抗剪设计根据“强剪弱弯”原则调整剪力设计值截面尺寸验算：满足要求因为所以只需构造配箍。箍筋数量：根据《混凝土结构设计规范》第6.3.3条规定，三级抗震梁端箍筋加密区箍筋最大间距为Min{，8d，150mm}=144mm，取100，箍筋最小直径为6144 ，加密区长度为Max{1.5hb，500}=1200mm故可选取双肢箍f8@100，加密区长度1200mm。非加密区钢筋，由组合剪力计算，取非抗震组合：截面尺寸验算：满足要求。箍筋数量：配置双肢箍A8@150，满足受剪承载力的要求。验证最小配箍率：满足要求。4．框架梁配筋构造措施（1）《混凝土结构设计规范》11.3.7条规定沿梁全长顶面和底面至少应各配两根通长的纵向钢筋，对四级抗震等级钢筋直径不应小于12mm，本梁顶面有218的钢筋直通，底面有318直通，满足要求。（2）《混凝土结构设计规范》第9.2.13条规定，当梁的腹板高度mm时，在梁的两侧面应沿高度配置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不应小于腹板截面面积的0.1％，且其间距不宜大于200mm，所以选用414钢筋作为纵向构造钢筋平均分布在梁的两侧，每侧2根，308/(350×765)=0.12%>0.1%，符合要求。5．框架梁裂缝和挠度验算(1)裂缝验算裂缝验算采用荷载组合的标准组合，选取表3-30中内力组合不带分项系数的组合值。按照公式2.22验算。（3-16）选取本榀框架中弯矩最大的截面AB跨跨中进行验算，即=1.9144 ===237.51==763/(0.5×350×765)=0.0055=18=0.5×350×800=140000C=26=2.0×10=1.1-=1.1-0.65×2.20/0.0055×237.51=0.005<0.2取=0.2；代入数值得=0.12<0.3，满足要求。(2)挠度验算取弯矩、荷载均较大的二层AB跨为例进行验算：计算有关参数==763/(0.5×350×800)=0.0055===1.1-=0.005<0.2取=0.2计算（短期截面弯曲刚度）=144 =1.67Nmm2根据《混凝土结构设计规范》7.2.5规定，时，；时，。取计算B=Nmm2变形验算根据《混凝土结构设计规范》3.3.2规定，当时，，满足要求。6．框架梁配筋图二层梁AB、CD跨跨间处的截面配筋图二层梁A、D支座处的截面配筋图144 二层梁B、C支座处的截面配筋图二层梁BC跨跨间处的截面配筋图图3.12框架梁配筋图3.6.3框架柱截面配筋设计1．基本数据：框架柱混凝土等级采用C35：＝16.7，＝1.57纵向受力钢筋选用HRB335：300，箍筋选用HPB300：270框架柱截面尺寸为600mm×600mm，保护层厚度为30mm，则＝（600-40）mm＝560mm；对于C35的混凝土，＝1.0，HRB335钢筋＝0.55，应满足2．A柱轴压比验算《混凝土结构设计规范》第11.4.16条规定三级框架结构框架柱的轴压比的限制为1.0，对于A柱一层：二层：三层：144 四层：五层：则柱的轴压比满足要求3.调整柱端弯矩为了满足强柱弱梁的要求，《混凝土结构设计规范》第11.4.2条规定一、二、三级框架的梁柱节点处，除了框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支柱的节点外,柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：(3-18)式中—节点处上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值，可按弹性分析分配；—节点处左右梁端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；—柱端弯矩增大系数，三级取1.3。表3-36调整后的A柱端弯矩汇总层数54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底140.1168.91211.08125.19267.23180.74309.44232.94418.46556.43140.1168.91168.86100.15213.78144.59247.55186.35334.77445.14400.02440.21757.53789.681212.331244.121838.701838.142420.772452.924．框架柱正截面承载力计算第一层A柱柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。144 (1)一层柱顶可得三种不利组合：和第一种组合：柱的计算长度则偏心距增大系数：初判为大偏心受压，确为大偏压满足条件144 则采用构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》表11.4.12-1，三级抗震的框架边柱总的配筋率取，选用518，对结构进行平面外轴心受压验算，全部钢筋受压，由《混凝土结构设计原理》查表得，则平面外承载力足够第二种组合：柱的计算长度144 则偏心距增大系数：属于小偏心受压由于对称配筋，，>N即，满足对称配筋大偏心条件满足条件则采用构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》表11.4.12-1，三级抗震的框架边柱总的配筋率取，选用518，对结构进行平面外轴心受压验算，全部钢筋受压144 ，由《混凝土结构设计原理》查表得，则平面外承载力足够第三种组合：柱的计算长度则偏心距增大系数：属于小偏心受压由于对称配筋，，144 >N即，满足对称配筋大偏心条件满足条件则采用构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》表11.4.12-1，三级抗震的框架边柱总的配筋率取，选用518，对结构进行平面外轴心受压验算，全部钢筋受压，由《混凝土结构设计原理》查表得，则平面外承载力足够(2)一层柱底截面内力可得两种不利组合和144 第一种组合：柱的计算长度则偏心距增大系数：初判为大偏心受压，确为大偏压满足条件144 则采用构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》表11.4.12-1，三级抗震的框架边柱总的配筋率取，选用518，对结构进行平面外轴心受压验算，全部钢筋受压，由《混凝土结构设计原理》查表得，则平面外承载力足够第二种组合：柱的计算长度则偏心距增大系数：144 属于小偏心受压由于对称配筋，，>N即，满足对称配筋大偏心条件满足条件=则采用构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》表11.4.12-1，三级抗震的框架边柱总的配筋率取，选用518，对结构进行平面外轴心受压验算，全部钢筋受压，由《混凝土结构设计原理》查表得，144 则平面外承载力足够第三种组合：柱的计算长度则偏心距增大系数：属于小偏心受压由于对称配筋，，>N144 即，属于小偏心条件满足条件=则采用构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》表11.4.12-1，三级抗震的框架边柱总的配筋率取，选用518，对结构进行平面外轴心受压验算，全部钢筋受压，由《混凝土结构设计原理》查表得，则平面外承载力足够5．框架柱的斜截面承载力计算以第一层A柱为例由内力组合表3-31可以看出，柱的上下端最大弯矩均为有地震组合：《混凝土结构设计规范》第11.4.4条规定三级框架结构的框架柱组合剪力由内力组合表可以看出，柱的上下端最大弯矩均为有地震组合：144 《混凝土结构设计规范》规定一、二、三级框架结构的框架柱组合剪力设计值，应按下式确定：(3-19)式中—柱端截面组合的剪力设计值；—柱的净高；—柱剪力增大系数，三级框架为1.2；—分别为考虑地震作用组合，且经调整后的框架柱上下端弯矩设计值。框架柱的剪力设计值：验算截面尺寸：满足要求由抗剪承载力计算箍筋，剪跨比：，M宜取柱上、下端考虑地震作用组合的弯矩设计值的较大值，V取与M对应的剪力设计值，h0为柱截面有效高度。N=3066.151KN>0.3故该层柱应该按构造配置钢筋，柱端加密区的箍筋选用4肢A8100，满足三级抗震箍筋加密区smaxmin{100，8d}=100mm，dmin>8的要求,柱端加密区长度取500mm和与（底层为）中的最大值，所以加密区长度取500mm。查144 得二层柱底的轴压比n=0.54由n查得最小配筋率特征值=0.10则最小体积配筋率；注：为箍筋的截面面积和长度，为箍筋包裹范围内的混凝土核心面积，s为箍筋间距。，满足最小体积配箍率的要求，非加密区剪力设计值：,可判断只需构造配筋，且满足s<10d=200mm，取加密区箍筋的50%，即3肢A8200。6．框架柱的配筋图图3.13框架柱配筋图3.6.4楼板设计1．单向板本工程为横向次梁承重方案，为多跨连续板，按塑性理论进行分析计算。144 图3.14计算简图（1)荷载计算因故为单向板取1-3间1m宽板带做为计算单元楼面恒载标准值：4.4kN/m2楼面活载标准值：2.0kN/m2查《建筑结构荷载规范》3.2.5可知，当活载标准值大于4kN/m2时，其分项系数为1.3，一般取1.4恒载设计值：g=1.2×4.4=5.28kN/m2活载设计值：q=1.4×2.0=2.8kN/m2楼面荷载总设计值g+q=8.08kN/m2144 （2)计算简图板的计算长度：边跨：=2250-100-=2030mm中跨：=2250-240=2010m由于,为方便计算，跨度小于10%，可按五等跨连续板计算。计算见图如图3.158图3.15楼板计算简图（3）弯矩计算各截面的弯矩设计值列于表3-38表3-38板的弯矩设计值截面边跨中第一内支座中跨中中间支座弯矩系数（4）正截面受弯承载力计算：板厚120mm，环境类别为一类时，板的最小保护层厚度为15m，mm，=h-=120-20=100mm=1.0,=16.7N/mm2，HPB300:=270N/mm2板的配筋如表3-39：144 表3-39楼面板的弯矩及配筋计算表截面边跨中第一内支座中跨中中间支座弯矩值2.97-2.972.04-2.33=M/0.0180.0180.0120.0140.0180.0180.0120.014111.3111.374.2286.59实配钢筋6120612061506150面积/mm211311385113分布钢筋的截面面积不宜小于受力钢筋截面面积的15%，且不宜小于该方向板截面面积的0.15%，其间距不宜大于250mm，直径不宜小于6mm；对于集中荷载较大的情况，分布钢筋的截面面积应适当增加，其间距不宜大于200mm按照上述要求，分布钢筋采用8@250，50.3×1000/250=201.2mm2>113×0.15=16.95mm2，同时也大于该方向板截面面积的0.15%，即201.2mm2>1000×120×0.0015=180mm2。由于板的跨高比较大而荷载相对较小，一般情况下不需进行斜截面受剪承载力计算。3.7楼梯设计楼梯结构平面图3.16（以所剖楼梯为例）：图3.16楼梯结构平面图144 1．结构形式和材料强度采用现浇板式楼梯，C35级混凝土，钢筋采用HPB300HRB3352.楼梯斜板该板倾斜角度为（1）计算跨度和板厚计算跨度取=3.24+0.25=3.49m，梯段板的厚度为/30=3940/30=116mm，取h=120mm；（2）荷载计算(取1m宽的板作为计算单元)踏步尺寸b×h=270mm×150mm恒载：踏步重1/0.27×0.5×0.27m×0.15m×25kN/m=1.88kN/m斜板重1/0.874m×0.12m×25kN/m=3.43kN/m20mm厚大理石面层(0.27+0.15)/0.27×1.0m×0.02m×28kN/m=0.84kN/m15mm找平层(0.27+0.15)/0.27×1.0m×0.015m×20kN/m=0.47kN/m刮大白腻子1/0.874m×0.02m×16kN/m=0.37kN/m恒荷载标准值=6.99kN/m恒荷载设计值=1.2×6.99kN/m=8.39kN/m活荷载标准值=3.5kN/m×1m=3.5kN/m活荷载设计值=1.3×3.5kN/m=4.55kN/m总荷载=+=12.94kN/m（3）弯矩计算如图3-17所示：144 图3.17踏步板计算简图考虑梯段斜板与平台梁的整体连接，斜板的跨中弯矩相对于间支梁有所减少，跨中弯矩M==12.94×3.492/10=15.76kN.m（4）配筋计算-25=120-20=100mm=0.10×1.0×16.7/270×1000×100=618.51mm受力钢筋选用10@100(=628mm),分布钢筋选用8@300（每踏步下一根）。3．平台板计算(HPB300钢筋，)（1）计算跨度与板厚计算跨度取，板的厚度/30=1775/30=59.17mm，取h=120mm；（2）荷载计算(取1m宽的板作为计算单元)恒载：144 平台板自重0.1m×1m×25kN/m3=2.5kN/m15mm厚找平层0.015m×1m×20kN/m=0.3kN/m刮大白腻子0.02m×16kN/m=0.32kN/m恒荷载标准值=3.12kN/m恒荷载设计值=1.2×3.12kN/m=3.744kN/m活荷载标准值=3.5kN/m×1=3.5kN/m活荷载设计值=1.3×3.5kN/m=4.55kN/m总荷载=+=8.294kN/m（3）弯矩计算跨中弯矩=8.294×1.7752/10=2.61kN/m（4）配筋计算-20=120-20=100mm=0.016×1.0×16.7/270×1000×100=98.96mm钢筋选用6@250(=113mm)4.平台梁计算（1）计算跨度该梁为简支梁采用240mm×400mm近似取计算跨度（2）荷载计算楼梯段传来12.94kN/m×3.24/2=20.96kN/m平台板传来8.294kN/m×1.775/2=7.36kN/m144 梁自重及侧灰：1.2×0.24m×(0.4-0.12)m×25kN/m+1.2×0.01m×(0.4-0.12)m×17×2+1.2×0.01×(0.24+0.02)×17kN/m=2.18kN/mq=20.96+7.36+2.18=30.5kN/m（3）内力计算==30.5×4.5/8=77.20kN·m==30.5×4.5/2=68.63kN（4）配筋计算1）纵向钢筋(近似按矩形截面计算)400-20=380mm；=0.14×1.0×16.7/300×240×380=710.75mm钢筋选用318=763mm满足要求2）箍筋计算(HPB300级钢筋，)截面尺寸满足要求=0.7×1.57×240×380=100.23kN>68.63kN应按构造配筋，根据《混凝土结构设计规范》式11.3.9-3可得《混凝土结构设计规范》表9.2.9规定其箍筋最大间距为300mm,选用38@200的双肢箍，则满足要求。144 3.8基础设计（以B柱柱下基础为例）现浇钢筋混凝土柱下独立基础的形式主要有锥形和阶形两种，本建筑采用现浇阶梯形基础。基础垫层选用C10，基础选用C25,钢筋选用HRB335级。传至基础的荷载包括框架柱传来的弯矩、剪力和轴力、基础的自重、回填土的重量、底层地基梁传来的轴力和弯矩。根据《建筑抗震设计规范》4.2.1规定：不超过8层且高度在25m以下的一般民用框架房屋可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算。另外，有《建筑地基基础设计规范》3.0.1和3.0.2对地基基础设计等级的划分可确定本建筑设计等级为乙级，应按地基变形设计。1．确定持力层及基础埋深的确定（1）根据已知土层情况，持力层为砾砂.（2）基础埋深的确定设计最大冻结深度，基础最小埋深定，则取基础埋深为2.0m2．基础类型的确定及材料选用（1）基础类型：柱下钢筋混凝土阶梯型独立基础（2）基础材料：C25混凝土，HRB335级钢筋，3．基础底面尺寸确定假设基础宽度b<3m，则不需宽度修正，中风化或强风化的软质岩石层的深度修正系数试取1.6，则修正后的承载力特征值为：式中—修正后的地基承载力特征值—地基承载力特征值—基底以下土的重度，地下水位以下取有效重度—基底以上土的加权平均重度，地下水位以下取有效重度—基础宽度，当基底宽度大于6m时，按6m144 考虑；对于砂土小于3m时，按3m考虑—基础宽度和埋深的地基承载力修正系数—基础埋深，一般自室外地坪算起则=280+4.4×1×18.38=401由柱传至基础顶面的最不利的荷载效应标准组合：柱顶弯矩：柱底弯矩：剪力：柱底轴力：则基础底面积：考虑偏心的影响,将基础底面积增大10%～20%，则A=1.1×6=8.3m2选用正方形基底,取b=2.3ml=3.6m，不须修正地基承载力。验算基底面的截面抵抗矩:作用在基底中心的弯矩、轴力分别为：则基地压力呈梯形分布144 满足要求4．基础高度确定基础高度取为900mm,基底垫层高度取为100mm,钢筋保护层厚度取为40mm,则h0=860mm，则(为基础顶面墙体宽度或柱脚宽度），且由于基础为阶梯型，故该基础需进行柱边和边界处抗冲切验算。由柱传至基础顶面的最不利荷载效应的基本组合有三组：各组荷载效应基本组合作用下的基底最大净反力为：第一组：第二组：第三组：144 故抗切验算按第一组荷载设计值作用下的地基净反力计算。（1）验算柱与基础交接处的冲切承载力h=900mm，则=0.99(受冲切承载力截面高度影响系数)则=1.47=0.6+0.86=1.46m满足抗冲切承载力（2）验算基础交阶处的冲切承载力h=450mm，则=1.0则=0.40144 满足抗冲切承载力5．基础底面配筋计算基础底面配筋计算包括偏心方向和轴心方向两个方向的配筋,沿偏心方向的配筋计算由前述三组荷载设计值作用下最大地基净反力的分析可知，应按第一组荷载设计值作用下的地基净反力计算。而沿另一个方向为轴心受压，应按轴力最大的第二组荷载设计值作用下的地基净反力计算。扩展基础底板受力钢筋最小直径不宜小于10mm；间距不宜大于200mm。（1）沿偏心方向的配筋计算在第一组荷载设计值作用下，沿长边方向相应于柱边截面的净反力计算柱边截面处弯矩：2-2截面选1816@135=3619.8>沿短边方向144 选2210@165=1724>(2)沿轴心方向的配筋计算在第二组荷载设计值作用下，，均匀分布的地基反力为计算柱边截面处弯矩:沿短边方向选2210@165=1724>沿长边方向选1816@135=3619.8>满足要求。基础尺寸及配筋图3.18如下：144 图3.18基础尺寸及配筋144 第4章施工组织方案设计4.1编制依据及说明4.1.1编制依据（1）工程设计图纸；（2）工程招投标文件；（3）依据国家现行技术标准，新工艺及施工验收规范，工程质量评定标准及操作规程；（4）依据建设部颁发的《建设工程施工现场管理规定》、《建筑安全生产监督管理规定》。引用的规范、规程《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202—2010《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2010《建筑地面工程施工质量验收规范》GB50209—2011《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210—2010《砌体工程施工质量验收规范》GB50203—2010《屋面工程施工及验收规范》GB50207—2010《建筑电气工程施工质量验收规范》GB50303—2010《建筑给水排水采暖工程施工质量验收规范》GB50242—2010《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300—20104.1.2编制说明(1)本施工组织设计建议书着重改虑了施工组织部署、施工组织管理、施工进度计划、施工平面布置和主要项目的施工方案、施工机械配备以及质量、安全、工期方面的保证措施和文明施工措施，力求做到方案合理可行、重点突出，有较强的可操作性和实用性。(2)本施工组织设计建议书作为投标使用的技术性文件，由于编制时间仓促，难免存在考虑不周或深度不够的问题，尚不能完全满足指导施工的需要。待我方中标后，将根据施工的具体情况和施工合同的要求，对其进行补144 充、修改和完善，向业主提供更为详细的能够全面指导施工的施工组织设计。4.2.工程概况大连市甘井子区水泥有限公司办公楼，无地下室，地上5层，总建筑面积4536㎡，建筑高度19.3m,建筑物东西长54m。南北宽16.8ｍ，底层高度3.9m，其他层为3.6m。本工程为一座综合办公楼工程，2～5层设计有办公室、会议室、微机室、档案室、图书室等房间，底层为商业网点。本工程为框架结构，抗震设防烈度为7度，框架抗震等级为三级。基础采用柱下独立基础。本工程外墙大面积装饰为面砖，卫生间采用聚氨酯涂膜防水。室外大台阶平台及踏步、室内楼地面均铺设防滑地砖，内墙除卫生间为瓷砖墙面外，其余均为白色乳胶漆墙面。会议室、走廊为轻钢龙骨埃特板吊顶，机房为吸音顶棚，其余顶棚全部为白色乳胶漆。门有防火门、木门、铝合金门，窗为铝合金中空玻璃窗。本工程专业设计有给排水、消火栓、自动喷淋和水喷雾灭火系统、中央空调和通风系统、高低压配电和火灾报警系统、综合布线、。本工程资金来源已落实，“三通一平’’已完成，水、电源已接至施工现场，施工图纸及其它技术资料齐全，可满足施工需要。4.3.施工目标（1）质量目标：严格按国家施工验收规范及图纸设计要求施工。确保工程质量达到合格，杜绝质量事故发生，其中基础工程.主体工程.装饰工程.电气工程.暖卫工程.屋面工程达到合格标准。（2）工期目标：计划工期150天(2012年3月1日开工~2012年7月28日竣工)。（3）安全施工目标：制定和完善安全管理责任制，提高施工人员的安全意识，采取有效的安全防范措施，杜绝死亡和重伤事故。轻伤控制在0.1%以下。（4）文明施工目标：坚决贯彻政府令，按我公司的文明施工组织管理。（5）环保卫生目标：不污染周围环境道路，不排放未经处理的污水。不乱堆放生活和建筑垃圾。144 4.4.工程项目组织机构建筑工程项目组织机构，由项目经理、项目工程师、施工员、技术员、质量员、安全员、材料员、核算员、预算员、试验员、测量员等组成。全面负责施工目标的实现。施工组织机构如图。项目经理技术负责人质安负责人生产负责人技术员资料员质检员预算员安全员施工员机管员材料员瓦工组木工组钢筋组砼工组安装组装饰组4.5.施工准备工作工程项目施工准备工作按其性质及内容通常包括技术准备、物资准备、劳动组织准备、施工现场准备和施工场外准备。4.5.1.技术准备　　技术准备是施工准备的核心。具体内容如下：144 　　1、熟悉、审查施工图纸和有关设计资料　　（1）审查拟建工程的地点、总平面图同国家、城市或地区规划是否一致；环保等设计功能和使用要求是否符合卫生、防火及美化城市等方面的要求；　　（2）审查设计图纸是否完整、齐全；设计图纸和资料是否符合国家有关工程建设的设计、施工方面的方针和政策；　　（3）审查设计图纸与说明书在内容上是否一致；设计图纸与其各组成部分之间有无矛盾和错误；　　（4）审查图纸在几何尺寸、坐标、标高、说明等方面是否一致，技术要求是否正确；　　（5）审查工业项目的生产工艺流程的技术要求；掌握配套投产的先后次序和相互关系，以及没备安装图纸与其配合的土建施工图纸在坐标、标高上是否一致；掌握土建施工质量是否满足设备安装的要求；　　（6）审查地基处理与基础设计同拟建工程地点的工程水文、地质等条件是否一致；拟建工程与地下工程之间的关系；　　（7）明确拟建工程结构形式和特点，审查设计图纸中的工程复杂、施工难度大和技术要求高的分部分项工程或新结构、新材料、新工艺；检查现有施工技术水平和管理水平能否满足工期和质量要求，并采取可行的技术措施加以保证；　　（8）明确建设期限，分期分批投产或交付使用的顺序和时间；工程所用的主要材料、设备的数量、规格、来源和供货日期；　　（9）明确建设、设计和施工等单位之间的协作、配合关系；建设单位可以提供的施工条件。熟悉、审查设计图纸的程序通常分为自审阶段、会审阶段和现场签证等三个阶段。图纸会审在统一认识的基础上，对所探讨的问题逐一地做好记录，形成“图纸会审纪要”。在拟建工程施工的过程中，如果发现施工的条件与没计图纸的条件不符，或者发现图纸中仍然有错误，或者因为材料的规格、质量不能满足设计要求，或者因为施工单位提出了合理化建议，需要对设计图纸进行及时修订时，应遵循技术核定和设计变更的签证制度，进行图纸的施工现场签证；如果设计变更的内容对拟建工程的规模、投资影响较大时，要报请项目的原批准单位批准。　　2、原始资料的调查分析144 　　（1）自然条件的调查分析。建设地区自然条件的调查分析的主要内容有地区水准点和绝对标高等情况；地质构造，土的性质和类别，地基土的承载力，地震级别和烈度等情况；河流流量和水质，最高洪水和枯水期的水位等情况；地下水位的高低变化情况，含水层的厚度、流向、流量和水质等情况；气温、雨、雪、风和雷电等情况；土的冻结深度和冬、雨季的期限等情况。　　（2）技术经济条件的调查分析。建设地区技术经济条件的调查分析的主要内容：当地施工企业的状况；施工现场的动迁状况；当地可利用的地方材料状况；地方能源和交通运输状况；地方劳动力的技术水平状况；当地生活供应、教育和医疗卫生状况；当地消防、治安状况和施工承包企业的力量状况。　　3、编制施工图预算和施工预算　　（1）编制施工图预算。这是按照工程预算定额及其取费标准而确定的有关工程造价的经济文件，它是施工企业签订工程承包合同、工程结算、建设银行拨付工程价款、进行成本核算、加强经营管理等方面工作的重要依据。　　（2）编制施工预算。施工预算是根据施工图预算、施工定额等文件进行编制的，它直接受施工图预算的控制。它是施工企业内部控制各项成本支出、考核用工、“两算”对比、签发施工任务单、限额领料、基层进行经济核算的依据。　　4、编制施工组织设计　　施工组织设计是指导施工的重要技术文件。由于土木工程的技术经济特点，土木工程没有一个通用型的、一成不变的施工方法，所以，每个工程项目都要分别确定施工方案和施工组织方法，也就是要分别编制施工组织设计。4.5.2.物资准备　　根据各种物资的需要计划，分别落实货源，安排运输和储备，使其满足连续施工的要求。物资准备主要包括材料、构(配)件和制品、机具和生产工艺设备。具体内容可包括如下项目：　　1、落实各种材料来源，办理定购手续；对于特殊的材料，应尽早确定货源或者安排生产；　　2、提出各种材料的运输方式、运输工具、分批按计划进入现场的数量，各种物资的交货地点、方式；144 　　3、定购大型生产设备时，注意设备进场和安装时间上的安排要与土建施工相协调；　　4、尽早提出预埋件的位置、数量；定购预制构(配)件；　　5、施工设备、机械的安装与调试；　　6、规划堆放材料、构件、设备的地点，对进场材料严格验收，查验有关文件。4.5.3.劳动组织准备　　劳动组织准备的范围既有整个施工企业的劳动组织准备，又有大型综合的拟建建设项目的劳动组织准备，也有小型简单的拟建单位工程的劳动组织准备。这里仅以一个拟建工程项目为例，说明其劳动组织准备工作的内容如下：　　1、建立拟建工程项目的组织机构；　　2、建立精于的施工班组；　　3、集结施工力量，组织劳动力进场，进行安全、防火和文明施工等方面的教育，并安排好职工的生活；　　4、向施工班组、工人进行施工组织设计、计划和技术交底；　　5、建立健全各种管理制度。工地的各项管理制度是否建立、健全，直接影响各项施工活动的顺利进行。其内容通常有：工程质量检查与验收制度；工程技术档案管理制度；材料(构件、配件、制品)的检查验收制度；技术责任制度；施工图纸学习与会审制度；技术交底制度；职工考勤、考核制度；工地及班组经济核算制度；材料出入库制度；安全操作制度；机具使用保养制度等。4.5.4.施工现场准备　　1、做好施工场地的控制网测量；　　2、搞好“三通一平”，即路通、水通、电通和平整场地　　3、做好施工现场的补充勘探；　　4、建造临时设施；　　5、安装、调试施工机具；　　6、做好构(配)件、制品和材料的储存和堆放；　　7、及时提供材料的试验申请计划；　　8、做好雨季施工安排；　　9、进行新技术项目的试制和试验；144 　　10、设置消防、保安设施。4.5.5.施工的场外准备　　1、做好分包工作和签订分包合同　　2、向上级提交开工申请报4.6施工方案4.6.1.施工顺序基础与主体施工时，由木工、钢筋工、混凝土工、架子工等组成混合作业队，从下向上每层分两段流水施工；内装饰施工时，抹灰工、木工、油漆工分别组成专业作业队按墙面顶棚抹灰、楼地面、门窗安装、油漆粉刷从下向上流水施工；屋面工程、外装饰、室外工程另组织一条作业线，由混凝土工、抹灰工、油漆工、防水工分别组成专业作业队施工；安装工程分别由管工、电工组成专业作业队施工。4.6.2.施工机械(A)基础土方采用反铲挖掘机大开挖，灰土垫层采用15t压路机碾压。(B)楼板模版采用竹胶合板，其他模版采用组合钢模板。模板支撑采用构件钢管架。(C)垂直运输采用一台塔式起重机和两台自升式门架。(D)脚手架：主体及内装修采用钢管扣件内架，外装修采用钢管扣件吊脚手架。(E)混凝土采用现浇混凝土。4.6.3.主要分部分项工程施工方法及技术措施(1）测量放线在工程施工中，测量放线占有重要地位，它直接影响工程质量、进度、效益等，工程为高层建筑，外形复杂，搞好测量放线显得尤为重要，本工程平面测量用方格网，直角坐标法测量，所有定位的点的位置必须事先准确计算，并经监理工程师认可后，方可施测。a.专业人员配备：成立测量小组由测量专业工程师任组长，负责制定方案、设定测量路线，负责仪器的操作和维护保养。设专业测量员2名，负责测量工作及数据整理与记录等。144 b.测量器具配备。1）轴线控制根据现场环境，轴线的引测采用内控，使用经纬仪测量投点，相应校核逐层引测，即将经纬仪架设在地面控制点，向±0.00楼面投点，上引轴线，形成内控投影网，作为上部结构施工竖向控制与相互校核的依据，各层楼面上的投点经监理复核无误后，由木工弹出墨线标明，依据控制线再放出建筑各细部点。2）高程控制依据水准点引测±0.00标高线，选三个角点用钢卷尺由基点连续量出楼层标高基准点用水准仪抄测并相互校核，不得套层测量，以防止累积误差。3）沉降观测沉降观测点的设置，在征徇设计人员确定，基准点可利用附近国家控制点或在现场适宜处设置。沉降观测点埋置建筑安装工程质量监督站的相关文件执行。沉降观测采用闭合法按三等水准测量要求进行，观测资料专人保管，每季度根据观测结果绘一份沉降量与时间关系曲线图——沉降分布曲线图报送业主、监理方，最终纳入工程资料一并存档。(2).地基与基础工程施工顺序及工艺流程：机械挖土→验槽→垫层施工→放柱基边线十字轴线→按边线支柱基侧模板→绑底板钢筋→浇砼→基础验收→回填土开挖施工技术:1）.开挖工程的施工顺序:基坑开挖前要进行测量定位，抄平放线；按照土质和水文情况确定直立或放坡开挖形式及坡度大小。场地开挖通常采取自上到下、分块分段分层施工。大面积场地适合用推土机、装卸机、铲运机或挖土机等大型土石方机械进行。2）.开挖工程的施工技术：a.基坑（槽）和管沟周围的地面要采用可靠的排水方法，防止地面水流入坑内，避免由于冲刷造成边坡塌方和基土破坏。在地下水位以下挖土，采用降排水措施，把水降至槽底以下500mm，降水作业要持续至基础施工完成。雨期施工，基坑（槽）要分段开挖，边挖边施工。b.基坑开挖要尽可能避免对地基土的破坏。相邻基坑开挖要先深后浅也可同时进行，并保持一定的距离和坡度，防止影响其稳定；在不能满足要求时要设挡墙或支撑加c.144 基坑周边不可超堆荷载，基坑边缘上侧堆土或材料以及移动施工机械，要与基坑边缘保持lm以上距离。d.在开挖基坑的土壤含水量大、不稳定，基坑较深，或受到周围场地限制不能保证边坡稳定时，要采用可靠的临时性支撑加固措施。（3）填方与压实施工1）填方施工。填方的土质施工。填土的含水量要先进行试验，确定密实要求的最优含水量和最少夯实或碾压次数。要尽可能采用相同的土质，含水量要适合压实要求。在土质不一样时，要按规则分层，把透水性大的土层放在透水性较小的土层下面，不可混合使用。碎石类土、砂土和石渣在用做表层以下的填料，最大粒径不可超过每层铺填厚度的2/3。底部处理。场地回填前要先清除基底上的杂物、积水，采取措施避免地表滞水流入填方区，泡地基，出现基土下陷。不符合要求的地方要排水，或挖串换土处理。填土施工要在场地最低部分开始，从下到上分层铺填、夯实，人工填土每层虚铺厚度约20一30cm；机械填土为30—50cm。2）压实的要求与方法。人工打夯应按一定线路、方向分层夯打；碾压机械压实填方时要控制行驶速度和压实遍数，注意保护管道或基础。（4）.基坑稳定与支护1)边坡及其稳定。边坡坡度用高度与底宽度之比表示。边坡可做成直线形、折线形或踏步形。边坡形式与坡度要根据土质、开挖深度、开挖方法、工期、地下水位、坡顶荷载及气候条件等因素确定。2)基坑（基槽）支护方法与选型。一般的支护结构包括透水挡土结构、止水挡土结构、支撑结构。支护结构选型要从基坑的工程地质与水文地质条件、开挖深度、周边环境、施工设备等条件出发，选择不同支护结构形式或者组合形式。软土场地可用深层搅拌、注浆、间隔或全部加固等方法对基坑局部或整体实施加固处理，采用降水措施提高基坑内土体承载能力。（5）.围护结构的施工技术喷锚支护由喷混凝土和锚杆构成。基础开挖后，清洗裸露岩面，立刻喷上一层厚3—5cm的混凝土，避免围岩松动。若此层混凝土不能有效支护围岩，就要施筑锚杆支护，或加厚混凝土喷层。144 喷混凝土的工艺由供料、供风和供水三个系统组成。施工前要消除危石，清洗岩面。混凝土与岩石间的粘着力可达10~15kg/cm2。有危石存在或岩面冲洗不净会使粘结力降低，影响支护与围岩的整体性。第一层喷完之后，加设锚杆，需要时可挂钢筋网，再喷第二层以至第三层混凝土。选用配合比对喷混凝土特别重要。不仅决定混凝土强度，还会影响喷混凝土的粘结效果、回弹、粉尘等问题。喷混凝土的砂、石选料必须严格，要限定砂、石粒径；配合时要明确速凝剂的成分与比例。要选用专用的喷射水泥，也可在喷射混凝土中加入钢纤维或合成纤维，改变喷混凝土层的韧性及抗拉强度，使它能承受更大的荷载与变形。喷混凝土有干喷、湿喷、潮喷、水泥裹砂等方法。干喷法的粉尘污染严重，混凝土拌合的均匀性也难以满足要求，但施工设备成熟，工艺也简单。因喷混凝土的水泥与细骨料较多，又掺有速凝剂，收缩变形更严重。因此，喷混凝土的养护对强度增长、改善变形性质、提高抗渗能力等影响较大。在混凝土喷层完成后的头7d内要喷水进行养护。（6）主体工程1）施工顺序施工测量放线→立柱钢筋→立柱模→(浇筑砼)→梁板模→梁板钢筋→浇筑梁板砼→养护→拆模→施工测量放线→砌墙2）砌砖工程a.组砌方法：组砌方法应符合规范的规定，同一道墙体严禁有两种以上的砌筑形成，并不得有通缝。砌体宜采用一顺—丁、梅花丁或三顺一丁砌法。砖柱不得采用包心砌法。zv"ZDRWb.排砖撂底：按设计要求经测量放出轴线和门窗洞口位置的尺寸线。采用千砖排砖撂底，以砖的模数按测量放线，标出位置尺寸进行排砖撂底，两山墙排丁砖，前后纵墙排条砖。排砖时应严格核对门窗洞口的位置、窗间墙、垛、构造柱的尺寸是否符合排砖的模数。在保证砖砌体灰缝8—10mm的前题下全盘考虑排砖撂底。e~":(/%|5;排砖时要注意卫生主管道及门窗的开启不受影响，在其洞口处砌
!Rt>xD体的边缘必须用砖的合理模数，不得出现破活。4a]P7fx-c.144 选砖：砌砖前应选择棱角整齐、无弯曲裂纹、颜色均匀、规格基本一致的砖。`~`k_7t.d.盘角：砌筑砖砌体前应先进行盘角，每次盘角高度应以3—57q~%lDE层砖为宜，盘角要及时、准确地用吊线及靠尺检查。若有偏差应随时J)C/u{o修整。盘角应严格对照底盘线、皮数杆的竖向标高，水平灰缝要均匀-D$8一致。盘角应坚持及时检查和修整，保持新盘角的平整和垂直必须完L,@lp全符合验评标准规定的允许偏差值，方可挂线砌砖。puM3g|n@e.挂线：砌筑一砖半及其以上厚墙体时，应及时双面挂线进行砌筑。砌一砖厚清水墙与混水墙体的时候。应挂外手线进行砌筑。如果工作面长，几个人使用一根通线时，工作面的中间应设挑线点；此挑线点应以两端盘角点或“起墙”点贯通穿线看齐；水平灰缝应均匀一致，平直通顺。}Z,x~Gf.构造柱马牙搓设置：砌体留置马牙搓要求先退后进，应于每层往脚开始先退五皮砖、后挑出五皮砖做马牙搓，搓宽为60mm，搓高为300mm，以保证柱脚为大断面。U`m54f@Ug.砌砖：砖砌体的砌筑，应上下错缝，内外搭砌。砌筑时上口拉线采用一铲灰、一块砖、一挤揉的“三、一”砌砖法进行作业。6i~WcAs操作方法：砌筑时，首先应将灰打匀打平，砖要放平，垒砌时一$p?aV定要跟线，左、右相邻要对平，注意做到：“准确的尺码边角正，浆dJ>[&z根据砌筑部位的受力性能而定．18砖和1／2砖厚墙砌体严禁使用分2("Hv头砖。sp*v?5lWh.留搓：砌体的转角处和交接处及其楼梯间应同时砌筑．如不能同时砌筑而又必须留置的临时间断处，应砌成斜援．实心砖砌体的斜搓长度不应小于高度的2／3。!=临时间断处加留置斜搓确有困难时，除转角处外，也可设置直搓，6b&~b@但必须留置阳搓，并应设置拉结筋．拉结筋的数量为每120mm墙厚设P(z++A&置1根中6钢筋，间距沿墙高不于超过500mm；埋入长度从墙的留搓+&2%+[nBZ处算起，每边均不应小于500m，末端应有90度弯钩．洞口顶部宜kq,ucU%>p设置过梁。8eHyLi.144 预埋件：预埋件的品种、规格、数量、位置和间距均应符合设计要求。预埋件设置之前应作防腐处理，并必须根据洞口尺寸、构件需要，按要求正确设置，严禁事后剔凿。~1vDV>dpEj.过梁安装：在砌体中安装过梁时，必需严格控制其位置、标^RtIh-Z.9高及型号等的准确性。支承处座浆应饱满，如座浆厚度超过20mm时，_8_R1s要用细石混凝土铺垫，过梁两端的支承高度应相同、长度应相等。(c&mCJN（7）构造柱、圈梁施工"mvt>X圈梁施工用工具式模板，构造柱两侧砖墙每米高留60X60mm洞口，穿φ48的钢管夹具。板缝用木模拉吊。JHTSUq钢筋规格、数量、位置及搭接长度，均应符合设计要求，浇筑混凝土前搁好保护层垫块。对构造柱，砌筑前先调整竖筋插铁，绑扎钢筋骨架，砌筑时加支方木斜撑，封闭构造柱模板前彻底清除柱根杂物，并调整钢筋位置；浇筑圈梁砼以前，再次校正伸向上层的竖筋位置。浇筑时用振捣棒捣实。构造柱应分层下料，振捣适度防止挤动外模。（8）模板工程1）施工工序施工准备→模板的选择→拼装→支撑柱、梁、板模板→安装→校核→浇砼→拆模→清理→再周转使用。2）准备工作由木工工长按设计要求，对各分部制定配模及支撑方案，按照方案确定几何形状、尺寸、规格、数量、间距，不得任意加大，防止产生结构变形。并提前提供《材料需用量计划表》按施工进度要求确定模板、材料进场时间，因施工现场比较狭小，材料随进随用，尽量减少堆放场地。3）模板的选择工程所使用的模板：柱、梁、模板以定型组合钢模板为主，板采用高强度钢框覆塑胶合板，楼梯采用拼合式钢模板体系。4）模板工程的施工质量模板工程的施工质量，必须做好拼缝严密不漏浆，支撑稳固安全不变形，标高和构件断面尺寸严格按图施工，按规定验收。对墙板节点的模板提前配置好，方便拆除安装，保证外观质量和断面尺寸。5）模板的拆除144 模板拆除后，应做到工完场清。（9）钢筋砼工程1）包括：模板工程、钢筋工程、砼工程三大工种，施工生产中必须密切配合，统筹安排，合理组织，确保构件的施工质量。2)施工工序：制作模板→安装模板→安装钢筋骨架→拌制砼→浇捣砼→养护砼→拆模→模板修。3)机械设备的配备：本工程砼采用自动计量配料机上料。①砼搅拌前，应按配合比调整自动计量配料机，由专职上料机操作人员控制上料机。②在浇灌砼前，对模板内的杂物和钢筋上的油污等清理干净，将模板的孔洞和缝隙堵严，并将模板浇水湿润，但不得有积水，当浇筑高度超过3m时，应将砼通过制作好的串筒投入。不得随意投入而造成混凝土离析。③施工前的检查工作：模板、支架要牢固性，几何尺寸、轴线要准确，设备安装管线要预埋完备；钢筋垫块、铁马凳要安放牢固；搭设的马道必须牢固，不能将架板放在钢筋上。4)质量要求：凡进入现场的原材料，水泥应检查出厂证明书，并按规定进行安定性和强度试验，贮藏期三个月以上的水泥重新核定其标号，砂石材料应符合相应的规范要求，进场水泥必要时应重新试验鉴定，做含泥量和压碎试验。（10)混凝土浇筑方案：为了切实做好混凝土工程的施工，特拟定混凝土浇灌方案如下：根据本工程混凝土工作量，计划在楼中部配备二台JZC-350混凝土搅拌机，该搅拌机平均搅拌能力为：6─8立方米/小时。结构层混凝土、预制构件板的垂直运输，后期室内外装饰工程，主要依靠二部快速提升架完成。快速提升架负责运输的同时，承担装修阶段、设备安装的垂直运输任务。靠快速提升架二部负责运输，同时承担阶段的垂直运输任务。144 项目经理部生产负责人在混凝土浇灌的施工准备及施工过程中，对钢筋砼条形基础、主体梁、部分板匀以其浇筑速度4.8立方米/小时进行工作安排，并及时掌握施工准确及施工进度的进展情况，提前作出劳动力和工具的调整安排。为了保证浇灌的砼不在二次浇灌前凝结，而产生较多的施工缝，本方案根据分部工程砼工作量及灌筑强度，特对其每次浇筑铺设长度做出如下规定：①基础：自西向东一次浇筑完成，不留施工缝。②梁板浇灌方向同上，每次浇筑宽度不在于1500mm，自西向东S形推进，一次连续作业完成，不留施工缝。③构造柱浇灌时，用脚手架钢管制作操作平台要牢固、平稳。梁、板浇筑时，用脚手钢管大于Φ20的钢筋制作成简易马凳，跨越钢筋，同时铺设操作台和人行通道。以防止在操作过程中将已成形的钢筋网破坏。必须注意以下事项：①混凝土在浇筑前，要严格执行混凝土浇灌令制度，严格控制混凝土的标号，由专人负责监督检查，发现问题及时纠正。②混凝土所使用的材料应计量准确，按配合比严格配料，充分搅拌均匀后方可出料。③梁、板采用插入式震动棒震捣，混凝土浇筑的自由下高度不得超过3米，结构超高时应设斜槽下料；板表面采用平板振动器震捣。混凝土厚度为1.25倍震动棒长度分层进行，梁板同时浇筑，垂直构件连续浇筑，并避免触及模板跑位，震捣中不得漏震、欠震、少震、超震。④混凝土施工缝按楼层设置，垂直方向不得设置施工缝，施工缝处理方法参照有关规定进行。⑤混凝土浇筑成型后，现场应根据其气候情况进行洒水养护，已浇筑的砼应覆盖和浇水养护，不得少于七昼夜，防止混凝土出现裂缝。（11）装饰工程对基层进行处理，混凝土墙面凿毛，清理基层表面的灰尘、污垢，在易受碰损的阳角处用1：3水泥砂浆抹出胡角；为控制抹灰厚度和平整度，在抹灰前先找好规矩，并在墙面做出灰饼和冲筋，分三次抹灰完成，总厚度不大于20mm。外墙抹灰要将墙面充分湿润，先由上至下找垂直，由角向内中间打饼冲筋，后再进行抹灰，抹灰应三遍成活。144 内墙及顶棚抹灰：内墙抹灰按中级抹灰标准进行质量控制，采用高，马凳搭设操作架，满铺脚手架板，脚手架板与顶棚之间的距离约各1.8m，架子及脚手架应离开墙面200-300mm，以利操作，先抹顶棚后抹墙面。顶棚抹灰前先提前两天将空心板底清理干净，用刷子蘸水刷掉板底浮尘，趁湿满刮一道素水泥膏（内掺水泥重量10%的107胶）待水泥膏干后，经检查无空鼓现象，再进行抹灰。抹灰前先根据所弹50cm水平线，确立抹灰厚度用粉线包在顶板下10cm的四周墙上弹出一条水平线，作为顶板抹灰的水平控制线。抹灰分两次进行，抹灰时用力挤压，达到结合牢固，用刮尺刮平，木刷子搓毛，待底灰六七成干时，再抹罩面灰，抹时先薄薄刮一层，使其与底灰结合牢固，紧跟抹第二遍，横竖顺平，用铁抹子压光压实。内墙抹灰前先根据墙面垂直度及平整情况进行吊直、整方，找规矩、拉线贴饼冲筋，冲筋后约两个小时就可抹底子灰，抹底灰前先薄薄刮一层，接着分层装档至与筋平，再用大杠刮找一遍，用木抹子撮毛。待底灰六七成干时，可抹罩面灰，罩面回分两次成活，两人同时操作，一人先薄刮一遍。另一人随即找平，再赶光压实不留抹纹。（12）地面工程包括地面拆除、整修、垫层、找平层、整体面层、块料面层、木地板及其他面层、防腐面层、楼梯、踢脚，共9节145个子目。1）拆除工程a.垫层，整体面层拆除包括：剔凿、清铲、清运等工作。b.块料面层拆除包括：各种面层及结合层的拆除　　c.不带龙骨的木地板拆除包括：地板及踢脚板等全部拆除；带龙骨的木地板拆除项目除包括上述工作内空外，还包括龙骨及垫木的拆除。2).整修工程　　a.修补块料面层包括：刨起面层、修补垫层、镶贴面层；人造及天然石材面层还包括擦蜡、打蜡、成品保护等全部工作。　b.修补水泥地面包括：铲除空鼓、酥裂和新做面层、养护等工作。　c.144 修补台明包括：归安整理、剔除空鼓、开裂部位的灰皮，被垫砂浆等工作。　　d.木地板及木楼梯整修包括：部件归位、加楔钉固、修整劈裂、粘接；拆换包括拆除损坏部件的配件安装等工作。　e.块料面层清洗擦蜡包括：清洗灰尘污迹、擦蜡出亮等工作。3）楼地面垫层、找平　a.各种垫层包括：基层平整、洒水、分层铺设垫层材料、找平轧实、养护等全部工作。　b.找平层包括：清理冲洗基层、调制砂浆、抹灰、找平、轧实、养护等工作。4）楼地面、楼梯、踢脚　a.水泥砂浆、混凝土包括：清扫冲洗基层、刷水泥素浆、抹灰、找平、轧实、轧光、养护等工作；混凝土还包括拌制、浇筑混凝土、钢筋除锈、制作、绑扎等工作。b.水磨石面层包括：清理基层、刷水泥浆、配料、抹灰、找平、扫浆，抹面、轧光、养护、磨光、打蜡、擦光等工作内容。c.地面涂层及保护液等子目包括：清理基层、材料调配、涂刷、找平、养护等工作内容。d.低温热水地板辐射地面包括：清理基层、保温层钢丝网裁制安装、混凝土面层铺设等工作。5）块料楼地面、踢脚、楼梯　块料面层包括：基层打底、弹线、选砖、套规格、割砖、辅贴、勾缝、养护等工作；预制水磨石、大理石面层还包括：擦蜡、打蜡、擦光等全部工作。6）楼地面防腐地面防腐包括：调制胶泥、铺抹、找平、轧光、养护、勾缝等。（13）屋面工程①144 屋面保温隔热层工程：学习有关图纸和技术资料，注意细部构造要求；学习操作规程及质量标准；结构屋表面应平整、干燥、洁净、无裂缝、蜂窝、孔洞；产品的规格、物理热学性能、强度和外观质量均应符合设计要求和规范规定。进场后应抽样检验；对操作人员进行技术交底。施工：整体保温材料应拌合均匀，分层铺设，压实适当，表面平整，找坡正确；架空面隔热层的架宽高度及变形缝的留设应符合设计和规范要求。铺设架空板时，应将灰浆刮平，并打扫屋面防水层的落灰，杂物等。支座布置应平整一致，在支座地面的卷材防水层上尖、采取加强措施。铺设应平整稳固；缝隙宜采用水泥砂浆或水泥混合砂浆嵌埋。②防水屋面工程：学习有关图纸及技术资料；学习操作规程及质量标准；检查找平层质量；其表面应压实平整，排水坡度应符合设计要求。材料进场后应按规定抽样复验；防水层施工应在屋面上其他工程完工后进行，对操作人员进行技术交底。施工：基层处理剂干燥后即可粘贴加强层。待端部粘贴好后，摊滚操作人员站向卷材正面，火炬喷枪移向反面，继续进行粘贴，摊滚粘贴时，操作人员必须注意卷材沿所弹标准线铺贴，滚铺时应排除卷材下面空气，卷材边缘应有热熔胶溢出出，并趁热用刮板将溶胶刮至接缝处封严，当摊铺滚贴1-2m，另安排一人用压辊趁热压严实，使卷材平整无皱折。在熔化热熔胶时，应特别注意卷材边缘的热熔胶充分热熔，确保搭接质量。铺贴复杂部位及表面不平整处，应扩大烘热卷材面，使整齐卷材处于柔软状态，便于与基粘贴平整严实。施工时要严格控制摊滚速度和火焰烘烤距离。（13）.门窗工程施工工艺：1）沿建筑物全高用经纬仪或大线坠引测门窗，在每层门窗处弹线标记。并逐层抄测门窗洞口距门窗边线实际距离，需要进行处理的应记录和标识。2）门窗的水平位置应以楼层室内+0.5m的水平线为准向上反量出窗下皮标高，弹线找直。每层必须保持窗下皮标高一致。3）墙厚方向的安装位置应按设计要求和窗台板的宽度确定。4）门窗洞口偏位、不垂直、不方正的要进行剔凿或抹灰处理。5）安装铝合金门窗时，采用安装的的金属零件要为不锈钢件。6）根据划好的门窗定位线，安装铝合金门窗框，然后用木楔临时固定。144 7）铝合金门窗与墙体的固定用固定片连接，固定片位1.5mm厚的镀锌板，长度根据现场需要进行加工。8）铝合金门窗框与墙体洞口的连接要牢固、可靠，固定点的间距应不大于600mm，距框角的距离不应大于180mm。9）铝合金门窗安装固定后，先清净缝隙中的杂物，然后进行隐蔽工程验收，合格后及时用聚氨酯发泡剂填充门窗框与墙体之间的的缝隙。10）推拉门窗在门窗框安装固定后，将配好玻璃的门窗扇整体按入框内滑槽，调整好与扇的缝隙。11）五金配件与门窗连接用镀锌螺钉，安装的五金配件应结实牢固，使用灵（13）.管道工程施工顺序：安装准备、预制加工、干管安装、立管安装、支管安装、器具安装、管道试压通水、管道冲洗、防腐保温。（14）.电气安装工程施工顺序：弹线定位、盒箱固定、管道连接、敷管、扫管、穿线、地线连接、绝缘接地测试、灯具安装、试亮。4.6.4季节性施工措施雨季施工质量保证措施根据本工程周期较长，将在施工时会碰到雨季施工，为保证工程能在雨季正常施工，采取如下措施：（1）进入雨季施工前，对现场排水系统进行检查、疏通，保护好成品。（2）采取硬地坪施工：施工现场全部硬化，满浇150厚C15素砼，这既方便了雨季施工，又防止了尘土、泥浆被带出场外，保护了周边环境。（3）密切注意天气变化，避免雨天浇砼，并要备足够数量的塑料薄膜，防止砼突遇大雨的冲袭。（4）雨季施工要随时测定砂、石含水率，及时调整砼配合比，保证砼坍落度、和易性，强度标号等级。（5）对水泥库，装饰材料等易吸湿受潮材料，设置行之有效的防水措施。（6）备足塑料薄膜、油布等防雨器具，做好刚施工的成品覆盖保护工作台。（7）机电设备加设防雨罩，做好接地保护，以防设备损坏，漏电伤人。144 （8）大风天气：要做好大型高耸物体（如塔吊）的防风加固措施，风力达到或超过六级时，塔吊禁区止施工。（9）雨季室外装饰施工应随时做好防雨复盖工作，以免饰面遭雨水淋后，造成空鼓、脱落，影响工程质量。冬期施工质量保证措施因本工程自3月份到7月份施工，不经历冬季所以不需考虑冬期施工4.6.5.采用的新工艺新技术1）楼板模版采用竹胶合板模版。2)集水管采用QTPPR-R聚苯烯管道3）照明暗配管采用UPVC管，排水管采用聚氯乙烯管。4）钢筋闪光对焊。5）掺早强剂，新型号早强剂可以提早拆模，加速模版周转。6）屋面防水采用高聚物改性沥青防水。4.6.6质量保证措施质量目标：确保工程优良。质量策划：分解工程质量目标，各具体目标落实到个人身上，确保质量保证资料应基本齐全，观感得分率85%以上。（1）单位工程质量控制目标：确保单位工程创优良工程。（2）分部工程质量控制目标：确保地基与基础、主体、装饰、屋面、建筑电气安装等五个分部工程优良，建筑采暖卫生与煤气、门窗、地面、消防与楼面等四个分部工程合格以上。各分部均明确质量控制的负责人。（3）分项工程质量目标：施工前，质量控制目标分解到分项工程，并明确分项工程质量控制的负责人。（4）建立和健全质量保证体系144 加强质量体系的建设，使之能有效地正常运转。项目经理部设质检员，负责项目的质量管理工作；施工队设兼职质检员负责全队的质量检测工作，从上到下形成了一个质量管理体系。对质量管理人员我司将对他们进行定期培训和考核，做到持证上岗。施工队长是队组里质量管理工作的第一责任者，对施工队组质量负有全部责任，必须经常会同队组质检员，带班师傅，组成检查小组对全队施工的工程质量进行全过程的和全数的、反复的检测及进行技术指导，做到从严要求，项目质量计划要求达到优良的分部分项工程凡自检质量达不到优良标准的要及时进行返工修整，直至达到优良标准。分部分项工程进行全数的、细致的复检，核实施工队组自检情况，以确保工程质量标准。（5）确保进场物资的质量工程质量创优，物质供应质量是基础，在材料采购上，我司实行分公司与项目的双重把关制度，工程上的大宗材料，成品、半成品，构配件及设备，必须要求供方提供产品样本及出厂合格证，试验室按规范抽样试验，对特殊材料必须送到市检测中心进行试验，通过试验数据及上述提供的资料，选择最佳的供货单位。进入现场的材料，项目部人员必须配合分公司技术质安科按照分部分项质量标准，严格进行检测试验并加强材料进场验收工作，凡进场的产品质量不符合者一概拒绝验收。（6）严格工序管理对于每道工序施工，都要进行技术交底工作，坚持“自检”、“专检”、“交接检”三检制度，坚持上道工序施工质量达不优良标准，下道工序不得施工的原则，凡是在交接程序上出现了质量通病，项目经理必须对交接人员进行追查，项目经理不追查责任的，分公司立即追查项目经理的责任。（7）明确责任，提高管理、操作人员素质推行样板制，积极开展样板引路，提高工程的一次成优率，提高整体质量水平，创出建设单位满意的优质工程。现场施工的分部分项工程通过抓样板，以设计、施工、建设单位共同确认的“样板”作为大面积施工和日后验收的标准和依据，减少施工的盲目性。（8）技术措施本工程以创区优工程为目标，针对工程的具体情况，认真做好施工前技术准备工作，认真领会设计意图并做好图纸会审工作。贯彻执行国家颁布的现行施工及验收规范，操作规程，以科学指导施工。对于现浇砼结构，应优化砼配合比设计，采用早强型减水剂，减少用水量达到降低水泥用量，改善和易性。144 4.6.7.成品保护措施(1)一般成品的保护按如下方法：①现浇钢筋砼工程成品保护a.钢筋绑扎成型的成品质量保护●钢筋按图绑扎成型完工后，应将多余钢筋，扎丝及垃圾清理干净。●接地及预埋等焊接不能有咬口、烧伤钢筋。●木工支模及安装预留、预埋、砼浇筑时www.Fdcew.com，不得随意弯曲、拆除钢筋。●基础、梁、板绑扎成型完工的钢筋上，后续工种、施工作业人员不能任意踩踏或重物堆置，以免钢筋弯曲变形。●木工支模在钢筋绑扎成型后完工、作业面上的垃圾应及时清理干净。●模板隔离剂不得污染钢筋，如发现污染应及时清理干净。●水平运输车道应按方案铺设，不能直接搁置在钢筋面上。b.砼成品保护●砼浇筑完成应将散落在模板上的砼清理干净并按方案要求进行覆盖保护。●砼终凝前，不得上人作业，应按方案规定确保间隔时间和养护期。●楼层面砼面上应按作业程序分批进场施工作业材料，分散均尽量轻放，不得集中堆放。●下道工序施工的或堆放的油漆、酸类等物品，应用桶装放置，施工操作时，应对砼面进行覆盖保护。●不得随意开槽打洞，安装应在砼浇筑前做好预留预埋。●砼面上临时安置施工设备应垫板，并应作好降污染覆盖措施，防止机油等污染。●不得重锤重物击打砼面。●砼承重结构模板应达到规定强度方可拆除。②砌体成品质量保护●需要预留预埋的管道铁件、门窗框应同砌体有机配合，做好预留预埋工作。●砌体完成后按标准要求进行养护。冬雨期间施工按要求进行覆盖保证，保证砌体成品质量。144 ●砌体完成后应及时清理干净，保证外观质量。●不得随意开槽打洞，重物重锤击撞。●挑、拱、砌体的模板支撑，应保证砌体达到要求强度后方能拆除。③楼地面成品保护●水泥砂浆及现浇磨石及块料面层的楼地面，应设置保护栏杆，到成品达到规定强度后方能拆除，成活后建筑垃圾及多余材料应及时清理干净。●冬雨期施工要求做好防冻防雨措施，以确保楼地面质量。●水泥砂浆、水磨石预制板及地砖、马赛克等硬块料贴在楼地面，不允许放带棱角硬材料及易污染的油、酸、漆、水泥等物料。●下道工序进场施工，应对施工范围楼地面进行覆盖保护，对油漆料、砂浆操作面下，楼面应辅设防污染塑料布，操作架的钢管应设扩垫板，钢管扶手挡板等硬物应轻放，不得抛敲撞击楼地面。●注意清洁卫生，高层建筑应在楼层内指定位置临时设置卫生桶，以确保清洁卫生。●严禁在楼地面打铁生火。④门窗成品质量保护●木门框安装后，应按规定设置拉档，以免门框变形。●运输车道进出口的门框二边应打槽型防护挡板，同小车高度一致，以免小车碰坏门框。●铝合金（或彩板）门窗框塑料保护膜完好，不得随意拆除。●不得利用门窗框销头4.6.8.安全保证措施1）.基坑防护：为保证施工人员安全，基坑边采用钢管防护栏杆，每隔4m左右设一钢管立杆，打入土内深度70cm，离基坑边缘距离60cm，防护栏杆上杆距地1.2m，下杆距地0.6m，水平搭设好扶手栏杆，挂好标牌，严禁任意拆除。2）钢筋工程、模板工程安全措施：a.144 钢筋加工机械必须安装触电保护器，并做机闪光区域内，须设铁皮隔挡，焊接时禁止其他人员停留在闪光范围内，以防火花烫伤。所有焊机必须接地，焊接导线及焊钳导线处，都应可靠绝缘。在钢筋的运输及绑扎过程中，要前后呼应，防止碰伤、撞伤，严禁踩踏钢筋及在上面行走、作业。b.现浇混凝土模板的支撑系统必须经设计计算后方可搭设，支撑模板的立柱材料必须符合要求，立柱底部应加设垫板，立柱间距及纵横向支撑应符合规定。模板存放时必须有可靠的防倾倒措施，模板组装或拆除时，操作人员必须站在安全可靠的地方操作，拆除区域由专人监护。3）混凝土工程安全措施：混凝土在浇筑施工时，振捣人员要穿绝缘鞋，戴绝缘手套。混凝土振捣棒应有良好的绝缘措施，并设漏电保护装置。混凝土搅拌机运行时，不得用铁钎等拌灰，出现故障应停机检查，再运行时，应经试运转正常后，方可使用。4）装饰工程施工安全措施：装饰工程施工时，应避免垂直立体交叉作业，抹灰专用脚手架搭设稳固、不变形，经安全验收后，方可启用。5）洞口及临边防护：在安全通道醒目处，悬挂各种安全标志牌及安全管理制度牌。施工现场通道附近的坑槽、洞口除设防护栏杆与安全标志外，夜间设红灯示警。6）工作面安全防护：按规定和作业程序支拆模板、绑扎钢筋和浇筑混凝土，模板未固定前不得进行下道工序，严禁在上下同一垂直面上装拆模板，交叉作业。钢筋半成品运至工作面前，要提前确定好临时堆放位置，不得放在未加固的架子上。模板、脚手架等拆除时，下方禁止有人操作或行走，临时堆放处距外墙边缘不得小于1m，堆放高度不得高于1m。通道口、脚手架边缘等处，严禁堆放任何拆下物件。4.6.9.质量通病及防治根据上级有关治理工程质量通病的文件精神，以达到彻底消除工程质量通病为目标，以提高结构安全、使用舒适的工程项目为总旨，以我公司质量兴业的方针为导向，认真开展创无质量通病工程的活动。组织落实以项目经理为组长的消除质量通病领导小组，形成网络管理体系，并彻底实施分项工程样板开路验收措施，以点带面形成全方位、全过程的系统化预制，将此项管理渗透于各项施工环节，通过预控措施，将质量通病消除在萌芽之中，争创无质量通病过程，为此我公司针对各分项工程中易出现的质量通病制定了详细的预控措施。144 １、钢筋位移、间距、保护层超差的防治措施：原因分析：　（１）框架柱钢筋组装不设置砼保护层垫块，在浇注砼时，导致柱钢筋位移。　（２）现浇梁没有按规定设置砼保护层垫块或垫块安装的不牢固，由于垫块产生位移，导致砼构件露主筋或受力钢筋的保护层厚度小于规定。　（３）受力钢筋的砼保护层垫块制作强度偏低，垫后压碎，垫块制作厚度不符合规定要求。　（４）个别工程施工不制作垫块，而随意用小石子代替。　防止措施：　严格控制钢筋下料吃寸，使主筋和箍筋弯钩准确、平直、方正，为钢筋绑扎后构件尺寸准确打好基础。　（１）主筋、箍筋间排距一定要准确，主筋绑扎到位，如梁柱四角主筋应贴紧箍筋脚，主筋与箍筋绑扎必须牢固，不准缺扣、松扣，混凝土柱面及梁的两侧必须绑扎保护层垫块，垫块面向模板，其间距一般为１.２-１.５米，每一混凝土柱面每步要绑２块，混凝土板底和梁底严禁用石子、砖头代替现浇垫块，垫块垫放间距为１-１.２米，为确保钢筋绑扎牢固，绑扎直径在１２ｍｍ以下的钢筋要用多股２２＃铁丝绑扎，直径１２-２５mm的钢筋，要用多股２０＃铁丝，直径在２５mm以上的钢筋，应用多股１８＃铁丝绑扎。　（２）框架柱的竖向钢筋接头均采用自动电渣压力焊，水平受力筋均采用预热闪光对焊，使钢筋接头处保护层准确、厚度不增加。　（３）在每层的根部和顶部采用定位卡，卡住柱主筋，确保钢筋生根位置和间距准确，定位卡按柱筋内部斜撑固定受力筋，使其不产生变形。　２、砼构件断面、轴线尺寸不符合要求。　原因分析：模板强度、刚度稳定性差，使模板产生变形和失稳，导致砼构件变形。　防止措施：　（１）木模应刨光拼缝，钢模应调直边肋，接缝大于２ｍｍ处应用海绵条做密封处理，背楞：柱按竖向间距≤７５０ｍｍ设置，并在纵横交接处每间隔２ｍ设置水平拉结点。确保模板具有足够的刚度和稳定性。144 　（２）模板立住柱应根据荷载的大小设置，如采用木立柱，每根立柱的接头不得多于１个，且立柱接点的位置应在立柱两端１/４范围内，立柱根部必须用木垫板垫牢，再用两个木楔子楔紧，严禁使用砖块当支撑垫，更不准使用木楔将立柱直接顶在楼板上，在回填土上支模时，一定要夯实土壤，并铺垫长木板。立柱拉结要牢固，纵横拉杆每步高度为１.５ｍ，并设剪刀撑，确保支模稳定。　３、砼浇注：施工缝处有垃圾，振捣步密实、蜂窝、麻面、露筋、露石。　原因分析：（１）节点二次浇注砼时，未留清扫口或没有认真清扫干净，施工缝处有杂物。　（２）模板表面步不光滑，木模在砼入模之前没有充分湿润，钢模脱模剂涂刷不匀。　（３）砼拌和物中粗细级配不当，以及砼配合比失控，水灰比过大，造成砼离析。　（４）振捣不当，浇注高度超过规定。防治措施：（１）柱模在施工缝处应设清扫口，合模前，必须把钢筋粘连的砂浆及柱子概况的砂浆杂物清理干净，施工缝处并应凿毛处理。支完后用水冲洗干净。　（２）模板应平整光滑，如果使用木模，应提前１天进行湿润保潮，钢模应使用水性脱模剂涂刷均匀。　（３）柱砼浇捣在模板密封良好，每约４ｃｍ为一振捣层，振捣到模板外围开始出浆的前提下，尚应做好如下：方面的控制：　　Ａ、宜采用１-３ｃｍ混合级配碎石。　　Ｂ、砂率宜按４０％控制。　　Ｃ、水灰比应控制于０.５以内，搅拌时间保证满足１.５分钟。Ｄ、设置坍落度筒，严格监控坍落度于３-５ｃｍ之间，克服砼拌合物表面骨料下面泌水二产生夹渣断层。Ｅ、浇砼时的高度大于２.５ｍ时，模板应开口，设料斗投料。Ｆ、浇筑前施工缝处应铺５-１０ｃｍ厚与混凝土水泥成份相同的砂浆。144 Ｇ、浇筑过程中，指示器要做到快插慢拔，快插是为了防止先将混凝土表面振实面与下层混凝土产生分层离析现象。慢拔是为了使混凝土能填满振动棒抽处时所做成的空洞，在振捣过程中，宜将振动棒上下略为抽动，以使上下振捣均匀，分层浇筑时，在振捣上一层时，应插入下一层５ｃｍ左右，以消除２层之间的接缝，每一插点要掌握好振捣时间，过短不宜振实，过长可能引起混凝土表面呈水平，不再显著下沉，不再再现气泡，表面泛出灰浆并呈水平为度。　（４）现浇梁砼除应遵循Ｃ、Ｄ条款的要求外，尚应采取如下控制措施：　　模板在构件的各交接点应一次安装到位，顶靠严密。振捣时每约４０ｃｍ设一振点，以砼不再下沉和大量气泡泛出表面出现砂浆层为度。4.6.10.施工现场达到文明工地标准的措施1）严格控制人为噪声，进入施工现场不要大声喊叫，不要无故敲打钢模、钢管、乱吹口哨，限制使用高音喇叭。2）严格控制作业时间，晚10点到次早6点之前停止噪声作业。3）从声源控制噪声，这是防止噪声传染的根本的措施：如何采用低噪声设备，设备消音器，在卷扬机、搅拌机周围搭围护棚封闭使用。木加工和钢筋在公司基地加工完成，避免电锯和钢筋机械噪声扰民。4）抓好施工现场内部资料管理，建立健全施工技术档案资料，按体系文件要求，分类编号归档，加强业务技术管理基础工作，为提高施工项目管理水平，提供科学依据。5）土方工程施工阶段，在工地出口设冲洗池对出场车辆进行高压冲洗，以免污染城市道路。6)基坑排水和必要的施工冲洗洁水采取二级沉淀，进行有组织排放，防止堵塞下水道。7)经常听取社区居民对本工程施工的意见和合理化建议。8)场容场貌实行分片包干，划分管理区域，规定职责范围，把施工现场的文明施工管理职责分解落实到责任人。9)保护施工现场场容貌的整洁、平整、施工道路畅通无阻，排水系统畅通无积水，施工材料及工程材料按施工总平面图的划分区域堆码整齐。144 10)加强施工现场的安全保卫工作，完善施工现场的出入管理制度，施工人员在施工现场佩戴附有相片、证明其身份的证卡，严格非施工人员擅自进入施工现场。4.7.施工进度计划及进度保证措施4.7.1.主要施工进度计划基础工程：3月20日~4月4日主体工程：4月1日~6月18日屋面工程：6月17日~7月6日装饰工程：6月4日~7月21日施工进度计划详见施工进度计划表4.7.2.保证进度的措施为了保证工程在计划工期内完成，需要在施工组织与技术管理、材料、设备上采取相应的措施，才能确保施工进度的实现。1）、指挥体系，坚强有力建立强有力的现场项目管理部，选择一批业务素质好、技术水平高的管理人员充实到中间管理层，整个指挥体系从上到下、精明强干、职责分明、政令畅通。既保证项目经理的领导权威性，又注意发挥职能部门的主观能动性，齐心协力作好本程施工每一阶段的工作。2）、管理制度，严格规范为了打好每一仗，必须使整个工程管理工作制度化、规范化,做到有章可循，有法可依，保证整个集体强大的战斗力。3）、施工准备，严密充分充分做好生产准备和技术准备工作。生产准备包括备足工程的模板、支撑、脚手架等周转材料，劳动力及设备要按工期要求打紧打足，满足施工工艺的要求；提前做好各种材料、构件、成品、半成品的加工定货，根据生产安排提出计划，明确进场时间。技术准备包括认真阅读图纸，及时组织施工图会审和技术交底工作；施工前研讨并明确各分部项工程的具体施工法，需翻样的提前做好翻样工作；制定好各分项工程计划方.4）、工艺安排，合理紧凑认真合理的组织施工，安排好每个工艺、每个专业工种的平行流水和立体交叉作业。各分部项之间、作业班组之间要统筹兼顾，均衡施工，按照施工组织设计的要求，在各工种、各工序的投入时要严格控制，紧紧围绕主要的工期控制线安排施144 5）、施工协调，统筹得当施工过程中的协调工作，量大面广，包括生产计划协调、材料协调、劳动力协调、机具设备协调、作业面之间的协调、专业之间的协调、以及与外部的协调等等，做好协调工作才能保证进度。此项工作项目经理应作为头等大事来抓，进行全面调，每周一要召开施工协调会（或生产会），进行一周工作的布置，安排任务，明确目标.6）、施工计划，有条不紊计划是龙头，加强计划的指导作用是控制进度的必要手段。施工中，在严密的施工总体控制性进度计划，分项工程的作业计划，将计划按月、周、日到每个作业组.7）、主动控制与被动控制相结合事先应考虑到施工过程中会发生那些特殊情况，并采取相应对策，这是保证工程进度的重要环节之一，拟采取的具体措施有：a.根据本工程的结构特征、施工特点，在每道工序，每个分部项上制定严格的技术保证措施，质量保证措施和安全消防措施；b.有针对性地编制季节性施工方案，预先考虑到各种破坏因素，在季节性施工之按方案的措施要求做好准备工作；c.为保证工程的工期、质量，应事先做好混凝土的试配、试拌和试压工作。d.根据分解计划的实施情况，发现偏差及时纠正、调整。　　8）、调整作业时间，提高机械利用率工期紧张时，在允许的条件下，利用夜间和休息连续作业，必要时可以24小时分班连续作业。同时应保证机械设备完好率达95%以上，时更换和修复已坏机械，提高机械利用率，发挥机械化施工的优势。4.8.施工机械设备配备4.8.1配备原则施工机械设备的配备是根据工程的特点、施工进度计划，按照实际需要、先进高效、经济合理的原则进行配备。所有施工机械设备均由公司统一提供，按照机械设备计划，分阶段保证工程所需机械设备及时组织进场。4.8.2主要施工机械、设备选择144 (1)、垂直运输机械：基础及主体施工阶段配备二台TQZ40型塔吊来承担基础及主体工程施工所需材料、设施料及大模板的垂直运输。装饰、装修阶段在建筑物南侧安装两名SMZl50型卷扬机龙门架，以解决装饰、装修阶段所需材料的垂直运输。(2)砼机械：现场设置砼搅拌站一座，砼搅拌采用JZ500型强制式砼搅拌机二台，配料采用一台HP800型电子自动配料机，泵送砼采用一台HBT60C型砼输送泵一台．砼振捣配置10台插入式振捣器和2台平板式振动器。(3)钢筋机械：钢筋加工制作计划配置UN—100型闪光对焊机一台，GT4／10型钢筋调直切断机一台和弯曲机、切断机各一台，并配置钢筋锥螺纹套丝机床二台。(4)砂浆机械：二次围护结构和装饰、装修阶段配置砂浆搅拌机四台，JZ350强制式砼搅拌机一台。(5)其余安装机械工具按各分项工程所需计划提供。4.8.3主要施工机械设备配备计划主要机械设备用量见表(见下表)序号名称规格型号单位数量功率1挖掘机（反）铲WY—80台12自卸汽车辆103静力压柱机YZ600台24塔式起重机QTZ40台22×35=70KW5卷扬机龙门架SMZ—50台22×3.5=7KW6强制式砼搅拌机JS500台22×12.5=25KW7砼泵送泵HBT60C台130KW8自动配料机HP800台17.5KW9砂浆搅拌机HJ250台23.5×2=7KW10钢筋调直机GT4/10台15KW144 11闪光对焊机UN—75台175KVA12钢筋切断机GQ40台13KW13钢筋弯曲机GW40台13KW14锥螺纹套丝机YJH—32台22×3=6KW15插入式振动器GHZ6—70台44×1.1=4.4KW16平板式振动器B—22台22×1.5=3KW17电焊机BSI—330台22×18.5=37KVA18木工电锯MJ104台12.5KW19木工电刨M506台13KW4.9施工平面图设计1首先解决材料、成品、半成品等进场问题由于本工程施工场地靠近公路，交通运输方便，因此，在朝向公路的一侧设一个进场口，供大型车辆出入。2仓库的位置在布置仓库时，仓库和材料堆场应接近使用地点。仓库位于平坦、宽敞、交通便利之处，且满足安全技术和防火规定。本工程设置水泥库和石灰棚，同时考虑到塔吊垂直运输及施工的方便，水泥库、石灰棚靠近搅拌站和灰浆搅拌机。3加工厂的布置本工程所用混凝土加厂、钢筋加工厂、木工加工厂的位置，生产与建筑施工不互相干扰，满足要求，同时满足经济要求。本工程混凝土搅拌站、砂浆搅拌机集中放置于塔吊附近，且靠近场地道路附近。4工地内部运输道路的布置规划时满足运输车辆的安全行驶要求，不会产生交通断绝和阻塞现象，道路有足够的宽度和转变半径，主要道路避免出现盲肠道。5临时房屋的设置144 本工程设临时职工宿舍、浴室、食堂、厕所、办公室、配电室等。布置时考虑尽量缩短工人上、下班的路程。6临时水管网及电、暖、管线路的布置临时水池、水塔设在地势较高处，临时给、排水管和输电线应设主干道布置，并成环形线路，消防水站设在工地入口附近，沿道路设置消防水栓。根据以上原则、内容，考虑交通运输方便，水泥、砂、石子尽量靠近塔吊、砼搅拌机。灰浆搅拌机在塔吊起重范围内，具体机械布置、材料堆场，其余临时设施详见施工现场平面布置图。图4.1施工布置平面图144 结束语为期三个月的毕业设计结束了，通过这次毕业设计，我学到了很多知识，并且将在大学四年里的东西全部综合起来了，使知识得到了完善，同时也学会了一些设计所需的软件，如CAD，PKPM等。这次设计总共分为三大部分：建筑设计部分、结构设计部分和施工组织设计部分。在毕业设计期间，经过指导老师的细心指导，顺利完成了每一项工作，对于自己的理论水平和专业技能的巩固起到了很好的帮助，在设计过程中，查阅了很多有关的建筑规范及资料，和其他组员团结协作，共同解决了许多难题，培养了我们的团队精神，不怕吃苦，认真负责的敬业精神。这次的毕业设计，对我以后的人生道路也提供了帮助，在设计过程中经历的一点一滴都将铭记于心，而且时刻提醒自己：路要自己走，一步一步，脚踏实地，必会成功！144 致谢在即将踏出大学校门的瞬间，回首自己的大学生活路，收获的不仅是学识，更是求学路中太多的感激与鼓励。回首既往，自己一生最宝贵的时间能于这样的校园之中，能在众多学富五车、才华横溢的老师的熏陶下度过，感到非常荣幸。首先，我要感谢您们给予我帮助和教导，感谢您们对我的培养，感谢您们辛勤的耕耘、无私的付出，是您们孜孜不倦地教诲，让我在思想上和学习上受益匪浅，在各个方面都有了显著的提高。其次，我尤其要感谢在这次毕业设计中给予我关心和帮助的指导老师——张伟星、杨建、李云老师。在老师的细心指导和悉心帮助下，我不仅学习了许多理论知识和专业技能，还学习了老师的丰富工程经验以及严谨求实的治学精神，尤其是她对待工作的认真态度和敬业精神，经常来到设计室耐心地为我们指出每一个细节的错误，提出她的建议和看法，有时晚上还来设计教室指导我们，老师也有很多事情要做，可她还是从百忙之中抽出时间来辅导我们设计，在她不能亲自来指导我们的时候，也会嘱咐我们小组之间互相讨论一下，或者去听一下别的组的指导老师的讲解。再次，我要感谢与我一起在设计中奋斗过的小组成员，正是我们每个人互相帮助，共同探讨，不仅顺利完成了设计任务，而且还增进了我们之间的感情。总之，这次毕业设计让我受益颇多，学到很多东西，相信大学期间的这一切会对今后的工作和生活提供一个更高的平台，让我借此更好的发挥我的特长和余热投入到我未来的道路中，努力工作生活，以回报母校和老师的栽培！144 参考文献1.建筑设计资料集编写组.建筑设计资料集（第二版）.北京：中国建筑工业出版社，2.《建筑设计防火规范》GB50016-20063.《民用建筑设计通则》GB50352-20054.《公共建筑节能设计标准》DB13（J）81－20095.《工程建设标准强制性条文》（房屋建筑部分）2009年版6.《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-20017..《屋面工程技术规范》GB50345-20128.《建筑制图标准》GB/T50104—20109.《建筑采光设计标准》GB/T50033-200110.《民用建筑工程建筑施工图设计深度图样》09J80111.《大连市城市规划管理相关控制标准》2012版（2）结构部分1.《建筑结构荷载规范》GB50009—20122.《建筑地基基础设计规范》GB50007—20113.《混凝土结构设计规范》GB50010—20104.《建筑抗震设计规范》GB50011—20105.《建筑抗震设防分类标准》GB50223-20086.《砼结构耐久性设计规范》GB50476-20087.《砌体结构设计规范》GB50003—20118.《建筑结构制图标准》GB/T50105—20109.《混凝土结构施工图平法图集》11G101—110.《民用建筑工程结构施工图设计深度图样》09G10311.混凝土结构施工钢筋排布规则与构造详图（全套三册）12G901-112.施工图结构设计总说明(混凝土结构)12SG121-113.《建筑结构构造资料集》编辑委员会.建筑结构构造资料集（上、中、下）.北京：中国建筑工业出版社，2007144 附录图纸目录1.建施01——建筑设计总说明2.建施02——门窗总表、构造做法表3.建施03——建筑设计总平面图4.建施04——首层平面图5.建施05——标准层平面图6.建施06——四层平面图7.建施07——顶层平面图8.建施08——屋顶平面图9.建施09——南立面图10.建施10——北立面图11.建施11——东、西立面图12.建施12——1-1、2-2剖面图13.建施13——节点大样图14.结施01——结构设计总说明15.结施02——结构平面布置图16.结施03——板配筋图17.结施04——梁平法施工图18.结施05——柱平法施工图19.结施06——楼梯施工图20.结施07——基础施工图21.施工01——施工现场平面布置图22.施工02——施工横道图144'