百花购物中心 毕业设计计算书

'学号：信阳师范学院毕业设计计算书专业土木工程年级姓名设计题目百花购物中心指导教师2012年4月25日56 前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本组毕业设计课题为商场，题目自定。在毕业设计前期，我重温了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等书本，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在毕业设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在毕业设计后期，主要进行设计手稿的电脑输入，通过老师的审批和指正，我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的三个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分进一步了解了Word、Excel的使用。在绘图时熟练掌握了AutoCAD、PKPM，提高了分析、解决问题的能力。所有这些都使我从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。56 【内容摘要】：本设计主要进行了结构方案中框架2轴框架的结构设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算，接着计算竖向荷载（恒荷载、活荷载）作用下的结构内力，并且考虑地震作用力和风荷载的影响。内力组合是找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计（完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制）、楼盖的设计（完成了板的配筋和次梁的配筋）、基础的设计（完成了独立基础图）以及楼盖的设计。【关键词】：框架结构结构设计【Abstract】：Themaindesignofthestructureintheframeworkistodotheanti-seismicdesigninthelongitudinalframesofD-axisframework.Indeterminingtheframeworkofthelayout,thefirstconductedonbehalfoftheloadbetweenthevalueofthecalculation,andthencalculatedverticalload(constantload,theliveload)underthestructureofinternalforces,andconsiderseismicforcewindloadsareaffected.AlsoinXinyang,wecannotconsiderseismicforcewindloadsareaffected.Combinationofinternalforcesistoidentifythemostdisadvantagedgrouporseveralgroupsofacombinationofinternalforces.SelectthemostsecurityandreinforcementCalculationoftheresultsofgraphics.Inaddition,thestructureoftheprogrammerinthedesignofindoorstairs(acompleteplatformboards,boardsoftheladder,platformandothercomponentsofthebeaminternalforcesandthereinforcementofcalculationandmapping),floordesign(oftheplatetocompletethereinforcementandThereinforcementofthebeam),basedonthedesign(completionofanindependentfoundation)andfloordesign.【Keywords】：Framesstructure,structuraldesign56 目录第一章建筑设计说明……………………………………1第二章结构设计说明……………………………………3第三章结构布置…………………………………………4第四章确定梁、柱尺寸…………………………………4第五章确定计算单元和计算简图………………………7第六章荷载计算…………………………………………7第七章内力计算…………………………………………25第八章内力组合…………………………………………34第九章梁柱配筋…………………………………………42第十章楼板设计…………………………………………50第十一章楼梯设计…………………………………………51第十二章基础设计…………………………………………53第十三章参考文献…………………………………………56致谢…………………………………………………………5756 第一章建筑设计说明建筑设计概况与主要建筑经济技术指标1、设计题目：百花购物中心2、建筑地点及拟建基地平面图本建筑位于信阳市市中心繁华区段，主要功能为销售民用百货。由主管批准拟建基地平面图见下图。3、建筑技术条件　　①气象条件A.信阳地区基本风压0.35kN/m,最大风级5-6级，全年主导风向东北风，夏季主导风向为南风；基本雪压0.45kN/m；B.年降水量1100mm，日最大降水量160mm，每小时最大降水量为65mm/h，最大积雪深度为25cm；C.相对湿度冬季49%，夏季56%。D.全年最高温度39℃，最低温度-6℃56 ②工程地质条件A.根据对建筑基地的勘察结果，地质情况见表１建筑地层一览表(标准值)表１序号岩土分类土层深度(M)厚度范围(M)地基承载力fk(kpa)桩端阻力qp(kpa)桩周摩擦力qs(kpa)1杂填土0.0--0.50.52粉土0.5—1.51.0120103中砂1.5--2.51.0200254砾砂2.5—6.54.03002400305圆砾6.5—12.56.0500350060注：①地下稳定水位距地坪－8M以下。②表中给定土层深度由自然地坪算起。B.建筑地点冰冻深度：－0.5M；C.建筑场地类别：Ⅱ类场地土；D.地震设防烈度：7度。4.建筑规模建筑面积约为7182.90m2，占地面积为1197.15m2,共六层，总高为31.200m,一层至五层层高4.8m，六层层高为4.2m。建筑总长48.25m,总宽为33m。6.建筑内容（1）平面功能分析本建筑设计有四个入口，两个主入口，两个消防通道，一个进货入口，电梯一个，楼梯四个，自动扶梯两个，位置明显，具体做法详见建筑施工图。（2）房间布置为满足各种房间的功能要求，底层和二、三、四、五层主要是营业用房，作为超市的主要场所，六层主要是仓库、宿舍、会议室及办公室，各层都布置有一个厕所；设计同时考虑了通风，采光等因素，且均符合规范要求。（3）墙体与墙面1.除卫生间使用轻质隔墙外，其他墙体均采用普通砖墙（机器制普通砖，重力密度19KN/m3）2.墙体与柱的连接均符合规范要求3.墙面装修详见图纸（4）门窗选用门窗选用详见图纸，墙面构造详见图纸。楼板,地面及外墙的做法详见图纸。屋面及楼梯构造详见图纸。56 （5）各种安全设施设有四个安全楼梯，满足防火疏散及安全规范。（6）补充说明1.本设计中除标高以米作为单位外，其他均以毫米为单位。2.所有没有标注的门垛宽均为240mm。3.对有水房间的墙体下，均设200高的混凝土翻边，所有卫生间图中未标明者均低于同层楼面30mm，女儿墙用120厚混凝土压顶。4.其余相关说明详见图纸。5.设计中未尽事宜，请参照有关建筑规范施工。第二章结构设计说明一.设计资料水文及地质、气象资料（1）气温最热月平均29.6℃，夏季室外最高温度39.8℃最冷月平均8.4℃,冬季室外最低温度-5.3℃（2）基本风压0.4KN/m2，最大风级7-8级，全年主导风向东北风，夏季主导风向为南风。基本雪压0.35KN/m2，年降水量1400mm，日最大降水量180mm，每小时最大降水量为40mm/h，最大积雪深度为25cm。（3）相对湿度冬季49%，夏季56%（4）地质资料建筑场地平坦，土层分布比较规律。自然地表1m内为填土，填土下层为3m厚砂质粘土，再下为砾石层。砂质粘土承载力特征值为250kN/m2，砾石层承载力特征值为300～400kN/m2。（5）地下水位深约7m，无侵蚀性。在一般季节施工可不考虑地下水的影响。Ⅲ类场地，冻土深度为18cm。（6）地震烈度7度，设计基本地震加速度值为0.15g；二.结构选型1.结构体系选型对于层数不高的商场，可选用钢筋混凝土框架结构、混合结构、底层框架或内框架砖房结构。该建筑根据使用功能，房屋开间和跨度不大，且布置灵活。故选用框架结构。因为框架结构具有1.结构轻巧，便于布置。2.整体性比砖混结构和内框架结构好。3.可形成大的使用空间。4.施工较方便。5.较为经济。2.其他结构选型a.屋面结构：采用120mm现浇板作承重结构，屋面按上人屋面的使用荷载选用。楼层结构：所有楼板均采用现浇钢筋混凝土楼板作承重结构。b.楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。c.屋面排水：女儿墙内排水。56 d.基础：因荷载不是很大，地基承载力较大，采用钢筋混凝土柱下独立基础。三.结构布置标准层楼面及屋面结构布置图详见结构施工图四.框架结构计算1.确定框架计算简图假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与框架柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从低于室内标高1100mm算至二楼楼面，室内标高+-0.000，二楼楼面标高为4.8m，故底层柱高为5.90m。其余各层的标高从楼面算起至上一层楼面，即层高，二至五层均为4.8m，六层为4.2m。故可绘出计算简图如下图所示。框架梁柱示意图多层框架为超静定结构，在内力计算之前，要初步估算梁、柱的截面尺寸及结构所采用的材料强度等级，以求得框架中各杆的线刚度线及其相对线刚度。2.梁、柱的截面尺寸大致根据公式估算框架梁：h={1/15~1/10}Lb={1/2~1/3}h框架柱：b={1/8~1/18}H3.计算线刚度运用公式i=EI/L计算，但在求梁截面惯性矩时考虑到现浇板的作用，梁的线刚度取为2i。4.荷载计算荷载传递过程为：板→次梁→框架主梁,恒载与活载分开计算。5.内力计算恒荷载和活荷载的内力计算均采用分层法分配法；活荷载满跨布置计算内力。6.内力组合56 求得各种情况的内力后根据最不利又可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对内力进行弯矩调幅。由于构件控制截面的内力值因该取支座边缘处，为此，进行组合后要计算各控制截面的内力值。7.配筋计算根据内力组合所得各梁、柱截面控制内力值，分别进行正截面承载力，斜截面承载力计算。第三章结构布置结构布置图，见结构施工图.第四章确定梁、柱尺寸一.初估梁、柱截面尺寸：底层高度由梁轴线至基础顶面，所以底层柱高暂取h=4800mm+1100mm=5900mm1．框架梁：因为梁的跨度比较接近，可取跨度较大的进行计算。l=6300m，h={1/15~1/10}L=420~630取h=600mmb={1/2~1/3}h=300~200mm，故框架梁初选截面尺寸b×h=250×600mm2．连系梁：h=600mm，b=250mm3．次梁：(因柱距为6600mm，大于板的经济跨度，故在垂直于框架梁方向增设一道次梁)h=（1/12~1/18）L=550~370mm,取h=500mmb=（1/2~1/3）h=250~167mm，取b=250mm故次梁初选截面尺寸b×h=250×500mm4．柱：b=（1/15~1/10）H=393~590mm（H=5900mmm）初估柱截面尺寸：b×h=500×600mm柱惯性矩为：IA=1/12×bh3=1/12×500×6003=2.13×109mm4二.梁、柱刚度计算(1)根据公式i=EI/L，可以得出梁、柱的刚度如下梁：==2××=2××=14.29×10-4故====2××=2××=14.29×10-4柱：顶层==××=××=5.08×10-456 标准层==××=××=4.44×10-4底层==××=××=3.62×10-4梁柱线刚度图另外：除底层柱外其他各层住的线刚度军乘以0.9，算得梁、柱的刚度标于下图：56 修正后的梁、柱刚度图（线刚度的单位为：×10-4）(2)梁、柱相对刚度:令二、三、四、五层柱子线刚度i=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：六层柱：==1.143，底层柱：梁：==3.573，同理可得边框架梁相对线刚度为：==2.679注：考虑整体现浇梁板结构中，板对梁的有利作用，中框架取，边框架取。第五章确定计算单元和计算简图一.框架结构的计算单元1.确定框架结构计算单元选取如下2轴一榀框架进行计算。2.框架结构计算简图确定框架结构计算简图选图示的榀框架进行计算，假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与框架柱刚接。由于各层的截面尺寸不变，故梁跨等于截面形心轴线之间的距离。底层柱高从低于室内标高1.100m计算至二楼楼面，室内标高0.000mm，故底层柱高为5.900m。其于各层的标高从楼面算至上一层楼面，即层高，分别为4.8m，4.8m,4.8m,4.8m,4.2m。56 第六章荷载计算一.恒荷载标准值计算1．屋面引用05ZJ中南建筑图集合订本屋8做法30厚250×250，C20预制混凝土板，缝宽3-5，1:1水泥砂浆填缝铺25厚中砂二层3厚SBS或APP改性沥青防水卷材刷基层处理剂一遍20厚1：2.5水泥砂浆找平层20厚（最薄处）1:8水泥珍珠岩找2%坡干铺120厚水泥聚苯板或150厚水泥珍珠岩板铺钢筋混凝土屋面板，表面清扫干净共2.97KN/m2结构层：120mm现浇钢筋混凝土板0.12m×25KN/m3=3.0KN/m2抹灰层：15厚混合砂浆抹灰0.015m×17KN/m3=0.26KN/m2合计：6.23KN/m22．标准层楼面引用05ZJ中南建筑图集合订本楼面11做法20厚大理石面层，水泥砂浆擦缝30厚1：4干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥素水泥浆结合层一遍共1.16KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土楼板0.12m×25KN/m3=3.0KN/m2抹灰层：15厚混合砂浆0.015m×17KN/m3=0.26KN/m2合计：4.42KN/m23．梁自重轴F-G、G-H、H-J框架梁自重:b×h=250mm×600mm25KN/m3×0.25m×0.6m=3.75KN/m侧面粉刷2×17KN/m3×0.02m×(0.6m-0.12m)=0.33KN/m合计：4.08KN/m次梁自重:b×h=250mm×500mm25KN/m3×0.25m×0.5m=3.13KN/m侧面粉刷2×17KN/m3×0.02m×(0.5m-0.12m)=0.26KN/m合计：3.39KN/m连系梁自重:b×h=250mm×600mm25KN/m3×0.25m×0.6m=3.75KN/m侧面粉刷2×17KN/m3×0.02m×(0.6m-0.12m)=0.33KN/m合计：4.08KN/m4．柱自重边柱b×h=500mm×600mm56 25KN/m3×0.5m×0.6m=4KN/m侧面抹灰17KN/m3×0.02m×=0.38KN/m合计：4.38KN/m中柱b×h=500mm×600mm25KN/m3×0.5m×0.6m=4KN/m侧面抹灰17KN/m3×0.02m×=0.54KN/m合计：4.54KN/m5.女儿墙自重：（做法：墙高1200mm，120mm厚混凝土压顶，两侧均为20厚抹灰层）0.24×1.2×19+25×0.12×0.24+（1.2×2+0.24）×0.02×17=7.09KN/m一.活荷载标准值计算1.屋面和楼面活荷载标准值根据《荷载规范》查得上人屋面:2.0KN/m2楼面：3.5KN/m2仓库：5.0KN/m22.雪荷载Sk=1.0×0.55KN/m2=0.55KN/m2注：屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取最大值二.竖向荷载下框架受荷计算1.恒载计算（1）.屋面框架梁荷载标准值板荷载传到次梁，次梁以集中力在传到框架梁屋面恒荷载6.23KN/m2次梁自重3.39KN/m因此，作用在顶层框架梁上的集中荷载为：框架梁自重(线荷载)KN/m墙自重(线荷载)：0.24×（4.2-0.6）×19=16.42KN/m(2).楼面框架梁荷载标准值楼面恒荷载4.42KN/m2次梁自重3.39KN/m因此，作用在楼面框架梁上的集中荷载为框架梁自重(线荷载)4.08KN/m（3）.屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重.4.08KN/mx6.6m=26.93KN女儿墙自重：7.09×6.6=46.79KN连系梁传来屋面自重6.23×0.5×6.6×0.5×6.3=64.76KN56 总计顶层边节点集中荷载138.48KN中柱连系梁自重26.93KN连系梁传来屋面自重6.23×3.3×6.3=129.52KN合计顶层中节点集中荷载=156.45KN（4）.楼面框架节点集中荷载标准值第六层楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重.26.93KN钢窗自重2.1×1.2×0.45=1.13KN墙体自重0.24×[(6.6-0.4)×(4.2-0.6)-1.2×2.1]×19=90.29KN粉刷2×0.02×[(6.6-0.4)×(4.2-0.6)-1.2×2.1]×17=13.46KN框架柱自重4.38×4.2=18.40KN连系梁传来楼面自重4.42×0.5×6.6×0.5×6.3=50.12KN总计第六层边节点集中荷载200.33KN中柱连系梁自重26.93KN连系梁传来楼面自重4.42×6.6×3.15=100.25KN框架柱自重4.54×4.2=19.07KN内墙自重0.24×[(6.6-0.4)×(4.2-0.6)]×19=101.78KN总计第六层中节点集中荷载=248.03KN第二、三、四、五层楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重.26.93KN钢窗自重2.1×2.4×0.45=2.268KN墙体自重0.24×[(6.6-0.4)×(4.8-0.6)-2.4×2.1]×19=95.76KN粉刷2×0.02×[(6.6-0.4)×(4.8-0.6)-2.4×2.1]×17=14.28KN框架柱自重4.38×4.8=21.02KN连系梁传来楼面自重4.42×6.6×0.5×3.15=45.95KN总计第五层J边节点集中荷载206.21KNF边柱连系梁自重.26.93KN框架柱自重4.38×4.8=21.02KN连系梁传来楼面自重4.42×6.6×0.5×3.15=45.95KN总计第五层F边节点集中荷载93.9KN中柱连系梁自重26.93KN连系梁传来楼面自重4.42×6.6×0.5×6.3=91.89KN框架柱自重4.54×4.8=21.79KN第五层中节点集中荷载=140.61KN注：二、三、四、五层结构布置图一样，故，这里的下标数字表示该层。另外，为了保证结构和荷载对称方便计算，将边结点不一样的荷载对称的取大一点的荷载处理。（5）恒荷载作用下的结构计算简图56 2.活载计算（1）屋面及楼面活荷载屋面活荷载=2.0×6.6×0.5×3.15=20.79KN2.0×6.6×0.5×6.3=41.58KN2.0×6.6×0.5×6.3=41.58KN六层楼面活荷载=2.5×6.6×0.5×3.15=25.99KN=2.5×6.6×0.5×6.3=51.98KN2.5×6.6×0.5×6.3=51.98KN五层楼面活荷载=3.5×6.6×0.5×3.15=36.38KN=3.5×6.6×0.5×6.3=72.77KN3.5×6.6×0.5×6.3=72.77KN注：二、三、四、五层结构布置图一样，故，这里的下标数字表示该层。因为计算单元楼面既有办公室又有走廊，故活荷载全部按2.5KN/m2计算。(2)活荷载作用下的结构计算简图56 活载图(KN)一.地震荷载。水平地震作用在房屋的纵向和横向，此次毕业设计以横向水平地震作用的计算为例说明。对于高度不超过40m，以剪切变形为主，且质量和刚度沿高度分布较均匀的结构，可采用底部剪力法的简化方法计算水平地震作用。该方法将结构简化为作用于各楼层位置的多质点葫芦串，结构底部总剪力与地震影响系数及各质点的重力荷载代表值有关。为计算各质点的重力荷载代表值，本例先分别计算各楼层梁、板、柱的重量，然后按以楼层为中心上下各半个楼层的重量集中于该楼层的原则计算各质点的重力荷载代表值。水平地震作用计算还涉及结构的自振周期，此次毕业设计采用假想顶点位移法确定。水平地震作用下内力及位移分析均采用D值法进行。1.各层梁、柱、板自重标准值56 一、二、三、四层梁重力荷载标准值层数梁编号截面宽（mm）截面高（mm）净跨长（m）（KN/m）数量（KN）（KN）1-4KL12506005.94.086144.431217.33KL22506005.94.086144.43KL32506005.94.086144.43次梁L2505006.23.3912252.222505005.93.39120.00TL2505003.23.39221.702505002.83.3919.50LL12506006.24.089227.66LL22506006.24.0810252.96五层梁重力荷载标准值层数梁编号截面宽（mm）截面高（mm）净跨长（m）（KN/m）数量（KN）（KN）5KL12506005.94.086144.431289.41KL22506005.94.0812288.86次梁L2505006.23.398168.142505005.93.397140.012505003.23.39110.85TL2505003.23.39221.702505002.83.3919.50LL12506006.24.087177.07LL22506006.24.0813328.85四层梁重力荷载标准值层数梁编号截面宽（mm）截面高（mm）净跨长（m）（KN/m）数量（KN）（KN）6KL12506005.94.086144.431297.87KL22506005.94.0812288.86次梁L2505006.23.3915315.27TL2505003.23.39443.39LL12506006.24.087177.07LL22506006.24.0813328.8556 柱重力荷载标准值层数柱编号截面宽(mm)截面高（mm）净高（m）（KN/m）数量（KN）（KN）1KZ5006004.84.5430653.76653.762KZ5006004.84.5430653.76653.763KZ5006004.84.5430653.76653.764KZ5006004.84.5430653.76653.765KZ5006004.84.5430653.76653.766KZ5006004.24.5430572.04572.04板重力荷载标准值层数板面积(m2)（KN/m2）（KN）（KN）1楼面540.544.422389.193158.69楼梯145.085.304769.502-4楼面540.544.422389.193158.69楼梯145.085.304769.505楼面623.704.422756.753085.17楼梯61.925.304328.42屋面685.626.234271.414271.41注：表中楼梯部分板的按楼面的1.2倍考虑。2.各层墙（外墙）自重标准值（1）女儿墙重总长L=98.4m，总重=98.4mx7.09KN/m=697.66KN（2）六层墙重总长：226.2m，总面积：226.2mx3.6m=814.32m2门面积：34.92m2窗面积：120.42m2总重：G=（814.32m2-34.92m2-120.42m2）x1.92KN/m2+34.92m2x0.2KN/m2+120.42m2x0.45KN/m2=1326.41KN（3）二~五层墙重总长：117.6m，总面积：117.6mx4.2m=493.92m2门面积：11.7m2窗面积：114.12m2总重：G=（493.92m2-11.7m2-114.12m2）x1.92KN/m2+11.7m2x0.2KN/m2+114.12m2x0.45KN/m2=760.45KN56 （5）一层墙重总长：117.6m，总面积：117.6mx4.2m=493.92m2门面积：37.2m2窗面积：92.52m2总重：G=（493.92m2-37.2m2-92.52m2）x1.92KN/m2+37.2m2x0.2KN/m2+92.52m2x0.45KN/m2=748.34KN3.各层(各质点)自重标准值（1）底层（墙+梁+板+柱）==5784.18KN（2）二~四层（墙+梁+板+柱）==5790.23KN（3）五层（墙+梁+板+柱）==5973.71KN（4）六层（墙+梁+板+柱）==7158.96KN4.重力荷载代表值计算重力荷载代表值G取结构和构件自重标准值和各可变荷载组合值之和，各可变荷载组合值系数取值为：雪荷载：0.35，屋面活载：0.5，按等效均布荷载计算的楼面活载系数：0.5（1）底层=5784.18KN+0.5x(0x5KN/+540.54X3.5KN/+145.08x3.5KN/)=6984.02KN上式=恒载+0.5x(仓库面积x5+楼板面积x3.5+楼梯面积x3.5)其中，所计算的抗震单元内无仓库，故仓库的面积为0.（2）二至四层=5790.23KN+0.5x(0x5KN/+540.54X3.5KN/+145.08x3.5KN/)=6990.01KN（3）五层=5973.71KN+0.5x(224.64x5KN/+399.06x3.5KN/+61.92x3.5KN/)=7342.03KN注：399.06=623.70-224.64。224.64为仓库面积。（4）六层=7158.96KN+0.5x685.62X2KN/=7844.58KN56 5.等效总重力荷载代表值计算本设计抗震设防烈度为7度，地震加速度：0.15g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类场地，依次查得：水平地震影响系数最大值=0.12，特征周期值=0.35s，取阻尼比0.05结构总的重力荷载代表值=6984.02KN+6990.01KNX3+7342.03KN+7844.58KN=43140.66KN结构等效重力荷载代表值=0.85=36669.56KN6.横向框架侧移刚度计算地震作用是根据各受力构件的抗侧刚度来分配，同时，若用顶点位移法求结构的自振周期时也要用到结构的抗侧刚度，为此先计算各楼层柱的抗侧刚度。1.中框架柱侧移刚度计算：（1）六层①边柱：==3.126;==0.607②中柱==6.252;==0.758（2）二、三、四、五层①边柱：==3.573;==0.641②中柱：==7.146;==0.781（3）一层①边柱：==4.384;==0.765②中柱：==8.768;==0.8612.边框架柱侧移刚度计算：（1）六层①边柱：==2.344;==0.54056 ②中柱：==4.688;==0.701（2）二至五层①边柱：==2.679;==0.573②中柱：==5.358;==0.728（3）一层①边柱：==3.287;==0.716②中柱：==6.574;==0.8253.计算结果：中框架柱侧移刚度D值边柱层次/()h/m/()根数63.1260.6071.3714.20.56653.5730.6411.204.80.401514.3840.7651.0865.90.2865中柱66.2520.7581.3714.20.707117.1460.7811.204.80.4881118.7680.8611.0865.90.32211/()610.6077.37314.972表7.6边框架柱侧移刚度D值边柱层次/()h/m/()根数62.3440.5401.3714.20.50432.6790.5731.204.80.358313.2870.716v1.0865.90.2683中柱64.6880.7011.3714.20.65455.3580.7281.204.80.455516.5740.8251.0865.90.309556 /()64.7823.34912.349横向框架层间侧移刚度层次123~56/()7.32110.72210.72215.3897.横向自振周期计算（1）结构顶点的假想侧移计算先由计算楼层剪力，再由计算层间相对位移，最后由计算结构的顶点位移。结构顶点的假想侧移计算层次(KN)(KN)(KN/m)（m）（m）67844.587844.581538900.05101.597957342.0315186.611072200.14161.546946990.0122176.621072200.20681.405336990.0129166.631072200.27201.198526990.0136156.641072200.33720.926516984.0243140.66732100.58930.5893由=，取,由表查的=1.598m。所以，=1.5042s8.水平地震作用及楼层地震剪力计算（1）水平地震作用及楼层地震剪力计算由房屋的抗震设防烈度、场地类别及设计地震分组而确定的地震作用计算参数如下：=0.35s=0.120.05由此计算的相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数为：56 =结构等效总重力荷载为：=0.85=36669.56KN又因为：=1.5042s＞1.4=1.40.35s=0.49s故应考虑顶部附加地震作用，顶部附加地震作用系数为：0.021536669.56KN=788.40KN=0.1903788.40KN=150.03KN=638.37KN（2）各质点水平地震作用的标准值计算结果详见表各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次（m）（KN）（KNm）（KN）(KN)629.37844.58229846.190.2945188.00188.00525.17343.03184284.950.2362150.78338.78420.36990.01141894.20.1818116.06454.84315.56990.01108345.160.138888.61543.45210.76990.0174793.110.095861.16604.6115.96984.0241205.720.052833.71638.3243140.66780372.331638.32表7.109.水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移由和56 计算得出结果。其详细计算过程见表，表中还计算了各层间弹性位移角：。横向水平地震作用的位移验算层次(KN)(KN/m)/m（m）（m）6188.001538900.001220.02854.21/34435338.781072200.003160.026834.81/15194454.841039.351517.31341.291072200.004240.023674.81/11323543.451039.351517.31341.291072200.005070.019434.81/9472604.611072200.005640.014364.81/8511638.32732100.008720.008725.91/677由表知，最大层间弹性位移角发生在第一层，其值为1/677＜（满足要求）。其中为钢筋混凝土框架层间弹性位移角限值。10.水平地震作用下的框架内力计算（说明：所选的一榀框架中左边跨跨度与其他跨不一样，但相差不超过10%，为了简化计算，所有内力计算均按等跨计算，在后期配筋过程中在此跨加大配筋量解决）对第2轴线框架内力进行计算。框架在水平节点荷载作用下，采用D值法分析内力。（1）计算依据由求得框架第i层的层间剪力后，i层j柱分配的剪力及该柱上、下端的弯矩和分别按下列各式计算：柱端剪力：，下端弯矩：=，下端弯矩：上式中:y=（其中反弯点的高度根据K值、n值、j值以及荷载形式可查表确定）（2）计算结果56 横向水平地震作用下，2轴框架边柱柱端弯矩和剪力计算结果、中柱计算结果。并绘制右地震M、N图。横向水平地震作用下2轴框架各层柱端弯矩及剪力计算表边柱（F、J）层次（m）(KN)(KN/m)(KN/m)（F、J）(KN)y（KN）（KNm）64.2188.0015389056606.9153.1260.4513.0715.9754.8338.78107220401012.6703.5730.4527.3733.4544.8454.84107220401017.0113.5730.5040.8340.8334.8543.45107220401020.3253.5730.5048.7848.7824.8604.61107220401022.6123.5730.5054.2754.2714.9638.3273210286024.9364.3840.5580.9266.21横向水平地震作用下4轴框架各层柱端弯矩及剪力计算表中柱（G、H）层次（m）(KN)(KN/m)(KN/m)（F、L）(KN)y（KNm）（KNm）64.2188.0015389070708.6376.2520.4516.3219.9554.8338.78107220488015.4197.1460.4533.3140.7144.8454.84107220488020.7027.1460.5049.6849.6834.8543.45107220488024.7357.1460.5059.3659.3624.8604.61107220488027.5187.1460.5066.0466.0415.9638.3273210322028.0758.7680.5591.1074.5456 横向水平地震作用下4轴框架各层梁端弯矩及剪力计算表FG跨或KL跨GH跨或HJ跨或KJ跨层次柱端待分配弯矩之和（KNm）（KNm）（KNm）（KN）（KNm）（KNm）（KN）619.9515.979.9841.20.50.59.989.983.17557.0346.5228.5211.910.50.528.5228.529.05482.99109.04125.4068.2041.5017.410.50.541.5041.5013.173109.0489.61540.5222.880.50.554.5254.5217.312125.40103.0562.7026.310.50.562.7062.7019.901140.58120.4870.2930.280.50.570.2970.2922.31横向水平地震作用下2轴框架各层柱轴力计算表JH跨或GF跨GH跨边柱轴力中柱轴力层次（KN）（KN）N(KN)N(KN)64.123.174.120.95511.919.0516.033.81417.4113.1733.448.05322.8817.3156.3213.62226.3119.9082.6320.03130.2822.31112.9128.0056 56 左地震轴力、剪力图（KN）56 第七章：内力计算一.恒载作用下的内力计算恒载（竖向作用）下的内力计算采用分层法。这里以顶层为例说明分层法的计算过程，其他层仅给出计算结果。0.2420.758　　0.4310.1380.431FFG　GFGGHHG　-126.04126.04　-126.0430.5095.540.5　47.77　-9.870.5-19.73-6.59-19.73-119.73　2.397.480.53.74　-0.810.5-1.61-0.52-1.61-11.610.20.610.50.31　-0.070.5-0.13-0.04-0.13-10.130.020.050.50.025　　-0.01-0.005-0.01-10.0121.4833.11-33.11156.84-7.16-149.68注：进行分层法时，除底层以外其他各层的线刚度均乘0.9的折减系数，除底层以外的弯矩传递系数取为1/3。按上述分层法分别求出各层的弯矩，然后将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在恒载作用下的弯矩图。很显然，叠加后框架梁内各节点弯矩并不一定达到平衡，这是由于分层法计算误差所造成。为提高精度，可将节点不平衡弯矩再一次进行修正，修正后的竖向荷载作用下的整个结构弯矩图。进而求得框架各柱的剪力和轴力。56 56 56 二.活载作用下的内力计算1.活载（竖向作用）下的内力计算同恒载亦采用分层法。同理将各层分层法求得的弯矩图叠加，可得整个框架结构在活载作用下的弯矩图，进而求得剪力图和轴力图。56 56 2.恒载作用下的弯矩调幅56 框架梁在恒荷载作用下经调幅并算至柱边的弯矩二．风荷载作用下内力计算56 风荷载作用下2轴框架各层柱端弯矩及剪力计算表（边柱）层次（m）(KN)（F、L）(KN)y（KN）（KNm）64.211.372.193.1260.454.145.0654.824.934.813.5730.4510.3912.7044.837.727.273.5730.5017.4517.4534.849.639.573.5730.5022.9722.9724.860.5511.673.5730.5028.0128.0115.971.3613.764.3840.5544.6536.53风荷载作用下2轴框架各层柱端弯矩及剪力计算表层次（m）(KN)（G、H）(KN)y（KNm）（KNm）64.211.373.496.2520.456.608.0654.824.937.667.1460.4516.5520.2244.837.7211.597.1460.5027.8227.8234.849.6315.257.1460.5036.6036.6624.860.5518.67.1460.5044.6444.6415.971.3621.928.7680.5571.1358.20（中柱）风荷载作用下2轴框架各层梁端弯矩及剪力计算表FG跨或HJ跨GH跨层次柱端待分配弯矩之和（KNm）（KNm）（KNm）（KN）（KNm）（KNm）（KN）68.065.064.031.520.50.54.034.031.28526.8216.8413.414.800.50.513.4113.414.26444.3727.8422.197.940.50.522.1922.197.04364.4240.4232.2111.530.50.532.2132.2110.23281.2450.9840.6214.540.50.540.6240.6212.901102.8464.5451.4218.410.50.551.4251.4216.3256 风荷载作用下2轴框架各层柱轴力计算表FG跨或HJ跨梁端剪力GH跨边柱轴力中柱轴力层次（KN）（KN）N(KN)N(KN)61.521.281.520.2454.804.266.320.7847.947.0414.261.68311.5310.2325.792.98214.5412.9040.334.62118.4116.3258.746.7156 风荷载作用下框架剪力、轴力图第八章：内力组合1、框架柱内力组合(框架梁柱的控制截面如下图所示)56 56 第九章：梁柱配筋一．梁配筋计算1．梁的正截面受弯承载力计算根据内力组合结果，即可选择各截面的最不利内力进行截面配筋计算。根据受弯构件承载力计算公式，可分别算得各横梁的纵向受拉钢筋和横向抗剪钢筋。对于框架梁和>0.55的偏心受压柱还应满足裂缝宽度的要求。本次设计的梁截面尺寸在常用高跨比范围内，故可不进行挠度验算。从框架梁内力组合表中分别选出FG、GH跨间截面和支座截面的最不利内力，由第六层梁的内力组合表可得出：F支座：支座：跨间最大正弯矩当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按计算跨度考虑时，mm按梁间距考虑时：；按翼缘厚度考虑时：，＞0.1此种情况下不起控制作用，故取。=1900mm梁内纵向钢筋选HRB335级钢下部跨间截面按单筋T形梁计算。因为=1662.8＞216.2属第一类T形截面56 =0.982=1287.5实配钢筋2Φ20+3Φ18（），％＞％，满足要求。其余配筋见梁配筋表。2．梁斜截面受剪承载力计算。FG跨：剪力设计值取VF和VG中的较大值，查第六层内力组合表得V=-183.52KN.＜梁端截面尺寸满足要求。V=183.52KN＞0.7ftbh0=142.6KN按计算配筋，箍筋用HPB235级钢筋（）则由得=0.273,n=2选配箍筋Φ8﹫150，ρ=0.00268满足要求。各层梁的配筋由表列出：56 主梁正截面配筋计算层次截面内力弯矩设计值选用配筋6FG跨87.520.00990.01000.9950514.3762Φ185090.0018216.20.02450.02480.98761280.2013Φ18+2Φ2013910.0049138.880.01570.01590.9921818.6553Φ209410.0033GF跨121.290.01370.01380.9931714.2393Φ209410.0027197.360.02240.02260.98871167.3514Φ2012560.00445FG跨132.750.01500.01520.9924782.2423Φ187630.0027203.420.02300.02330.98831203.6224Φ2012560.0044137.750.01560.01570.9921811.9413Φ209410.0033GF跨124.230.01410.01420.9929731.6763Φ209410.0027201.70.02280.02310.98841193.3254Φ2012560.00444FG跨145.180.01640.01660.9917856.1053Φ209410.0033233.220.02640.02680.98661382.3683Φ18+2Φ2013910.0049144.540.01640.01650.9917852.2993Φ209410.0033GF跨132.20.01500.01510.9925778.9773Φ209410.0033225.020.02550.02580.98711333.1203Φ18+2Φ2013910.00493FG跨169.910.01920.01940.99031003.3773Φ209410.0036233.840.02650.02690.98661386.0943Φ18+2Φ2013910.0049159.240.01800.01820.9909939.7823Φ209410.0033GF跨146.130.01660.01670.9917861.7543Φ209410.0033225.540.02550.02590.98711336.2413Φ18+2Φ2013910.00492FG跨187.510.02120.02150.98931108.4504Φ2012560.0044231.980.02630.02660.98671374.9183Φ18+2Φ2013910.0049168.120.01900.01920.9904992.7034Φ1810170.0036GF跨156.340.01770.01790.9911922.5124Φ1810170.0036225.360.02550.02590.98711335.1613Φ18+2Φ2013910.00491FG跨202.290.02290.02320.98841196.8574Φ2012560.0044233.30.02640.02680.98661382.8493Φ18+2Φ2013910.0049179.930.02040.02060.98971063.1704Φ1810170.0044GF跨169.010.01910.01930.9903998.0104Φ1810170.0036222.20.02520.02550.98731316.1943Φ18+2Φ2013910.0049注：ρ＞ρminh/h0=0.45fth/fyh0=0.2270％,同时ρ＞0.2％h/h0=0.2124％,以上配筋率均满足。56 斜截面承载力计算层次截面内力剪力设计值验算截面尺寸0.7ftbh0是否构造配筋nAsvl/S=(V-0.7ftbh0)/1.25fYVh0选用钢筋6FG跨VF144.6407.55满足142.6否0.0133668Φ8﹫1500.00268VG-183.52407.55满足142.6否0.2734837Φ8﹫1500.00268GH跨VG159.64407.55满足142.6否0.1138847Φ8﹫1500.002685FG跨VF155.92407.55满足142.6否0.0890226Φ8﹫1500.00268VG-175.5407.55满足142.6否0.219883Φ8﹫1500.00268GH跨VG162.07407.55满足142.6否0.1301253Φ8﹫1500.002684FG跨VF170.52407.55满足142.6否0.1865998Φ8﹫1500.00268VG-195.65407.55满足142.6否0.354553Φ8﹫1500.00268GH跨VG178.55407.55满足142.6否0.2402673Φ8﹫1500.002683FG跨VF174.54407.55满足142.6否0.213467Φ8﹫1500.00268VG-198.03407.55满足142.6否0.3704595Φ8﹫1500.00268GH跨VG182.07407.55满足142.6否0.2637928Φ8﹫1500.002682FG跨VF177.56407.55满足142.6否0.2336508Φ8﹫1500.00268VG-198.94407.55满足142.6否0.3765414Φ8﹫1500.00268GH跨VG184.55407.55满足142.6否0.2803676Φ8﹫1500.002681FG跨VF178.5407.55满足142.6否0.2399332Φ8﹫1500.00268VG-204.23407.55满足142.6否0.4118964Φ8﹫1500.00268GH跨VG186.59407.55满足142.6否0.2940017Φ8﹫1500.00268注：h介于500到800之间，当V≦0.7ftbh0时，Smax=350；V＞0.7ftbh0时，Smax=250,箍筋配筋率还不应小于0.24ft/fyv=0.163％,以上配筋率均满足。二．柱配筋计算1．剪跨比和轴压比验算因为该框架为现浇楼盖，所以柱的计算长度为：底层柱：=1.0H其它层柱：=1.25由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足要求.56 柱的剪跨比和轴压比验算柱号层次b（mm）（mm）(KN•m)(KN)N(KN)F柱650057014.396.145.02286.863.7450.070550057014.367.5232.66640.673.6270.157450057014.380.8639.581013.833.5840.249350057014.387.7441.881392.33.6750.342250057014.396.8147.751774.293.5570.435150057014.396.7535.492166.454.7830.532G柱650057014.371.4328.16596.184.4500.146550057014.368.5327.121304.514.4330.320450057014.390.3136.161933.864.3820.475350057014.399.8239.82559.944.4000.628250057014.3108.6144.093186.334.3220.782150057014.3109.6636.773827.075.2320.9392．柱正截面承载力计算以第一层F轴柱为例说明。根据F柱内力组合表，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利组合，进行配筋计算。由内力组合表可以看出，水平荷载引起的弯矩设计值小于总弯矩设计值的75％，故可查表得l0=1.0H=5.90m先取Mmax及对应的N这一组内力计算=96.75KN.m，N=2166.45KN.=44.66mm取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即600/30=20mm，故取=20mm，=44.66mm+20mm=64.66mm因为>5故需要考虑偏心距增大系数η。<1取为0.99=9.833<15，取=1.056 对称配筋为大偏压情况。=603实配3Φ18。截面总配筋率，满足要求.验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力。，。=4072.19KN>N=2166.45KN,满足要求。3．柱斜截面受剪承载力计算以第一层F柱为例进行计算。由前可知，上柱柱端弯矩设计值柱底弯矩设计值：框架柱剪力设计值：剪跨比>3取因为0.3×14.3×500X600=128760是436.10.16大偏压<03Φ184-80.861013.83600079.762099.76111.408141.8>60是410.50.25大偏压<03Φ183-87.741392.3600063.022083.02111.49194.7>60是393.70.34大偏压<03Φ182-96.811774.29600054.562074.56111.546248.2>60是385.30.44大偏压<03Φ181-96.752166.45590044.662064.66111.603303>60是373.60.53大偏压<03Φ18G柱671.43596.185250119.820139.8111.22383.38>60是4410.15大偏压<03Φ18568.531304.51600052.532072.53111.561182.4>60是383.20.32大偏压<03Φ18490.311933.86600046.72066.7111.61270.5>60是377.40.47大偏压<03Φ18399.822559.94600038.992058.990.811.578358>60是363.10.63小偏压<03Φ182108.63186.33600034.082054.080.711.507445.6>60是351.50.78小偏压84.813Φ181109.663827.07590028.652048.650.611.454535.3>60是340.70.94小偏压905.93Φ1856 第十章楼板设计一.楼板类型及设计方法的选择：本设计中,在荷载作用下,在两个正交方向受力都不可忽略,且l01/l02=2.1,故可以按单向板设计,设计时按弹性理论法设计。二.设计参数：1．标准层楼面引用98ZJ楼面11做法20厚大理石面层，水泥砂浆填缝30厚1：4干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥素水泥浆结合层一遍共1.16KN/m2结构层：120厚现浇钢筋混凝土楼板0.12m×25KN/m3=3.0KN/m2抹灰层：15厚混合砂浆抹灰0.015m×17KN/m3=0.26KN/m2合计：4.42KN/m22.单向板肋梁楼盖结构布置图和板带划分图：三、板的设计：恒载1.2×4.42kN/m2＝5.30kN/m2活载1.3×5kN/m2＝6.5kN/m2总荷载5.30+6.5＝11.80kN/m21.板的计算简图（1）板按考虑塑性内力重分布设计，根据不验算挠度的刚度条件，板厚应不小于L/40≈80mm，考虑楼面活荷载，取板厚h＝120mm，次梁截面尺寸取h＝500mm，截面宽度b=250mm,根据结构平面布置，板的几何尺寸见板的平面布置图。（2）取1米板宽为计算单元，板在边支座与支承构件整浇，所有跨跨度均取净跨，各跨的计算跨度mm1.板的弯矩计算56 截面端支座（F）边跨跨中离端第二支座（G）离端第二跨跨中及中间跨跨中弯矩系数αmM=am(g+q)l02(kN/m)四、正截面受弯承载力计算环境类别为一类，混凝土强度等级：C30(=1.0，fc=14.3N/mm2），钢筋级别：HRB335(fy=300N/mm2)，板宽：B=1000mm；板厚：h=120mm钢筋保护层厚度：c=20mm,=120-20=100mm.截面M(kN/m)as=M/(a1*fc*b*h02)ζ=1-(1-2*as)0.5As选用钢筋实用钢筋F-5.990.04190.0430.979204.033φ8@20025116.850.04790.0490.975234.081φ8@200251G-8.710.06090.0630.969299.759φ8@15033525.990.04190.0430.979204.033φ8@200251计算表明：均小于0.35，符合塑性内力重分布原则。As/bh=251/（1000×100）=0.25%>0.45×1.43/300=0.21%。率计算=0.31%为施工方便，重新选钢筋，全部底板纵筋用φ8＠150，As=335mm要求分布筋的截面面积不应小于受力钢筋的15%，且不宜小于该方向板截面面积的0.15%，分布钢筋的间距不宜大于250mm，直径不小于6mm，故分布筋用φ8＠200。第十一章楼梯设计一．楼梯板设计取板厚150mm，约为板斜长的。板倾斜角，。取1m宽板带计算。1荷载计算恒载的分项系数，活载的分项系数荷载种类荷载标准值KN·m-1设计荷载KN·m-1恒载混凝土斜板0.15x25/0.894=4.19三角形踏步0.5x0.3x0.15x20/0.3=1.5水磨石面层0.65×(0.3+0.15)/0.3=0.98板底20厚抹灰0.02×17/0.894=0.38小计g7.058.46活载q57总计Ps12.0515.462截面设计56 板水平计算跨度，弯矩设计值板的有效高度。，可以0.930楼梯板中配12@130（870），实配分布筋每级踏步1根Ф8。二．平台板设计设平台板厚h=120mm，取1m宽板带计算。1．荷载计算荷载种类荷载标准值KN·m-1设计荷载KN·m-1恒载水磨石面层0.65120mm厚混凝土板0.12x25=3.0板底20厚抹灰0.02×17=0.34小计g3.994.79活载q57总计Ps8.9911.792．截面设计平台板的计算跨度，弯矩设计值。板的有效高度。，可以0.994选配6@200,三．平台梁设计设平台梁截面尺寸为1.荷载计算56 荷载种类荷载标准值（KN/m）恒荷载梁自重梁侧粉刷平台板传来梯段板传来小计20.89活荷载总荷载设计值2.截面设计计算跨度弯矩设计值剪力设计值截面按倒L形计算，，梁的有效高度经判别为第一类T形截面可以0.978选配316（）配置Ф8@200箍筋，则斜截面受剪承载力(满足要求)第十二章基础设计工程地质条件：自然地表下0~1m为人工填土（ηb=0；ηd=1.0，=16.5）,2~4m内为砂质粘性土（地基承载力特征值为250kPa，=17.5，ηb=0.3；ηd=1.6）56 ，再下层为砾石层（地基承载力特征值为300~400kPa），地下水位-7m，无腐蚀性。1、初选基础埋深为1.5m室外地坪标高为－0.60m，取基础埋深1.5m,基础顶面标高取-0.550m。先不考虑对基础宽度修正埋深范围内土的加权平均重度=（16.5×1.0+17.5×0.2）/1.2=16.7KN/m3=250+0.15×（3-0.5）+1.4×16.7×（1.2－0.5）=268.7kPa2、初定基底尺寸基础两端放出：（为边柱柱距）则条形基础的长度L=6.3*3+2.1*2=23.1m由内力组合查表得边柱中柱基础底宽度（综合荷载分项系数取1.35）b》取b=2.00m设计3、梁的弯矩计算在对称荷载作用下，由于基础底面反力为均匀分布，因此单位长度地基的净反力为：基础梁可看成在均布线荷载作用下以柱为支座的三跨等跨度连续梁，为计算方便，可将基底净反力看成是图（a）和图（b）的叠加56 图（a）用力矩分配法计算，F截面的固端弯矩为：在图（b）的荷载作用下，利用三跨等跨连续梁的相应弯矩系数m可得有关截面的弯矩：支座H（和G）边跨跨中中间跨跨中将图（a）和图（b）所得的弯矩叠加，即可得按倒梁法计算所得到的基础梁的弯矩图（C）。4、梁的剪力计算56 基础梁的剪力图如图（d）所示5、梁板部分计算基底宽2000mm，主肋宽800mm（600+2*100），翼板外挑长度（2000-800）/2=600mm。翼板外边缘厚度250mm，梁肋处翼板厚度400mm，翼板采用C30，HRB335钢筋基底净反力设计值：（1）、斜截面抗剪强度验算（按每米长计）V=291.60*1.0=291.60KN实际=400-40-10=350mm（假定受力钢筋直径为20mm，有垫层）>291.3mm，可以。（2）翼板受力筋计算M=（291.6*1.0*1.0）/2=145.8KN.m/m配14@100（实际=1539）6、肋梁计算因为上部为框架结构，故肋梁高取L/6=6300/6=1050mm，宽800mm。主筋用HRB400钢筋，箍筋用HPB235钢筋，C30混凝土.（1）支座按矩形截面计算G支座:，可以0.906实配6Φ32(4826mm2)F支座:，可以0.940实配2Φ32+4Φ25(3573mm2)跨中按T形截面计算边跨跨中:M=1385.74KN.m56 ，可以0.975实配4Φ32(3217mm2)中间跨跨中M=932.27KN.m，可以0.98实配2Φ32+2Φ25(2591mm2)（1）斜截面强度计算G支座左边截面剪力最大V=1994.22KN故需计算配箍筋。选配12@100，四肢箍。，满足要求。各正、斜截面的配筋统一调整后，可绘出基础配筋图，见结施。56 第十三章主要参考文献建筑部分：1.《房屋建筑学》教材同济大学等四院校编2.《建筑设计资料集》第Ⅱ版（１、３、４册），建筑工业出版社３.现行建筑设计规范４.中南地区标准设计图集,05YJ标准设计图集5.其他有关商场设计资料结构部分：１.教材：结构力学、砼结构、砌体结构、地基基础　　　　　２.规范：建筑结构荷载规范，砼结构设计规范、建筑地基基础设计规范、砌体结构设计规范、建筑结构制图标准。　　　　３.全国、中南地区、河南省有关结构通用图、标准图。56 致谢这次我的毕业设计在彭建勋老师和马虹老师的悉心指导下，顺利地完成了，我对两位老师及其他任课老师表示深深的感谢。同时在设计过程班里的同学也给了我很大的帮助，我对他们表示谢意。彭老师、马老师都有着丰富的知识、严谨的科学态度。他们对我进行的毕业设计指导，使我感觉到收益良多，我逐渐的形成了一个工程师所必需具有的严谨的态度。老师们孜孜不倦的教诲，在我的心中留下了很深的印记，老师们在教授课程的同时，还要时刻关心我的毕业设计工作，每次都给我认真解决问题，我感觉到老师对我的毕业设计工作十分的关心，我非常地感谢他们。经过这一次毕业设计，我感觉到，以前对实际工程的认识，仅仅局限在书本上的知识，而到了毕业设计，需要每个人独立思考，去完成一项完整的设计，而这一转变就需要老师的指点，这样可以达到很好的实际效果。经过这次毕业设计，我把这几年所学习的专业知识融会贯通，建立了一个体系，通过老师的帮助，在毕业设计中，不断的完善这个体系，最后转变为自己的知识，我觉得这就是毕业设计的意义。大学毕业后，我将开始自己新的学习和生活，但毕业设计这段时间是我四年的大学生活最充实的一段时间，我也初步掌握了建筑结构设计的基础知识。在毕业之后，我会更加的努力，为国家的建设工作贡献自己的力量，为学校争取荣誉。在此再次感谢在这次毕业设计中支持和帮助我的老师和同学。2012年5月于信阳师范学院56 '