4层框架结构办公楼毕业设计计算书

'河南工业大学第69页共69页毕业设计计算书题目：驻马店电信公司综合服务办公楼班级：土木工程2011级学号：201183230019学生姓名：指导教师： 河南工业大学第69页共69页一、工程概况：（一）、工程名称：驻马店电信公司综合服务办公楼（二）、建筑规模：1)建筑总面积:4495.83m22)建筑层数:全楼四层，楼梯上屋面3)结构形式:钢筋砼框架结构4)层高:3.6m（三）、建筑技术条件：1、气象条件1)常年主导风向:东南风2)夏季主导风向:西南风3)平均风速:夏季3.1m/s,冬季4m/s4)基本风压:Wo=0.40KN/m25)基本雪压:So=0.35KN/m2最大积雪深度:11cm6)最高气温:40.6℃最低气温:-9.3℃7)最冷月平均温度:4.5℃(1—2月)8)最热月平均温度:29.7℃(7—9月)9)最大降雨量:184.3mm(4—6月)最大降雨量：50.4mm/小时2、工程地质条件第一层：杂填土，厚0.3~0.5M，F=80KPA第二层：粉质粘土，灰黄色，硬塑，厚3.1~3.7M，F=250KPA第三层：中砂，含少量泥质，上部棕黄色，下部灰白色，中密，厚约5.7M~6.1M。F=250KPA地震设防烈度:7度（四）、结构设计依据：《房屋建筑学》教材、建筑设计资料集1、2、3册、《图书馆建设设计规范》、其他有关设计规范及总图、混凝土结构设计规范GB50007-2002、建筑结构荷载规范GB50009-2001、建筑地基基础设计规范GB50007-2002、混凝土结构学（上、下册）、多层与高层建筑结构设计、现用建筑施工教材、建筑施工手册—（上、中册）（中国建筑工业出版社）、建筑工程预算定额（省标）（劳动定额手册）等。由于在进行结构方案设计时要考虑结构型式、结构体系、结构布置是否满足安全经济、方便施工等方面的原因，特作如下设计说明：（五）、结构选型：1）结构型式包括：混合结构框架结构部分混合部分框架混合结构施工简单，造价低，用钢量少，但整体性差，难满足高层大跨度的要求。框架结构整体性好，能满足大空间要求，耐久性好，缺点是造价高，结构要求整体性好，大空间比较的多，因此选用框架结构，框架结构包括：装配式框架，装配整体式框架，现浇式框架，装配式框架可节省模板，周期短，节点用钢量大。装配整体式框架，节点简单，工期长，用钢量和焊接少，整体性好，工序多。现浇式框架，整体性和抗震性好，模板多工期长，本工程采用先浇式框架，可保证框架和整体性2）结构体系有框架，筒体，剪力墙联合结构 河南工业大学第69页共69页框架结构的特点是整体性好，满足大空间，耐久性好，筒体的特点是承受竖向荷载和侧向力痛体结构占地面积小，可在地面留下较大的空间，以满足绿化，交通，保护既有建筑物等规划要求，造型新颖美观，具有很好的艺术效果，并且建筑采光好，视野开阔，而剪力墙联合结构既能形成较大的自由灵活的使用空间，剪力墙则可提供很大的抗侧刚度，减少结构在风荷载或侧向地震作用下的侧向位移，有利于提高结构的抗震能力，广泛用于办公室，旅馆综合考虑以上结构体系的特点，根据本地地形，抗震等级，以及经济方面，本工程选用框架体系3）承重方式有：横向框架承重，纵向框架承重，纵横向框架混合承重横向框架往往跨数少，主梁沿横向布置有利于提高建筑物的横向抗侧刚度，而纵向框架则往往反接，构造要求布置较小的联系梁，有利于房屋室内的采光和通风纵向承重墙框架的横向梁高度较小，有利于设备管线的穿行，当在房屋开间方向需要较大空间时，可获得较高的室内净高，并且可利用纵向框架的刚度来调整房间的不均匀沉降，缺点是房屋的横向抗侧刚度较差，进深尺寸受预制版长度的限制。纵横向框架混合承重则具有较好的整体工作性能，对抗震有利，由于建筑的横向框架跨数少，教室对室内的采光要求比较高，南昌抗震等级要求不高，建筑选用横向框架承重（六）、初定梁柱截面尺寸：主梁取h=700mm,b=250mm柱:(底层柱高)h=(1～1.5)b取h=600mm,b=600mm连系梁:7500mm取h=700mm,b=250mm9000mm取h=900mm，b=300mm6000mm取h=450mm，b=200mm3600mm取h=300，b=150mm（七）、其它结构选型：屋面结构采用现浇屋盖,屋面找坡为建筑找坡楼面结构采用现浇楼面.雨篷楼梯亦为现浇.楼梯结构可采用梁式楼梯,但采用板式楼梯比较轻巧梯段板厚:h=为梯段水平跨度取h=150mm休息平台梁:h=取h=400mm,b=200mm平台板厚:h=100mm雨篷结构 河南工业大学第69页共69页雨篷结构为现浇，采用悬梁式，无组织排水基础梁选用现浇式钢筋混凝土基础梁，尺寸估算：b=250mm,h=400mm基础从地质条件可以看出,基础的持力层不太深(在天然地面以下3m)地基承载力为250KN/m2(>200KN/m2)故采用钢砼柱下单独基础.在（12）到（13）轴之间设置伸缩缝,由于建筑物总长为71.71m(>55m),故需设置防震缝,缝宽为70mm（八）、结构布置：1)本建筑楼面标高变化不大,只作结构平面布置其一般原则:上一层结构平面放到下一层建筑平面图布置二层楼面,三层屋面,基础平面布置见详图2)基础平面布置图基础平面布置图上主要构件有:钢砼基础,基础梁3)楼面结构布置图主要构件有:框架、楼面梁、挑檐梁4)屋面结构布置图主要构件有:框架、屋面梁、屋面板、天沟.采用有组织的外天沟外排水形式双坡屋面排水,坡度为2％二、楼面采用现浇式,三张平面布置图见附图1、楼面结构布置图2、屋面结构布置图3、基础平面布置图厕所现浇板的计算（一）、对XJB-1按单向板计算1）荷载标准值a）活荷载标准值：qk＝2.5KN/m2b)恒荷载标准值： 河南工业大学第69页共69页钢筋砼100厚:0.10×25＝2.5KN/m2马赛克地面：0.55KN/m2水泥沙浆20厚:0.02×17＝0.34KN/m2合计gk＝3.39KN/m22)荷载设计值a)活荷载q＝2.5×1.4＝3.5KN/m2b)恒荷载g＝3.39×1.2＝4.068KN/m2g＋q＝4.068＋3.5＝7.568KN/m2取q=7.6KN/m2计算跨度=1400mm（取即可，本值偏大，所以更安全）3）计算简图：跨中弯矩按简支梁计算，支座弯矩按两端固定计算，偏安全= 河南工业大学第69页共69页对支座：==0.020=0.989=对中间：==0.046=0.977=配8@200=251.5分布筋采用6@200（二）、对XJB-2〉0.5按双向板计算1）荷载设计值：q=2.5×1.4=3.5KN/m2g=3.39×1.2=4.068KN/m2g+q/2=4.068+1.75=5.818KN/m2g+q=7.568KN/m22）计算跨度=3000mm3）弯矩计算跨中最大正弯矩为内支座固定时，g+q/2作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时，q/2作用下的跨中弯矩之和（并考虑泊松比=0.2的影响），支座最大负弯矩为当支座固定时g+q作用下弯矩值按弹性理论计算弯矩 河南工业大学第69页共69页A1（邻边简支,邻边固定）A1区格跨中=（0.0469+0.20.0146）5.818+（0.0765+0.20.0265）1.75=6.586=（0.0146+0.20.0469）5.818+（0.0265+0.20.0765）1.75=3.235-0.10467.568=-12.040-0.07787.568=-8.9563)截面设计γs取0.95As＝M/γshofy选用方向=81mm，Lo1方向ho=73mm方向选用8@120=419.17方向选用8@200=251.5A1区格支座方向=80mm方向=80mm方向选用10@100=785方向选10@140=560.71A2(三边固定,一边简支)A2区格跨中=（0.0372+0.20.0072）5.818+（0.0765+0.20.0265） 河南工业大学第69页共69页1.75=5.596=（0.0072+0.20.0372）5.818+（0.0265+0.20.0765）1.75=2.408-0.080х7.568х3.9²=-9.209-0.005727.568=-6.5843)截面设计γs取0.95As＝M/γshofy选用方向=81mm，Lo1方向ho=73mm方向选用8@140=359.29方向选用8@200=251.5A2区格支座方向=80mm方向=80mm方向=80m方向=80mm 河南工业大学第69页共69页方向选用10@130=604方向选用10@190=413.2板配筋图如下：次梁设计计算取bh=200400mm计算简图如图所示 河南工业大学第69页共69页1．荷载计算恒载设计值：板传荷载：3.39=2.882KN/m次梁自重：0.2（0.4-0.1）×25=1.5KN/m次梁粉刷：（0.4—0.1）20.0217=0.204KN/m隔墙自重：0.24×3.9×18=16.85KN/m隔墙水泥粉刷：0.36×3.9=1.404KN/m合计：22.84KN/m活载设计值：2.5×1.7/2=2.125KN/m总设计值：g+q=30.978×1.2+2.125×1.4=30.38KN/m1、计算跨度lo=ln=3900mm2、内力计算：1）弯矩设计值M=（g+q）lo2查表可知：边跨、跨度中取，边支座取—，离端第二支座-则M1=30.3833.92=33.01KN·mMA=30.3833.92=19.26KN·mMB=30.3833.92=42.01KN·m2）剪力设计值V=（g+q）ln则0.55×30.383×3.9=65.17KN65.17KN0.5×30.383×3.9=59.25KN3）三角形荷载作用弯矩设计值，查表可知：跨中弯矩恒载系数为0.048，活载系数为0.065，离端第二支座弯矩恒载系数为-0.078。边支座剪力恒载系数为0.172，活载系数为0.211。离端第二支座剪力恒载系数为0.328，活载系数为0.328。板传荷载：gk=3.39=6.61KN/mgK=2.5×3.9/2=4.875g=6.61×1.2=7.932KN/m 河南工业大学第69页共69页q=4.875×1.4=6.825KN/mM"1=（7.9320.048+6.825х0.065）х3.92=12.54KN·mM"A=0M"B=[7.932(-0.078)+6.825х(-0.078)]3.92=-17.51KN·m4)剪力设计值V"A（7.932х0.172+6.825х0.211）×3.9=10.94KNV"BL（7.932х0.328+6.825х0.328）×3.9=18.88KNV"BR=V"BL18.88KN5）叠加均布荷载和三角形荷载作用的弯矩和剪力可得。M1总=M1+M"1=33.01+12.54=45.55KN·mMA总=M"A+MA=-19.26KN·mMB总=M"B+MB=-17.51-42.01=-59.52KN·mVA总=VA+V"A=70.19kNV"BLVBL+V"BL=84.05KNVBR总=VBL总84.05KN4、承载力计算承载力计算按T形截面计算：=1300mma1fcb"fh"f（ho-h"f/2）=1.0×9.6×1300×100（365-100/2）=393.12KN·m>59.52KN·m按第一类截面计算对A支座：==0.015，=0.992=选配212对B支座：==0.269=0.865 河南工业大学第69页共69页=选配220对跨中：==0.198=0.901=选配314截面尺寸符合,计算箍筋配置6@200VCS=0.7ftbho+1.25fyv=0.79.6200365+1.25210365=83.325KN>V=65.17KN满足要求2)斜截面承载力验算截面尺寸hW=ho—h`f=365—100=265mm故0.25fcbho=0.259.6200365=175.2KN>V=65.17N0.7ftbho=0.079.6200365=49.056KNV=65.17N最小配箍6@200配置6@200满足要求双肢筋配筋图如下所示： 河南工业大学第69页共69页现浇楼梯计算踏步尺寸150mm300mm，采用C20混凝土，板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HPB335钢筋，楼梯上均布活荷载标准值=2.51、楼梯板计算板倾斜度tanα=150/300=0.5cosα=0.89取1m宽板带计算单元1）荷载计算梯段板荷载恒载：水磨石面层三角形踏步斜板10.13251/0.89=3.65KN/m板底抹灰10.02171/0.89=0.382KN/m合计gK=6.887KN/m活载qK=2.5KN/m恒荷载分项系数，活荷载分项系数基本组合的总荷载设计值P=6.8871.2+1.42.5=11.764KN/m2）截面设计 河南工业大学第69页共69页板的水平跨度=3.6m，弯矩设计值M=可以=0.929选配钢筋选12@140(As=807.8mm2)分布钢筋每级踏步1根82、平台板计算PTB-1取平台板厚h=100mm，取1m宽板带计算1）荷载计算恒载：水泥砂浆面层0.65KN/m70厚砼板0.125=2.5KN/m板底抹灰0.0217=0.34KN/m合计gk=3.49KN/m活载qk=2.5KN/m总荷载设计值：P=1.42.5+1.23.49=7.688KN/m2）截面设计平台板的计算跨度lo=，3.6/1.4=2.57>2，按单向板计算。弯矩设计值M==板的有效高度：ho=100-20=80mm采用C20砼fc=9.6N/mm2HPB235钢筋fy=210N/mm2则满足要求=0.987 河南工业大学第69页共69页选配分布钢筋1）板支座处配筋M=则=0.989选配钢筋PTB-2取平台板厚h=100mm，取1m宽板带计算1）荷载计算恒载：水泥砂浆面层0.65KN/m70厚砼板0.125=2.5KN/m板底抹灰0.0217=0.34KN/m合计gk=3.49KN/m活载qk=2.5KN/m总荷载设计值：P=1.42.5+1.23.49=7.688KN/mq=2.5×1.4=3.5KN/mq/2+g=5.938KN/mg=3.49×1.2=4.188KN/mg+q=7.688KN/m2）截面设计平台板的计算跨度lo=，2.6/3.6=0.722<2，按双向板计算。=（0.0362+0.20.0082）5.938+（0.0727+0.20.0280）1.75=2.445=（0.0082+0.20.0362）5.938+（0.0280+0.20.0727）1.75=1.123 河南工业大学第69页共69页-0.07897.688=-4.101-0.05727.688=-2.9733)截面设计γs取0.95As＝M/γshofy选用方区格跨中方向=81mm，Lo1方向ho=73mm方向选用8@200=251.5方向选用8@200=251.53、平台梁PTL-1计算截面尺寸：bh=200400mm1）荷载计算恒栽：梁自重0.2（0.4—0.1）25=1.5KN/m梁侧粉刷0.02（0.4—0.1）217=0.204KN/m平台板3.492.6/2=4.537KN/m梯段板6.6883.8/2=13.085KN/m合计gk=19.326KN/m活载qk=2.5总荷载设计值p=19.3261.2+81.4=34.391KN/m2）截面设计计算跨度弯矩设计值M=简力设计值V=采用C20砼fC=9.6N/mm2HPB335钢筋fy=300N/mm2=0.55截面按倒L形计算=，有效高度ho=400-35=365mm判别L形截面类型 河南工业大学第69页共69页>M=63.142KN·m属于第一类L形截面跨中配筋满足要求=0.963选配钢筋支座配筋>M=42.095KN·m属于第一类L形截面满足要求=0.976选配钢筋3）斜截面受剪承载力计算配置双肢箍筋 河南工业大学第69页共69页=83.325KN>V=62.764KN满足要求PTL-1配筋图如下：4、平台梁PTL-2计算bh=200400mm1）荷载计算恒载梁自重0.2（0.4—0.1）25=1.5KN/m梁粉刷0.02（0.4—0.1）217=0.204KN/m平台板荷载3.492.6/2=4.537KN/m外墙传来荷载0.24х3.9х18=16.85外墙粉刷0.34х2х3.9=2.652合计gk=25.743KN/m活载qk=2.5总荷载设计值P=1.225.743+1.43.25=35.442KN/m2）截面设计计算跨度lo=1.05ln=1.05（3.9—0.35）=3.7275m弯矩设计值M=剪力设计值V=b`f=700mmho=400—35=365mm 河南工业大学第69页共69页满足要求经判别属于第一类L形截面选用支座配筋计算跨度lo=1.05ln=1.05（3.9—0.35）=3.7275m弯矩设计值M=剪力设计值V=b`f=700mmho=400—35=365mm>M=41.04KN·m属于第一类L形截面满足要求=0.976选配钢筋 河南工业大学第69页共69页配置双肢箍满足要求平台梁PTL-3计算bh=200400mm1）荷载计算恒载梁自重0.2（0.4—0.1）25=1.5KN/m梁粉刷0.02（0.4—0.1）217=0.204KN/m平台板荷载3.492.6/2=4.537KN/m梯段板传来荷载6.887х3.8/2=13.085合计gk=17.232KN/m活载qk=2.5KN总荷载设计值P=1.217.232+1.42.5=24.1784KN/m2）截面设计计算跨度lo=1.05ln=1.05（3.9—0.25）=3.8325m弯矩设计值M=剪力设计值V=采用C20砼fC=9.6N/mm2HPB335钢筋fy=300N/mm2=0.55支座弯矩设计M= 河南工业大学第69页共69页b`f=700mmho=400—35=365mm满足要求经判别属于第一类L形截面选用支座配筋满足要求=0.983选配钢筋配置双肢箍满足要求 河南工业大学第69页共69页梯段板和平台板的配筋如下： 河南工业大学第69页共69页 河南工业大学第69页共69页三、框架荷载、内力计算（一）、确定计算简图1、计算单元2、计算简图假定框架与基础固定，且嵌固于基础顶面.框架梁与柱节点刚结.由于各层柱的截面尺寸不变，则梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离，底层柱高从基础顶面算至二楼板底，基顶标高根据地质条件暂定—0.9m，则底层柱高为（3.9+0.9）=4.8m，其余各层柱高为层高，均为3.9m，顶层为板面至顶棚板底，所以高为（3.9-0.1）=3.8m。框架计算简图3、杆件尺寸估算砼梁：C20则Ec=2.55104N/mm2柱：C30则Ec=3.00104N/mm2横向框架梁（边跨）h=b=则h=取h=700mmb=取b=250mm 河南工业大学第69页共69页纵向框架梁（边跨），考虑纵梁兼做窗过梁，所以取h=600mmb=250mm框架柱b=底层柱高h=（1～1.5）b则b=取b=350mmh=（1～1.5）b取h=450mm横向框架梁（中跨）取b=250mmh=400mm纵向框架梁（中跨）取b=250mmh=400mm4、惯性矩线刚度计算其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取=2（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）：横向框架边跨梁I边梁=中跨梁I中梁=底层柱I底层柱=其余各层柱I余层柱=令=1则其余杆的相对线刚度为：===框架梁住相对线刚度如图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据（二）、各种荷载设计值的计算： 河南工业大学第69页共69页（1）屋面框架相关荷载计算20mm厚1：2水泥砂浆找平：0.02×20=0.40kN/m2100-350mm厚（3%找坡）膨胀珍珠岩：7×（0.1+0.25）/2=1.225kN/m2100mm厚现浇混泥土屋面板：0.1×25=2.5kN/m220mm厚石灰抹灰：0.34kN/m2小计：4.465kN/m2边跨框架梁自重：0.25×0.5×25=3.13kN/m梁侧粉刷：2×（0.55-0.1）×17×0.02=0.306kN/m小计：3.744KN/m屋面板传给次梁荷载：4.4651.95=8.707KN/m中跨（CD跨）框架梁自重：0.25×0.40×25=2.5kN/m梁侧粉刷：2×（0.4-0.1）×17×0.02=0.204kN/m小计：2.704KN/m屋面边跨（BC、DE）梁荷载标准值：3.744kN/m屋面边跨（BC、DE）梁荷载设计值：1.2х3.744=4.493KN/m 河南工业大学第69页共69页屋面板传给中跨（CD）框架梁荷载：（5/8）×4.465×2.4=6.698kN/m中跨（CD）跨框架线荷载标准值：2.704+6.698=9.402KN/m设计值：1.29.402=11.282KN/m边柱连系梁自重：0.25×0.60×4.5×25=16.875kN梁侧粉刷：2×（0.6-0.1）×17×0.02×4.5=1.53kN1.2m高女儿墙自重：0.24×19×4.5×1.2=24.624kN1.2m高女儿墙粉刷：1.2×0.025×2×17×4.5=4.59kN连系梁传来屋面自重：1.95×0.5×4.5×4.465=19.59kN顶层边节点集中荷载标准值：67.209kN顶层边节点集中荷载设计值：1.2×67.209=80.651kN中柱连系梁自重：0.25×0.40×4.5×25=11.25kN梁侧粉刷：2×（0.40-0.1）×17×0.02×4.5=0.918kN连系梁传来屋面自重：4.465×0.5×1.95×4.5+1.0×0.5×4.465×2.4×4.5=43.701kN顶层中节点集中荷载标准值：52.396kN顶层中节点集中荷载设计值：1.2×52.396=62.875kN设次梁截面为200mm400mm屋面次梁自重：0.2×0.40×4.5×25=9kN次梁粉刷：2×0.02×（0.40-0.1）×17×4.5=0.918kN屋面板传递集中荷载：4.465×1.95×4.5=39.18kN次梁集中荷载标准值：49.098kN次梁集中荷载设计值：1.2×49.098=58.918kN（2）标准层框架相关荷载计算45mm厚预制彩色水磨石面层：0.95kN/m280mm厚现浇钢筋混凝土楼板：0.125=2.5kN/m220厚板底抹灰：0.02×17=0.34kN/m2楼面恒荷载：3.79kN/m2设计值：1.23.79=4.548kN/m2边跨框架梁及梁侧粉刷：3.744kN/m中跨框架梁及梁侧粉刷：2.704kN/m楼面板传给中跨（CD）框架梁荷载：（5/8）×3.79×2.4=5.685kN/m边跨（BC、DE）框架梁线荷载标准值：3.744kN/m设计值：1.23.744=4.493kN/m中跨（CD）跨框架线荷载标准值：2.704+5.685=8.389KN/m设计值：1.28.389=10.067KN/m边柱连系梁自重：16.875kN边柱连系梁粉刷：1.53kN钢窗自重：2.4×3.6×0.45=2.888kN窗下墙体自重：0.24×0.9×4.5×19=18.468kN窗下墙体粉刷：2×0.02×0.9×4.5×17=2.754kN窗边墙体自重：0.550.2419=2.508KN 河南工业大学第69页共69页窗边墙体粉刷：0.5520.0217=0.374KN框架柱自重：0.35×0.45×3.90×25=15.356kN连系梁传来楼面自重：1/23.794.51.95=16.629KN框架柱粉刷：1.12×0.02×3.90×17=1.485kN标准层边柱集中荷载标准值：79.867kN标准层边柱集中荷载设计值：1.2×79.867=95.84kN中柱连系梁自重：11.25kN中柱连系梁粉刷：0.918kN内纵墙自重：4.5×（3.90-0.4）×0.2419=71.82kN内纵墙粉刷：4.5×（3.90-0.4）×0.02×17×2=10.71kN扣除门窗洞加上门窗重：2.41.80.45+0.22.4-（2.4+1.82.4）0.24（19+0.02217）=29.316KN连系梁传来楼面自重：1.95х4.5х3.79хO.5+1.Oх3.79хO.5х4.5х2.4=37.O95KN框架柱自重及粉刷：15.356+1.485=16.841kN标准层中结点集中荷载标准值：119.318kN标准层中结点集中荷载设计值：1.2×119.318=143.182kN次梁自重：9kN/m梁粉刷：0.918kN/m次梁传来集中荷载：3.791.954.5=33.257KN标准层次梁与框架梁节点集中荷载标准值：43.175kN/m设计值1.2×43.175=51.81kN/m（3）底层框架相关荷载计算基础梁：bh=250mm400mm基础梁自重：0.25×0.40×4.5×25=11.25kN钢窗自重：3.888kN窗下墙体自重：0.24×1.9×4.5×19=38.988kN窗下墙体粉刷：20.021.354.517=4.131kN窗边墙自重：2.508KN窗边墙粉刷：0.374KN框架柱自重：0.35×0.45×4.8×25=18.9kN框架柱粉刷：1.12×0.02×4.8×17=1.828kN底层边柱集中荷载标准值：81.867kN底层边柱集中荷载设计值：1.2×81.867=98.24kN基础梁自重：11.25kN内纵墙自重：0.24×（4.8-0.4）×4.519=90.288kN扣除门窗洞加上门窗重：-29.316KN框架柱自重：18.9kN框架柱粉刷：1.828kN底层中柱集中荷载标准值：92.95kN底层中柱集中荷载设计值：1.2×92.95=111.54kN 河南工业大学第69页共69页（4）活荷载计算1.屋面框架活荷载计算中跨主梁由屋面传递的均布活荷载设计值：(5/8)×1.4××2.42=4.2kN/m屋面传递给次梁的活荷载设计值：2×1.95×4.5×1.4=24.57kN屋面传递给边跨连系梁活荷载设计值：1.41.950.52=12.29kN屋面传递给中跨连系梁活荷载设计值：0.5х1.Oх2х2.4х4.5х1.4+1.4х.95х4.5х2.5хO.5=27.412.标准层活载设计值中跨主梁均布活载设计值：(5/8)×1.4×0.5×2.422.5=5.25kN/m楼面传递给次梁的活荷载设计值：2.5×1.95×4.5×1.4=30.71kN楼面传递给边跨连系梁活荷载设计值：1.41.950.52.54.5=15.36kN屋面传递给中跨连系梁活荷载设计值：1.4×1.95×4.52.50.5+0.5×1.0×2.52.44.5×1.4=34.26kN恒载作用、活载作用下结构计算简图如下所示： 河南工业大学第69页共69页（5）作用于屋面梁和楼面节点处集中风载计算风压标准值计算公式为：，其中为风振系数，由于本建筑高度H=14.7m<30.00m，可以取；对于矩形平面，风荷载体系数；风压高度系数可查规范；由设计资料可知。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如下表，表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积。风荷载计算表层数Z(m)31.01.312.151.060.414.1757.81310.93921.01.38.251.000.417.559.12612.7811.01.34.350.870.418.5638.39811.757PW1=O.91μZWoS(H2+H1)PW2=O.91μZWoS(H2+H3) 河南工业大学第69页共69页PW3=1.82μZWoS(0.5H3+H4)风荷载计算简图（KN）风荷载作用下的内力计算：框架在风荷载作用下（以左向右吹）的内力用D值法进行计算，其步骤为：⒈求各柱反弯点处的剪力值⒉求各柱反弯点高度⒊求各柱杆端弯矩及梁端弯矩由表查反弯点：层数：3，边柱m=3n=3k=0.831=0.35=1=0 河南工业大学第69页共69页层数层剪力（KN）边柱D值中柱D值D每根边柱剪力（KN）每根中柱剪力（KN）310.9391.56223.7191.56123.7191.24y==0.35中柱m=3n=3k=2.217=0.411=1=0y==0.411层数：2，边柱m=3n=2k=0.831=0.45=1=0.y=0.45-O.0075=0.443中柱m=3n=2k=2.217=0.461==0a1=0y=0.461 河南工业大学第69页共69页层数：1，边柱m=3n=1k=1.003=0.60=0y=0.60中柱m=3n=1k=2.675=0.55==0y=0.55 河南工业大学第69页共69页 河南工业大学第69页共69页四、框架内力计算1、恒载设计值作用下内力计算中间跨CD杆线刚度乘0.5修正系数可求得节点各杆端弯矩分配系数如图（利用对称性的内力计算）荷载引起的固端弯矩a）屋面，DW==×7.695²=-163.851KN，EW=163.851KN·m，DW==×11.282×2.4²=-5.42KN·m，CW=5.42KN·mB）标准层楼面梁，Db==，Eb=146.76KN·m=—=4.83KN·m则恒载引起的节点不平衡弯矩：MBW=（163.85-8.065）=155.785KN·mMCW=163.85—5.42=158.43KN·mMBb=（146.76-9.584）=137.176KNMCb=146.76—4.83=141.93KN·mC）计算分配系数 河南工业大学第69页共69页1、活载作用下的内力计算活载直接作用于CD跨时的内力，荷载对称荷载引起的固端弯矩屋面M标准层M 河南工业大学第69页共69页 河南工业大学第69页共69页 河南工业大学第69页共69页恒载作用下弯矩图（KN*M） 河南工业大学第69页共69页 河南工业大学第69页共69页活载引起的不平衡弯矩Bw=EW=0 河南工业大学第69页共69页活载作用在CD跨的M图（KNm） 河南工业大学第69页共69页活载作用在CD跨时V图（KN）活载作用在CD跨时N图（KN） 河南工业大学第69页共69页1、活载设计值作用在BC跨时的内力计算 河南工业大学第69页共69页荷载转化屋面：qwBC=楼面：qLBC=计算汇交于每个节点各杆的转角分配系数 河南工业大学第69页共69页荷载引起的固端弯矩：屋面标准层活载引起的不平衡弯矩屋面荷载引起的固端弯矩，集中转化为等效的均布荷载=57.850=72.314 河南工业大学第69页共69页 河南工业大学第69页共69页 河南工业大学第69页共69页活载作用在BC跨时M图（KN-m） 河南工业大学第69页共69页活载作用在BC跨时V图（KN） 河南工业大学第69页共69页活载作用在BC跨时N图（KN）内力组合：根据最不利而又可能的原则进行内力组合，进行承载力计算：①恒载标准值1.2②恒载标准1.2+屋面活载1.4③恒载标准值1.2+0.85（活载标准值+风载标准值）1.4④恒载标准值1.2+活载标准值1.4+0.6风载标准值1.4当时，（M，N，V）设计值/1.25框架梁柱配筋计算1.框架梁配筋计算框架梁柱截面配置应满足承载力的要求，对于梁和的偏心受压柱还应足裂缝宽度要求，当梁的截面尺寸在常用高跨比范围内时，其挠度一般可以不必验算。1）支座截面的配筋可考虑柱的支承宽度的影响，即按支座边缘截面的弯矩计算，其植为：M其中：支座边缘截面的弯矩设计值支座中线组合弯矩设计值 河南工业大学第69页共69页用于承载力计算的框架荷载效应组合表梁编号截面内力KN/KN·m恒载活载活载活载左风右风012345WL-BC左M-115.69-41.540.171-14.969-4.969V103.435.636-0.0920.554-1.0391.039中M134.4547.658-0.1831.130.973-0.973V右M-142.39-54.79-0.5373.26-3.0233.023V-108.398-38.076-0.0920.554-1.0391.039WL-CD左M-55.84-26.13-1.528.465.04-5.04V13.53814.4135.04-14.413-4.24.2中M-47.717-8.8351.504-8.8350.0000.000V右M-55.848.46-1.52-26.13-5.045.04V-13.53814.413-5.04-14.413-4.24.22L-BC左M-136.2-65.600.19-0.6611.929-11.929V96.1647.785-0.0790.250-2.6032.603中M99.9452.569-0.11450.31.9145-1.9145V右M-135.45-68.90-0.4191.26-8.18.1V-94.314-45.854-0.0790.250-2.6032.6032L-CD左M-23.21-19.21-2.168.0613.502-13.502V12.0811.3636.3-11.363-11.2511.25中M-15.962-5.5751.62-5.5750.0000.000V右M-23.218.06-2.16-19.21-13.50213.502V-12.0811.363-6.3-11.363-11.2511.251L-BC左M-120.76-59.530.204-0.9322.182-22.182V94.67445.504-0.0960.444-4.6024.602中M109.6755.664-0.1650.784.4755-4.4755V右M-131.44-68.68-0.5342.49-13.23113.231V-95.80-46.626-0.0960.444-4.6024.6021L-CD左M-36.25-25.2-2.0429.2122.055-22.055V12.0814.3386.3-14.338-18.37918.379中M-29.002-7.9951.738-7.9950.0000.000V右M-36.259.21-2.042-25.2-22.05522.055V-12.0814.338-6.3-14.338-18.37918.379 河南工业大学第69页共69页梁编号+Mmax及相应的V-Mmax及相应的V|V|max及相应的M组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值WL-BC0×1.2+(1+3)×1.4+0.65×1.4-162.050×1.2+(1+3)×1.4+5×0.6×1.4-162.05140.50140.500×1.2+(1+3)×1.4+0.6×4×1.4184.371.2×0+(1+2)×1.4×+0.641.4-200.690×1.2+(1+2)×1.4+0.64×1.4-200.69-147.51-147.51WL-CD1.2×0+(1+2)×1.4×+0.651.4-87.961.2×0+(1+2)×1.4×+0.641.4-87.9637.6137.610×1.2+(1+3)×1.4-65.601.2×0+(2+3)×1.4×+0.641.4-87.961.2×0+(2+3)×1.4×+0.641.4-87.96-37.61-37.612L-BC1.2×0+(1+3)×1.4×+0.651.4-212.980×1.2+(1+3)×1.4+5×0.6×1.4-212.98147.86147.860×1.2+(1+3)×1.4+4×0.6×1.4156.440×1.2+（1+2）×1.4+0.6×1.4×4-213.110×1.2+(1+2)×1.4+0.6×4×1.4-213.11-143.74-143.742LCD1.2×0+(1+2+5)×1.4×0.85-55.480×1.2+(1+2+5)×1.4×0.85-55.4839.1239.120×1.2+(1+3)×1.4-27.810×1.2+(2+3+4)×1.4×0.85-55.480×1.2+(2+3)×1.4+0.6×4×1.4-55.48-39.12-39.121L-BC0×1.2+(1+3)×1.4+5×1.4×0.6-198.550×1.2+（1+3）1.4+5×0.6×1.4-198.55147.36147.360×1.2+(1+3)×1.4+4×0.6×1.4171.510×1.2+(1+2)×1.4+0.6×4×1.4-212.590×1.2+（1+3）1.4+50.61.4-212.59-147.39-147.391L-CD0×1.2+1.4×（1+2+5）×0.85-81.730×1.2+（1+3）1.4+5×0.6×1.4-81.7348.7448.740×1.2+（1+3）1.4-45.750×1.2+(2+3+4)×0.85×1.4-81.730×1.2+(1+2+5)×1.4×0.85-81.73-48.74-48.74 河南工业大学第69页共69页用于承载力计算的框架荷载效应组合表柱编号截面内力KN/KN·m恒载活载活载活载左风右风012345Z-上M107.5440.31-0.1721.00-4.9694.969N184.05147.94-0.0920.554-1.0391.039下M-73.42-33.160.11-0.471.96-1.96N200.89247.94-0.0920.554-1.0391.039V-46.4-18.8380.072-0.3771.96-1.96Z-上M-86.19-28.520.982-5.21-8.0638.063N188.97952.48932.542-14.967-3.1613.161下M63.0625.27-0.8813.735.626-5.626N205.82052.48932.542-14.967-3.1613.161V38.4113.792-0.4782.2923.51-3.51Z-上M53.22-30.91-0.0830.22-9.2549.254N376.051108.015-0.1710.804-3.6423.642下M-67.24-35.710.118-0.57.360-7.360N392.892108.015-0.1710.804-3.6423.642V-30.887-17.0820.052-0.1854.26-4.26Z-上M-49.27-24.580.864-3.13-15.97615.976N438.555108.19773.181-26.58-11.80811.808下M58.6527.14-0.9484.0113.664-13.664N455.396108.19773.181-26.58-11.80811.808V27.67213.262-0.465-1.8317.6-7.6Z-上M44.0422.12-0.0820.42-14.82214.822N566.565165.809-0.2671.248-8.2448.244下M-22.02-11.060.041-0.2122.234-22.234N587.293165.809-0.2671.248-8.2448.244V-13.763-6.9130.026-0.1317.72-7.72Z-上M-36.86-16.120.56-2.66-21.62221.622N689.617169.161113.837-41.362-25.58525.585下M18.438.06-0.281.3326.426-26.426N710.345139.161113.837-41.362-25.58525.585V11.5195.038-0.1750.83110.01-10.01 河南工业大学第69页共69页用于承载力计算的框架荷载效应组合表（续表）柱编号Nmax及相应的MNMin及相应的M|M|max及相应的V组合项目组合值组合项目组合值组合项目组合值Z-01.2+(1+3)1.4+0.65×1.4152.840×1.2+(2+4)×1.4×0.8598.3401.2+(1+3)1.4+0.65×1.4152.84231.59175.61231.5901.2+(1+3)1.4+0.65×1.4-109.950×1.2+(2+4)×1.4×0.85-67.8301.2+(1+3)1.4+0.65×1.4-109.95247.868190.21247.29-67.38-42.80-67.38Z-01.2+(1+2)1.4+0.65×1.4-108.1701.2+31.4+0.65×1.4-94.000×1.2+（1+3）×1.4+0.6×4×1.4-125.94279.40163.15221.9401.2+(1+2)1.4+0.65×1.484.0701.2+31.4+0.65×1.468.500×1.2+（1+3）×1.4+0.6×4×1.496.80295.57179.32268.8149.2941.6657.11Z-01.2+(1+3)1.4+0.65×1.492.180×1.2+（2+4）×1.4×0.8542.2001.2+(1+3)1.4+0.65×1.492.18485.33357.38485.3301.2+(1+3)1.4+0.65×1.4-110.050×1.2+（2+4）×1.4×0.85-57.4301.2+(1+3)1.4+0.65×1.4-110.05501.50373.55501.50-51.85-25.55-51.85Z-01.2+(1+2)1.4+0.65×1.4-63.1301.2+31.4+0.65×1.4-61.540×1.2+(1+3)×1.4+4×1.4×0.6-89.07632.70383.93505.1101.2+(1+2)1.4+0.65×1.476.4601.2+31.4+0.65×1.469.980×1.2+(1+3)×1.4+4×1.4×0.6100.37648.88400.10537.1535.79-29.6248.58Z-01.2+(1+3)1.4+0.65×1.477.480×1.2+（2+4）×1.4×0.85-28.090×1.2+(1+3+5)×1.4×0.8577.48736.55535.80736.5501.2+(1+3)1.4+0.65×1.4-48.700×1.2+（2+4）×1.4×0.85-0.070×1.2+(1+3+5)×1.4×0.85-53.04756.45555.70730.69-26.29-5.84-27.27Z-01.2+(1+2)1.4+0.65×1.4-38.2301.2+（3+4）1.40.85-58.500×1.2+(1+3+4)×1.4×0.85-73.85996.80598.92891.6001.2+(1+2)1.4+0.65×1.48.6501.2+（3+4）1.4×0.8544.120×1.2+(1+3+4)×1.4×0.8551.791016.70618.82911.509.7821.3826.18 河南工业大学第69页共69页1L-CD1L-BC2L-CD2L-BCWL-CDWL-BC梁编号右中左右中左右中左右中左右中左右中左截面-81.73-45.75-81.73-212.59171.51-198.55-55.48-27.81-55.48-213.11156.44-212.98-87.96-65.60-87.96-200.69184.37-162.05M组KN·m10.9710.9733.1633.168.808.8032.3433.278.468.4633.1931.61Vb/2KN·m-70.76-45.75-70.76-179.43171.51-165.39-46.68-27.81-46.68-180.77156.44-179.71-79.5-65.60-79.5-167.5184.37-130.44MKN·m0.24070.0240.24070.33840.04490.3120.15880.01450.15880.3410.0410.3390.27040.0340.27040.31590.04830.246αs0.8600.9880.8600.7840.9770.8070.9130.9930.9130.7820.9790.7840.8390.9830.8390.8030.9750.8564γs(%)653.01352.40653.011352.63946.861211.86405.78213.14405.781366.25861.91354.74752.03507.87752.031232.201019.94900.19Αs,u(mm2)228.1228.1228.1321.9321.9321.9228.1228.1228.1321.9321.9321.9228.1228.1228.1321.9321.9321.9As,min(mm2)2Ф16和2Ф14(710)2Ф14(308)2Ф16和2Ф14(710)7Ф16(1407)5Ф16（1005）6Ф16（1206）2Ф14(402)2Ф12(226)2Ф16(402)5Ф16(1005)4Ф18（1017）7Ф16（1407）4Ф16(804)3Ф16(603)4Ф16(804)6Ф16（1206）3Ф16和2Ф18（1112）5Φ16（1005）A空的mm2-172.16136.83-164.49-170.94123.94-172.46-160.83147.45-130.96MkKN·m0.02050.01460.01750.02050.01460.02050.01750.01620.0146ρte(5)299.24303.87333.56297.12275.24299.76326.14295.95318.68σskN/mm20.9370.8740.9290.9360.8510.9370.9250.8910.885Ψ0.3080.3590.3740.3060.3170.3080.3640.3450.381Wmax≤0.4mm与 河南工业大学第69页共69页B=450mm1）梁的截面尺寸验算其中钢筋Ⅲ级HRB400级砼C20钢筋放一排时保护层厚度取35mm截面尺寸bh=250550mm（边跨）放二排时，保护层厚度取50mm=239.4KN·m>V=0.25cfcbho=0.2519.6250500=300KN>250×400mm（中跨）M`==108.392KN·m>V`==219KN>3)求纵筋1.单排钢筋=35mm2.双排钢筋=60mm现浇屋盖：梁板整体浇注，主梁与次梁板支座处上部纵筋相互交叉重叠，致使主梁承受负弯矩的纵筋位置下移，梁有效高度减少所以1.双排钢筋：=-80=550-80=470mm1.单排钢筋：=-50=550-50=500mm=400-80=320mm=400-50=350mm 河南工业大学第69页共69页①对屋面梁:正弯矩的跨中截面按T形截面计算验算截面类型a)确定翼缘计算宽度b`f按计算宽度lo考虑:b`f==470mmb)判别T形截面类型故属于第一类型T形截面负弯矩的支座截面按矩形计算最小配筋率要求的=0.25%b=0.0025×250×515=321.9=0.25%b=0.0025×250×365=228.1裂缝宽度要求的①确定柱的计算长度按现浇式:底层lo=1.0H=4800mm其余层lo=1.25H=1.253.9=4875mm②计算柱的纵向受力钢筋非抗震时,各层柱在横向框架平面内,按单向偏心受压构件计算,纵向受力不从心筋AS=AS"对称布置.在弯矩作用方向对边,在横向框架平面外,按轴心受压构件计算,全部纵向筋AS沿截面周边均匀布置.四级抗震框架中、边柱角柱柱不利截面内力组的偏心距增大系数n和稳定系数的计算见下表： 河南工业大学第69页共69页柱编号截面M(KN.m)N(KN)eo(mm)ea(mm)ei(mm)ei/holo(mm)lo/hlo/bZ-BW上152.84231.59660206801.641.0487510.831.01.05113.930.921下109.95247.868443.620463.61.121.0487510.831.01.07513.930.921Z-CW上125.94221.94567.520587.51.421.0487510.831.01.05913.930.921下96.80268.81360.120380.10.921.0487510.831.01.09113.930.921Z-B2上92.18485.33190202100.511.0487510.831.01.16413.930.921下110.05501.50219.420239.40.581.0487510.831.01.14413.930.921Z-C2上89.07505.11176.320196.30.470.94487510.831.01.17813.930.921下100.37537.15186.920206.90.500.97487510.831.01.16813.930.921Z-B1上77.48736.55105.220125.20.300.82480010.671.01.27113.710.924下53.04730.6972.62092.60.220.63480010.671.01.29313.710.924Z-C1上73.85891.6082.820102.80.250.69480010.671.01.28513.710.924下51.79911.5056.82076.80.190.57480010.671.01.3113.710.924注：钢筋为Ⅱ级b=0.550fy=300N/mm2砼C30fc=14.3N/mm2=M/N=+=1+当lo/h<8时取n=1.0=0.5fvA/N当>1.0时取=1.0=1.15-0.01lo/h当lo/h<15时,取=1.0A=bhe=ei+e"=ei-X=当为大偏压时则AS==当为小偏压时m==0.8== 河南工业大学第69页共69页柱编号截面bh()N(KN)(mm)e(mm)(mm)X(mm)AS=(mm2)实配筋(mm2)Z-BW上350450231.596801.0510.921904.68-524.6846.27868.17418(1017)下350450247.868463.61.0750.921688.37-308.3749.524540.19418(1017)Z-CW上350450221.94587.51.0590.921812.16-432.1644.344680.31418(1017)下350450268.81380.11.0910.921604.69-224.6953.71425.48418(1017)Z-B2上350450485.332101.1640.921434.44-54.4496.969240.98418(1017)下350450501.50239.41.1440.921463.87-83.87100.2362.81418(1017)Z-C2上350450505.11196.31.1780.921421.24-41.24100.92198.25418(1017)下350450537.15206.91.1680.921431.66-51.66107.32276.15418(1017)Z-B1上350450736.55125.21.2710.924349.1330.87147.16按构造418(1017)下350450730.6992.61.2930.924309.7370.27145.99按构造418(1017)Z-C1上350450891.60102.81.2850.924322.1057.90178.14按构造418(1017)下350450911.5076.81.310.924290.6189.39182.12按构造418(1017)柱的裂缝宽度计算：当时，应作裂缝宽度验算柱编号截面>0.55Ns(KN)(KN/m)mlo/h<14e(mm)<0.3Z-CW上1.59186.87123.060.65910.831.0849349.2262.990.01290.7150.299下1.07200.3487.780.43810.831.0628320.6188.880.01290.5640.170Z-EW上1.367179.19102.390.57110.831.0761346.2211.110.01290.6200.208下0.868192.6678.150.40610.831.0596336.9145.690.01290.4050.0943.计算箍筋梁的配箍（斜截面计算）验算截面尺寸：ho1=550-80=470mm，ho2=400-35=365mm，hW/b=470/250=1.88<4hW/b=365/250=1.46<4，故0.25fcbho=0.25×9.6×250×470=282KN>0.7ftbho=0.7×1.1×250×470=90.475KN<故需进行配筋计算Ф8@2000.25fcbho=0.25×9.6×250×365=219KN> 河南工业大学第69页共69页0.7ftbho=0.7×1.1×250×365=70.263KN>截面满足要求，只需构造配箍，对连梁配Ф8@200Vcs=0.7ftbho+1.25fyvAsv/ho=0.7×1.1×250×470+1.25×210×470×2×50.3/200=152.533KN>满足要求梁的配箍：采用Ф8双肢箍筋抗剪，其间距计算×当时取S200㎜当时取S300㎜根据抗震设计规范中跨加密区长度为1.5h=1.5×400=600mm，取100mm边跨：加密区长度为1.5×550=825mm，取120mm梁编号bho（mm）（KN）S1（mm）S2（mm）S3（mm）实配S（mm）WL-BC250470147.5190.475463.01440.13200200WL-CD25036537.6170.263——440.133002002L-BC250470147.8690.475460.18440.132002002L-CD25036539.1270.263——440.133002001L-BC250470147.3990.475463.98440.132002001L-CD25036548.7470.263——440.13300200柱箍筋：验算柱的截面尺寸符合要求计算箍筋数量:入=上层柱入=底层柱取入=3.00.3fcA=0.314.3350450=675.675KN>N取N=675.675KN则= 河南工业大学第69页共69页故应按构造要求配置箍筋加密区:柱上.下端:h,Hn/6.500mm三者中取大者即为Hn/6=517mm,底层柱的柱根处取Hn/6=667mm,直径6mm加密区箍筋中Ф8@100其他:中Ф8@150满足要求4.框架柱柱下基础设计对KJ-⑥中C轴线的柱下基础（J-2）1）选型为便于施工,基础选用阶梯形基础,砼等级为C20.钢筋为便于Ⅰ级钢.2）确定基础顶荷载⑴由基础梁传来的恒载设计值Nb=98.24KN=0.1mMb=98.24×0.1=9.824KN.m⑵由柱Z-B1传来的荷载设计值第一组(Nmax与相应的V与M)M=48.70KN.mN=756.45KNV=26.29KN第二组(Mmax与相应的V与N)M=53.04KN.mN=730.69KNV=27.27KN故作用于于基顶的荷载设计值第一组：M=487.70+9.824=58.524KN.mN=98.24+756.45=854.69KNV=26.29KN第二组：M=53.04+9.824=62.864KN.mN=98.24+730.69=828.93KNV=27.27KN3）确定基础基底的尺寸A0由于偏心距不大，基础面积按增大30﹪计算A=1.3A0=6.47m2初步选择基础面积A=2.3×2.5=5.75m2由于b=2.5m＜3m故不需对f进行修正验算持力层地基承载力基础回填土重G=A=20×1.775×5.75=204.125KNe0=4）验算Mmax内力组的最大基底反力Pmax.Pmin 河南工业大学第69页共69页Pmax==2<1.2f=1.2250=300Pmin==所以假定的基础尺寸符合要求5）确定基础高度，采用冲切验算基础高度。初步确定基础高度为900mm.采用阶梯形基础ho=900-50=850mmPn==l/2=1150>（350/2）+850=1025mmb/2=1250>（400/2）+850=1075mm所以应进行抗冲切验算柱边基础截面抗冲切验算抗冲切力：满足要求变阶处抗冲切验算：=600+410=1010（350/2）+850=1025mmb/2=1450>（400/2）+850=1075mm所以应进行抗冲切验算柱边基础截面抗冲切验算抗冲切力：满足要求变阶处抗冲切验算：=700+410=1110