华宇购物中心结构设计计算书

'毕业论文（设计）原创性声明本人所呈交的毕业论文（设计）是我在导师的指导下进行的研究工作及取得的研究成果。据我所知，除文中已经注明引用的内容外，本论文（设计）不包含其他个人已经发表或撰写过的研究成果。对本论文（设计）的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中作了明确说明并表示谢意。作者签名：日期：毕业论文（设计）授权使用说明本论文（设计）作者完全了解红河学院有关保留、使用毕业论文（设计）的规定，学校有权保留论文（设计）并向相关部门送交论文（设计）的电子版和纸质版。有权将论文（设计）用于非赢利目的的少量复制并允许论文（设计）进入学校图书馆被查阅。学校可以公布论文（设计）的全部或部分内容。保密的论文（设计）在解密后适用本规定。 作者签名：指导教师签名：日期：日期：107 前言毕业设计是大学本科教学计划中最后一个重要的教学环节，是对自身综合应用所学的土木工程基础理论的培养，也是进行房屋建筑设计或科学研究的综合训练，是前面各个教学环节的继续、深化和拓宽，是培养自身综合素质和工程实践能力的重要阶段。毕业设计的目的在于使我们受到结构工程师所必须的综合训练，有利于向工作岗位过渡。本毕业设计课题为《华宇购物中心》，要求对此分别进行建筑部分设计和结构设计两部分。建筑部分要完成建筑方案比较、分析、确定；绘制建筑施工图和编写建筑设计说明书。结构设计包括结构选型及结构布置；主要框架的荷载计算、内力分析、截面设计；楼梯、基础、雨篷、梁板的计算；绘制结构施工图。本设计的内容涉及了建筑、结构两大方面，全面地包含了土木工程建工方向专业所学知识，是一次全面的设计演练。同时，设计研究的内容具有相当的深度和难度，是对设计人员的一次综合考核。设计应达到的技术要求为满足实际施工要求，即所设计的内容正确、可行。为此，设计过程中要以设计规范为准绳，严格控制各设计内容满足规范和相关条例的要求。限于时间和经验等方面的原因，在设计中难免有不尽合理和完善之处，敬请指正。107 摘要本工程位于山东省青岛市区，长约60米，宽约40米，高为26.5米，总建筑面积为10248m²，该项工程总共五层，层高均为5.1米。该建筑平面设计合理，能做到顾客、货物运输、工作人员三股流线流畅和紧凑，且其使用、联系与出入交通均方便，无干扰，各房间大小使用面积合理，满足功能要求。立面造型美观，装饰朴实，符合主体建筑设计要求。该建筑为钢筋混凝土框架结构，柱距为7.2米，纵横向承重体系，基础采用钢筋混凝土柱下独立基础，埋深1.6m。楼面板、屋面板、卫生间采用现浇楼板。设计由建筑设计开始，先后进行了体型、平面、立面、剖面以及细部构件的做法设计，整座建筑考虑到人流与防火组织。结构设计主要有主要框架的内力计算、主要截面的配筋设计、楼梯雨篷的结构设计以及基础的结构设计。关键字：商场设计平面设计立面设计结构设计107 AbstractTheprojectislocatedinQingdaocity,ShandongProvince,whichisarepresentationalarchitecture,itslengthandwidthis60m,40m,respectively.Thefloorheightis5.1m.Thewholearchitectureareais10248m².Theengineeringhasfivefloors,itsheightis26.5m.Thedesignofarchitecturalplanisreasonable.Thecustomers,goodstransportandworkersaredistributedclearly.Thelinkandin-outtrafficareconvenient,nointerference.Thedimensionaldesignisbeautifulandthemold-makingispleasingtotheeyes,hasluxuriousdecorate.Accordwiththedemandoftotalarchitecturaldesign.Thebuildingisreinforcedconcreteframestructures,columnspacingof7.2meters,theverticalandhorizontalload-bearingsystem,basedonreinforcedconcretefoundationundercolumn,depth1.6m.Floorpanels,roof,bathroomwithfloorslab.Designedbythearchitecturaldesign,includedthesize,printandelevation,sectionanddetailcomponentsofthedesign,constructiontakingintoaccountthewholeflowofpeopleandfiresafetyorganizations,designedamainbuildingstairs,asecondarystaircaseandtheexposedarotatingstaircase.Majorstructuraldesignofthemainframeworkoftheinternalforces,themainsectionofthereinforcementdesign,staircasesYupengthestructuraldesignofthestructureandfoundationdesign.Thewholeprojectdesignwiththedesignandstructuralrequirements,basicallyreasonable.Keywords:MarketDesign,Structural,Design,ConstructionDesign,FaçadeDesign目录107 1建筑设计11.1设计资料11.1.1建筑环境和地点11.1.2自然条件21.1.3建筑设计要求31.2总平面设计31.3建筑平面设计41.3.1营业厅设计要点41.3.2库房设计要点51.3.3辅助部分设计要点：51.3.4楼梯设计要点：61.3.5防火与疏散61.4建筑立面设计61.4.1立面造型61.4.2外墙装饰71.4.3门窗设置：71.5建筑剖面设计81.5.1剖面设计基本要求91.5.2楼梯设计111.6细部构造设计121.6.1屋面、楼面做法121.6.2勒脚做法131.6.3散水做法132.结构设计142.1板的设计142.1.1设计资料142.1.2楼盖的结构平面布置142.1.3单向板计算142.1.4双向板计算16107 2.2次梁设计182.2.1荷载计算182.2.2内力计算192.2.3截面配筋计算202.3框架计算222.3.1设计资料222.3.2结构布置及结构计算简图的确定232.3.3荷载计算242.3.4侧移计算342.3.5内力计算352.3.6内力组合522.3.7截面设计682.4基础设计862.4.1荷载计算862.4.2基础设计资料882.4.3边柱独立基础的计算882.4.4中柱独立基础的计算922.5雨篷设计962.5.1设计资料962.5.2雨篷的抗弯强度计算962.5.3雨篷梁计算982.6楼梯的计算1012.6.1设计资料1012.6.2踏步板设计1012.6.3梯段板设计1022.6.4平台板设计1032.6.5平台梁设计1043、参考文献1064、致谢词107107 107 1建筑设计本建筑根据“山东科技大学土木工程06级毕业设计任务书”设计。建筑名称为“华宇购物中心”。本商场建筑设计按照可持续发展战略的原则，正确处理人与建筑和环境的相互关系，考虑保护生态环境，防止污染和破坏环境；贯彻节约用地、节约水电、能源、材料的原则；本设计综合考虑了建筑物的防火、抗震、抗风与采光要求、以人为本，满足人们的使用要求。本着适用、安全、经济、美观的原则，对图书馆的柱网尺寸、面积、层高以及荷载等设计应有较大使用上的灵活性，符合现代化的文化、休闲要求。本建筑采用现浇钢筋混凝土框架结构，现浇钢筋混凝土楼盖，共五层，内外填充墙均为200mm厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，外墙加60mm厚保温层。内墙装饰为涂料，外墙装饰为玻璃幕墙。1.1设计资料1.1.1建筑环境和地点本建筑位于山东省青岛市区，规划批准用地和建设用地界线见图1.1.1所示。图1.1.1建筑设计要求：在临道路两边新建筑必须从地界线后退10米，交通入口设在离开交叉路口不少于30米。107 1.1.2自然条件（1）工程地质勘探资料场地平坦，在水平方向土层分布均匀均匀，表层在-1.0m，以下为中风化或微风化的软质岩石层，地基承载力特征值为kPa。见表1.1.1。表1.1.1各岩土层力学指标汇总表层号岩土层名称（kPa）模量（Mpa）容重（kN/m²）摩擦角（度）内聚力（kPa）厚度（m）1素填土—10.020.015.00.00.5-0.82淤泥质土2603.016.02.05.00.6-1.03风化岩300100002450.0200.02.0-3.54中风化岩1000200002450.0200.02.5-4.05微风化岩2000300002450.0200.0水文地质概况：最高地下水位为-4.3m，常年地下水位为-4.5m左右，地下水无腐蚀性。（2）气候条件气温：冬季采暖计算温度:-7℃；夏季通风计算温度+27℃；风向：夏季主导风向为东南风，冬季主导风向为西北风；降雨量：全年降水量719mm；小时最大降水量66.2mm；土壤最大冻结深度：0.5m。（3）地震设防烈度地震设防烈度：7度设计基本地震加速度值为0.10g地震分组为第一组场地类别为Ⅱ类（4）荷载基本雪压：0.2kN/m²，组合值系数，准永久值系数107 。基本风压kN/m²，屋面按上人屋面考虑。1.1.3建筑设计要求确定商场的柱网尺寸、面积、层高应考虑使用的灵活性，所作设计应具有调整和改造的可能性，并符合先进的管理模式和现代化服务手段的要求。建筑耐久等级为Ⅱ级，采光等级为Ⅲ级，建筑装修为高级装修。建筑平面自定，营业厅面积大于总面积的55％，除纯营业面积外尚应设置顾客休息和卫生间，仓储面积小于总面积的30％，应设周转、贮藏、检查等部分，行政办公等辅助部分面积小于总建筑面积的15％，主要为办公使用，应设独立的出入口。1.2总平面设计大中型商店建筑基地宜选择在城市商业区或主要道路的适宜位置。大中型商店建筑应有不少于两个面的出入口与城市道路相邻接；或基地应有不小于1/4的周边总长度的出入口与一边城市道路相邻接，基地内设净宽度不小于4m的运输、消防道路。大中型商店建筑的主要出入口前，应按当地规划及有关部门要求，应设相应的集散场地及供自行车与汽车使用的停车场地。总平面布置应合理安排好设备机房、附属设施和地下建筑物。基地内设停车场，并安排车库自行车棚等基础设施，并考虑环境与绿化设计，其主体部分有良好的朝向和日照。商店建筑按使用功能分为营业、仓储和辅助三部分，建筑内外应组织好交通、人流、货流应避免交叉，并应有防火、安全分区。本建筑属中等规模的商业建筑，基地选在城市商业地区，南面是主要街道东面是次要街道，因此在总平面设计时，在南面和东面各设一个顾客主出入口。为考虑货物的交通运输在南面不仅设有一个出入口还有一个货物运输口，在东面设有停车场。店员入口设在北面。这样设计组织好了顾客流线，货运流线，店员流线，城市交通之间的关系，避免相互干扰。本建筑平面面积10248平方米；营业面积占77.2％，面积为7050平方米；仓储面积为2％，面积为207平方米；辅助部分占20.8％，面积为2132平方米。建筑总高度26.5m，共5层，层高5.1m，室内外高差0.45m。总平面图如图1.1.2所示：107 图1.2.1总平面示意图1.3建筑平面设计商店建筑按使用功能分为营业、仓储和辅助三个部分。建筑内外应组织好交通，人流、货流应避免交叉，并应有防火、安全分区。1.3.1营业厅设计要点根据顾客流量，商店规模，同时考虑到货柜的灵活布置。本设计柱网布置为7.2米×7.2米。营业厅内尽量利用天然采光，在厅内四周都设有窗户，不能达到通风效果的部分采用中央空调，在东面、南面设有橱窗。（1）、营业员工作位置宽度：柜台、货架、营业员走道宽度。柜台的尺寸一般高度为900～1000mm、深度为500～700mm、单个宽度为1500～2000mm。货架的高度既要便于商品的储存，又要方便营业员和顾客选购商品。货架的600～1600mm为重点陈列空间、1600～2000mm为展示陈列空间、顾客选取商品频度最高的陈列高度范围是900～1600mm。营业员的走道宽度取决于营业员方便地取放柜台或货架上的商品，既要节约体力，又不影响营业员的活动，一般取为750～900mm。考虑到在高货架前有临时增加一排矮货架的可能性，走道可以增至1100mm。（2）、顾客出入口应与橱窗、广告、灯光统一设计，并宜设置隔热、保温和遮阳、防雨除尘等设施。每层营业厅面积一般宜控制在2000m²107 左右并不宜大于防火分区最大允许建筑面积，进深应控制在40m左右；当面积或进深很大时，宜用割断分割成若干专卖单元，或采用室内商业街方式，并加强导向设计。（3）大中型百货商店宜设置顾客电梯或自动扶梯，自动扶梯上下两端水平部分3m范围内不得兼作他用；当厅内只设单向自动扶梯时，附近应设与之配合的楼梯。（4）大中型百货商店应按营业面积的1~1.4％设顾客休息场所；应在二楼及二楼以上设顾客卫生间。营业厅与仓库应保持最短距离，以便于管理，厅内送货流线应避免相互干扰。营业厅尽量采用天然采光；若采用自然通风时，其外墙开口的有效通风面积不应小于楼地面面积的1/20，不足部分用机械通风加以补充。1.3.2库房设计要点商店应根据经营规模与方式、商品销售量等特点设置供商品短期周转的存储库房和有关的验收、整理、加工、管理等辅助用房。营业厅同层宜设置分库减轻垂直货运。进货入口应靠近通路，并设卸货平台，大中型商店应设两部以上的货运电梯。库房应符合防火规范的规定，并应符合防盗、通风、防潮等要求。本设计在二到四层均设有内部库房，存放销售的商品，为满足货物的运输要求，设置了货运电梯两部。在南面设有货物入口及卸货平台，方便货运并与客流和员工流分开。1.3.3辅助部分设计要点：辅助部分应根据商店规模大小、经营需要而设置。包括外向橱窗、办公业务和职工福利用房，以及各种建筑设备用房和车库等。本设计办公室均设在顶层，每层设有配电室和变电室，消防中心和空调中心设在顶层。商店建筑厕所位置宜方便隐蔽，卫生用具按使用人数设置，男女比例4:6顾客数量=营业厅面积（m²）×0.1（人/m²），成人男厕按每60人设大便器一具，每30人设小便斗一具。成人女厕按每30人设大便器一具。盥洗室应设污水池1个，并按每35人设洗脸盆1个。本设计中在二到五层均设有顾客卫生间，顶层并设有职工卫生间，卫生间布置见平面图。107 1.3.4楼梯设计要点：商业设施内的楼梯分为客用楼梯、内部专用楼梯。避免专用楼梯几种。在进行楼梯设计时，务必采用合理均衡的布局形式、确保店内所有地点的避难距离基本相同，使大量不特定顾客无论是在日常购物中，还是发生火灾、地震等紧急情况时，都能够安全避难。本设计共有四部楼梯，主要楼梯三部，设在商店人流交集中的出入口处，可以较好的达到运送疏散人流的要求。另一步楼梯，用作工作人员的使用。各楼梯设有卷闸门以保障营业厅晚间的安全。此外，设有两部客梯和自动扶梯，确保顾客在店内各楼层顺畅移动。1.3.5防火与疏散商店营业部分的吊顶和一切饰面装修，应符合建筑物耐火等级规定，并采用非燃烧材料或难燃烧材料。商店内如设有上下层相连通的开敞楼梯、自动扶梯等开口部位时，应按上下连通层作为一个防火分区，其建筑面积之和不应超过防火规范的规定。防火分区应采用防火墙分隔，如有开口部位设防火门窗或防火卷帘并装有水幕，本设计在自动扶梯周围设有防火卷帘并装有水幕。商店营业厅的每一防火分区安全出口数目不应少于两个；营业厅内任何一点至最近安全出口直线距离不宜超过20m。商店营业厅的出入门，安全门净宽度不应小于1.40m，并不应设置门槛。商店营业部分疏散人数的计算，可按每层营业厅和为顾客服务用房的面积总数乘以换算系数来确定：第一、二层，每层换算系数为0.85；第三层，换算系数为0.77；第四层及以上各层，每层换算系数为0.60。1.4建筑立面设计建筑立面是表示房屋四周的外部形象。立面设计和建筑体型组合一样，也是在满足房屋使用要求和技术经济条件的前提下，适用建筑造型和立面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合进行的。1.4.1立面造型立面造型107 设计着重研究建筑物的体量大小、体型组合、立面及细部处理等。在满足使用功能和经济合理性的前提下，运用不同的材料、结构形式、装饰细部、构图方法等创造出预想的意境，从而不同程度地给人以庄严、挺拔、明朗、轻快、简洁、朴素、大方、亲切的印象，加上建筑物体型庞大、与人们的目光接触频繁，因此具有独特的表现力和感染力。钢筋混凝土框架结构由于墙体仅起围护作用，这就给空间处理赋予了较大的灵活性。框架结构的立面开窗较自由，即可形成大面积独立窗，也可形成带形窗，甚至底层可以全部取消窗间墙而形成全部通透的形式。框架结构具有简洁、明快、轻巧的外部形象。随着现代新结构、新材料、新技术的发展，给建筑外形设计提供了更大的灵活性和多样性。特别是各种空间结构的大量运用，更加丰富了建筑的外观形象，使建筑造型千姿百态。本商场设计共五层，每层层高均为5.1m，总建筑高度26.5m，整体造型为矩形，满足商场大空间的要求，本建筑采用折线设计，虽形式简单，但简单的立面给人一种庄重的感觉，由此将立面成竖向划分，满足了建筑物的整体协调性，避免了因横向长度较纵向过长而造成立面比例的不均衡。简单而不为单调，突出而不喧宾夺主，增强了建筑的表现力，取得了完整统一、协调稳健的立面效果，在蓝天白云的衬托下给人以视觉上的美感。立面上的竖线条的处理使立面成竖向划分，给人以结构美，满足了建筑物的整体协调性。1.4.2外墙装饰商业设施外装修应注意与周边环境相协调，外装修及其材料应当能够反映出商家的经营理念，客用出入口设置合理、醒目。借助立面标志、广告塔等元素，使顾客能够从远处就可清晰地感受到它的存在。商业设施外装修的特点之一就是无窗墙面多，所以本设计外墙大面积采用玻璃幕墙，并设有大型液晶广告牌，在主入口的柱子上面装饰具有质感的金属材料或大理石、花岗岩等有天然纹理的石材。与玻璃幕墙相衬，给人以庄重、大方的感觉，再加上入口处重点处理以及少量装饰处理，对于本建筑更是力求简洁、明朗、大方，避免了繁琐装饰。1.4.3门窗设置：（1）门的设置房间门的作用是供人出入和各方间的交通联系，有时也兼采光和通风。根据《建筑设计防火规范》有关规定：107 第5.3.1公共建筑和通廊式居住建筑安全出口的数目不应少于2个，但符合下列要求的可做一个：一个房间的面积不超过60㎡，且人数不超过50人时，可设一个门；位于走道尽端的房间内有最远一点到房门口的直线距离不超过14米且人数不超过80人时，也可设一个向外开启的门，但门的净宽不应小于1.40m。民用建筑的疏散门还有以下要求：建筑中的疏散走道、安全出口、疏散楼梯以及房间疏散门的各自总宽度应经计算确定。安全出口、房间疏散门的净宽度不应小于0.9m，疏散走道和疏散楼梯的净宽度不应小于1.1m。对于有特殊用途的房间门的数量和总宽度应按每100人600mm宽计算，并结合人流通行方便分别设双扇外开门于通道外，且每扇门的宽度不应小于1400mm。双扇门的宽度可为1200—1800mm，四扇门的宽度可为2400—3600mm。（2）窗的设置为获得良好的天然采光，保证房间足够的照度值，房间必须开窗。窗口面积大小主要根据房间的使用要求、房间面积、及当地日照情况等因素来考虑。设计时可根据窗地面积比（窗洞口面积之和与房间地面面积比）进行窗口面积的估算。其具体步骤为：1）查窗地面积比；2）根据房间面积计算窗洞口面积；3）确定洞口尺寸（考虑模数的要求）。本建筑采用多种不同尺寸的窗户：阅览室主要采用2400mm2700mm的大面积窗，并在靠走廊一侧设高窗，楼梯采用外挂的上下相通的玻璃窗，以增加立面效果，厕所采用高窗。总之，门窗位置的确定应满足以下要求：①门窗位置尽量使墙面完整，便于家具设备布置和合理组织人行通道；②门窗位置应有利于采光通风；③门的位置应方便交通，利于疏散。为避免窗扇开启时占用室内空间，大多数的窗采用外开方式；为使走廊平整，大多数门采用内开式。1.5建筑剖面设计107 剖面设计确定建筑物各部分高度，建筑层数，建筑空间的组合与利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系等。它与平面设计是从两个不同的方面反映建筑物内部空间的关系。平面设计着重解决内部空间的水平方向上的问题，而剖面设计主要研究竖向空间的处理，两个方面同样都涉及到建筑的使用功能、技术经济条件、周围环境等问题。1.5.1剖面设计基本要求剖面设计本着矩形剖面简单、规整、便于竖向空间的组合，容易获得简洁而完整的体型，结构简单，方便施工的原则进行。即使有特殊要求的房间在尽可能满足使用要求的前提下，也优先考虑矩形剖面房间层高的确定，首先要满足人体活动及家具设备的要求，为此房间的净高必须大于2.2m；其次房间的高度要有利于天然采光和自然通风；第三，房间高度受结构高度及其布置的影响；第四，要考虑建筑经济效果，层高是影响建筑造价的一个重要因素，第五，空间比例关系应给人适宜的空间感受。建筑剖面的组合形式，主要由建筑物中各类房间的高度和剖面形状、房屋的使用要求和结构布置特点等因素决定的。剖面设计中房间的形状除应满足使用要求以外，还应考虑结构类型、材料及施工的影响，长方形的剖面形状规整、简洁、有利于梁板式结构布置，同时施工也比较简单。即使有特殊要求的房间，在能满足使用要求的前提下，也宜优先考虑采用矩形剖面。（1）房间的剖面形状房间的剖面形状主要是根据使用要求和特点来确定，同时也要结合具体的物质技术、经济条件及特定的艺术构想考虑，使之既满足使用又能达到一定的艺术效果。（2）房间的层高房间的剖面设计，首先需要确定房间的净高和层高。房间的净高使之楼地面到结构层（梁、柱）地面或顶棚下表面之间的距离。层高是指该层楼地面到上一层楼面之间的距离。房间的高度恰当与否，直接影响到房间的使用、经济以及室内空间的艺术效果，在通常情况下，房间高度的确定主要考虑以下几个方面：1)人体活动及家具设备的要求107 房间的净高与人体活动尺度有很大的关系。为保证人们的正常活动，一般情况下，室内最小净高应使人举手不接触到顶棚为宜。为此房间净高应不低于2.2m。不同类型的房间，由于使用人数不同、房间面积大小不同，对房间的净高要求也不同。卧室使用人数少、面积不大，有无特殊要求，故净高较低，常取2.8-3.0m,但不应小于2.4m；教室使用人数多，面积相应增大，净高宜高一些，一般常取3.30-3.60m；公共建筑的门厅是接纳、分配人流及联系各部分的交通枢纽，也是人们活动的集散地，人流较多，高度可较其它房间适当提高。除此之外，房间的家具设备以及人们使用家具设备所需的必要空间，也直接影响到房间的净高和层高。本建筑考虑以上各个方面，以及设计任务书的要求，最终选定主体部分层高为5.1m。对于办公用房等面积较小的房间可通过吊顶减小建筑层高，避免给人以空旷的感觉。2)采光、通风要求房间的高度应有利于天然采光和自然通风，以保证房间必要的学习、生活及卫生条件。当房间允许两侧开窗时，房间的净高不小于总深度的1/4。房间的通风要求，室内进出风口在剖面上的高低位置，也对房间的净高有一定的影响。除此以外，容纳人数较多的公共建筑，应考虑房间的正常气容量，保证必要的卫生条件。3）结构高度及其布置方式的影响在相同净高的情况下，结构布置不同，房屋的层高也相应不同。4）建筑经济效果层高是影响建筑造价的一个重要因素。因此，在满足使用要求和卫生要求的前提下，适当降低层高可相应减小房屋的间距，节约用地，减轻房屋自重，改善结构受力情况，节约材料。5）室内空间比例按照上述要求合理地确定房间高度的同时，还应注意房间的高宽比例给人以适宜的空间感觉。一般说来，面积大的房间高度要高一些，面积小的房间则可适当降低。107 房间层高的确定首先要满足人体活动及家具设备的要求，为此房间的净高必须大于2.2m,其次房间的高度要有利于天然采光和自然通风，第三，房间高度受结构高度及其布置的影响；第四，要考虑建筑经济效果，层高是影响建筑造价的一个重要因素，第五，空间比例关系应给人适宜的空间感受。1.5.2楼梯设计（1）楼梯设计的要求：楼梯在剖面中的位置，是和楼梯在建筑平面中的位置以及建筑平面的组合关系密切联系在一起的，它作为建筑空间竖向联系的主要部件，其位置应明显，起到提示引导人流的作用，并要充分考虑其造型美观，人流通行顺畅，行走舒适，结合坚固，防火安全，同时还应满足施工和经济条件的要求。因此，需要合理的选择楼梯的形式、坡度、材料、构造做法，精心的处理好其细部构造。需要指出的是，为减少疲劳，梯段的踏步步数一般不宜超过18级，但也不宜少于3级，因为步数太少不易为人们察觉，容易摔倒。（2）楼梯尺度1）踏步尺度楼梯的坡度在实际应用中均有踏步高宽比决定。踏步的高宽比需根据人流行走的舒适、安全和楼梯间的尺度、面积等因素进行综合权衡。常用的坡度为1：2左右。楼梯踏步的踏步高和踏步宽尺寸一般根据经验数据确定，见表1.4.1。踏步的高度，成人以150㎜左右较适宜，不应高于175㎜。踏步的宽度（水平投影宽度）以300㎜左右为宜，不应窄于260㎜。该商场的楼梯踏步的高度取为150㎜，踏步的宽度取为300㎜。能够满足规定，该设计较为合理。2）梯段尺度梯段尺度分为梯段宽度和梯段长度。梯段宽度应根据紧急疏散时要求通过的人流股数多少确定。每股人流按500-600㎜宽度考虑。同时，需满足各类建筑设计规范中对梯段宽度的限定，如住宅≥1100㎜，公共建筑≥1300㎜等。梯段长度（L）则是每一梯段的水平长度，其值为L=b(N-1)，其中b为踏面水平投影步宽，N为梯段踢面数。107 3）平台宽度平台宽度分为中间平台宽度D1和楼梯平台宽度D2，对于平行和折行多跑等类型楼梯，其转向后的中间平台宽度应不小于梯段宽度，以保证通行与梯段同股数人流。同时应便于家具搬运，医院建筑还应保证担架在平台处能转向通行，其中间平台宽度应≥1800㎜。对于直行多跑楼梯，其中间平台宽度可等于梯段宽，或者≥1000㎜。4）梯井宽度其宽度以60-200㎜为宜。5）楼梯尺寸计算①根据层高H和初选步高h定每层踢面数N,N=H/h。N以偶数为宜，当其为奇数或非整数时，可调整步高h；②根据步数N和初选步宽b决定梯段水平投影长度L，L=（0.5N-1）b；③确定是否设梯井C；④根据楼梯间净宽A和梯井宽C确定梯段宽度a，a=(A-C)/2，同时检查其是否满足紧急疏散时人流股数要求；⑤根据初选中间平台宽D1（D1≥a）和楼梯平台宽D2（D2≥a）以及L检验楼梯间进深井长度B,D1+L+D2=B。不满足时再对各值进行调整，直至满足要求。6）栏杆扶手尺寸一般不小于900㎜，供儿童使用的楼梯应在500-600㎜高度增设扶手。7）楼梯净空高度楼梯各部位的净空高度应保证人流通行和家具搬运，一般要求不小于2000㎜，梯段范围内净空高度宜大于2200㎜。1.6细部构造设计1.6.1屋面、楼面做法1）屋面做法：300×300×25水泥砖；20厚1:2.5水泥砂浆结合层；高聚物改性沥青防水卷材；20厚1:3水泥砂浆找平层；100~140厚珍珠岩保温层；100mm厚现浇钢筋混凝土板；107 20厚水泥砂浆抹底。2）楼面做法20mm厚地板砖面层；20mm厚水泥砂浆找平；100mm厚现浇钢筋混凝土楼板；20mm厚板底粉刷。1.6.2勒脚做法勒脚是墙身接近室外地面的部分，一般情况下，其高度为室内地坪与室外地面的高差部分。它起着保护墙身和增加建筑物立面美观的作用。由于它容易受到外界的碰撞和雨、雪的侵蚀，遭到破坏，同时地表水和地下水的毛细作用所形成的地潮也会造成对勒脚部位的侵蚀。所以，在构造上必须采取相应的防护措施。勒脚防潮层：分为水平防潮层和垂直防潮层。当室内地坪出现高差或室内地坪低于室外地面时，要同时设置水平防潮层和垂直防潮层。本工程只设水平防潮层。水平防潮层根据材料的不同，一般有油毡防潮层、防水砂浆防潮层、配筋细石混凝土防潮层。油毡防潮层具有一定的韧性、延伸性和良好的防潮性。由于油毡层降低了上下砌体之间的粘结力，且降低了砌体的整体性，对抗震不利，目前已少用。砂浆防潮层是在需要设置防潮层的位置铺设防水砂浆。防水砂浆能克服油毡防潮层的缺点，但由于砂浆系脆性材料，易开裂。故不适于地基会产生微小变形的建筑中。为了提高防潮层的抗裂性能，常采用60mm厚的配筋细石混凝土防潮层。工程中常在标高-0.06m处设防潮层。1.6.3散水做法为保护墙基不受雨水的侵蚀，常在外墙四周将地面做成向外倾斜的坡面，以将屋面水排至远处，这一坡面称散水。散水坡度约3%-5%，宽一般为600mm-1000mm，纵向每隔10米做一道伸缩缝，散水与外墙设20宽缝，其缝内均填沥青砂浆。当屋面排水方式为自由落水时，要求其宽度较出檐多200mm，本工程做散水，宽度600mm，坡度3%，做法详见施工详图。107 2.结构设计2.1板的设计2.1.1设计资料（1）楼面做法：地板砖面层，20mm厚水泥砂浆找平，现浇钢筋混凝土板，20mm厚水泥砂浆抹底。（2）材料：混凝土强度等级C25（f=11.9N/mm）,梁内受力筋为HRB300(f=300N/mm，其他为HPB235(fy=210N/mm)。2.1.2楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。主梁的跨度为7.2m，次梁的跨度为7.2m，主梁每跨内布置两根次梁，板跨度为2.4m，l/l=7.2/2.4=3，因此按单向板计算。按跨高比条件，要求板厚h2400/40=60mm，对于民用建筑h60mm，取板厚h=100mm。次梁截面高度满足h=l/18~l/12=7200/18~7200/12=400mm~600mm，考虑楼面活荷载比较大，取h=500mm，截面宽度取b=200mm。主梁的截面高度应满足h=l/15~l/10=7200/15~7200/10=480mm~720mm，取h=700mm，截面宽度取为b=300mm。连系梁的截面高度取h=600mm,b=300mm。2.1.3单向板计算﹙1﹚荷载统计恒载标准值地面砖面层0.55kN/㎡20mm厚水泥砂浆找平0.02×20=0.40kN/㎡100mm厚现浇混凝土板0.1×25＝2.50kN/㎡20mm厚水泥砂浆抹底0.02×17=0.34kN/㎡小计=3.79kN/㎡活荷载标准值107 商场营业厅及休息室3.5kN/㎡仓库5.0kN/㎡办公室2.5kN/㎡楼梯3.5kN/㎡厕所2.5kN/㎡恒荷载设计值g=1.2×3.79=4.55kN/㎡活荷载设计值q=1.4×3.5=4.9kN/㎡荷载总设计值=4.55+4.9=9.45kN/㎡﹙2﹚计算简图取1m板宽作为计算单元，将15跨连续板视为5跨连续板计算。板的计算跨度为：l0=ln=2400-200=2200mm图2.1.1连续板计算简图（mm）﹙3﹚内力计算表2.1.1板弯矩计算截面端支座A边跨跨中ⅠB支座第二跨跨中Ⅱ中间支座C中间跨跨中Ⅲ弯矩系数αm-1/161/14-1/111/16-1/141/16M=αmql2(kN.m)-2.8593.267-4.1582.859-3.2672.859﹙4﹚正截面受弯承载力计算环境类别一级，C25混凝土，板的最小保护层厚度c=15mm。板厚100mm，mm，板宽mm,C25混凝土，,N/mm²，HPB235级钢筋，N/mm²。107 表2.1.2板的配筋计算截面端支座A边跨跨中离端第二支座B离端第二支座跨中中间支座C中间跨跨中M(KN.m)-2.8593.267-4.1582.859-3.2672.8590.0380.0430.0550.0380.0430.0380.0390.0440.0670.0390.0440.039176.8199.47280.8176.8199.47176.8选用钢筋Ф8@180Ф8@180Ф8@160Ф8@180Ф8@180Ф8@180实际配筋(mm²)279279314279279279计算结果表明，ξ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则；/bh=279/(1000×100)=0.279%,此值大于0.45/=0.45×1.27/210=0.27%，可以;同时也大于0.2%，符合要求。2.1.4双向板计算双向板（四边固定），如图2.1.2所示，按塑性铰法计算。图2.1.2双向板计算简图（mm）﹙1﹚荷载统计恒荷载设计值：g=1.2×3.79=4.55kN/m2活荷载设计值：q=1.3×3.5=4.9kN/m2荷载总设计值：=4.55+4.9=9.45kN/m2﹙2﹚计算跨107 mm，mm。﹙3﹚内力计算则求得：=2.9KN.m1.6KN.m-5.8KN.m-3.2KN.m﹙4﹚配筋计算材料采用C25混凝土，f=11.9KN/m，HRB235钢筋，f=210KN/m。跨中方向：h=h-20=80mm采用构造配筋：φ8@180,mm²。同理，方向：h=100-30=70mm107 mm²，φ8@180，mm²。支座方向：mm²,φ8@180,mm²。方向：mm²，φ8@180,mm²。其它板配筋见表2.1.3。表2.1.3板配筋项目h0(mm)M(KN.m)αsζAs(mm)配筋实有As(mm)跨中B8l01方向801.090.0140.01465.48@180279l02方向700.660.0110.01145.28@180279B9l01方向802.980.0390.040181.08@180279l02方向701.760.0300.031121.68@180279B11l01方向803.550.0470.048216.58@180279l02方向701.060.0180.01872.88@180279B12l01方向803.020.0400.040183.58@180279l02方向702.960.0510.052206.78@180279支座B8l01方向80-2.180.0290.029131.78@180279l02方向70-1.320.0230.02390.88@180279B9l01方向80-5.960.0780.082369.88@110457l02方向70-3.520.0600.062247.28@150335B11l01方向80-7.10.0930.098444.48@110457l02方向70-2.120.0360.037146.98@150335B12l01方向80-6.040.0790.083375.08@110457l02方向70-5.920.1020.107425.58@110457B7跨中803.620.0480.049220.98@180279支座80-2.40.0320.032145.28@180279B10跨中804.260.0560.058261.18@180279支座80-2.840.0370.038172.38@180279107 2.2次梁设计2.2.1荷载计算按考虑内力重分布计算，次梁截面高度取h=500mm，宽度取b=200mm主梁的截面高度取h=700mm，宽度取为b=300mm。永久荷载设计值：板传来的恒荷载：4.55×2.4=10.92kN/m次梁自重：25×(0.50-0.10)×0.20×1.2=2.40kN/m次梁粉刷：17×0.02×(0.50-0.10)×2×1.2=0.32kN/m小计：g=13.646kN/m可变荷载设计值:q=4.9×2.4=11.76kN/m荷载总设计值：g+q=25.41kN/m2.2.2内力计算﹙1﹚计算简图主梁截面为300mm×700mm，计算跨度：l=l=7200-300=6900mm，按等跨连续梁计算，其计算简图如图2.2.1。图2.2.1次梁计算简图﹙2﹚内力计算表2.2.1次梁弯矩计算截面端支座A边跨跨中1离端第二支座B离端第二跨跨中中间支座C中间跨中3连接方式整浇弯矩系数α-1/241/14-1/111/16-1/141/16﹙KN.m﹚-25.41×6.9²/24=-50.4186.41-109.9875.61-86.4175.61表2.2.2次梁剪力设计107 截面A支座内侧B支座外侧B支座内侧C支座外侧C支座内侧剪力系数β0.50-0.550.55-0.550.55（KN)0.5×25.41×6.9=87.66-96.4396.43-96.4396.432.2.3截面配筋计算﹙1﹚正截面承载力计算确定翼缘宽度次梁工作时，板可作为翼缘参与工作。在跨中截面，翼缘受压，可按T形梁计算，翼缘宽度取下列值的最小值。因，所以仅按计算跨度l和梁肋净距Sn考虑。m，mm，故取m。支座截面翼缘受拉，仍按矩形梁计算。除支座B截面纵向钢筋按两排布置外，其余截面均布置一排。环境类别一级，C25混凝土，梁的最小保护层厚度c=25mm。一排纵向钢筋mm，二排纵向钢筋mm。采用C25混凝土，，，N/mm²，N/mm，纵筋采用HRB335，N/mm²，箍筋采用HPB235,N/mm²。判断次梁截面类型=1113.84KN>109.98属第一类T形截面，按梁宽为的矩形截面计算。1﹚次梁正截面强度计算次梁正截面强度计算见表107 表2.2.3次梁正截面强度计算截面端支座A边跨跨中1支座B跨中2中间支座C中间跨中3M-50.4186.41-109.9875.61-86.4175.61或2002400200240020024000.0980.0140.210.0120.1680.0120.1030.0140.2380.0120.1850.012380619.75830.78531.22682.47531.22选用钢筋2根16+1根18（弯）2根16+1根18（弯）2根16+2根18（弯）2根14+1根18（弯）2根18+1根18（弯）2根14+1根18（弯）实配钢筋657657911563763563计算结果表明，ζ均小于0.35，符合塑性内力重分布的原则％＞％，同时此值大于0.2％，符合要求。﹙2﹚斜截面受剪承载力计算验算截面尺寸因为﹤4，截面尺寸按下式验算：KN﹥KN满足要求。KN﹤KN故截面按计算配置腹筋。107 计算所需腹筋采用Ф6双肢箍，计算B支座左侧截面，由调幅后受剪承载力加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20％或箍筋间距减小20％，现调整箍筋间距:mm，最后取箍筋间距s=140mm，为方便施工沿梁长不变。验算配箍率下限值:弯矩调幅时要求的配箍率下限为：％﹥0.18％满足要求。﹙3﹚与主梁交接处附加箍筋及吊筋的计算次梁传来的恒载：13.646×7.2=98.25KN次梁传来的活载：11.76×7.2=84.67KN次梁传来的集中力：KNmm，附加箍筋布置范围：mm，取附加箍筋Ф8@200双肢，则在长度s内可布置附加箍筋排数：排，次梁两侧各布置3排，另加吊筋118，mm。KN＞KN,满足要求。2.3框架计算2.3.1设计资料（1）设计标高：室内设计标高±0.000，室内外高差0.45m,基础顶面距室外地面为450mm。（2）墙身做法：墙身为200mm蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，用1∶2.5水泥砂浆砌筑，内墙粉刷为混合砂浆底，低筋灰面厚20mm，“803”内墙涂料二度，外墙粉刷为20mm厚1∶3水泥砂浆，玻璃幕墙挂面。107 （3）楼面做法：地板砖面层，20mm厚水泥砂浆找平，100mm厚现浇混凝土楼板，20mm厚水泥砂浆抹底。（4）屋面做法：30×30×25水泥砖，20厚1∶2.5水泥砂浆结合层，高聚物改性沥青防水卷材，基层处理剂20mm1∶3水泥砂浆找平层，水泥膨胀珍珠岩保温兼找坡层（最薄处30mm,2％自两侧檐口向中间找坡），100mm厚现浇钢筋混凝土屋面板。（5）门窗做法：门厅处为铝合金门窗，其他均为木门、钢窗。（6）地质资料：场地平坦，在水平方向土层分布均匀表层土在－1.00左右，以下为中分化或微分化的软质岩层，地基承载力特征值为KN/m²。（7）场地类型：属于Ⅱ类建筑场地。（8）地震烈度：抗震设防烈度为7度，近震，三级抗震。（9）基本风压kN/m²(地面粗糙类别为C类)，基本雪压KN/m。（10）活荷载：屋面活荷载为2.0KN/m²，商场楼面活荷载为3.5KN/m²。2.3.2结构布置及结构计算简图的确定﹙1﹚梁柱截面初选1）梁截面初选横向框架梁:mm，取h=700mm,b=300mm。纵向框架梁:取mm。2）柱截面初选柱子截面尺寸确定：根据式，其中N为柱组合的轴压力设计值，，F为按简支状态计算的柱的负载面积；为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可根据实际荷载计算，也可以近似取；β为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3107 ，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2；n为验算载面以上的楼层层数；Ac为柱截面面积；为混凝土轴心抗压强度设计值；为框架柱轴压比限值，此处可近似取，即对一级、二级、三级抗震等级，分别取0.7，0.8和0.9。混凝土采用C30，纵向受力钢筋采用Ⅲ级，箍筋采用Ⅰ级。根据底层平面图得边柱负载面积为7.2×3.6㎡，中柱负载面积为7.2×7.2㎡，各层的重力荷载代表值取12KN/㎡，该框架结构的抗震等级为三级，故=0.9。边柱中柱如柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度为307.01㎜和417.14㎜。根据上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计柱截面尺寸先取为500㎜×500㎜。﹙3﹚结构计算简图结构计算简图如图2.3.1所示，根据地质资料确定基础顶面离室外地面为450mm，由此求得底层层高为6m，各梁柱构件的线刚度经计算后列于图中，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用取为不考虑楼板翼缘作用的截面惯性矩)。横向框架梁：(m³)上部各层住：(m³)底层柱：(m³)107 图2.3.1框架计算简图（mm）2.3.3荷载计算1．恒荷载统计（1）屋面恒荷载统计1）屋面框架梁线荷载标准值框架梁自重：0.3×0.7×25=5.25KN/m两侧粉刷:2×﹙0.7－0.1﹚×0.02×17=0.408KN/m屋面梁上线荷载标准值：KN/m2)屋面恒荷载300×300×25水泥砖：0.025×19.8=0.50KN/m20厚1∶2.5水泥砂浆结合层：0.02×20=0.40KN/m高聚物改性沥青防水卷材：0.35KN/m20mm厚1∶3水泥砂浆找平层：0.02×20=0.40KN/mmm厚珍珠岩保温层：﹙0.1＋0.14﹚/2×7=0.84KN/m100mm厚现浇钢筋混凝土板：0.10×25=2.50KN/m20mm厚水泥砂浆抹底：0.02×17=0.34KN/m屋面上均布恒荷载标准值：5.33KN/m3)屋面框架梁集中荷载标准值①顶层边节点集中荷载边柱连系梁自重:0.3×﹙0.6－0.1﹚×7.2×25=27KN边柱连系梁粉刷:0.02×﹙0.6－0.1﹚×2×7.2×17=2.448KN1m高女儿墙自重：1×0.2×7.2×5.5=7.92KN107 1m高女儿墙粉刷：1×0.02×7.2×17=2.45kN连系梁传来屋面自重：0.5×5.33×7.2×2.4=46.05KN顶层边节点集中荷载标准值：G5A=G5F=85.87KN②顶层中结点集中荷载中柱纵向连系梁自重：0.3×（0.6-0.1）×25×7.2=27KN中柱连系梁粉刷：0.02×（0.6－0.1）×2×7.2×17=2.448KN连系梁传来屋面自重：5.33×7.2×2.4=92.10KN顶层中节点集中荷载标准值：G5B=G5C=G5D=121.548KN③顶层主次梁节点集中荷载次梁自重：0.2×﹙0.5－0.1）×25×7.2=14.4KN次梁粉刷：0.02×（0.5-0.1）×2×7.2×17=1.96KN次梁传来屋面自重：5.33×7.2×2.4=92.10KN顶层主次梁节点集中荷载标准值：G5=108.46KN（2）楼面恒荷载统计1）楼面框架梁线荷载标准值框架梁自重：0.3×0.7×25=5.25KN/m两侧粉刷:2×﹙0.7－0.1﹚×0.02×17=0.408KN/m楼面梁上线荷载标准值：KN/m2）楼面恒荷载地板砖面层：0.55KN/m²100mm厚现浇混凝土楼板：25×0.10=2.50KN/m²20mm厚水泥砂浆抹底：17×0.02=0.34KN/m²楼面恒荷载标准值：3.39KN/m²3）楼面框架节点集中荷载①标准层边节点集中荷载边柱连系梁自重:0.3×﹙0.6－0.1﹚×7.2×25=27KN边柱连系梁粉刷:0.02×﹙0.6－0.1﹚×2×7.2×17=2.448KN连系梁传来楼面自重：0.5×3.39×7.2×2.4=29.29KN玻璃幕墙自重：7.2×5.1×1.5=55.08KN框架柱自重：0.5×0.5×5.1×25=31.875KN107 框架柱粉刷：（0.5×4－0.2×3﹚×0.02×（5.1－0.6）×17=2.142KN标准层边节点集中荷载标准值：GA=GF=147.84KN②标准层中结点集中荷载中柱纵向连系梁自重：0.3×（0.6-0.1）×25×7.2=27KN中柱连系梁粉刷：0.02×（0.6－0.1）×2×7.2×17=2.448KN连系梁传来楼面自重：5.33×7.2×2.4=92.10KN框架柱自重：31.875KN框架柱粉刷:2.142KN标准层中节点集中荷载标准值：GB=GC=GD=122.05KN③标准层主次梁节点集中荷载次梁自重：0.2×﹙0.5－0.1）×25×7.2=14.4KN次梁粉刷：0.02×（0.5-0.1）×2×7.2×17=1.96KN次梁传来楼面自重：3.39×7.2×2.4=58.58KN顶层主次梁节点集中荷载标准值：G=74.94KN（3）恒荷载作用下结构计算简图如图2.3.2所示。图2.3.2恒载作用下结构计算简图2．活荷载统计分析知作用在框架梁上的活荷载均为集中荷载。（1）屋面活荷载统计屋面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载标准值：107 KN屋面纵向梁传来作用于梁间的集中荷载标准值：KN（2）楼面活荷载统计楼面纵向梁传来作用于柱顶的集中荷载标准值：KN屋面纵向梁传来作用于梁间的集中荷载标准值：KN（3）活荷载作用下结构计算简图如图2.3.3所示。图2.3.3活荷载作用下结构计算简图3．风荷载统计风压标准值计算公式为：基本风压KN/m，风载体型变化系数，因结构高度H=26.4m<30m，可取,可查《建筑结构荷载规范》，将风荷载换算成作用在框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表所示。表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图2.3.4所示。表2.3.1风荷载计算层次（m）（KN/m）(m²)(KN)107 51.01.325.950.9350.625.5618.6441.01.320.850.8540.636.7224.4631.01.315.750.7550.636.7221.6221.01.310.650.740.636.7221.1911.01.35.550.740.639.9623.06图2.3.4等效节点集中风荷载（KN）4．地震荷载统计因为建筑物的总高度不超过30m，仅需考虑水平地震作用。质量和刚度沿高度均匀分布，故采用底部剪力法来计算水平地震作用。作用于屋面梁及各层楼面梁处的重力荷载代表值屋面梁处：结构构件自重+50%雪荷载楼面梁处：=结构构件自重+50%活荷载其中，结构和构件自治区楼面上、下各半层层高范围内(屋面梁处取顶层一半)的结构构件自重。﹙1﹚计算各结构层的重力荷载代表值顶层重力荷载代表值：屋面恒载：5.33×2049.6=10924.25KN顶层主梁自重及粉刷：5.658×44×7.2=1792.45KN顶层连系梁自重及粉刷：﹙27＋2.448﹚×47=1384.06KN顶层次梁自重及粉刷：﹙14.4＋1.96﹚×78=1276.08KN女儿墙自重：﹙7.92＋2.45﹚/7.2×﹙7.2×26＋10×1.4﹚=289.78KN107 屋面雪荷载：0.5×0.2×2049.6=204.96KN半层柱自重及粉刷：﹙31.875＋2.142﹚×63×0.5=1071.54KN半层墙、门窗自重：0.5×2774.49=1387.25KN顶层重力荷载代表值=恒载+1/2屋面雪荷载共计18125.41KN五层重力荷载代表值：楼面恒载：3.39×7.2²×34=5975.08KN五层主梁自重及粉刷：5.658×44×7.2=1792.45KN五层连系梁自重及粉刷：﹙27＋2.448﹚×47=1384.06KN五层次梁自重及粉刷：﹙14.4＋1.96﹚×78=1276.08KN一层柱自重及粉刷：﹙31.875＋2.142﹚×63=2143.07KN一层墙、门窗自重：0.5×（2774.49＋2245.29）=2509.89KN半层楼梯自重：0.5×﹙7.86×4.8×4＋2.99×1.75＋2.94×3.25﹚=82.85KN楼面活荷载：0.5×3.5×7.2²×34＝3084.48KN五层重力荷载代表值=恒载+1/2楼面活荷载共计：18247.96KN三、四层重力荷载代表值：楼面恒载：3.39×7.2²×34=5975.08KN主梁自重及粉刷：5.658×44×7.2=1792.45KN连系梁自重及粉刷：﹙27＋2.448﹚×47=1384.06KN次梁自重及粉刷：﹙14.4＋1.96﹚×78=1276.08KN一层柱自重及粉刷：﹙31.875＋2.142﹚×63=2143.07KN一层墙、门窗自重：2245.29KN一层楼梯自重：7.86×4.8×4＋2.99×1.75＋2.94×3.25=165.7KN楼面活荷载：0.5×﹙3.5×7.2²×33＋5×7.2²﹚=3123.36KN三、四层重力荷载代表值=恒载+1/2楼面活荷载共计：18105.09KN107 二层重力荷载代表值：楼面恒载：3.39×7.2²×34=5975.08KN主梁自重及粉刷：5.658×44×7.2=1792.45KN连系梁自重及粉刷：﹙27＋2.448﹚×47=1384.06KN次梁自重及粉刷：﹙14.4＋1.96﹚×78=1276.08KN一层柱自重及粉刷：2143.07×6/5.1=2521.26KN一层墙、门窗自重：0.5×﹙2245.29＋1961.48﹚=2103.39KN一层楼梯自重：7.86×4.8×4＋2.99×1.75＋2.94×3.25=165.7KN楼面活荷载：0.5×3.5×7.2²×34＝3084.48KN二层重力荷载代表值=恒载+1/2楼面活荷载共计：15781.24KN总的重力荷载代表值：KN质点重力荷载代表值如图2.3.5所示：图2.3.5质点重力荷载代表值（KN）﹙2﹚梁柱刚度计算1﹚梁柱线刚度在计算梁的线刚度时，考虑到楼板对框架截面惯性矩的影响，中框架取，边框架取。因此，中框架梁的线刚度和柱的线刚度可采用图的计算结果，边框架梁的线刚度为中框架的线刚度的倍，所有梁、柱的线刚度表见表2.3.2。107 表2.3.2梁柱线刚度表层次边框架梁中框架梁柱2-517.8523.810.2117.8523.88.682﹚柱的侧移刚度柱的侧移刚度按式计算，式中系数由梁柱线刚度比k计算求得。表2.3.3边框架侧移刚度D值层次边柱中柱2-51.750.472.203.500.643.0012.060.631.824.110.752.18表2.3.4中框架侧移刚度D值层次边柱中柱2-52.330.562.544.670.703.3012.740.681.975.480.802.31将上述不同层框架侧移刚度相加，既得到各层层间侧移刚度，并将单位换算成标准单位N/mm，C40混凝土的弹性模量107 N/mm,可得N/mm，换算结果见表2.3.5。表2.3.5不同层框架的侧移刚度层次12-5135.83186.1407490558300﹙3﹚自振周期计算按质点位移法计算，考虑填充墙对框架刚度的影响，取基本周期调整系数，计算公式为：，式中为顶点位移﹙单位为m﹚,按D值法计算。表2.3.6横向框架顶点位移计算层次Gi(KN)∑Gi(KN)DiΔi-Δi-1=∑Gi/DΔi518125.4118125.415583000.03250.5421418247.9636373.375583000.06520.5096318105.0954478.465583000.09760.4444218105.0972583.555583000.13000.3469115781.2488364.794074900.21690.2169=0.75﹙4﹚多遇水平地震作用计算由抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度0.10g，地震分组为第一组，场地类别为二类。按《抗震规范》查得水平地震影响系数最大值，特征周期s，所以横向地震影响系数为：因为所以107 故应考虑顶点附加地震作用，取。对于多质点体系，结构底部总横向水平地震作用标准值KN顶点附加地震作用为：KN按抗震规范式：可算得作用于各质点上横向水平地震作用标准值见表2.3.7。表2.3.7地震荷载标准值层数（KN）(m)(KN)518125.4126.4478510.821456148.771249.54418247.9621.3388681.55697.7318105.0916.2293302.46526.49218105.0911.1200966.5310.74115781.24694687.44170取偏于安全，按9榀框架共同承受地震作用，则每一榀框架所承受的基底剪力:KNKNKNKNKN框架在横向地震作用下结构计算简图如图2.3.6所示：107 图2.3.6地震作用下结构计算简图2.3.4侧移计算﹙1﹚风荷载下作用下的水平位移验算根据图2.8所示的水平荷载，由式计算可得风荷载作用下的框架层间位移见表2.3.8。表2.3.8风荷载作用下的框架层间位移验算层次12345Fi(KN)23.0621.1921.6224.4618.64Vi(KN)108.9785.9164.7243.1018.64Di(10-4E.m)13.1818.2818.2818.2818.28Di(N/mm)3954054840548405484054840ui(mm)2.761.571.180.790.34hi/ui217732564321648915005由表可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/2177，远小于1/550，满足规范要求。﹙2﹚地震作用下的水平位移验算地震荷载作用下的侧移验算与风荷载作用下的侧移验算基本相同，计算过程见表2.3.9。表2.3.9地震作用下的框架侧移计算层次12345107 Fi(KN)18.8934.5358.5077.52138.84Vi(KN)328.28309.39274.86216.36138.84Di(10-4E.m)13.1818.2818.2818.2818.28Di(N/mm)3954054840548405484054840ui(mm)8.305.645.013.952.53hi/ui723904101812932014由表可见，地震荷载作用下框架的最大层间位移转角为1/723，小于1/550，满足规范要求。2.3.5内力计算1.恒荷载作用下的内力计算梁端、柱端弯矩采用二次分配法计算。在计算固端弯矩时，可采用叠加的方法，按两端固结时梁端弯矩的计算公式。﹙1﹚顶层计算，各跨受荷状态均相同，先取AB跨进行计算，其受状态如图2.3.7所示：图2.3.7顶层AB跨恒载弯矩计算简图①均布荷载作用下：KN.mKN.m②集中荷载下：KNKN①、②叠加得：=-197.94KN.m107 =197.94KN.m（2）1-4层计算，各跨受荷状态均相同，先取AB跨进行计算，其受状态如图2.3.8所示：图2.3.81~4层AB跨恒载弯矩计算简图①均布荷载作用下：KN.mKN.m②集中荷载下：KNKN①、②叠加得：=-144.3KN.m=144.3KN.m2.活荷载作用下的内力计算﹙1﹚顶层计算，各跨受荷状态均相同，先取AB跨进行计算，其受状态如图2.3.9所示：图2.3.9顶层AB跨活载弯矩计算图KN107 KN（2）1-4层计算，各跨受荷状态均相同，先取AB跨进行计算，其受状态如图2.3.10所示：图2.3.101~4层AB跨活载弯矩计算图KNKN3.粱端、柱端弯矩采用二次分配法计算因结构和荷载均对称，故取对称轴一侧的框架为计算对象，且中间跨梁取为竖向滑动支座。﹙1﹚计算杆端弯矩分配系数。由于计算简图中的中间跨梁长为原梁跨长的一半，故其线刚度应取原线刚度的二倍。底层三个框架节点的杆端弯矩分配系数计算如下：107 其它层框架节点的杆端弯矩分配系数计算同上，则根据各梁柱的线刚度计算所得的分配系数如图2.3.11所示：图2.3.11弯矩分配系数﹙2﹚弯矩分配根据上述计算所得的弯矩和分配系数，对梁柱的弯矩进行传递，弯矩分配采用二次分配，传递系数均为0.5。107 图2.3.12恒载作用下的弯矩分配因此，恒载作用下框架的弯矩图如图2.3.13所示：图2.3.13恒载作用下框架弯矩图（KN.m）107 图2.3.14活载作用下的弯矩分配因此，活载作用下框架的弯矩图如图2.3.15所示：图2.3.15活载作用下框架弯矩图(KN.m)107 4.竖向荷载作用下剪力计算梁端剪力可根据节点平衡由下式求得：剪力V=简支梁荷载作用下支座反力RM/l，恒载和活载作用下的框架剪力计算过程见表2.4.4和2.4.5。表2.3.10恒载作用下框架剪力计算过程层次荷载引起的剪力(V左=V右）（KN)弯矩引起的剪力(KN)最终剪力（KN)各跨均相等AB跨BC跨CD跨AB左B右C左C右V左V右V左V右V左V右5128.83-23.2823.283.96-3.960.000.00105.55152.11132.79124.87128.83495.31-10.8210.826.80-6.800.000.0084.49106.13102.1188.5195.31395.31-11.8011.806.80-6.800.000.0083.51107.11102.1188.5195.31295.31-11.7511.756.80-6.800.000.0083.56107.06102.1188.5195.31195.31-13.48-13.482.00-2.000.000.0081.83108.7997.3193.3195.31表2.3.11活荷载作用下框架剪力计算过程层次荷载引起的剪力（V左=V右）弯矩引起的剪力(KN)最终剪力（KN)各跨均相等AB跨BC跨CD跨AB左B右C左C右V左V右V左V右V左V右534.56-5.245.241.01-1.010.000.0029.3239.8035.5733.5534.56460.48-8.188.181.27-1.270.000.0052.3068.6661.7559.2160.48360.48-7.917.911.27-1.270.000.0052.5768.3961.7559.2160.48260.48-7.887.881.27-1.270.000.0052.6068.3661.7559.2160.48160.48-9.049.041.27-1.270.000.0051.4469.5261.8259.1460.48表2.3.12恒荷载作用下柱端剪力计算过程层柱端弯矩（KN.m)剪力值（KN)107 次ABC上柱下柱上柱下柱上柱下柱ABC571.0552.31-12.20-5.820.000.00-24.193.530.00439.2912.30-5.82-5.820.000.00-16.002.280.00342.3042.16-5.82-5.820.000.00-16.562.280.00242.7447.18-5.826.160.000.00-17.632.350.00125.9112.96-5.822.640.000.00-6.481.320.00表2.3.13活荷载作用下柱端剪力计算过程层次柱端弯矩（KN.m)剪力值（KN)ABC上柱下柱上柱下柱上柱下柱ABC522.9225.583.103.910.000.00-9.511.370.00429.2028.373.913.910.000.00-11.291.530.00328.3728.273.913.910.000.00-11.111.530.00228.6631.643.914.130.000.00-11.821.580.00117.378.693.543.540.000.00-4.341.280.00因此，恒荷载和活荷载作用下框架剪力如图2.3.16和2.3.17所示：图2.3.16恒载作用下框架剪力图(KN)107 图2.3.17活载作用下框架剪力图(KN)5.竖向荷载作用下轴力计算框架柱的轴力可可根据梁端剪力和集中荷载值由下式求得：轴力N=垂直向荷载+梁端剪力，恒载和活载作用下的框架剪力计算过程见表2.3.14和2.3.15。表2.3.14恒荷载作用下框架轴力计算过程层次截面节点处集中力（KN)粱端剪力(KN)柱轴力(KN)ABCABCABC5顶85.87121.55121.55105.55284.90253.70191.42406.45375.25底225.44440.47409.324顶147.84122.05122.0584.49208.24183.82423.75736.74681.12底457.77770.76715.143顶147.84122.05122.0584.49209.22183.82656.081068.01986.99底690.101102.031021.012顶147.84122.05122.0584.49209.17183.82888.411399.231292.86底922.431433.251326.881顶147.84122.05122.0584.49206.10188.621120.741727.381603.53底1160.811767.451643.60107 表2.3.15活荷载作用下框架轴力计算过程层次节点处集中力(KN)粱端剪力(KN)柱轴力(KN)ABCABCABC585.87121.55121.5529.3275.3768.11115.19196.92189.664147.84122.05122.0552.30130.41119.69315.33449.38431.403147.84122.05122.0552.57130.14119.69515.74701.57673.142147.84122.05122.0552.60130.11119.69716.18953.73914.881147.84122.05122.0551.44131.34119.62915.461207.121156.55图2.3.18恒载作用下框架轴力图(KN)图2.3.19活载作用下框架轴力图(KN)5.风荷载作用下的内力计算107 框架柱在风荷载（从左向右吹）下的内力计算用D值法（改进反弯点法）进行计算，步骤为：①.求各柱反弯点处的剪力值；②.求各柱反弯点高度；③.求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩。（1）计算在风荷载作用下剪力在各柱的分配分配图如图2.3.20所示：图2.3.20风荷载作用下框架剪力分配图（2）确定柱反弯点高度及柱端、粱端弯矩，，表2.3.16弯矩计算过程107 层次hy0y1y2y3上柱弯矩（KN.m)下柱弯矩(KN.m)梁弯矩(KN.m)A柱B柱A柱B柱A柱B柱AB左B右55.10.4170.4500007.79.425.517.717.74.714.7145.10.4500.50000016.819.8413.7519.8422.3113.7613.7635.10.5000.50000022.9229.7822.9229.7836.4224.8124.8125.10.5000.50000030.4530.4530.4539.5553.3734.6734.6716.00.5500.55000043.9853.7653.7663.0374.4345.5645.56图2.3.21风荷载作用下框架弯矩图(KN.m)（3）计算风荷载作用下粱端、柱端剪力V根据梁的两端弯矩，按式，。表2.3.17剪力计算结果层次粱端剪力（KN)柱端剪力（KN)AB跨BC跨A柱B柱51.721.312.593.3645.013.825.997.7838.506.898.9911.68212.239.6311.9415.51107 116.6712.6616.2919.10图2.3.22风荷载作用下框架剪力图(KN)（4）计算风荷载作用下的框架轴力计算柱轴力N：边柱轴力为各层梁端剪力按叠加，中柱轴力为柱两侧梁端剪力之差也按层叠加。结果如图2.3.18所示：表2.3.18轴力计算结果层次轴力A柱B柱5-1.720.414-6.731.603-15.233.212-27.465.811-44.139.82107 图2.3.23风荷载作用下框架轴力图（KN）6.地震作用下的内力计算地震作用沿竖向呈倒三角分布，内力计算采用D值法计算。（1）计算地震作用下剪力在各柱的分配分配图如图2.4.24所示：图2.3.24地震作用下框架剪力分配图（2）确定柱反弯点高度及柱端、粱端弯矩，，107 表2.3.19弯矩计算过程层次hy0y1y2y3上柱弯矩（KN.m)下柱弯矩(KN.m)梁弯矩(KN.m)A柱B柱A柱B柱A柱B柱AB左B右55.10.4170.45000057.2170.2740.9257.4957.2135.1435.1445.10.4670.50000081.7499.8671.6299.86122.6678.6878.6835.10.5000.50000097.44126.8697.44126.86169.06113.36113.3625.10.5000.500000109.68153.00109.68153.00207.12139.93139.9316.00.5630.550000128.24155.12165.22189.59237.92154.06154.06图2.3.25地震作用下框架弯矩图(KN.m)（3）计算粱端、柱端剪力V根据梁的两端弯矩，按式，。107 表2.3.20剪力计算结果层次粱端剪力（KN)柱端剪力（KN)AB跨BC跨A柱B柱512.839.7619.2425.05427.9621.8630.0739.16339.2331.4938.2149.75248.2038.8743.0160.00154.4442.7948.9147.88图2.3.26地震作用下框架剪力图(KN)（4）计算地震作用下的框架轴力计算柱轴力N：边柱轴力为各层梁端剪力按叠加，中柱轴力为柱两侧梁端剪力之差也按层叠加。结果如图2.4.27所示：表2.3.21轴力计算结果层次轴力A柱B柱512.833.07440.799.17380.0216.912128.2226.241182.6637.89107 图2.3.27地震作用下框架轴力图（KN）2.3.6内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。由于构件控制截面的内力值应取支座边缘处。为此，进行组合前应将框架梁的内力均算至梁端柱边截面，在进行内力组合，并且考虑活荷载最不利布置的影响，将跨中截面弯矩均放大1.2倍。注意：各跨中正弯矩仍不应小于相应简支梁跨中弯矩的1/2，若不满足此条件，则按1/2简支梁跨中弯矩计算。当地震作用时，应分别考虑恒荷载的组合及重力荷载代表值与地震作用的组合，并比较二种组合的内力，取最不利者。结构抗震等级：结构的抗震等级可根据结构类型，地震烈度，房屋高度等因素，由《抗震规范》表6.1.2确定，由此表可知本工程抗震等级为三级。﹙1﹚竖向荷载的调幅107 由于钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布性质，在竖向荷载下可以考虑适当降低粱端弯矩，进行调幅，以减少负弯矩钢筋的拥挤现象，对于现浇框架，调幅系数可取0.8~0.9，本设计取0.8。将调幅后的粱端弯矩叠加简支梁的弯矩，则可得到梁的跨中弯矩。支座弯矩调幅降低后，梁跨中弯矩应相应增加，且调幅后的跨中弯矩不应小于简支情况下跨中弯矩的50％。只有竖向荷载作用下的粱端弯矩可以调幅，水平荷载作用下的粱端弯矩不能考虑调幅。因此，必须先将竖向荷载作用下的粱端弯矩调幅后，再与水平荷载产生的粱端弯矩进行组合。由于在截面配筋计算时应采用构件端部截面的内力，而不是轴线处的内力，梁端柱边的剪力和弯矩应按下式计算：,—梁端柱边截面的剪力和弯矩；V,M—内力计算得到的梁端柱轴线截面的剪力和弯矩；g,p—作用在梁上的竖向分布恒荷载和活荷载。恒载和活载粱端柱边剪力见表：表2.3.22恒载作用下粱端柱边剪力表层次g粱端剪力粱端柱边剪力VABVBAVBCVCBVCDV"ABV"BAV"BCV"CBV"CD55.658105.55-152.11132.79-124.87128.83104.14-150.70131.38-123.46127.4245.65884.49-106.13102.11-88.5195.3183.08-104.72100.70-87.1093.9035.65883.51-107.11102.11-88.5195.3182.10-105.70100.70-87.1093.9025.65883.56-107.06102.11-88.5195.3182.15-105.65100.70-87.1093.9015.65881.83-108.7997.31-93.3195.3180.42-107.3895.90-91.9093.90107 表2.3.23活载作用下粱端柱边剪力表层次粱端剪力粱端柱边剪力VABVBAVBCVCBVCDV"ABV"BAV"BCV"CBV"CD529.32-39.8035.57-33.5534.5629.32-39.8035.57-33.5534.56452.30-68.6661.75-59.2160.4852.30-68.6661.75-59.2160.48352.57-68.3961.75-59.2160.4852.57-68.3961.75-59.2160.48252.60-68.3661.75-59.2160.4852.60-68.3661.75-59.2160.48151.44-69.5261.82-59.1460.4851.44-69.5261.82-59.1460.48表2.3.24恒载作用下调幅后粱端柱边弯矩层次粱端柱边弯矩调幅后粱端柱边弯矩M"ABM"BAM"BCM"CBM"CD0.8M"AB0.8M"BA0.8M"BC0.8M"CB0.8M"CD5-45.02201.01-193.64167.08-166.09-36.02160.81-154.91133.66-132.874-70.83143.35-132.72122.53-120.83-56.66114.68-106.1898.02-96.663-64.08143.11-132.72122.53-120.83-51.26114.49-106.1898.02-96.662-64.36143.12-132.72122.53-120.83-51.49114.50-106.1898.02-96.661-52.99143.31-134.74121.33-120.83-42.39114.65-107.7997.06-96.66表2.3.25恒载作用下条幅后跨中弯矩层次跨中弯矩调幅后跨中弯矩MAB中MBC中MCD中M"AB中M"BC中M"CD中5142.1084.7699.03166.70120.83132.25485.9565.4272.22107.3790.9596.39389.4565.4272.22110.1790.9596.39289.3065.4272.22110.0590.9596.39194.9065.0172.22114.5390.6296.39表2.3.26活载作用下调幅后粱端柱边弯矩层次粱端柱边弯矩调幅后粱端柱边弯矩M"ABM"BAM"BCM"CBM"CD0.8M"AB0.8M"BA0.8M"BC0.8M"CB0.8M"CD5-15.5950.70-48.6741.91-41.66-12.4740.56-38.9333.53-33.334-41.70596.54-90.4481.97-81.65-33.3677.23-72.3565.57-65.323-43.587596.60-90.4481.97-81.65-34.8777.28-72.3565.57-65.322-43.7996.61-90.4481.97-81.65-35.0377.29-72.3565.57-65.321-36.1596.72-90.9981.99-81.65-28.9277.38-72.7965.59-65.32107 表2.3.27恒载作用下条幅后跨中弯矩层次跨中弯矩调幅后跨中弯矩MAB中MBC中MCD中M"AB中M"BC中M"CD中541.1629.0132.6447.7938.0740.97460.9143.8348.3874.7361.0764.71359.9443.8348.3873.9661.0764.71259.8343.8348.3873.8761.0764.71163.6043.5548.3876.8960.8564.71﹙2﹚各种控制截面位置如图2.3.28所示图2.3.28控制截面位置图﹙3﹚框架梁、柱内力组合本设计考虑四种内力组合。①由风荷载控制由荷载规范知：则：②由地震荷载控制由荷载规范知：又107 对于，框架梁受弯，受剪；框架柱受弯和受压（轴压比小于等于0.15）或（轴压比大于0.15），受剪。③由永久荷载荷载控制由恒荷载控制的效应组合即：④由活荷载控制的效应组合即：由上知四种荷载组合分别为：，，及。107 表2.3.28框架梁内力组合表层次截面位置内力恒载SGk活载SQk风载SWk地震SEk1.2SGk+0.9×1.4(SQk+Swk)γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+0.7*1.4SQk1.2SGk+1.4SQkMinMax→←→←→←→←51—1M-36.02-12.477.27-7.2754.00-54.00-49.78-68.1014.62-90.68-60.85-60.68-90.6814.62V104.1429.32-1.721.72-12.8312.83159.74164.08107.00135.35169.32166.02107.00169.322—2M166.7057.351.50-1.5011.04-11.04274.19270.41186.60165.07281.25280.33165.07281.253—3M-160.81-40.56-4.284.28-31.9331.93-249.47-238.68-194.11-131.85-256.84-249.76-256.84-131.85V-150.70-39.80-1.721.72-12.8312.83-233.16-228.82-188.19-159.83-242.45-236.56-242.45-159.834—4M-154.91-38.934.38-4.3832.7032.70-229.43-240.46-125.06-125.06-247.28-240.39-247.28-125.06V131.3835.57-1.311.31-9.76-9.76200.82204.12141.36141.36212.22207.45141.36212.225—5M120.8345.680.000.000.000.00202.55202.55129.30129.30207.89208.95129.30208.956—6M-133.66-33.53-4.384.38-32.7032.70-208.16-197.12-167.27-103.50-213.30-207.33-213.30-103.50V-123.46-33.55-1.311.31-9.769.76-192.08-188.77-153.82-132.25-199.55-195.12-199.55-132.257—7M-132.87-33.334.38-4.3832.70-32.70-195.92-206.96-102.70-166.46-212.04-206.11-212.04-102.70107 V127.4234.56-1.311.31-9.769.77194.80198.10136.81158.39205.89201.29136.81205.898—8M132.25149.160.000.000.000.00346.64346.64186.15186.15324.71367.52186.15367.5241—1M-56.66-33.3621.06-21.06115.67-115.67-83.49-136.5646.77-178.78-109.18-114.70-178.7846.77V83.0852.30-5.015.01-27.9627.96159.28171.9180.52142.31163.41172.9280.52172.922—2M107.3789.684.28-4.2821.99-21.99247.23236.45158.43115.55232.84254.40115.55254.403—3M-114.68-77.23-12.8112.81-71.6971.69-251.07-218.79-207.86-68.07-230.50-245.74-251.07-68.07V-104.72-68.66-5.015.01-27.6027.60-218.49-205.86-172.33-111.33-208.66-221.79-221.79-111.334—4M-106.18-72.3512.81-12.8173.22-73.22-202.44-234.72-56.73-199.51-214.25-228.71-234.72-56.73V100.7061.75-3.823.82-21.8621.86193.83203.46110.05158.36196.46207.29110.05207.295—5M90.9573.280.000.000.000.00201.47201.47114.83114.83194.60211.73114.83211.736—6M-98.02-65.57-12.8112.81-73.22-73.22-216.38-184.10-189.11-189.11-196.59-209.42-216.38-184.10V-87.10-59.21-3.823.82-21.8621.86-183.94-174.31-143.19-94.88-175.61-187.41-187.41-94.887—7M-96.66-65.3212.81-12.8173.22-73.22-182.15-214.44-45.00-187.78-194.50-207.44-214.44-45.00V93.9060.48-3.823.82-21.8621.86184.07193.70102.47150.78186.04197.35102.47197.35107 8—8M96.3977.650.000.000.000.00213.51213.51121.69121.69206.22224.38121.69224.3831—1M-51.26-34.8734.30-34.30159.25-159.25-62.23-148.6793.44-217.09-103.37-110.33-217.0993.44V82.1052.57-8.508.50-39.2339.23154.05175.4767.20153.90162.35172.1267.20175.472—2M110.3788.755.81-5.8187.85-87.85251.59236.95224.9253.62235.97256.6953.62256.693—3M-114.49-77.28-23.0923.09-103.55103.55-263.85-205.67-238.78-36.86-230.30-245.58-263.85-36.86V-105.70-68.39-8.508.50-39.2339.23-223.72-202.30-186.04-99.34-209.72-222.59-223.72-99.344—4M-106.18-72.3523.09-23.09105.49-105.49-189.48-247.67-25.27-230.97-214.25-228.71-247.67-25.27V100.7061.75-6.896.89-31.4931.49189.96207.3399.41169.00196.46207.2999.41207.335—5M90.9573.280.000.000.000.00201.47201.47114.83114.83194.60211.73114.83211.736—6M-98.02-65.57-23.0923.09-105.49105.49-229.34-171.15-220.58-14.87-196.59-209.42-229.34-14.87V-87.10-59.21-6.896.89-31.4931.49-187.81-170.44-153.84-84.24-175.61-187.41-187.81-84.247—7M-96.66-65.3223.09-23.09105.49-105.49-169.20-227.39-13.54-219.24-194.50-207.44-227.39-13.54V93.9060.48-6.896.89-31.4931.49180.20197.5791.83161.42186.04197.3591.83197.578—8M96.3977.650.000.000.000.00213.51213.51121.69121.69206.22224.38121.69224.38107 21—1M-51.49-35.0350.31-50.31195.07-195.07-42.54-169.32128.09-252.30-103.84-110.83-252.30128.09V82.1552.60-12.2312.23-48.2048.20149.45180.2757.36163.88162.45172.2257.36180.272—2M110.0588.649.35-9.3533.60-33.60255.53231.97171.69106.17235.43256.16106.17256.163—3M-114.50-77.29-32.2632.26-130.21130.21-275.43-194.14-264.79-10.88-230.32-245.61-275.43-10.88V-105.65-68.36-9.639.63-48.2048.20-225.05-200.78-195.89-89.37-209.62-222.48-225.05-89.374—4M-106.18-72.3532.26-32.26130.21-130.21-177.93-259.22-1.16-255.07-214.25-228.71-259.22-1.16V100.7061.75-9.639.63-38.8738.87186.51210.7891.26177.16196.46207.2991.26210.785—5M90.9573.280.000.000.000.00201.47201.47114.83114.83194.60211.73114.83211.736—6M-98.02-65.57-32.2632.26-130.21130.21-240.89-159.59-244.689.23-196.59-209.42-244.689.23V-87.10-59.21-9.639.63-38.8738.87-191.26-166.99-161.99-76.09-175.61-187.41-191.26-76.097—7M-96.66-65.3232.26-32.26130.21-130.21-157.65-238.9410.57-243.34-194.50-207.44-243.3410.57V93.9060.48-9.639.63-38.8738.87176.75201.0283.67169.57186.04197.3583.67201.028—8M96.3977.650.000.000.000.00213.51213.51121.69121.69206.22224.38121.69224.3811—1M-42.39-28.9270.26-70.26224.31-224.311.22-175.83167.54-269.87-85.57-91.36-269.87167.54107 V80.4251.44-16.6716.67-54.4454.44140.31182.3248.11168.42158.98168.5248.11182.322—2M114.5392.2714.44-14.4441.93-41.93271.89235.50185.48103.72245.04266.61103.72271.893—3M-114.65-77.38-42.4042.40-140.45140.45-288.50-181.65-274.94-1.07-230.61-245.91-288.50-1.07V-107.38-69.52-16.6716.67-54.4454.44-237.46-195.45-205.14-84.83-213.09-226.18-237.46-84.834—4M-107.79-72.7942.40-42.40143.36-143.36-167.64-274.4910.01-269.54-216.85-231.25-274.4910.01V95.9061.82-12.6612.66-42.7942.79177.02208.9282.06176.63190.05201.6382.06208.925—5M90.9573.020.000.000.000.00201.15201.15114.71114.71194.34211.37114.71211.376—6M-97.06-65.59-42.4042.40-143.36143.36-252.54-145.69-256.6522.91-195.31-208.30-256.6522.91V-91.90-59.14-12.6612.66-42.7942.79-200.75-168.84-171.18-76.62-182.02-193.08-200.75-76.627—7M-96.66-65.3242.40-42.40143.36-143.36-144.87-251.7223.39-256.16-194.50-207.44-256.1623.39V93.9060.48-12.6612.66-42.7942.79172.93204.8479.34173.91186.04197.3579.34204.848—8M96.3977.650.000.000.000.00213.51213.51121.69121.69206.22224.38121.69224.38107 表2.3.29框架柱内力组合表层次柱截面内力恒载SGk活载SQk风载Swk地震SEk1.2SGk+0.9×1.4(SQk+Swk)γRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+0.7*1.4SQk1.2SGk+1.4SQk|M|maxMM→←→←→←→←N及VNminNmax5A上M71.0522.92-7.707.70-57.2157.21104.44123.8419.71138.71118.38117.35138.7119.71117.35N191.42115.19-1.721.72-12.8312.83372.68377.01225.71252.40371.30390.97252.4225.71390.97下M-52.31-25.585.51-5.5140.92-40.92-88.06-101.95-19.94-105.05-95.69-98.58105.05-19.94-98.58N225.44115.19-1.721.72-12.8312.83413.50417.83258.37285.06417.23431.79285.06258.37431.79V-24.19-9.512.59-2.5919.24-19.24-37.75-44.27-8.26-50.78-41.98-42.34-50.78-8.26-50.78B上M-12.20-3.10-9.429.42-70.2770.27-30.42-6.68-86.2859.88-19.51-18.9886.2859.88-18.98N406.45196.920.41-0.413.07-3.07736.38735.34487.91481.52741.69763.43487.91481.52763.43下M5.823.917.71-7.7157.49-57.4921.632.2067.25-52.3311.6912.4667.25-52.3312.46N440.47196.920.41-0.413.07-3.07777.20776.17520.57514.18787.62804.25520.57514.18804.25V3.531.373.36-3.3625.05-25.0510.201.7331.98-23.386.116.1531.98-23.386.15107 C上M0.000.00-9.429.42-70.2770.27-11.8711.87-73.0873.080.000.0073.0873.080.00N375.25189.660.41-0.413.07-3.07689.79688.76454.47448.08692.45715.82454.47448.08715.82下M0.000.007.71-7.7157.49-57.499.71-9.7159.79-59.790.000.0059.79-59.790.00N409.32189.660.41-0.413.07-3.07730.67729.64487.18480.79738.45756.71487.18480.79756.71V0.000.003.36-3.3625.05-25.054.23-4.2327.68-27.680.000.0027.68-27.680.004A上M39.2929.20-16.8016.80-81.7481.7462.77105.11-33.28136.7481.6688.03136.74-33.2888.03N423.75315.33-6.736.73-40.7940.79897.34914.30515.74600.58881.09949.96600.58515.74949.96下M-12.30-28.3713.75-13.7571.62-71.62-33.18-67.8349.06-99.91-44.41-54.4899.9149.06-54.48N457.77315.33-6.736.73-40.7940.79938.16955.12548.40633.24927.01990.79633.24548.40990.79V-16.00-11.295.99-5.9930.07-30.07-25.88-40.9711.15-55.31-32.66-35.01-55.3111.15-35.01B上M-5.82-3.91-19.8419.84-99.8699.86-36.9113.09-111.3296.39-11.69-12.46111.3296.39-12.46N736.76449.381.60-1.609.17-9.171452.351448.31932.53913.461435.021513.24932.53913.461513.24下M5.823.9119.84-19.8499.86-99.8636.91-13.09111.32-96.3911.6912.46111.32-96.3912.46107 N770.76449.381.60-1.609.17-9.171493.151489.11965.17946.101480.921554.04965.17946.101554.04V2.281.537.78-7.7839.16-39.1614.47-5.1446.38-40.174.584.8846.38-40.174.88C上M0.000.00-19.8419.84-99.8699.86-25.0025.00-103.85103.850.000.00103.85103.850.00N681.12431.401.60-1.609.17-9.171362.921358.89870.48851.411342.281421.30870.48851.411421.30下M0.000.0019.84-19.8499.86-99.8625.00-25.00103.85-103.850.000.00103.85-103.850.00N715.14431.401.60-1.609.17-9.171403.751399.72903.14884.071388.211462.13903.14884.071462.13V0.000.007.78-7.7839.16-39.169.80-9.8043.27-43.270.000.0043.27-43.270.003A上M42.3028.37-22.9222.92-97.4497.4457.63115.39-47.11155.5684.9190.48155.56-47.1190.48N656.08515.74-15.2315.23-80.0280.021417.941456.32794.17960.611391.131509.33960.61794.171509.33下M-42.16-28.2722.92-22.9297.44-97.44-57.33-115.0947.29-155.38-84.62-90.17155.3847.29-90.17N690.10515.74-15.2315.23-80.0280.021458.761497.14826.83993.271437.061550.16993.27826.831550.16V-16.56-11.118.99-8.9938.21-38.21-22.54-45.2019.66-64.78-33.24-35.43-64.7819.66-35.43B上M-5.28-3.91-29.7829.78-126.86126.86-48.7926.26-138.88124.99-10.96-11.81138.88124.99-11.81107 N1068.01701.573.21-3.2116.91-16.912169.632161.551379.631344.462129.352263.811379.631344.462263.81下M5.283.9129.78-29.78126.86-126.8648.79-26.26138.88-124.9910.9611.81138.88-124.9911.81N1102.03701.573.21-3.2116.91-16.912210.462202.371412.291377.122175.282304.631412.291377.122304.63V2.281.5311.68-11.6849.75-49.7519.38-10.0558.08-51.874.584.8858.08-51.874.88C上M0.000.00-29.7829.78-126.86126.86-37.5237.52-131.93131.930.000.00131.93131.930.00N986.99673.143.21-3.2116.91-16.912036.592028.501288.201253.031992.112126.781288.21253.032126.78下M0.000.0029.78-29.78126.86-126.8637.52-37.52131.93-131.930.000.00131.93-131.930.00N1021.01673.143.21-3.2116.91-16.912077.412069.321320.861285.692038.042167.611320.861285.692167.61V0.000.0011.68-11.6849.75-49.7514.72-14.7254.97-54.970.000.0054.97-54.970.002A上M42.7428.66-30.4530.45-109.68109.6849.03125.77-59.28168.8585.7991.41168.85-59.2891.41N888.41716.18-27.4627.46-128.22128.221933.882003.081063.291329.991901.212068.741329.991063.292068.74下M-12.96-31.6430.45-30.45109.68-109.68-17.05-93.7986.44-141.70-48.50-59.85-141.786.44-59.85N922.43716.18-27.4627.46-128.22128.221974.702043.901095.951362.651947.142109.571362.651095.952109.57107 V-17.63-11.8211.94-11.9443.01-43.01-21.00-51.0923.52-71.54-35.38-37.70-71.5423.52-37.70B上M-5.82-3.91-39.5539.55-153.00153.00-61.7437.92-166.58151.66-11.69-12.46166.58151.66-12.46N1399.23953.735.81-5.8126.24-26.242888.102873.461828.341773.762823.623014.301828.341773.763014.30下M6.163.9139.55-39.55153.00-153.0062.15-37.51166.91-151.3312.1512.87166.91-151.3312.87N1433.25953.735.81-5.8126.24-26.242928.922914.281861.001806.422869.543055.1218611806.423055.12V2.351.5815.51-15.5160.00-60.0024.35-14.7369.50-63.104.725.0369.5-63.105.03C上M0.000.00-39.5539.55-153.00153.00-49.8349.83-159.12159.120.000.00159.12159.120.00N1292.86914.885.81-5.8126.24-26.242711.502696.861707.581653.002641.942832.261707.581653.002832.26下M0.000.0039.55-39.55153.00-153.0049.83-49.83159.12-159.120.000.00159.12-159.120.00N1326.88914.885.81-5.8126.24-26.242752.332737.681740.241685.662687.872873.091740.241685.662873.09V0.000.0015.51-15.5160.00-60.0019.54-19.5466.30-66.300.000.0066.3-66.300.001A上M25.9117.37-43.9843.98-128.24128.24-2.44108.39-100.16166.5852.0055.41166.58-100.1655.41N1120.74915.46-44.1344.13-182.66182.662442.762553.971325.361705.302410.152626.531705.31325.362626.53107 下M-12.96-8.6953.76-53.76165.22-165.2241.24-94.24155.22-188.44-26.01-27.72188.44155.22-27.72N1160.81915.46-44.1344.13-182.66182.662490.852602.061363.831743.762464.242674.621743.761363.832674.62V-6.48-4.3416.29-16.2948.91-48.917.28-33.7745.22-62.87-13.00-13.85-62.8745.22-13.85B上M-5.28-4.13-51.5751.57-155.12155.12-76.5253.44-168.38154.27-11.18-12.12168.38154.27-12.12N1727.381207.129.82-9.8237.89-37.893606.203581.452277.112198.303514.943762.822277.112198.303762.82下M2.643.5463.03-63.03189.59-189.5987.05-71.79201.41-192.947.038.12201.41-192.948.12N1767.451207.129.82-9.8237.89-37.893654.283629.542315.582236.763569.043810.912315.582236.763810.91V1.321.2819.10-19.1047.88-47.8827.26-20.8754.91-50.913.043.3854.91-50.913.38C上M0.000.00-51.5751.57-155.12155.12-64.9864.98-161.32161.320.000.00161.32161.320.00N1603.531156.559.82-9.8237.89-37.893393.863369.122133.942055.133298.183543.412133.942055.133543.41下M0.000.0063.03-63.03189.59-189.5979.42-79.42197.17-197.170.000.00197.17-197.170.00N1643.601156.559.82-9.8237.89-37.893441.953417.202172.412093.593352.283591.492172.412093.593591.49V0.000.0019.10-19.1047.88-47.8824.07-24.0752.91-52.910.000.0052.91-52.910.00107 2.3.7截面设计1.框架梁﹙1﹚梁的正截面配筋计算1）控制弯矩由于梁某些支座处有时会出现正弯矩有时会出现负弯矩，因此梁的上部和下部均需要计算配筋。各层框架梁的正截面配筋控制弯矩如图2.4.36所示：2)梁截面尺寸验算梁采用C40混凝土，HRB400级钢筋，梁截面尺寸为300700mm，柱截面为500500mm。在计算中计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度应符合：，且梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%。>KN由于，故KN>=242.45KN3)梁的正截面受弯承载力计算AB跨跨内截面下部受拉，可按T形截面进行配筋计算，支座边缘处截面梁上部受拉应按矩形截面计算。翼缘计算宽度：按跨度考虑:mm按梁间距考虑:300+6700=7000mm按翼缘高度考虑=665mm＞0.1所以此种情况不起控制作用，故取mm，107 跨间截面按T形截面进行配筋计算，=1.0×19.1×2400×100×（665-50）=2819.16KN.m>=367.52kN.m，因此所有跨中截面均属第一类T形截面。最小配筋率的要求：跨中取0.2%与0.45=0.45×1.71/360=0.214%中的较大值，为0.214%；支座取0.25%与0.55=0.55×1.71/360=0.26%中的较大值，为0.26%。梁正截面配筋计算见表2.3.29。107 表2.3.29框架梁正截面配筋层数截面位置M(KN*M)b"f或bh0αsξξbγsAs(mm2)配筋实配(㎜2ρ％ρmin％Asmin(mm2)5Ar1-90.683006650.03580.0365﹤0.350.9818385.812根206280.300.26546Ar214.623006650.00580.0058﹤0.350.997161.25AB跨中281.2524006650.01390.0140﹤0.350.99301183.084根2012560.600.214449Bl1-256.843006650.10140.1071﹤0.350.94651133.554根2012560.600.26546Bl2-131.853006650.05200.0535﹤0.350.9733565.88Br1-247.283006650.09760.1029﹤0.350.94861088.934根2012560.600.26546Br2-125.063006650.04940.0506﹤0.350.9747535.96BC跨中208.9524006650.01030.0104﹤0.350.9948877.354根2012560.600.214449Cl1-213.303006650.08420.0881﹤0.350.9560932.014根2012560.600.26546Cl2-103.503006650.04080.0417﹤0.350.9791441.54Cr1-212.043006650.08370.0875﹤0.350.9562926.244根2012560.600.26546Cr2-102.703006650.04050.0414﹤0.350.9793438.05CD跨中367.5224006650.01810.0183﹤0.350.99091549.354根2215200.720.214449107 4Ar1-178.783006650.07060.0732﹤0.350.9634775.174根1810170.480.26546Ar246.773006650.01850.0186﹤0.350.9907197.20AB跨中254.4024006650.01250.0126﹤0.350.99371069.414根2012560.600.214449Bl1-251.073006650.09910.1045﹤0.350.94771106.594根2012560.600.26546Bl2-68.073006650.02690.0272﹤0.350.9864288.26Br1-234.723006650.09260.0974﹤0.350.95131030.634根2012560.600.26546Br2-56.733006650.02240.0226﹤0.350.9887239.68BC跨中211.7324006650.01040.0105﹤0.350.9948889.094根1810170.480.214449Cl1-216.383006650.08540.0894﹤0.350.9553946.134根1810170.480.26546Cl2-184.103006650.07270.0755﹤0.350.9622799.18Cr1-214.443006650.08460.0885﹤0.350.9557937.234根1810170.480.26546Cr2-45.003006650.01780.0179﹤0.350.9910189.67CD跨中224.3824006650.01110.0111﹤0.350.9944942.514根1810170.480.2144493Ar1-217.093006650.08570.0897﹤0.350.9552949.394根1810170.480.26546Ar293.443006650.03690.0376﹤0.350.9812397.78107 AB跨中256.6924006650.01270.0127﹤0.350.99361079.104根2011370.540.214449Bl1-263.853006650.10410.1102﹤0.350.94491166.404根2012560.600.26546Bl2-36.863006650.01450.0147﹤0.350.9927155.10Br1-247.673006650.09770.1031﹤0.350.94851090.754根2012560.600.26546Br2-25.273006650.01000.0100﹤0.350.9950106.09BC跨中211.7324006650.01040.0105﹤0.350.9948889.094根1810170.480.214449Cl1-229.343006650.09050.0950﹤0.350.95251005.764根2012560.600.26546Cl2-14.873006650.00590.0059﹤0.350.997162.30Cr1-227.393006650.08970.0942﹤0.350.9529996.774根2012560.600.26546Cr2-13.543006650.00530.0054﹤0.350.997356.71CD跨中224.3824006650.01110.0111﹤0.350.9944942.514C1810170.480.2144492Ar1-252.33006650.09960.1051﹤0.350.94751112.334根2012560.600.26546Ar2128.093006650.05050.0519﹤0.350.9741549.30AB跨中256.1624006650.01260.0127﹤0.350.99361076.864根2012560.600.214449Bl1-257.433006650.10160.1074﹤0.350.94631136.314根2012560.600.26546107 Bl2-10.883006650.00430.0043﹤0.350.997845.54Br1-259.223006650.10230.1081﹤0.350.94591144.694根2012560.600.26546Br2-1.163006650.00050.0005﹤0.350.99984.85BC跨中211.7324006650.01040.0105﹤0.350.9948889.094根1810170.480.214449Cl1-244.683006650.09660.1017﹤0.350.94911076.834根2012560.600.26546Cl29.233006650.00360.0036﹤0.350.998238.63Cr1-243.343006650.09600.1011﹤0.350.94941070.604根2012560.600.26546Cr210.573006650.00420.0042﹤0.350.997944.24CD跨中224.3824006650.01110.0111﹤0.350.9944942.514根1810170.480.2144491Ar1-269.873006650.10650.1129﹤0.350.94361194.704根2012560.600.26546Ar2167.543006650.06610.0685﹤0.350.9658724.64AB跨中271.8924006650.01340.0135﹤0.350.99321143.434根2012560.600.214449Bl1-288.503006650.11390.1212﹤0.350.93941282.834根2012560.600.26546Bl2-1.073006650.00040.0004﹤0.350.99984.47Br1-274.493006650.10830.1149﹤0.350.94251216.484根2012560.600.26546107 Br210.013006650.00400.0040﹤0.350.998041.90BC跨中211.3724006650.01040.0105﹤0.350.9948887.574根1810170.480.214449Cl1-256.653006650.10130.1070﹤0.350.94651132.664根2012560.600.26546Cl222.913006650.00900.0091﹤0.350.995596.13Cr1-256.163006650.10110.1068﹤0.350.94661130.374根2012560.600.26546Cr223.393006650.00920.0093﹤0.350.995498.16CD跨中224.3824006650.01110.0111﹤0.350.9944942.514根1810170.480.214449注：表中钢筋均为HRB400。107 （3）梁的斜截面受弯承载力计算为防止梁在屈服前发生剪力破坏，截面设计时，对剪力设计值进行如下调整：——梁端剪力增大系数，一级为1.3，二级为1.2，三级为1.1。——梁的净跨。——梁在重力荷载代表值（9度时高层建筑尚应包括竖向地震作用标准值）作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值。5层：1.2×﹙108.46×2＋5.658×7.2＋0.5×34.56×2﹚/2=175.33KN1-4层：1.2×﹙74.94×2＋5.658×7.2＋0.5×60.48×2﹚/2=150.66KN表2.3.30框架梁剪力调整表层次梁截面MlbMrbMlb+MrbMmaxVGbln(m)调整后剪力V左=V右5AB顺时针14.62194.11208.73208.73175.336.7209.60逆时针90.68-131.85-41.17BC顺时针-125.06167.2742.2142.21175.336.7182.26逆时针125.06-103.5021.56CD顺时针-102.70102.700.000.00175.336.7175.33逆时针166.46-166.460.004AB顺时针46.77207.86254.63254.63150.666.7192.46逆时针178.78-68.07110.71BC顺时针-56.73189.11132.38132.38150.666.7172.39逆时针199.51-189.1110.40CD顺时针-45.0045.000.000.00150.666.7150.66逆时针187.78-187.780.003AB顺时针93.44238.78332.22332.22150.666.7205.20逆时针217.09-36.86180.23BC顺时针-25.27220.58195.31216.10150.666.7186.14逆时针230.97-14.87216.10CD顺时针-13.5413.540.000.00150.666.7150.66107 逆时针219.24-219.240.002AB顺时针128.09264.79392.88392.88150.666.7215.16逆时针252.30-10.88241.42BC顺时针-1.16224.68223.52264.30150.666.7194.05逆时针255.079.23264.30CD顺时针10.57-10.570.000.00150.666.7150.66逆时针243.34-243.340.001AB顺时针167.54274.94442.48442.48150.666.7223.31逆时针269.87-1.07268.80BC顺时针10.01256.65266.66292.45150.666.7198.67逆时针269.5422.91292.45CD顺时针23.39-23.390.000.00150.666.7150.66逆时针256.16-256.160.00将调整后的剪力与前面框架内力组合的剪力最大值比较，取大值进行计算。每跨剪力较大值在支座处，所以跨中箍筋按支座处配置即可。因为＞2.5，为保证梁截面不至过小，使其产生过大的压应力，因而规定V≤。集中荷载作用下(集中荷载对支座截面所产生的剪力值占总剪力值得75％以上，梁受剪承载力可由下列公式求得：—剪跨比，=a/ha是集中荷载作用点距支座边缘或节点边缘的距离，当＜1.5时，取=1.5；当＞3时，取=3。该框架中=a/h=2150/665=3.23＞3，取=3。其配筋计算结果见表2.3.31。107 表2.3.31框架梁斜截面配筋表层次截面设计剪力（KN)调整后的剪力V(KN)计算剪力V0(KN)b(mm)ho(mm)Vu=0.20fcbho截面满足要求？Vc=1.75ftbho/（λ+1）按计算配筋？Asv/s=(Vo-1.75ftbho/(λ+1))/fyvho双肢箍筋Asv1（mm²）s=2*Asv1/(Asv/s)s(mm)ρsv%ρsvmin%51—1169.32209.60209.6300665762.09是149.25是0.303Φ1078.5519.02000.2620.1483—3242.45209.60242.45300665762.09是149.25是0.467Φ1078.5336.12000.2620.1484—4212.22182.26212.22300665762.09是149.25是0.316Φ1078.5497.42000.2620.1486—6199.55182.26199.55300665762.09是149.25是0.252Φ1078.5622.72000.2620.1487—7205.89175.33205.89300665762.09是149.25是0.284Φ1078.5553.02000.2620.14841—1172.92192.46192.46300665762.09是149.25是0.217Φ1078.5724.92000.2620.1483—3221.79192.46221.79300665762.09是149.25是0.364Φ1078.5431.82000.2620.1484—4207.29172.39207.29300665762.09是149.25是0.291Φ1078.5539.72000.2620.1486—6187.41172.39187.41300665762.09是149.25是0.191Φ1078.5820.82000.2620.1487—197.35150.66197.35300665762.09是149.25是0.241Φ1078.5651.22000.2620.148107 731—1175.47205.20205.2300665762.09是149.25是0.280Φ1078.5559.82000.2620.1483—3223.72205.20223.72300665762.09是149.25是0.373Φ1078.5420.62000.2620.1484—4207.33186.14207.33300665762.09是149.25是0.291Φ1078.5539.32000.2620.1486—6187.81186.14187.81300665762.09是149.25是0.193Φ1078.5812.32000.2620.1487—7197.57150.66197.57300665762.09是149.25是0.242Φ1078.5648.22000.2620.14821—1180.27215.16215.16300665762.09是149.25是0.330Φ1078.5475.22000.2620.1483—3225.05215.16225.05300665762.09是149.25是0.380Φ1078.5413.22000.2620.1484—4210.78194.05210.78300665762.09是149.25是0.308Φ1078.5509.12000.2620.1486—6191.26194.05194.05300665762.09是149.25是0.225Φ1078.5699.22000.2620.1487—7201.02150.66201.02300665762.09是149.25是0.259Φ1078.5605.02000.2620.14811—1182.32223.31223.31300665762.09是149.25是0.371Φ1078.5422.92000.2620.1483—3274.46223.31274.46300665762.09是149.25是0.628Φ1078.5250.22000.2620.148107 4—4208.92198.67208.92300665762.09是149.25是0.299Φ1078.5524.92000.2620.1486—6200.75198.67200.75300665762.09是149.25是0.258Φ1078.5608.22000.2620.1487—7204.84150.66204.84300665762.09是149.25是0.279Φ1078.5563.42000.2620.148注：表中钢筋均为HRB300。107 梁端箍筋加密区的范围：1.5、500取较大值，1.5=1.5700=1050＞500，取箍筋加密区长1050mm。间距取、8d及150中的较小值，700/4=175mm，8d=822=176mm，因此附加箍筋间距取为100mm，故取Ф10@100。2.框架柱﹙1﹚轴压比验算规范要求三级抗震的框架柱轴压比限值为0.9。因为底层的B柱轴力最大,μ=＜0.9，因此，轴压比满足要求。在内力组合时考虑，则在进行斜截面配筋计算时不再重复考虑。﹙2﹚正截面配筋计算框架结构的变形能力与框架的破坏机制密切相关。一般框架，梁的延性远大于柱子，梁先屈服可使整个框架有较大的内力重分布和能量消耗能力，极限层间位移增大，危及结构承受垂直荷载的能力并可能使结构成为机动体系。因此，在框架设计中，体现了“强柱弱梁”的原则，梁、柱端弯矩应符合下述公式要求：三级框架ΣMc≥1.1ΣMb式中:ΣMc--考虑地震作用组合的节点上、下柱端的弯矩设计值之和。ΣMb--考虑地震作用组合的同一节点左、右梁端顺时针或反时针方向截面组合的弯矩设计值之和的较大值；一级抗震等级，当两端弯矩均为负弯矩时绝对值较小的弯矩值应取为零。框架顶层柱、轴压比小于0.15的柱，柱端弯矩设计值可取地震作用组合下的弯矩设计值，具体柱端弯矩调整见表2.3.31。表2.3.31柱端弯矩调整表柱层次节点柱截面位置McΣMc梁截面位置Mb1.1ΣMbΣMc≧ΣMb调整后ΣMc调整后McA柱（逆）五层5上截面0.00138.71左截面0.0099.75是138.710.00下截面138.71右截面-90.68138.71四层4上截面105.05241.79左截面0.00196.66是241.79105.05下截面136.74右截面-178.78136.74107 三层3上截面99.91255.47左截面0.00238.80是255.4799.91下截面155.56右截面-217.09155.56二层2上截面155.38324.23左截面0.00277.53是324.23155.38下截面168.85右截面-252.30168.85一层1上截面141.70308.28左截面0.00296.86是308.28141.70下截面166.58右截面-269.87166.58B柱（顺）五层5上截面0.0086.28左截面-194.11-75.96是86.280.00下截面86.28右截面-125.0686.28四层4上截面67.25178.57左截面-207.86-166.24是178.5767.25下截面111.32右截面-56.73111.32三层3上截面111.32250.2左截面-238.78-234.86是250.2111.32下截面138.88右截面-25.27138.88二层2上截面138.88305.46左截面-264.79-289.99是305.46138.88下截面166.58右截面-1.16166.58一层1上截面166.91321.18左截面-274.94-313.54是321.18166.91下截面154.27右截面10.10154.27C柱（顺）五层5上截面0.0073.08左截面-167.27-71.03是73.080.00下截面73.08右截面-102.7073.08四层4上截面59.79163.64左截面-189.11-158.52是163.6459.79下截面103.85右截面-45.00103.85三层3上截面103.85235.78左截面-220.58-227.74是235.78103.85下截面131.93右截面-13.54131.93二层2上截面131.93291.05左截面9.23277.83是291.05131.93下截面159.12右截面-243.34159.12一层1上截面159.12320.44左截面-256.65-308.04是320.44159.12下截面161.32右截面23.39161.32注：以上数值单位均为KN。地震反复作用，两个方向的弯矩设计值均应满足要求，梁、柱的弯矩方向应当同时考虑。因采用对称配筋，故取两组中较大者计算配筋。107 由于框架结构的底层柱过早出现塑性屈服，将影响整个结构的变形能力，同时,随着框架梁铰的出现，由于塑性内力重分布，底层柱的反弯点具有较大的不确定性，因此，对三级框架底层柱考虑1.15的弯矩增大系数。（注：底层指无地下室的基础以上或地下室以上的首层）。截面采用对称配筋，具体配筋计算见附表1。表中公式如下：称为偏心受压截面曲率修正系数，=,当＞1.0时，取=1.0。称为偏心受压构件长细比对截面曲率的影响系数，当/h＜15时，=1.0；当/h=15~30时，=1.15-0.01/h。,称为初始偏心距,称为轴向力对截面重心的偏心距取1/30偏心方向截面尺寸与20mm的最大值，称为附加偏心距。：构件的计算长度现浇楼盖底层柱，其余各层时为大偏压（初步判断）(大偏压)，(小偏压)。（x＞），（x＜）107 纵向钢筋的配筋率：中柱和边柱为0.6%，角柱为0.8%，同时每一侧的配筋率百分率不应大于0.2%。柱纵向钢筋对称配筋，截面尺寸大于400400mm的柱，纵向钢筋间距不宜大于200mm，同时对于纵筋采用HRB335和HRB400的柱，总配筋率不应大于5%，以防止过大配筋率产生的粘结破坏，并保证柱的延性。﹙3﹚斜截面承载力计算：剪力的调整：考虑地震作用的框架剪力设计值：Hn：柱的净高：分别为上下端顺时针或逆时针方向截面组合的弯矩设计值。剪力调整表见表2.3.32。表2.3.32框架柱剪力调整表层数柱Mtc（KN.m)Mbc(KN.m)Mtc+Mbc(KN.m)Hn(m)Vc(KN)V(KN)计算剪力V(KN)5A138.71105.05243.764.460.9450.7860.94B86.2867.25153.534.438.3831.9838.38C73.0859.79132.874.433.2227.6833.224A136.7499.91236.654.459.1655.3159.16B111.32111.32222.644.455.6646.3855.66C103.85103.85207.74.451.9343.2751.933A155.56155.38310.944.477.7464.7877.74B138.88138.88277.764.469.4458.0869.44C131.93131.93263.864.465.9754.9765.972A168.85141.7310.554.477.6471.5477.64B166.58166.58333.164.483.2969.583.29C159.12159.12318.244.479.5666.379.561A166.58188.44355.025.373.6862.8773.68B168.38201.41369.795.376.7554.9176.75C161.32197.17358.495.374.4052.9174.40107 剪跨比：，当＜1时，取=1；当＞3时，取=3。本设计中＞3，取=3。因此截面应符合下式：即KN＞=79.56KN,满足要求。又因为结构中所有的柱子都是受压柱，即N＞0，因此框架斜截面受剪承载力按下式计算：N为考虑地震组合效应的框架柱和框支柱轴向压力或拉力设计值，当时，取。kN>=0.3×19.1×500²=1432.5kN,取N=1072.5kN。设柱箍筋为复合箍筋。框架柱斜截面配筋计算过程见表2.3.33。107 表2.3.33框架柱斜截面配筋表层次柱子计算V(KN)b(mm)h0(mm)λVu=0.2βcfcbh0与V的关系1.05ftbh0/(λ+1)N(kN)0.3fcA与N关系0.056NAsv/s配筋nAsv1(mm)s(mm)ρsv%ρsvmin%5A60.945004603878.6大于103.24252.401432.50大于14.13-0.41124113.12000.4520.137B38.385004603878.6大于103.24481.521432.50大于26.97-0.67124113.12000.4520.137C33.225004603878.6大于103.24448.081432.50大于25.09-0.69124113.12000.4520.1374A59.165004603878.6大于103.24600.581432.50大于33.63-0.56124113.12000.4520.137B55.665004603878.6大于103.24913.461432.50大于51.15-0.72124113.12000.4520.137C51.935004603878.6大于103.24851.411432.50大于47.68-0.72124113.12000.4520.1373A77.745004603878.6大于103.24960.611432.50大于53.79-0.57124113.12000.4520.137B69.445004603878.6大于103.241344.461432.50大于75.29-0.79124113.12000.4520.137C65.975004603878.6大于103.241253.031432.50大于70.17-0.78124113.12000.4520.1372A77.645004603878.6大于103.241329.991432.50大于74.48-0.73124113.12000.4520.137B83.295004603878.6大于103.241828.341432.50小于80.22-0.73124113.12000.4520.137C79.565004603878.6大于103.241653.001432.50小于80.22-0.75124113.12000.4520.1371A73.685004603878.6大于103.241705.301432.50小于80.22-0.80124113.12000.4520.137B76.755004603878.6大于103.242277.111432.50小于80.22-0.77124113.12000.4520.137C74.405004603878.6大于103.242055.131432.50小于80.22-0.79124113.12000.4520.137107 柱顶和柱底加密区取hc、Hn/6和500mm中的最大值733mm（底层柱根处取Hn/3,取1470mm；柱顶处850mm），箍筋数量由加密区的最大间距和最小直径的构造要求定为12@100，其体积配箍率：因此,％>，满足要求。在框架柱节点区，其箍筋数量不少于加密区箍筋的数量，柱非加密区的箍筋数量应大于等于50%加密区的配箍数量，故非加密区箍筋为8@200满足要求。式中：——柱箍筋加密区的体积配筋率，一、二、三级分别不应小于0.8%、0.6%、0.4%，计算复合箍的箍筋体积配箍率时，应扣除重叠部分的箍筋体积；---混凝土轴心抗压强度设计值；当强度等级低于C35时，按C35取值；---箍筋及拉筋抗拉强度设计值；——最小配箍特征值采用。2.4基础设计2.4.1荷载计算﹙1﹚边柱基础1﹚由A柱内力组合表选出如下三组最不利内力时的基础设计，括号中的数值为标准值：①M=﹣188.44﹙136.89﹚kN·m②M=﹣27.72﹙21.65﹚kN·mN=1743.76﹙1350.9﹚kNN=2674.62﹙2076.27﹚kNV=﹣62.87﹙48.93﹚kNV=﹣13.85﹙10.82﹚kN③M=155.2﹙110.91﹚kN·m107 N=1363.83﹙1076.91﹚kNV=45.22﹙34.22﹚kN2﹚按构造要求拟定基础高度和基础埋深根据前序的假设基础顶面标高在室内地面0.9m处，设基础高度为900mm，室内外高差为0.45m。平均埋置深度d=0.5×﹙900+450+900+900)＝1575mm3﹚由基础梁传来的荷载Nk=0.3×0.6×6.7×25＋6.7×4.5×1.94-1.8×3×2×﹙1.94－0.4﹚＝72kNN=1.2×72=86.4kN4)基础受力值：①M=﹣188.44﹙136.89﹚kN·m②M=﹣27.72﹙21.65﹚kN·mN=1830.16﹙1422.9﹚kNN=2761.02﹙2148.27﹚kNV=﹣62.87﹙48.93﹚kNV=﹣13.85﹙10.82﹚kN③M=155.2﹙110.91﹚kN·mN=1450.23﹙1148.91﹚kNV=45.22﹙34.22﹚kN﹙2﹚中柱基础1﹚由B柱内力组合表选出如下三组最不利内力时的基础设计，括号中的数值为标准值：①M=201.41﹙145.5﹚kN·m②M=8.12﹙6.18﹚kN·mN=12315.58﹙1806.68﹚kNN=3810.91﹙2974.57﹚kNV=54.91﹙42.36﹚kNV=3.38﹙2.6﹚kN③M=-192.94﹙-138.89﹚kN·mN=2236.76﹙1749.84﹚kNV=-50.91﹙-39.03﹚kN2﹚按构造要求拟定基础高度和基础埋深根据前序的假设基础顶面标高在室内地面0.9m处，设基础高度为900mm，室内外高差为0.45m。平均埋置深度d=0.5×﹙900+450+900+900)＝1575mm107 3﹚由基础梁传来的荷载Nk=0.3×0.6×6.7×25＝30.15kNN=1.2×30.15=36.18kN4)B柱基础受力值：①M=201.41﹙145.5﹚kN·m②M=8.12﹙6.18﹚kN·mN=2272.94﹙1836.83﹚kNN=3847.09﹙3004.72﹚kNV=54.91﹙42.36﹚kNV=3.38﹙2.6﹚kN③M=-192.94﹙-138.89﹚kN·mN=2272.94﹙1779.99﹚kNV=-50.91﹙-39.09﹚kN2.4.2基础设计资料本结构采用柱下独立基础，场地平坦，在水平方向土层分布均匀，表层土在﹣1.00m左右，以下为中分化或微分化的软质岩层，地基承载力特征值为fak=300kN/㎡。考虑基础的宽度和深度，采用以下公式进行地基承载力值的修正：b=3.2m，d=1.575m，ηb=0.0，ηd＝1.0，γ为基础底面以下土得重度，取为γ＝20kN/m²为基础底面以上土层的加权平均重度素填土γ1＝20.0kN/m²淤泥质图γ2＝18.5kN/m²所以＝﹙20×0.8+16×1﹚÷﹙0.8＋1﹚=17.8kN/m²kN/m²混凝土强度等级采用C30混凝土,14.3N/mm²,1.43N/mm²,钢筋采用HRB400级，。2.4.3边柱独立基础的计算﹙1﹚基础尺寸的确定初估基础底面积107 取A=a×b=3.2×4.0=12.8㎡。﹙2﹚地基承载力计算基础上部土自重：,表2.4.1基底总荷载标准值和设计值项目﹙kN·m﹚﹙kN﹚﹙kN·m﹚﹙kN﹚①180.931826.1245.021830.16②31.392551.4740.192761.02③141.711552.11195.921450.23注：设计值已扣除基础上部土自重。基底最大和最小压力按下式计算：三组计算结果见表2.4.2。表2.4.2基底压力项目①163.87121.45②203.01195.65③137.87104.65故承载力满足要求，所设基础底面尺寸合适。107 ﹙3﹚验算基础尺寸地基净反力设计值按下式计算：三组数值计算结果见下表：表2.4.3计算结果项目①171.71114.26②220.42210.99③136.2790.33因第二组Psmax高，故按第二组净反力验算基础抗冲切强度。柱与基础交接处：900-50=850mm==2.63m2m2kN=1.35mkN＞579.7kN故满足要求。基础变阶处：=450-50=400mmmm=107 =2.4m2=220.42×2.4=529kNm0.7×1.43×10³×1.9×0.4＝760.67kN＞529kN故满足要求。﹙4﹚基础底面配筋计算包括沿长边和短边两个方向的配筋计算。因第二组Psmax高，故按第二组净反力进行底面配筋。沿长边方向的配镜计算=216.29kN1-1截面==772.39kN·mmm23-3截面=420.83kN·mmm22﹚沿短边方向2-2截面107 ==556.9kN·mmm2==220.44kN·mmm2由以上计算结果可得：基础长边方向应按As3配筋，现配置22根HRB40014的钢筋，As=3385.8mm2,短边方向应按As2配筋，现配置16根HRB40016的钢筋，As=2462mm2。2.4.4中柱独立基础的计算﹙1﹚基础尺寸的确定初估基础底面积取A=a×b=4.0×4.0=16㎡。﹙2﹚地基承载力计算基础上部土自重：,107 表2.4.4基底总荷载标准值和设计值项目﹙kN·m﹚﹙kN﹚﹙kN·m﹚﹙kN﹚①183.622240.03250.832351.76②8.523407.9211.163841.09③174.022183.19238.762272.94注：设计值已扣除基础上部土自重。基底最大和最小压力按下式计算：三组计算结果见下表：表2.4.5基底反力项目①157.21122.79②213.79212.20③152.76120.14故承载力满足要求，所设基础底面尺寸合适。﹙3﹚验算基础尺寸地基净反力设计值按下式计算：三组数值计算结果见下表：项目①170.49123.48②241.49239.40107 ③164.44119.68表2.4.6计算结果因第二组Psmax高，故按第二组净反力验算基础抗冲切强度。柱与基础交接处：900-50=850mm==2.79m2m2kN=1.35mkN＞673.76kN故满足要求。基础变阶处：=450-50=400mmmm==2.56m2=241.49×2.56=618.21kNm0.7×1.43×10³×1.9×0.4＝760.67kN＞=618.21kN故满足要求。﹙4﹚基础底面配筋计算包括沿长边和短边两个方向的配筋计算。因第二组Psmax高，故按第二组净反力进行底面配筋。沿长边方向的配镜计算107 =240.58kN1-1截面=]=986.24kN·mmm23-3截面=554.90kN·mmm22﹚沿短边方向2-2截面==1043.16kN·mmm2==553.97kN·m107 mm2由以上计算结果可得：基础长边方向应按As3配筋，现配置22根HRB40016的钢筋，As=4424.2mm2,短边方向应按As2配筋，现配置22根HRB40016的钢筋，As=4424.2mm2。2.5雨篷设计2.5.1设计资料所计算雨篷为西门处雨篷，采用现浇混凝土板式雨篷，外伸1500mm，根部板厚h=1500/10=150mm，端部板厚为100mm，向外做1%的找坡，泄水管外伸50mm，计算时取1m板宽为计算单元，混凝土等级为C25,梁受力纵筋用HRB335,其余采用HPB235级钢筋。2.5.2雨篷的抗弯强度计算(雨篷长3.15m,取1m宽板为计算单元）（1）荷载统计1）恒荷载：20mm厚1：3水泥砂浆找平1.2×0.02×20=0.48kN/m100mm厚钢筋混凝土板=3.75kN/m15mm厚板底抹灰1.2×0.015×17=0.306kN/m------------------------------------------------------------设计值：g=4.536kN/m2）活荷载：活载标准值：（查《荷载规范》）q=1.4×0.6=0.84kN/m施工检修荷载（查《荷载规范》）P=1.0×1.4=1.4KN------------------------------------------------------------（2）计算简图雨篷在均布活载或集中荷载作用下的计算简图分别如图2.6.1（a）和（b）所示：107 图2.5.1恒载与均布活载作用图2.5.2恒载与集中荷载作用（3）内力计算情况一：内力最大值发生在固定端。=0.5×（4.536+0.84）×1.5=6.048kN·m情况二：内力最大值发生在固定端。=0.5×4.536×1.5+1.4×1.5=7.203kN·m因此M=7.203kN·m（4）配筋计算（混凝土采用C25，钢筋HRB335）=105mmαs=7.023×106/(1.0×11.9×1000×1052)=0.05351=0.055=1.0×11.9×1000×105×0.055/210=328mm2选配HRB3358@150（As=335mm2）分布钢筋采用HPB2356@1502.5.3雨篷梁计算(1)雨篷梁抗弯计算取雨篷梁截面尺寸为200×400mm。107 1﹚荷载计算雨篷梁上的墙体高度：1.2m。取1.2m高度的墙体自重作为作用在梁上的荷载值。墙体自重：1.2×(18×0.24+0.04×17)=6.00kN/m梁自重：0.4×25×0.25+×17×0.04=3.18kN/m雨篷板传来的恒载：4.41kN/m恒载设计值：g=13.59×1.2=16.31kN/m雨篷板传来的活载设计值：q=1.4×0.84=1.18kN/m集中荷载设计值：p=1.4×1.0=1.4kN2)内力计算=1.05=1.05×（3150-400）=2887mm≈2900mm=(16.31×2.92)/8=17.15kN.m均布活载下==(1.18×2.92)/8=1.24kN.m集中活载下=(1.4×2.9)/4=1.02kN.m取大值:==17.15+1.24=18.39kN.m(说明:考虑雨篷梁的最大受力情况,计算Mmax时,假定集中荷载作用在跨中,计算梁中剪力时,假定集中荷载作用在梁的支座边缘)=×=0.5×(16.31+1.18)×2.9=25.36kN或==0.5×16.31×2.9+1.4=25.05kN(取大值)3)配筋计算﹙混凝土采用C25，HRB335钢筋)=400-35=365mm=18.39×106/(1.0×11.9×200×3652)=0.058mm²107 bh=0.00191×200×365=139.43mm²＜(2)雨篷梁的抗剪抗扭计算:1)内力计算剪力=25.36kN作用于梁截面上对称轴上的力矩:雨篷板上恒载产生的力矩:==5.78KN.m雨篷板上活载产生的力矩:KN.m集中力产生的力矩：=1.4×(1.5+0.1)=2.24kN.m/m作用在雨篷梁上的最大扭矩发生在梁端,则T==0.5×(5.78+1.07)×2.9=9.93kN·m或T=kN·m验算截面尺寸＜4mm²N/mm²<=0.25×1.0×11.9=2.975N/mm2，因此，截面尺寸满足要求。＞=25.36KN故不考虑剪力的影响，按纯扭构件计算。N.mm＜kN.m故应考虑扭矩影响，按纯扭构件进行计算。107 =0.7N.mm17.58KN可按构造配箍筋，选用Ф6@200。2.6.4平台板设计﹙1﹚确定板厚板厚取mm，板跨度m。取1m宽板带进行计算。﹙2﹚荷载计算恒荷载：30mm厚水磨石面层0.65KN/m平台板0.08×25＝2KN/m板底抹灰0.02×17＝0.34KN/m恒荷载标准值2.99KN/m活荷载标准值：3.5KN/m荷载设计值：1.2×2.99＋1.4×3.5=8.49KN/m﹙3﹚内力计算跨中弯矩：KN.m﹙4﹚配筋计算板保护层15mm,有效高度=60mm。mm2选配Ф6@110,mm2。2.6.5平台梁设计﹙1﹚确定梁尺寸梁宽取mm，高，＞150+300/0.894=485.6，取500mm107 梁跨度取m。﹙2﹚荷载计算梯段梁传来:KN平台板传来：8.49×﹙0.2＋1.75/2﹚＝9.13KN/m平台梁自重：1.2×0.2×﹙0.5－0.08﹚×25＝2.52KN/m平台梁粉刷重：1.2×0.02×﹙0.2＋0.5×2－0.08×2﹚×17=0.424KN/m荷载设计值：KN/m﹙3﹚内力计算弯矩设计值：==54.11KN.m剪力设计值：=58.92KN﹙4﹚配筋计算平台梁按倒L形计算：mm梁有效高度mm。经判断截面属第一类T型截面：mm2选配：3Ф14，mm2。箍筋计算：KN>58.92KN可按构造配箍筋，选用Ф6@200。107 107 3、参考文献[1]中华人民共和国国家标准.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）.北京：中国建筑工业出版社，2002[2]中华人民共和国国家标准.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）.北京：中国建筑工业出版社，2001[3]中华人民共和国国家标准.《建筑设计防火规范》（GBJ16-87）.北京：中国建筑工业出版社，2002[4]中华人民共和国国家标准.《建筑抗震设计规范》（GB50011-2001）.北京：中国建筑工业出版社，2001[5]中华人民共和国国家标准.《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）.北京：中国建筑工业出版社，2001[6]中华人民共和国国家标准.《建筑结构制图标准》（GBT50105-2001）.北京：中国建筑工业出版社，2002[7]张叙、李军.常用建筑结构节点设计施工详细图集.北京：中国建筑工业出版社，2002[8]李必瑜.房屋建筑学.武汉：武汉理工大学出版社，2000[9]叶列平.混凝土结构（上册）.北京：清华大学出版社，2002[10]丰定国、王社良.抗震结构设计（第2版）.武汉：武汉理工大学出版社，2003[11]周果行.房屋结构毕业设计指南.北京：中国建筑工业出版社，2004[12]沈蒲生、苏三庆.高等学校建筑工程专业毕业设计指导.北京：中国建筑工业出版社，2000[13]龙驭球、包世华.结构力学教程.北京：高等教育出版社，2000[14]赵明华.基础工程.北京：高等教育出版社，2003[15]赵志缙、应惠清.建筑施工.上海：同济大学出版社，2004107 4、致谢词107'