独栋别墅毕业设计计算书电算版pkpm_毕业设计

'独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)摘要本次毕业设计的题目是“独栋别墅结构设计”。这是对本科阶段所学知识的一次总结和实战，是综合运用所学知识分析和解决实际工程设计问题、由理论到实际的一个实践过程，也是为将来走上工作岗位后的实际工作奠定的一个良好的实践基础。在本次设计中，综合运用到了建筑和结构两方面的知识来完成毕业设计。首先要确定建筑方案，包括建筑平面布局、房间面积尺寸的确定、建筑立面、剖面图、大样图的绘制和建筑设计总说明等内容。在进入结构设计阶段后，我运用PKPM软件依次完成了结构布置方案和选型、荷载统计、SATWE设计参数的设置、SATWE计算结果分析、楼板的设计、框架梁设计、框架柱设计、独立基础设计以及楼梯设计等内容,并完成了部分结构施工图。关键词：SATWE，荷载统计，框架梁设计，框架柱配筋，基础设计、楼梯设计87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)1.建筑设计说明1.1总平面设计本设计为A市B区建新镇某2层独栋别墅,各层层高为3.3m，考虑通风和采光要求，采用了南北朝向。设计室内外高差为0.45米，设置了3级台阶作为室内外的连接。1.2平面设计建筑的平面设计是针对建筑的室内使用部分进行的。建筑平面是表示建筑物在水平方向房屋各部分的组合关系。由于建筑平面通常较为集中反映建筑功能方面的问题，一些剖面关系比较简单的民用建筑，它们的平面布置基本上能够反映空间组合的主要内容，因此，首先从建筑平面设计入手。但是在平面设计中，我始终从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性，不断调整修改平面，反复深入。也就是说，虽然我从平面设计入手，但是着手于建筑空间的组合。各种类型的建筑，从组成平面各部分面积的使用性质来分析，主要可以归纳为使用部分和交通联系部分两大类。另外，对于一栋建筑来说，还有建筑的结构体系和围护体系，如墙、柱、隔断等构件所占的结构面积。1.2.1使用部分的平面设计使用部分是由许多房间组成的。房间是建筑物最基本的使用单位，它通常以单个的形式出现。由于在功能使用上具有不同的特点和要求，使用部分的房间又分为使用房间（包括生活用房间、工作用房间和公共活动用房间）和辅助房间。1.2.2交通联系部分的平面设计交通联系部分设计是否合理，不仅直接影响到建筑物内部各部分之间联系通行是否方便，还在很大程度上影响建筑的工程造价、用地、平面组合方式等。1.3立面设计建筑的立面图反映的是建筑四周的外部形象。立面设计是在满足房间的使用要求和技术经济条件下，运用建筑造型和立面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合而进行的。因此在立面设计中一应反映出建筑的性格，即建筑的使用性质；二应反映内部空间及其组合情况；三应反映自然条件和民族特点的不同；四应适应基地环境和建筑规划的总体要求。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)立面设计是为了满足使用功能和美化环境的需要而进行的。同时，还可起到改善环境条件、保护结构和装饰美化建筑物的作用。并且要考虑它的耐久性、经济性；正确处理与施工技术的关系。本方案立面设计充分考虑了别墅立面造型的要求，立面布置了很多圆弧形推拉式玻璃窗，采用白色欧式装饰檐口线条，样式新颖。在装饰方面采用米黄色饰面砖的外墙，窗框为白色塑钢框，柱子为白色罗马住，色彩搭配和谐。为了使建筑的立面更加丰富，把栏杆做成欧式风格，与整栋别墅立面造型容为一体，立面造型错落有致。1.4剖面设计建筑剖面图反映出的是建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。建筑的剖面设计的主要任务是确定建筑物各部分应有的高度、建筑的层数及建筑空间的组合关系。剖面设计主要表现为建筑物内部结构构造关系，以及建筑高度、层高、建筑空间的组合与利用。它和房屋的使用、造价和节约用地有着密切关系，也反映了建筑标准的一个方面。其中一些问题需要平、剖面结合在一起研究，才具体确定下来。门的高度根据人体尺寸来确定，窗高要满足通风采光要求。屋面排水采用有组织排水，结构找坡。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)2.结构布置方案及结构选型2.1结构承重方案选择根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架承重方案，框架梁、柱布置参见结构平面图。图2.1-1一层结构布置87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)图2.1-2二层结构布置2.2主要构件选型及尺寸初步估算2.2.1主要构件选型（１）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（２）墙体采用：加气混凝土砌块（３）墙体厚度：外墙:200mm，内墙:200mm（４）基础采用：天然地基浅基础2.2.2梁﹑柱截面尺寸估算（１）主要承重框架:可取跨度较大者进行计算.取L=6000mmh=(1/8~1/12)L=750mm~500mm取h=500mm.250mm~167mm取b=250mm满足b>200mm且b/500/2=250mm故主要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×500mm（２）框架柱:b=(1~2/3)h取b=h①按轴压比验算:此建筑抗震等级为三级，=0.85，选C30型混凝土87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)=14.3α——考虑弯矩影响的调整系数，一般取1.1~1.3；——恒载与活载的荷载分项系数的加权平均值，一般民用建筑可近似取1.25；——楼层总荷载标准值，取12~15；——欲确定的柱楼层负荷面积，可根据柱网尺寸确定；——欲确定的柱截面以上的楼层层数；——框架柱的轴压比限值，根据结构的抗震等级查表取得；——混凝土轴心抗压强度设计值。根据建筑抗震设计规范6.3.5条要求：柱的截面尺寸，宜符合下列各项要求：1截面的宽度和高度，四级或不超过2层时不宜小于300mm，一、二、三级且超过2层时不宜小于400mm；圆柱的直径，四级或不超过2层时不宜小于350mm，一、二、三级且超过2层时不宜小于450。考虑到该建筑位于地震区，柱截面尺寸不宜小于300mm。故初选柱截面尺寸为柱：b×h=350mm×350mm柱子的高度：底层柱高h=3.3+0.45+0.3=4.05m（室内外高差450mm，基础顶面距外地面300mm）。二层柱子高h=3.3m87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)3.荷载统计3.1恒荷载3.1.1板荷载板恒载计算表表3.11-1性质功能具体做法荷载标准值（kN/m2）客厅、卧室硬木地板（0.2）预埋木格栅（0.2)20厚水泥砂浆找平（20×0.02=0.4）100厚板（25×0.1）15厚混合砂浆打底（17×0.015）隔音纸板吊顶（0.18）3.735卫生间30厚水泥砂浆，预留修面层（0.03×x20=0.6）1.5厚聚氨酯防水涂料（0.05）刷基层处理剂一遍（0.05）20厚1:2水泥砂浆找平（0.02×20=0.4）C15细石混凝土填充热水管道间，找坡不小于0.5%，最薄处不小于50厚20厚复合铝箔挤塑聚苯乙烯保温板100厚板（25×0.1）20厚板底抹灰（0.02×17=0.34）5.94不上人屋面20厚细石混凝土（0.02×24=0.48）高聚物改性沥青防水材料（0.38）20厚1:3水泥砂浆（0.02×20=0.4）100厚聚苯乙烯泡沫塑料板（0.1×2=0.2）水泥珍珠岩找2%坡（最薄处20厚）（0.2×5=1）隔气层（0.02）20厚1:3水泥砂浆（0.02×20=0.4）120厚板（25×0.12=3）20厚板底抹灰（0.02×17=0.34）6.22露台陶瓷地毡露面（含找平层）（0.7）100厚板(2.5)20厚石灰砂浆粉刷层（0.02×17=0.34）3.543.1.2梁间线荷载本工程内外墙都采用200厚加气混凝土砌块，外墙线荷载6.72KN/m,内墙（1）线荷载6.44KN/m，内墙（2）线荷载6.67KN/m。具体何在布置见PKPM梁间荷载图注：转化为梁上线荷载时的计算公式：面荷载×（层高-梁高）屋面檐沟荷载：估为2.0KN/m加载到屋面边梁。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)3.2.活荷载活荷载取值表表3.2-1类型性质荷载标准值（kN/m2）楼面卧室、客厅、卫生间2.0露台2.5屋面不上人0.53.3风荷载＝0.73.4PKPM荷载布置图图3.4-1一层恒活荷载布置、梁间线荷载布置（注：括号中表示活荷载大小）87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)图3.4-2一层恒荷载导荷方式（注：6.8处为楼梯间，板厚按0算）图3.4-3屋面恒活荷载布置、梁间线荷载布置87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)图3.4-5屋面恒荷载导荷方式图87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)4.SATWE设计参数信息4.1总信息4.2风荷载信息87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)4.3地震信息4.4活荷信息4.5调整信息87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)4.6设计信息87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)4.7配筋信息4.8荷载组合87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)5.SATWE计算结果查看分析5.1结构整体位移角建筑抗震设计规范表5.5.1结构整体位移角，其中为多遇地震作用标准值产生的楼层内最大弹性层间位移；h为层高。抗规：钢筋混凝土框架弹性层间位移角限值为1/550。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)图5.1-1风作用下的位移角图5.1-2地震作用下的位移角87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)分析：位移角数值符合规范要求，且由上图分析可知，地震作用下位移角大于风荷载作用下的位移角，所以本工程受地震作用控制。5.2结构空间整体振动简图第一振型：以X方向平动图5.2-1结构第一振型平动图第二振型：Y方向平动图5.2-2结构第二振型平动图87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)第三振型：扭转为主图5.2-3结构第三振型扭转图5.3结构平均重度建筑抗震设计规范规定：框架结构与框架剪力墙结构参考值约为12—14各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111288.351.3421960.841.00分析：平均重度为荷载的准确性和结构合理性的体现，由以上结果可知，一层平均重度为12.88，二层平均重度为9.60，由于本例为二层别墅高度不高、荷载不大，结果大致符合要求。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)5.4结构刚度比建筑抗震设计规范：表3.4.3-2Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者FloorNo.1TowerNo.Ratx1=1.2626Raty1=1.2877FloorNo.2TowerNo.1Ratx1=1.0000Raty1=1.0000分析：由于Ratx1=1.2626Raty1=1.2877，所以结构竖向规则。5.5结构刚重比结构整体稳定验算结果层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.882E+050.890E+054.054284.83.4384.1420.998E+050.987E+053.301693.194.63192.4887 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应。分析：刚重比均大于20，所以结构整体稳定且不考虑重力二阶效应。5.6楼层抗剪承载力及承载力比值建筑抗震设计规范规定表3.4.3-2第三行;抗侧力结构的层间受剪承载力小于上一楼层的80%可视为楼层承载力突变。楼层抗剪承载力、及承载力比值Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y210.5939E+030.5925E+031.001.00110.7249E+030.7312E+031.221.23X方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00层号:2塔号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00层号:2塔号:1分析：根据抗规规定抗侧力结构层间受剪承载力不宜小于上一楼层的80%，所以不存在楼层承载力突变。5.7结构周期与平动系数考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.4209165.120.96(0.90+0.06)0.0420.417274.921.00(0.07+0.93)0.0030.3597159.930.04(0.04+0.00)0.9640.143247.770.92(0.42+0.50)0.0850.1417135.390.98(0.50+0.48)0.0260.125319.890.10(0.09+0.01)0.90/分析：结构第一振型X方向平动系数0.90大于Y方向0.06，扭转系数为0.04，再根据前边结构空间振型简图，可知第一振型为X方向平动：同理可知第二振兴为Y方向平动。1、2振型周期分别为0.4209秒、0.4172秒可知结构X、Y方向刚度相近。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)5.8结构周期比周期比为扭转周期与第一平动周期的比值，高层宜控制在0.9以下，多层不太需要控制周期比。分析：周期比主要为控制结构扭转，减小扭转对结构产生的不利影响，也是反映抗扭刚度与抗侧刚度的比值的数值。本例0.3597/0.4209=0.7833，故周期比符合要求，本结构属于规则建筑。5.9结构剪重比根据建筑抗震设计规范5.2.5：FloorTowerFx(kN)Vx(分塔剪重比)(整层剪重比(kN))Mx(kNm)StaticFx(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)21126.9926.99(9.31%)(9.31%)419.08148.2911127.01249.69(7.53%)(7.53%)1425.27117.09抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60%87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)X方向的有效质量系数:100.00%FloorTowerFy(kN)Vy(分塔剪重比)(整层剪重比)(kN)My(kNm)StaticFy(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)21130.09130.09(9.54%)(9.54%)429.31148.2911130.10255.60(7.71%)(7.71%)1459.11117.09抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%Y方向的有效质量系数:99.50%分析：剪重比是为了控制楼层的最小地震剪力，确保结构的安全性，计算结果均大于1.6%且振型参与系数大于90%，说明结构刚度符合要求，所以结果符合要求。5.10结构位移比高层建筑混凝土结构技术规程的3.4.5条规定：楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A、B级高度高层建筑均不宜大于该楼层平均值的1.2倍；且A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的1.5倍，B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的1.4倍。===工况14===X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx21414.224.081.043300.411.381.271.0911172.852.811.024050.172.852.811.0287 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)X方向最大位移与层平均位移的比值:1.04(第2层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.09(第2层第1塔)===工况15===X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx21584.584.121.113300.581.361.271.0711373.232.761.174050.373.232.761.17===工况17===Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy21444.694.191.123300.441.501.321.1411223.192.871.114050.223.192.871.11Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.12(第2层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.14(第2层第1塔)===工况18===Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy21414.474.161.073300.581.391.311.0611193.082.861.084050.193.082.861.08Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.08(第1层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.08(第1层第1塔)87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)分析：位移比主要为了控制结构平面的规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。以上位移比都不超过1.2，所以符合规范要求。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)6.板的设计6.1计算基本理论单向板：双向板（弹性方法计算）：，跨中弯矩计算系数考虑混凝土泊松比ν＝0.2，跨中弯矩荷载取值：g+q/2(四边固定)+q/2(四边简支)支座弯矩荷载取值：g+q(四边固定)，弯矩设计值折减情况:（1）中间跨和跨中截面及中间支座截面减少20%；（2）边跨跨中截面和楼板边缘起第二支座截面，lb/l0<1.5减少20%，1.5≤lb/l0≤2.0减少10%，lb、l0分别为垂直和沿楼板边缘方向的计算跨度；（3）角区格不折减。6.2各层楼板编号和边界条件一层：11号房间为楼梯间，按板厚为0处理，四边为简支；房间5、7为卫生间，降板50mm，与其他板相邻边为简支；1号房间为露台，降板50mm，四边为简支。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)图6.2-1一层楼板编号和边界条件二层：图6.2-2屋面楼板编号和边界条件（*注：图片中锯齿段为固支边界，直线段为简支边界）6.3板厚的确定混凝土结构设计规范：87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)由计算简图可知，所有板都为双向板，最大板计算跨度为4000mm，故板厚可取为，故楼层板厚取为100mm，屋面板根据行业规定适当放大，取为120mm。6.4楼板材料选择、板的最小配筋率混凝土强度等级：C30钢筋：选用高强度受力钢筋HRB400级热轧钢筋。根据混规表8.5.1注释2：板类受弯构件（不包括悬臂板）的受拉钢筋，当采用强度等级为400MPa、500Mpa的钢筋时，其最小配筋率应允许采用0.15和的较大值，故此处板的最小配筋率为。6.5楼板的计算参数87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)6.6楼板配筋计算结果6.6-1一层楼板配筋计算结果图87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)6.6-2屋面板配筋计算结果图6.7楼板计算书说明：计算结果为0边按简直计算；各板裂缝以及绕度验算略过。混凝土结构设计规范9.6.1;87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)楼层板各板块计算书：1号房间：一、基本资料：　1、房间编号：12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/铰支/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝3.54kN/m2　可变荷载标准值：q＝2.50kN/m2　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=2500mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.02661+0.07618/5)*(1.20*3.54+1.40*1.25)*2.5^2=1.57kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.02661+0.07618/5)*(1.4*1.25)*2.5^2=0.46kN·mMx=1.57+0.46=2.03kN·mAsx=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　My=(0.07618+0.02661/5)*(1.20*3.54+1.40*1.25)*2.5^2=3.06kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.07618+0.02661/5)*(1.4*1.25)*2.5^2=0.89kN·mMy=3.06+0.89=3.95kN·mAsy=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%2号房间：其中一边边界条件不唯一故省略。3号房间：一、基本资料：　1、房间编号：32、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)3、荷载：　永久荷载标准值：g＝3.73kN/m2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=6000mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.03710+0.01160/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*3.9^2=3.53kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.07500+0.02710/5)*(1.4*1.00)*3.9^2=1.71kN·mMx=3.53+1.71=5.24kN·mAsx=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　My=(0.01160+0.03710/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*3.9^2=1.70kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02710+0.07500/5)*(1.4*1.00)*3.9^2=0.90kN·mMy=1.70+0.90=2.60kN·mAsy=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　Mx"=0.07960*(1.20*3.73+1.40*2.00)*3.9^2=8.82kN·mAsx"=309.64mm2，实配8@140(As＝359mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.359%　My"=0.05720*(1.20*3.73+1.40*2.00)*3.9^2=6.34kN·mAsy"=228.15mm2，实配8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%4号房间：一、基本资料：　1、房间编号：42、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/固定/87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)3、荷载：　永久荷载标准值：g＝3.73kN/m2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2　计算跨度　Lx=4000mm　；计算跨度　Ly=6000mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.04535+0.01872/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*4.0^2=4.62kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.07277+0.02793/5)*(1.4*1.00)*4.0^2=1.76kN·mMx=4.62+1.76=6.37kN·mAsx=229.63mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　My=(0.01872+0.04535/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*4.0^2=2.62kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02793+0.07277/5)*(1.4*1.00)*4.0^2=0.95kN·mMy=2.62+0.95=3.57kN·mAsy=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　Mx"=0.10265*(1.20*3.73+1.40*2.00)*4.0^2=11.96kN·mAsx"=446.56mm2，实配8@100(As＝503.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.503%　My"=0.07745*(1.20*3.73+1.40*2.00)*4.0^2=9.02kN·mAsy"=330.50mm2，实配8@140(As＝359.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.359%5号房间：一、基本资料：　1、房间编号：52、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/固定/87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)3、荷载：　永久荷载标准值：g＝5.94kN/m2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2　计算跨度　Lx=2500mm　；计算跨度　Ly=2300mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.02312+0.03876/5)*(1.35*5.94+0.98*1.00)*2.3^2=1.47kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03605+0.04370/5)*(1.4*0.70)*2.3^2=0.23kN·mMx=1.47+0.23=1.70kN·mAsx=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　My=(0.03876+0.02312/5)*(1.35*5.94+0.98*1.00)*2.3^2=2.07kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.04370+0.03605/5)*(1.4*0.70)*2.3^2=0.26kN·mMy=2.07+0.26=2.33kN·mAsy=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　My"=0.09052*(1.35*5.94+0.98*2.00)*2.3^2=4.78kN·mAsy"=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%6号房间：一、基本资料：　1、房间编号：62、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝3.73kN/m2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2　计算跨度　Lx=2500mm　；计算跨度　Ly=2300mm87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)　板厚　H=100mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.01666+0.02646/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*2.3^2=0.68kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03605+0.04370/5)*(1.4*1.00)*2.3^2=0.33kN·mMx=0.68+0.33=1.01kN·mAsx=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　My=(0.02646+0.01666/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*2.3^2=0.93kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.04370+0.03605/5)*(1.4*1.00)*2.3^2=0.38kN·mMy=0.93+0.38=1.30kN·mAsy=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　Mx"=0.05610*(1.20*3.73+1.40*2.00)*2.3^2=2.16kN·mAsx"=178.00mm2，实配8@140(As＝359.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.359%　My"=0.06502*(1.20*3.73+1.40*2.00)*2.3^2=2.50kN·mAsy"=178.00mm2，实配8@140(As＝359.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.359%7号房间：一、基本资料：　1、房间编号：72、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/铰支/铰支/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝5.94kN/m2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2　计算跨度　Lx=2500mm　；计算跨度　Ly=2300mm87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)　板厚　H=100mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.02312+0.03876/5)*(1.35*5.94+0.98*1.00)*2.3^2=1.47kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03605+0.04370/5)*(1.4*0.70)*2.3^2=0.23kN·mMx=1.47+0.23=1.70kN·mAsx=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　My=(0.03876+0.02312/5)*(1.35*5.94+0.98*1.00)*2.3^2=2.07kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.04370+0.03605/5)*(1.4*0.70)*2.3^2=0.26kN·mMy=2.07+0.26=2.33kN·mAsy=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm22)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　My"=0.09052*(1.35*5.94+0.98*2.00)*2.3^2=4.78kN·mAsy"=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%8号房间：一、基本资料：　1、房间编号：82、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝3.73kN/m2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2　计算跨度　Lx=2500mm　；计算跨度　Ly=2300mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)二、计算结果：　Mx=(0.02404+0.02850/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*2.3^2=0.93kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03605+0.04370/5)*(1.4*1.00)*2.3^2=0.33kN·mMx=0.93+0.33=1.26kN·mAsx=178.00mm2，实配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　My=(0.02850+0.02404/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*2.3^2=1.04kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.04370+0.03605/5)*(1.4*1.00)*2.3^2=0.38kN·mMy=1.04+0.38=1.41kN·mAsy=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　Mx"=0.07088*(1.20*3.73+1.40*2.00)*2.3^2=2.73kN·mAsx"=178.00mm2，实配10@200(As＝393.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.393%　My"=0.07560*(1.20*3.73+1.40*2.00)*2.3^2=2.91kN·mAsy"=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%9号房间：由于一边边界条件不统一，计算过程略。10号房间：一、基本资料：　1、房间编号：102、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝3.73kN/m2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2　计算跨度　Lx=4000mm　；计算跨度　Ly=2300mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.00990+0.03925/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*2.3^2=0.55kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.02267+0.08544/5)*(1.4*1.00)*2.3^2=0.29kN·mMx=0.55+0.29=0.85kN·mAsx=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　My=(0.03925+0.00990/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*2.3^2=1.28kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.08544+0.02267/5)*(1.4*1.00)*2.3^2=0.67kN·mMy=1.28+0.67=1.95kN·mAsy=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　Mx"=0.05705*(1.20*3.73+1.40*2.00)*2.3^2=2.20kN·mAsx"=178.00mm2，实配8@140(As＝359mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.359%　My"=0.08205*(1.20*3.73+1.40*2.00)*2.3^2=3.16kN·mAsy"=178.00mm2，实配8@140(As＝359.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.359%11号房间：楼梯间设置板厚为0，不参与楼板配筋计算。12号房间：一、基本资料：　1、房间编号：122、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/铰支/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝3.73kN/m2　可变荷载标准值：q＝2.00kN/m2　计算跨度　Lx=4000mm　；计算跨度　Ly=2700mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.01892+0.04479/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*2.7^2=1.20kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.02840+0.07153/5)*(1.4*1.00)*2.7^2=0.44kN·mMx=1.20+0.44=1.63kN·mAsx=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　My=(0.04479+0.01892/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*2.7^2=2.08kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.07153+0.02840/5)*(1.4*1.00)*2.7^2=0.79kN·mMy=2.08+0.79=2.87kN·mAsy=178.00mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%　Mx"=0.07734*(1.20*3.73+1.40*2.00)*2.7^2=4.11kN·mAsx"=178.00mm2，实配8@140(As＝359.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.359%　My"=0.10175*(1.20*3.73+1.40*2.00)*2.7^2=5.40kN·mAsy"=193.43mm2，实配8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.251%屋面板各板块计算书：1号房间：一、基本资料：　1、房间编号：12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.22kN/m2　可变荷载标准值：q＝0.50kN/m2　计算跨度　Lx=5000mm　；计算跨度　Ly=3700mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.02039+0.04028/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*3.7^2=3.37kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03130+0.06319/5)*(1.4*0.17)*3.7^2=0.15kN·mMx=3.37+0.15=3.51kN·mAsx=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　My=(0.04028+0.02039/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*3.7^2=5.25kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.06319+0.03130/5)*(1.4*0.17)*3.7^2=0.23kN·mMy=5.25+0.23=5.48kN·mAsy=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　Mx"=0.07619*(1.35*6.22+0.98*0.50)*3.7^2=9.27kN·mAsx"=266.40mm2，实配10@200(As＝393.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%　My"=0.09482*(1.35*6.22+0.98*0.50)*3.7^2=11.54kN·mAsy"=334.51mm2，实配10@200(As＝393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%2号房间：一、基本资料：　1、房间编号：22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.22kN/m2　可变荷载标准值：q＝0.50kN/m2　计算跨度　Lx=2500mm　；计算跨度　Ly=2300mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.01666+0.02646/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.3^2=1.00kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03605+0.04370/5)*(1.4*0.17)*2.3^2=0.06kN·mMx=1.00+0.06=1.06kN·mAsx=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　My=(0.02646+0.01666/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.3^2=1.36kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.04370+0.03605/5)*(1.4*0.17)*2.3^2=0.07kN·mMy=1.36+0.07=1.43kN·mAsy=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　Mx"=0.05610*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.3^2=2.64kN·mAsx"=213.60mm2，实配10@200(As＝393.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%　My"=0.06502*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.3^2=3.06kN·mAsy"=213.60mm2，实配10@200(As＝393.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%3号房间：一、基本资料：　1、房间编号：387 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.22kN/m2　可变荷载标准值：q＝0.50kN/m2　计算跨度　Lx=2500mm　；计算跨度　Ly=2300mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.01666+0.02646/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.3^2=1.00kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03605+0.04370/5)*(1.4*0.17)*2.3^2=0.06kN·mMx=1.00+0.06=1.06kN·mAsx=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　My=(0.02646+0.01666/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.3^2=1.36kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.04370+0.03605/5)*(1.4*0.17)*2.3^2=0.07kN·mMy=1.36+0.07=1.43kN·mAsy=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　Mx"=0.05610*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.3^2=2.64kN·mAsx"=213.60mm2，实配10@200(As＝393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%　My"=0.06502*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.3^2=3.06kN·mAsy"=213.60mm2，实配10@200(As＝393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%4号房间;一、基本资料：　1、房间编号：487 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.22kN/m2　可变荷载标准值：q＝0.50kN/m2　计算跨度　Lx=5000mm　；计算跨度　Ly=2700mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.01494+0.05364/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.7^2=1.62kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.02033+0.09055/5)*(1.4*0.17)*2.7^2=0.07kN·mMx=1.62+0.07=1.69kN·mAsx=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　My=(0.05364+0.01494/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.7^2=3.57kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.09055+0.02033/5)*(1.4*0.17)*2.7^2=0.17kN·mMy=3.57+0.17=3.74kN·mAsy=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　Mx"=0.07852*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.7^2=5.09kN·mAsx"=213.60mm2，实配10@200(As＝393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%　My"=0.11478*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.7^2=7.44kN·mAsy"=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%5号房间：一、基本资料：　1、房间编号：587 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.22kN/m2　可变荷载标准值：q＝0.50kN/m2　计算跨度　Lx=2500mm　；计算跨度　Ly=2300mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.01679+0.02115/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.3^2=0.96kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03605+0.04370/5)*(1.4*0.17)*2.3^2=0.06kN·mMx=0.96+0.06=1.02kN·mAsx=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　My=(0.02115+0.01679/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.3^2=1.12kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.04370+0.03605/5)*(1.4*0.17)*2.3^2=0.07kN·mMy=1.12+0.07=1.19kN·mAsy=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　Mx"=0.05356*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.3^2=2.52kN·mAsx"=213.60mm2，实配10@200(As＝393.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%　My"=0.05723*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.3^2=2.69kN·mAsy"=213.60mm2，实配10@200(As＝3393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%6号房间：一、基本资料：　1、房间编号：687 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.22kN/m2　可变荷载标准值：q＝0.50kN/m2　计算跨度　Lx=2500mm　；计算跨度　Ly=2300mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.01679+0.02115/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.3^2=0.96kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.03605+0.04370/5)*(1.4*0.17)*2.3^2=0.06kN·mMx=0.96+0.06=1.02kN·mAsx=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　My=(0.02115+0.01679/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.3^2=1.12kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.04370+0.03605/5)*(1.4*0.17)*2.3^2=0.07kN·mMy=1.12+0.07=1.19kN·mAsy=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　Mx"=0.05356*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.3^2=2.52kN·mAsx"=213.60mm2，实配10@200(As＝393.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%　My"=0.05723*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.3^2=2.69kN·mAsy"=213.60mm2，实配φ10@200(As＝393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝328%7号房间：一、基本资料：　1、房间编号：787 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.22kN/m2　可变荷载标准值：q＝0.50kN/m2　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=6000mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.03710+0.01160/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*3.9^2=5.18kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.07500+0.02710/5)*(1.4*0.17)*3.9^2=0.30kN·mMx=5.18+0.30=5.48kN·mAsx=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　My=(0.01160+0.03710/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*3.9^2=2.50kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02710+0.07500/5)*(1.4*0.17)*3.9^2=0.16kN·mMy=2.50+0.16=2.66kN·mAsy=213.60mm2，实配φ10@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　Mx"=0.07960*(1.35*6.22+0.98*0.50)*3.9^2=10.76kN·mAsx"=311.03mm2，实配10@200(As＝393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%　My"=0.05720*(1.35*6.22+0.98*0.50)*3.9^2=7.73kN·mAsy"=220.90mm2，实配10@200(As＝393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%8号房间：一、基本资料：　1、房间编号：887 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/铰支/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.22kN/m2　可变荷载标准值：q＝0.50kN/m2　计算跨度　Lx=3900mm　；计算跨度　Ly=5000mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.03224+0.01430/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*3.9^2=4.61kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.05846+0.03272/5)*(1.4*0.17)*3.9^2=0.24kN·mMx=4.61+0.24=4.86kN·mAsx=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　My=(0.01430+0.03224/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*3.9^2=2.73kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03272+0.05846/5)*(1.4*0.17)*3.9^2=0.17kN·mMy=2.73+0.17=2.89kN·mAsy=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　Mx"=0.07332*(1.35*6.22+0.98*0.50)*3.9^2=9.91kN·mAsx"=285.54mm2，实配10@200(As＝393.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%　My"=0.05708*(1.35*6.22+0.98*0.50)*3.9^2=7.72kN·mAsy"=220.42mm2，实配10@200(As＝393.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%9号房间：一、基本资料：　1、房间编号：987 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.22kN/m2　可变荷载标准值：q＝0.50kN/m2　计算跨度　Lx=4000mm　；计算跨度　Ly=6000mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.04535+0.01872/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*4.0^2=6.79kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.07277+0.02793/5)*(1.4*0.17)*4.0^2=0.31kN·mMx=6.79+0.31=7.09kN·mAsx=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　My=(0.01872+0.04535/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*4.0^2=3.84kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02793+0.07277/5)*(1.4*0.17)*4.0^2=0.17kN·mMy=3.84+0.17=4.01kN·mAsy=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　Mx"=0.10265*(1.35*6.22+0.98*0.50)*4.0^2=14.60kN·mAsx"=428.48mm2，实配8、10@100(As＝645.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.538%　My"=0.07745*(1.35*6.22+0.98*0.50)*4.0^2=11.01kN·mAsy"=318.69mm2，实配10@200(As＝393.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%10号房间：一、基本资料：　1、房间编号：1087 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.22kN/m2　可变荷载标准值：q＝0.50kN/m2　计算跨度　Lx=4000mm　；计算跨度　Ly=2300mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.00990+0.03925/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.3^2=0.81kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.02267+0.08544/5)*(1.4*0.17)*2.3^2=0.05kN·mMx=0.81+0.05=0.86kN·mAsx=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　My=(0.03925+0.00990/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.3^2=1.88kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.08544+0.02267/5)*(1.4*0.17)*2.3^2=0.12kN·mMy=1.88+0.12=2.00kN·mAsy=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　Mx"=0.05705*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.3^2=2.68kN·mAsx"=213.60mm2，实配10@200(As＝393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%　My"=0.08205*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.3^2=3.86kN·mAsy"=213.60mm2，实配10@200(As＝393mm22,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%11号房间：一、基本资料：　1、房间编号：1187 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/铰支/铰支/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝6.22kN/m2　可变荷载标准值：q＝0.50kN/m2　计算跨度　Lx=4000mm　；计算跨度　Ly=2700mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.01892+0.04479/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.7^2=1.76kN·m　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：　Mxa=(0.02840+0.07153/5)*(1.4*0.17)*2.7^2=0.08kN·mMx=1.76+0.08=1.83kN·mAsx=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　My=(0.04479+0.01892/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.7^2=3.06kN·m　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.07153+0.02840/5)*(1.4*0.17)*2.7^2=0.14kN·mMy=3.06+0.14=3.20kN·mAsy=213.60mm2，实配8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.179%，ρ＝0.209%　Mx"=0.07734*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.7^2=5.01kN·mAsx"=213.60mm2，实配10@200(As＝393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%　My"=0.10175*(1.35*6.22+0.98*0.50)*2.7^2=6.59kN·mAsy"=213.60mm2，实配10@200(As＝393.mm22,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.179%，ρ＝0.328%6.8各层楼板配筋图见结施图1、结施图287 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)7.框架梁设计设计资料：本工程建筑高度为6.600m，抗震设防烈度为7度，建筑分类为丙类，因此抗震等级为三级；统一使用C30混凝土，HRB400、HPB330钢筋作为受力钢筋。本设计以C轴为例，单独列出一榀进行设计。框架梁各构件图（竖向构件）：梁设计弯矩包络图：87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)设计剪力包络图：7.1框架梁正截面配筋计算7.1.1框架梁正截面计算理论基础（由于采用PKPM2010辅助设计具体计算过程略过，这里只给出相关计算公式和理论）：87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)1、建筑抗震设计规范5.4.2构件抗震承载力调整系数梁受弯=0.75偏压柱（轴压比小于0.15的柱）=0.75偏压柱（轴压比不小于0.15的柱）=0.8受剪（梁、柱)=0.852、当梁下部受拉时，按T行截面设计，T行截面翼缘计算宽度按梁的计算跨度、净距、翼缘高度考虑，取最小值，公式详见混规7.2.3。当梁上部受拉时，按矩形截面设计。3、梁内纵向钢筋钢筋选HRB400（），4、相关计算公式：与进行比较判别是否为第一类T形截面（为跨中设计最不利弯矩）（用于计算支座处受拉钢筋）5.混凝土结构设计规范表11.3.6—187 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)由上可知：框架梁的受拉钢筋最小配筋率跨中位置为0.2%。框架梁纵向受拉钢筋的最小配筋率支座处为0.25%。还需注意：抗规6.3.3梁端截面底面和顶面纵向钢筋配筋量的比值除按计算确定外，一级不小于0.5，二、三级不应小于0.3。7.1.2框架梁PKPM纵向钢筋配筋计算书一层配筋计算书：二层配筋计算书：SATWE梁计算书说明书：87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)7.1.3框架梁纵向钢筋配筋结果框架梁正截面配筋表表7.1.3-1楼层截面计算面积/mm2实配钢筋/mm2二层6号梁支座左313462（314)0.870.39右313462(314)0.870.39跨中313402(216)0.345号梁支座左396462(314)0.790.39右313462(314)1.000.29跨中313402(216)0.344号梁支座左313462(314)1.890.39右420462(314)1.410.39跨中592603(316)0.523号梁支座左313402(216)1.270.3487 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)一层右336402(216)1.270.34跨中313509(218)0.442号梁支座左552804(416)0.630.69右313402(216)1.270.34跨中313509(218)0.441号梁支座左428556(216+114)1.830.48右614804(416)1.270.69跨中8641018(418)0.877.1.4框架梁配筋包络图7.2框架梁斜截面配筋计算7.2.1框架梁斜截面计算理论基础1、建筑抗震设计规范6.2.4：一、二、三级框架梁和抗震墙中跨高比大于2.5的连梁，其梁端截面组合剪力值应按下式调整：87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)式中：——剪力增大系数，对三级抗震等级取1.1；——梁的净跨；——梁在重力荷载值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值，恒+0.5活）×；、——分别在左右两侧梁顺时针方向或逆时针方向截面组合的弯矩值。1、混凝土结构设计规范11.3.3：考虑地震组合的框架梁，当跨高比大于2.5时，其受剪截面应符合下列条件：2、混凝土结构设计规范11.3.6—2：框架梁墙箍筋加密区构造要求，三级框架梁箍筋最大间距取箍筋直径的8倍、梁高的1/4和100的最小值，加密区长度取1.5h和500中的较大值，箍筋最小直径取8mm。3、混规11.3.4考虑地震组合的矩形、T形和I形截面的框架梁，其斜截面受剪承载力应1符合下列规定：对于一般框架梁：4、混凝土结构设计规范11.3.9：梁端设置的第一个箍筋应距框架节点边缘不大于50mm，非加密区箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍，沿梁全长箍筋配筋率应符合下列规定（面积配箍率）：对于三、四级抗震：5、7.2.2框架梁箍筋配筋结果87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)框架梁箍筋配筋表表7.2.2-1楼层梁号加密区钢筋计算面积mm2非加密区钢筋计算面积mm2加密区实配钢筋面积（括号内数字表示箍筋肢数）mm2非加密区实配钢筋面积（括号内数字表示箍筋肢数）mm2加密区长度mm二层73434101Ф8@100（2）50.3Ф8@200（2）0.202%75083434101Ф8@100（2）50.3Ф8@200（2）0.202%75093434101Ф8@100（2）50.3Ф8@200（2）0.202%750一层43729101Ф8@100（2）50.3Ф8@200（2）0.202%75053434101Ф8@100（2）50.3Ф8@200（2）0.202%75063434101Ф8@100（2）50.3Ф8@200（2）0.202%7507.3框架梁腰筋计算由于本例框架梁都没出现扭矩，故采用构造腰筋。2010<砼规范>P12287 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)当梁的腹板高度hw≥450mm时，在梁的两个侧面应沿高度配置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋(不包括梁上、下部受力钢筋及架立钢筋)的截面面积不应小于腹板截面面积bhw的0.1%，且其间距不宜大于200mm。对于一层hw=500-100=400mm;对于二层hw=500-120=380mm所以本工程hw都小于450，故不配置构造腰筋。7.4附加横向钢筋计算以梁4为代表计算主次梁交界处的附加横向钢筋。SATWE计算结果如下：附加横向钢筋的计算公式：，其中Asv为承受集中荷载所需的附加横向钢筋的总截面面积；F为作用在梁下部或梁截面高度范围内的集中荷载设计值；α为附加横向钢筋与梁轴线的夹角。F=51+42=93KNAsv=93×1000/（270×sin90）=344取4Ф8两肢箍筋：4×2×50.3=402.4，主梁每侧布置两个Ф8两肢箍。7.5梁平法施工图见结施图3、结施图487 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)8.框架柱设计设计资料：本工程建筑高度为6.6m，抗震设防烈度为7度，建筑分类为丙类，因此抗震等级为三级；统一使用C30混凝土，HRB400、HPB330钢筋作为受力钢筋。本设计以C轴为例，单独列出一榀进行设计。C轴框架梁各构件图：8.1框架柱的剪跨比和轴压比验算对于框架结构中的框架柱，当反弯点在层高范围内时，剪跨比可取为，其中为柱子净高，为柱子的不利截面高度。根据混凝土结构设计规范7.5.12，本工程抗震等级为三级，故轴压比限值为0.9。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)剪跨比与轴压比验算表表8.1-1层号柱号轴压比剪跨比二层80.094.570.144.560.154.550.094.5一层40.215.730.295.720.335.710.235.7分析：经比较轴压比和剪跨比都符合要求。8.2框架柱配筋计算理论根据PKPM水平荷载和竖向作用下的框架柱弯矩图，柱的同一截面分别受到正、反弯矩，故采用对称配筋。8.2.1框架柱正截面计算理论1、当框架柱采用对称配筋时，可采用界限破坏时的受压承载力区分大、小偏心受压，当时，为小偏心受压；当时为大偏心受压（宜为大偏压破坏保证柱子的破坏时为受弯破坏）。2、对大偏心受压时的最不利组合，选用M大N小的一组为最不利。3、构件抗震承载力调整系数偏压柱（轴压比小于0.15的柱）=0.75偏压柱（轴压比不小于0.15的柱）=0.8受剪（梁、柱)=0.854、相关计算公式（此处仅列举大偏心受压的情况）长细比偏心距为理论偏心距87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)为附加偏心距偏心距增大系数<15时，=1.0；>15查表则修正后的偏心距受压区高度（满足x<且x>时为大偏心受压)正截面配筋面积1、建筑抗震设计规范6.3.8-11：柱截面纵筋最小总配筋率，中柱和边柱=0.7%，角柱=0.9%，当采用HRB400级热轧时应允许减少0.1，同时每一侧配筋率不应小于0.2%.(2)框架柱斜截面承载力1、框架柱斜截面相关计算公式设计剪力87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)且（2）、框架柱斜截面相关理论（直径、间距、肢距、体积配箍率相关要求）柱箍筋加密区箍筋最小直径：三级抗震时为8mm柱箍筋加密区最大间距：8d，150（柱根100）柱箍筋加密区肢距：三级不宜大于250mm和20箍筋直径的较大值，至少每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋或拉筋约束。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)8.2.2框架柱SATWE结果图8.2.2-1一层框架柱计算结果87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)图8.2.2-2二层框架柱计算结果87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)柱的SATWE说明书：8.2.3框架柱的归并及纵筋计算考虑的施工的方便以及计算结果中各柱的计算数值相差不大，本人不采用PKPM原有的归并结果，而以荷载计算数值最大的3—A轴柱子为代表，进行手动归并和配筋。3—A轴框架柱计算书如下：图8.2.33—A轴框架柱计算结果87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)框架柱纵筋的计算X，Y方向单边配筋结果为6和5，本来按单边3根16（3X2.013=6.039>6),但考虑到”强柱弱梁“的设计原则把配筋结果放大，取为318（3X2.545=7.635>6)框架柱单边最小配筋率验算：，故满足要求_框架柱全截面配筋率验算：又由《新抗规》6.3.7条1柱纵向受力钢筋的最小总配筋率应按6.3.7-1采用，同是每一侧配筋率不应小于0.2%；对于建造于IV类场地且较高的高层建筑，最小总配筋率应增加0.1%。注：1表中括号内数值用于框架结构的柱；2钢筋强度标准值小于400Mpa时，表中数值应增加0.1，钢筋强度标准值为400Mpa时，表中数值应增加0.053混凝土强度等级高于C60，上述数值应相应增加0.1。本结构采用HRB400钢筋，故全截面最小配筋率中柱和边柱为0.75，角柱为0.85。8.3框架柱箍筋配筋计算由PKPM计算结果可知，本柱节点域抗剪箍筋面积起控制作用（计算数值0.7）。本例统一采用3肢箍，考虑到”强柱弱梁“的设计原则把配筋结果放大，用3根φ10进行计算，取加密区间距为100mm。87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)由。柱体积配箍率验算：综上所述，框架柱配纵筋818，箍筋φ10@100/200、3肢箍。8.4框架柱平法施工图见结施图587 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)9.独立基础计算设计资料：该地区地表为0.3m厚杂填土；其下为1.6m厚粉质粘土，其特性稍有光滑，干强度中等，韧性中等，承载力特征值130Kpa，，以此层作为建筑天然地基浅基础设计的持力层，其下无地下水，根据监测资料，同类建筑竣工3—5年后实际沉降量为3—5cm，完全能满足使用要求。此独立基础采用C30强度等级混凝土，HRB400钢筋作为受力钢筋。本例以3—C轴基础单独进行计算。9.1JCCAD计算参数87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)9.2JCCAD计算结果JCCAD计算结果文件-----------------------------------------------------------------------+（2）荷载代码Load荷载组合公式（3）548SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活（4）549SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x（5）553SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y（6）557SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x（7）561SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y（8）573SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风x（9）577SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风x（10）581SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*1.00*风y（11）585SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*1.00*风y（12）589SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*1.00*活（13）593SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*1.00*活（14）597SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y+0.70*1.00*活（15）601SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y+0.70*1.00*活（16）1005SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地x+0.38*竖地（17）1006SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地x+0.38*竖地（18）1007SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+1.00*地y+0.38*竖地（19）1008SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-1.00*地y+0.38*竖地（20）1009SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风x+1.00*地x+0.38*竖地（21）1013SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)+0.20*1.00*风y+1.00*地y+0.38*竖地（22）1017SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风x-1.00*地x+0.38*竖地（23）1021SATWE标准组合:1.00*(恒+0.50*活)-0.20*1.00*风y-1.00*地y+0.38*竖地（24）1185SATWE准永久组合:1.00*恒+0.50*活（25）1186SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活（26）1187SATWE基本组合:1.35*恒+0.70*1.40*活（27）1188SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x（28）1192SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y（29）1196SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x（30）1200SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y（31）1212SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风x（32）1216SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风x（33）1220SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.60*1.40*风y（34）1224SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.60*1.40*风y（35）1228SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x+0.70*1.40*活（36）1232SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x+0.70*1.40*活87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)（2）1236SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y+0.70*1.40*活（3）1240SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y+0.70*1.40*活（4）1644SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地x+0.50*竖地（5）1645SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地x+0.50*竖地（6）1646SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+1.30*地y+0.50*竖地（7）1647SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-1.30*地y+0.50*竖地（8）1648SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风x+1.30*地x+0.50*竖地（9）1652SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)+0.20*1.40*风y+1.30*地y+0.50*竖地（10）1656SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风x-1.30*地x+0.50*竖地（11）1660SATWE基本组合:1.20*(恒+0.50*活)-0.20*1.40*风y-1.30*地y+0.50*竖地（12）（13）计算独基时[不考虑]独基范围内的线荷载（14）（15）独基底板最小配筋率:0.150%（16）（17）中华人民共和国国家标准GB50007-2011--综合法（18）（19）符号说明:（20）fak:地基承载力特征值（21）fa:修正后的承载力特征值(地震荷载组合:faE)（22）q:用于地基承载力特征值修正的基础埋深（23）Pt:平均覆土压强(包括基础自重)（24）fy:计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度（25）ft:混凝土轴心抗拉强度设计值（26）Load:荷载代码（27）Mx":相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值（28）My":相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值（29）N":相对于基础底面形心的轴力标准组合值（30）Pmax:该组合下最大基底反力（31）Pmin:该组合下最小基底反力（32）S:基础底面长（33）B:基础底面宽（34）M1:底板x向配筋计算用弯矩设计值（35）M2:底板y向配筋计算用弯矩设计值（36）AGx:底板x向全截面配筋面积（37）AGy:底板y向全截面配筋面积（38）（39）（40）节点号=13位置:（41）C30fak(kPa)=130.0q=0.75mPt=24.0kPafy=360MPa87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)（2）宽度修正系数=0.30深度修正系数=1.50（3）（4）LoadMx"(kN*m)My"(kN*m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)（5）548-2.54-1.19438.44140.24134.37137.5019671967（6）549-1.7714.62379.43153.44121.31137.5018291829（7）553-17.94-1.05379.60156.03118.82137.5018291829（8）557-1.89-16.59383.75155.04119.50137.5018401840（9）56114.28-0.91383.58151.84122.60137.5018401840（10）573-2.508.17437.14145.39128.56137.5019671967（11）577-2.57-10.55439.73147.48126.92137.5019701970（12）581-12.20-1.23437.24147.58126.41137.5019671967（13）5857.13-1.15439.63143.66130.69137.5019701970（14）589-2.2714.48419.22151.01122.91137.5019261926（15）593-2.38-16.73423.54153.26121.50137.5019321932（16）597-18.43-1.20419.39153.48120.54137.5019261926（17）60113.78-1.06423.37149.66125.00137.5019321932（18）10051.9543.87402.27164.0891.84137.5019671967（19）1006-6.31-46.04417.76165.0088.41137.5020162016（20）1007-46.65-0.22402.41164.9491.05137.5019671967（21）100842.29-1.95417.62164.8996.39137.5019781978（22）10091.9646.99401.84164.5188.71137.5019781978（23）1013-49.87-0.23402.01164.8387.69137.5019821982（24）1017-6.33-49.16418.19164.7585.54137.5020332033*（25）102145.51-1.94418.02163.9392.87137.5020002000（26）（27）柱下独立基础冲切计算:（28）at(mm)load方向p_(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)H(mm)load方向p_(kPa)冲切力(kN)抗力(kN)H(mm)（29）350.1186X+79.121.7125.8270.1186X-80.122.7125.8270.（30）350.1186Y+81.123.6125.8270.1186Y-79.121.5125.8270.（31）350.1187X+84.128.6133.8280.1187X-85.129.7133.8280.（32）350.1187Y+86.130.5133.8280.1187Y-84.128.3133.8280.（33）350.1188X+74.114.6118.0260.1188X-65.101.7102.9240.（34）350.1188Y+68.105.4110.3250.1188Y-67.103.9110.3250.（35）350.1192X+67.104.1110.3250.1192X-68.105.0110.3250.（36）350.1192Y+76.116.8118.0260.1192Y-65.101.1102.9240.87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)（2）350.1196X+66.102.7102.9240.1196X-76.117.2118.0260.（3）350.1196Y+69.106.8110.3250.1196Y-68.105.3110.3250.（4）350.1200X+68.105.4110.3250.1200X-69.106.2110.3250.（5）350.1200Y+66.102.5110.3250.1200Y-75.115.8118.0260.（6）350.1212X+83.127.0133.8280.1212X-78.119.7125.8270.（7）350.1212Y+80.123.2125.8270.1212Y-79.121.1125.8270.（8）350.1216X+78.120.1125.8270.1216X-85.129.3133.8280.（9）350.1216Y+81.124.1125.8270.1216Y-79.121.9125.8270.（10）350.1220X+79.121.3125.8270.1220X-80.122.4125.8270.（11）350.1220Y+85.129.7133.8280.1220Y-78.118.9125.8270.（12）350.1224X+80.122.1125.8270.1224X-80.123.1125.8270.（13）350.1224Y+79.120.7125.8270.1224Y-83.127.1133.8280.（14）350.1228X+83.125.9133.8280.1228X-73.113.3118.0260.（15）350.1228Y+76.117.9118.0260.1228Y-75.116.0118.0260.（16）350.1232X+74.114.2118.0260.1232X-84.128.7133.8280.（17）350.1232Y+77.118.8125.8270.1232Y-76.117.4118.0260.（18）350.1236X+75.116.3118.0260.1236X-76.117.3118.0260.（19）350.1236Y+84.128.6133.8280.1236Y-73.112.5118.0260.（20）350.1240X+76.117.6118.0260.1240X-77.117.9125.8270.（21）350.1240Y+74.114.7118.0260.1240Y-83.126.8133.8280.（22）350.1644X+91.139.3174.1270.1644X-66.103.9122.7220.（23）350.1644Y+71.111.1132.4230.1644Y-72.112.5142.4240.87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)（2）350.1645X+69.107.5132.4230.1645X-95.145.2174.1270.（3）350.1645Y+77.119.9142.4240.1645Y-74.114.4142.4240.（4）350.1646X+71.111.5132.4230.1646X-71.111.6132.4230.（5）350.1646Y+92.141.0174.1270.1646Y-66.103.4122.7220.（6）350.1647X+74.115.2142.4240.1647X-75.116.9142.4240.（7）350.1647Y+69.108.1132.4230.1647Y-93.142.8174.1270.（8）350.1648X+92.141.4174.1270.1648X-66.103.1122.7220.（9）350.1648Y+71.111.0132.4230.1648Y-72.112.3142.4240.（10）350.1652X+71.111.4132.4230.1652X-71.111.5132.4230.（11）350.1652Y+93.143.3174.1270.1652Y-65.102.7122.7220.（12）350.1656X+68.107.0132.4230.1656X-96.147.6174.1270.（13）350.1656Y+77.120.0142.4240.1656Y-74.114.6142.4240.（14）350.1660X+74.115.4142.4240.1660X-75.117.0142.4240.（15）350.1660Y+69.107.5132.4230.1660Y-95.145.3174.1270.（16）（17）基础底面长、宽大于柱截面长、宽加两倍基础有效高度!（18）不用进行受剪承载力计算（19）（20）基础各阶尺寸:（21）NoSBH（22）126002600300（23）2500500150（24）（25）柱下独立基础底板配筋计算:（26）LoadM1(kN*m)AGx(mm*mm)LoadM2(kN*m)AGy(mm*mm)（27）118693.5740.2118694.1744.4（28）118799.3786.1118799.8790.1（29）118885.1673.8118879.4628.6（30）119279.2626.9119286.4684.0（31）119686.9687.8119680.5637.387 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)（2）120080.1634.0120086.0681.0（3）121296.4762.5121293.7741.8（4）121697.9774.6121694.4747.0（5）122093.3738.1122097.9775.1（6）122493.8742.4122496.6764.1（7）122894.7749.6122889.3706.6（8）123296.6764.6123290.4715.3（9）123688.9703.7123696.3762.1（10）124089.8710.9124095.5755.6（11）1644101.0599.8164484.3500.4（12）1645105.3625.2164589.4530.7（13）164683.5495.91646102.1606.0（14）164787.7520.31647103.9616.7（15）1648102.3607.1164884.2499.8（16）165283.5495.41652103.4613.6（17）1656106.8633.8165689.5531.3（18）166087.8520.91660105.4625.5（19）x实配:C10@130(0.16%)y实配:C10@130(0.16%)（20）9.3独立基础冲切验算与配筋计算书[计算条件]独基类型:锥形现浇独基尺寸(单位mm):长宽高一阶26002600300二阶500500150基础底标高：-1.2m基础移心：S方向:0mmB方向:0mm底板配筋：Y方向:10@130X方向:10@130单位面积的基础及覆土重：18.0kPa柱截面信息：柱截面高：350mm柱截面宽：350mm柱偏心x：0mm柱偏心y：0mm柱转角：0°87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)荷载信息竖向荷载基本值：Nk=571KnX方向弯矩基本值：Mx=2Kn*mY方向弯矩基本值：My=1Kn*m[计算结果]1、冲切验算采用GB5007-2002建筑地基基础设计规范,公式如下：8.2.7-18.2.7-28.2.7-3冲切力抗力计算:X+方向,高度H=450Fl=pj*Al=84.81*1.36=115.290.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1270.94*(0.35+1.15)*0.40/2=266.90KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎X-方向,高度H=450Fl=pj*Al=84.32*1.36=114.620.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)0.7*1.00*1270.94*(0.35+1.15)*0.40/2=266.90KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎Y+方向,高度H=450Fl=pj*Al=84.11*1.36=114.330.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1270.94*(0.35+1.15)*0.40/2=266.90KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎Y-方向,高度H=450Fl=pj*Al=85.29*1.36=115.940.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1270.94*(0.35+1.15)*0.40/2=266.90KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎四边冲切验算H=450.Fl=N-pk*(bc+2*h0)*(hc+2*h0)=571.00-84.5*(350.0+2*400.0)*(350.0+2*400.0)*1e-6=459.3KnFr=0.7*Bhp*ft*am*h0=0.7*1.00*1270.9*(350.0+350.0+2*400.0)*400.0*1e-6=1067.6Kn◎◎◎四边冲切验算满足◎◎◎X+方向,高度H=450mmFl=pj*Al=84.81*1.27=107.500.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1270.94*(0.50+1.30)*0.40/2=320.28KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎X-方向,高度H=450mmFl=pj*Al=84.30*1.27=106.850.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1270.94*(0.50+1.30)*0.40/2=320.28KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎Y+方向,高度H=450mmFl=pj*Al=84.06*1.27=106.540.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1270.94*(0.50+1.30)*0.40/2=320.28KN◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎Y-方向,高度H=450mmFl=pj*Al=85.29*1.27=108.100.7*βhp*ft*(at+ab)*ho/2=0.7*1.00*1270.94*(0.50+1.30)*0.40/2=320.28KN87 独栋别墅毕业设计计算书电算版(PKPM)◎◎◎本方向冲切验算满足◎◎◎独基尺寸长宽高260026003005005001502、剪切验算b+2*h0=1150mm