框架办公楼设计计算书土木工程毕业设计--193567184

'四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计成都金凤集团综合办公楼设计目　录绪论·····························································41设计资料····················································4　1.1工程名称····················································41.2工程概况····················································41.3建筑等级····················································41.4设计荷载····················································4122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计1.5抗震设防····················································41.6气象资料····················································41.7材料选用····················································52结构布置与计算简图·············································52.1结构平面布置················································52.2构件截面初估················································52.3计算简图····················································62.4框架梁柱线刚度计算122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计··········································73　恒载及其内力分析·············································83.1恒载标准值计算··············································83.2框架梁线荷载计算···········································113.3框架柱节点集中荷载计算·····································113.4恒荷载下框架固端弯矩·······································133.5节点分配系数计算···········································133.6恒载作用下框架的内力计算···································14122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计4　活载及其内力分析·············································204.1活载标准值计算············································204.2活载作用下梁线荷载计算·····································204.3框架柱节点集中荷载计算·····································214.4活载下框架的固端弯矩·······································225　风载及其内力分析·············································235.1　风载标准值计算···········································27122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计5.2　侧移刚度及剪力分配系数计算·······························295.3风载作用下框架侧移计算·····································305.4风载下框架内力计算·········································316水平地震荷载作用·············································356.1重力荷载代表值计算······································356.2水平地震作用力的计算·······································366.3水平地震作用下框架的侧移验算·······························386.4水平地震作用下框架内力计算·································387　荷载内力122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计组合················································42　7.1　梁内力组合···············································42　7.2　柱内力组合···············································488框架梁、柱配筋··············································53　8.1框架梁配筋···············································53　8.2　框架柱配筋···············································579板的配筋····················································61　9.1　荷载标准值计算···········································61122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计9.2　板内力和配筋计算·········································6110　楼梯设计····················································6310.1　楼梯板设计计算··········································6310.2　平台板设计··············································6410.3　平台梁计算··············································6511　基础设计····················································6611.1确定基底尺寸··············································66122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计11.2条形基础设计··············································6812　电算校核及分析··············································69结语···························································118参考文献·······················································118122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计绪论土木工程是具有很强的实践性的学科，这次毕业设计也就是对我们四年的大学学习一个很好的实践锻炼的机会。虽然说，随着计算机的普及，各类程序的逐渐成熟，使得设计周期变得越来越短，计算也越来越简单，可电脑毕竟是一个程序，它只会按照编好的一步一步计算，而结果是否合理，经济，计算的模型是否符合真实的工程，这就需要人为的去调整，去复核，这样就要求必须知道计算中的任何一步是怎么得来的，了解掌握其原理和过程。故本次毕业设计不但要求掌握PKPM的计算建模的方法，还需要手算一榀框架，进一步掌握和巩固所学的专业知识。本次毕业设计的题目是成都金凤集团综合办公楼设计，结构设计部分主要是先进行结构的选型，柱网的布置，梁柱截面的估计，再用PKPM建模计算整体的受力是否合理，调整后绘出整套的完整的施工图纸，手算任务为选取一榀有代表性的框架进行荷载统计，内力计算、组合及验算，主要：分层法计算荷载作用下的框架内力，D值法计算风荷载下框架内力，底部剪力法计算地震荷载作用下框架内力，再内力组合获得控制截面，最后进行各个构件的配筋及验算。以上的设计内容涵盖了整个大学所学的知识，将所学的知识系统化，整体化了。1设计资料1.1工程名称成都金凤集团综合办公楼设计1.2工程概况建筑总高度为19.2m，共五层，层高为3.6m。室内外高差为450mm，底层室内设计标高±0.000,总占地面积约为900平方米。1.3建筑等级建筑物耐久等级为二级，耐火等级为二级，建筑物等级为二级，设计使用年限50年。1.4设计荷载基本风压：0.3KN/m²，主导风向：夏季东南风，冬季西北风，采用50年一遇的风压值,地面粗糙度B类。基本雪压：0.10KN/m²，采用50年一遇的雪压值。1.5抗震设防本工程建筑抗震设防类别均为丙类,抗震设防烈度7度,设计基本地震加速度值为0.10g,设计地震分组为第三组，建筑场地类别为Ⅱ类,建筑的设计特征周期为0.35s。框架抗震等级为三级，抗震构造措施为二级，内力调整及其他为三级。122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计1.6气象资料（1）极端温度：最高40oC，最低-6oC；（2）相对湿度：79%（夏季），76%（冬季）；（3）基本风压：0.30KN/㎡主导风向：夏季东南风，冬季西北风；（4）基本雪压：0.10KN/㎡（5）最大降雨量：60mm/h1.7材料选用（1）混凝土：梁、板、基础、柱均为C30（2）墙体：外墙、内墙均采用240厚灰砂砖（3）钢筋:柱、梁纵筋:冷轧带肋钢筋（HRB335）板钢筋：HPB235箍筋：HPB235基础钢筋：HPB2352结构布置与计算简图2.1结构平面布置框架结构平面布置及计算单元简图如下图：柱网布置图2.2构件截面初估：由于建筑总高度<30m，初步确定框架的抗震等级为三级，按经验确定楼面荷载为15KN/m2122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计，故柱子截面尺寸可按其轴压比限值确定为，而梁和板的截面尺寸可根据其跨度确定。柱子、梁、板及其他构件砼强度等级均为C30。2.2.1梁截面尺寸：（1）主梁因为梁的跨度较接近，可取跨度较大者进行计算，L=6000mm.h=（1/12-1/8)L=(1/12-1/8)6000=500-750mm,取h=700mm.b=(1/3-1/2)h=(1/3-1/2)700=233-350mm,取b=250mm.因此框架主梁初选截面尺寸为bh=250700mm.中间框架梁由于跨度小，截面尺寸取为bh=250500mm.（2）次梁截面尺寸估算：L=7200mm.高h=(1/18-1/12)L=（1/18-1/12）7200=400-600mm,取h=500㎜宽b=(1/3-1/2)h167-250mm取b=250㎜故次梁的截面尺寸初选为bh=250500mm（3）地梁及楼梯间其上有短柱的梁取250mm×500mm。2.2.2柱截面尺寸：A=N/0.90fc==231818.2mm2a===481mm故取柱截面尺寸为bh=500500mm,为计算简便，中柱边柱尺寸相同。2.2.3板由民用建筑规范规定的板厚要大于等于60mm,且h=L/40=3600/40=90mm,所以取板厚为100mm。2.2.4填充墙内外墙均取240mm，用混凝土空心小砌块砌筑；保温材料用金属绝热材（聚氨酯）复合板。2.3计算简图采用柱下独立基础，基础的埋深为2.0，基础高度取为1.0，框架见图1-1所示。取顶层柱的形心线作为轴线，2-5层柱高度取为层高3.6，底层标高从基础顶面取至板底，取m.图2.3为横向框架计算简图。122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计图2.3框架计算简图2.4框架梁、柱线刚度计算由于现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利因素，边框架梁取，对中框架梁取。（为梁矩形截面惯性矩）边跨梁：==3.0×1071.07×10-2/6=6.42×104KNm中跨梁：=6.25×104KNm柱：=5.21×10-3mm4122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计==3.0×1075.21×10-3/4.95=3.16×104KNmi2-5==3.0×107×5.21×10-3/3.6=4.34×104KNm相对线刚度：取i2-5=1.0，则其余各杆件相对线刚度为：‘==0.73’==1.44’==1.48框架梁、柱的相对线刚度如图2—4所示，将作为计算节点杆端弯矩分配系数的依据。图2-4梁柱相对线刚度3恒载及其内力分析3.1恒荷载计算（此部分为PKPM建模作准备）1.屋面122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计防水层（刚性）：30mm厚C20细石混凝土防水1.00kN/m2防水层（柔性）：三毡四油铺小石子0.40kN/m2找平层：15mm厚水泥砂浆0.01520kN/m3=0.30kN/m2找坡层：平均40mm厚水泥焦渣找坡0.04014kN/m3=0.56kN/m2保温层：60mm厚1:10水泥膨胀珍珠岩0.06012kN/m3=0.72kN/m2结构层：100mm厚现浇钢筋混凝土板0.10025kN/m3=2.50kN/m2抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01017kN/m3=0.17kN/m2合计5.65KN/㎡2.各层楼面（含走廊）20厚地砖面层：25×0.020=0.50KN/m210厚粘合层：20×0.010=0.20KN/m225厚楼面面层：20×0.025=0.50KN/m2100厚现浇板：25×0.100=2.50KN/m220厚顶棚抹灰：20×0.020=0.40KN/m2合计：4.10KN/m23.梁自重(1).主梁自重a.hb=250mm700mm梁自重：0.25（0.7-0.1）25kN/m3=3.75kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01(0.7-0.1+0.25/2)217kN/m3=0.25kN/m合计4.00KN/mb.hb=250mm500mm梁自重：0.25（0.5-0.1）25kN/m3=2.5kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01(0.5-0.1+0.25/2)217kN/m3=0.18kN/m合计2.68KN/m(2)次梁自重hb=250mm600mm梁自重：0.25(0.6-0.1）25kN/m3=3.13kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01(0.6-0.1+0.25/2)217kN/m3=0.21kN/m合计3.34kN/m(3)基础梁自重b×h=250×500mm（基础梁）梁自重：0.25×0.5×25kN/m3=3.13kN/m122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计合计3.13kN/m4.柱自重hb=500mm500mm柱自重：0.50.525kN/m3=6.25kN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01(0.5+0.5)217kN/m3=0.34kN/m合计6.59KN/m5.外纵墙自重标准层：纵墙：（3.6-0.5-0.9）0.2418kN=9.50kN/m铝合金窗（1.80.9）：0.90.35kN=0.32kN/m贴瓷砖外墙面：(3.6-0.9)0.5kN=1.35kN/m水泥粉刷内墙面：(3.6-0.9)0.36kN=0.97kN/m合计12.14kN/m底层：纵墙：（4.95-0.5-0.5-2.1)0.2418kN=7.99kN/m门（2.11.8）：2.10.35kN=0.74kN/m贴瓷砖外墙面：（3.6-2.1）0.5kN=0.75kN/m水泥粉刷内墙面：（3.6-2.1)0.36kN=0.54kN/m合计10.02kN/m6.内纵墙、横墙自重标准层纵墙：（3.6-0.5）0.2418kN=13.39kN/m粉刷墙面：（3.6-0.5)0.362kN=2.23kN/m合计15.62kN/m底层纵墙：(4.95-0.50）0.2418kN=19.22kN/m粉刷墙面：（4.95-0.50）0.362kN=3.20kN/m合计22.42kN/m7.女儿墙女儿墙墙重：0.24×1.1×18kN=4.75kN/m混凝土压顶0.1m：25×0.1×0.24=0.6kN/m三面粉刷：0.34×（0.54+1.2×2）=1.0kN/m合计6.35kN/m122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计3.2框架梁线荷载计算边跨(AB、CD)框架梁承担的由屋面板、楼面板传来的荷载为梯形，如下图3.1，为计算方便，按支座弯矩等效原则，将其化为矩形分布，其中：==0.5×7.2/6=0.60图3.1梯形荷载、三角形荷载分布等效图屋面梁上线荷载：（恒载=梁自重+板传荷载）×5.65×3.6×2+4.00=24.2KN/m楼面梁上线荷载：（恒载=梁自重+板传荷载+填充墙重）×4.50×3.6×2+4.00+15.5=31.4KN/m中框梁（BC）承担的由屋面板、楼面板传来的荷载为三角形，为计算方便，按支座弯矩等效原则，将其化为矩形分布，则：屋面梁上线荷载：（恒载=梁自重+板传荷载）=5/8×5.65×1.25×2+3.34=8.83+3.34=12.17kN/m楼面梁上线荷载：（恒载=梁自重+板传荷载）=5/8×4.50×1.25×2+3.34=5.19+3.34=8.53kN/m3.3框架柱节点集中荷载计算3.3.1A、D轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=6.35×7.2+4.00×（7.2-0.5）+5/8×5.65×3.6×7.2=164.05kN122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=12.14×(7.2-0.5)+4.00×（7.2-0.5）+5/8×4.50×3.6×7.2=161.92kN基础顶面荷载=底层外纵墙自重+基础梁自重=10.02×（7.2-0.5）+3.13×（7.2-0.5）=88.11kN3.3.2B、C轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.34×(7.2-0.5)+5/8×5.65×3.6×7.2+[1-2(1.25/6)2+(1.25/6)3]×5.65×1.25×7.2=164.75KN标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=15.62×(7.2-0.5)+3.34×(7.2-0.5)+5/8×4.50×7.2×3.6+[1-2(1.25/6)2+(1.25/6)3]×4.50×1.25×7.2=209.2KN基础顶面荷载=底层内墙自重+基础梁自重=22.42×（7.2-0.5）+3.13×（7.2-0.5）=171.2KN恒载作用下框架受荷简图如下（图3.2）：图3.2恒载作用下结构计算简图122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计3.4恒载作用下框架的固端弯矩采用力矩分配法计算框架弯矩屋面层梁的固端弯矩：==6.34标准层梁的固端弯矩：=3.5节点分配系数计算为各杆件的相对线刚度与交汇于此结点的所有杆件的线刚度之和的比值，公式如下：（4-1）为修正分层法的误差，一般层柱的线性刚度降低0.9，相应的传递系数取1/3，底层柱的线性刚度不降低，相应的传递系数取1/2.根据对称性，只计算A、B节点：A轴各节点：A5点：=1.48/(1×0.9+1.48)=0.62=1.0×0.9/(1.0×0.9+48)=0.38A4、A3、A2点：122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计==1.0×0.9/(1.48+1.0×0.9+1.0×0.9)=0.27=1.48/(1.48+1.0×0.9+1.0×0.9)=0.46A1点：=1.48/(1.48+1.0×0.9+0.73)=0.48=1.0×0.9/(1.48+1.0×0.9+0.73)=0.29=0.73/(1.48+1.0×0.9+0.73)=0.23B轴各节点：B5点：=1.48/(1.48+1.0×0.9+1.44)=0.39=1.0×0.9/(1.48+1.0×0.9+1.44)=0.24=1.44/(1.48+1.0×0.9+1.44)=0.37B4、B3、B2点：=1.48/(1.48+1.44+1.0×0.9+1.0×0.9)=0.31==1.0×0.9/(1.48+1.44+1.0×0.9+1.0×0.9)=0.19=1.44/(1.48+1.44+1.0×0.9+1.0×0.9)=0.31B1点：=1.48/(1.48+1.44+0.73+1.0×0.9)=0.33=1.44/(1.48+1.44+0.73+1.0×0.9)=0.32=0.73/(1.48+1.44+0.73+1.0×0.9)=0.15=1.0×0.9/(1.48+1.44+0.73+1.0×0.9)=0.203.6恒载作用下框架的内力计算3.6.1恒荷载作用下内力分析采用力矩二次分配法计算图见图3.3。122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计图3.3恒载作用下框架的弯矩计算（KN·m）框架横梁的跨中弯矩计算公式为：，根据此公式计算各框架梁的跨中弯矩如下：2222222122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计222恒载作用下框架受力弯矩图如下（图3.4）图3.4恒载作用下框架的弯矩图（单位：KN·m）3.6.2恒载作用下框架的剪力计算梁：柱：122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计框架的剪力计算具体过程见下表，见剪力图（图3.5）。图3.5恒载作用下框架剪力图（KN)122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计恒载作用下梁剪力计算层号MaMb-Mb+Mc-Mc+MdQaQb-Qb+Qc-QcQd5-40.38-59.03-28.13-28.13-59.03-40.3875.71-69.4915.21-15.2169.49-75.714-70.58-82.12-24.27-24.27-82.12-70.5896.12-92.2810.66-10.6692.28-96.123-70.08-82.3-24.1-24.1-82.3-70.0896.24-92.1610.66-10.6692.16-96.242-70.51-82.44-23.96-23.96-82.44-70.5196.19-92.2110.4-10.492.21-96.191-62.79-77.8-27.9-27.9-77.8-62.7996.7-91.710.4-10.491.7-96.7恒载作用下柱剪力计算层号Ma+Ma-Mb+Mb-Mc+Mc-Md+Md-QaQbQcQd540.3835.83-30.73-28.6330.7328.63-40.38-35.83-21.1716.49-16.4921.17434.7535.04-29.21-29.129.2129.1-34.75-35.04-19.3916.2-16.219.39335.0434.79-29.1-29.0229.129.02-35.04-34.79-19.416.14-16.1419.40235.7340.64-29.46-32.1729.4632.17-35.73-40.64-21.2117.12-17.1221.21122.1511.07-17.13-8.8717.138.87-22.15-11.07-6.715.25-5.256.71122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计3.6.3恒载作用下框架的轴力计算恒载作用下框架的轴力计算，包括梁传来的荷载和框架柱自重。柱自重：底层：6.59×4.95=32.62KN标准层：6.59×3.6=23.72KN框架在恒载作用下轴力计算如下表，轴力图如下（图3.6）恒载作用下柱轴力计算（A、D轴）层号QaQPiPGiGNa575.3175.31164.05164.0523.7223.72263.08496.12171.43161.92325.9723.7247.44544.84396.24267.67161.92487.8923.7271.16826.72296.19363.86161.92649.8123.7294.881128.55196.70460.5688.11737.9232.62127.501325.98恒载作用下柱轴力计算（B、C轴）层号QbQPiPGiGNb569.4969.49164.75164.7523.7223.72257.96492.28161.77209.2373.9523.7247.44583.16392.16253.93209.2583.1523.7271.16908.24292.21346.14209.2792.3523.7294.881233.37191.70437.84171.2963.5532.62127.501528.89122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计图3.6恒载作用下框架轴力图（KN）4活荷载及其内力分析4.1活荷载标准值查规范得活荷载值如下：（1）屋面活荷载：上人屋面2.0KN/m2（2）办公楼楼面活荷载为2.0KN/m2（3）走廊活荷载2.5KN/m2（4）雪荷载（式中ur为屋面积雪分布系数），屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大值。4.2活载作用下梁线荷载计算边跨（AB、CD）框架梁承受的由屋面板、楼面板传来的活荷载形式为梯形，与恒荷载相同，为计算方便，可按支座弯矩等效原则将其简化为矩形分布，计算过程如下：屋面梁、楼面梁上线荷载：（活载=板传荷载）×2.0×3.6×2=12.20KN/m中跨梁（BC)承担的由屋面板、楼面板传来的荷载为三角形，为计算方便，按支座弯矩等效原则，将其化为矩形分布，则屋面梁上线荷载：（活载=板传荷载）122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计=5/8×2.0×1.25×2=3.13KN/m楼面梁上线荷载：（活载=板传荷载）=5/8×2.5×1.25×2=3.91KN/m4.3活载作用下框架柱节点集中荷载计算4.3.1A、D轴柱纵向集中荷载的计算顶层、标准层柱活载=板传荷载=5/8×2.0×3.6×7.2=32.4KN4.3.2B、C轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱活载=板传荷载=5/8×2.0×3.6×7.2+[1-2(1.2/6)2+(1.2/6)3]×2.0×1.25×7.2=49.1KN标准层柱活载=板传荷载=5/8×2.0×3.6×7.2+[1-2(1.2/6)2+(1.2/6)3]×2.5×1.25×7.2=53.3KN活载作用下框架受荷简图如下（图4.1）图4.1框架受荷简图122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计4.4活载作用下框架的固端弯矩采用力矩分配法计算框架弯矩屋面层梁的固端弯矩：=标准层梁的固端弯矩：采用分层法近似计算，为了减少计算误差作出如下修正：（1）把除底层柱以外的其它个层柱的线刚度乘以修正系数0.9；（2）杆端分配弯矩向远端传递是，底层柱和各层梁的传递系数仍按远端为固定支撑取1/2；（3）其它各柱的传递系数考虑为弹性支撑取1/3；各杆的修正线刚度和传递系数同恒载，计算示意图同恒载。122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计图4.2活载作用下框架的弯矩计算（KN·m）框架横梁的跨中弯矩计算公式为：，根据此公式计算各框架梁的跨中弯矩如下：2222222=122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计22框架在活载作用下的梁柱轴力、剪力计算如下表：活载作用下柱轴力计算（A、D轴）层号QaQPiPNa538.1138.1132.432.470.51437.3075.4132.464.8140.21337.41112.8232.497.2210.02237.39150.2132.4129.6279.81137.60187.810.00129.6317.41活载作用下柱轴力计算（B、C轴）层号QbQPiPNb539.0039.0049.149.188.10440.7879.7853.3102.4182.18340.68120.4653.3155.7276.13240.70161.1653.3209.0370.16140.50201.660.00209.0410.66122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计活载作用下梁剪力计算层号MaMb-Mb+Mc-Mc+MdQaQb-Qb+Qc-QcQd5-19.56-28.64-13.40-13.40-28.64-19.5638.11-35.093.91-3.9135.09-38.114-28.13-32.35-9.35-9.35-32.35-28.1337.30-35.894.89-4.8935.89-37.303-27.20-32.07-9.63-9.63-32.07-27.2037.41-35.794.89-4.8935.79-37.412-27.37-32.12-9.58-9.58-32.12-27.3737.39-35.814.89-4.8935.81-37.391-24.37-30.34-11.10-11.10-30.34-24.3737.60-35.614.89-4.8935.61-37.60活载作用下柱剪力计算层号Ma+Ma-Mb+Mb-Mc+Mc-Md+Md-QaQbQcQd519.5615.07-15.16-11.9615.1611.96-19.56-15.07-9.627.53-7.539.62413.0613.60-11.05-11.2211.0511.22-13.06-13.60-7.416.19-6.197.41313.6013.50-11.22-11.1911.2211.19-13.60-13.50-7.536.23-6.237.53213.8715.78-11.36-12.4011.3612.40-13.87-15.78-8.246.60-6.608.2418.594.30-6.84-3.426.843.42-8.59-4.30-2.602.07-2.072.60122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计活载作用下框架所受弯矩、剪力以及轴力见下图：图4.3活载作用下框架的弯矩图（KNm）图4.4活载作用下框架的轴力图(KN)122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计图4.5活载作用下框架轴力图（KN）5风荷载作用5.1风荷载标准值风荷载标准值的计算公式为：（6-1）式中：基本风压—ω0=0.30KN/㎡风载体型系数—，迎风面取0.8，背风面取-0.5，故＝0.8－（－0.5）＝1.3；风振系数—βZ，由于高度H=19.20m<30m,且高宽比H/B=19.20/14.50=1.35<1.5,应采用风振系数未考虑风压脉动影响，故βZ=1.0；风压高度系数—，地面粗糙度为B类；由得沿房屋高度的分布风荷载标准值为：ωK＝1.3×βZ××0.30（6-2）根据各楼层的高度(从室外地面算起)，由荷载规范，查取,得风压高度变化系数122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计µZ值（见表5.1数值）代入上式可得各楼层标高处的ωK如下：底层：ωK=βZµZµSω0=1.0001.01.30.30=0.390KN/㎡二层：ωK=βZµZµSω0=1.0001.01.30.30=0.390KN/㎡三层：ωK=βZµZµSω0=1.0001.0631.30.30=0.415KN/㎡四层：ωK=βZµZµSω0=1.0001.1591.30.30=0.452KN/㎡五层：ωK=βZµZµSω0=1.0001.2381.30.30=0.483KN/㎡风荷载的线荷载标准值qk：底层：qk=ωK7.2=0.390×7.2=2.81KN/m二层：qk=ωK7.2=0.390×7.2=2.81N/m三层：qk=ωK7.2=0.415×7.2=2.99KN/m四层：qk=ωK7.2=0.452×7.2=3.25KN/m五层：qk=ωK7.2=0.483×7.2=3.48KN/m为简化计算，将矩形分布的风荷载折算成节点集中力Fk:第五层：=3.48(3.6+1.1)÷2=8.18KN第四层：=（3.48+3.25）÷23.6=12.11KN第三层：=（3.25+2.99）÷23.6=11.77KN第二层：=（2.99+2.81）÷23.6=10.44KN底层：=（2.81+2.81）÷2（3.6+0.45）=11.38KN表5.1风荷载计算表格层数（KN/㎡）（KN/m）（KN）一层1.0001.0000.3902.8111.38二层1.0001.0000.3902.8110.44三层1.0001.0630.4152.9911.77四层1.0001.1590.4523.2512.11五层1.0001.2380.4833.488.18122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计风荷载作用下荷载分布图如下：图5.1风荷载下框架荷载分布图（KN）5.2侧移刚度D及剪力分配系数计算侧移刚度D的计算见表5.2标准层：（=43400KN·m）层位及层高柱号标准层（3.6m）A1.4790.42517079818180.21B2.9190.593238300.29C2.9190.593238300.29D1.4790.425170790.21122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计底层：（=31600KN·m）层位及层高柱号ΣD底层（4.95m）A2.0320.6289719426520.23B4.0090.750116070.27C4.0090.750116070.27D2.0320.62897190.235.3风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：式中：—第j层的总剪力；—第j层所有柱的抗侧移刚度之和；—第j层的层间侧移；底层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和j层侧移（j=1、2、3、4、5、6）风荷载作用下框架侧移计算见表5.3。122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计表5.3风荷载作用下框架侧移计算层次hj（m）Vj（KN）（KN/m）△uj（m）△uj/hj53.68.188.18818180.000100.0000343.612.1120.29818180.000250.0000733.611.7732.06818180.000390.0001123.610.4442.50818180.000520.0001414.9511.3853.88426520.001260.00025＝0.00252m侧移验算：层间侧移最大值：0.00025<1/550(满足)5.4风荷载作用下框架内力计算（D值法）（1）框架柱反弯点位置按下列公式计算：y=y0+y1+y2+y3式中：y0—框架柱的标准反弯点高度比；y1—上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值；y2、y3—上、下层层高变化时反弯点高度比的修正值；y—框架柱的反弯点高度比。框架柱的标准反弯点高度比根据查表。由于上下层梁线刚度没有发生变化，所以不用考虑修正值y1。框架柱反弯点位置见表5.4122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计表5.4框架柱反弯点高度比A、D轴反弯点高度比层号h/my0y1y2y3y53.601.500.3750.000.000.000.37543.601.500.4250.000.000.000.42533.601.500.4750.000.000.000.47523.601.500.500.000.00-0.0250.47514.952.030.550.000.000.000.55B、C轴反弯点高度比层号h/my0y1y2y3y53.602.920.450.000.000.000.4543.602.920.450.000.000.000.4533.602.920.500.000.000.000.5023.602.920.500.000.000.000.5014.954.010.550.000.000.000.55（2）框架柱端剪力、弯距及梁端弯矩分别按下列公式计算：①第i层j柱所分配的剪力其中：=∑②第i层j柱端弯距为：③第i层j梁端弯距（梁端弯矩的计算根据节点平衡理论，按各节点上梁的线刚度大小进行分配）为：对于中柱:,式中：、—节点左右的梁端弯矩、—节点上下的柱端弯矩、—节点左右梁的线性刚度对于边柱:顶部节点：122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计计算过程如下表：表5.5风荷载作用下框架柱端弯矩、剪力以及梁端弯矩计算层号柱高柱号ηy53.6A0.218.181.720.3753.872.323.873.6B0.298.182.370.454.693.842.382.3143.6A0.2120.294.260.4258.826.5211.143.6B0.2920.295.880.4511.649.537.847.6433.6A0.2132.066.730.47512.7211.5119.243.6B0.2932.069.300.5016.7416.7413.3112.9623.6A0.2142.508.930.47516.8815.2728.393.6B0.2942.5012.330.5022.1922.1919.7319.2014.95A0.2353.8812.390.5527.6033.7342.874.95B0.2753.8814.550.5532.4139.6127.6726.93风荷载作用下框架的弯矩图5.2所示：图5.2风荷载作用下框架弯矩图（AB为梁弯矩，BC、CD跨为柱弯矩）④框架梁端剪力及柱轴力分别按以下公式计算122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计计算如下表5.6表5.6风荷载作用下框架梁剪力以及柱轴力计算层号梁端剪力柱轴力AB跨BC跨CD跨A轴VAB-VBCB轴VBC-VCDC轴D轴51.041.851.04-1.04-0.81-0.810.810.811.0443.166.113.16-4.20-2.95-3.762.953.764.2035.4310.375.43-9.63-4.94-8.704.948.709.6328.0215.368.02-17.65-7.34-16.047.3416.0417.65111.7621.5411.76-29.41-9.78-25.829.7825.8229.41风荷载作用下框架剪力和轴力图如下图5.3：图5.3风荷载下框架剪力和轴力图（AB、BC为V图，CD跨为N图，单位：KN）122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计6水平地震荷载作用6.1重力荷载代表值的计算（1）顶层①恒荷载：女儿墙自重：6.35×7.2×2＝91.44KN梁板：24.2×(6.0-0.5)×2+12.17×(2.5-0.5)=157.54KN柱：6.59×3.6×4＝94.90K外墙：12.14×2×（7.2-0.5）=162.68KN内墙：15.62×2×（7.2-0.5）=209.31KN②活荷载（不计屋面活荷载）雪荷载：0.10×7.2×18＝12.96KN则顶层的重力荷载代表值为：91.44+157.54+94.90+162.68+209.3+0.5×12.96＝722.3KN（2）标准层①恒荷载：梁板：31.4×(6-0.5)×2+8.53×(2.5-0.5)=362.46KN柱：6.59×3.6×4=94.9KN外墙：12.14×2×（7.2-0.5）=162.41KN内墙：15.62×2×（7.2-0.5）=209.31KN②活荷载楼面荷载:12.20×(6-0.5)×2+3.91×(2.5-0.5)=142.02KN则标准层的重力荷载代表值为：362.46+94.9+162.41+209.31+0.5×142.02=900.1KN（3）底层①恒荷载：梁板：362.46KN柱：6.59×（4.95+3.6）÷2×4＝112.7KN外墙：10.02×2×（7.2-0.5）=134.3KN内墙：22.42×2×（7.2-0.5）=300.4KN②活荷载楼面荷载：142.02KN则底层的重力荷载代表值为：362.46+112.7+134.3+300.4+0.5×142.02=980.9KN122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计6.2水平地震作用力的计算（底部剪力法）（1）结构基本自振周期的计算：按顶点位移法计算，考虑填充墙对结构周期的影响，取基本周期调整系数=0.7，顶点位移按D值法计算，顶点位移计算见表6.1表6.1横向框架顶点位移计算层号△uj（m）5722.3722.3818180.00882864900.11622.4818180.01982943900.12522.5818180.03083182900.13422.6818180.04183191980.94403.5426520.1032425=0.2045642所以，结构自振周期为：=0.54s(2)计算水平地震影响系数а1由Ⅱ类场地、设计地震分组第三组，可查得地震场地特征周期值Tg=0.45s；设防烈度为7度，多遇地震，查得аmax=0.08。由于TgT1=0.54s，所以不需要考虑顶部附加水平地震作用，即=0.0.(5)计算各层质点得水平地震作用标准值＝980.9×4.95＋900.1×（8.55+12.15+15.75）＋722.3×19.55＝51785.1KN·m122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计由可求得各层水平地震荷载作用标准值（见表6.2）(6)各楼层剪力标准值计算地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vj为=（j=1，2，…5）各楼层剪力值见表6.2表6.2各层水平地震作用标准值及楼层剪力层号层高53.619.55722.314121.051785.10.27299.480.8480.8443.615.75900.114176.651785.10.27299.480.84161.6833.612.15900.110936.251785.10.21299.462.87224.5523.68.55900.17695.951785.10.15299.444.91269.4614.954.95980.94855.551785.10.10299.429.94299.4作用于主体结构的水平地震作用示意图如下：122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计图6.1水平地震作用示意图6.3水平地震作用下框架的侧移验算梁、柱的线刚度及框架柱额侧移刚度D值均已计算过，故此处略过。水平地震荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：式中：—第j层的总剪力；—第j层所有柱的抗侧移刚度之和；—第j层的层间侧移；底层的层间侧移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和j层侧移（j=1、2、3、4、5、6）122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计框架地震荷载作用下框架侧移计算见表6.3.表6.3水平地震作用下框架的侧移验算层次△uj（m）△uj/53.680.84818180.0009880470.00027445743.6161.68818180.0019760930.00054891533.6224.55818180.0027445060.00076236323.6269.46818180.0032934070.00091483514.95299.40426520.0070196000.001418101侧移验算：层间侧移最大值：0.001418101<1/550(满足)6.4水平地震荷载作用下框架内力计算（D值法）（1）框架柱反弯点位置按下列公式计算：y=y0+y1+y2+y3式中：y0—框架柱的标准反弯点高度比；y1—上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值；y2、y3—上、下层层高变化时反弯点高度比的修正值；y—框架柱的反弯点高度比。框架柱的标准反弯点高度比根据查表，由于上下层梁线刚度没有发生变化，所以不用考虑修正值y1；底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y3，其它柱均无修正。框架柱反弯点位置见上章表5.4。（2）框架柱端剪力、弯距及梁端弯矩分别按下列公式计算：①第i层j柱所分配的剪力其中：=∑②第i层j柱端弯距为：122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计③第i层j梁端弯距（梁端弯矩的计算根据节点平衡理论，按各节点上梁的线刚度大小进行分配）为：对于中柱:式中：、—节点左右的梁端弯矩、—节点上下的柱端弯矩、—节点左右梁的线性刚度对于边柱:顶部节点：计算过程如下表6.4.表6.4水平地震荷载作用下框架柱端弯矩、剪力以及梁端弯矩计算层号柱高柱号ηy53.6A0.2180.8416.980.37538.2122.9238.213.6B0.2980.8423.440.4546.4137.9723.5222.8943.6A0.21161.6833.950.42570.2851.9493.203.6B0.29161.6846.890.4592.8475.9666.2864.5333.6A0.21224.5547.160.47589.1380.64141.073.6B0.29224.5565.120.50117.22117.2297.8995.2923.6A0.21269.4656.590.475106.9696.77187.603.6B0.29269.4678.140.50140.65140.65130.66127.2114.95A0.23299.4068.860.55153.39187.47250.164.95B0.27299.4080.840.55180.07220.09166.06158.21122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计水平地震荷载作用下框架的弯矩图如下：图6.2水平地震荷载作用下框架弯矩图④框架梁端剪力及柱轴力分别按以下公式计算计算如下表6.5:表6.5水平地震荷载作用下框架梁剪力以及柱轴力计算层号梁端剪力柱轴力AB跨BC跨CD跨A轴VAB-VBCB轴VBC-VCDC轴D轴510.2918.3110.29-10.29-8.02-8.028.028.0810.29426.5851.6226.58-36.87-25.04-33.0625.0433.0636.87339.8376.2339.83-76.70-36.40-69.4636.4069.4676.70253.04101.7653.04-129.74-48.72-118.1848.72118.18129.74169.37126.5769.37-199.11-57.20-175.3857.20175.38199.11122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计水平地震荷载作用下框架剪力、轴力图如图6.3：图6.3水平地震荷载作用下框架剪力、轴力图7荷载和内力组合本方案考虑六类荷载，十种荷载组合方式：7.1梁的内力组合其中的组合公式：（1）1.35恒+0.7×1.4活（2）1.2恒+1.4活（3）1.2恒+1.4左风（4）1.2恒+1.4右风（5）1.2恒+0.9×（1.4活+1.4左风）（6）1.2恒+0.9×（1.4活+1.4右风）（7）1.2×（恒+0.5活）+1.3左地震（8）1.2×（恒+0.5活）+1.3右地震（9）恒+0.5活+1.3左地震（10）恒+0.5活+1.3右地震内力组合如下表：122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计梁内力组合（顶层）杆件号ABBC截面A跨中B左B右跨中内力种类MVMMVMVM①恒-40.3875.7159.20-59.03-69.49-28.1315.21-18.62②活-19.5638.1130.80-28.64-35.09-13.403.91-11.03③左风3.87-1.040.752.38-1.042.31-1.850.00④右风-3.871.04-0.75-2.381.04-2.311.850.00⑤左震38.21-10.297.3523.52-10.2922.89-18.310.00⑥右震-38.2110.29-7.35-23.5210.29-22.8918.310.00⑴-73.68139.56110.10-107.76-128.20-51.1124.37-35.95⑵-75.84144.21114.16-110.93-132.51-52.5223.73-37.79⑶-43.0489.4072.09-67.50-84.84-30.5215.66-22.34⑷-53.8792.3169.99-74.17-81.93-36.9920.84-22.34⑸-55.20112.9090.64-85.65-106.64-39.0420.20-28.15⑹-77.98140.18108.90-109.92-126.29-53.5525.51-36.24⑺-10.52100.3499.08-57.44-117.82-12.04-3.21-28.96⑻-109.87127.1079.97-118.60-91.07-71.5544.40-28.96⑼-0.4981.3984.16-42.77-100.41-5.07-6.64-24.14⑽-99.83108.1465.05-103.93-73.66-64.5940.97-24.14MmaxVmax-109.87144.21114.16-118.60-132.51-71.5544.40-37.79122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计梁内力组合（四层）杆件号ABBC截面A跨中B左B右跨中内力种类MVMMVMVM①恒-70.5896.1264.95-82.12-92.28-24.2710.66-17.61②活-28.1337.3032.35-24.66-35.89-9.354.89-6.30③左风11.14-3.161.657.84-3.167.64-6.110.00④右风-11.143.16-1.65-7.843.16-7.646.110.00⑤左震93.20-26.5813.4666.28-26.5864.53-51.620.00⑥右震-93.2026.58-13.46-66.2826.58-64.5351.620.00⑴-122.85166.32119.39-135.03-159.75-41.9319.18-29.95⑵-124.08167.56123.23-133.07-160.98-42.2119.64-29.95⑶-69.10110.9280.25-87.57-115.16-18.434.24-21.13⑷-100.29119.7775.63-109.52-106.31-39.8221.35-21.13⑸-106.10158.36120.78-119.74-159.94-31.2811.25-29.07⑹-134.18166.32116.62-139.49-151.98-50.5326.65-29.07⑺19.59103.17114.85-27.18-166.8249.16-51.38-24.91⑻-222.73172.2879.85-199.50-97.72-118.6282.83-24.91⑼36.5280.2298.62-8.29-144.7854.94-54.00-20.76⑽-205.81149.3263.63-180.61-75.67-112.8380.21-20.76MmaxVmax-222.73172.28123.23-199.50-166.82-118.6282.83129.95122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计梁内力组合（三层）杆件号ABBC截面A跨中B左B右跨中内力种类MVMMVMVM①恒-70.0896.2465.11-82.30-92.16-24.1010.66-17.44②活-27.2037.4132.07-25.27-35.79-9.634.89-6.58③左风19.24-5.432.9713.31-5.4312.96-10.370.00④右风-19.245.43-2.97-13.315.43-12.9610.370.00⑤左震141.07-39.8321.5997.89-39.8395.29-76.230.00⑥右震-141.0739.83-21.59-97.8939.83-95.2976.230.00⑴-121.26166.59119.33-135.87-159.49-41.9719.18-29.99⑵-122.18167.86123.03-134.14-160.70-42.4019.64-30.14⑶-57.16107.8982.29-80.13-118.19-10.78-1.73-20.93⑷-111.03123.0973.97-117.39-102.99-47.0627.31-20.93⑸-94.13155.78122.28-113.83-162.53-24.725.89-29.22⑹-142.61169.47114.80-147.37-148.85-57.3832.02-29.22⑺82.9886.16125.4413.34-183.8589.18-83.37-24.88⑻-283.81189.7169.31-241.18-80.29-158.58114.83-24.88⑼99.7163.17109.2132.32-161.8394.96-85.99-20.73⑽-267.07166.7253.08-222.19-58.28-152.79112.20-20.73MmaxVmax-283.81189.71125.44-241.18-183.85-158.58114.83-30.14122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计梁内力组合（二层）杆件号ABBC截面A跨中B左B右跨中内力种类MVMMVMVM①恒-70.5196.1964.83-82.44-92.21-23.9610.40-17.30②活-27.3737.3932.12-25.16-35.81-9.584.89-6.53③左风28.39-8.024.3319.73-8.0219.20-15.360.00④右风-28.398.02-4.23-19.738.02-19.2015.360.00⑤左震187.60-53.0428.47130.66-53.04127.21-101.760.00⑥右震-187.6053.04-28.47-130.6653.04-127.21101.760.00（1）-122.01166.50119.00-135.95-159.58-41.7318.83-29.75（2）-122.93167.77122.76-134.15-160.79-42.1619.33-29.90（3）-44.87104.2083.86-71.31-121.88-1.87-9.02-20.76（4）-124.36126.6671.87-126.55-99.42-55.6333.98-20.76（5）-83.33152.43123.72-105.77-165.88-16.63-0.71-28.99（6）-154.87172.64112.94-155.49-145.67-65.0138.00-28.99(7)142.8568.91134.0855.83-201.09130.87-116.87-24.68(8)-344.91206.8160.06-283.88-63.19-199.87147.70-24.68(9)159.6945.93117.9074.84-179.07136.62-119.44-20.57(10)-328.08183.8443.88-264.88-41.16-194.12145.13-20.57MmaxVmax-344.91206.81134.08-283.88-201.09-199.87147.70-29.90122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计梁内力组合（底层）杆件号ABBC截面A跨中B左B右跨中内力种类MVMMVMVM①恒-62.7996.7071.01-77.80-91.70-27.9010.40-21.24②活-24.3737.6030.34-27.55-35.61-11.104.89-8.05③左风42.87-11.767.6027.67-11.7626.93-21.540.00④右风-42.8711.76-7.60-27.6711.76-26.9321.540.00⑤左震250.16-69.3742.05166.06-69.37158.21-126.570.00⑥右震-250.1669.27-42.05-166.0669.37-158.21126.570.00(1)-108.65167.39125.60-132.03-158.69-48.5418.83-36.56(2）-109.47168.68127.69-131.93-159.89-49.0219.33-36.76（3）-15.3399.5895.85-54.62-126.504.22-17.68-25.49（4）-135.37132.5074.57-132.10-93.58-71.1842.64-25.49（5)-52.04148.60133.02-93.21-169.73-13.53-8.50-35.63(6)-160.07178.23113.86-162.94-140.09-81.4045.78-35.63（7)235.2448.42158.08105.99-221.59165.53-149.13-30.32(8)-415.18228.6548.75-325.77-41.23-245.81179.96-30.32(9)250.2325.32140.85124.30-199.69172.22-151.70-25.27(10)-400.18205.5531.52-307.45-19.32-239.12177.39-25.27MmaxVmax-415.18228.65158.08-325.77-221.59-245.81179.96-36.76122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计7.2柱的内力组合柱内力组合（顶层）杆件号A6A5B6B5截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV①恒40.38263.0835.83263.08-21.17-30.73257.96-28.63257.9616.49②活19.5670.5115.0770.51-9.62-15.1688.10-11.9688.107.53③左风-3.87-1.04-2.32-1.04-1.72-4.690.84-3.840.84-2.37④右风3.871.042.321.041.724.69-0.843.84-0.842.37⑤左震-38.21-10.29-22.92-10.29-16.98-46.418.02-37.978.02-23.44⑥右震38.2110.2922.9210.2916.9846.41-8.0237.97-8.0223.44(1）73.68424.2663.14424.26-38.01-56.34434.58-50.37434.5829.64（2）75.84414.4164.09414.41-38.87-58.10432.89-51.10432.8930.33（3)43.04314.2439.75314.24-27.81-43.44310.73-39.73310.7316.47(4）53.87317.1546.24317.15-23.00-30.31308.38-28.98308.3823.11（5)68.23403.2359.06403.23-39.69-61.89421.62-54.26421.6226.29(6）77.98405.8564.91405.85-35.36-50.07419.50-44.59419.5032.26（7）10.52344.6322.24344.63-53.25-106.31372.84-90.89372.84-6.17（8）109.87371.3881.83371.38-9.1014.36351.997.83351.9954.78（9）0.49284.9613.57284.96-48.05-98.64312.44-83.97312.44-10.22(10)99.83311.7173.16311.71-3.9122.02291.5814.75291.5850.73Mmax109.87371.3881.83371.38-106.31372.84-90.89372.84Nmax73.68424.2663.14424.26-56.34434.58-50.37434.58Nmin0.49284.9613.57284.9622.02291.5814.75291.58Vmax-53.2554.78122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计柱内力组合（四层）杆件号A4A3B4B3截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV①恒34.75544.8435.04544.84-19.39-29.21583.16-29.10583.1616.20②活13.06140.2113.60140.21-7.41-11.05182.18-11.22182.186.19③左风-8.82-4.20-6.52-4.20-4.26-11.643.76-9.533.76-5.88④右风8.824.206.524.204.2611.64-3.769.53-3.765.88⑤左震-70.28-36.87-51.94-36.87-33.95-92.8433.06-75.9633.06-46.89⑥右震70.2836.8751.9436.8733.9592.84-33.0675.96-33.0646.89(1)59.71872.9460.63872.94-33.44-50.26965.80-50.28965.8027.94(2)59.98850.1061.09850.10-33.64-50.52954.84-50.63954.8428.11(3)29.35647.9332.92647.93-29.23-51.35705.06-48.26705.0611.21(4)54.05659.6951.18659.69-17.30-18.76694.53-21.58694.5327.67(5)47.04825.1850.97825.18-37.97-63.64934.08-61.07934.0819.83(6)69.27835.7667.40835.76-27.24-34.31924.60-37.05924.6034.65(7)-41.83690.00-17.31690.00-71.85-162.37852.08-140.40852.08-37.80(8)140.90785.87117.73785.8716.4279.01766.1257.10766.1284.11(9)-50.08567.01-25.68567.01-67.23-155.43717.23-133.46717.23-41.66(10)132.64662.88109.36662.8821.0485.96631.2764.04631.2780.25Mmax140.90785.87117.73785.87-162.37852.08-140.40852.08Nmax59.71872.9460.63872.94-50.26965.80-50.28965.80Nmin-50.08567.01-25.68567.0185.96631.2764.04631.27Vmax-71.8584.11122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计柱内力组合（三层）杆件号A3A2B3B2截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV①恒35.04826.7234.79826.72-19.40-29.10908.24-29.02908.2416.14②活13.60210.0213.50210.02-7.53-11.22276.13-11.19276.136.23③左风-12.72-9.63-11.51-9.63-6.73-16.748.70-16.748.70-9.30④右风12.729.6311.519.636.7316.74-8.7016.74-8.709.30⑤左震-89.13-76.70-80.64-76.70-47.16-117.2269.46-117.2269.46-65.12⑥右震89.1376.7080.6476.7047.16117.22-69.46117.22-69.4665.12(1)60.631321.8960.201321.89-33.57-50.281496.73-50.141496.7327.89(2)61.091286.0960.651286.09-33.82-50.631476.47-50.491476.4728.09(3)24.24978.5825.63978.58-32.70-58.361102.07-58.261102.076.35(4)59.861005.5557.861005.55-13.86-11.481077.71-11.391077.7132.39(5)43.161244.5644.261244.56-41.25-70.151448.77-70.021448.7715.50(6)75.211268.8273.261268.82-24.29-27.961426.85-27.831426.8538.94(7)-65.661018.37-54.981018.37-89.11-194.041345.86-193.921345.86-61.55(8)166.081217.79154.681217.7933.51110.731165.27110.851165.27107.76(9)-74.03832.02-63.29832.02-84.47-187.101136.60-187.001136.60-65.40(10)157.711031.44146.371031.4438.14117.68956.01117.77956.01103.91Mmax166.081217.79154.681217.79-194.041345.86-193.921345.86Nmax60.631321.8960.201321.89-50.281496.73-50.141496.73Nmin-74.03832.02-63.29832.02117.68956.01117.77956.01Vmax-89.11107.76122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计柱内力组合（二层）杆件号A2A1B2B1截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV①恒35.71128.640.61128.6-21.2-29.51233.4-32.21233.417.12②活13.9279.815.78279.8-8.24-11.36370.16-12.4370.166.60③左风-16.9-17.65-15.2-17.65-8.93-22.1916.04-22.216.0-12.3④右风16.917.6515.2717.658.9322.19-16.022.19-16.0412.33⑤左震-107.0-129.7-96.8-129.7-56.6-140.7118.18-140.7118.18-78.1⑥右震106.96129.7496.77129.7456.59140.65-118.2140.65-118.1878.14(1)61.831797.7670.331797.8-36.7-50.92027.8-55.62027.8129.58(2)62.291745.9970.861746.0-37.0-51.261998.3-56.01998.2729.78(3)19.241329.5527.491329.55-37.95-66.421502.50-69.671502.503.28(4)66.511378.9770.151378.97-12.95-4.291457.59-7.541457.5937.81(5)39.081684.5849.501684.58-47.09-77.631966.66-82.191966.6613.32(6)81.621729.0687.891729.06-24.58-21.711926.24-26.271926.2444.40(7）-87.851353.48-67.61353.5-104.0-225.01855.8-228.91855.77-77.08（8)190.251690.8184.01690.8143.17140.681548.5136.81548.51126.09(9)-96.381099.8-77.31099.79-98.90-217.991572.08-221.221572.08-81.16(10）181.711437.1174.331437.1248.24147.711264.82144.481264.82122.00Mmax190.251690.8184.01690.8-225.01855.8-228.91855.8Nmax61.831797.870.31797.8-50.902027.8-55.62027.8Nmin-96.381099.8-77.31099.8147.711264.8144.481264.8Vmax-104.0126.1122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计柱内力组合（底层）杆件号A1A0B1B0截面上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV①恒22.151325.9811.071325.98-6.71-17.131528.89-8.871528.895.25②活8.59317.414.30317.41-2.60-6.84410.66-3.42410.662.07③左风-27.60-29.41-33.73-22.91-12.39-32.4125.82-39.6125.82-14.55④右风27.6029.4133.7322.9112.3932.41-25.8239.61-25.8214.55⑤左震-153.39-199.11-187.47-199.11-68.86-180.07175.38-220.09175.38-80.84⑥右震153.39199.11187.47199.1168.86180.07-175.38220.09-175.3880.84（1）38.322101.1319.162101.13-11.61-29.832466.45-15.332466.459.12（2）38.612035.5519.302035.55-11.69-30.132409.59-15.432409.599.20（3）-12.061550.00-33.941559.10-25.40-65.931870.82-66.101870.82-14.07（4）65.221632.3560.511623.259.2924.821798.5244.811798.5226.67（5)2.631954.06-23.801962.25-26.94-70.012384.63-64.862384.63-9.42(6)72.182028.1761.202019.984.2811.662319.5734.962319.5727.24（7）-167.671522.78-227.851522.78-99.13-258.752309.06-298.812309.06-97.55（8）231.142040.47259.582040.4779.91209.431853.07273.421853.07112.63（9）-172.961225.84-230.491225.84-97.53-254.641962.21-296.701962.21-98.81（10）225.851743.53256.931743.5381.51213.541506.23275.541506.23111.38Mmax231.142040.47259.582040.47-258.752309.06-298.812309.06Nmax38.322101.1319.162101.13-29.832466.45-15.332466.45Nmin-172.961225.84-230.491225.84213.541506.23275.541506.23Vmax-99.13112.63122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计8框架梁、柱配筋8.1框架梁配筋根据梁的控制截面内力设计值，利用受弯构件正截面承载力和斜截面承载力计算公式，算出所需纵筋及箍筋进行配筋。材料的性能及参数如下：C30混凝土：fc＝14.3N/mm²；ft＝1.43N/mm²箍筋：HPB235：fy＝210N/mm²；fy’＝210N/mm²；纵筋：HRB335：fy＝300N/mm²；fy’＝300N/mm²梁截面尺寸：AB、CD跨：b×h＝250mm×700mm；BC跨：b×h＝250mm×500mm；采用单筋矩形截面，取＝30mm；则：＝700－30＝670mm；h0=500-30=470mm计算公式如下：（8-1）（8-2）（8-3）（8-4）梁AB、BC各截面的正截面受弯承载力配筋计算见表8.1：=max（0.002,0.002145）=0.002145AB梁：As，min=×bh=0.002145×250×700=376mm²BC梁：As，min=×bh=0.002145×250×500=268mm²梁AB、BC斜截面受剪承载力配筋计算见表8.2：当时，按构造配筋；当时，按计算配筋，且配筋需满足最小配筋率要求。按计算配筋时，（8-5）122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计表8.1梁AB、BC正截面受弯承载力配筋计算框架梁正截面配筋计算层号计算公式梁AB梁BC左支座A跨中右支座B-左支座B+跨中右支座C-五层M(KN·m)-109.87114.16-118.60-71.55-37.79-71.55(8-1)0.0680.0710.0740.0910.0480.091(8-2)0.0700.0740.0770.0960.0490.096As(8-3)558.89590.83614.78569.42274.44569.42As,min/mm²376376376268268268实配钢筋/mm²222（760）222（760）222（760）222（760）218（509）222（760）层号计算公式梁AB梁BC左支座A跨中右支座B-左支座B+跨中右支座C-标准层M(KN·m)-344.91134.08-283.88-199.87-29.90-199.87(8-10.2150.0840.1770.2530.0380.253(8-2)0.2450.0880.1960.2970.0390.297As(8-3)1956.12702.611564.901663.45218.431663.45As,min/mm²376376376268268268实配钢筋/mm²622（2281）418（1017）225+222（1761）425（1964）218（509）425（1964）122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计续表层号计算公式梁AB梁BC左支座A跨中右支座B-左支座B+跨中右支座C-底层M(KN·m)-415.18158.08-325.77-245.81-36.76-245.81(8-1)0.2590.0990.2030.3110.0470.311(8-2)0.3060.1040.2290.3860.0480.386As(8-3)2443.2830.41828.42161.9268.842161.9As,min/mm²376376376268268268实配钢筋/mm²425+220（2592）418（1017）425（1964）425+220（2592）218（509）425+220（2592）表8.2梁AB、BC斜截面受剪承载力配筋计算框架梁斜截面配筋计算层号计算公式梁AB梁BCAB-B+C-顶层Vb144.21-132.5144.4044.400.25598.81598.81420.06420.06167.67167.67117.60117.60是否按构造配筋是是是是（mm)350350300300S取值(mm)200200200200实配箍筋双肢箍Ф8@200双肢箍Ф8@200双肢箍Ф8@200双肢箍Ф8@200122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计续表框架梁斜截面配筋计算层号计算公式梁AB梁BCAB-B+C-标准层Vb206.81201.09147.70147.700.25598.81598.81420.06420.06167.67167.67117.60117.60是否按构造配筋否否否否n2222(d=8mm)50.350.350.350.3S（8-5）452.0529.4412.3412.3Smax（mm)250250200200实配箍筋Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200框架梁斜截面配筋计算层号计算公式梁AB梁BCAB-B+C-底层Vb228.65-221.59179.96179.960.25598.81598.81420.06420.06167.67167.67117.60117.60是否按构造配筋否否否否n2222(d=8mm)50.350.350.350.3S（8-5）290.1328.1199.0199.0Smax（mm)250250200200实配箍筋Ф8@200Ф8@200Ф8@200Ф8@200122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计由上表计算得，按构造配筋时可选：箍筋选用：加密区：φ8@100双肢箍；其余部分：φ8@200双肢箍；按计算配筋时：选用双肢箍φ8，也按构造选间距200mm，加密区选φ8@100双肢箍。验算配筋率：，满足要求。8.2框架柱配筋柱的配筋采用对称式，顶层柱考虑了活载的最不利布置，其余层的活载均为满布。由于底层的柱内力最大，故顶层为一种配筋，标准层为另一种配筋。由于底层还有一道地基梁，故底层柱计算长度取L=1.0H=4.95m，其余各层柱计算长度L=1.25H=4.5m。材料：C30混凝土：fc＝14.3N/mm2；ft＝1.43N/mm2钢筋：HPB235：fy＝210N/mm2，f‘y＝210N/mm2；HRB335：fy＝300N/mm2，f‘y＝300N/mm2柱截面尺寸：b×h＝500×500mm2采用单筋矩形截面，取ａs＝40mm；则：h0＝500－40＝460mm由于柱的正截面的受荷较大，而斜截面的受荷较小，故只考虑正截面受弯，斜截面受剪按构造配筋即可。正截面受弯计算公式如下：偏心距增大系数:η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2（8-5）大偏压：´；式中：x＝N/a1fcb小偏压：122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计（8-7）（8-8）式中符号表示的意义：-初始偏心距，ea-取20mm和h/30中的较大者（h为偏心方向截面尺寸最大值）-截面曲率修正系数，，当>1时，取=1.0-构件长细比的影响系数，，当<15时，取=1.0-构件的计算长度，e-轴向压力作用点至受拉钢筋合力点的距离，C30混凝土，HRB335钢筋相对界限受压区高度=0.55计算表格如表8.3所示：122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计表8.3框架柱配筋计算底层轴名AB组合MmaxNmaxNminMmaxNmaxNminM/KN·M259.5819.16230.49298.8115.33275.54N/KN2040.472101.131225.842309.062466.451506.23b(mm)500500500500500500h(mm)500500500500500500e0(mm)127.2169.119188.026129.4086.215182.934h0(mm)460460460460460460ea(mm)202020202020ei147.21629.119208.026149.40826.215202.934ei/ho0.3200.0630.4520.3250.0570.441lo(mm)495049504950495049504950lo/h9.99.99.99.99.99.9A(mm²)250000250000250000250000250000250000ξ10.8760.8511.000.7740.7251.00ξ21.001.001.001.001.001.00η1.1921.9461.1551.1671.8901.159ξb0.5500.5500.5500.5500.5500.550ξbh0253.00253.00253.00253.00253.00253.00x估计值285.38293.86171.45322.95344.96210.66偏心类型小小大小小大175.4856.67240.27174.3649.55235.20e或e"385.48266.67450.27384.36259.55445.20ξ0.6010.6700.3730.6400.7560.458X的值276.46308.2171.45294.4347.76210.66As=As"1194.61-903.03739.271818.09-565.601082.25As，min500500500500500500是否按构造配筋否是否否是否每侧实配钢筋328（1847）328（1847）328（1847）328（1847）328（1847）328（1847）122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计其它层轴名AB组合MmaxNmaxNminMmaxNmaxNminM/KN·M190.2561.8396.38228.8955.58144.48N/KN1690.811797.761099.791855.772027.811264.82b(mm)500500500500500500h(mm)500500500500500500e0(mm)112.5234.3987.63123.3427.41114.23h0(mm)460460460460460460ea(mm)202020202020ei132.5254.39107.63143.3447.41134.23ei/ho0.2880.1180.2340.3120.1030.292lo(mm)450045004500450045004500lo/h9.09.09.09.09.09.0A(mm²)250000250000250000250000250000250000ξ11.000.9941.000.9630.8811.00ξ21.001.001.001.001.001.00η1.2011.4871.2471.1791.4951.198ξb0.5500.5500.5500.5500.5500.550ξbh0253.00253.00253.00253.00253.00253.00X估计值236.48251.43153.82259.55283.61176.90偏心类型大大大小小大ei159.1680.88134.21169.0070.88160.81e或e´369.16290.88344.21379.00280.88370.81ξ0.5140.5470.3340.5620.6370.385X的值236.48251.43153.82258.52293.02176.90As=As´367.62-619.2-339.43724.46-692.22-7.47As，min500500500500500500是否按构造配筋是是是否是是每侧实配钢筋318（763）318（763）318（763）318（763）318（763）318（763）122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计箍筋选用：框架柱的箍筋按构造配筋，取双肢箍2Ф10@200，加密区间距100mm。9板的配筋9.1荷载标准值计算板的厚度取h＝100mm.材料选用：C30混凝土：fc＝14.3N/mm2；ft＝1.43N/mm2钢筋：HRB335：fy＝300N/mm2；f´y＝300N/mm2（1）顶层恒载标准值：5.65KN/m2活载标准值：2.0KN/m2则顶层荷载设计值为：1.2×5.65＋1.4×2.0＝9.58KN/m2（2）标准层恒载标准值：4.00KN/m2AB、CD跨活载标准值：2.0KN/m2BC跨活载标准值：2.5KN/m2则：AB、CD跨荷载设计值为：1.2×4.00＋1.4×2.0＝7.60KN/m2BC跨荷载设计值为：1.2×4.00＋1.4×2.5＝8.30KN/m29.2板内力和配筋计算弯矩计算：跨中最大弯距发生在活载为棋盘式布置时，它可以简化为，当内支座固定时g+q/2作用下的跨中弯矩与当内支座铰支时q/2作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩可以近似按活载满布时求得，即为内支座固支时g+q作用下的支座弯矩，考虑泊松比的影响，取=0.2取1m宽板(B2)带作为计算单元，上述荷载均化为线荷载，计算如下表所示：屋面楼面板号B2（三边固支，一边简支）(KN/m2)6.784.80(kN·m-2)2.803.50g+q/2(kN·m-2)8.186.55122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计q/2(kN·m-2)1.41.75g+q(kN·m-2)9.588.30/m7.27.2/m6.06.0L01/L021.21.20.03980.0398m2固0.00420.0042mv1固=m1固+0.2*m2固0.040640.04064mv2固=m2固+0.2*m1固0.012160.01216m1简0.08920.0892m2简0.02100.0210mv1简=m1简+0.2*M2简0.09340.0934mv2简=m2简+0.2*m1简0.038840.03884m1"-0.0827-0.0827m2"-0.0570-0.0570M1（跨中）8.767.61M2（跨中）2.892.63M1"（支座）-15.17-12.25M2"（支座）-10.46-8.45板厚h/mm10080h0（mm）9090fy210210As1515447As2170155A´s1892720As2´615497As1配筋Φ10@150(523)Φ10@150(523)As2配筋Φ10@200(393)Φ10@200(393)A´s1配筋Φ10@75(1047)Φ10@90(872)A´s2配筋Φ10@100(785)Φ10@125(628)最小配筋率验算：板的最小配筋面积为：As＝bh0ρmin＝1000×80×0.2％＝160mm²。以上选筋满足最小配筋率。122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计10楼梯设计设计资料（楼梯采用板式楼梯）1.使用活荷载标准值为2.0，荷载分项系数为1.4；2.楼梯踏步面层采用水磨石面层，底面为20厚混合砂浆抹灰，恒载分项系数为1.2；3.混凝土采用C30，，梁中受力钢筋为HRB335级，其余采用HRB235级。10.1楼梯板设计计算板倾斜度：tgα=180/300=0.600，cosα=0.857设板厚为120mm,约为板斜长的1/30取1m宽板带进行计算荷载计算荷载分项系数楼梯板的荷载见下表楼梯板荷载荷载种类荷载标准值（KN/m2)恒载水磨石面层（0.3+0.15）×0.65/0.3=0.975三角形踏步0.5×0.3×0.15×25/0.3=1.875斜板0.12×25/0.894=3.36板底抹灰0.02×17/0.894=0.38小计6.6活荷载2基本组合的总荷载设计值截面设计层高3.6m，每层台阶为20个，一跑台阶为10个；板水平计算跨度内力计算9.65KN·m0.041122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计326.33㎜2选用Φ10@150,As=523mm2。分布钢筋Φ8，每级踏步下布置一根。10.2平台板设计设平台板厚100mm，取1m宽板带进行计算荷载计算平台板荷载荷载种类荷载标准值（KN/m2)恒载水磨石面层0.65100厚混凝土板0.1×25=2.5板底抹灰0.02×17=0.34小计3.5活荷载2总荷载设计值截面设计板计算跨度:内力计算M=(1/10)Pl02=1.98KN·m板的最小配筋面积为：122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计选用Ф8@200，As=251mm2。10.3平台梁计算I.平台梁（TL-1）截面(b=200mm，h=300mm，h0＝270mm)（1）荷载计算：平台梁的荷载：①恒荷载自重25×0.20×（0.3－0.1）=1.00KN/m抹灰层：10厚混和砂浆0.01×（0.3－0.1＋0.24/2）×2×17=0.109KN/m平台板传来3.50×1.8/2=3.15KN/m梯段板传来6.6×3.36/2=11.08KN/m合计15.34KN/m②活荷载2.5×（3.36/2+1.8/2）＝6.45KN/m基本组合的总荷载设计值p=15.34×1.2+6.45×1.4=27.44KN/m（2）截面设计：计算跨度内力设计值:①正截面受弯承载力计算=0.223梁的最小配筋面积为：则选416，As＝804mm²②正截面受剪承载力计算>45.28KN截面尺寸满足要求。122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计按构造配置箍筋，选φ8@200双肢箍。11基础设计11.1确定基底尺寸本基础采用柱下独立基础，混凝土C25，钢筋HPB235，假定基础埋深为2.0m。修正后的地基承载力特征值（先不考虑对基础宽度进行修正）：=250+1.6×18.2×(2.0-0.5）=293.7KPa对A柱基础计算：Mmax=259.58,Vmax=99.13KN,Nmax=2101.13KN轴心受压确定基底尺寸：2101.13/（293.7-20×2.0）=8.28㎡（d=2.0m）考虑偏心受压，将基础底面增大20%，=1.2A=1.2×8.28=9.94㎡取矩形基础长短边之比（1.0～2.0）则a=3.15m故基础底面尺寸取a=b=3.5m×3.5m由于BC间距2.5m<3.5m,所以BC间采用柱下条形基础，A、D柱采用独立基础。11.1.1独立基础承载力验算对B柱进行验算：=2101.13+490=2591.13KN=259.58+99.13×0.7=328.97KN·m<0.583基底最大压应力和最小压应力：<1.2=352.44122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计故A、D柱基础底面尺寸取,符合设计要求。11.1.2基础高度验算采用锥型基础。实验表明，基础在承受柱传来的荷载时，如果柱周边或变阶的高度不够，会沿这些截面发生冲切破坏。初步确定基础高度：h=700mm,h0=650mm偏心受压，=0.5+2×0.65=1.8m<2m基础边缘处的最大和最小净反力：=2.25㎡KN故基础高度满足要求。11.1.3基础底板配筋柱边净反力：=104.24+（3.5+0.5）×（226.78-104.24）/7=174.26kPa悬臂部分净反力平均值：弯矩：=1/24×200.5×9×7.5122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计=563.91KN·m基础配筋计算：配筋为，实际配筋面积为5225mm²。11.2B、C柱下条形基础设计基础埋深2.0m,室内外高差为0.45m。基础承载力的深宽修正查GB50007-2002，对粘土：杂填土：粘土：则，于是，基础底面尺寸确定先按均布荷载作用下计算基础底面积单位长度内梁宽为，取条形基础宽度b=1.2×2.68=3.2m,取3.5m。122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计12电算校核及其分析122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||建筑结构的总信息||SATWE中文版||2012年7月20日16时15分||文件名:WMASS.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2013/5/27|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=80.00水平力的夹角(Degree)ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0嵌固端所在层号：MQIANGU=1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否地下室是否强制采用刚性楼板假定:否墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.30风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=0.30地面粗糙程度:B类结构X向基本周期（秒）:Tx=0.54结构Y向基本周期（秒）:Ty=0.54是否考虑顺风向风振:否122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00是否计算横风向风振:否是否计算扭转风振:否承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=6各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=9地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=II设计地震分组:三组特征周期TG=0.45地震影响系数最大值Rmax1=0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=0剪力墙的抗震等级:NW=3钢框架的抗震等级:NS=3抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ=不改变重力荷载代表值的活载组合值系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.65结构的阻尼比(%):DAMP=5.00中震(或大震)设计:MID=不考虑是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否按主振型确定地震内力符号:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到6层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计>200.55调整信息........................................梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数：BK_TQL=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=00.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:否实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=1薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH=210墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW=300边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:无侧移122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=20.00柱保护层厚度(mm):ACA=20.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:否框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50温度荷载分项系数:CTEMP=1.40吊车荷载分项系数:CCRAN=1.40特殊风荷载分项系数:CSPW=1.40活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L=0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C=0.50吊车荷载组合值系数:CD_C=0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:CD_TDL=0.60考虑风荷载参与组合:CD_TW=0.00考虑地震作用参与组合:CD_TE=0.00砼构件温度效应折减系数:CC_T=0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息.......................层号塔号11用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量质量比(m)(m)(t)(t)6125.11115.00721.00090.81.60.00.095122.47713.51818.000979.289.90.01.124122.50113.52114.400859.993.80.01.003122.50113.52110.800859.993.80.01.002122.50113.5217.200859.993.80.01.001122.50113.5213.600859.993.80.01.00活载产生的总质量(t):466.620恒载产生的总质量(t):4509.601附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):4976.221恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)1106(30/300)44(30/300)0(30/300)3.600122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计3.6002(1)1106(30/300)44(30/300)0(30/300)3.6007.2003(1)1106(30/300)44(30/300)0(30/300)3.60010.8004(1)1106(30/300)44(30/300)0(30/300)3.60014.4005(2)1106(30/300)44(30/300)0(30/300)3.60018.0006(3)112(30/300)12(30/300)0(30/300)3.00021.000**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y6121.1921.263.690.6290.6271.95124.2845.5227.3103.83194.5971.94122.7168.2472.897.11291.62021.63120.8389.0793.389.08380.73391.92120.36109.41187.087.05467.75075.61120.36129.71654.187.05554.77072.7===========================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================================================层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11899.0022.5813.5262.0014.5062.0014.5021899.0022.5813.5262.0014.5062.0014.5031899.0022.5813.5262.0014.5062.0014.5041899.0022.5813.5262.0014.5062.0014.5051899.0022.5813.5262.0014.5062.0014.506164.8025.1114.9483.5915.1284.597.79===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计111060.821.00211060.821.00311060.821.00411060.821.00511189.201.12611426.111.20===========================================================================计算信息===========================================================================计算日期:2013.5.27开始时间:22:46:13可用内存:589.00MB第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力结束日期:2013.5.27时间:22:46:33总用时:0:0:20===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)===========================================================================122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计FloorNo.1TowerNo.1Xstif=22.9046(m)Ystif=13.5210(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=22.5012(m)Ymass=13.5210(m)Gmass(活荷折减)=1047.4551(953.6801)(t)Eex=0.0192Eey=0.0000Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.6364Raty1=1.7483薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.4000E+06(kN/m)RJY1=4.4000E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=1.2382E+06(kN/m)RJY3=1.1426E+06(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=22.9046(m)Ystif=13.5210(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=22.5012(m)Ymass=13.5210(m)Gmass(活荷折减)=1047.4551(953.6801)(t)Eex=0.0192Eey=0.0000Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.2955Raty1=1.3380薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.4000E+06(kN/m)RJY1=4.4000E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=9.6275E+05(kN/m)RJY3=8.4347E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=22.9046(m)Ystif=13.5210(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=22.5012(m)Ymass=13.5210(m)Gmass(活荷折减)=1047.4551(953.6801)(t)Eex=0.0192Eey=0.0000Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4451Raty1=1.4656薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.4000E+06(kN/m)RJY1=4.4000E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=9.4275E+05(kN/m)RJY3=8.1390E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=22.9046(m)Ystif=13.5210(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=22.5012(m)Ymass=13.5210(m)Gmass(活荷折减)=1047.4551(953.6801)(t)Eex=0.0192Eey=0.0000Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.4598Raty1=1.4977薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.4000E+06(kN/m)RJY1=4.4000E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=9.3199E+05(kN/m)RJY3=7.9333E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=22.9046(m)Ystif=13.5210(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=22.4772(m)Ymass=13.5179(m)Gmass(活荷折减)=1158.9884(1069.0884)(t)Eex=0.0203Eey=0.0001122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=7.0647Raty1=5.7589薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=4.4000E+06(kN/m)RJY1=4.4000E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=9.1204E+05(kN/m)RJY3=7.5669E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=25.1106(m)Ystif=14.9377(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=25.1106(m)Ymass=15.0066(m)Gmass(活荷折减)=94.0320(92.4120)(t)Eex=0.0000Eey=0.0028Ratx=0.3273Raty=0.3273Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX1=1.4400E+06(kN/m)RJY1=1.4400E+06(kN/m)RJZ1=0.0000E+00(kN/m)RJX3=1.8443E+05(kN/m)RJY3=1.8771E+05(kN/m)RJZ3=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------X方向最小刚度比:1.0000(第6层第1塔)Y方向最小刚度比:1.0000(第6层第1塔)============================================================================结构整体抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载1600489.11816.3881.160.00Y风荷载374307.47766.448.200.00X地震1542628.247401.232.540.00Y地震360775.544317.38.140.00============================================================================结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)============================================================================按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.018按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.005按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.018按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.012按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.064按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.005按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2)=0.071按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2)=0.281122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.124E+070.114E+073.6067181.66.3561.2320.963E+060.843E+063.6054236.63.9055.9930.943E+060.814E+063.6041291.82.1970.9640.932E+060.793E+063.6028347.118.36100.7550.912E+060.757E+063.6015402.213.17176.8660.184E+060.188E+063.001135.487.53496.21该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------610.1993E+040.1993E+041.001.00510.7120E+040.7120E+043.573.57410.8717E+040.9081E+041.221.28310.1085E+050.1107E+051.251.22210.1241E+050.1272E+051.141.15110.1445E+050.1439E+051.161.13X方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00层号:6塔号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00层号:6塔号:1======================================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.744789.630.99(0.00+0.99)0.0120.6988179.251.00(0.99+0.00)0.0030.686061.210.01(0.01+0.01)0.9940.241989.360.99(0.00+0.99)0.01122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计50.2297179.191.00(1.00+0.00)0.0060.223376.030.01(0.00+0.01)0.9970.140389.140.99(0.00+0.99)0.0180.1356179.131.00(1.00+0.00)0.0090.129986.790.01(0.00+0.01)0.99地震作用最大的方向=-88.688(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.010.51-1.54510.035.76-10.12410.024.56-8.24310.023.63-6.59210.012.43-4.41110.011.07-1.94振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6195.83-2.01-213.54511055.78-12.86-1403.8341843.44-10.34-1132.3831677.94-8.27-897.7021459.21-5.56-597.6911208.28-2.47-262.07振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计61-0.021.56218.82515.666.861435.88414.545.471163.92313.664.33926.18212.492.88618.22111.131.27271.47振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.01-0.351.1151-0.03-3.025.63410.00-0.270.73310.022.32-4.10210.033.30-5.99110.022.03-3.71振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-35.720.5642.1551-302.734.15208.2441-32.700.50-11.3631226.10-3.16-204.9721329.13-4.63-265.9611208.41-2.88-158.22振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.04-0.34-48.0851-0.63-1.11-236.7841-0.120.00-14.01310.400.98195.48210.641.31271.33110.410.79165.10振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计610.010.30-1.04510.011.47-3.0241-0.03-1.793.1931-0.02-1.793.44210.021.30-2.32110.032.20-4.08振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6122.50-0.29-7.7451110.57-1.86-13.7341-130.901.9172.8331-136.402.2245.632191.64-1.35-52.9011165.71-2.55-69.97振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.020.1217.00510.090.1841.4141-0.06-0.33-63.0231-0.09-0.27-56.65210.040.2445.63110.100.3672.45各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.1023340.48317.4740.045392.4960.7470.028123.1390.07各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)61104.29104.29(11.29%)(11.29%)312.87139.16511106.741210.12(10.42%)(10.42%)4666.961379.9141858.212036.85(9.63%)(9.63%)11965.31984.7631730.652692.76(8.77%)(8.77%)21559.31738.5721578.193154.72(7.84%)(7.84%)32756.99492.3811343.363385.80(6.80%)(6.80%)44770.70246.19抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60%X方向的有效质量系数:98.25%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)611.3788.46-266.86122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计515.53998.62-1754.65414.32791.62-1430.14313.43630.33-1142.64212.29421.09-764.64111.02185.31-336.10振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-1.190.022.6551-13.120.1617.4541-10.480.1314.0731-8.430.1011.1621-5.710.077.4311-2.590.033.26振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.022.00280.31517.268.791839.44415.827.011491.04314.695.551186.48213.193.69791.97111.451.62347.77振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.91-35.10112.4051-2.65-306.97571.65410.07-27.1474.23312.39235.40-415.88213.17334.56-608.49111.94205.67-376.15振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.50-0.01-0.59122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计514.22-0.06-2.90410.46-0.010.1631-3.150.042.8621-4.590.063.7111-2.910.042.21振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.08-0.75-106.8451-1.41-2.46-526.1841-0.27-0.01-31.14310.902.18434.41211.412.92602.95110.921.76366.89振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.6623.00-80.37511.01113.61-232.3541-1.95-137.78245.6231-1.58-137.81264.86211.39100.02-178.47112.16169.21-314.28振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.350.000.1251-1.730.030.21412.04-0.03-1.14312.13-0.03-0.7121-1.430.020.8311-2.590.041.09振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.070.4769.17122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计510.390.73168.5441-0.24-1.35-256.4631-0.38-1.10-230.53210.180.96185.70110.411.45294.86各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)13115.4420.52328.674406.4350.0863.637130.2480.0391.16各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6198.8498.84(10.70%)(10.70%)296.52339.43511053.921151.75(9.92%)(9.92%)4440.221307.9841808.051923.50(9.09%)(9.09%)11325.75933.4331690.162529.90(8.24%)(8.24%)20321.54700.0721553.642954.92(7.35%)(7.35%)30782.94466.7111330.453165.52(6.36%)(6.36%)41987.29122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计233.36抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%Y方向的有效质量系数:98.08%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数111.0001.000211.0001.000311.0001.000411.0001.000511.0001.000611.0001.000///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||SATWE位移输出文件||文件名称:WDISP.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2013/5/27|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX6137912.9012.833000.3790.620.571/4862.95.6%1.005130912.3012.283600.3091.331.331/2706.64.7%1.504124411.0111.003600.2442.192.191/1644.30.7%1.82311798.868.853600.1792.862.861/1259.14.7%1.70211146.016.013600.1143.283.281/1097.16.5%1.2911492.742.733600.492.742.731/1315.99.9%0.82X方向最大层间位移角:1/1097.(第2层第1塔)===工况2===Y方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY6137014.7413.813000.3700.600.531/4996.99.9%1.005130514.1713.263600.3051.621.531/2217.59.1%1.854124012.5911.783600.2402.602.431/1386.28.1%1.883117510.049.393600.1753.333.121/1080.12.7%1.70211106.736.293600.1103.763.521/957.20.8%1.2411452.972.783600.452.972.781/1210.99.6%0.77Y方向最大层间位移角:1/957.(第2层第1塔)122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX613790.500.501.013000.3790.060.061.041/9999.27.8%1.00513090.440.441.013600.3090.050.051.011/9999.45.8%0.56412440.390.391.013600.2440.080.071.011/9999.28.7%1.12311790.320.311.013600.1790.100.101.011/9999.19.7%1.22211140.220.221.003600.1140.120.111.011/9999.9.8%1.3011490.100.101.003600.490.100.101.001/9999.99.9%0.91X方向最大层间位移角:1/9999.(第6层第1塔)X方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第6层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.04(第6层第1塔)===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY613802.462.411.023000.3800.270.261.031/9999.14.8%1.00513642.192.151.023600.3680.280.261.051/9999.42.6%0.66412991.911.881.023600.2990.390.371.031/9337.27.0%1.10312341.531.511.013600.2380.480.471.021/7445.17.8%1.26211691.051.041.013600.1690.570.561.011/6368.14.7%1.26111040.480.481.013600.1040.480.481.011/7501.99.9%0.85Y方向最大层间位移角:1/6368.(第2层第1塔)Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.02(第5层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.05(第5层第1塔)122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)61381-0.2351335-2.0441288-2.1331223-2.2821158-2.131193-1.71===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)61374-0.3651332-0.7741267-0.6731202-0.6321137-0.541172-0.44===工况7===X方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx6137913.0412.971.013000.3790.620.571.095130912.4212.401.003600.3091.331.331.004124411.0811.071.003600.2442.192.191.00311798.898.881.003600.1792.872.861.00211146.026.021.003600.1143.283.281.0011492.742.741.003600.492.742.741.00X方向最大位移与层平均位移的比值:1.01(第6层第1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.09(第6层第1塔)===工况8===Y方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计6137014.1913.901.023000.3700.580.531.085130513.6213.331.023600.3051.551.531.024124012.0711.801.023600.2402.482.431.02311759.599.381.023600.1753.183.111.02211106.416.271.023600.1103.583.501.0211452.832.771.023600.452.832.771.02Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.02(第1层第1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.08(第6层第1塔)///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||SATWE内力输出文件||WWNL1.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2013/5/27|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////层号:1工况号:1*--X方向地震作用下的标准内力(调整前)工况号:1--X方向地震作用下的标准内力工况号:2*--Y方向地震作用下的标准内力(调整前)工况号:2--Y方向地震作用下的标准内力工况号:3--X方向风荷载作用下的标准内力工况号:4--Y方向风荷载作用下的标准内力工况号:5--恒载作用下的标准内力工况号:6--活载作用下的标准内力工况号:7--考虑活载随机作用时梁负弯矩包络的标准内力工况号:8--考虑活载随机作用时梁正弯矩包络的标准内力单位:m,kN,Kn.m和Rad（弧度）地震作用调整系数:C_VGX,C_VGY,:X,Y方向的剪重比调整系数C_02VX,C_02VY:X,Y方向的0.2V0调整系数122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计C_WKX,C_WKY:X,Y方向的薄弱层调整系数C_KZZX,C_KZZY:X,Y方向的框支柱调整系数(仅对框支柱有效)C_PLCX,C_PLCY:X,Y方向的板柱体系调整系数(仅对板柱体系有效)C_DKX,C_DKX,:X,Y方向的底框结构调整系数(仅对底框结构有效)柱内力输出：iCase:工况号Shear-X，Shear-Y:X，Y方向的底部剪力Axial:轴力Mx-Btm，My-Btm:X，Y方向的底部弯矩Mx-Top，My-Top:X，Y方向的顶部弯矩N-C:柱单元号Node-i，Node-j:上，下节点号DL，Angle:柱长度，布置角度--------------------------------------------------------------------------柱、墙、支撑在竖向力作用下的轴力之和(kN):-54428.4柱、墙、支撑在恒荷载作用下的轴力之和(kN):-45096.0柱、墙、支撑在活荷载作用下的轴力之和(kN):-9332.4///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||SATWE内力输出文件||WWNL2.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2013/5/27|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////层号:2工况号:1*--X方向地震作用下的标准内力(调整前)工况号:1--X方向地震作用下的标准内力工况号:2*--Y方向地震作用下的标准内力(调整前)工况号:2--Y方向地震作用下的标准内力工况号:3--X方向风荷载作用下的标准内力工况号:4--Y方向风荷载作用下的标准内力工况号:5--恒载作用下的标准内力工况号:6--活载作用下的标准内力工况号:7--考虑活载随机作用时梁负弯矩包络的标准内力工况号:8--考虑活载随机作用时梁正弯矩包络的标准内力单位:m,kN,Kn.m和Rad（弧度）地震作用调整系数:122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计C_VGX,C_VGY,:X,Y方向的剪重比调整系数C_02VX,C_02VY:X,Y方向的0.2V0调整系数C_WKX,C_WKY:X,Y方向的薄弱层调整系数C_KZZX,C_KZZY:X,Y方向的框支柱调整系数(仅对框支柱有效)C_PLCX,C_PLCY:X,Y方向的板柱体系调整系数(仅对板柱体系有效)C_DKX,C_DKX,:X,Y方向的底框结构调整系数(仅对底框结构有效)柱内力输出：iCase:工况号Shear-X，Shear-Y:X，Y方向的底部剪力Axial:轴力Mx-Btm，My-Btm:X，Y方向的底部弯矩Mx-Top，My-Top:X，Y方向的顶部弯矩N-C:柱单元号Node-i，Node-j:上，下节点号DL，Angle:柱长度，布置角度---------------------------------------------------------------------------柱、墙、支撑在竖向力作用下的轴力之和(kN):-43953.9柱、墙、支撑在恒荷载作用下的轴力之和(kN):-36497.0柱、墙、支撑在活荷载作用下的轴力之和(kN):-7456.9122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计122 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计结束语为期一个学期的辅修毕业设计终于完成了，从建筑设计到结构设计的整个过程中，我不但温习了大学学习的知识，也从中学到了很多的新的东西。本人毕业设计题目为《成都金凤集团综合办公楼设计》，是一个五层的框架结构。为了更好的完成这次毕业设计，我温习了以前的专业课本，并在学校图书馆借阅了许多相关的辅导资料以及各类建筑、结构规范。在毕业设计后期，我们通过所学的基本理论对一榀框架结构进行手算。通过手算，让我更加清晰地了解了结构的传力方式、受力性能等，对结构有了更整体的概念。通过本次设计，培养了我自学能力和动手能力。并且由原先被动的接受知识转换为主动的寻求知识，这可以说是学习方法上的一个很大的突破。在以往的传统的学习模式下，我们可能会记住很多的书本知识，但是通过毕业设计，我们学会了如何将学到的知识转化为自己的东西，学会了怎么更好的处理知识和实践相结合的问题。毕业设计的三个月里，我们设计小组一起完成毕业设计，遇到难题，大家就查询规范，课本，互相帮助讨论，解决彼此遇到的问题，指导老师向老师定期为我们解答，帮我们审查图纸，修正我们设计中的不足，在这里衷心的感谢向老师。本次设计以手算为主，图纸是由建筑制图CAD软件和天正建筑软件得来的，由于自己水平有限，图和计算书都难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。参考文献1．混凝土结构设计规范GB50010-20022．建筑结构荷载规范GB50009-20013．建筑地基基础设计规范GB50007-20024．建筑抗震设计规范GB50011-20015．一般民用建筑抗震构造98EG0026．建筑设计防火规范GBJ16-877．民用建筑设计通则JGJ62-908.住宅建筑规范GB50386-20059.住宅设计规范GB50096-199910.建筑结构制图标准GB/T50001-200111.房屋建筑制图统一标准GB/T50001-2001124 四川大学本科生毕业设计成都金凤集团综合办公楼设计12.江正荣.建筑施工工程师计算手册.北京：中国建筑出版社13.江正荣.建筑施工计算手册.北京：中国建筑出版社，2001124'