土木工程毕业设计工业厂房计算书

'毕业设计2013届毕业设计长沙市某小型食品加工厂设计计算书（方案一）作者届别2013学号班级系别土木建筑工程学院专业土木工程指导教师 职称讲师完成时间2013年3月-2013年5月 毕业设计目录一摘要-----------------------------------------------------------------------------1二设计资料-----------------------------------------------------------------------3三计算简图确定-----------------------------------------------------------------4四荷载计算-----------------------------------------------------------------------8五水平地震作用的计算------------------------------------------------------23六内力计算---------------------------------------------------------------------34七内力组合---------------------------------------------------------------------46八截面设计与配筋计算------------------------------------------------------68九楼板设计---------------------------------------------------------------------86十楼梯设计---------------------------------------------------------------------90十一基础设计------------------------------------------------------------------95十二参考文献-----------------------------------------------------------------105十三致谢-----------------------------------------------------------------------106-0- 毕业设计第一章摘要本次毕业设计课题是设计长沙市小型食品加工厂房（方案一），在设计过程中需要运用大学期间学到的各项知识,完整计算设计结构框架,并用计算机进行验算。此次毕业设计的目的和意义就在于让我们更加完整和系统的掌握所学的专业知识查漏补缺，更好的与将来的工作衔接。在课程设计的过程中,我们需要把四年来学的知识融会贯通，查阅于专业相关的各种资料。并且现在要慢慢学会利用所学的理论知识来解决所遇到的实际问题，做到学以致用。在这个的过程中，也可以积累一定的经验，开拓自己的视野。通过本课程的设计，必然会使我对人、机、料、法、环有更加深刻的理解，深入掌握如何进行工业厂房建筑设计规范及标准，结构计算的基本原则和结构布置的基本原理。本建筑采用框架结构。框架建筑的主要优点:空间分隔灵活、自重轻、有利于抗震、节省材料，具有可以较灵活地配合建筑平面布置的优点。采用现浇混凝土框架时，结构的整体性、刚度较好，设计处理好也能达到较好的抗震效果，而且可以把梁或柱浇注成各种需要的截面形状。现在框架结构已经在国内的大多数地区得到广泛应用，基本都是用于住宅楼、办公楼结构设计方案，经过长年的实践应用，该项技术已经非常成熟了。该项技术的研究在国外的发展较之国内要早，所以在有些方面要领先于国内，但基本与国内类似。本设计包含建筑设计与结构设计两个部分。建筑设计部分，本着“适用、安全、经济、美观”的设计原则，同时考虑工业厂房设计规范，按照有关建筑规范的要求，完成了建筑的平面、立面、剖面及细部构件的设计，建筑风格简单实用，注重采用先进、经济、合理、安全的建筑技术。设计图纸全部采用AUTOCAD绘制，图纸深度达到施工图的要求。结构设计部分，在建筑设计的基础上，合理地确定了结构方案和结构布置，结构计算，在主体建筑部分选取具有代表性的计算单元进行计算，内容包括：确定梁柱截面尺寸；荷载计算；竖向力作用下的内力分析；内力组合及截面设计；节点验算，并完成部分结构构件计算，如现浇板的内力分析和配筋计算、楼梯计算和基础的计算等。在此基础上完成了各构件的配筋施工图。完成了设计任务书规定的全部内容。本建筑为长沙市小型食品加工厂房（方案一），厂址位于长沙市槽河区，地势平坦，交通便利，附近无污染性工业厂房。采用钢筋混凝土框架结构，层数为4层，采用柱网布置，7度地震设防烈度，地震力必须计算。批准建筑总面积：5900m2其中，生产大楼4200m2，其他生产用房650m2，生活办公用房500m2，单身宿舍550m2。大楼共分4层，层高为4.5m。本设计题仅完成生产大楼部分工程。由于时间和水平有限，难免出现设计不全面等诸多问题，望各位老师、同学给予批评指正。关键词：食品加工厂、框架结构、建筑设计、结构设计、配筋施工图。-105- 毕业设计CHAPTER1ABSTRACTThegraduationprojectisdesignedforsmallfoodprocessingplantinChangshaCity(program)inthedesignprocessrequirestheuseoftheknowledgelearnedincollege,completecalculationofthedesignframework,andcheckingwiththecomputer.Thepurposeandsignificanceofthegraduationprojectistomakeusmorecompleteandexpertiselearnedinthegraspofthesystemleakfilledtheconvergenceandthefuturework.Inthecurriculumdesignprocess,weneedtodigesttheknowledgelearnedinthepastfouryears,accesstoprofessionalandrelatedtovarioustypesofinformation.Andslowlylearntousethetheoreticalknowledgetosolvepracticalproblemsencountered,doapplytheirknowledge.Inthisprocess,itisalsopossibletoaccumulatesomeexperience,expandone"shorizons.Thedesignofthecourseisboundtomakemeringadeeperunderstandingofthehuman,machine,material,method,adeepunderstandingofhowtodesignspecificationsandstandardsofindustrialplantconstruction,thebasicprinciplesofthebasicprinciplesofstructuralcalculationsandstructuralarrangement.Architecturaldesignpartofthespirit"forsecurity,economicandbeautiful"designprinciples,takingintoaccounttheindustrialplantdesignspecifications,inaccordancewiththerequirementsoftheBuildingCode,thecompletionofthebuildingplan,elevation,sectionanddetailcomponentdesign,constructionThestyleissimpleandpractical,focusingontheuseofadvanced,economicalandreasonable,safeconstructiontechniques.AlldesigndrawingsusingAUTOCADdrawing,thedrawingsdepthofconstructiondrawingsrequirements.Partofthestructuraldesign,architecturaldesignbasedonreasonableassuranceastothestructureoftheprogramandthestructuralarrangement,structurecalculationstoselectrepresentativecalculationunitiscalculatedinthemainpartofthebuilding,comprising:determiningabeamandcolumndimensions;loadcalculation;VerticalForceanalysisofinternalforces;combinationofinternalforcesandcross-sectionaldesign;nodechecking,andcompletetheportionofthestructuralmembers,suchascast-in-placeplateinternalforcesandreinforcementcalculation,thecalculationofthestairsandbasiccalculation.Onthisbasis,tocompletetheareinforcedconstructionplansofeachmember.Thecompletionofthedesigntaskoftheentirecontents.    SmallfoodprocessingplantinChangshaCity(program),thebuilding,thesiteislocatedin,grooveRiverDistrict,nearnon-pollutingindustrialplants.Theuseofreinforcedconcreteframestructure,thenumberoflayersof4layers,columngridlayout,and7degreeseismicfortificationintensity,seismicforcesmustbecalculated.Approvedatotalconstructionarea:5900m2whichproductionbuilding4200m2,otherproductionhouses650m2,livingandofficespaceof500m2andthesinglequarters550m2.Thebuildingisdividedintofourlayers,theheightto4.5m.Thedesignproblemisonlythecompletiontheproductionbuildingpartoftheproject.Willinevitablyleadtolimitedtimeandleveldesignisnotcomprehensiveandmanyotherissues,hopethatteachers,studentsgivethecriticism.-105- 毕业设计第二章设计资料2.1工程概况（1）工程名称:长沙市某小型食品加工厂房（方案一）（2）结构概况:该建筑位于长沙市漕河区，建筑性质为工业建筑，总建筑面积为4200平方米，建筑总高度为22.2m。东西长度为43m，南北长度为24m。建筑层数为主体4层，室内外高差0.6m。2.2建筑技术条件（1）气象条件<1>气温：最热月平均30.1摄氏度,最冷月平均4.2摄氏度,夏季极端最高39.8摄氏度,冬季极端最低-5.5摄氏度.<2>相对湿度：最热月平均73%。<3>主导风向:全年为偏南风,夏季为西南风,基本风压=0.35，基本雪压=0.45kN/㎡，地面粗糙程度为B类。2.3工程地质条件该地区地震设防烈度为7度，场地平整，无不良地质现象，自然地表填土1.0m深，填土下层为3米红粘土，地基承载特征值为230Kpa，再下层为强风化岩层，地基承载特征值为350Kpa，地表以下2-5米无地下水侵蚀。2.4结构选型(1)结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构（纵横向承重框架）体系。(2)其它结构选型:<1>屋面结构:采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖,屋面板取上人屋面的使用荷载.<2>楼面结构:全部采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖。<3>楼梯结构：采用钢筋混凝土梁式楼梯。<4>电梯间：采用剪力墙结构。<5>过梁：窗过梁以及带雨蓬的门过梁均采用钢筋混凝土梁，并采用纵向框架梁兼做窗过梁。<6>基础：因荷载不是很大，地基承载力较大，采用钢筋混凝土柱下单独基础。<7>基础梁：因持力层较深，采用现浇钢筋混凝土基础梁。-105- 毕业设计第三章计算简图确定3.1计算简图确定框架的计算单元如附图，取3-4轴上一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，基础标高根据地质条件、室内外高差，定为-1.10m，二层楼面标高为4.5m，故底层柱高为5.6m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面即层高，均为4.5m。由此，可绘出框架的计算简图如下图所示：计算简图3.2主要构件尺寸初步估算多层框架为超静定结构，在内力计算之前，要预先估计梁、柱的截面尺寸结构所采用材料强度等级，以求得框架中各杆件的线刚度及其相对线刚度。混凝土强度等级：C30（Ec=3.0×）（1）柱截面初估框架柱的截面尺寸按bc=（1/12~1/18）Hi=（1/12~1/18）×4200=350mm~233mmhc=（1~2）bc=233mm~700mm在地震区框架柱采用方柱较为合适-105- 毕业设计初步估计柱的尺寸为柱截面为：600mm×600mm楼梯口柱的截面为:400mm×400mm（2）梁尺寸确定该工程为纵横向承重，主要为横向承重，根据梁尺寸初步确定。<1>主要承重框架梁柱截面尺寸根据设计经验直接得出：横向框架梁截面尺寸L=8000mm，取h=(1/8~1/18)L，初选h=600mm；b=(1/2~1/3)h=200~300mm，初选b=300mm；所得梁的估算截面如下表层次混凝土等级横梁（b×h）ABBCCD1-4C30300×600300×600300×600<2>次要承重框架取L=8000mm，h=（1/8~1/18）L=900mm-400mm,取h=500mmb=（1/2~1/4）h=300-150mm,取b=2500mm故次要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm500mm<3>基础梁初选截面尺寸为：b×h=250mm400mm（3）初选楼板楼板为现浇双向连续板，t=(1/40~1/50)L=(72~90)mm卫生间取t=100mm；除卫生间外，其他地方取t=120mm3.3梁柱惯性矩、线刚度、相对线刚度计算(1)三个假设<1>平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；<2>楼板在自身平面内在水平荷载作用下，框架之间不产生相对位移；<3>不考虑水平荷载作用下的扭转作用。（2）框架梁柱的线刚度计算对于中框架梁取I=2I。<1>左边跨梁：==3.0××2×1/12×0.3m×(0.6m)³/8m-105- 毕业设计=4.05×<2>中跨梁：==3.0××2×1/12×0.3m×(0.6m)³/8m=4.05×<3>右边跨梁：==3.0××2×1/12×0.3m×(0.6m)³/8m=4.05×<4>底层柱（A～D轴）==3.0××1/12×(0.6m)4/5.6m=5.79×其余各层柱（A～D轴）i余柱==3.0××1/12×(0.6m)4/4.5m=7.2×令i余柱＝1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：=4.05×/7.2×=0.56=4.05×/7.2×=0.56=4.05×/7.2×=0.56=5.79×/7.2×=0.80框架梁柱的相对线刚度如下图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。-105- 毕业设计框架梁柱的相对线刚度-105- 毕业设计第四章荷载计算4.1恒载标准值计算（1）屋面（上人）防水层（刚性）30厚C20细石混凝土防水1.0KN/㎡防水层（柔性）三毡四油铺小石子0.4KN/㎡找平层：15mm厚水泥砂浆0.3KN/㎡找坡层：40mm厚水泥焦渣0.56KN/㎡保温层：80mm厚矿渣水泥0.08×14.5=1.16KN/㎡结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板0.12×25=3.0KN/㎡找平层：15mm厚水泥砂浆0.3KN/㎡抹灰层：10mm厚混合砂浆0.17KN/㎡合计∑6.89KN/㎡（2）各层走廊露面大理石地面：①10mm面层②20mm水泥沙浆打底0.65KN/㎡③素水泥浆结合层一道结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板3.0KN/㎡抹灰层：10mm厚混合砂浆0.17KN/㎡合计∑3.82KN/㎡（3）标准层楼面大理石面层，水泥沙浆擦缝30mm1:3干硬性水泥砂浆，面上撒2厚素水泥1.16KN/㎡素水泥浆结合层一道结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板3.0KN/㎡抹灰层：10mm厚混合砂浆0.17KN/㎡合计∑4.33KN/㎡（4）框架梁自重a)b=300mmh=600mm梁自重25KN/×0.3m×(0.6m-0.12m)=3.6KN/m抹灰层：10mm厚混合砂0.01m×[(0.6m-0.12m)×2+0.3]×17KN/=0.2KN/m合计∑3.8KN/mb)b=250mmh=500mm次梁自重25KN/×0.25m×(0.5m-0.12m)=2.38KN/m抹灰层：10mm厚混合砂0.01m×[(0.5m-0.12m)×2+0.25]×17KN/=0.17KN/m合计∑2.55KN/m(5)基础梁b=250mmh=400mm自重25KN/×0.25m×0.4m=2.5KN/m-105- 毕业设计∑2.5KN/m(6)柱自重b=600mmh=600mm自重25KN/×0.6m×0.6m=9KN/m抹灰层：10mm厚混合砂浆0.01m×0.6m×4×17KN/=0.41KN/m∑9.41KN/m(7)外纵墙自重标准层：纵墙自重18KN/×0.24×(4.5-1.8-0.6)m=9.1KN/m铝合金窗0.35KN/×1.8m=0.63KN/m水泥粉刷外墙面（4.5m-1.8m）×0.5KN/=1.35KN/m水泥粉刷内墙面（4.5m-1.8m）×0.36KN/=0.97KN/m∑12.1KN/m底层：纵墙自重18KN/×0.24×(5.6-1.8-0.6-0.4)m=12.10KN/m铝合金窗0.35KN/×1.8m=0.63KN/m水泥粉刷外墙面（4.5m-1.8m）×0.5KN/=1.35KN/m水泥粉刷内墙面（4.5m-1.8m）×0.36KN/=0.97KN/m∑15.05KN/m(8)内纵墙自重底层：纵墙自重18KN/×0.24m×(5.6-1.8-0.6-0.4)m=12.10KN/m铝合金窗0.35KN/×1.8m=0.63KN/m水泥粉刷内墙面(4.5-1.8-0.6)m×0.36KN/×2=1.51KN/m∑14.24KN/m标准层：纵墙自重18KN/×0.24×(4.5-1.8-0.6)m=9.07KN/m铝合金窗0.35KN/×1.8m=0.63KN/m-105- 毕业设计水泥粉刷内墙面(4.5-1.8-0.6)m×0.36KN/×2=1.22KN/m∑10.92KN/m(9)内隔墙自重标准层：内隔墙(4.5-0.6)m×0.24m×9.8KN/=9.17KN/m水泥粉刷墙面(4.5-0.6)m×0.36KN/×2=2.81KN/m∑11.98KN/m底层：内隔墙（5.6-0.6-0.4）m×0.24m×9.8KN/=10.82KN/m水泥粉刷内墙面(4.5-0.6)m×0.36KN/×2=2.81KN/m∑13.63KN/m（10）栏杆自重0.24m×1.1m×18KN/+0.05m×0.24m×25KN/=5.05KN/m∑5.05KN/m4.2活荷载标准值（1）屋面和楼面活载标准值根据《荷载规范》查得：上人屋面：2.0KN/楼面：10KN/走廊：2.0KN/（2）雪荷载0.45KN/㎡屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取最大值，即2.0KN/4.3竖向荷载的传递及框架受荷总图板传至梁上的三角形或梯形荷载，为简化计算近似等效为均布荷载，荷载的传递示意图如下图：-105- 毕业设计板传荷载示意图(1)A~B轴间框架梁屋面板传荷载：恒载：6.89KN/×1.9375m×（1-2×0.242²+0.242³）×2=23.95KN/m活载：2.0KN/×1.9375m×（1-2×0.242²+0.242³）×2=6.95KN/m楼面板传荷载：恒载：4.33KN/×1.9375m×（1-2×0.242²+0.242³）×2=15.05KN/m活载：10KN/×1.9375m×（1-2×0.242²+0.242³）×2=34.76KN/m梁自重:3.8KN/mA~B轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒载=梁自重+板传荷载=3.8KN/m+23.95KN/m=27.75KN/m活载=板传荷载=6.95KN/m楼面梁恒载=梁自重+板传荷载-105- 毕业设计=3.8KN/m+15.05KN/m=18.85KN/m活载=板传荷载=34.76KN/m(2)B~C轴间框架梁均布荷载同A~B轴间框架梁(3)C~D轴间框架梁均布荷载同A~B轴间框架梁(4)A、D轴柱纵向集中荷载的计算：女儿墙自重：（做法：墙高1100mm，100mm的混凝土压顶）0.24×1.1×18KN/+0.1m×0.24m×25KN/+（1.2m×2+0.24m）×0.5KN/=6.67KN/m顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=6.67KN/m×7.75m+3.8KN/m×(7.75-0.6)m+2.55KN/m×8m×1/2+7.75m/4×6.89KN/×5/8×7.75m+6.89KN/×7.75m/4×（1-2×0.242²+0.242³）×8m×1/4×2×2=249.52KN偏心弯矩=(0.3-0.15)m×249.52KN=37.43KN/m顶层柱活载=板传荷载=7.75m/4×2.0KN/×5/8×7.75m+2.0KN/×1.9375m×（1-2×0.242²+0.242³）×8m×1/4×2×2=46.58KN偏心弯矩=(0.3-0.15)m×46.58KN=6.99KN/m标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=12.1KN/m×(7.75-0.6)m+3.8KN/m×(7.75-0.6)m+2.55KN/m×8m×1/2+7.75m/4×4.33KN/×5/8×7.75m+4.33KN/×7.75m/4×（1-2×0.242²+0.242³）×8m×1/4×2×2=224.73KN偏心弯矩=(0.3-0.15)m×224.73KN=33.71KN/m标准层柱活载=板传荷载=10KN/×7.75/4m×5/8×7.75m+10KN/×7.75m/4×（1-2×0.242²+0.242³）×8m×1/4×2×2=232.89KN偏心弯矩=(0.3-0.15)m×232.89KN=34.93KN/m-105- 毕业设计基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=15.05KN/m×（7.75-0.6）m+2.5KN/m×（7.75-0.6）m=125.48KN(5)B、C轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱恒载=梁自重+板传荷载3.8KN/m×(7.75-0.6)m+2.55KN/m×8m+7.75m/4×6.89KN/×5/8×7.75m×2+6.89KN/×7.75m/4×（1-2×0.242²+0.242³）×8×1/4×2×4=368.49KN顶层柱活载=板传荷载=7.75m/4×2.0KN/×5/8×7.75m×2+2.0KN/×1.9375m×（1-2×0.242²+0.242³）×8m×1/4×2×4=93.16KN标准层恒载=墙自重+梁自重+板传荷载=10.92KN/m×(7.75-0.6)m+3.8KN/m×(7.75-0.6)m+2.55KN/m×8m+7.75m/4×4.33KN/×5/8×7.75m×2+4.33KN/×7.75m/4×（1-2×0.242²+0.242³）×8m×1/4×2×4=327.33KN标准层活载=板传荷载=10KN/×7.75/4m×5/8×7.75m×2+10KN/×7.75m/4×（1-2×0.242²+0.242³）×8m×1/4×2×4=465.78KN基础顶面恒载=基础梁自重+底层内纵墙墙自重=2.5KN/m×（7.75-0.6）m+14.24KN/m×（7.75-0.6）m=119.69KN框架在竖向荷载作用下的受荷总图如下图所示：-105- 毕业设计竖向受荷总图4.4风荷载计算（1）风荷载标准值计算为了简化计算，作用在外墙面上的风荷载可近似用作用在屋面梁和楼面梁处的等效集中荷载替代。作用在屋面梁和楼面梁节点处的风荷载标准值：式中基本风压=0.35KN/㎡；因建设地点在长沙市漕河区，地势平坦，所以地面粗糙程度为B类；计算过程见下表：-105- 毕业设计作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值离地高度（m）/KN/㎡/M/M/KN18.61.221.01.30.354.52.414.8414.11.111.01.30.354.54.517.619.61.001.01.30.354.54.515.875.11.001.01.30.355.14.516.93注：对于高度不大于30m或高宽比小于1.5的房屋结构＝1.0B＝7.75m（2）风荷载作用下框架侧移验算：侧移刚度D如下表所示：横向2~4层D值的计算构件名称/(KN/m)A轴柱2×4.05/2×7.2=0.560.2209387B轴柱2×(4.05+4.05)/2×7.2=1.130.36015360C轴柱2×(4.05+4.05)/2×7.2=1.130.36015360D轴柱2×4.05/2×7.2=0.560.2209387∑D=(9387KN/m+15360KN/m)×2=49494KN/m-105- 毕业设计横向底层D值的计算构件名称/(KN/m)A轴柱4.05/5.79=0.700.4449837B轴柱(4.05+4.05)/5.79=1.400.55912385C轴柱(4.05+4.05)/5.79=1.400.55912385D轴柱4.05/5.79=0.700.4449837∑D=(12385+9837)×2=44444KN/m（3）风荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算:式中:——第j层的总剪力——第j层所在柱的抗侧移刚度之和——第j层的层间位移第一层的层间侧移植求出以后，就可以计算各楼板标高出的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移植是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。i层侧移——-105- 毕业设计顶点位移——框架在风荷载作用下侧移的计算过程见表：风荷载作用下框架侧移验算层次414.8414.84494940.00031/15008317.6132.45494940.00071/6864215.8748.32494940.00101/4609116.9365.25444440.00151/38140.0035m侧移验算：层间侧移最大值：1/3814<1/550(满足要求）（4）风荷载标准值作用下的内力计算框架在风荷载（从左向右吹）作用下的内力用D值法进行计算。其步骤为：<1>求各柱反弯点处的剪力值；<2>求各柱反弯点高度；<3>求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；<4>求各柱的轴力和梁剪力。第i层第m柱所分配的剪力为：Vim=Dim×Vi/∑D，Vi=∑Wi，见下表：-105- 毕业设计A轴框架柱反弯点位置层号h/myoY1Y2Y3yYh/m44.50.560.280000.281.2634.50.560.380000.381.7124.50.560.450000.452.0315.60.700.550000.553.08B轴框架柱反弯点位置层号h/myoY1Y2Y3yYh/m44.51.130.360000.361.6034.51.130.450000.452.0324.51.130.460000.462.0515.61.400.580000.583.25C轴框架柱反弯点位置同B轴；D轴框架柱反弯点位置同A轴；框架各柱端剪力及弯矩分别按下式计算：中柱=ίb左×（+）/（ίb左+ίb右）=ίb右×（+）/（ίb左+ίb右）边柱=+-105- 毕业设计风荷载作用下A、D轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号yh（m）414.844949493870.1902.821.269.143.559.14332.454949493870.1906.171.711917.2110.5520.76248.324949493870.1909.182.032622.7218.5933.27165.254444498370.22114.423.0836.3444.4154.93风荷载作用下B、C轴框架柱剪力和梁柱端弯矩的计算层号yh（m）/KN.m/KN.mMb左/KN.mMb右/KN.m414.8449494153600.314.61.613.257.456.636.63332.4549494153600.3110.062.0324.9020.3716.1816.18248.3249494153600.3114.982.0543.1424.2731.7631.76165.2544444123850.2818.273.2542.9759.3433.6233.62风荷载作用下柱轴力与梁端剪力层号梁端剪力/KN柱轴力/KNAB跨BC跨CD跨A轴B轴C轴D轴41.971.661.97-1.970.310.31-0.31-0.311.9734.624.014.62-6.590.610.92-0.61-0.926.5928.137.948.13-14.720.191.11-0.19-1.1114.72111.018.4111.01-25.732.63.71-2.6-3.7125.73注：轴力压力为+，拉力为-。-105- 毕业设计(5)风荷载作用下内力图风荷载作用下框架的弯矩图（kn.m)-105- 毕业设计风荷载作用下柱端轴力（kn）-105- 毕业设计风荷载下梁端及柱端剪力（kn）-105- 毕业设计第五章水平地震作用计算该建筑高度为18.6m，且质量和高度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法来进行水平地震计算。5.1重力荷载代表值计算屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5×雪荷载标准值。楼面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5×楼面活荷载标准值。(1)水平地震作用恒载屋面重力值：G面=6.89KN/㎡×7.75m×24m=1281.54KN楼板重力值：G板=4.33KN/㎡×7.75m×24m=805.38KN梁重力值G梁=3.8KN/m×24m＋3.8KN/m×4×7.75m+2.55KN/m×24m=270.2KN柱重力值：标准层G上柱=9.41KN/m×4.5m×4=169.38KN底层G底柱=9.41KN/m×5.6m×4=210.78KN墙重力值：女儿墙=6.67KN/m×7.75m×2=103.39KN标准层G标准墙=12.1KN/m×（7.75m-0.6m）×2＋10.92KN/m×（7.75m-0.6m）×2＋11.98KN/m×8m=425.03KN底层G底层墙=15.05KN/m×5.6m×2＋14.24KN/m×5.6m×2＋13.63KN/m×8m=437.01KN(2)水平地震作用活载楼面活荷载：Q=10.0KN/㎡×24m×7.75m=1860KN雪荷载标准值：Q雪=0.45KN/㎡×7.75m×24m=83.7KN重力荷载代表值的计算G4=G屋面+G梁+G上柱/2++G标准墙/2+0.5Q雪=1281.54＋270.2＋169.38/2＋103.39＋425.03/2＋83.7×0.5=1994.19KNG3=G2=G楼板+G梁+G上柱+G标准墙+Q楼面/2-105- 毕业设计=805.38＋270.2＋169.38＋425.03＋1860/2=2600.00KNG1=G楼板+G梁+G上柱/2+G底柱/2+G标准墙/2+G底层墙/2+Q楼面/2=805.38+270.2+169.38/2+210.78/2+425.03/2+437.01/2+1860/2=2626.68重力荷载代表值示意图5.2水平地震作用下框架抗侧移刚度D值计算抗侧移刚度D值计算过程及计算结果见下表：-105- 毕业设计抗侧移刚度D值计算楼层构件名称2~4层A、D轴柱2×4.05/2×7.2=0.560.2209387B、C、轴柱2×(4.05+4.05)/2×7.2=1.130.36015360∑D=(9387KN/m+15360KN/m)×2=49494KN/m楼层构件名称1层A、D轴柱4.05/5.79=0.700.4449837B、C、轴柱(4.05+4.05)/5.79=1.400.55912385∑D=(12385+9837)×2=44444KN/m5.3结构自震周期计算（顶点位移法)<1>周期计算按顶点位移法，将结构各层重力荷载代表值作为水平作用,施加到各层质点上，计算结构顶点位移法。计算过程见下表：-105- 毕业设计顶点位移计算表层次Gi/KN∑Gi/KNDi/KN/m△i-△i-1=∑Gi/D△i/m41994.191994.19494940.04030.499532600.004594.19494940.09280.459222600.007194.19494940.14540.366412626.689820.87444440.22100.2210考虑填充墙对结构刚度的贡献，取周期折减系数，计算公式为：T1=1.8×0.7×=0.89s<2>地震力计算水平地震作用系数：7度抗震设防，多遇地震，地震分组为第一组，二类场地有：Tg=0.35s，amax=0.08，结构阻尼比为：，则有Tg1.4Tg=0.49s,故因考虑顶部附加水平地震作用。水平地震作用下结构基地剪力标准值为：按底部剪力法，各层水平地震作用标准值可以用以下公式计算：-105- 毕业设计则作用在结构各层楼层上的水平地震作用为：第一层：第二层：第三层：第四层：各层水平地震作用力计算结果如下图：-105- 毕业设计5.4楼层最小地震剪力验算根据《抗震规范》5.2.5条，结构任一楼层的水平地震剪力应符合的要求。由《抗震规范》5.2.5条知，经验算，满足要求。5.5多遇地震作用下的框架弹性侧移验算验算过程及结果如下表层间侧移计算表层号FjVEKj相对值限值mm4122.89122.89494940.00251/18121/550381.40204.29494940.00411/1090256.31260.60494940.00531/855131.54292.14444440.00661/852经验算，结构层间最大侧移,满足要求。5.6水平地震作用下框架内力计算框架在风荷载（从左向右吹）作用下的内力用D值法进行计算。其步骤为：<1>求各柱反弯点处的剪力值；<2>求各柱反弯点高度；<3>求各柱的杆端弯矩及梁端弯矩；<4>求各柱的轴力和梁剪力。第i层第m柱所分配的剪力为：Vim=Dim×Vi/∑D，Vi=∑Wi，见下表：-105- 毕业设计A轴框架柱反弯点位置层号h/myoY1Y2Y3yYh/m44.50.560.280000.281.2634.50.560.380000.381.7124.50.560.450000.452.0315.60.700.550000.553.08B轴框架柱反弯点位置层号h/myoY1Y2Y3yYh/m44.51.130.360000.361.6034.51.130.450000.452.0324.51.130.460000.462.0715.61.400.580000.583.25C轴框架柱反弯点位置同B轴；D轴框架柱反弯点位置同A轴；根据以上计算得到的框架第i层的剪力Vim以及该柱的反弯点高度y，按下式计算柱上、下端的弯矩Mc上和MC下:中柱处的梁-105- 毕业设计边柱处的梁水平地震作用下A、D轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层Vi/KN∑D/（KN/m）Dim(KN/m）Dim/∑DVim/KNyh/m/KN.m/KN.m/KN.m4122.894949493870.19023.311.2675.5229.3775.523204.294949493870.19038.751.71108.1166.26137.482260.604949493870.19049.432.03122.34100.10188.61292.144444498370.22164.663.08162.94199.15263.04水平地震作用下B、C轴框架柱剪力和梁柱端的弯矩计算层Vi/KN∑D/（KN/m）Dim(KN/m）Dim/∑DVim/KNyh/m/KN.m/KN.m/KN.m/KN.m4122.8949494153600.3138.101.60109.7361.7254.8754.873204.2949494153600.3163.332.03156.74128.24109.23109.232260.6049494153600.3180.792.07196.32167.24162.28162.281292.1444444123850.2881.803.25192.39265.69179.82179.82水平地震作用下框架柱轴力和梁端剪力层号梁端剪力/KN柱轴力/KNAB跨BC跨CD跨A轴B轴C轴D轴416.3013.7216.30-16.302.582.58-2.58-2.5816.30330.8427.3130.84-47.143.539.11-3.53-9.1147.14243.8640.5743.86-91.003.2912.40-3.29-12.4091.00155.3644.9655.36-146.3610.422.80-10.4-22.80146.36注：轴力压力为+，拉力为--105- 毕业设计5.7地震作用下框架内力图地震作用下弯矩图（kn.m)-105- 毕业设计地震作用下轴力图（kn）-105- 毕业设计地震作用下剪力图（kn）-105- 毕业设计第六章内力计算为简化计算，考虑以下几种单加荷载情况：（1）恒载作用；（2）活荷载作用于A~B轴跨间；（3）活荷载作用于B~C轴跨间；（4）活荷载作用于C~D轴跨间；（5）活荷载作用于D~E轴跨间；（6）风荷载作用（从左向右吹）（7）横向水平地震作用对于（1）、（2）、（3）、（4）、（5）等五种情况，框架在竖向荷载作用下，采用叠代法计算。对于（6）、（7）种情况，框架在水平荷载作用下，采用D值法计算。在内力分析前，还应计算节点各杆的弯矩分配系数以及在竖向荷载作用下的各杆端的固端弯矩。6.1恒载作用下的内力计算（分层法）：由前述线刚度比可求得节点各杆端的弯矩分配系数。μIk，=-1/2(iik/ik)均布恒载和集中荷载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩：M均载=-1/12ql²M集中荷载=-FeM梁固端=M1+M2根据上述公式计算的梁固端弯矩如附图6.1.1所示；将固端弯矩及节点不平衡弯矩填入附表6.1.1中的节点方框后，即可进行叠代计算，直至杆端弯矩趋于稳定，最后按下式求得各杆端弯矩，如图6.1.2；MFAB=-1/12ql²MFBA=1/12ql²MFAB=-Fab²/l²MFBA=Fa²b/l²将固端弯矩及节点不平衡弯矩填入图中节点的方框后，即可进行分层计算，计算过程和结果见附表6.1.2：由结构力学表8-1可知：MFAB=-1/12ql²MFBA=1/12ql²MFAB=-Fab²/l²MFBA=Fa²b/l²-105- 毕业设计以上计算中，当已知框架M图求V图以及已知V图求N图时，可采用结构力学取脱离体的方法。已知杆件两端的弯矩其剪力：已知某节点传来的轴力和左右传来的剪力，其下柱轴力为:式中，，以压力为正，拉力为负。恒载标准值作用下的弯矩图、剪力图、轴力图如图。6.2活载作用下的内力计算活荷载标准值作用在A~D轴间的弯矩图、剪力图、轴力图如附图所示；-105- 毕业设计恒载下的叠代计算-105- 毕业设计活载下的叠代计算-105- 毕业设计恒载下的最终杆端弯矩-105- 毕业设计活载下的最终杆端弯矩-105- 毕业设计恒载作用下的M图（kn.m)-105- 毕业设计恒载作用下的V图（kn)-105- 毕业设计恒载作用下的N图（kn)-105- 毕业设计活载作用下的M图（kn.m)-105- 毕业设计活载作用下的V图（kn)-105- 毕业设计活载作用下的N图（kn)-105- 毕业设计第七章内力组合各种荷载情况下的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和永久荷载效应控制的组合，并比较两种组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的（支座边缘处的）内力值。梁支座边缘出的内力值：柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁顶。按轴线计算简图算得得柱端内力值，宜换算到控制截面出的值。为了简化起见，也可采用轴线处内力值，这样算得的钢筋用量比需要的钢筋用量稍微多一点。本题中柱柱截面采用的是轴线处的内力。各梁，柱内力组合见后续表格7.1框架结构梁的内力组合与调整(1)框架结构梁的内力组合在竖向荷载作用下，可以考虑梁端塑性变形内力重分布而对梁端负弯矩进行调幅，现浇框架的调幅系数为0.8-0.9，本设计取0.80。内力组合应为弯矩调整后进行。有地震作用效应组合时，荷载效应和地震作用效应组合的设计值按下式进行：（不考虑竖向地震作用）式中S——荷载效应组合和地震效应组合的设计值——重力荷载代表值效应，应为（恒载+0.5活载）作用下的荷载效应值。——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数。-105- 毕业设计——重力荷载分项系数，取1.2——地震作用荷载分项系数，取1.35——风荷载分项系数，对于多层结构取0.0，也即地震作用效应不与风荷载效应组合在一起。根据上述规范的规定，可以得到以下几种组合情况：1、由可变荷载效应控制的组合：2、由永久荷载效应控制的组合：3、竖向荷载与水平地震作用下的组合：或根据以上公式，可以做出如下组合表，其中弯矩KN.m，剪力KN，弯矩的上部受拉为负，剪力以使其临近截面产生顺时针旋转为正。（另应注意，前序活荷载是作为满跨布置的情况而计算出其内力，为了考虑活荷载最不利布置的影响，应将活荷载弯矩值在组合前乘以1.1-1.3的放大系数。本计算中取1.2）梁一般有三个控制截面：左端支座截面、跨中支座截面、和右端支座截面。在内力组合前一般要先把所求得的内力转化为控制截面处的内力，再进行内力组合，当然也可以先按轴线处的内力进行组合，然后分析组合表，找出起主要控制作用的组合方式，将该种组合得到的组合值转化为控制截面处的内力值。梁的内力组合表见下：-105- 毕业设计-105- 毕业设计-105- 毕业设计-105- 毕业设计(2)梁端弯矩设计值调整梁的支座截面考虑了柱支撑宽度的影响，按支座边缘截面的弯矩计算，即：式中：M为梁内力组合表中支座轴线的弯矩值；V为相应的支座剪力；b为相应的柱的宽度；根据上一节中，梁的内力组合表可以看出梁的控制内力组合为重力荷载代表值与地震作用组合时达到最大。为此，只要对该种组合的内力值进行梁控制截面的调整即可。取值范围：0.8~0.9，取0.85调整表见下表：-105- 毕业设计梁号层号截面左震组合值右震组合值截面AB梁b左=600mm，b右=600mmMVM-Vb/2MVM-Vb/2跨中4左-35.14124.192.12-231.49166.57-181.52-154.29中113.4396.42右-253.75-181.62-199.26-111.09-139.24-69.32-169.373左-26.66145.6817.04-384.11225.86-316.35-268.90中218.05185.34右-385.19-231.81-315.65-101.19-151.63-55.70-268.302左40.32-450.04-94.69-450.04242.54-377.28-320.69中216.18183.75右-451.80-252.50-376.05-29.88-138.4611.66-319.641左146.24111.88112.68-537.67255.82-460.92-391.78中222.14188.82右-478.13-269.11-397.40-10.60-125.1726.95-337.79-105- 毕业设计梁号层号截面左震组合值右震组合值截面BC梁b左=600mm，b右=600mmMVM-Vb/2MVM-Vb/2跨中4左-110.03135.24-69.46-252.69170.91-201.42-171.21中99.5284.59右-242.74-129.48-203.90-100.08-93.81-71.94-167.203左-88.49154.99-41.99-372.48226.00-304.68-258.98中201.75171.49右-372.48-226.00-304.68-88.49-154.99-41.99-258.982左-19.80137.7521.53-441.72243.24-368.75-313.44中218.45185.68右-441.72-243.24-368.75-19.80-137.7521.53-313.441左2.13132.0537.49-465.40248.94-390.72-332.11中200.65170.55右-465.40-248.94-390.722.13-132.05-37.49-332.11-105- 毕业设计梁号层号截面左震组合值右震组合值截面CD梁b左=600mm，b右=600mmMVM-Vb/2MVM-Vb/2跨中4左-111.04139.55-69.18-253.70181.93-199.12-169.25中114.0496.93右-230.90-158.83-183.25-34.55-131.985.04-188.763左-99.28155.15-52.74-383.28235.34-312.68-265.78中218.10185.39右-380.49-225.83-312.74-23.04-145.6420.65-265.832左-24.14136.1916.72-446.07250.22-371.00-315.35中216.15183.73右-450.04-242.53-377.2840.32-128.491.78-320.691左-10.60125.3227.00-478.13269.25-397.36-337.76中222.63189.24右-429.48-255.68-352.7838.05-111.754.53-299.86-105- 毕业设计(3)梁端截面组合的剪力设计值调整为防止梁在弯曲屈服前发生剪切破坏，即保证“强剪弱弯”截面设计须对有地震作用的组合剪力设计值按下式进行调整。式中：　——为梁的净跨；——为梁的重力荷载代表值，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；——分别为梁左右净截面，逆时针或顺时针方向的弯矩设计值；——为梁端剪力增大系数，对于三级框架取1.1计算结果见梁剪力调整表：-105- 毕业设计粱号层号逆时针顺时针逆时针顺时针逆时针顺时针AB47.42.12-181.52-199.26-69.3227.726.95115.4286.1278.1337.4-17.04-316.35-315.65-55.7018.8334.76133.9889.5978.6827.4-94.69-377.28-376.05-11.6618.8334.76133.9864.0179.6317.4112.68-460.92-269.1126.9518.8334.76133.9891.6669.47BC47.4-69.46-201.42-129.48-71.9427.726.95115.4274.7974.7937.4-41.99-304.68-304.68-41.9918.8334.76133.9882.4582.4527.421.53-368.75-368.7521.5318.8334.76133.9882.3782.3717.437.49-390.72-390.7237.4918.8334.76133.9870.3370.33CD47.4-69.18-199.12-183.255.0427.726.95115.4277.9086.5737.4-52.74-312.68-312.7420.6518.8334.76133.9879.6590.5727.416.72-371.00-377.281.7818.8334.76133.9880.3879.1017.427.00-397.36-352.784.5318.8334.76133.9885.5575.59-105- 毕业设计7.2框架结构柱的内力组合与调整(1)框架结构柱的内力组合柱上端控制截面在梁底，下端在梁顶，应按轴线计算简图所得的柱端内力值换成控制截面的相应值，此计算为简化起见，采用轴线处内力值。计算结果见下表：-105- 毕业设计柱内力组合(A)层截面内力荷载类别内力组合恒活左风右风左震右震1.2恒+1.4活1.2恒+1.4风1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风）1.35恒+1.4*0.7活1.2(恒+0.5活)+1.3地震①②③④⑤⑥M,N︱M︱maxNmaxNmin︱M︱maxNmaxNminM,N︱M︱maxNmaxNmin4上端M74.3328.18-9.149.14-75.5275.52128.65101.99101.9976.40136.22136.22113.19127.96204.28204.287.93N354.2174.01-1.971.97-16.3016.30528.67427.81427.81422.29520.79520.79515.82550.71490.65490.65448.27下端M43.4952.28-3.553.55-29.3729.37125.3857.1657.1647.22122.53122.53113.59109.95121.74121.7445.38N396.5674.01-1.971.97-16.3016.30579.49478.63478.63473.11571.61571.61566.64607.89541.47541.47499.09V-26.18-17.882.82-2.8223.31-23.31-56.45-35.37-35.37-27.47-57.50-57.50-50.39-52.87-72.45-72.45-11.853上端M18.2370.22-17.2117.21-101.88101.88120.1845.9745.97-2.22132.04132.0488.6793.43196.45196.45-68.44N695.59441.08-6.596.59-47.1447.141452.22843.93843.93825.481398.771398.771382.171371.301160.641160.641038.07下端M24.0163.52-10.5510.55-66.2666.26117.7443.5843.5814.04122.14122.1495.5594.66153.06153.06-19.21N737.93441.08-6.596.59-47.1447.141503.03894.74894.74876.291449.581449.581432.971428.461211.451211.451088.88V-9.39-29.726.17-6.1737.36-37.36-52.87-19.90-19.90-2.63-56.48-56.48-40.94-41.80-77.67-77.6719.482上端M32.0366.12-22.7222.72-122.34122.34131.0070.2470.246.63150.37150.3793.12108.04237.15237.15-80.93N1036.09809.24-14.7214.72-91.0091.002376.241263.921263.921222.702281.502281.502244.402191.781847.151847.151610.55下端M34.2775.39-18.5918.59-100.10100.10146.6767.1567.1515.10159.54159.54112.69120.15216.49216.49-43.77N1078.44809.24-14.7214.72-91.0091.002427.061314.741314.741273.522332.322332.322295.222248.951897.971897.971661.37V-14.73-31.459.18-9.1849.43-49.43-61.71-30.53-30.53-4.83-68.87-68.87-45.74-50.71-100.81-100.8127.71-105- 毕业设计层截面内力荷载类别内力组合恒活左风右风左震右震1.2恒+1.4活1.2恒+1.4风1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风）1.35恒+1.4*0.7活1.2(恒+0.5活)+1.3地震①②③④⑤⑥M,N︱M︱maxNmaxNmin︱M︱maxNmaxNminM,N︱M︱maxNmaxNmin1上端M12.5229.02-36.3436.34-162.94162.9455.6565.9065.90-35.8597.3897.385.8045.34244.26244.26-179.39N1376.171175.82-25.7325.73-146.36146.363297.551687.431687.431615.383165.363165.363100.523010.132547.162547.162166.63下端M6.2614.51-44.4144.41-199.15199.1527.8369.6969.69-54.6681.7581.75-30.1622.67275.11275.11-242.68N1428.861175.82-25.7325.73-146.36146.363360.781750.651750.651678.613228.593228.593163.753081.262610.392610.392229.86V-3.35-7.7714.42-14.4264.66-64.66-14.91-24.21-24.2116.16-31.99-31.994.35-12.15-92.74-92.7475.37-105- 毕业设计柱内力组合(B)层截面内力荷载类别内力组合恒活左风右风左震右震1.2恒+1.4活1.2恒+1.4风1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风）1.35恒+1.4*0.7活1.2(恒+0.5活)+1.3地震①②③④⑤⑥M,N︱M︱maxNmaxNmin︱M︱maxNmaxNminM,N︱M︱maxNmaxNmin4上端M-10.32-1.56-13.2513.25-109.73109.73-14.57-30.936.17-30.93-31.042.35-31.04-15.46-155.97129.33-155.97N596.44148.66-0.310.31-2.582.58923.85715.29716.16715.29902.65903.43902.65950.88801.57808.28801.57下端M-4.08-4.41-7.457.45-61.7261.72-11.07-15.335.53-15.33-19.84-1.07-19.84-9.83-87.7872.69-87.78N638.79148.66-0.310.31-2.582.58974.67766.11766.98766.11953.47954.25953.471008.05852.39859.10852.39V3.201.334.60-4.6038.10-38.105.7010.28-2.6010.2811.31-0.2811.315.6254.17-44.8954.173上端M0.53-5.79-24.9024.90-156.74156.74-7.47-34.2235.50-34.22-38.0324.71-38.03-4.96-206.60200.92-206.60N1117.78897.38-0.920.92-9.119.112597.671340.051342.621340.052470.882473.192470.882388.441867.921891.611867.92下端M-1.10-4.32-20.3720.37-128.24128.24-7.37-29.8427.20-29.84-32.4318.90-32.43-5.72-170.62162.80-170.62N1160.13897.38-0.920.92-9.119.112648.491390.871393.441390.872521.702524.012521.702445.611918.741942.431918.74V0.132.2510.06-10.0663.33-63.333.3014.24-13.9314.2415.66-9.6915.662.3783.83-80.8383.832上端M-2.94-4.72-43.1443.14-196.32196.32-10.14-63.9256.87-63.92-63.8344.88-63.83-8.59-261.58248.86-261.58N1639.991645.47-1.111.11-12.4012.404271.651966.431969.541966.434039.884042.684039.883826.552939.152971.392939.15下端M-3.15-6.59-24.2724.27-167.24167.24-13.01-37.7630.20-37.76-42.6618.50-42.66-10.71-225.15209.68-225.15N1682.331645.47-1.111.11-12.4012.404322.452017.242020.352017.244090.694093.494090.693883.712989.963022.202989.96-105- 毕业设计V1.352.5114.98-14.9880.79-80.795.1422.60-19.3522.6023.67-14.0823.674.29108.16-101.90108.16层截面内力荷载类别内力组合恒活左风右风左震右震1.2恒+1.4活1.2恒+1.4风1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风）1.35恒+1.4*0.7活1.2(恒+0.5活)+1.3地震①②③④⑤⑥M,N︱M︱maxNmaxNmin︱M︱maxNmaxNminM,N︱M︱maxNmaxNmin1上端M-1.80-4.52-42.9742.97-192.39192.39-8.49-62.3258.00-62.32-62.0046.29-62.00-6.86-254.98245.24-254.98N2162.632394.23-3.713.71-22.8022.805947.082589.962600.352589.965607.215616.565607.215265.904002.054061.334002.05下端M-0.90-2.26-59.3459.34-265.69265.69-4.24-84.1682.00-84.16-78.7070.84-78.70-3.43-347.83342.96-347.83N2215.342394.23-3.713.71-22.8022.806010.332653.212663.602653.215670.465679.815670.465337.054065.314124.594065.31V0.481.2118.27-18.2781.80-81.802.2726.16-25.0026.1625.12-20.9225.121.84107.65-105.04107.65-105- 毕业设计柱内力组合(C)层截面内力荷载类别内力组合恒活左风右风左震右震1.2恒+1.4活1.2恒+1.4风1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风）1.35恒+1.4*0.7活1.2(恒+0.5活)+1.3地震①②③④⑤⑥M,N︱M︱maxNmaxNmin︱M︱maxNmaxNminM,N︱M︱maxNmaxNmin4上端M10.321.56-13.2513.25-109.73109.7314.5730.9330.93-6.1731.0431.04-2.3515.46155.97155.97-129.33N596.43149.11-0.310.31-2.582.58924.47716.15716.15715.28903.99903.99903.20951.31808.54808.54801.83下端M4.084.41-7.457.45-61.7261.7211.0715.3315.33-5.5319.8419.841.079.8387.7887.78-72.69N638.78149.11-0.310.31-2.582.58975.29766.97766.97766.10954.81954.81954.021008.48859.36859.36852.65V-3.20-1.334.60-4.6038.10-38.10-5.70-10.28-10.282.60-11.31-11.310.28-5.62-54.17-54.1744.893上端M0.535.78-24.9024.90-156.74156.748.7335.5035.50-34.2239.2939.29-23.466.38207.87207.87-199.66N1119.68897.84-0.920.92-9.119.112600.591344.901344.901342.332476.052476.052473.742391.451894.161894.161870.48下端M-1.104.30-20.3720.37-128.24128.244.7027.2027.20-29.8429.7629.76-21.572.73167.97167.97-165.45N1162.03897.84-0.920.92-9.119.112651.411395.721395.721393.152526.872526.872524.562448.621944.981944.981921.30V0.13-2.2410.06-10.0663.33-63.33-2.98-13.93-13.9314.24-15.35-15.3510.01-2.02-83.52-83.5281.142上端M2.944.70-43.1443.14-196.32196.3210.1163.9263.92-56.8763.8163.81-44.918.58261.56261.56-248.87N1640.001645.47-1.111.11-12.4012.404271.661969.551969.551966.454042.694042.694039.893826.562971.402971.402939.16下端M3.156.50-24.2724.27-167.24167.2412.8837.7637.76-30.2042.5542.55-18.6110.62225.09225.09-209.73N1682.351645.47-1.111.11-12.4012.404322.482020.372020.372017.274093.514093.514090.713883.733022.223022.222989.98-105- 毕业设计V-1.35-2.4914.98-14.9880.79-80.79-5.11-22.60-22.6019.35-23.63-23.6314.11-4.27-108.15-108.15101.91层截面内力荷载类别内力组合恒活左风右风左震右震1.2恒+1.4活1.2恒+1.4风1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风）1.35恒+1.4*0.7活1.2(恒+0.5活)+1.3地震①②③④⑤⑥M,N︱M︱maxNmaxNmin︱M︱maxNmaxNminM,N︱M︱maxNmaxNmin1上端M1.804.52-42.9742.97-192.39192.398.4962.3262.32-58.0062.0062.00-46.296.86254.98254.98-245.24N2162.772394.68-3.713.71-22.8022.805947.882600.522600.522590.135617.305617.305607.955266.534061.774061.774002.49下端M0.902.26-59.3459.34-265.69265.694.2484.1684.16-82.0078.7078.70-70.843.43347.83347.83-342.96N2215.472394.68-3.713.71-22.8022.806011.122663.762663.762653.375680.545680.545671.195337.674125.014125.014065.73V-0.48-1.2118.27-18.2781.80-81.80-2.27-26.16-26.1625.00-25.12-25.1220.92-1.84-107.65-107.65105.04-105- 毕业设计柱内力组合(D)层截面内力荷载类别内力组合恒活左风右风左震右震1.2恒+1.4活1.2恒+1.4风1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风）1.35恒+1.4*0.7活1.2(恒+0.5活)+1.3地震①②③④⑤⑥M,N︱M︱maxNmaxNmin︱M︱maxNmaxNminM,N︱M︱maxNmaxNmin4上端M-74.35-28.37-9.149.14-75.5275.52-128.94-102.02-76.42-102.02-136.48-113.45-136.48-128.18-204.42-8.07-204.42N354.2274.03-1.971.97-16.3016.30528.71422.31427.82422.31515.86520.82515.86550.75448.29490.67448.29下端M-43.40-52.66-3.553.55-29.3729.37-125.80-57.05-47.11-57.05-122.90-113.96-122.90-110.20-121.86-45.50-121.86N396.5774.03-1.971.97-16.3016.30579.53473.13478.64473.13566.68571.64566.68607.92499.11541.49499.11V26.1718.012.82-2.8223.31-23.3156.6135.3527.4535.3557.6450.5457.6452.9772.5111.9072.513上端M-18.23-70.24-17.2117.21-101.88101.88-120.21-45.972.22-45.97-132.06-88.69-132.06-93.45-196.4668.42-196.46N695.58441.09-6.596.59-47.1447.141452.22825.47843.92825.471382.171398.771382.171371.301038.071160.631038.07下端M-24.01-63.53-10.5510.55-66.2666.26-117.75-43.58-14.04-43.58-122.15-95.57-122.15-94.67-153.0719.21-153.07N737.93441.09-6.596.59-47.1447.141503.04876.29894.74876.291432.991449.591432.991428.471088.891211.451088.89V9.3929.736.17-6.1737.36-37.3652.8819.902.6319.9056.4940.9556.4941.8077.67-19.4777.672上端M-32.03-66.10-22.7222.72-122.34122.34-130.98-70.24-6.63-70.24-150.35-93.09-150.35-108.02-237.1480.95-237.14N1036.09809.25-14.7214.72-91.0091.002376.261222.701263.921222.702244.422281.512244.422191.791610.561847.161610.56M-34.27-77.38-18.5918.59-100.10100.10-149.46-67.15-15.10-67.15-162.05-115.20-162.05-122.10-217.6842.58-217.68-105- 毕业设计下端N1078.44809.25-14.7214.72-91.0091.002427.081273.521314.741273.522295.242332.332295.242248.961661.381897.981661.38V14.7331.889.18-9.1849.43-49.4362.3230.534.8330.5369.4246.2969.4251.14101.07-27.45101.07层截面内力荷载类别内力组合恒活左风右风左震右震1.2恒+1.4活1.2恒+1.4风1.2恒+0.9*（1.4活+1.4风）1.35恒+1.4*0.7活1.2(恒+0.5活)+1.3地震①②③④⑤⑥M,N︱M︱maxNmaxNmin︱M︱maxNmaxNminM,N︱M︱maxNmaxNmin1上端M-12.52-29.02-36.3436.34-162.94162.94-55.65-65.9035.85-65.90-97.38-5.80-97.38-45.34-244.26179.39-244.26N1376.051175.83-25.7325.73-146.36146.363297.421615.241687.281615.243100.393165.233100.393009.982166.492547.032166.49下端M-6.26-14.51-44.4144.41-199.15199.15-27.83-69.6954.66-69.69-81.7530.16-81.75-22.67-275.11242.68-275.11N1428.751175.83-25.7325.73-146.36146.363360.661678.481750.521678.483163.633228.473163.633081.132229.732610.272229.73V3.357.7714.42-14.4264.66-64.6614.9124.21-16.1624.2131.99-4.3531.9912.1592.74-75.3792.74-105- 毕业设计(2)柱端弯矩设计值调整框架结构抗震设计中，应体现“强柱弱梁”，即二级抗震框架节点处，除顶层轴压比小于0.15外，柱端弯矩应符合下列要求：（三级）其中：为节点上，下柱端截面，顺时针或逆时针组合的弯矩设计值之和，考虑底层柱纵向的钢筋不利情况配置，地震作用组合的框架组合的框架结构底层柱下端截面的弯矩设计值，对于三级抗震应考虑地震作用组合的弯矩设计值乘以1.15弯矩增大系数。弯矩调整计算表如下:柱号层号调整后MA3/316.35121.74196.45133.14214.852/377.28153.06237.15162.79252.221/460.92216.49244.26238.23268.79B355.7304.6887.78206.6118.21278.212-11.66368.75170.62261.58155.07237.731-26.95390.72225.15254.98187.64212.50C341.99312.6887.78207.87115.83274.302-21.53371.00167.97261.56150.33234.09137.49397.36225.09254.98224.28254.06D3312.74/121.86196.46131.70212.322377.28/153.07237.14170.53252.211352.78/217.68244.26182.86205.19-105- 毕业设计(3)柱端剪力设计值调整柱号层号VA43.9204.28133.14103.8233.9214.85162.79116.2023.9252.22238.23150.9114.6268.79275.11152.65B43.9155.97118.2184.3633.9278.21155.07133.3223.9237.73187.64130.8814.6212.50347.83159.78C43.9155.97115.8383.6333.9274.30150.33130.6623.9234.09224.28141.0414.6254.06347.83170.63D43.9204.42131.70103.4233.9212.32170.53117.8023.9252.21182.86133.8714.6205.19275.11136.06注：针对首层柱，公式为-105- 毕业设计第八章截面设计与配筋计算8.1框架柱正斜截面配筋计算按照“强柱弱梁、强剪弱弯”的原则，考虑恒载活载作用组合时柱端弯矩要按照规范要求进行调整，如上一个章节对所有柱端弯矩进行调整放大，用于这章中的柱子配筋计算。（1）轴压比验算考虑地震组合时，底层柱的最大轴力为C柱，；混凝土强度等级为：C30轴压比：所以，所有柱子都满足轴压比要求。截面尺寸复核：因为所以截面尺寸满足要求（2）框架柱正截面受弯承载力计算根据柱端内力组合值选取最不利内力设计值，并选取柱上端和下端内力设计值较大值作为截面配筋的计算依据（选取弯矩和剪力时应取调整后变大的值，若调整后的值比原值还小，则取原值）。选取内力前，先求出柱子的界限受压轴力，以判断柱的偏压状态，本设计考虑地震作用，宜选用对称配筋。由组合表中的数据可知，柱子截面控制内力均来自有地震作用的组合的情况，因为此种组合的弯矩较大，轴力也较大。当截面的轴力设计值时截面为大偏心受压状态，当截面的轴力设计值时，截面为小偏压状态。-105- 毕业设计但是无论哪种偏压状态，轴力相近，则弯矩越大，配筋量就越多，因此对于大偏心受压时，应选取弯矩较大，轴力也较大的内力组，对于小偏压受压时，应取轴力较大，弯矩也较大的内力组。此外，对于不能明显判断的的内力组，则应进行配筋量的比较。对于多层框架，顶层常属于大偏心受压状态，其配筋量往往由计算确定，中间层也属于大偏压受压状态，但配筋一般按照构造配筋，底层往往在不同的内力组合下，偏心受压状态可能不同，为此，应分别计算其配筋量，取大值配筋。<1>大偏心受压状态对称配筋的大偏心受压柱，配筋按下式计算：当时，当时，<2>小偏心受压状态对称配筋的小偏心受压柱，配筋按下式计算：根据以上理论，下面列表进行配筋计算：-105- 毕业设计A柱4321组合︱M︱max︱M︱max︱M︱max︱M︱max204.28214.85252.22275.11　　490.651160.641847.152610.390.100.230.360.510.850.850.850.85416.35185.11136.55105.392954.252954.252954.252954.2520.0020.0020.0020.00　436.35205.11156.55125.390.770.360.280.225625.005625.005625.005600.009.389.389.389.331.001.001.001.001.001.001.001.001.08131.17291.22661.280448.61114.98182.99258.61(0.3h0=169.5)471.82（大偏压）240.58（大偏压）192.02（大偏压）160.55（小偏压）736.82505.58457.02425.55424.06-9.34-127.27111.091695169516951695实际配筋425425425425　1964196419641964-105- 毕业设计B柱4321组合︱M︱max︱M︱max︱M︱max︱M︱max155.97278.21261.58347.83　　801.571867.922939.154125.010.160.360.570.800.850.850.850.85194.58148.9489.0084.322954.252954.252954.252954.2520.0020.0020.0020.00　214.58168.94109.00104.320.380.300.190.185625.005625.005625.005600.009.389.389.389.331.001.001.001.001.001.001.001.001.16531.21001.32541.337079.41185.05291.17408.65(0.3h0=169.5)250.05（大偏压）204.41（大偏压）144.47（小偏压）139.48（小偏压）515.05469.41409.47404.48-34.32-23.91-125.201026.961695169516951695实际配筋425425425425　1964196419641964-105- 毕业设计C柱4321组合︱M︱max︱M︱max︱M︱max︱M︱max155.97274.3261.56347.83　　808.541894.162971.44125.010.160.370.580.800.850.850.850.85192.90144.8188.0384.322954.252954.252954.252954.2520.0020.0020.0020.00　212.90164.81108.03104.320.380.290.190.185625.005625.005625.005600.009.389.389.389.331.001.001.001.001.001.001.001.001.16661.21521.32831.337080.10187.65294.37408.65(0.3h0=169.5)248.37（大偏压）200.28（大偏压）143.50（小偏压）139.48（小偏压）513.37465.28408.50404.48-39.12-46.63-128.581026.961695169516951695实际配筋425425425425　1964196419641964-105- 毕业设计D柱4321组合︱M︱max︱M︱max︱M︱max︱M︱max204.42212.32252.21275.11　　490.671160.631847.162610.270.100.230.360.510.850.850.850.85416.61182.94136.54105.402954.252954.252954.252954.2520.0020.0020.0020.00　436.61202.94156.54125.400.770.360.280.225625.005625.005625.005600.009.389.389.389.331.001.001.001.001.001.001.001.001.08121.17481.22661.280448.61114.98182.99258.59(0.3h0=169.5)472.08（大偏压）238.41（大偏压）192.01（大偏压）160.55（小偏压）737.08503.41457.01425.55424.62-19.91-127.32111.221695169516951695实际配筋425425425425　1964196419641964-105- 毕业设计（3）框架柱斜截面受剪承载力计算A柱4321N/kN541.471211.451897.972610.39V/kN103.82116.2150.91152.65Hn(mm)3900390039004600λ=Hn/(2h0)3.453.453.454.07λ(>3时取3)33331211.931211.931211.931211.93截面是否满足满足满足满足满足0.3fcbh(KN)1544.41544.41544.41544.4N/kN(实取值)541.471211.451544.41544.4130.28134.04213.74213.74构造构造构造构造实配箍筋加密区非加密区B柱4321N/kN859.11942.433022.24124.59V/kN84.36133.32130.88159.78Hn(mm)3900390039004600λ=Hn/(2h0)3.453.453.454.07λ(>3时取3)33331211.931211.931211.931211.93截面是否满足满足满足满足满足0.3fcbh(KN)1544.401544.401544.401544.40N/kN(实取值)859.11544.41544.401544.40175.36213.74213.74213.74构造构造构造构造实配箍筋加密区非加密区-105- 毕业设计C柱4321N/kN859.361944.983022.224125.01V/kN83.63130.66141.04170.63Hn(mm)3900390039004600λ=Hn/(2h0)3.453.453.454.07λ(>3时取3)33331211.931211.931211.931211.93截面是否满足满足满足满足满足0.3fcbh(KN)1544.401544.401544.401544.40N/kN(实取值)859.361544.41544.401544.40175.38213.74213.74213.74构造构造构造构造实配箍筋加密区非加密区D柱4321N/kN541.491211.451897.982610.27V/kN103.42117.8133.87136.06Hn(mm)3900390039004600λ=Hn/(2h0)3.453.453.454.07λ(>3时取3)33331211.931211.931211.931211.93截面是否满足满足满足满足满足0.3fcbh(KN)1544.401544.401544.401544.40N/kN(实取值)541.491544.41544.401544.40157.58213.74213.74213.74构造构造构造构造实配箍筋加密区非加密区A8@150-105- 毕业设计（3）框架柱斜截面受剪承载力计算A轴柱：，可不验算裂缝宽度B轴柱：，可不验算裂缝宽度C轴柱：，可不验算裂缝宽度D轴柱：，可不验算裂缝宽度8.2框架梁正斜截面配筋计算（1）框架梁正截面受弯承载力计算4层ABBCCD公式左跨中右左跨中右左跨中右-154.2996.42-169.37-171.2184.59-167.20-169.2596.93-188.760.05630.03520.06180.06250.03090.06100.06180.03540.06890.05800.03580.06390.06460.03140.06300.06380.03600.0715781.22482.69860.17869.83422.51848.78859.54485.29962.42900900900900900900900900900实配钢筋420320420420320420420320420125694212561256942125612569421256-105- 毕业设计3层ABBCCD公式左跨中右左跨中右左跨中右-268.9185.34-268.3-258.98171.49-258.98-265.78185.39-265.830.09820.06770.09800.09460.06260.09460.09700.06770.09710.10350.07010.10330.09950.06470.09950.10230.07010.10231394.2944.321390.911339.92871.311339.921377.10944.591377.38900900900900900900900900900实配钢筋4224204224224204224224204221520125615201520125615201520125615202层ABBCCD公式左跨中右左跨中右左跨中右-320.69183.75-319.64-313.44185.68-313.44-315.35183.73-320.690.11710.06710.11670.11440.06780.11440.11510.06710.11710.12490.06950.12440.12190.07030.12190.12270.06950.12491681.65935.921675.751640.99946.121640.991651.69935.811681.65900900900900900900900900900实配钢筋422420422422420422422420422152012561520152012561520152012561520-105- 毕业设计1层ABBCCD公式左跨中右左跨中右左跨中右-391.78188.82-337.79-332.11170.55-332.11-337.76189.24-299.860.14300.06890.12330.12130.06230.12130.12330.06910.10950.15510.07150.13200.12970.06430.12970.13200.07170.11622088.04962.731778.111745.99866.371745.991777.94964.961565.20900900900900900900900900900实配钢筋428420428428420428428420428246312562463246312562463246312562463-105- 毕业设计（2）框架梁斜截面受剪承载力计算梁号AB层4321V(kN)181.62231.81252.5269.11570.32570.32570.32570.320.35450.64210.76070.8559加密区实配箍筋min（8d，h/4，150mm）加密区长度（mm）max（1.5h，500mm）900900900900实配1.051.051.051.05非加密区实配箍筋实配0.7850.7850.7850.7850.2620.2620.2620.2620.1240.1240.1240.124-105- 毕业设计梁号BC层4321V(kN)129.48226243.24248.94570.32570.32570.32570.320.05570.60880.70760.7403加密区实配箍筋min（8d，h/4，150mm）加密区长度（mm）max（1.5h，500mm）900900900900实配1.051.051.051.05非加密区实配箍筋实配0.7850.7850.7850.7850.2620.2620.2620.2620.1240.1240.1240.124-105- 毕业设计梁号CD层4321V(kN)158.83225.83242.53255.68570.32570.32570.32570.320.22390.60790.70360.7789加密区实配箍筋min（8d，h/4，150mm）加密区长度（mm）max（1.5h，500mm）900900900900实配1.051.051.051.05非加密区实配箍筋实配0.7850.7850.7850.7850.2620.2620.2620.2620.1240.1240.1240.124-105- 毕业设计(3)框架梁的裂缝宽度验算层号计算公式梁AB梁BC梁CD支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面4154.2996.42169.37171.2184.59167.20169.2596.93188.76249.91156.17274.33277.31137.01270.82274.14157.00305.740.010.010.010.010.010.010.010.010.010.730.500.760.760.420.750.760.500.7920.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.002.102.102.102.102.102.102.102.102.10/mm0.030.010.040.040.010.040.040.020.05-105- 毕业设计层号计算公式梁AB梁BC梁CD支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面3268.90185.34268.30258.98171.49258.98265.78185.39265.83435.55300.20434.57419.48277.77419.48430.49300.28430.570.010.010.010.010.010.010.010.010.010.890.790.880.880.760.880.880.790.8820.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.002.102.102.102.102.102.102.102.102.10/mm0.070.050.070.070.040.070.070.050.07-105- 毕业设计层号计算公式梁AB梁BC梁CD支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面2320.69183.75319.64313.44185.68313.44315.35183.73320.69519.43297.63517.73507.69300.75507.69510.78297.59519.430.010.010.010.010.010.010.010.010.010.920.790.920.920.790.920.920.790.9220.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.002.102.102.102.102.102.102.102.102.10/mm0.090.040.090.090.050.090.090.040.09-105- 毕业设计层号计算公式梁AB梁BC梁CD支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面支座左截面跨中截面支座右截面1391.78188.82337.79332.11170.55332.11337.76189.24299.86634.58305.84547.13537.93276.24537.93547.08306.52485.690.010.010.010.010.010.010.010.010.010.950.790.930.930.760.930.930.790.9120.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.0020.002.102.102.102.102.102.102.102.102.10/mm0.110.050.100.090.040.090.100.050.08-105- 毕业设计第九章板的配筋计算材料选用：混凝土C30（）HRB335级（）9.1板的荷载计算根据设计设计资料可知屋面及楼面荷载设计值为：屋面：恒载：活载：1~3层楼面：恒载：活载：9.2板的荷载计算屋面：1~3层楼面：在作用下，各内支座均可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在的作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。在求各中间支座最大负弯矩（绝对值）时，按恒荷载及活荷载均满布各区格板计算，取荷载：屋面：1~3层楼面：-105- 毕业设计9.3双向板配筋计算双向板计算简图及计算结果见下表所示：双向板计算简图-105- 毕业设计(1)屋面板配筋计算区格D1D2lox/loy3.875m/8.0m=0.483.875m/8.0m=0.48跨内计算简图跨内支座计算简图由该表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即D1～D2支座截面选配钢筋实配面积/mm2跨中D1区格lox方向6.4100224.56257.4262loy方向1.859072.12257.4262D2区格lox方向6.33100222.11257.4262loy方向1.959076.02257.4262支座D1～D27.605100266.84257.4335D1～D111.16100391.58257.4429D2～D28.86100310.88257.4335-105- 毕业设计(1)楼面板配筋计算区格D1D2lox/loy3.875m/8.0m=0.483.875m/8.0m=0.48跨内计算简图跨内支座计算简图由该表可见，板间支座弯矩是不平衡的，实际应用时可近似取相邻两区格板支座弯矩的平均值，即D1～D2支座截面选配钢筋实配面积/mm2跨中D1区格lox方向13.3100466.67257.4523loy方向4.2990167.25257.4262D2区格lox方向13.22100463.86257.4523loy方向4.4190171.93257.4262支座D1～D212.25100429.82257.4523D1～D117.99100631.23257.4754D2～D214.27100500.70257.4523-105- 毕业设计第九章板式楼梯设计10.1楼梯板设计混凝土采用C30，钢筋HRB335，开间：2.6m，层高：4.5m。材料选用：混凝土C30（）HRB335级（），共28级踏步。（1）荷载计算确定板厚：斜板长板厚取t=160mm楼梯尺寸图-105- 毕业设计荷载标准值：栏杆自重0.2KN/m5mm水泥贴20厚大理石面层0.3KN/m锯齿形斜板自重20厚板底抹灰合计8.55KN/m活荷载标准值q2.5KN/m荷载设计值P=1.2g+1.4q=1.2×8.73＋1.4×2.5=13.76KN/m（2）计算简图斜板计算简图可用一根假想跨度为的水平梁代替,其计算跨度取斜板水平投影长=4520mm×0.88=3920mm,宽度取1米为计算单元。斜板计算简图-105- 毕业设计（3）配筋计算考虑到斜板两端与平台梁整浇,对板有约束作用,故跨中最大弯矩为:²受力钢筋选,²,分布钢筋选.10.2平台板设计平台板宽度取一米为计算单元，按短跨方向的简支板计算，计算简图如下，计算跨度：由于平台板两端与梁整浇，受到约束作用，所以计算跨度取净跨，平台板厚取100mm。平台梁、板计算简图-105- 毕业设计(1)荷载计算恒载标准值:5mm水泥贴20厚大理石0.3KN/m100厚混凝土板0.1×25×1=2.5KN/m20厚板底抹灰16×0.02×1=0.32KN/m合计3.12KN/m活荷载标准值：2.5KN/m荷载设计值：P=1.2g+1.4q=1.2×3.12+1.4×2.5=7.24KN/m（2）配筋计算考虑到平台板与梁整浇有约束作用，所以跨中最大弯矩为：²=²=1.63选用受力钢筋：,；分布钢筋：10.3平台梁设计平台梁截面尺寸为：180×400，计算跨度为2600mm。（1）荷载计算恒载：斜板传来荷载8.55×2.8/2=11.97KN/m平台板传来3.12×1.5/2=2.34KN/m30厚平台梁水磨石25×0.03×0.18=0.135KN/m平台梁自重25×0.18×0.4=1.8KN/m平台梁侧及底部20厚抹灰重-105- 毕业设计16×0.02×[0.18+2×（0.4-0.1）]=0.25KN/m合计16.49KN/m活荷载标准值：2.5×（2.6/2+1.5/2）=5.13KN/m荷载设计值：P=1.2×16.49+1.4×5.13=26.96KN/m（2）配筋计算跨中最大弯矩平台梁支座处最大剪力为正截面受弯承载力计算，截面取为：选配受力钢筋，斜截面抗剪设计：按构造配筋,非加密区选用,加密区选用-105- 毕业设计第九章基础设计工程地质条件：自然地表1m内为填土，填土承载力特征值：80Kpa；填土下层为3m厚粘土，粘土承载力特征值：220Kpa；粘土下层为强风化岩，风化岩承载力特征值：350Kpa，地下水位较深，不考虑其影响。11.1A柱独立基础设计设计基础的荷载包括<1>框架柱传来的弯矩、轴力、剪力（可取设计底层柱的相应控制内力）<2>基础自重土的重量<3>底层地基梁传来的轴力和弯矩；根据前序组合，现取底层边柱A柱下端相应控制内力进行组合，并对此柱进行柱下独立基础的设计。（1）荷载计算<1>标准组合框架柱传来：=6.26+14.51+0.6×44.41=47.42KN·m=1428.86+1175.82+0.6×25.73=2620.12KN·m=-3.35-7.77-0.6×14.42=-19.77KN·m基础梁传来：所以：<2>基本组合框架柱传来：地基梁传来：-105- 毕业设计所以：(2）柱下独立基础尺寸设计根据设计任务书中给定的地质资料，且本设计框架结构层数不多，可选择柱下独立基础，选择第三层强风化岩为持力层，根据前序的假设，基础顶面标高在室外地面以下0.5m处，取基础材料为：混凝土强度C20（），垫层采用混凝土强度等级C10，厚度100mm；所用钢筋等级为，；<1>基础埋深拟定为距地面4.7m<2>地基承载力修正重度计算杂填土,粘土,强风化岩，基础底面以上土的加权重度：先假设基础宽度b≤3m,对地基承载力进行修正如下：(3)基础底面尺寸的确定：先按中心荷载作用下计算地面面积，考虑偏心荷载作用应力分布不均匀，将放大20%～40%，在此，取20%，初选基础底面尺寸为因为b>3.0m,所以需要对地基承载力再进行修正。-105- 毕业设计(4)地基承载力验算（采用标准组合）作用于基底中心的弯矩、轴力和剪力分别为：标准组合下内力示意图（5）基础剖面尺寸的确定采用台阶式柱下独立基础-105- 毕业设计构造要求：一阶台阶宽高比≤2.5；二阶台阶宽高比≤1.0。初步设计基础的尺寸见下图所示：A柱下基础尺寸图（5）抗冲切验算（采用基本组合）土壤的净反力的计算：（不包括土壤与回填土的自重）<1>柱与基础相交处（Ⅰ-Ⅰ截面）基础有效高度为：-105- 毕业设计满足要求<2>基础变阶处：满足要求（7）基础底板配筋计算（采用基本组合）因截面对称，故III-III截面配筋与I-I同；现于3.5m范围内配，-105- 毕业设计11.2C柱独立基础设计(1)荷载计算<1>标准组合=0.90+2.26+0.6×59.34=38.76KN·m=2215.47+2394.68+0.6×3.71=4612.08KN·m=-0.48-1.21-0.6×18.27=-12.65KN·m基础梁传来：所以：<2>基本组合框架柱传来：地基梁传来：所以：(2)柱下独立基础尺寸设计<1>基础埋深拟定为距地面5.1m<2>地基承载力修正重度计算杂填土粘土-105- 毕业设计强风化岩基础底面以上土的加权重度：先假设基础宽度b≤3m,对地基承载力进行修正如下：(3)基础底面尺寸的确定：先按中心荷载作用下计算地面面积，考虑偏心荷载作用应力分布不均匀，将放大20%～40%，在此，取20%，初选基础底面尺寸为因为b>3.0m,所以要对地基承载力再进行修正，如下：(4)地基承载力验算（采用标准组合）作用于基底中心的弯矩、轴力和剪力分别为：-105- 毕业设计(5)基础剖面尺寸的确定，采用台阶式柱下独立基础构造要求：一阶台阶宽高比≤2.5；二阶台阶宽高比≤1.0。初步设计基础的尺寸见下图所示：B柱下基础尺寸图(6)抗冲切验算（采用基本组合）土壤的净反力的计算：（不包括土壤与回填土的自重）<1>柱与基础相交处（Ⅰ-Ⅰ截面）基础有效高度为：-105- 毕业设计满足要求<2>基础变阶处：满足要求§9.2.4基础底板配筋计算（采用基本组合）-105- 毕业设计比较和，应按配筋，现于4.1m范围内配，因为基底和柱截面均为正方形，MⅠ=MⅡ，MⅢ=MⅣ，只须在一个方向配筋即可。因为D轴柱受力与A轴柱基本相同，故配筋同A轴柱；B轴柱受力与C轴柱基本相同，故配筋同C轴柱。-105- 毕业设计第十二章参考文献1《现行建筑设计规范大全》中国建筑工业出版社2001年2《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001中国建筑工业出版社2001年3《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001）中国建筑工业出版社2001年4《房屋建筑学》（第一版）中国建筑工业出版社2006年5《建筑结构构造规定及图例》中国建筑工业出版社2005年6《办公建筑》中国建筑工业出版社2005年7《工民建专业毕业设计指南》中国建筑工业出版社2002年8《土木工程专业毕业设计指导》中国建筑工业出版社2002年9《建筑设计资料集》(1～10)中国建筑工业出版社1994年10《房屋结构毕业设计指南》中国工业出版社2004年11《混凝土结构施工图平面整体表示制图规则》中国建筑标准设计研究所12《建筑结构设计规范应用图解手册》中国建筑工业出版社2005年13《屋面建筑构造》江苏省建筑配件标准图集苏J950314《混凝土结构》（上、中）中国建筑工业出版社2008年15《基础工程》（第二版）中国建筑工业出版社2008年-105- 毕业设计-105-'