五层现浇框架结构毕业设计计算书

'目录1.设计资料62.主要承重构件截面尺寸的确定63.荷载标准值的计算83.1恒载计算83.2活荷载计算113.3风荷载计算113.4地震荷载计算124.内力计算144.1恒载作用下的内力计算144、2活载作用下的内力计算174.3风荷载作用下的内力计算194.4地震作用内力计算215.内力组合235.1一层梁的内力组合245.2第三层梁的内力组合265.3第五层梁的内力组合：285.4第一层柱的内力组合305.5第三层柱的内力组合325.6第五层柱的内力组合34 6．框架梁柱的配筋计算366.1框架梁的配筋计算366.2框架柱的配筋407.纵向连系梁的配筋计算438.楼梯配筋的计算459.板的配筋计算4810.基础设计50参考文献55致谢词56附件：57` CONTENTS1.Designdata……………………………………………………………………………………62.Theinchofbeamandcolumn…………………………………………………………63.Loadcalculation………………………………………………………………………83.1Permanentloadcalculation……………………………………………………………83.2Thecalculationoffloorliveload……………………………………………………113.3Windloadcalculation……………………………………………………………113.4Seismloadcalculation………………………………………………………………124.Forcecalculation………………………………………………………………………144.1Forcecalculationforpermanentload…………………………………………………144.2Forcecalculationforaliveload………………………………………………………174.3Forcecalculationforwindload……………………………………………………194.4Forcecalculationforseismload……………………………………………………215.Forcecombination……………………………………………………………………235.1Forcecombinationofbeam1…………………………………………………………245.2Forcecombinationofbeam2…………………………………………………………265.3Forcecombinationofbeam3…………………………………………………………285.4Forcecombinationofcolumn1………………………………………………………305.4Forcecombinationofcolumn2………………………………………………………325.4Forcecombinationofcolumn3………………………………………………………346.Thedispositionofsteelreinforcingbar……………………………………………366.1Steelreinforcingbarinframebeam…………………………………………………366.2Thecomputationofthebeam’ssection………………………………………………407.Thecomputationofthebeam’ssection…………………………………………438.Steelreinforcingbarinstair.……………………………………………………459.Contactbeamlengthways…………………………………………………………4810.Foundationdesign……………………………………………………………………50Reference………………………………………………………………………………55 Thanks…………………………………………………………………………………56Appendix………………………………………………………………………………57 设计内容简介：本工程为山东省泰安市盛大公司办公楼设计方案，建筑面4700平方米，结构形式为框架结构.在设计过程中首先要对功能分区进行合理的安排,该楼为5层.在结构计算书中，主要对主楼的框架进行了计算。通过荷载计算及内力计算，在考虑地震的情况下，对梁、柱进行了内力组合，并进一步计算了框架柱、框架梁、楼梯及楼盖的配筋，最后根据地质情况设计出了工程的基础布置及其配筋。关键词：荷载内力钢筋框架内力组合Theintroductionofthedesign:ThisbuildingisdesignedforshengdaofShanDongandistobeusedforoffices.constructionareais4500squaremeters.Theconstructionformisframe,buildingnatureistheschoolcomprehensivefunctionbuildingofonebodyforgatheringcatering,entertainment,fitness,officialbusiness,teaching,experimentandaccommodation.Inthedesignprocess.First,wewillcarryoutreasonablearrangementforfunctionbuildingzone.Thethreesectionwillhaverelativeindependence,andmustconvenience.Thebuildingisconsistofmajorbuildingandaffiliatedbuilding.Majorbuildingisfivefloors.Instructuralcalculateddescription,theframeforthemajorbuildingiscalculated,passesthroughloadcalculationwithforcecalculation,inconsiderseismfactorhavegoneonforbeamandcolumnforcecombination.Calculatedsteelreinforcingbarinframecolumn,framebeam,stairsandbuildingboard.Finallybasequalityconditiondevisethefoundationoftheprojectarrangedandthesteelreinforcingbarinit.Keywords:loadforcesteelreinforcingbarframeforcecombination 1.设计资料某市盛大公司5层办公楼，采用现浇框架结构。其柱网布置如例图1示。1.1根据设计，层高为3.6米，室内外高差0.45米，计算简图如例图2所示。1.2墙身做法:墙身为机制砖填充,用M5混合砂浆砌筑,内粉刷为混合砂浆底,纸筋灰面厚20毫米,刮瓷两遍.1.3屋面做法:现浇混凝土板上铺珍珠岩保温层(檐口处厚100毫米,2%自两侧檐口处向中间找坡),1:2水泥砂浆找平,SDC120复合卷材防水层.1.4楼面做法:楼板顶面20毫米厚水泥砂浆找平,5毫米厚1:2水泥砂浆加107胶水着色面层,楼板底15毫米纸筋面石灰抹底,涂料2度.1.5自然条件:主导风向为东南向,基本风压W=0.35KN/㎡,基本雪压S=0.2KN/㎡.1.6地震设防烈度:7度.1.7活荷载:屋面活荷载1.5KN/㎡,楼面活荷载1.5KN/㎡,走廊楼面活荷载1.5KN/㎡.2.主要承重构件截面尺寸的确定边跨（BD、EG跨）梁：h=L/12=1/12×7200=600㎜取h=700㎜b=300㎜中跨（DE跨）：取h=400㎜b=250㎜连系梁：取h=700㎜b=300㎜柱截面均为b×h=400×400㎜，现浇楼板厚100㎜表一：主要承重构件截面尺寸一览表 名称边跨梁中跨梁连系梁柱截面现浇楼板厚b×h㎜300×700250×400300×700500×500100图1：结构布置图根据地质资料，确定基础顶面离室外地面为450㎜，由此求的底层层高为4.55m。则各梁柱截面线刚度为ABCD跨梁：i=1.5E×1/12×0.3×0.73/7.2=2.08×10-4E(m3)DE跨梁：i=2E×1/12×0.35×0.43/2.1=1.78×10-4E(m3)上部各层柱：i=E×1/12×0.5×0.53/3.6=1.45×10-4E(m3)底层柱：i=E×1/12×0.5×0.53/4.7=1.11×10-4E(m3)结构计算简图如图二所示 图2：结构计算简图3.荷载标准值的计算3.1恒载计算3.1.1屋面框架梁线荷载标准值SDC120复合卷材防水层0.15KN/㎡20㎜厚1﹕2水泥砂浆找平0.02×20=0.4KN/㎡300㎜厚（2%找坡）膨胀珍珠岩0.3×4=1.2KN/㎡100㎜厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25=2.5KN/㎡15㎜厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24KN/㎡屋面恒荷载4.49KN/㎡边跨(AB、CD跨)框架梁自重0.3×0.7×25=5.25KN/m中跨（DE跨）框架梁自重0.25×0.40×25=2.5KN/m因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为：（见图三）g51=5.25KN/mg52=2.5KN/mg4BD2=4.49×7.2＝32.33KN/m 3.1.2楼面框架梁线荷载标准值25㎜厚水泥砂浆面层0.025×20=0.50KN/㎡100㎜厚现浇钢筋混凝土楼板0.10×25=2.5KN/㎡15㎜厚纸筋石灰抹底0.015×16=0.24KN/㎡楼面恒荷载3.24KN/㎡边跨框架梁自重0.30×0.70×25=5.25KN/m中跨框架梁自重0.25×0.40×25=2.5KN/m因此，作用在中间层框架梁上的线荷载为：（见图三）g1=5.25KN/mg2=2.5KN/mg3=3.24×7.2=23.33KN/m3.1.3屋面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重0.30×0.70×7.2×25=37.8KN粉刷0.02×(0.70-0.10)×2×7.2×17=2.94KN1.2米高女儿墙自重1.2×7.2×0.24×19=39.39KN粉刷1.2×0.02×2×7.2×17=5.88KN连系梁传来屋面自重0.50×7.2×0.50×7.2×4.49=58.19KN顶层边节点集中荷载G5A=G5D=144.2KN中柱连系梁自重0.30×0.70×7.2×25=37.8KN粉刷0.02×（0.70-0.10）×2×7.2×17=2.94KN连系梁传来屋面自重2×0.50×7.2×0.5×7.2×4.49=116.38KN顶层中节点集中荷载G5B=G5C=157.12KN3.1.4楼面框架节点集中荷载标准值边柱连系梁自重37.8KN粉刷2.94KN 钢窗自重2.1×2.1×0.45=1.98KN窗下墙体自重0.24×0.9×2.1×19=8.62KN粉刷2×0.02×0.9×2.1×17=1.29KN框架柱自重0.40×0.40×3.6×25=14.4KN粉刷3×0.4×0.02×3.6×17=1.57KN连系梁传来楼面自重0.50×7.2×0.50×7.2×3.24=41.99KN中间层边节点集中荷载GA=GD=110.49KN中柱连系梁自重37.8KN粉刷2.94KN框架柱自重14.4KN连系梁传来楼面自重2×0.50×7.2×0.5×7.2×3.24=83.98KN中间层中节点集中荷载GB=GC=139.12KN恒荷载作用下结构的计算间图如例图3所示图3：恒载作用下的结构计算简图图4：楼面活载作用下的结构计算简图 3.2活荷载计算楼活荷载作用下的结构计算简图如图四所示。图中各荷载计算如下：q5AB=q4CD=1.5×7.2=10.8KN/mq5BC=10.8KN/mP5A=P5D=PA=PD=0.5×7.2×0.5×7.2×1.5=19.44KNP5B=P5C=PB=PC=2×0.5×7.2×0.5×7.2×1.5=38.88KNqAB=qCD=1.5×7.2=10.8KN/mqBC=10.8KN/m3.3风荷载计算风荷载计算标准值计算公式为ω=βZμSμZω0因结构高度H<30.0m,取βZ=1.0，对于矩形平面μS=1.3可查荷载规范，查的μZ〈1.0时取μZ=1.0，将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表1所示，表中A表示一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图6所示：例表1风荷载计算层βZμSZ（m）μZω0(KN/㎡)A(㎡)Pw(KN)51.01.318.60.8120.3511.764.3441.01.3150.740.3515.125.0931.01.311.40.740.3515.125.0921.01.37.80.740.3515.125.0911.01.34.20.740.3516.385.52风荷载作用下的结构计算简图如图五所示 图5：风荷载作用下的结构计算简图3.4地震荷载计算由地震作用的计算原则可知只需考虑水平作用，并采用底部剪力法计算水平地震作用力结构各层的总重力荷载代表值为顶层：G5=8106KN其他层：G1=G2=G3=G4=9757K结构的基本自震周期采用经验公式T1=S设防烈度为7度，则水平地震影响系数最大值max=0.08,由近震情况下的类建筑场地条件，得特征周期Tg=0.40S则地震影响系数1为1= 结构总的重力荷载代表值为GE=46520KN则由底部剪力法计算公式为2107.4KN每榀框架所承受的总水平地震力为FEK1=162.1KN每榀框架所承受的地震力可按下式计算至各层节点处计算过程见例表2，计算结果见例图6表2层Hi(m)Gi(KN)GiHiFi(KN)519.8810616.05×10444.70416.2975715.81×10444.03312.6975712.29×10434.2329.097578.78×10424.4515.497575.27×10414.68图6地震作用下的结构计算简图 4.内力计算4.1恒载作用下的内力计算恒载（竖向荷载）作用下的内力计算采用弯矩二次分配法。首先将梯形分布荷载及三角形分布荷载化为等效的均布荷载。如图七所示。图7：等效均布荷载其他层：边跨中跨顶层：边跨中跨此时恒荷载作用下的框架结构计算简图如图8示。因为框架对称、荷载对称，中跨中点无转角，故仅需计算一般即可。框架个杆件的相对线刚度比如图9所示。此时中跨梁的相对线刚度须乘以系数0.5。梁端弯矩计算过程如下 顶层边跨中跨其他层边跨中跨例图8框架结构计算简图例图9相对线刚度比弯距二次分配法的计算过程如图10。 图10：弯距二次分配法的计算过程计算过程见图11、12、13所示图11：弯距图： 图12梁拄剪力、轴力图图13框架梁在恒载作用下经弯距调幅后的弯矩图4、2活载作用下的内力计算活荷载采用满跨布置法，并用弯矩二次分配法计算，把所得的梁端弯矩加以调幅，并将梁端节点弯矩换算成梁端柱边弯矩，计算过程如下梁端弯矩顶层：边跨MF=10.8×7.22/12=46.66KN·m中跨MF=10.8×1.82/12=2.92KN·m其他层：边跨MF=10.8×7.22/12=46.66KN·m中跨MF=10.8×1.82/12=0.97KN·m弯矩二次分配法的计算过程如图14，活荷载作用下弯矩图、剪力轴力和调幅后弯矩图如图15、16、17所示 图14矩二次分配法的计算过程图15活荷载作用下弯矩图 图16活荷载作用下框架剪力、轴力图17调幅后弯矩图4.3风荷载作用下的内力计算风荷载作用下的内力计算采用D值法，其计算简图见例图5。计算过程如下：4.3.1各柱剪力V例表32-5层剪力系数5层PW=4.34KN4层PW=9.43KN3层PW=14.52KN2层PW=19.61KNABABABAB3.015.513.015.513.015.513.015.510.60.7340.60.7340.60.7340.60.7342.668AB1.0641.1062.3122.4033.5603.7004.8084.997例表4底层剪力 系数PW=25.13KN边柱B中柱C3.816.970.740.833.146.2246.3414.3.2求反弯点高度.有计算简图知风荷载的分布较接近于均布荷载，故y0可查的。又本例各层梁的线刚度相同，层高除底层外均相同，则y1=y2=y3=0因此柱底至反弯点的高度yh=y0h.计算过程见例表5。例表5反弯点高度层数柱号KyoY=yoh(m)5(h=3.60m)B3.4970.451.62C3.8920.451.624(h=3.60m)B3.4970.451.62C3.8920.501.803(h=3.60m)B3.4970.501.80C3.8920.501.802(h=3.60m)B3.4970.501.80C3.8920.501.801(h=4.55m)B5.2360.552.5C6.970.552.54.3.3风荷载作用下的框架内力计算过程求得各柱的反弯点高度和杆端剪力后，即可求得各杆端弯矩。再根据节点平衡条件求得梁端弯矩(图18)并进而求出梁端剪力和各柱的轴力(图19)作出风荷载作用下的弯矩图、剪力、轴力图，如图所示。 例图18风荷载作用下梁端弯矩例图19风荷载作用下梁柱的剪力、轴力4.4地震作用内力计算地震作用下内力计算采用D值法，计算简图见例图6，计算过程如下4.4.1各柱剪力V如例表62-5层剪力系数5层PW=44.70KN4层PW=88.73KN3层PW=122.96KN2层PW=147.41KNBCBCBCBC3.9743.8923.4973.8923.4973.8923.4973.8920.6360.6610.6360.6610.6360.6610.6360.6612.594BC10.9611.3921.7522.6130.1531.3336.1437.56例表7底层剪力V 系数PW=162.09KN边柱B中柱C5.2365.8270.7930.8083.20240.1440.904.4.2求反弯点高度y.由计算简图知地震荷载的分布较接近于倒三角形荷载，故y0可查的。又本例各层梁的线刚度相同，层高除底层外均相同，则y1=y2=y3=0。因此柱底至反弯点的高度yh=y0h.计算过程见例表8。例表8反弯点高度层数柱号KyoY=yoh(m)5(h=3.60m)B3.4970.451.62C3.8920.451.624(h=3.60m)B3.4970.501.80C3.8920.501.803(h=3.60m)B3.4970.501.80C3.8920.501.802(h=3.60m)B3.4970.501.80C3.8920.501.801(h=4.55m)B5.2360.552.5C5.8270.552.54.4.3地震荷载作用下的框架内力计算过程 求得各柱的反弯点高度和杆端剪力后，即可求得各杆端弯矩。再根据节点平衡条件求得梁端弯矩(图20),并进而求出梁端剪力和各柱的轴力(图21).作出地震荷载作用下的弯矩图、剪力、轴力图，如下图例图20地震作用下框架弯矩图例图21地震作用下梁柱的剪力、轴力图5.内力组合根据以上内力计算结果，即可进行框架各梁柱各控制截面的内力组合。梁的控制截面为梁端柱边及跨中。由于对称性，每层有五个控制截面。柱分为边柱和中柱，每个柱每层有两个控制截面。 5.1一层梁的内力组合表8：一层梁内力截面号恒载活载风载地震作用①②③④MVMVMVMV1-37.4471.59-10.6135.43±23.7±6.33±162.5±43.31285.85-48.95-±1.93±6.33±13.18±43.313-53.01-91.13-16.8-42.33±19.9±6.33±136.2±43.314-23.0131.25-9.116.35±4.50±3.75±30.78±25.655-21.66--7.55-0±3.750±25.65表9内力组合（一）截面号1.2×恒载+1.4×活载⑤1.2×恒载+1.4×风载⑥MmaxMmin︱V︱maxMmaxMmin︱V︱max组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果1--①②-59.78①②135.51--①③-78.1①③94.732①②171.55----①③105.72----3--①②-87.13①②-168.62--①③-91.47①③-118.24--①②-40.35①②60.39--①③-33.91①③42.755--①②-36.56----①③-26-- 表10:内力组合（二）截面号1.2×恒载+1.4×0.85×(活载+风载)⑦1.2×(恒载+0.5×活载)+1.3×地震作用⑧MmaxMmin︱V︱maxMmaxMmin︱V︱max组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果1--①②③-88.12①②③138.53①②④160①②④-262.54①②④163.472①②③167.13---①②④149.52----3--①②③-109.85①②③-170.66①②④107.37①②④-250.72①②④-191.064--①②③-44.75①②③62.83①②④6.94①②④-73.1①②④80.665--①②③-35.5----①②④-30.52-- 5.2第三层梁的内力组合表11：三层梁内力截面号恒载活载风载地震作用①②③④MVMVMVMV1-46.4270.9-12.0335.32±10.4±2.79±93.42±25.02278.9-47.83-±0.72±2.79±7.11±25.023-57.88-91.82-17.6-42.44±8.92±2.79±79.19±25.024-20.829.87-8.8516.2±2.02±1.84±17.90±14.925-19.18--7.28-0±1.840±14.92表12：内力组合（一）截面号1.2×恒载+1.4×活载⑤1.2×恒载+1.4×风载⑥MmaxMmin︱V︱maxMmaxMmin︱V︱max组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果1--①②-72.55①②134.53--①③-70.26①③88.992①②161.6----①③95.69----3--①②-94.1①②-169.6--①③-81.94①③-114.094--①②-37.35①②58.52--①③-27.79①③38.425--①②-33.21----①③-23.02-- 表13:内力组合（二）截面号1.2×恒载+1.4×0.85×(活载+风载)⑩1.2×(恒载+0.5×活载)+1.3×地震作用⑾MmaxMmin︱V︱maxMmaxMmin︱V︱max组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果1--①②③-83.97①②③133.1①②④58.52①②④-184.37①②④138.82①②③155.85---①②④132.62----3--①②③-102.87①②③-167.17--①②④-182.96①②④-168.174--①②③-38.66①②③58.57--①②④-53.54①②④64.965--①②③-32.19①②③---①②④-27.38--5.3第五层梁的内力组合：表14：五层梁内力 截面号恒载活载风载地震作用①②③④MVMVMVMV1-9.3294.06-4.9335.87±2.11±0.57±21.70±5.812124.8-53.34-±0.16±0.57±1.66±5.813-60.05-116.9-13.69-41.89±1.79±0.57±18.39±5.814-39.230.14-10.3417.13±0.40±0.33±4.16±3.475-35.13--8.95-0±0.330±3.47表15：内力组合（一）截面号1.2×恒载+1.4×活载⑤1.2×恒载+1.4×风载⑥MmaxMmin︱V︱maxMmaxMmin︱V︱max组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果1--①②-18.22①②163.09--①③-14.27①③113.672①②224.44----①③149.8----3--①②-91.23①②-198.93--①③-74.57①③-141.084--①②-61.52①②60.15--①③-47.6①③36.635--①②-54.68----①③-42.62--表16：内力组合（二）截面号1.2×恒载+1.4×0.85×(活载+风载)⑦1.2×(恒载+0.5×活载)+1.3×地震作用⑧MmaxMmin︱V︱maxMmaxMmin︱V︱max 组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果组合项结果1--①②③-20.19①②③158.79--①②④-42.49①②④141.952①②③217.17----①②④183.92----3--①②③-91.56①②③-193.78--①②④104.18①②④-172.974--①②③-60.57①②③58.17--①②④-58.65①②④50.965--①②③-53.85----①②④-47.52--5.4第一层柱的内力组合表17一层柱内力 柱号荷载类型截面恒载活载风载地震荷载上层传来上层传来（1）（2）（3）（4）（5）（6）边柱17.77—7.47—8.89—3.74—N110.4972519.44237.6中柱-15.12—-5.69—-7.56—-2.85—N139.12853.7238.88255.02表18内力组合（一）柱号内力组合 荷载类型截面1.2恒载+1.4活载1.2恒载+1.4风载1+2+3+41+2+41+2+31+2+51+2+51+2+5边柱28.8328.8328.8343.931.6043.9314.4314.4314.4337.27-14.5037.27N1263.881102.21102.21090.21047.31090.2中柱-26.82-26.82-26.820.29-42.86-42.86-13.42-13.42-13.4215.72-37.01-37.01N1627.21390.21390.2135513381338柱号荷载类型截面内力组合1.2恒载+0.9*1.4（活载+恒载）1.2（恒载+0.5活载）+1.3地震作用1+2+3+4+51+2+4+51+2+3+51+2+3+4+51+2++3+4+61+2+3+6边柱47.279.1747.27152.16-101.44152.1637.42-9.1837.42167.68-142.3167.68N1263.71079.61118.21310.1925.361240.81中柱-6.85-45.68-45.68105.55-152.87-152.87-10.59-36.86-36.86146.08-169.74-169.74N1606.81378.21378.21530.711301.331301.335.5第三层柱的内力组合表19三层柱内力 柱号荷载类型截面恒载活载风载地震荷载上层传来上层传来（1）（2）（3）（4）（5）（6）边柱29.85—9.33—30.24—9.33—N110.49490.2719.44145.39中柱-24.63—-7—-24.59—-7—N139.12385.6438.88127.29表20内力组合（一）内力组合 柱号荷载类型截面1.2恒载+1.4活载1.2恒载+1.4风载1+2+3+41+2+41+2+31+2+51+2+51+2+5边柱48.8835.8248.8844.7926.8544.7949.3536.2949.3545.2627.3145.26N951.67924.46748.13727.87677.95727.87中柱-39.36-29.56-39.36-20.23-38.88-38.88-39.3-29.5-39.3-20.18-38.83-38.83N862.35807.9684.14632.3627.12627.12柱号荷载类型截面内力组合1.2恒载+0.9*1.4（活载+恒载）1.2（恒载+0.5活载）+1.3地震作用1+2+3+4+51+2+4+51+2+3+51+2+3+4+51+2++3+4+61+2+3+6边柱55.6527.7455.65111.97-29.13111.9756.1228.2156.12112.44-28.67112.44N934.86897.84751.67879.7759.92792.47中柱-29.98-46.77-46.7739.55-107.06-107.06-29.94-46.72-46.7239.6107.02107.02N841.42787.77676.37753.59705.23677.225.6第五层柱的内力组合表21五层柱内力 柱号荷载类型截面恒载活载风载地震荷载上层传来上层传来（1）（2）（3）（4）（5）（6）边柱47.58—11.67—34.7—9.33—N144.294.0619.4435.87中柱-37.93—-8.31—-27.99—-7—N157.1230.1438.8817.13表22内力组合（一）内力组合 柱号荷载类型截面1.2恒载+1.4活载1.2恒载+1.4风载1+2+3+41+2+41+2+31+2+51+2+51+2+5边柱28.8328.8328.8343.931.6043.9314.4314.4314.4337.27-14.5037.27N1263.881102.21102.21090.21047.31090.2中柱-26.82-26.82-26.820.29-42.86-42.86-13.42-13.42-13.4215.72-37.01-37.01N1627.21390.21390.2135513381338柱号荷载类型截面内力组合1.2恒载+0.9*1.4（活载+恒载）1.2（恒载+0.5活载）+1.3地震作用1+2+3+4+51+2+4+51+2+3+51+2+3+4+51+2++3+4+61+2+3+6边柱47.279.1747.27152.16-101.44152.1637.42-9.1837.42167.68-142.3167.68N1263.71079.61118.21310.1925.361240.81中柱-6.85-45.68-45.68105.55-152.87-152.87-10.59-36.86-36.86146.08-169.74-169.74N1606.81378.21378.21530.711301.331301.33 6．框架梁柱的配筋计算6.1框架梁的配筋计算以第一层AB跨梁为例说明计算方法.其它层梁的配筋结果见表格。根据横梁控制截面内力设计值，利用受弯构件截面承载力和斜截面承载力计算公式，算出所需纵筋及箍筋并进行配筋。混凝土C30：fcm=14.3N/mm2fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2箍筋用HPB235级钢筋fy=210N/mm2纵筋用HRB335级钢筋fy=fy‘=300N/mm2梁截面：边跨b×h=300×700mm中跨b×h=250×400mm采用单筋矩形截面公式，取a=35mm,则边跨h0=700-35=665mm中跨h0=400-35=365mm6.1.1梁的正截面受弯承载力计算从表中分别选出BC跨间截面几支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算。支座弯矩：由表10得MA=281.84KNmVA=195.44KNVA’=VA-(g+p/2)b/2=195.44-(30.60+7.08)×0.4/2=187.90KNMA’=MA-VA’b/2=281.84-187.90×0.4/2=244.26KNmrREMA’=0.75×244.26=183.20KNmMB=261.30KNmVB=199.87KNVB’=VB-(g+p/2)b/2=199.87-(30.60+7.08)×0.4/2=192.33KNMB’=MB-VB’b/2=261.30-192.33×0.4/2=223.72KNmrREMB’=0.75×223.72=167.79KNm跨中:M中=179.49KNm当梁下部受拉时按T形截面设计，当梁上部受拉时按矩形截面设计。翼缘计算宽度:按跨度考虑时，bf’=L/3=2400mm；按梁间距考虑时，bf’=b+sn=300+3800=4100mm；按翼缘厚度考虑时，h0=h-s=665mm，hf’/h0=100/665=0.15>0.1。此种情况不考虑。取最小值,则bf’=2400mm。梁内纵向钢筋：下部跨中截面按单筋T型截面计算，因为fchf’bf’(h0-hf’/2)=1.0×14.3×2400×100× (665-100/2)=2022.7KNm>179.49KNm属于第一类T形截面.=M/1fchf’h02=179.49×106/14.3×2400×6652=0.012ε=1-=0.012〈εb=0.550AS=1fcbf’h0ε/fy=0.012×14.3×2300×665/300=874.87mm2实际配置3ф20(AS=941mm2).ρ=941/(250×665)=0.566%〉0.15%，满足要求。将下部跨间截面的3ф20钢筋伸入支座，作为支座负弯矩的受压钢筋(A，S=941mm2)，再计算相应的受拉钢筋AS。支座B上部配筋：s=(M-fy‘AS（h0-a）)/1fcbh02=183.20×106-300×941×(665-35)/14.3×250×6652=0.0034ε=1-=0.0034〈2a/h0=70/665=0.105说明A，S富裕，且达不到屈服，可近似取AS=M/fy‘（h0-a）=183.20×106/300（665-35）=969.3mm2实际取2ф25(AS=982mm2)支座C上部：AS=M/fy‘（h0-a）=167.79×106/300（665-35）=887.8mm2实际取2ф25(AS=982mm2)ρ=982/(250×665)=0.59%〉0.3%，A，S/AS=0.958〉0.3，满足要求。同理其它层框架梁纵向钢筋计算结果见表 表23框架梁纵向钢筋计算表层次截面M(KNm)εAS‘实际配A，S/ASρ%(mm2)AS(mm2)AS(mm2)5B-35.31<06031872φ14/3081.960.18Cl-40.37<06032142φ14/3081.960.18BC跨中102.430.007　5103φ16/6030.36Cr-16.37<0308872φ14/30810.46CD跨中-5.1　构造2φ14/3080.463B-130.37<09416902φ22/7601.240.46Cl-124.31<09416582φ22/7601.240.46BC跨中162.440.011　8023φ20/9410.57Cr-33.78<0　3081792φ14/30810.46CD跨中-8.05　构造2φ14/3080.461B-183.200.0034830.19692φ25/9820.9580.59Cl-167.79<0725.88882φ25/9820.9580.59BC跨中179.49　0.0124968753φ20/9410.57Cr-49.43<05512622φ14/30810.46CD跨中-9.7437构造2φ14/3080.466.1.2斜截面受剪承载力计算 BC跨梁：RRECV=0.85×199.87=169.89<0.2Cfcbh0=0.2×14.3×250×665=475.48KN，故截面尺寸满足要求。梁端加密区箍筋取双肢φ8@100。箍筋用HPB235级钢筋（fyv=210KN/m2）则0.42ftbh0+1.25×fyvASVh0/s=0.42×1.43×250×665+1.25×210×101×665/100=276.16KN>169.89KN加密区长度取0.9m,非加密区箍筋取双肢φ8@150.CD跨梁:若梁端加密区长度取双肢φ8@100,则其承载力为：0.42ftbh0+1.25×fyvASVh0/s=0.42×1.43×250×265+1.25×210×101×265/100=110.05KN>RRECV=0.85×51.37=43.66KN由于非加密区长度较小，故全跨均按加密区配置。其余各层箍筋如表13所示。表24框架梁纵向钢筋计算表层次截面rV(KN)0.2Cfcbh0(KN)/S梁端加密区实际配钢筋(/S)非加密区实际配钢筋ρSV%5BCL78.96475.48>rV-0.122肢φ8@100(1.01)2肢φ8@150（0.269）Cr20.21189.48>rV-0.282肢φ8@100(1.01)2肢φ8@100（0.404）3BCL149.32475.48>rV0.322肢φ8@100(1.01)2肢φ8@150（0.269）Cr31.81189.48>rV-0.112肢φ8@100(1.01)2肢φ8@100（0.404）1BCL169.89475.48>rV0.402肢φ8@100(1.01)2肢φ8@150（0.269）Cr43.66189.48>rV0.062肢φ8@100(1.01)2肢φ8@100（0.404）ρSV%=0.24ft/fyv=0.163% 6.2框架柱的配筋6.2.1柱正截面承载力计算混凝土C30：fcm=14.3N/mm2fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2箍筋用HPB235级钢筋fy=210N/mm2纵筋用HRB335级钢筋fy=fy‘=300N/mm2=0.550以底层C柱为例进行说明,其他各柱类似。根据C柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并于柱端组合弯矩的调整值比较后选出最不利内力进行配筋计算。C节点左右梁端弯矩：MC1=-261.30+199.87×0.4/2=-221.33KNmMCr=59.1-51.37×0.4/2=48.83KNmC节点上、下柱端弯矩：MC上=152.87KNmMC下=-169.74KNmKNm1.2在节点处将其按弹性弯矩分配给上下柱端，即MC上柱=324.19×152.87/（152.87+169.74）=153.62KNmMC下柱=324.19×169.74/（152.87+169.74）=170.57KNmRreMB下柱=0.8×153.62=122.90KNmeo=M/N=122.90×106/1301.33×103=94.44mmea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者之中的较大者,即400/30=13.3mm。故取ea=20mm.ei=ea+eo=94.44+20=114.44mm底层柱的计算长度Lo=1.0H=4.55m因为柱的计算长度Lo/h=4550/400=11.375〉5，故应考虑偏心矩增大系数ηζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×4002/1301.33×103=0.879由于L0/h=11.375〈15取ζ2=1.0则η=1+(l0/h)2ζ1ζ2/1400(ei/h0)=1.36e=ηei+h/2-as=1.36×114.44+400/2-40=315.64mm对称配筋：ε=x/h0=N/fcbh0=0.632〉εb=0.550属于小偏心受压情况。 ε=+按上式计算时应满足N>及Ne>N=1301.33KN〉=0.550×14.3×400×360=1132.56KNNe=1301.33×315.64=410.75KNm>=0.43×14.3×400×360×360=318.76KNm钢筋面积=410.75×106-1.0×14.3×400×360×360×0.603（1-0.5×0.603）/300×（360-40）=1026mm2实际取4ф20(AS=A，S=1256mm2)总配筋率=2×1256/400×360=1.74%再按Nmax及相应的M一组计算。N=1627.21KN节点上下柱端弯矩MC上=26.82KNmMC下=13.42KNm此组内力是非地震组合情况,不必进行调整.且取Lo=1.0H=4.55me0=M/N=26.82×106/1627.21×103=16.48mmei=36.48mmL0/h=5400/400=13.5〈15ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×4002/1627.21×103=0.703由于L0/h=13.5〈15，取ζ2=1.0ηei=1.90×36.48=69.31<0.3h0=0.3×3600=108mm故为小偏心受压。e=ηei+h/2-as=69.31+400/2-40=229.31mmε=+按上式计算时应满足N>及Ne> ε=+=（1627.21-1132.56）×103/（373.14-318.76）×103/（0.8-0.55）×（360-40）×10-3+14.3×400×360+0.55=0.73=373.14×106-1.0×14.3×400×360×360×0.73（1-0.5×0.73）/300×（360-40）=307mm2选4ф20(AS=A，S=1256mm2)总配筋率=2×1256/400×360=1.74%其它柱的配筋计算过程基本相同,最后统一配置钢筋6.2.2柱斜截面受剪承载力计算柱斜截面受剪承载力一般较小，可先按构造配置箍筋再验算。以第一层柱为例进行计算,根据构造要求，取加密区箍筋210@100,加密区位置及长度按规范要求确定。非加密区箍筋还应满足s<10d=10×20=200mm,故箍筋取210@150。上柱柱端弯矩值MCt=152.87KNm对于三级抗震等级，柱底弯矩设计值MCb=1.1×169.74=186.71KNm则框架柱的剪力设计V=1.1×=88.2KNrV/fcbh0==0.036<0.2(满足要求)=Mc/Vch0=169.74×103/(88.2×360)=5.36>3(取=3)其中Mc取较大柱下端值，而且Mc、Vc不应考虑r，与Vc相应的轴力N=1301.33KN= <0所以构造配筋满足要求。所以柱箍筋采用构造配筋满足要求，且为施工方便柱的箍筋统一采用：加密区箍筋210@100，长0.9m,非加密区箍筋210@1507.纵向连系梁的配筋计算混凝土C30：fcm=14.3N/mm2fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2箍筋用HPB235级钢筋fy=210N/mm2纵筋用HRB335级钢筋fy=fy‘=300N/mm2b=0.5507.1.中柱连系梁配筋计算：荷载计算:恒荷载(112.584-14.4)/4.2=23.38KN/m活荷载16.02/4.2=3.81KN/m荷载总设计值：g+q=1.2×23.38+1.4×3.81=33.39KN/m7.2.计算简图连系梁的计算长度l0=4200-400=3800mm7.3.内力表25连系梁的弯矩设计值计算截面位置端支座(A)边跨跨中(1)离端第二支座(B)中间跨跨中(2)中间支座(C)弯矩系数-1/241/14-1/111/16-1/14-20.0934.44-43.8330.13-34.44表26联系梁的剪力值计算截面位置A支座(右)B支座(左)B支座(右)C支座(左)C支座(右)剪力系数0.50.550.550.550.5563.4469.7969.7969.7969.79 7.4配筋计算支座按矩形截面计算,跨中按形截面计算,翼缘宽度取为:bf=3800/3=1267mm纵向钢均匀布置一排,h0=300-35=265mm,翼缘高度hf=100mm1fchf’bf’(h0-hf’/2)=1.0×14.3×1267×100×(265-100/2)=389.5KNm>43.83KNm所以梁跨中截面均可按第一类T形截面计算.表27连系梁正截面配筋计算表截面A1B2C弯矩设计值M-20.0934.44-43.8330.13-34.440.0160.0270.0340.0240.0270.0160.0270.0350.0240.027256.1432.1560.2384.1432.1实际配置(mm2)3φ14/4613φ14/4614φ14/6163φ14/4613φ14/461表28连系梁斜截面配筋计算表截面位置A支座B支座（左）B支座（右）C支座V（KN）63.4469.7969.7969.790．25fcbh0(KN)236.8>V236.8>V236.8>V236.8>VVc=0.7ftbh066.3166.3166.3166.31SVc=0.7ftbh0+1.25×fyvASVh0/s由于Vc与V相差很小,按构造配筋均能满足要求 实际配置箍筋28@200（构造）28@200（构造）28@200（构造）28@200（构造）8.楼梯配筋的计算端部现浇板式楼梯的平面布置如图：层高3.6m，跨步尺寸150mm×300mm，楼梯上的均布荷载标准值qK=3.5KN/m。混凝土采用C30，fc=14.3N/mm2，梁、板的纵筋分别采用HRB335，fy=fy‘=300N/mm2εb=0.55，箍筋采用HPB235fy=fy‘=210N/mm28.1.楼梯斜板设计斜板长：L’=(3.62+1.82)0.5=4.025mL’/30=134.2mm取斜板厚h=120mm取1m宽板带计算。8.1.1荷载计算恒荷载标准值：水磨石面层:（0.3+0.15）×0.65/0.3=0.98混凝土踏步:0.3×0.15/2×25/0.3=1.88混凝土斜板：0.12×25×3.759/3.3=3.41板底抹灰：0.02×17×3.759/3.3=0.396.67KN/m活荷载标准值3.50KN/m荷载设计值 P=1.2×6.67+1.4×3.5=12.90KN/m8.1.2截面设计斜板的水平计算跨度Ln=3.6m,弯矩设计值M=0.1×P×Ln2=0.1×12.90×3.62=16.72KNmh0=120-20=100mmAS=选配10/10@100,AS=785mm2,每个踏步布置1根10钢筋。8.2.平台板的设计平台板厚取为80mm，取1m宽的板带计算8.2.1荷载计算恒荷载标准值：水磨石面层：0.65×1=0.65混凝土板：0.08×25×1=2.0板底抹灰：0.02×17×1=0.342.49KN/m活荷载标准值3.5KN/m活荷载设计值P=1.2×2.99+1.4×3.5=8.49KN/m8.2.2截面设计平台板的计算跨度L0=1.5-0.12/2-0.2/2=1.34m弯矩设计值:M=0.1×P×L02=0.1×8.49×2.4652=5.16KNmh0=80-20=60mm，,选配8@100,AS=503mm2，分布筋选用8@200. 8.3.平台梁的设计平台梁的截面尺寸取为250×3008.3.1荷载计算恒荷载标准值:斜板传来6.67×3.3/2=11.01平台板传来2.99×2.65/2=3.96梁自重0.25×(0.30-0.08)×25=1.375梁侧抹灰0.02×（0.30-0.08）×17=0.07516.42KN/m活荷载标准值3.5×（3.3/2+2.65/2）=10.41KN/m荷载设计值：P=1.2×16.42+1.4×10.41=34.28KN/m8.3.2截面设计平台梁的计算跨度L0=1.05×Ln=1.05×(4.2-0.24)=4.16m弯矩设计值M=剪力设计值截面按倒L型计算:bf’=b+5hf’=250+400=650h0=300-35=265mm选配3ф22,AS=1140mm2箍筋选配双肢8@150,则斜截面的受剪承载力为：满足要求。 9.板的配筋计算9.1设计资料：此楼面为现浇钢筋混凝土双向板肋梁楼盖，按弹性理论进行设计。9.2结构布置：板的结构布置如图，板厚为100m，纵向支撑梁截面为250×300，横向支撑梁截面为250×700。混凝土采用C30，fc=14.3N/mm2，板内钢筋采用HPB235，fy=fy‘=210N/mm29.3.荷载设计值g=1.2×3.0=3.6KN/m2q=1.4×2.0=2.8KN/m2q/2=1.4KN/m2q+g/2=3.6+1.4=5.0KN/m2q+g=3.6+2.8=6.4KN/m29.4.内力计算计算跨度：边跨L0=Lc=7.2m中跨L0=Lc=7.2m弯矩计算:混凝土，跨中最大弯矩取在g+q/2作用下（内支座固定）的跨中弯矩值与在q/2作用下（内支座简支）的跨中弯矩之和，支座最大弯矩取在g+q作用下（内支座固定）的支座弯矩。根据支承情况，整个楼面分为B1、B2两种区格，根据板区格支承情况查表弯矩系数，各个板区格的弯矩计算过程见下表 表29板区格的弯矩计算（KNm）板格区12L01（m）7.21.8L02（m）7.27.2L01/l0210.25m1(0.0363+0.2×0.0080)×5.0×7.22+(0.0806+0.2×0.0248)×1.4×7.22=5.456(0.0378+0.2×0.0064)×5.0×1.82+(0.0863+0.2×0.0223)×1.4×1.82=1.857m2(0.0080+0.2×0.0363)×5.0×7.22+(0.0248+0.2×0.0806)×1.4×7.22=2.356(0.0064+0.2×0.0378)×5.0×1.82+(0.0223+0.2×0.0836)×1.4×1.82=0.721m1’=m1’’-0.0788×6.4×7.22=-8.896-0.0806×6.4×1.82=-2.971m2’=m2’’-0.0571×6.4×7.22=-6.446-0.0571×6.4×1.82=-2.1059.5.截面设计相邻区格的支座弯矩取绝对值较大者，中间跨的跨中截面及中间支座处截面，折减系数为0.8，边跨的跨中截面及第一支座截面，折减系数为0.9，楼板的角区格不折减，配筋计算时近似取=0.95,，fy=210N/mm2 表30截面配筋计算及实际配筋截面区格方向H0(mm)M(KNm)As配筋实际配筋（mm2）跨中1L01100边5.456273.58@1500335中5.456×0.8=4.365218.86/8@150262L0290边2.356131.26@200141中2.356×0.9=2.120118.16@2001412L011001.857×0.9=1.67183.86@200141L0290边0.721×0.9=0.64936.16@200141中0.721×0.8=0.57732.16@200141支座1-1100第一-8.896×0.9=-8.006401.38@110457中间-8.896×0.8=-7.117356.78@1403591-2100-6.446×0.9=-5.801290.88@2003352-2100第一-2.105×0.9=-1.89594.98@200251中间-2.105×0.8=-1.68484.48@20025110.基础设计钢筋采用HRB335，混凝土采用C20，fc=9.6N/mm2，10.1边柱A的基础设计10.1.1由柱传至基顶的荷载10.1.1.1由内力组合选出两组最不利内力Mmax=167.68KNmN=1310.10KNV=59.23KNMmin=-142.30KNmN=925.36KNV=45.14KN10.1.1.2由基础梁传至基础顶面的荷载： 基础梁重：0.25×0.3×4.2×25=7.875KN铝合金窗自重：2.7×2.4×0.4=2.916KN窗下墙体自重:0.24×2.4×2.7×19=29.55KN粉刷：2×0.02×2.4×2.7×17=4.41KN窗边墙体自重:0.24×4.8×(4.2-0.4-2.7)×19=24.08KN粉刷：2×0.02×4.8×1.1×17=3.59KN72.24KN设计值：G=1.2×72.42=86.91KN10.1.1.3作用于基底的总弯矩和轴力设计值为：假定基础高度H=1000mm第一组Mbot=167.68+59.23×1.0=226.91KNmN=1310.10+86.91=1397.01KN第二组Mbot=-142.30-45.14×1.0=-187.44KNmN=925.36+86.91=1012.27KN10.1.2基地尺寸的确定由第二组确定b和LA=（1.1-1.4）1021.27/(180×1.35-22×2.8)=(6.19-7.88)m2取b=2.4mL=4.2m,A=10.08m2第一组基地尺寸验算e0=Mbot/Nbot=226.91/(1397.01+22×2.4×4.2×2.8)=0.112m0(可以)由于第二组的Mbot、N均较小，故第二组也满足要求。该房屋是可不做地基变形的二级建筑物，不做地基变形验算。10.1.3确定基础高度前面已初步假定基础H=1.0，如采用锥形基础，根据构造要求，初步确定基础尺寸如图。由于上阶底面落在柱边冲切破坏锥面之内，故仅在边界处作冲切验算。 10.1.3.1各组合在设计值作用下的地基静反力第一组Pn,max=F/A+M/W=1397.01/10.08+226.91×6/2.4×4.2×4.2=170.8KN/m2由于第二组F、M均较第一组小，故按第一组计算。10.1.3.2基础抗冲切验算简图如图由于基础宽度b=2.4m,故小雨冲切破坏锥体底宽b1+2h0=1.2+0.65×2=2.5m故冲切破坏荷载FL=Pn,maxA=170.8×(4.2/2-1.2-0.65)×2.4=348.4KN变阶处抗冲切力=0.7βtftbmh0=0.7×1.0×1.10×(1.2+2.4)/2×650=900.9KN>FL10.1.4基础配筋验算10.1.4.1沿长方向的配筋计算在第一组荷载作用下，Pn,max=170.8KN/m2相应于柱边的净反力PS1=F/A+M/W×0.2/2.1=1397.01/10.08+226.91/7.056×0.2/2.1=141.7KN/m2相应于变阶的净反力PS2=F/A+M/W×0.6/2.1=1397.01/10.08+226.91/7.056×0.6/2.1=147.8KN/m2M1=1/24×(Pn,max+PS1)/2(L-hc)2(2b+bc)=1/48(170.8+141.7)×(4.2-0.4)2(2×2.4+0.4)=488.9KNmAS1=M1/0.9fyh0=488.9×106/0.9×300×650=2785.8mm2M2=1/24×(Pn,max+PS2)/2(L-h1)2(2b+b1)=1/48×(170.8+147.8)×(4.2-1.2)2×(2×2.4+1.2)=358.KNm〈M1选用19φ14，AS=2924.1mm2，即φ14间距130mm.10.1.4.2沿短方向的配筋计算按轴心受压基础计算Pn,m=N/A=1397.01/10.08=138.6KN/m2 M1=1/24×138.6×(2.4-0.4)2×(2×4.2+0.4)=203.3KNmM2=1/24×138.6×(2.4-1.2)2×(2×4.2+1.2)=79.8KNmAS2=M1/0.9fyh0=203.3×106/0.9×300×（650-14+400）=726.8mm2按构造要求，选用φ10间距200mm.由于长边尺寸大于3m，其钢筋长度可切断10%，长短交错布置。10.2中柱B的基础设计10.2.1由柱传至基顶的荷载10.2.1.1由内力组合选出两组最不利内力Mmax=146.08KNmN=1530.71KNV=46.60KNMmin=-169.74KNmN=1301.33KNV=59.74KN10.2.1.2由基础梁传至基础顶面的荷载：基础梁重：0.25×0.3×4.2×25=7.88KN墙重:0.24×4.8×(4.2-0.4)×19=83.17KN设计值：G=1.2×91.05=106.26KN第一组:N=1639.97KN第二组：N=1410.59KN10.2.2基地尺寸的确定按轴心基础计算：由第一组确定b和LA=F/（f-rd）=1639.97×2/(180.35-20×2.8)=17.54m2取b=3.0mL=8.4m,A=25.2m2pj=F/A=1639.97×2/25.2=130.16KPa10.2.3基础抗冲切验算简图如图变阶处冲切破坏荷载FL=PjA=130.16×((4.2-1.8-0.65)×3-(1.5-0.6-0.65)2=675.2KN抗冲切力=0.7βtftbmh0=0.7×1.0×1.10×(1.2+0.65)/2×650=763.3KN>FL10.3基础配筋验算10.3.1沿长方向的配筋计算M1=1/24×130.16×(8.4-2.4-0.4)2×(2×3.0+0.4)=1088.5KNmAS1=M1/0.9fyh0=1088.5×106/0.9×300×650=6202mm2选用31φ16，AS=6234.1mm2，即φ16间距100mm.10.3.2沿短方向的配筋计算M1=1/24×150.16×(3.0-0.4)2×(2×6+0.4)=454.6KNmM2=1/24×130.16×(3.0-1.2)2×(2×6+1.2)=231.9KNmAS=M1/0.9fyh0=454.6×106/0.9×300×650=2590mm2AS,=2590/6×8.4=3626mm2选用43φ12，AS=4863.3mm2，即φ12间距200mm. 参考文献［1］《混凝土楼盖设计》中国建筑工业出版社徐金声、薛庆红等主编1998年［2］《钢筋混凝土结构设计原理》上海同济大学出版社朱伯龙等主编1990年［3］《混凝土结构构造手册》中国建筑工业出版社周起敬等主编1994年［4］《基础工程》中国建筑工业出版社郑刚等主编2000年［5］《工民建专业毕业设计指南》中国建筑工业出版社分社周国行等主编1992年［6］《混凝土结构》中国水利水电出版社张良成，翟爱良等主编2003年［7］《土木工程专业毕业设计指导》科学出版社梁兴文、史庆轩等主编2002年［8］《混凝土结构学》中国建筑工业出版社江见鲸主编1998年［9］《配筋混凝土结构原理》上海同济大学出版社袁国干主编1990年［10］《混凝土结构》清华大学出版社叶列平主编2001年［11］《钢筋混凝土结构设计原理》东南大学出版社蓝宗建主编2002年［12］《混凝土结构》武汉工业大学出版社吴培明主编2001年［13］《建筑地基基础》高等教育出版社郭继武主编1990年［14］《土力学及地基工程》中央广播电视大学出版社陈希哲主编1995年［15］《钢筋混凝土结构设计原理》重庆大学出版社朱彦鹏主编2001年 致谢词首先，向给予帮助的学校、学院领导、指导教师、有关负责人，表示由衷的感谢！另外对于给予帮助的相关部门和人士一并表示感谢！谢谢！附件：⒈建筑设计总说明⒉总平面图⒊底层平面图⒋二层平面图⒌三层平面图⒍四层平面图⒎五层平面图⒏顶层平面图⒐正立面图⒑侧立面图⒒剖面图 ⒖结构设计说明⒗基础平面布置图⒘基础配筋图⒙梁柱的配筋图⒚双向板配筋图⒛楼梯配筋图'