综合楼框架结构毕业设计计算书

'@@@@@@学院毕业设计计算书专业：级别：姓名：年月日74 综合楼框架结构专业土木工程班级姓名指导教师年月日74 本科毕业生毕业设计目录1.目录··············································12.任务书············································23.中英文摘要········································44.正文··············································54.1结构方案的概述··································54.2主要设计方法····································74.3设计心得体会····································874 本科毕业生毕业设计4.4计算部分······································104.4.1楼板计算··································104.4.2基础计算·································234.4.3楼梯计算·································254.4.4pkpm计算································404.4.5内力计算·································434.5施工图绘制（9张）·······························651.74 本科毕业生毕业设计参考文献··········································711.附录··············································722.致谢··············································7474 本科毕业生毕业设计@@@@@@成人教育学院毕业设计任务书（钢筋混凝土框架结构设计组）一、设计题目：xx市综合楼项目（工程）二、建设地点：xx市三、设计原始数据（资料）（1）自然条件1、建筑物等级建筑结构安全等级为二级，设计基准期为50年，基础设计等级为乙级。2、工程地质条件抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计地震分组为第一组。场地类别：A类，详《地质勘察报告一》。3、气象条件基本风压值（1.15KN/m2）。4、材料供应240厚标准砖。5、施工条件和能力活荷载取值：（KN/m2）楼面2.5、走廊2.0、楼梯3.5、屋面3.0。74 本科毕业生毕业设计（2）建筑规模层数层高房间组成及面积1、规模：占地面积982.23m22、层数：三层3、层高：底层4.2m，其于各层3.3m。4、房间组成及面积办公室、档案室等，总建筑面积5893.36m2。（3）参考资料详参考文献。74 本科毕业生毕业设计中英文摘要综合楼设计包括建筑设计和结构设计，在建筑设计方面，结合各功能的分区与绿化和消防上的综合考虑，进行了建筑体型的选择、平面的布置、立面的设计。结构设计利用结构专业软件PKPM进行，然后根据计算结果调整建筑方案。设计成果包括总体设计说明书，建筑及结构施工图，结构设计计算书。最后对整个设计过程中的出现的问题和设计心得进行总结。[关键词]：设计结构设计PKPMAbstractComplexbuildingcontainsarchitecturaldesignandstructuraldesign.Combiningthecomprehensiveconsiderationonthedistrictandgreeingofthefunctionsaswellasfire,thedesignofbuildingbodyincludingthechoiceoftheconstruction,graphiclayoutandthedesignelevation.ThestructureforprofessionalsofewarePKPMisusedinstructuraldesign,andadjustthearchitectureprogrammeaccordingtotheresults.Theoutcomedocumentincludinggeneralinstructionofdesign,architectureandtheconstructionofthestructureplansandcalculationbookofstructuraldesign.Tosumuptheissuesandexperiencewhichemergeinthewholedesignprocessintheend.[Keywords]:design;Structuraldesign;PKPM;74 本科毕业生毕业设计4.1结构方案的概述4.1.1结构选型与布置本工程为三层综合楼，上部结构为现浇钢筋混凝土框架结构。在结构的设计初期主要要先考虑构件的尺寸。本工程各楼层梁及三层梁采用平法表示,本工程基础采用桩基础.本工程按7度设防要求,设计基本地震加速度为0.10g.由于综合楼的横向主要控制荷载为风荷载，所以结构设计中还需考虑风荷载的作用。除了风荷载，地震荷载也必需考虑。结构设计中还需考虑到框架柱的抗倾覆，侧移刚度，层间位移等因素。1.主要构件材料及尺寸估算①主要构件材料框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件，混凝土强度：柱采用C30混凝土；梁、板、均采用C25混凝土，钢筋使用HPB235，HRB400二种钢筋。②主要构件的截面尺寸（1）框架梁：框架梁，最大跨度L=7.8m，h=（1/8~1/12）L=650mm~975mm，取h=750mmb=（1/2~1/3）h=375mm~250mm，取b=300mm取主梁截面为300mm×750mm、250mm×750mm、250mm×450mm。（2）框架柱：初定柱尺寸600mm×600mm、500mm×500mm。2.屋面和楼面板的荷载计算屋面和楼面板的荷载取自《建筑荷载规范》（GB50009—2001）。屋（楼）面面荷载（标准值）名称做法厚度（mm)容重(KN/m3)重量(KN/m2)彩色水磨石楼面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂浆找平18200.36纯水泥浆一道2200.04钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂浆找平20200.4憎水珍珠岩保温层6040.2474 本科毕业生毕业设计1：3水泥砂浆找平20200.41:6水泥焦渣找坡50150.75钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34PKPM中取楼面恒载1.5KN/m2，屋面恒载2.2KN/m2(不包括楼板自重)。74 本科毕业生毕业设计结构平面布置如图示：74 本科毕业生毕业设计4.2主要设计方法4.2.1建模PMCAD是PKPM系列结构设计各软件的核心，它为各功能设计提供数据接口。PKPM结构建模就是利用PMCAD来完成的。通过人机交互方式引导用户逐层地布置各层平面和各层楼面，再输入层高就建立起一套描述建筑物整体结构的数据。4.2.2试算SATWE是专门为多、高层建筑结构分析与设计而研制的空间组合结构有限元分析软件，适用于各种复杂体形的多、高层建筑框架、框剪结构等。在SATWE中主要根据设计条件输入设计参数，并检验结构布置。计算PMCAD中输入的模型。得出计算结果。4.2.3调整计算结果图形显示为红色表示计算未能通过，因此还必须调整。第一次试算的时候，我的结构体系居然出现了大面积的红色，全部是属于轴压比太大和超筋的情况。经过老师的指导，增大截面尺寸，从而降低柱的轴压比及降低柱的配筋率。第二次试算还是部分梁和柱的出现红色状况，后来我在进行了特殊构件定义，定义了角柱，而且定义次梁为两端铰结，再进行第三次试算，这次就能全部通过计算了。4.2.4检查结构计算后还需查看文本显示中的关于侧移风度和平均层间位移的比值等等，对于我所做的工程重点要求如下：1、检查结构设计信息中的各层Ratx，Raty：x，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值要不小于0.8；层层要满足，否则本层刚度不满足。在本工程中Ratx(min)=1.2500＞0.8，因此本工程符合要求。2、要检查结构位移项中的Ratio(x)、Ratio(Y)：最大位移与层平均位移的比值RatioDx、RatioDy：最大层间位移与平均层间位移的比值不宜大于1.3，不应大于1.5；在本工程中Ratio(x)(max)=1.26＜1.3；Ratio(Y)=1.23＜1.5，因此本工程符合要求。3、检查MaxDx/h，MaxDy/h:x,Y方向的最大层间位移角小等于1/800。本工程中MaxDx/h(max)=1/966＜1/800；MaxDy/h(max)=1109＜1/800,因此本工程符合要求。4.2.5出图74 本科毕业生毕业设计结构施工图包括柱、梁、楼板的配筋图，由于PKPM的自己配筋图会出现非常多的重叠与不合理的现象，所以我们还需要对每个部件的配筋进行调整，如板筋中我们可以把相同的房间或者对称的房间进行归并，从而进行简化。而且楼板没有错层的话，底筋或者可以拉通的尽量拉通，从而使整个板筋更加的清晰，而不会像用PKPM生成那样繁杂。柱与梁筋的出图，不仅需要电脑自行归并，而且还需我们进行手工归并，也只有很好的归并才会使配筋图更好清晰或者更加的合理。4.3心得体会毕业设计是我在校期间最后一个重要的教学环节，通过毕业设计可受到本专业系统、综合的训练和实战演练，提高综合运用所学知识能力和实践技能，同时可培养创新能力。由于初次接触一个工程设计的全过程，可以说没有任何经验可言。整个设计让自己不仅学习了很多新的软件，新的知识规范，而且让自己全面地复习了学习以来的有关的专业知识，小到制图的规范细节，大到一些构件如何受力，整个建筑如何布置会比较合理美观。虽然整个设计过程累了点，但是受益非浅。在设计的过程中不仅对自己知识的一种融合，而且也是对自己一个设计理念的培养。设计灵感的升华.在整个设计过程中，虽然基本能完成任务，但存在大量的问题。由于时间关系对建筑的一些详图没有全部考虑。结构设计上，由于对PKPM软件不够熟悉，从而导致在计算中参数没有很好的处理，从而导致一些不知的计算不够合理现象。对于以上存在的问题，我强调自己以后无论在学习和工作上，都要去加强自己，完善自己，使自己的设计理念更加的完善。通过这次设计实践，了解综合楼建筑平面功能布置，平面体形布置，平立剖面的布置；在结构方面，掌握受力构件尺寸的设置，受力特点，结构布置原则，受力特点、原理以及计算方法。在设计过程中不仅对这几年的专业知识进行了一次复习，在计算机制图的过程中，我更熟练AutoCAD、天正建筑，PKPM等建筑设计与结构计算软件。在此过程中，我对制图规范有了较为深入地了解，对平、立、剖面图的内容、线形、尺寸标注等问题上有了更为清楚地认识。通过本毕业设计，可以掌握结构设计的内容、步骤、和方法，全面了解建筑工程设计的全过程；培养正确、熟练的结构方案、结构设计计算、构造处理及绘制结构施工图的能力；培养我们在建筑工程设计中的配合意识；培养正确、熟练运用规范、手册、标准图集及参考书的能力；通过实际工程训练，建立功能设计、施工、经济全面协调的思想，进一步建立建筑、结构工程师的责任意识。为以后从事设计、施工工作奠定基础。74 本科毕业生毕业设计4.4.1楼板计算楼板B1计算书一、基本资料：　1、房间编号：12、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝1.50KN/m2　可变荷载标准值：q＝2.50KN/m2　计算跨度　Lx=4075mm　；计算跨度　Ly=7350mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HRB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.05272+0.01544/5)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=3.29kN·M　考虑活载不利布置跨中x向应增加的弯矩：　Mxa=(0.08856+0.02128/5)×(1.4×1.2)×4.12=2.70kN·MMx=3.29+2.70=5.99kN·MAsx=326.81mm2，实配φ8@130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%　My=(0.01544+0.05272/5)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=1.53kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.02128+0.08856/5)×(1.4×1.2)×4.12=1.13kN·MMy=1.53+1.13=2.67kN·MAsy=326.81mm2，实配φ8@130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%　Mx"=0.11360×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=10.00kN·MAsx"=497.89mm2，实配φ10@150(As＝521mm2)74 本科毕业生毕业设计ρmin＝0.272%，ρ＝0.419%　My"=0.07847×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=6.91kN·MAsy"=338.98mm2，实配φ8@140(As＝359mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.327%三、跨中挠度验算：Mk按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.01544+0.05272/5)×(1.0×1.5+1.0×2.5)×4.12=1.73kN·M　Mq=(0.01544+0.05272/5)×(1.0×1.5+0.5×2.5)×4.12=1.19kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2ρte＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.73/(0.87×93.×335.)=63.66N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.00559ψ＝1.10.65×1.78/(0.00559×63.66)=2.153　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝335/1000/93=0.00360⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=EsxAsxho2/[1.15ψ+0.2+6×αExρ/(1+3.5γf")]Bs＝210000.×335.×93.2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00360/(1+3.5×0.00)]=1026.56kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：74 本科毕业生毕业设计B＝Mk/[Mqx(θ1)+Mk]×Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝1.73/[1.19×(21)+1.73]×1026.56=608.330kN·M(5)、挠度f＝κ×Qk×La4/Bf＝0.00452×4.0×4.07a4/608.330=8.192mmf/L＝8.192/4075.=1/497，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、x方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝3.71×10a6/(0.87×101.×335.)=125.88N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×125.88)=0.181　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcrxψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.200×125.9/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.033，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.73×10a6/(0.87×93.×335.)=63.66N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×63.66)=0.717　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.200×63.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)74 本科毕业生毕业设计=0.016，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝7.55×10a6/(0.87×101.×503.)=170.84N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝503./60000.=0.008　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×170.84)=0.423　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.423×170.8/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.094，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝5.21×10a6/(0.87×100.×393.)=152.57N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝393./60000.=0.007　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×152.57)=0.342　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.342×152.6/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000)=0.079，满足规范要求！74 本科毕业生毕业设计楼板B2计算书一、基本资料：　1、房间编号：42、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/铰支/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝1.50KN/m2　可变荷载标准值：q＝2.50KN/m2　计算跨度　Lx=4075mm　；计算跨度　Ly=4950mm　板厚　H=120mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HRB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.03452+0.02233/5)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=2.30kN·M　考虑活载不利布置跨中x向应增加的弯矩：　Mxa=(0.05354+0.03405/5)×(1.4×1.2)×4.12=1.75kN·MMx=2.30+1.75=4.05kN·MAsx=326.81mm2，实配φ8@130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%　My=(0.02233+0.03452/5)×(1.20×1.5+1.40×1.2)×4.12=1.72kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.03405+0.05354/5)×(1.4×1.2)×4.12=1.30kN·MMy=1.72+1.30=3.02kN·MAsy=326.81mm2，实配φ8@130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%　Mx"=0.08571×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=7.54kN·MAsx"=371.33mm2，实配φ8@120(As＝419mm2)74 本科毕业生毕业设计ρmin＝0.272%，ρ＝0.327%　My"=0.07408×(1.20×1.5+1.40×2.5)×4.12=6.52kN·MAsy"=326.81mm2，实配φ8@130(As＝387mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%三、跨中挠度验算：Mk按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.02233+0.03452/5)×(1.0×1.5+1.0×2.5)×4.12=1.94kN·M　Mq=(0.02233+0.03452/5)×(1.0×1.5+0.5×2.5)×4.12=1.33kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2ρte＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.94/(0.87×93.×335.)=71.61N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.00559ψ＝1.10.65×1.78/(0.00559×71.61)=1.792　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝335./1000/93.=0.00360⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf")]Bs＝210000.×335.×93.2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00360/(1+3.5×0.00)]=1026.56kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：74 本科毕业生毕业设计B＝Mk/[Mq×(θ1)+Mk]×Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝1.94/[1.33×(21)+1.94]×1026.56=608.330kN·M(5)、挠度f＝κ×Qk×La4/Bf＝0.00300×4.0×4.07a4/608.330=5.440mmf/L＝5.440/4075.=1/749.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、x方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝2.59×10a6/(0.87×101.×335.)=87.94N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×87.94)=0.215　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.200×87.9/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.023，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.94×10a6/(0.87×93.×335.)=71.61N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×71.61)=0.515　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.200×71.6/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)74 本科毕业生毕业设计=0.019，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝4.92×10a6/(0.87×101.×335.)=167.11N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×167.11)=0.408　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.408×167.1/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.088，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝5.69×10a6/(0.87×100.×393.)=166.63N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×120.=60000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝393./60000.=0.007　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×166.63)=0.406　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.406×166.6/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000)=0.103，满足规范要求！74 本科毕业生毕业设计楼板B3计算书一、基本资料：　1、房间编号：22、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/3、荷载：　永久荷载标准值：g＝1.50KN/m2　可变荷载标准值：q＝2.00KN/m2　计算跨度　Lx=4075mm　；计算跨度　Ly=2400mm　板厚　H=100mm；砼强度等级：C25；钢筋强度等级：HRB2354、计算方法：弹性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：　Mx=(0.01023+0.03889/5)×(1.20×1.5+1.40×1.0)×2.42=0.33kN·M　考虑活载不利布置跨中x向应增加的弯矩：　Mxa=(0.02354+0.08348/5)×(1.4×1.0)×2.42=0.32kN·MMx=0.33+0.32=0.66kN·MAsx=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%　My=(0.03889+0.01023/5)×(1.20×1.5+1.40×1.0)×2.42=0.75kN·M　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：　Mya=(0.08348+0.02354/5)×(1.4×1.0)×2.42=0.71kN·MMy=0.75+0.71=1.47kN·MAsy=272.34mm2，实配φ8@180(As＝279.mm2)ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%　Mx"=0.05708×(1.20×1.5+1.40×2.0)×2.42=1.51kN·MAsx"=272.34mm2，实配φ8@140(As＝359mm2,可能与邻跨有关系)74 本科毕业生毕业设计ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%　My"=0.08169×(1.20×1.5+1.40×2.0)×2.42=2.16kN·MAsy"=272.34mm2，实配φ8@140(As＝359mm2,可能与邻跨有关系)ρmin＝0.272%，ρ＝0.393%三、跨中挠度验算：Mk按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：　Mk=(0.03889+0.01023/5)×(1.0×1.5+1.0×2.0)×2.42=0.83kN·M　Mq=(0.03889+0.01023/5)×(1.0×1.5+0.5×2.0)×2.42=0.59kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2Ftk＝1.78N/mm2ρte＝210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.83/(0.87×81.×279.)=41.93N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.00559ψ＝1.10.65×1.78/(0.00559×41.93)=3.838　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf"：矩形截面，γf"＝0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝279./1000/81.=0.00345⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式8.2.3－1）计算:Bs=Es×As×ho2/[1.15ψ+0.2+6×αE×ρ/(1+3.5γf")]Bs＝210000.×279.×81.2/[1.15×0.200+0.2+6×7.535×0.00345/(1+3.5×0.00)]=656.74kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第8.2.5条，当ρ"＝0时，θ＝2.0(4)、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：74 本科毕业生毕业设计B＝Mk/[Mq×(θ1)+Mk]×Bs（混凝土规范式8.2.2）B＝0.83/[0.59×(21)+0.83]×656.74=604.692kN·M(5)、挠度f＝κ×Qk×La4/Bf＝0.00250×3.5×2.40a4/604.692=0.481mmf/L＝0.481/2400.=1/4993.，满足规范要求！四、裂缝宽度验算：①、x方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.36×10a6/(0.87×73.×279.)=20.47N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×20.47)=4.549　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.200×20.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.005，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝0.83×10a6/(0.87×81.×279.)=41.93N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×41.93)=1.658　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.200×41.9/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)74 本科毕业生毕业设计=0.011，满足规范要求！④、下端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.65×10a6/(0.87×80.×393.)=60.25N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝393./50000.=0.008　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×60.25)=0.820　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.200×60.3/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000)=0.018，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.15×10a6/(0.87×81.×279.)=58.47N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×58.47)=0.878　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcrxψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.200×58.5/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.015，满足规范要求！⑥、上端支座跨中裂缝：　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：　ψ＝1.10.65×Ftk/(ρte×σsk)（混凝土规范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87×ho×As)（混凝土规范式8.1.3－3）σsk＝1.65×10a6/(0.87×81.×279.)=83.68N/mm74 本科毕业生毕业设计矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土规范式8.1.2－4）ρte＝279./50000.=0.006　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01ψ＝1.10.65×1.78/(0.01×83.68)=0.282　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2　ωmax＝αcr×ψ×σsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte)（混凝土规范式8.1.2－1）　ωmax＝2.1×0.200×83.7/210000.×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000)=0.022，满足规范要求！74 本科毕业生毕业设计4.4.2基础计算基础计算书单桩竖向承载力设计值：A类　一、基本资料：　1、工程概述：　工程名称：A类　地质报告：《地质勘探报告一》　2、土层参数：　qsik桩侧极限侧阻力标准值（kPa）；　qpk桩端极限端阻力标准值（kPa）；　　(1)、预制桩　土层名称qsikqpk　填土00　粘性土660　淤泥250　粉土752600　　3、钻孔参数：　　(1)、ZK－1孔口标高Hd＝0.00m　土层名称层底深度土层层厚　填土1.201.20　粘性土4.803.60　淤泥9.704.90　粉土49.7040.00　74 本科毕业生毕业设计　4、设计时执行的规范：　《建筑桩基技术规范》（JGJ94－2008）以下简称桩基规范二、计算结果：　γs、γp分别为桩侧阻抗力分项系数、桩端阻抗力分项系数；　Ht桩顶面标高（M）；　d桩身直径（mm）；　u、L分别为桩身周长、桩身长度（M）；　Ap桩端面积（M）；　Lc桩全断面进入持力层深度Lc（M）；　V桩身体积（M）；　Gk桩身自重标准值（kN）；　Qsk、Qpk单桩总极限侧阻力标准值、总极限端阻力标准值（kN）；　Quk、R单桩竖向极限承载力标准值、竖向承载力设计值（kN）；　　1、预制桩γs＝γp＝2.00　桩顶面标高Ht＝1.50d＝φ500　u＝1.571Ap＝0.196　桩端持力层：粉土Lc＝1.00　最小承载力设计值Rmin＝2000kN　　单桩竖向极限承载力标准值可按下式计算：　Quk＝Qsk+Qpk＝u×∑qsik×li+qpk×Ap（桩基规范5.2.8）　单桩竖向承载力设计值可按下式计算：　R＝Qsk/γs+Qpk/γp（桩基规范5.2.21）　　钻孔编号LVGkQskQpkQukR　ZK－133.36.54164349551140052003　　74 本科毕业生毕业设计4.4.3楼梯计算板式楼梯计算书：TB14.4.3.1.1已知条件及计算要求：(1)计算简图:(2)已知条件:几何信息:左标高=0.000m右标高=2.100m平台长度(左):0mm平台长度(右):0mm平台厚度(左):100mm平台厚度(右):100mm内延长(左):0mm内延长(右):0mm平台梁尺寸:B2=200mmH2=400mm74 本科毕业生毕业设计B3=200mmH3=400mm梯段长度:3900mm,踏步数:14梯板厚度:140mm,梯跨长度L0:2600mm,梯井宽:200mm平面类型:双跑荷载信息:附加恒荷载:1.000KN/m2活荷载:3.500KN/m2恒载分项系数:1.200,活载分项系数:1.400混凝土等级:C25,fc=11.90N/mm2配筋调整系数:1.00混凝土容重:25.00kN/mm3保护层厚度:c=15mm板纵筋等级:HRB335,ρte=300N/mm2梁纵筋等级:HRB335,ρte=300N/mm2梁箍筋等级:HPB235,ρte=210N/mm2验算信息:挠度限值:L0/200裂缝限值:0.30mm(3)计算要求:1)楼梯板计算2)平台梁计算3)板裂缝验算4)板挠度验算4.4.3.1.2荷载与内力计算：(1)荷载计算标准值(qk):梯斜段:10.288kN/m设计值(q):梯斜段:13.046kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。4.4.3.1.3计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带(b)计算方法:矩阵位移法单位说明:74 本科毕业生毕业设计弯矩:kN.m/m_剪力:kN/m挠度:mm纵筋面积:mm2/m_截面尺寸:mm×mm裂缝:mm板段配筋计算结果:计算板段1(斜梯段):截面B×H=1000×140截面:左中右弯矩(M):0.00027.4120.000剪力(V):23.8030.00023.803截面验算:Vma×=23.80kN<0.7βhftbh0=106.68kN截面满足上部计算纵筋(As"):0.0000.0000.000下部计算纵筋(As):280.000834.627280.000上纵实配:12@150(753,0.54%)12@150(753,0.54%)下纵实配:12@150(1026,0.73%)12@150(1026,0.73%)12@150(1026,0.73%)挠度限值:[f]=23.03mm验算结论:fmax=22.23mm<[f]=23.03mm(4607/200),满足。裂缝(w):0.0000.1760.000裂缝限值:[ω]=0.30mm验算结论:ωmax=0.176mm<[ω]=0.30mm,满足。弯矩和剪力图:弹性位移图:74 本科毕业生毕业设计配筋简图:挠度、裂缝图:74 本科毕业生毕业设计74 本科毕业生毕业设计板式楼梯计算书：TB24.4.3.2.1已知条件及计算要求：(1)计算简图:(2)已知条件:几何信息:左标高=0.000m右标高=1.650m平台长度(左):0mm平台长度(右):0mm平台厚度(左):120mm平台厚度(右):100mm内延长(左):900mm内延长(右):0mm平台梁尺寸:B2=200mmH2=400mmB3=200mmH3=400mm梯段长度:3900mm,踏步数:1174 本科毕业生毕业设计梯板厚度:120mm,梯跨长度L0:2600mm,梯井宽:200mm平面类型:双跑荷载信息:附加恒荷载:1.000KN/m2活荷载:3.500KN/m2恒载分项系数:1.200,活载分项系数:1.400混凝土等级:C25,fc=11.90N/mm2配筋调整系数:1.00混凝土容重:25.00kN/mm3保护层厚度:c=15mm板纵筋等级:HRB335,ρte=300N/mm2梁纵筋等级:HRB335,ρte=300N/mm2梁箍筋等级:HPB235,ρte=210N/mm2验算信息:挠度限值:L0/200裂缝限值:0.30mm(3)计算要求:1)楼梯板计算2)平台梁计算3)板裂缝验算4)板挠度验算4.4.3.2.2荷载与内力计算：(1)荷载计算标准值(qk):左平台:7.500kN/m梯斜段:9.729kN/m设计值(q):左平台:9.700kN/m梯斜段:12.375kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。4.4.3.2.3计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带(b)计算方法:矩阵位移法单位说明:74 本科毕业生毕业设计弯矩:kN.m/m_剪力:kN/m挠度:mm纵筋面积:mm2/m_截面尺寸:mm×mm裂缝:mm板段配筋计算结果:计算板段1(左内延长):截面B×H=1000×120截面:左中右弯矩(M):0.00018.17018.170剪力(V):23.02018.17013.320截面验算:Vmax=23.02kN<0.7βhftbh0=88.90kN截面满足上部计算纵筋(As"):0.0000.0000.000下部计算纵筋(As):240.000660.684660.684上纵实配:12@150(753,0.63%)12@150(753,0.63%)下纵实配:12@150(1340,1.12%)12@150(1340,1.12%)12@150(1340,1.12%)裂缝(w):0.0000.0870.087裂缝限值:[ω]=0.30mm验算结论:ωmax=0.087mm<[ω]=0.30mm,满足。计算板段2(斜梯段):截面B×H=1000×120截面:左中右弯矩(M):18.17025.3270.000剪力(V):11.7425.16722.076截面验算:Vmax=22.08kN<0.7βhftbh0=88.90kN截面满足上部计算纵筋(As"):0.0000.0000.000下部计算纵筋(As):660.684960.526240.000上纵实配:12@150(753,0.63%)12@150(753,0.63%)下纵实配:12@150(1340,1.12%)12@150(1340,1.12%)12@150(1340,1.12%)挠度限值:[f]=22.58mm验算结论:fmax=21.26mm<[f]=22.58mm(4516/200),满足。裂缝(w):0.0870.1420.00074 本科毕业生毕业设计裂缝限值:[ω]=0.30mm验算结论:ωmax=0.142mm<[ω]=0.30mm,满足。弯矩和剪力图:弹性位移图:74 本科毕业生毕业设计配筋简图:挠度、裂缝图:74 本科毕业生毕业设计板式楼梯计算书：TB34.4.3.3.1已知条件及计算要求：(1)计算简图:(2)已知条件:几何信息:左标高=0.000m右标高=1.650m平台长度(左):0mm平台长度(右):0mm平台厚度(左):100mm平台厚度(右):100mm内延长(左):0mm内延长(右):0mm平台梁尺寸:B2=200mmH2=400mmB3=200mmH3=400mm梯段长度:3000mm,踏步数:1174 本科毕业生毕业设计梯板厚度:120mm,梯跨长度L0:2600mm,梯井宽:200mm平面类型:双跑荷载信息:附加恒荷载:1.000KN/m2活荷载:3.500KN/m2恒载分项系数:1.200,活载分项系数:1.400混凝土等级:C25,fc=11.90N/mm2配筋调整系数:1.00混凝土容重:25.00kN/mm3保护层厚度:c=15mm板纵筋等级:HRB335,ρte=300N/mm2梁纵筋等级:HRB335,ρte=300N/mm2梁箍筋等级:HPB235,ρte=210N/mm2验算信息:挠度限值:L0/200裂缝限值:0.30mm(3)计算要求:1)楼梯板计算2)平台梁计算3)板裂缝验算4)板挠度验算4.4.3.3.2荷载与内力计算：(1)荷载计算标准值(qk):梯斜段:9.729kN/m设计值(q):梯斜段:12.375kN/m(2)内力计算:a.楼梯板:矩阵位移法求解。4.4.3.3.3计算结果：计算说明:(a)简化方法:取板沿着宽度方向单位长度的板带(b)计算方法:矩阵位移法单位说明:弯矩:kN.m/m_剪力:kN/m挠度:mm纵筋面积:mm2/m_截面尺寸:mm×mm裂缝:mm74 本科毕业生毕业设计板段配筋计算结果:计算板段1(斜梯段):截面B×H=1000×120截面:左中右弯矩(M):0.00015.8400.000剪力(V):17.5980.00017.598截面验算:Vmax=17.60kN<0.7βhftbh0=88.90kN截面满足上部计算纵筋(As"):0.0000.0000.000下部计算纵筋(As):240.000568.775240.000上纵实配:12@150(753,0.63%)12@150(753,0.63%)下纵实配:12@150(754,0.63%)12@150(754,0.63%)12@150(754,0.63%)挠度限值:[f]=18.00mm验算结论:fmax=15.87mm<[f]=18.00mm(3600/200),满足。裂缝(w):0.0000.1430.000裂缝限值:[ω]=0.30mm验算结论:ωmax=0.143mm<[ω]=0.30mm,满足。弯矩和剪力图:弹性位移图:74 本科毕业生毕业设计配筋简图:挠度、裂缝图:74 本科毕业生毕业设计74 本科毕业生毕业设计4.4.4pkpm计算建筑结构的总信息总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBAsE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷1计算方式风荷载计算信息:计算普通风荷载地震力计算信息:计算x,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEx=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAx=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(KN/m2):WO=1.15地面粗糙程度:B类结构基本周期（秒）:T1=0.32体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=7各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=1设计地震分组:一组74 本科毕业生毕业设计特征周期TG=0.25多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.08罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=2剪力墙的抗震等级:NW=2活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:是是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到7层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算柱，墙，基础活荷载折减系数计算截面以上的层数折减系数11.00230.85450.70680.659200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=074 本科毕业生毕业设计顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2):IB=300柱主筋强度(N/mm2):IC=300墙主筋强度(N/mm2):IW=300梁箍筋强度(N/mm2):JB=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%):RWV1=0.60设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑PDelt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.113)计算砼柱计算长度系数:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.4074 本科毕业生毕业设计风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=5.2074 本科毕业生毕业设计4.4.5内力计算1.标准层平面如图示：74 本科毕业生毕业设计2.结构立面如图示：74 本科毕业生毕业设计3.荷载分部情况：74 本科毕业生毕业设计74 本科毕业生毕业设计4.根据内力组合结果进行该楼层梁配筋，配筋结构如下：截面第三层梁AB左端跨中右端　　上部筋下部筋上部筋下部筋上部筋下部筋设计弯矩M(kN·m)167.30430.71.6113.747200.7633.9梁截面截面宽度b(mm)280280280280280280截面高度h(mm)650650650650650650保护层+d/2as(mm)353535353535截面有效高度h0=has(mm)615615615615615615砼强度设计值fc(N/mm²)14.314.314.314.314.314.3ft(N/mm²)1.431.431.431.431.431.43钢筋强度设计值fy(N/mm²)300300300300300300系数α1(≤C50,取1.0)1.01.01.01.01.01.0系数αs=γREM/α1fcbh0²0.0830.0150.0010.0560.0990.017初算受压区高度ξ=1sqrt(12αs)0.0870.0150.0010.0580.1050.017界限受压区高度ξb(二级抗震)0.5500.5500.5500.5500.5500.550计算配筋面积As=α1fcbh0ξ/fy(mm²)710.88125.766.51476.20861.28138.98实选钢筋7224/33182223187224/3318实选钢筋面积(mm²)8295096287631388509实际受压区高度ξ=ρfy/α1fc0.1010.0620.0770.0930.1690.062实际配筋率ρ×100%0.0050.0030.0040.0040.0080.003最大配筋率ρmax×100%(三级抗震)3.00%3.00%3.00%3.00%3.00%3.00%最小配筋率ρmin×100%(三级抗震)0.20%0.20%0.20%0.20%0.20%0.20%表一：三层梁ＡＢ配筋计算74 本科毕业生毕业设计截面第三层梁BC左端跨中右端　　上部筋下部筋上部筋下部筋上部筋下部筋设计弯矩M(kN·m)99.01212.575.1820117.20412.5梁截面截面宽度b(mm)280280280280280280截面高度h(mm)650650650650650650保护层+d/2as(mm)353535353535截面有效高度h0=has(mm)615615615615615615砼强度设计值fc(N/mm²)14.314.314.314.314.314.3ft(N/mm²)1.431.431.431.431.431.43钢筋强度设计值fy(N/mm²)300300300300300300系数α1(≤C50,取1.0)1.01.01.01.01.01.0系数αs=γREM/α1fcbh0²0.0490.0060.0370.0000.0580.006初算受压区高度ξ=1sqrt(12αs)0.0500.0060.0380.0000.0600.006界限受压区高度ξb(二级抗震)0.5500.5500.5500.5500.5500.550计算配筋面积As=α1fcbh0ξ/fy(mm²)412.8750.97311.530.00491.1350.97实选钢筋7224/3218/422222218/4227224/3218/422实选钢筋面积(mm²)13886036286031610603实际受压区高度ξ=ρfy/α1fc0.1690.0730.0770.0730.1960.073实际配筋率ρ×100%0.0080.0040.0040.0040.0090.004最大配筋率ρmax×100%(三级抗震)3.00%3.00%3.00%3.00%3.00%3.00%最小配筋率ρmin×100%(三级抗震)0.20%0.20%0.20%0.20%0.20%0.20%表二：三层梁ＢＣ配筋计算74 本科毕业生毕业设计截面第三层梁CD左端跨中右端　　上部筋下部筋上部筋下部筋上部筋下部筋设计弯矩M(kN·m)240.2633.91.6157.041170.4130.7梁截面截面宽度b(mm)280280280280280280截面高度h(mm)650650650650650650保护层+d/2as(mm)353535353535截面有效高度h0=has(mm)615615615615615615砼强度设计值fc(N/mm²)14.314.314.314.314.314.3ft(N/mm²)1.431.431.431.431.431.43钢筋强度设计值fy(N/mm²)300300300300300300系数α1(≤C50,取1.0)1.01.01.01.01.01.0系数αs=γREM/α1fcbh0²0.1190.0170.0010.0780.0840.015初算受压区高度ξ=1sqrt(12αs)0.1270.0170.0010.0810.0880.015界限受压区高度ξb(二级抗震)0.5500.5500.5500.5500.5500.550计算配筋面积As=α1fcbh0ξ/fy(mm²)1042.92138.986.51665.34724.72125.76实选钢筋7224/33182223187224/3318实选钢筋面积(mm²)16106286281008829628实际受压区高度ξ=ρfy/α1fc0.1960.0770.0770.1230.1010.077实际配筋率ρ×100%0.0090.0040.0040.0060.0050.004最大配筋率ρmax×100%(三级抗震)3.00%3.00%3.00%3.00%3.00%3.00%最小配筋率ρmin×100%(三级抗震)0.20%0.20%0.20%0.20%0.20%0.20%表三：三层梁ＣＤ配筋计算74 本科毕业生毕业设计截面第三层支座A第三层支座B左第三层支座B右第三层支座C左第三层支座C右第三层支座D设计剪力V（KN）147.88157.2229.9942.29204.06161.59b280.00280.00280.00280.00280.00280.00h06156156156156156151/γRE*0.20*βcfcbho（KN）671.26671.26671.26671.26671.26671.26箍筋直径φ（mm)φ8φ8φ8φ8φ8φ8肢数222222Asv1(mm2)50.350.350.350.350.350.3箍筋间距S(mm)100100100100100100抗震验算（KN）Vb=(0.42*ftbho+1.25*fyvnAsv1ho/s)/γRE328.27328.27328.27328.27328.27328.27非抗震验算（KN）Vb=(0.7*ftbho+1.25*fyvnAsv1ho/s)/γRE409.39409.39409.39409.39409.39409.39ρsv=n*Asv1/(b*s)(%)0.3350.3350.3350.3350.3350.335ρsvmin=0.26*ft/fyv(%)0.1770.1770.1770.1770.1770.177表四：三层梁斜截面配筋计算5.根据内力组合结果进行该楼层柱配筋，配筋结构如下：选取该层柱内力最不利组合中的最大值进行配筋。正截面承载力计算：三层左中柱计算1．1基本资料：采用考虑二阶效应的弹性分析方法轴向压力设计值N＝586.5kN　Mx＝0.00kN·mMy＝81.74kN·m构件的计算长度Lox＝4125mm　　Loy＝4125mm　　　截面宽度b＝500mm截面高度h＝500mm　　　采用对称配筋，即：As"＝As　混凝土的强度等级：C30fc＝14.33N/mm　钢筋抗拉强度设计值fy＝300N/mmfy"＝300N/mm　74 本科毕业生毕业设计弹性模量Es＝200000N/mmζb＝0.550　纵筋的混凝土保护层厚度c＝30mm全部纵筋最小配筋率ρmin＝0.60%　1．2轴心受压构件验算　1．2．1钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数φ　　Lo/b＝Max{Lox/bx,Loy/by}＝Max{4125/500,4125/500}　　　＝Max{8.3,8.3}＝8.3　　φ＝1/[1+0.002·(Lo/b8)^2]＝1.000　1．2．2矩形截面面积A＝b·h＝500ｘ500＝250000mm　　轴压比Uc＝N/(fc·A)＝586500/(14.33ｘ250000)＝0.16　1．2．3纵向钢筋最小截面面积　　全部纵向钢筋的最小截面面积As,min＝A·ρmin＝250000ｘ0.60%＝1500mm　　一侧纵向钢筋的最小截面面积As1,min＝A·0.20%　　　　　　　＝250000ｘ0.20%＝500mm　1．2．4全部纵向钢筋的截面面积As"按下式求得：　　N≤0.9·φ·(fc·A+fy"·As")　　As"＝(N/0.9/φfc·A)/(fy"fc)　　＝(586500/0.9/1.0014.33ｘ250000)/(30014.33)　　＝10261mm≤As,min＝1500mm，取As"＝As,min　1．3在My作用下正截面偏心受压承载力计算1．3．1初始偏心距ei　　附加偏心距ea＝Max{20,h/30}＝Max{20,17}＝20mm　　轴向压力对截面重心的偏心距：eo＝M/N＝81740000/586500　　＝139mm　　初始偏心距ei＝eo+ea＝139+20＝159mm　1．3．2偏心距增大系数η　　对于采用考虑二阶效应的弹性分析方法求得的内力设计值，η＝1.0　1．3．3轴向压力作用点至纵向受拉钢筋的合力点的距离：　　e＝η·ei+h/2a＝1.00ｘ159+500/240＝369mm　1．3．4混凝土受压区高度x由下列公式求得：　N≤α1·fc·b·x+fy"·As"σs·As　当采用对称配筋时，可令fy"·As"＝σs·As，代入上式可得：　x＝N/(α1·fc·b)＝586500/(1.00ｘ14.33ｘ500)＝82mm　　　　　　　　　　　　≤ζb·ho＝253mm，属于大偏心受压构件　1．3．5当x≥2a"时，受压区纵筋面积As"按混凝土规范式7.3.42求得：　N×e≤α1·fc·b·x·(hox/2)+fy"·As"·(hoas")　Asy"＝[N·eα1·fc·b·x·(hox/2)]/[fy"·(hoas")＝[586500ｘ3691.00ｘ14.33ｘ500ｘ82ｘ(46082/2)]/[300ｘ(46040)]＝231mm＜As1,min＝500mm，取Asy"＝500mm　则实配钢筋218+216（As=911mm）,满足要求。6.其他梁、柱配筋结果详结施图。74 本科毕业生毕业设计恒载弯矩图：74 本科毕业生毕业设计活载弯矩图：74 本科毕业生毕业设计PKPM配筋图1：74 本科毕业生毕业设计PKPM配筋图2：74 本科毕业生毕业设计PKPM配筋图3：74 本科毕业生毕业设计PKPM配筋图4：74 本科毕业生毕业设计PKPM配筋图4：74 本科毕业生毕业设计PKPM配筋图5：74 本科毕业生毕业设计参考文献1.《结构力学》教材2.《混凝土结构》教材3.《建筑抗震设计》教材4.《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001），中国建筑工业出版社，2001.5.《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002），中国建筑工业出版社，2002.6.《建筑抗震设计规范》（GB50011—2001），中国建筑工业出版社，2001.7.《建筑地基基础设计规范》（GB500072002），中国建筑工业出版社，2002.8.《建筑桩基技术规范》（JGJ9494），中国建筑工业出版社，1994.9.《建筑结构制图标准》（GB/T501052001），中国建筑标准设计研究所出版，2001.10.《混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图》（图集号03G1011），中国建筑标准设计研究所出版，2003.11.《建筑物抗震构造详图》（图集号03G3291），中国建筑标准设计研究所出版，2003.12.《土木工程专业毕业设计指导》（科学出版社）74 本科毕业生毕业设计附录设计进度计划序号起止日期计划完成内容实际完成情况检查日期检查人签名1结构选型与布置2楼（屋）盖设计3框架荷载计算4框架内力分析5内力组合6框架梁柱截面配筋计算7基础设计8施工图绘制（计算机绘制）9整理计算书1011121314指导教师批准，并签名：年月日74 本科毕业生毕业设计@@学院成人教育学院毕业设计及毕业签辩成绩记录单专业：级别：姓名：设计任务（课题）名称设计任务（课题）起止时间完成任务情况年月日指导教师评语年月日年月日答辩小组评语用成绩组长签字：年月日成教院答辩领导小组审校组长：年月日74 本科毕业生毕业设计致谢在此，我要谢谢多年来在我身边关心和帮助我的老师和同学，特别感谢我的指导老师！因为本次设计是在老师精心指导和大力支持下完成的，有他的帮助，我才能顺利的完成我的毕业设计。老师的教导、激励和严格的要求，使我在困难中找到方向，他的渊博的学识和严谨的治学态度使我受益匪浅，不仅使我在专业知识上大有收获，而且使我从中学到了很多做人的道理，在此我表示深深的谢意！另外还要感谢系里的其他专业老师们这几年来给予我的教导，使我能够掌握到这么多的专业知识，还要感谢各位同学对我的帮助！74'