淮阴工学院综合楼工程框架结构毕业设计计算书

'淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第Ⅰ页共Ⅰ页目录1引言12建筑设计说明12.1建筑平面设计22.2建筑剖面设计42.3建筑立面设计62.4楼梯设计72.5构造和建筑设计措施83结构设计说明103.1结构体系的选择103.2结构初估113.3基本假定与计算简图113.4荷载计算123.5内力计算及组合123.6基础设计123.7施工材料133.8施工材料及其它要求说明134框架结构设计134.1结构选型与布置134.2计算简图154.3框架内力计算274.4框架内力组合504.5框架梁、柱截面设计574.6楼梯结构设计744.7现浇楼面板设计784.8基础设计845电算91结论11致谢120参考文献121 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）1引言在四年大学里最后一个学习环节,毕业设计是至关重要的,起到了承前启后的作用，学完专业课程不等于会做设计,而毕业设计是把在课堂学到的专业知识运用到实践中去,为即将踏上工作岗位作好强实的基础。这和其他学习环节不同，毕业设计要求在指导老师的指导下，独立系统地完成一项工程设计，解决与之相关的问题，熟悉相关设计规范、手册、标准图以及工程实践中常用的方法，具有实践性、综合性强的显著特点。因而对培养学生的综合素质、增强工程意识和创新能力具有其他教学环节无法代替的重要作用。我这次的课题为宿迁市淮海技师学院综合楼工程,在钱芳芳老师的指导下，进行了本次毕业设计。本次毕业设计分建筑设计和结构设计两部分，建筑设计包括建筑平面图、剖面图、立面图；结构设计包括上部结构设计、基础设计以及楼梯、楼板设计。本次设计采用结构软件PKPM进行复核，图纸全部用计算机绘制，说明书全部用计算机打印。本设计说明书主要包括中英文摘要、设计任务书、建筑设计（包括总平面图、平面图、立面图、剖面图等）、框架结构设计、基础设计以及其它附属构件设计，基本上是一个比较全面的设计。在设计中运用了Auto-CAD、PKPM等一系列计算机辅助设计软件，对自己的计算机知识和软件运用能力有了一定的加强。本设计从建筑到结构是一个较为完整的设计过程，通过毕业设计复习和巩固了以前所学知识，专业知识：如结构力学、混凝土结构设计原理、混凝土结构设计、房屋建筑学、高层建筑结构、基础工程、工程抗震等；基本技能：如AutoCAD绘图、PKPM计算、Word编辑、Excel表格等把主要课程联系成一个完整的体系，并运用于设计中；本次毕业设计培养了我进行独立设计的基本能力和团队团结的力量，为毕业后的工作打下了坚实的基础。在本次毕业设计中我的指导老师钱芳芳在百忙之中，倾注了大量时间和精力，给予了必要的指导，在此表示衷心的感谢。框架结构设计的计算工作量大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于毕业设计是一种初步的尝试，涉及专业比较多，加上条件和水平所限，不可避免地存在疏漏与错误，敬请各位评审老师批评指正。2建筑设计说明本设计为宿迁市淮海技师学院综合楼设计，建筑面积为3000m2左右，是一多功能的框架结构建筑物。设计应满足具体功能要求。具体功能要求为： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）1、普通教室、教员休息室、会议室、多媒体报告厅、书库、阅览室、实验室、传达室、卫生间等。2、采用内廊式通过毕业设计初步了解民用建筑设计原理，熟悉应用建筑规范和建筑标准图集。初步掌握建筑设计的基本方法和步骤，了解建筑各细部的构造做法。本着“满足建筑功能要求，采用合理的技术措施，具有良好的经济效果，考虑建筑美观要求，创造良好的视觉效果，符合所在地总体规划的要求”的原则设计学院综合楼。建筑设计在整个设计的过程中起着很大的作用，在这一阶段，我们应该考虑到建筑的整体造型是否美观，布局是否合理，光线是否充沛，保温是否良好等。本次设计综合考虑了建筑、结构、设备、造价等方面的因素，解决了建筑功能、环境保护、节能、建筑经济等问题。2.1建筑平面设计由于建筑平面通常最能表达建筑的功能要求，因此建筑设计往往最先从平面设计入手。建筑平面设计的核心是流线分析及不同功能分区的组合联系。在平面设计中，始终需要从建筑整体空间组合的效果来考虑，应该紧密联系剖面和立面设计的可能性和合理性，不断调整、修改平面，反复深入，才能取得最好的空间组合效果。根据房屋建筑学知识，在建筑总平面设计时，我们综合考虑了以下几个方面问题：(1)合理确定每个房间的开间、进深，以及满足房间的功能要求。(2)合理确定房间的门窗位置、大小、数量，以满足采光、通风要求。(3)结合建筑功能要求，合理的解决平面各组成部分之间的联系与分隔之间的相互关系，妥善安排不同功能空间的位置。(4)选择合适的交通联系方式，组织好建筑内部及内外部之间的交通联系。(5)考虑结构布置、构造处理和施工的合理性，节约工程造价。平面设计是在初步确定的总体布局基础上进行，从总体到局部，从原则到具体逐步深入。建筑平面图主要反映建筑的功能，它即表示建筑物在水平方向的组合联系，又反映各建筑空间与围合它们的垂直构件之间的相关联系。由于建筑平面通常较为集中反映建筑功能方面的问题，一些剖面关系比较简单的民用建筑，它们的平面布置基本上能够反映空间组合的主要内容，因此，首先从建筑平面设计入手。但是在平面设计中，我始终从建筑整体空间组合的效果来考虑，紧密联系建筑剖面和立面，分析剖面、立面的可能性和合理性，不断调整修改平面，反复深入。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）从组成平面各部分面积的使用性质来分析，主要可以归纳为使用部分和交通联系部分两类。（1）使用部分的平面设计使用部分是指各类建筑物中的主要使用房间和辅助使用房间。在本次毕业设计中主要使用房间的设计充分考虑了以下几点：(1)房间的面积、形状、尺寸，使得它们满足室内使用活动和设备合理布置的要求；(2)合理确定门窗的大小和位置，使得房间出入方便，疏散安全，采光通风良好；(3)房间的构成使结构布置合理，施工方便，有利于房间之间的组合，所用材料符合相应的建筑标准；(4)室内空间、顶棚、地面、各个墙面和构件细部，考虑了人们的使用和审美要求。（5）机要部门办公室应相对集中，与其他部门宜适当分隔。门窗设置：房间门的作用是提供人出入和各房间交通联系，有时也兼采光和通风。窗的主要功能是采光和通风，同时门窗也是外围护结构的组成部分。门常用的开启方式有：平开门、弹簧门、推拉门、折叠门、转门等。本建筑采用的是平开门。考虑到此门的一些优点。比如：平开门的构造简单，开启灵活，加工制作简便，易于维修，是建筑中在常见、使用最广泛的门。门的尺度通常是指门洞的高度尺寸。教学楼的门应符合下列要求；门洞口宽度不应小1.00m，高度不应小于2.10m。窗的位置主要从采光和通风两个方面进行考虑。窗的形式一般按开启方式定。可以分为：平开窗、固定窗、悬窗、推拉窗等。本建筑采用的是铝合金塑钢窗。窗的尺度主要取决与房间的采光、通风、构造做法和建筑造型等要求，并要符合现行的有关规定。采用铝合金门窗是因为其有以下的特点：质量轻、密封性好、气密性、水密性、隔声性、隔热性均优于木门窗；耐腐蚀、坚固耐用。门窗位置：设计中将所有的房间门都开向内廊，以内廊相连。辅助房间是指为主要使用房间提供服务的房间。辅助使用房间的设计原理、原则和方法与主要使用房间基本相同。但由于在这类房间中大都布置有较多的管道、设备，因此，房间的大小及布置均受到设备尺寸的影响。同时，这些房间的平面布置要紧凑，与主要房间既联系方便，又适当隔离和隐蔽，而且采光、通风好。（2）交通联系部分的平面设计交通联系部分设计是否合理，不仅直接影响到建筑物内部各部分之间联系通行是否方便，还在很大程度上影响建筑的工程造价、用地、平面组合方式等。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）交通联系部分包括水平交通空间（走廊），垂直交通空间（楼梯、坡道），交通枢纽空间（门厅、过厅）等。交通联系部分的设计要求有足够的通行宽度，交通线路简捷明确，联系便捷，互不干扰，通风采光良好等几点。走廊是连接各个房间、楼梯和门厅部分，解决房屋中水平联系和疏散问题，是建筑中最大量使用的交通联系部分。综合楼的走廊是完全为交通需要而设置的。在本次毕业设计中，走廊的宽度和长度都充分考虑了人流通行、安全疏散、防火规范、走道性质、空间感受。走道的采光通风依靠天然采光和自然通风。走道最小净宽：走道长度≤40m时单面布置房间走道最小宽度取1.30m，双面布置房间最小宽度取1.50。走道长度>40m时单面布置房间走道最小宽度取1.50m，双面布置房间走道最小宽度取1.80m。楼梯一般由楼梯梯段、楼梯平台和栏杆扶手三部分组成，是多层建筑中常用的垂直交通联系手段。本设计中，楼梯的形式采用平行双跑梯，使用方便。办公楼的墙面至扶手中心线或扶手中心线之间的水平距离即楼梯梯段宽度除应符合防火规范的规定外，供日常主要交通用的楼梯的梯段宽度应根据建筑物使用特征，按每股人流为0.55+(0～0.15)m的人流股数确定，并不应少于两股人流。0～0.15m为人流在行进中人体的摆幅，公共建筑人流众多的场所应取上限值。室内楼梯扶手高度自踏步前缘线量起不宜小于0.90m。靠楼梯井一侧水平扶手长度超过0.50m时，其高度不应小于1.05m。每个梯段的踏步不应超过18级，亦不应少于3级。普通（专用）楼梯踏步最小宽度为0.26m(0.25m)；最大高度为0.17m(0.18m)。（3）建筑平面组合的设计影响建筑物平面组合设计的因素有很多，如建筑物的区分功能，房间的主次、内外关系，建筑物各使用部分的使用顺序和交通路线组织，结构类型，建筑造型等。在进行平面组合设计时，必须在熟悉各组成部分的基础上，紧密结合具体情况，来分析对平面组合的要求。同时，还必须考虑总体规划、基地环境对建筑单体平面组合的要求。建筑平面组合设计是对建筑整体功能的发挥、结构方案的选择、建筑空间造型及技术经济性等方面均有至关的影响，是建筑设计的关键环节。2.2建筑剖面设计 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）建筑剖面设计是根据建筑的功能要求、环境要求、经济等因素，来确定建筑物的剖面形状、高度、建筑空间的组合及利用。它的主要内容有确定建筑物房间的剖面形状、房屋各部分的高度、建筑空间的组合与利用。此外还要处理建筑剖面中的结构、构造关系等问题。建筑平面与剖面是从两个不同的方向来表示建筑各部分的组合关系，因此，设计中的一些问题往往需要将平面和剖面结合在一起考虑，不断调整修改，使设计更加完善、合理。房间各部分高度的确定：1、净高和层高从楼地面到结构层（梁、板）底面或顶棚下表面之间的垂直距离叫净高，该层楼的地面到上一层楼地面之间的垂直距离叫层高。确定房间高度和剖面形状的原则与确定房间的平面尺寸和形状是一样的。房间高度的确定主要考虑以下几个方面：（1）、人体活动的要求：为保证人们的正常活动，一般情况下，室内最小净高应使人举手不接触到顶棚为宜。为此根据建筑分类，综合楼的净高应满足：一类建筑不应低于2.70m；二类建筑不应低于2.60m；三类建筑不应低于2.50m。建筑的走道净高不应低于2.20m，贮藏间净高不应低于2.00m。（2）、采光、通风的要求：用房宜有良好的天然采光和自然通风，并不宜布置在地下室。办公室宜有避免西晒和眩光的措施。底层及半地下室外窗宜采取安全防范措施；高层及超高层建筑采用玻璃幕墙时应设有清洁设施，并必须有可开启部分，或设有通风换气装置；外窗不宜过大，可开启面积不应小于窗面积的30％，并应有良好的气密性、水密性和保温隔热性能，满足节能要求。全空调的建筑外窗开启面积应满足火灾排烟和自然通风要求。办公室、、接待室、打字室、陈列室和复印机室等房间窗地比不应小于1∶6。计绘图室、阅览室等房间窗地比不应小于1∶5。（3）、结构高度及其布置方式的影响：在满足房间净高要求的前提下，其层高尺寸随结构层的高度而变化，结构层愈高，则层高愈大。（4）、建筑经济效果：在满足使用要求、采光通风、室内观感等前提下，适当降低层高可相应减小房屋的间距，节约用地，减轻房屋的自重，减少围护结构面积，节约材料，降低耗能。（5）、室内空间比例：在合理地确定房间的高度的同时，还应注意房间的高度比例。面积大的房间高度要高一些，面积小的房间则可适当降低，因为不同的比例尺度往往给人以不同的心理感受。房间比例应给人以适宜的空间感觉，一般民用建筑的空间比例，高宽比在1:1.5-1:3之间比较合适。2、窗台的高度： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）窗台的高度主要根据室内的使用要求、人体尺度、家具和设备的高度来确定。一般民用建筑，窗台高度主要考虑方便人们工作、学习，保证书桌上有充足的光线，窗台过高，书桌将全部或大部分处于阴影处，影响使用效果。因此一般取高度为900-1000mm，这样窗台距离桌面的高度控制在100-200mm，保证了桌面上充足的光线，并使桌上纸张不致被风吹出窗外。3、室内外地面高差设计：为了防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，同时为了满足使用及增强建筑美观要求，以使建筑物室内外形成一定的高差，但一般建筑从使用方便出发,一般不应低于150mm,通常取450mm。本工程室内外的高差确定为450mm。4、房屋的层数确定选择淮海技师学院综合楼的层数时综合考虑了它的使用要求，城市规划要求，建筑结构、材料和施工的要求，建筑防火要求和建筑经济的要求。即教学楼的层数要满足使用人数的要求并保证其活动的安全。同时有利于一般的建筑结构形式的实现。住宅、办公楼，旅馆等建筑可采用多层和高层。综合楼的高度也考虑到整体环境的适应问题。综合这些要求选择淮海技师学院综合楼的层数确定为四层。2.3建筑立面设计建筑立面，指的是建筑物四周的外部形象，它是由许多部件组成的，如门窗、雨篷、墙柱、屋顶、勒脚等。建筑立面分为建筑外立面和建筑内立面。建筑立面设计符合基地环境和城市规划要求，反映建筑功能要求和建筑个性特征和结构材料与施工技术特点，并且符合社会经济条件。建筑外形反映不同的技术条件、不同的自然条件以及不同的民族特点。立面设计是为了满足使用功能和美化环境的需要而进行的。同时，还可起到改善环境条件、保护结构和装饰美化建筑物的作用。并且要考虑它的耐久性、经济性；正确处理与施工技术的关系。完整的立面设计，并不只是美观问题，它和平面、剖面的设计一样，同样也有使用要求、结构构造等功能和技术方面的问题，建筑立面设计要结合建筑体型、内部空间、使用功能和技术经济条件来进行，但是从房屋的平面、立面、剖面来看，立面设计中涉及的造型和构图问题，通常较为突出。建筑外形不是设计者主观臆造出来的，它是功能、结构体系和内部空间组合等合乎逻辑的反映；建筑外形也不是建筑内容的简单反映或直接表现，而是在建筑功能、技术、经济等各种条件制约下，根据建筑艺术表现的要求和建筑形式美的构图规律，进行加工创作而成的。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）建筑立面可以看成是由许多构部件所组成：它们有墙体、梁柱、等构成房屋的结构构件，有门窗、走廊等和内部使用空间直接连通的部件。确定立面中这些组成部分和构部件的比例和尺度，运用节奏韵律、虚实对比等规律，设计出体型完整、形式与内容统一的建筑立面，是立面设计的主要任务。建筑物的外墙做散水，主要是为了迅速排除靠墙体的地面水并堵住地面水沿墙脚向下渗透，以减少墙脚基础受水侵蚀的可能性。散水是将外墙四周地面做成向外倾斜的坡道,以便将水导至远离墙脚处。由于散水附属在外墙底部，当墙身下沉时，在交接处容易产生裂缝而渗水。解决办法可在接缝处嵌以沥青油膏，本次设计的散水宽度为600mm。女儿墙是屋顶上直接受到风吹雨淋的一个构件，如果没有适当的防水措施，雨水就有可能顺女儿墙渗入室内，女儿墙的外饰面材料也可能因此而破坏。防止女儿墙渗水的办法主要是在女儿墙的墙身中铺设油毡防水层，或把屋面防水层铺过女儿墙。本次办公楼设计中，为了安全和美观的需要，设置了女儿墙，女儿墙高1100mm，并充分考虑了女儿墙的抗震和防水。建筑立面设计的步骤，通常根据初步确定的房屋内部空间组合的平面、剖面关系，例如房屋的大小、高低、门窗位置，构部件的排列方式和断面尺寸等，描绘出房屋各个立面的基本轮廓，作为进一步调整统一，进行立面设计的基础。设计时首先应该推敲立面各部分总的比例关系和尺度处理，考虑建筑整体的几个立面的虚实对比，相邻立面间的连接和协调，然后着重分析各个立面上墙面的处理，门窗的调整安排，最后对入口、建筑装饰等进一步作重点及细部处理。从整体到局部，从大面到细部，做到整体美观。2.4楼梯的设计楼梯间的尺寸，可根据建筑的尺寸，人流大小以及楼梯间的布置位置确定。教学楼的墙面至扶手中心线或扶手中心线之间的水平距离即楼梯梯段宽度除应符合防火规范的规定外，供日常主要交通用的楼梯的梯段宽度应根据建筑物使用特征，按每股人流为0.55+(0～0.15)m的人流股数确定，并不应少于两股人流。0～0.15m为人流在行进中人体的摆幅，公共建筑人流众多的场所应取上限值。室内楼梯扶手高度自踏步前缘线量起不宜小于0.90m。靠楼梯井一侧水平扶手长度超过0.50m时，其高度不应小于1.05m。楼梯的布置形式，由梯段、休息平台的尺寸确定。在一般情况下，楼梯通向走道的平台宽度可小些，只需保证梯段有适当后退，避免上下楼梯的人流与走道人流突然碰撞和拥挤。设计楼梯时应考虑以下三个基本要求：1、要满足功能上的要求 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）楼梯的数量、位置、形式和楼梯的宽度、坡度均应该符合上下通畅、疏散方便的原则，楼梯间必须直接采光，采光面积应不小于1/12楼梯间平面面积。设置在公共建筑中的主要楼梯，有的需要富丽堂皇，有的需要精巧简洁，应在楼梯形式、栏杆式样、材料选用方面作精心设计，一般建筑则适当考虑美观问题。2、要满足结构和建筑构造方面的要求在建筑构造方面要满足坚固与安全的要求，例如扶手、栏杆和踏步之间应有牢固的连接，选用式样也应注意花饰形式。杆件与杆件的间距应考虑防止发生意外事故。3、要满足防火、安全方面的要求楼梯的间距和数量，应根据建筑物的耐火等级，满足防火设计规范中民用建筑安全出口所规定的要求。这样楼梯才有足够的通行和疏散能力，此外还应注意楼梯间四周的墙壁必须为防火墙，不准有凸出太多的砖柱、砖礅、散热片、消防栓等构件，防止人在紧急疏散通行时受阻而发生意外。在楼梯间内除必须的门以外，不准另外设置门、窗，防止火灾发生时，火焰窜出和烟雾蔓延、扩散到楼梯间而使楼梯失去通行疏散作用。楼梯材料的选用应该考虑建筑物的耐火等级，同时还应结合考虑材料的耐磨、防滑、易清洁和美观等要求。楼梯的位置与防火疏散、出入口位置、建筑物平面关系和艺术要求有关。主要楼梯安排在主要出入口附近，将次要楼梯安排在建筑物的尽端。楼梯、电梯厅宜与门厅邻近，并应满足防火疏散的要求。2.5构造和建筑设计措施建筑构造是建筑设计不可分割的一部分，其任务是根据建筑的功能、材料、性能、受力情况、施工方法和建筑艺术等要求选择经济合理的构造方案，并作为建筑设计中综合解决技术问题及进行施工图设计的依据。建筑物一般是由基础、墙或柱、楼板层及地坪层、楼梯、屋顶和门窗等部分所组成。建筑构造设计在满足建筑物各项功能要求的前提下，必须综合运用有关技术知识，建筑构造应满足坚固实用、技术先进、经济合理、美观大方的设计原则。2.5.1墙体 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）根据墙体在平面上所处位置不同，有内墙和外墙、纵墙和横墙之分。凡位于房屋内部的墙体统称为内墙，它主要起分隔房间、组成房间，隔声、遮挡视线以及保证室内环境舒适的作用；位于房屋周边的墙体统称为外墙，它主要是抵御风、霜、雨、雪的侵袭和保温、隔热，起围护作用；沿建筑物短轴方向布置的墙体称为横墙，有内横墙和外横墙之分。沿建筑物长轴方向布置的墙称为纵墙。在一片墙上，窗与窗之间和窗与门之间的墙体称为窗间墙，窗台下部的墙称为窗下墙。墙体按结构受力情况分为承重墙和非承重墙。非承重墙虽不承受外来荷载，仅承受自身重量并将其传至基础。隔墙起分隔房间的作用，不承受外来荷载，并把自身重量传给梁或板。框架结构中，填充在梁柱之间的墙又称为填充墙。本工程采用围护墙：围护墙采用厚混凝土空心小砌块（容重为），M5混合砂浆砌筑，双面粉刷（重度为）砌体施工遵照其相应砌筑规范规程进行。框架结构的主要承重构件是梁和柱，墙体都为填充墙，承受自身的重量而不承受屋顶、楼板等竖直荷载。因此墙体在设计中应具有足够的强度和稳定性，满足保温、隔热等方面的要求，满足隔声要求。此外，作为墙体还应考虑防潮、防水及经济等方面的要求。2.5.2楼地层楼地层包括楼板层和地坪层。楼板层是水平方向分隔空间的承重构件，并用来分隔上下楼层空间。楼板层由面层、楼板、顶棚三部分组成，必须满足足够的强度和刚度；隔声、防火、热工；建筑经济等要求。本工程采用现浇钢筋混凝土楼板，该楼板具有坚固、耐久、刚度大、强度高防火性能好等优点，当前应用比较普遍。楼地面采用大理石地面，该种地向有良好的耐磨性，耐久性、防火防火性，并具有质地美观、表面光洁，下起尘，易清洁等优点。地坪层是建筑物底层与土壤相接触的部分，和楼板层一样，它承受底层地面上的荷载，并将荷载均匀传给地基。因此，对满足各种使用功能要求、艺术要求以及经济要求等才有较大影响，设计时必须综合考虑。例如对使用频繁的大厅，应具有足够的坚固性。地面应考虑隔声，使人行走时不致产生过大的噪声。用水房的地面，则要求防水、防潮，而且要注意易于清扫；对一些有特殊要求的房间，地面还要考虑耐酸、耐碱、耐腐蚀、耐高温等要求。2.5.3屋顶屋顶是房屋顶层覆盖的外围护结构，它具有能够抵御自然界中的风、雨、雪、霜的干扰，太阳辐射，气温昼夜的变化和各种外界不利因素对建筑物影响的能力，同时屋顶也是建筑造型的重要组成部分。屋顶的组成包括屋面、支承结构和顶棚。屋顶按其外形一般分为平屋顶、坡屋顶、其它形式的屋顶。本次设计的屋顶为平屋顶。由于屋顶覆盖在房屋的最上面，因此屋顶防水的问题就特别突出。防止屋面漏水是要解决的首要问题，也是保证建筑室内空间能够正常使用的先决条件。为解决这一问题，应从两方面入手，一方面选择好的屋面防水材料，不让屋顶产生漏水现象；另一方面，组织设计好屋面的排水坡度将雨水引向雨水口，以达到使屋面雨水迅速排走，不在屋顶产生积水现象。屋顶的排水方式分为有组织排水和无组织排水两大类。排水方式的选择应该满足下列要求：第一：高度较低的建筑为了控制造价，宜采用无组织排水。第二：积灰多的屋面应采用无组织排水。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第三：有腐蚀性介质的工业建筑也不宜采用有组织排水。第四：在降雨量大的地区或房屋较高的地区应采用有组织排水。第五：临街建筑的排水向人行道时宜采用有组织排水。本工程采用女儿墙天沟外排水。结合综合楼屋面特点，我们采用刚性防水，就是利用水泥及其制品（水泥砂浆、混凝土、钢筋混凝土）的高渗性做成的屋面防水层。刚性防水屋面与柔性防水屋面比较，其特点是便于结构形式复杂的屋面的防水；材料来源广，比柔性防水便宜；耐久性较好，维修比较方便。本设计工程建筑设计力求给人一种均衡、和谐的感觉，与环境融于一体，充分体现了建筑物的功能，通过巧妙组合，使建筑物创造了优美、和谐、统一而又丰富的空间环境，给人以美的享受。3结构设计说明钢筋混凝土框架结构广泛应用于电子、轻工、食品、化工等多层厂房和住宅、办公、商业、旅馆等民用建筑。这种结构体系的优点是建筑平面布置灵活，能获得较大的使用空间，建筑立面容易处理，可以适应不同房间造型。因此这次设计的宿迁市淮海技师学院综合楼采用钢筋混凝土框架结构。3.1结构体系的选择3.1.1框架结构组成框架结构是由梁、柱、节点及基础组成的结构形式，横梁和立柱通过节点连为一体，形成承重结构，将荷载传至基础。整个房屋采用这种结构形式称为框架结构或纯框架结构。3.1.2框架结构种类框架结构根据施工方法的不同分为整体式、装配式和装配整体式三种。整体式又称全现浇框架，它由现场支模浇筑而成，整体性好，抗震能力强。3.1.3框架结构布置按结构布置不同，框架结构可以分为横向承重，纵向承重和纵横向承重三种布置方案。本次设计的综合楼采用横向承重方案，竖向荷载主要由横向框架承担，楼板为预制板时应沿横向布置，楼板为现浇板时，一般需设置次梁将荷载传至横向框架。横向框架还要承受横向的水平风载和地震荷载。在房屋的纵向则设置连系梁与横向框架连接，这些连系梁与柱实际上形成了纵向框架，承受平行于房屋纵向的水平风荷载和地震荷载。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）3.2结构初估3.2.1柱截面尺寸的确定框架柱截面的高度不宜小于，宽度不宜小于。柱截面高度可以取，H为层高；柱截面宽度可以取为。底层柱的柱高，由于为现浇楼盖则其,其他层柱的柱高，同样为现浇楼盖条件下的计算高度,则由和，综合考虑框架柱最小截面尺寸为,选定柱截面尺寸为：柱截面尺寸。3.2.2梁尺寸的确定框架梁的截面高度可根据梁的跨度、约束条件及荷载大小进行选择，一般取梁高为梁的跨度。为防止发生剪切破坏，梁高不宜大于1/4净跨。框架梁的截面宽度可取为梁高度的1/3～1/2梁高，为了使端部节点传力可靠，梁宽不宜小于柱宽的1/2，且不应小于。该工程框架为纵横向框架承重，梁最大跨度为10.8m，根据梁跨度可初步确定框架梁截面尺寸。次梁梁高为跨度的1/18～1/12，梁宽为梁高的1/3～1/2，因梁与板整结在一起，故梁宽可取偏小值。选取次梁尺寸为，纵向钢筋配筋率一般为0.6%～1.5%。3.2.3楼板厚度板的最小厚度，且满足。板的厚度取。3.3基本假定与计算简图3.3.2基本假定第一：平面结构假定：该工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力。第二：由于结构体型规整，布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不计扭转影响。3.3.2计算简图在横向水平力作用下，连梁对墙产生约束弯矩，因此将结构简化为刚结计算体系，计算简图如后面所述。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）3.4荷载计算高层建筑水平力是起控制作用的荷载，包括地震作用和风力。地震作用计算方法按《建筑结构抗震设计规范》进行，对高度不超过40m以剪切为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，可采用底部剪力法。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载）。结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活荷载折减系数按荷载规范取用。3.5内力计算及组合3.5.1竖向荷载下的计算求竖向荷载作用下的内力时，有分层法、弯矩分配法、迭代法等。本次设计采用弯矩分配法计算竖向荷载。具体方法是对整体框架按照结构力学的一般方法，计算出各节点的弯矩分配系数、各节点的不平衡弯矩，然后进行分配、传递，在工程设计中，每节点只分配两至三次即可满足精度要求。3.5.2水平荷载下的计算求水平荷载作用下的内力时，有反弯点法、D值法、迭代法等。本次设计采用D值法计算水平荷载。具体方法是先计算各层柱修正后的抗侧刚度D及柱的反弯点高度，将该层层间剪力分配到每个柱。3.5.3内力组合一般组合采用以下三种组合形式即可：（1）可变荷载效应控制时：1.2×恒+1.4×活（2）永久荷载效应控制时：1.35×恒+0.7×1.4×活≈1.35×恒+活3.6基础设计根据上部结构、工程地质、施工等因素，优先选用经济性好，受力较好的独立基础。基础和地基具有不可分割的关系，但又是不同的概念，基础是建筑物与土层直接接触的部分，它承受建筑物的全部荷载，并把他们传给地基，基础是建筑物的一个组成部分，而地基是基础下面的土层，承受由基础传来的整个建筑物的荷载。地基不是建筑物的组成部分。地基分两种：一是天然土层具有足够的承载能力，不需人工处理就能承受建筑物全部荷载的叫天然地基。一是当上部荷载较大或土层承载能力较弱，缺乏足够的坚固性和稳定性，必须经人工处理后才能承受建筑物全部荷载的叫人工地基。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）根据地基土质好坏，荷载大小及冰冻深度，常把基础埋在地表以下适当深度处，这个深度成为埋置深度（简称埋深）。一般基础的埋深应大于冰冻线的深度，从经济和施工角度分析，基础的埋深，在满足要求的情况下越浅越好，但最小不能小于0.5米。天然地基上的基础，一般把埋深在5米以内的叫浅基，超过5米的叫深基。本工程考虑到地下水位的高度，以及地下软弱层的深度和范围，确定2.1米深度作为基础埋深，同时考虑到该工程为框架结构，梁柱中心线不重合，将会产生较大的竖向弯矩，为了提高抗侧刚度，满足纵横向弯矩的平衡，提高抗剪切能力，该工程选用柱下独基，满足以上条件，同时又能起到节省材料的作用。3.7施工材料1、本工程中所采用的钢筋，；，。2、柱梁钢筋混凝土保护层为,板为、基础底面为。3、钢筋的锚固和搭接按国家现行规范执行。4、本工程混凝土强度等级为、。5、墙体采用厚混凝土空心小砌块。3.8施工材料及其它要求说明第一：本工程上部楼板设计时未考虑较大施工堆载（均布），当外荷载达到时，应采取可靠措施予以保护。第二：施工缝接缝应认真处理，在混凝土浇筑前必须清除杂物，洗净湿润，在刷2度纯水泥浆后，用高一级的水泥沙浆接头，再浇筑混凝土。第三：未详尽说明处，按相关规范执行。4框架结构设计4.1结构选型与布置4.1.1工程概况题目：宿迁市淮海技师学院综合楼设计根据建筑方案图，本工程结构为四层钢筋混凝土框架，建筑面积约。该建筑物首层层高为4.2m左右，其余各层层高为3.9m左右。柱、梁板均为现浇结构。4.1.2设计原始基本资料（1）冬季主导风向东北风，平均风速，夏季主导风向东南风，平均风速 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文），最大风速。（2）最大积雪厚度为，基本雪压值,基本风压，土壤最大冻结深度。（3）常年地下水位低-1.30m，水质对混凝土没有浸蚀作用。（4）抗震设计烈度为8度，地震加速度为0.3g，抗震分组为第一组,抗震等级为二级。（5）水文地质资料场地条件拟建场地地表平整，土层分布如下。地下水位低于-1.3m，场地类别Ⅱ类序号岩石名称厚度（m）fak(kPa)1素填土1.502粉土3.51503粘土0.52404粉土3.82004.1.3荷载资料（1）教学楼楼面活载，查《建筑结构荷载规范》，确定楼面活荷载标准值为。（2）不上人屋面：活载标准值为。（3）屋面构造40mm厚细石混凝土砂浆防水、20mm厚1：3水泥砂浆找平、120mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩、100mm厚现浇钢筋混凝土楼板、15mm厚纸筋石灰抹底。（4）楼面构造水泥楼面：25mm厚水泥砂浆面层、100mm厚现浇钢筋混凝土楼板15mm厚纸筋石灰抹灰。（5）围护墙围护墙采用240mm厚混凝土空心小砌块、M5混合砂浆砌筑，双面粉刷。本工程采用全现浇框架结构，在楼面不设次梁。4.2计算简图4.2.1确定计算简图一般取中间具有代表性的一榀框架进行分析，现选取⑦ 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）轴线横向框架为计算分析对象。现浇框架梁柱的连接点简化为刚接，框架柱与基础的连接简化为固结。按工程地质资料提供的数据，查《建筑抗震规范》可判断该场地为Ⅱ类场地土，地质条件较好，初步确定基础采用柱下独立基础，挖去所有杂填土，基础底面标高为设计相对标高-1.500m。柱子的高度底层为：h1=4.2+1.5-0.5=5.2m(初步假设基础高0.5m)，二-五层柱高h2～h4=3.9m。柱节点刚接，横梁计算跨度取柱中心至中心间距离，两跨跨分别为l=7800、6300。计算简图如图1所示：4.2.2梁柱截面尺寸框架柱：所有柱均为600mm×600mm梁:横向框架梁AB跨：250mm×500mm;BC跨350mm×700mm.纵向连系梁：A、B、C轴350mm×700mm4.2.3材料强度等级混凝土：采用C35、C40级该工程钢筋采用HRB335、HRB400钢筋 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）4.2.4荷载计算1.屋面横梁竖向线荷载标准值（以④轴线横向框架为计算分析对象）。图1恒荷载计算简图(1)恒载（图1）屋面恒载标准值：防水层：20mm厚1：3水泥砂浆找平：120mm厚（2%找坡）膨胀珍珠岩：100mm厚现浇钢筋混凝土楼板：12mm厚纸筋石灰抹底：屋面恒载标准值：梁自重边跨AB、BC跨： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）梁侧粉刷：作用在顶层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重：板传来的荷载：图2活载计算图（2）活载（图2）的线活载标准值为：2.楼面横梁竖向线荷载标准值（1）恒载25厚水泥砂浆面层： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）100mm厚钢筋混凝土现浇板：15mm厚纸筋石灰抹灰：楼面恒载标准值：边跨（AB,BC跨）框架梁自重：作用在楼面层框架梁上的线恒荷载标准值为：梁自重：板传荷载：（2）活载楼面活载：3.屋面框架节点集中荷载标准值(图3)图3恒载顶层集中力1)恒载边跨连系梁自重：粉刷：1.1m高女儿墙粉刷： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）连系梁传来屋面自重顶层边节点集中荷载：中柱连系梁自重：粉刷：连系梁传来屋面自重顶层中节点集中荷载：2)活载4.楼面框架节点集中荷载标准值（图4）图4恒载中间层节点集中力（1）恒载边柱连系梁自重：粉刷：连系梁传来楼面自重：钢窗自重：窗下墙体自重：粉刷：窗边墙体自重：粉刷： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）中间层边节点集中荷载：框架柱自重：中柱连系梁自重：粉刷：内墙自重：粉刷：连系梁传来楼面自重：中间层中节点集中荷载：柱传来集中荷载：(2)活载：5．地震作用（1）建筑物总重力荷载代表值的计算1）集中于屋盖处的质点重力荷载代表值：50%的雪载：屋面恒载：横梁：纵梁：女儿墙：柱重：横墙：纵墙： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）钢窗：2)集中于三、四、五层处的质点重力荷载代表值：50%楼面活载：楼面恒载：横梁：纵梁：柱重：横墙：纵墙：钢窗：3）集中于二层处的质点重力荷载代表值：50%楼面活载：楼面恒载：横梁：纵梁：柱重：横墙：纵墙：钢窗：（2）地震作用计算1）框架柱的抗侧移刚度： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁的影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取，边跨梁取；横梁、柱线刚度见表1。横梁、柱线刚度表1杆件截面尺寸相对刚度边框架梁35070031.57800中框架梁25050031.563001.33底层框架柱60060031.51.19中层框架柱60060031.539001.49每层框架梁、柱的相对线刚度如图5图5框架梁、柱的相对线刚度 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱横向侧移刚度D值表2项目根数层柱类型及截面二~四层A轴中柱0.480.202.576C轴中柱0.600.233.037B轴中柱1.080.354.627A轴边柱0.360.152.022C轴边柱0.450.182.422B轴边柱0.810.293.802底层A轴中柱0.640.432.786C轴中柱0.790.462.987B轴中柱1.430.563.637A轴边柱0.480.402.552C轴边柱0.590.422.722B轴边柱1.070.513.302注：为梁的线刚度，为柱的线刚度。底层：二-五层：2）框架自振周期的计算：则自振周期为： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）其中为考虑结构非承重砖墙影响的折减系数，对于框架取0.6；为框架顶点假想水平位移。计算见表3。框架定点假想水平位移计算表3层Gi(kN)∑Gi∑D(kN/mm)∑Gi/∑D总位移（mm)47632.847632.84185.4928.32483.4039216.8316849.67185.4962.52455.0829246.8326066.5185.4996.73392.5619453.935520.499.07295.83295.833)地震作用计算：根据本工程设防烈度8度、Ⅱ类场地上，设计地震分组为第一组，查《建筑抗震设计规范》特征周期，（多遇地震），根据地震影响系数谱曲线，可得结构等效总重力荷载：故需考虑框架顶部附加集中力作用框架横向水平地震作用标准值为：结构底部：各楼层的地震作用和地震剪力标准值由表4计算列出楼层地震作用和地震剪力标准值计算表4层Hi(m)Gi(kN)GiHi（顶层）（其它层）楼层剪力Vi(kN)416.97632.84128995577.86577.863139216.83119818.79388.70966.56 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）29.19216.8383873.153272.091238.6515.29453.949160.28159.481398.13图6横向框架上的地震作用层间弹性侧移验算表5层次43.9577.86269.491.767.0933.9966.56269.493.007.0923.91238.65269.493.887.0915.21398.13120.079.369.45通过以上计算结果看出，各层层间弹性侧移均满足规范要求，即 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）4.3框架内力计算4.3.1恒载作用下的框架内力1.弯矩分配系数计算简图如图7。图7横向框架承担的恒载节点：A1 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）节点：B1节点：A2节点：B2节点：A4节点：B4 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）节点C1节点C2节点C42.杆件固端弯矩计算杆件固端弯矩时，一律以顺时针方向为正。如图8A 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图8杆端及节点弯矩正方向（1）杆件固端弯矩横梁固端弯矩：1)顶层横梁自重作用：板传来的恒载作用：2)二～四层横梁自重作用：板传来的恒载作用：（2）纵梁引起柱端附加弯矩：（边框架纵梁偏向外侧，中框架梁偏向内侧）顶层外纵梁：(逆时针为正)楼层外纵梁： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）顶层中纵梁：楼层中纵梁：图9恒载产生的节点不平衡弯矩3.节点不平衡弯矩横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件（不包括纵向框架梁）在节点处的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆端弯矩相反，一律以逆时针方向为正。节点的不平衡弯矩：节点的不平衡弯矩： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）4.内力计算在进行弯矩分配时，应将节点不平衡弯矩反号后再进行杆件弯矩分配。节点弯矩使相交于该节点的杆件的近端产生弯矩，同时也使各杆件的远端产生弯矩，近端产生的弯矩通过节点弯矩分配确定，远端产生的弯矩由系数C确定。传递系数与杆件远端的约束形式有关。(一般远端为固定端，则)恒载弯矩分配过程如图10，恒载作用下弯矩见图11，梁剪力、柱轴力见图12。根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下梁剪力、柱轴力，结果见表6～表9。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图10恒载弯矩分配过程 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图11恒载作用下弯矩图（） 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图12恒载作用下梁剪力、柱轴力（kN）AB跨梁端剪力表6层425.986.5437.825.5162.35-97.15139.015.3782.49-93.23319.156.5437.825.5145.96-101.94112.941.4170.06-72.88219.156.5437.825.5145.96-96.58113.282.1469.33-73.61119.156.5437.825.5145.96-92.28112.812.6368.84-74.1 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）BC跨梁端剪力表7层425.986.5436.320.6042.87-57.1391.645.4857.99-69.95319.156.5436.320.6031.60-58.765.151.0251.18-53.22219.156.5436.320.6031.60-55.8667.531.8550.35-54.05119.156.5436.320.6031.60-54.3769.152.3549.85-54.55AB跨跨中弯矩表8层425.986.5437.825.5162.35-97.155.3782.49-109.35319.156.5437.825.5145.96-101.941.4170.06-73.29219.156.5437.825.5145.96-96.582.1469.33-75.80119.156.5437.825.5145.96-92.282.6368.84-78.19BC跨跨中弯矩表8-1层425.986.5436.320.6042.87-57.135.4857.99-48.08319.156.5436.320.6031.60-58.71.0251.18-36.89219.156.5436.320.6031.60-55.861.8550.35-37.12119.156.5436.320.6031.60-54.372.3549.85-37.03 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）柱轴力表9层边柱A轴C轴中柱B轴横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力横梁端部压力纵梁端部压力柱重柱轴力4柱顶82.49/57.99116.2235.1198.71/174.2192.2396.1935.188.42柱底233.81/209.31223.523柱顶70.06/51.18124.5937.8420.09/385.0872.8893.2337.8389.63柱底455.19/420.18427.432柱顶69.33/50.35124.5937.8649.11/595.1273.6193.2337.8594.27柱底684.21/630.22629.371柱顶68.84/49.85124.5937.8877.64/804.6674.193.2337.8796.7柱底915.44/842.46834.54.3.2活载作用下的框架内力1.梁固端弯矩(1)顶层(2)二～四层横梁2.纵梁引起柱端附加弯矩：（边框架纵梁偏向外侧，中框架梁偏向内侧）顶层外纵梁：(逆时针为正)楼层外纵梁： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）顶层外纵梁：楼层外纵梁：3.本工程考虑活载满跨布置不利组合,如图13.图13活载不利布置4.各节点不平衡弯矩当AB跨、BC跨均布置活载时：5.内力计算 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）采用“迭代法”计算，迭代计算次序同恒载，如图14。活载作用下梁弯矩，剪力，轴力如图15，图16。图14满跨活载迭代过程 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图15满跨活载弯矩图（）图16满跨活载剪力、轴力图（kN） 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出恒载作用下的梁剪力，柱轴力，结果见表9～表13。满跨活载作用下AB跨梁端剪力表10层4337.84.5-10.8711.640.104.40-4.6031537.822.5-48.0557.821.2521.25-23.7521537.822.5-50.4258.251.0021.50-23.5011537.822.5-46.1057.831.5021.00-24.00满跨活载作用下BC跨梁端剪力表11层4336.34.5-6.346.210.024.48-4.5231536.322.5-27.3629.340.3122.19-22.8121536.322.5-28.8930.030.1822.32-22.6811536.322.5-26.9128.760.2922.21-22.79满跨活载作用下AB跨跨中弯矩表12层4337.84.5-10.870.104.40-10.6831537.822.5-48.051.2521.25-28.3021537.822.5-50.421.0021.50-27.1811537.822.5-46.101.5021.00-29.00 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）满跨活载作用下柱轴力表13层边柱A/C轴中柱B轴横梁端部剪力纵梁端部剪力柱轴力横梁端部剪力纵梁端部剪力柱轴力44.44.58.94.64.529.12321.2522.552.6523.7522.8158.85221.522.596.6523.522.68105.03121.022.5140.1524.022.79151.824.3.4地震作用下横向框架的内力计算1.0.5（雪+活）重力荷载作用下横向框架的内力计算按《建筑抗震设计规范》，计算重力荷载代表值时，顶层取用雪荷载，其它各层取用活荷载。当雪荷载与活荷载相差不大时，可近似按满跨活载布置。（1）横梁线荷载计算顶层横梁：雪载边跨：二～四层横梁：活载边跨：（2）纵梁引起柱端附加弯矩顶层外纵梁：(逆时针为正)楼层外纵梁：顶层中纵梁：楼层中纵梁：（3）计算简图如图20 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图17固端弯矩（3）固端弯矩1）顶层横梁2）二～四层横梁 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）（5）不平衡弯矩（6）弯矩分配计算（采用迭代法）弯矩分配过程如图18，0.5（雪+活）作用下梁、柱弯矩见图19，梁剪力、柱轴力见图20。根据所求出的梁端弯矩，再通过平衡条件，即可求出0.5（雪+活）作用下的梁剪力、柱轴力。计算过程见表14～19。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图180.5（雪+活）作用下迭代计算 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图190.5（雪+活）作图200.5（雪+活）作用下框架柱轴力、梁剪力 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）0.5（雪+活）作用下AB跨梁端剪力标准值表14层41.237.82.88-4.684.680.002.88-2.8837.537.818-24.0028.770.6117.39-18.6127.537.818-25.2829.000.4817.52-18.4817.537.818-23.6028.770.6617.34-18.660.5（雪+活）作用下BC跨梁端剪力标准值表15层41.236.31.98-2.923.850.021.96-2.0037.536.312.38-13.7214.440.1112.27-12.4927.536.312.38-14.5114.900.3911.99-12.7717.536.312.38-13.5214.190.1112.27-12.490.5（雪+活）作用下AB跨跨中弯矩表16层41.237.82.88-4.680.002.88-2.5637.537.818-24.000.6117.39-14.1127.537.818-25.280.4817.52-13.6317.537.818-23.600.6617.34-14.520.5（雪+活）作用下柱轴力标准值表17层边柱A/C轴中柱B轴横梁端部剪力纵梁端部剪力柱轴力横梁端部剪力纵梁端部剪力柱轴力42.88/1.801.804.68/3.604.841.806.64317.39/12.2711.2533.32/27.1218.6111.2536.50217.52/11.9911.2562.09/50.3618.4811.2566.23117.34/12.2711.2590.68/73.8818.6611.2596.142.地震作用下横向框架的内力计算地震作用下框架柱剪力及柱端弯矩计算过程见表18、梁端弯矩计算过程见表19，柱剪力和轴力计算过程见表20，地震作用下框架弯矩见图21，框架梁剪力、柱轴力见图22。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）地震作用下横向框架柱剪力及柱端弯矩表18层次层间剪力总剪力柱别4577.86577.86边柱3.03296.495.910.383.9-8.76-14.29中柱4.629.000.40-14.04-21.063388.70966.56边柱3.03296.499.880.453.9-17.34-21.19中柱4.6215.060.45-26.43-32.302272.091238.65边柱3.03296.4912.660.453.9-22.22-27.16中柱4.6219.300.45-33.87-41.401159.481398.30边柱2.55120.0726.700.595.2-81.92-56.92中柱2.7832.380.65-109.44-58.93地震作用下梁端弯矩表19层次柱别节点左右粱线刚度比边跨梁端弯矩中跨梁端弯矩地震作用下梁端弯矩边跨梁跨中弯矩左梁右梁4边柱-8.76-14.29014.29-3.38-3.35中柱-14.04-21.061.3312.108.96-3.38-2.983边柱-17.34-21.19029.95-6.83-19.87中柱-26.43-32.301.3323.2517.22-6.83-6.052边柱-22.22-27.16044.50-10.14-26.25中柱-33.87-41.401.3334.6425.66-10.14-8.991边柱-81.92-56.92079.14-16.98-32.92中柱-109.44-58.931.3353.3139.49-16.98-15.20 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）地震作用梁剪力、柱剪力表20层次柱别地震作用下梁端弯矩柱轴力4边柱-8.76-14.29-3.38-6.49-5.28中柱-14.04-21.06-3.38-2.98-5.413边柱-17.34-21.19-6.83-21.21-20.58中柱-26.43-32.30-6.83-6.05-18.842边柱-22.22-27.16-10.14-39.48-32.11中柱-33.87-41.40-10.14-8.99-42.791边柱-81.92-56.92-16.98-69.18-48.38中柱-109.44-58.93-16.98-15.20-76.41图21地震作用框架弯矩（） 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图22地震作用框架梁剪力、柱轴力（kN）4.4框架内力组合4.4.1荷载组合1）无地震作用效应组合（一般荷载组合）对于一般的框架结构，基本组合可采用简化规则，取下列组合值中的最不利值。（1）可变荷载效应控制时：（2）永久荷载效应控制时：2）有地震作用效应组合有地震效应组合时，应按下式计算：式中：S---结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；---重力荷载分项系数，一般情况应采用1.2，当重力荷载效应对构件承载能力有利时，不应大于1.0； 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文），---分别为水平、竖向地震作用分项系数；---风荷载分项系数，仅计算水平地震时取1.4；---重力荷载代表值的效应；---水平地震作用标准值的效应，应乘以相应的增大系数或调整数；---竖向地震作用标准值的效应，应乘以相应的增大系数或调整系数；---风荷载标准值的效应；---风荷载组合值系数，一般结构取0.0，风荷载起控制作用的高层取0.2；4.4.2最不利内力组合框架梁截面最不利内力组合有：梁端截面：梁跨中截面：柱端的最不利内力取下列四种情况：4.4.3弯矩调幅在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形产生的内力重分布，对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：（1）现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取0.8-0.9。（2）调幅时先对竖向荷载作用下框架梁的弯矩进行调幅，再与水平作用产生的框架梁弯矩进行组合。取对梁进行调幅，调幅计算过程见表21。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）弯矩调幅计算表21荷载种类杆件跨向弯矩标准值调幅系数调幅后弯矩标准值恒载顶层AB-97.15-139.01109.350.9-87.44-125.11121.16BC-91.64-57.13-48.080.9-82.48-51.42-40.644层AB-101.94-112.9373.290.9-91.75-101.6484.03BC-65.15-58.7-35.890.9-58.64-52.83-29.703层AB-96.58-113.2875.800.9-86.92-101.9586.29BC-67.53-55.86-37.120.9-60.78-50.27-30.952层AB-92.28-112.8178.190.9-83.05-101.5388.44BC-69.15-54.37-37.030.9-62.24-48.93-30.85活载顶层AB-10.87-11.6410.680.9-10.87-11.6410.68BC-6.21-6.346.690.9-6.21-6.346.694层AB-48.05-57.8228.300.9-48.05-57.8228.3BC-29.34-27.36-14.760.9-29.34-27.36-14.763层AB-50.42-58.2527.180.9-50.42-58.2527.18BC-30.07-28.89-14.710.9-30.07-28.89-14.712层AB-46.1-57.8329.000.9-46.1-57.8329BC-28.76-26.91-15.470.9-28.76-26.91-15.470.5（雪+活）顶层AB-4.68-4.682.560.9-4.21-4.213.03BC-3.05-2.92-1.630.9-2.75-2.63-1.334层AB-24.00-28.7714.110.9-21.60-25.8916.75BC-14.44-13.72-7.350.9-13.00-12.35-5.943层AB-25.28-29.0013.630.9-22.75-26.1016.34BC-14.90-14.51-7.060.9-13.41-13.06-5.592层AB-23.60-28.7714.520.9-21.24-25.8917.14BC-14.19-13.52-6.740.9-12.77-12.17-5.35一般组合采用三种组合形式即可（见表22-25）：（1）可变荷载效应控制时：（2）（2）永久荷载效应控制时：横向框架梁内力组合作表22 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合恒载活载活载最大值1.2恒+1.4活1.35恒+1.4*0.7活顶层横梁AB跨梁左端M-87.44-10.87-10.87-120.15-128.70V82.494.404.40105.15110.29跨中M121.1610.6810.68160.34154.18梁右端M-125.11-11.64-11.64-166.43-148.27V-92.23-4.60-4.60-117.12-110.18BC跨梁左端M-82.48-6.21-6.21-107.67-118.15V9.744.484.4817.9626.84跨中M-40.64-6.69-6.69-58.13-56.80梁右端M-51.42-6.34-6.34-70.58-57.59V-9.74-4.52-4.52-18.02-7.34四层横梁AB跨梁左端M-91.75-48.05-48.05-177.37-216.80V70.0621.2521.25113.82122.36跨中M84.0328.3028.30140.46127.96梁右端M-101.95-57.82-57.82-203.29-156.36V-72.88-23.75-23.75-120.71-103.16BC跨梁左端M-58.64-29.34-29.34-111.44-131.76V8.5122.1922.1941.2858.67跨中M-29.70-14.76-14.76-56.30-53.35梁右端M-52.83-27.36-27.36-101.70-70.05V-8.51-22.81-22.81-42.15-15.76三层横梁AB跨梁左端M-86.92-50.42-50.42-174.89-238.26V69.3321.5021.50113.30127.81跨中M86.2927.1827.18141.60124.78梁右端M-101.95-58.25-58.25-203.89-141.57V-73.61-23.50-23.50-121.23-97.72BC跨梁左端M-60.78-30.07-30.07-115.03-146.55V8.5122.3222.3241.4668.27跨中M-30.95-14.71-14.71-57.73-54.79梁右端M-50.27-28.89-28.89-100.77-57.46V-8.51-22.68-22.68-41.96-6.15二层横梁AB跨梁左端M-83.05-46.1-46.1-164.20-244.98V68.8421.021.0112.01131.38跨中M88.4429.0029.00146.73128.70梁右端M-101.53-57.83-57.83-202.80-125.71V-74.10-24.0-24.0-122.52-94.15BC跨梁左端M-60.78-28.76-28.76-113.20-155.99V8.5122.2122.2141.3177.31跨中M-30.85-15.47-15.47-58.68-55.58梁右端M-48.93-26.91-26.91-96.39-42.47V-8.51-22.79-22.79-42.122.88 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）横向框架梁内力组合作（考虑地震用）表23杆件跨向截面内力荷载种类内力组合恒载0.5（雪+活）地震作用1.2[恒+0.5（雪+活）+1.3地活）]+1.3地震作用向左向右向左向右顶层横梁AB跨梁左端M-87.44-4.2131.38-31.38-9.15-90.74V82.492.88-6.496.4970.2087.07跨中M121.163.036.02-6.02102.5186.85梁右端M-125.11-4.21-12.7512.75-95.34-62.19V-92.23-2.88-6.496.49-96.51-79.63BC跨梁左端M-82.48-2.7514.28-14.28-20.82-57.95V9.741.96-11.911.9-1.9129.03跨中M-40.64-1.330.00-0.00-28.94-28.94梁右端M-51.422.63-14.2814.28-57.95-20.82V-9.74-0.20-11.911.9-29.031.91四层横梁AB跨梁左端M-91.75-21.6069.91-69.9138.17-143.60V70.0617.39-14.7214.7251.7089.97跨中M84.0316.7517.88-17.88123.4376.94梁右端M-101.95-25.89-30.1630.16-98.14-19.72V-72.88-18.61-14.7214.72-91.99-53.72BC跨梁左端M-58.64-13.0033.78-33.7830.25-57.58V8.5112.27-28.1528.15-24.6648.54跨中M-29.70-5.940.00-0.00-6.76-6.76梁右端M-52.83-12.35-33.7833.78-57.5830.25V-8.51-12.49-28.1528.15-48.5424.66三层横梁AB跨梁左端M-86.92-22.7597.64-97.6478.91-174.96V69.3317.52-18.2718.2746.6394.13跨中M86.2916.3417.45-17.45126.1980.82梁右端M-101.95-26.10-45.2445.24-115.801.82V-73.61-18.48-18.2718.27-97.06-49.56BC跨梁左端M-60.78-13.4150.66-50.6649.80-81.91V8.5111.99-42.2242.22-42.9566.83跨中M-30.95-5.590.00-0.00-11.36-11.36梁右端M-50.27-13.06-50.6650.66-81.9149.80V-8.51-12.77-42.2242.22-66.8342.95二层横梁AB跨梁左端M-83.05-21.24134.15-134.15130.52-218.27V68.8417.34-29.729.731.41108.63跨中M88.4417.1431.37-31.37147.3265.76梁右端M-101.53-25.89-67.8367.83-143.2533.11V-74.10-18.66-29.729.7-112.28-35.06BC跨梁左端M-60.78-12.7775.98-75.9882.97-114.58V8.5112.27-63.3263.32-70.3894.26跨中M-30.85-5.350.00-0.00-12.22-12.22梁右端M-48.93-12.17-75.9875.98-114.5882.97V-8.51-12.49-63.3263.32-94.2670.38 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）横向框架柱内力组合表24杆件跨向截面内力荷载种类内力组合│Mmax│及相应的NNmin及相应的MNmax及相应的M恒载活载1.2恒+1.4活1.2恒+1.4*0.7活1.35恒+1.4*0.7活顶层柱A柱柱顶M-87.44-10.87-120.15-115.58-128.70-128.70-115.58-128.70N82.494.40105.15103.30115.67115.67103.30115.67柱底M121.1610.68160.34155.86174.03174.03155.86174.03N-125.11-11.64-166.43-161.54-180.31-180.31-161.54-180.31B柱柱顶M-92.23-4.60-117.12-115.18-129.02-129.02-115.18-129.02N-82.48-6.21-107.67-105.06-117.43-117.43-105.06-117.43柱底M9.744.4817.9616.0817.5417.9616.0817.54N-40.64-6.69-58.13-55.32-61.42-61.42-55.32-61.42三层柱A柱柱顶M-51.42-6.34-70.58-67.92-75.63-75.63-67.92-75.63N-9.74-4.52-18.02-16.12-17.58-18.02-16.12-17.58柱底M-91.75-48.05-177.37-157.19-170.95-177.37-157.19-170.95N70.0621.25113.82104.90115.41115.41104.90115.41B柱柱顶M84.0328.30140.46128.57141.17141.17128.57141.17N-101.95-57.82-203.29-179.00-194.30-203.29-179.00-194.30柱底M-72.88-23.75-120.71-110.73-121.66-121.66-110.73-121.66N-58.64-29.34-111.44-99.12-107.92-111.44-99.12-107.92二层柱A柱柱顶M8.5122.1941.2831.9633.2341.2831.9633.23N-29.70-14.76-56.30-50.10-54.56-56.30-50.10-54.56柱底M-52.83-27.36-101.70-90.21-98.13-101.70-90.21-98.13N-8.51-22.81-42.15-32.57-33.84-42.15-32.57-33.84B柱柱顶M-86.92-50.42-174.89-153.72-166.75-174.89-153.72-166.75N69.3321.50113.30104.27114.67114.67104.27114.67柱底M86.2927.18141.60130.18143.13143.13130.18143.13N-101.95-58.25-203.89-179.43-194.72-203.89-179.43-194.72底层柱A柱柱顶M-73.61-23.50-121.23-111.36-122.40-122.40-111.36-122.40N-60.78-30.07-115.03-102.40-111.52-115.03-102.40-111.52柱底M8.5122.3241.4632.0933.3641.4632.0933.36N-30.95-14.71-57.73-51.56-56.20-57.73-51.56-56.20V-50.27-28.89-100.77-88.64-96.18-100.77-88.64-96.18B柱柱顶M-8.51-22.68-41.96-32.44-33.71-41.96-32.44-33.71N-83.05-46.1-164.20-144.84-157.30-164.20-144.84-157.30柱底M68.8421.0112.01103.19113.51113.51103.19113.51N88.4429.00146.73134.55147.81147.81134.55147.81V-101.53-57.83-202.80-178.51-193.74-202.80-178.51-193.74 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）横向框架柱内力组合（考虑地震用）表25杆件跨向截面内力荷载种类内力组合│Mmax│及相应的NNmin及相应的MNmax及相应的M恒载0.5(雪+活)地震作用1.2[恒+0.5（雪+活）]+1.3地震作用向左向右向左向右顶层柱A柱柱顶M-87.44-4.2131.38-31.38-69.19-150.77-150.77-69.19-150.77N82.492.88-6.496.4994.01110.88110.8894.01110.88柱底M121.163.036.02-6.02156.85141.20156.85156.85141.20N-125.11-4.21-12.7512.75-171.76-138.61-171.76-171.7-138.61B柱柱顶M-92.23-2.88-6.496.49-122.57-105.70-122.57-105.7-122.57N-82.48-2.7514.28-14.28-83.71-120.84-83.71-120.8-83.71柱底M9.741.96-11.911.9-1.4329.5129.51-1.43-1.43N-40.64-1.330.00-0.00-50.36-50.36-50.36-50.36-50.36三层柱A柱柱顶M-51.422.63-14.2814.28-77.11-39.98-77.11-77.11-39.98N-9.74-0.20-11.911.9-27.403.54-27.40-27.403.54柱底M-91.75-21.6069.91-69.91-45.14-226.90-226.90-45.14-226.90N70.0617.39-14.7214.7285.80124.08124.0885.80124.08B柱柱顶M84.0316.7517.88-17.88144.1897.69144.18144.1897.69N-101.95-25.89-30.1630.16-192.62-114.20-192.62-192.6-114.20柱底M-72.88-18.61-14.7214.72-128.92-90.65-128.92-90.65-128.92N-58.64-13.0033.78-33.78-42.05-129.88-42.05-129.8-42.05二层柱A柱柱顶M8.5112.27-28.1528.15-11.6661.5361.53-11.66-11.66N-29.70-5.940.00-0.00-42.77-42.77-42.77-42.77-42.77柱底M-52.83-12.35-33.7833.78-122.13-34.30-122.13-122.1-34.30N-8.51-12.49-28.1528.15-61.8011.40-61.80-61.8011.40B柱柱顶M-86.92-22.7597.64-97.64-4.67-258.54-258.54-4.67-258.54N69.3317.52-18.2718.2780.47127.97127.9780.47127.97柱底M86.2916.3417.45-17.45145.84100.47145.84145.84100.47N-101.95-26.10-45.2445.24-212.47-94.85-212.47-212.4-94.85M-73.61-18.48-18.2718.27-134.26-86.76-134.26-86.76-134.26 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）底层柱A柱柱顶N-60.78-13.4150.66-50.66-23.17-154.89-23.17-154.8-23.17柱底M8.5111.99-42.2242.22-30.2979.4979.49-30.29-30.29N-30.95-5.590.00-0.00-43.85-43.85-43.85-43.85-43.85V-50.27-13.06-50.6650.66-141.85-10.14-141.85-141.8-10.14B柱柱顶M-8.51-12.77-42.2242.22-80.4229.35-80.42-80.4229.35N-83.05-21.24134.15-134.149.25-299.54-299.5449.25-299.54柱底M68.8417.34-29.729.764.81142.03142.0364.81142.03N88.4417.1431.37-31.37167.4885.92167.48167.4885.92V-101.53-25.89-67.8367.83-241.0-64.73-241.0-241.0-64.734.5框架梁、柱截面设计4.5.1框架梁截面设计框架梁截面设计包括正截面抗弯承载力设计和斜截面抗剪承载力设计，然后再根据构造要求统一调整和布置纵向钢筋和箍筋。为确保框架梁“强剪弱弯”，抗震设计中，抗震等级一、二、三级的框架梁，其梁端截面组合的剪力设计值按下式调整：V---梁端截面组合的剪力设计值；---梁的近跨；---梁在重力荷载代表值作用下，按简支梁分析的梁端截面剪力设计值；，---分别为梁左右端截面逆时针或顺时针方向抗震组合的弯矩设计值，一级框架两端弯矩均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩取零；---梁端剪力增大系数，三级取1.2。具体结果见表38至表41。4.5.2框架柱柱截面设计为了满足和提高框架结构“强柱弱梁” 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）程度，在抗震设计中采用增大柱端弯矩设计值的方法，一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和轴压比小于0.15的，柱端组合的弯矩设计值应符合下式：计算过程略，具体结果见表26至表35。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）横梁AB、BC跨正截面受弯承载力计算表26层混凝土强度等级b×h(㎜2)截面位置组合内力柱边截面弯矩（kN·m）h0(mm)实际选用（mm2）备注M(kN·m)V(kN)顶层C35350×700A4支座-59.3793.94-40.586650.0690.071771.634B18,1017ξ<0.35跨中116.05116.056650.0840.088948.824B18,1017ξ<0.35B4支座左-93.13-104.96-72.146650.0840.088953.624B18,1017ξ<0.35350×700B4支座右-46.2416.05-43.036650.0610.064685.784B18,1017ξ<0.35跨中-34.07-34.076650.1090.1161247.186B25,2945ξ<0.35C4支座-46.24-16.05-43.036650.0630.065847.634B18,1017ξ<0.35四层C35350×700A3支座-67.1492.2-48.706400.2020.2292375.566B25,2945ξ<0.35跨中132.93132.936400.2130.2422513.526B25,2945ξ<0.35B3支座左-80.46-95.73-61.326400.2190.2502600.806B25,2945ξ<0.35350×700B3支座右-20.5615.05-17.556400.1980.2222310.576B25,2945ξ<0.35跨中-11.16-11.166400.2250.2592686.476B25,2945ξ<0.35C3支座-20.56-15.05-17.556400.1330.1431787.496B25,2945ξ<0.35二层C35350×700A1支座-60.0891.35-41.816400.2420.2812921.376B25,2945ξ<0.35跨中139.90139.906400.2360.2742847.306B25,2945ξ<0.35B1支座左-76.04-96.57-56.736400.2430.2832941.106B25,2945ξ<0.35350×700B1支座右-23.3515.05-20.346400.2380.2762869.196B25,2945ξ<0.35跨中-17.28-17.286400.2300.2662990.566B25,2945ξ<0.35C1支座-23.35-15.05-20.346400.1400.1521892.226B25,2945ξ<0.35 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）横梁AB、BC跨正截面抗震验算表27层混凝土强度等级b×h(㎜2)截面位置组合内力柱边截面弯矩（kN·m）h0(mm)实际选用（mm2）备注M(kN·m)V(kN)顶层C35350×700A4支座-90.7487.07-73.320.756650.0610.0633834B16，As=804安全跨中102.51102.510.756650.0690.008494B16，As=804安全B4支座左-95.34-96.51-76.030.756650.0640.0643894B16，As=804安全350×700B4支座右-57.9529.03-52.140.756650.0390.0643894B16，As=804安全跨中-28.94-28.940.756650.0190.007434B16，As=804安全C4支座-57.95-29.03-52.140.756650.0390.0191154B16，As=804安全四层C35350×700A3支座-143.6089.97-125.600.756400.0970.0794804B16，As=804安全跨中123.43123.430.756400.0830.013794B16，As=804安全B3支座左-98.14-91.99-79.740.756400.0660.1006084B16，As=804安全350×700B3支座右-57.5848.54-47.870.756400.0390.0402434B16，As=804安全跨中-6.76-6.760.756400.0050.012734B16，As=804安全C3支座-57.58-48.54-47.870.756400.0390.0543284B16，As=804安全二层C35350×700A1支座-218.27108.63-196.540.756400.1470.1307904B16，As=804安全跨中147.32147.320.756400.0990.013794B16，As=804安全B1支座左-143.25-112.28-120.790.756400.0960.1539304B16，As=804安全350×700B1支座右-114.5894.26-95.720.756400.0770.1116754B16，As=804安全跨中-12.22-12.220.756400.0080.013794B16，As=804安全C1支座-114.58-94.26-95.720.756400.0770.0774684B16，As=804安全 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）横梁AB、BC跨斜截面受剪承载力计算表28层次砼强度等级bxh斜截面位置组合内力Vh0选用箍筋（双肢）备注顶层C35350×700A4支座110.29665594.34166.428B@100270.95安全B4支座左-117.12665594.34166.428B@100270.95安全350×700B4支座右26.84665594.34166.428B@100270.95安全C4支座左-18.02665594.34166.428B@100270.95安全四层C35350×700A3支座122.36640572.00160.168B@100260.76安全B3支座左-120.71640572.00160.168B@100260.76安全350×700B3支座右58.67640572.00160.168B@100260.76安全C3支座左-42.15640572.00160.168B@100260.76安全二层C35350×700A1支座131.38640572.00160.168B@100260.76安全B1支座左-122.52640572.00160.168B@100260.76安全350×700B1支座右77.31640572.00160.168B@100260.76安全C1支座左-42.12640572.00160.168B@100260.76安全 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）横梁AB、BC跨斜截面受剪抗震验算表29层砼强度等级斜截面位置组合内力选用箍筋（双肢）备注顶层C35350×700A4支座84.7986.1993.85665640.64134.538B@100337.34B4支座左95.5386.19103.28665640.64134.538B@100337.34350×700B4支座右60.2337.1332.13665411.8486.498B@100216.86C4支座左71.2137.1332.13665411.8486.498B@100216.86四层C35350×700A3支座80.69136.3197.59665640.64134.538B@100337.34B3支座左84.76136.3196.91665640.64134.538B@100337.34350×700B3支座右62.2887.8355.86640411.8486.498B@100216.86C3支座左64.6387.8355.86640411.8486.498B@100216.86二层C35350×700A1支座80.08273.77118.33640640.64134.538B@100337.34B1支座左85.61273.77121.98640640.64134.538B@100337.34350×700B1支座右61.51197.55110.72640411.8486.498B@100216.86C1支座左65.39197.55110.72640411.8486.498B@100216.86 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Mmax（无地震作用组合）表30柱类别层次砼强度柱截面组合内力判断是否考虑附加弯矩M1／M234-12M1／M2判断A柱顶层C40600×6003.906.05上端57.16162.1439.4557.16162.14-0.6942.28不考虑3.906.05下端39.45181.5839.4557.16162.14-0.6942.28不考虑二层C40600×6003.906.05上端32.05517.5132.0535.46534.79-0.9044.85不考虑3.906.05下端35.46534.7932.0535.46534.79-0.9044.85不考虑底层C40600×6005.208.67上端17.37701.348.6917.37701.34-0.5040.00考虑1.445.208.67下端8.69726.38.6917.37701.34-0.5040.00考虑1.44B柱顶层C40600×6003.906.05上端-43.69213.45-29.92-43.69213.45-0.6842.22不考虑3.906.05下端-29.92232.89-29.92-43.69213.45-0.6842.22不考虑二层C40600×6003.906.05上端-24.8680.44-24.8-27.17697.12-0.9144.95不考虑3.906.05下端-27.17697.72-24.8-27.17697.12-0.9144.95不考虑底层C40600×6005.208.67上端-13.11922.61-6.54-13.11922.61-0.5039.99考虑1.665.208.67下端-6.54947.57-6.54-13.11922.61-0.5039.99考虑1.66 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Mmax（无地震作用组合）续表30判断破坏类型小偏压大偏压(x<2a’)选用钢筋备注57.16352.5320372.53532.53264.53-904.53大偏压0.08-51.653593B18，As=As’=76357.16352.5320372.53532.53264.53-904.53大偏压0.08-51.653593B18，As=As’=76335.4666.312086.31246.31-21.69-531.88构造配筋7603B18，As=As’=76335.4666.312086.31246.31-21.69-531.88构造配筋7603B18，As=As’=76317.3724.772044.77204.77-63.23-365.33构造配筋7603B18，As=As’=76317.3724.772044.77204.77-63.23-365.33构造配筋7603B18，As=As’=76343.69204.6820224.68384.68116.68-853.22大偏压0.10-42.681443B18，As=As’=76343.69204.6820224.68384.68116.68-853.22大偏压0.10-42.681443B18，As=As’=76327.1738.972058.97218.97-49.03-369.55构造配筋7603B18，As=As’=76327.1738.972058.97218.97-49.03-369.55构造配筋7603B18，As=As’=76313.1114.212034.21194.21-73.79-144.06构造配筋7603B18，As=As’=76313.1114.212034.21194.21-73.79-144.06构造配筋7603B18，As=As’=763 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Nmin（无地震作用组合）表31柱类别层次砼强度柱截面组合内力判断是否考虑附加弯矩M1／M234-12M1／M2判断A柱顶层C40600×6003.906.0538.97上端51.36145.2735.9051.36145.27-0.7042.39不考虑3.906.0538.97下端35.90162.5535.9051.36145.27-0.7042.39不考虑二层C40600×6003.906.0538.97上端28.20485.7628.2031.15503.04-0.9144.86不考虑3.906.0538.97下端31.15503.0428.2031.15503.04-0.9144.86不考虑底层C40600×6005.208.6745.03上端15.24655.807.6315.24655.80-0.5040.01考虑1.465.208.6745.03下端7.63680.767.6315.24655.80-0.5040.01考虑1.46B柱顶层C40600×6003.906.0538.97上端-39.25191.33-27.22-39.25191.33-0.6942.32不考虑3.906.0538.97下端-27.22208.61-27.22-39.25191.33-0.6942.32不考虑二层C40600×6003.906.0538.97上端-21.83631.87-21.83-23.81649.15-0.9245.00不考虑3.906.0538.97下端-23.81649.15-21.83-23.81649.15-0.9245.00不考虑底层C40600×6005.208.6745.03上端-11.49852.77-5.73-11.49852.77-0.5039.98考虑1.685.208.6745.03下端-5.73877.73-5.73-11.49852.77-0.5039.98考虑1.68 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Nmin（无地震作用组合）续表31柱类别层次判断破坏类型小偏压大偏压(x<2a’)选用钢筋备注A柱顶层51.36353.5520373.55533.55265.55-654.73大偏压0.07-54.603233B18，As=As’=76351.36353.5520373.55533.55265.55-654.73大偏压0.07-54.603233B18，As=As’=763二层31.1561.922081.92241.92-26.08-296.96构造配筋3B18，As=As’=76331.1561.922081.92241.92-26.08-296.96构造配筋3B18，As=As’=763底层15.2423.242043.24203.24-64.76-144.20构造配筋3B18，As=As’=76315.2423.242043.24203.24-64.76-144.20构造配筋3B18，As=As’=763B柱顶层39.25205.1420225.14385.14117.14-608.67大偏压0.09-46.551303B18，As=As’=76339.25205.1420225.14385.14117.14-608.67大偏压0.09-46.551303B18，As=As’=763二层23.8136.682056.68216.68-51.32-150.85构造配筋3B18，As=As’=76323.8136.682056.68216.68-51.32-150.85构造配筋3B18，As=As’=763底层11.4913.472033.47193.47-74.5352.77构造配筋3B18，As=As’=76311.4913.472033.47193.47-74.5352.77构造配筋3B18，As=As’=763 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Nmax（无地震作用组合）表32柱类别层次砼强度柱截面组合内力判断是否考虑附加弯矩M1／M234-12M1／M2判断A柱顶层C40600×6003.906.0538.97上端57.16162.1439.4557.16162.14-0.6942.28不考虑3.906.0538.97下端39.45181.5839.4557.16162.14-0.6942.28不考虑二层C40600×6003.906.0538.97上端30.6537.2230.633.78556.66-0.9144.87不考虑3.906.0538.97下端33.78556.6630.633.78556.66-0.9144.87不考虑底层C40600×6005.208.6745.03上端16.52724.498.2716.52724.49-0.5040.01考虑1.475.208.6745.03下端8.27752.578.2716.52724.49-0.5040.01考虑1.47B柱顶层C40600×6003.906.0538.97上端-43.69213.45-29.92-43.69213.45-0.6842.22不考虑3.906.0538.97下端-29.92232.89-29.92-43.69213.45-0.6842.22不考虑二层C40600×6003.906.0538.97上端-19.91454.85-19.91-20.93474.29-0.9545.42不考虑3.906.0538.97下端-20.93474.29-19.91-20.93474.29-0.9545.42不考虑底层C40600×6005.208.6745.03上端-12.45939-6.21-12.45939-0.5039.99考虑2.415.208.6745.03下端-6.21967.08-6.21-12.45939-0.5039.99考虑2.41 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Nmax（无地震作用组合）续表32柱类别层次判断破坏类型小偏压大偏压(x<2a’)选用钢筋备注A柱顶层57.16352.5320372.53532.53264.53-904.53大偏压0.08-51.653593B18，As=As’=76357.16352.5320372.53532.53264.53-904.53大偏压0.08-51.653593B18，As=As’=763二层33.7860.682080.68240.68-27.32-510.01构造配筋3B18，As=As’=76333.7860.682080.68240.68-27.32-510.01构造配筋3B18，As=As’=763底层16.5222.802042.80202.80-65.20-342.18构造配筋3B18，As=As’=76316.5222.802042.80202.80-65.20-342.18构造配筋3B18，As=As’=763B柱顶层43.69204.6820224.68384.68116.68-853.22大偏压0.08-42.681443B18，As=As’=76343.69204.6820224.68384.68116.68-853.22大偏压0.08-42.681443B18，As=As’=763二层20.9344.132064.13224.13-43.87-592.38构造配筋3B18，As=As’=76320.9344.132064.13224.13-43.87-592.38构造配筋3B18，As=As’=763底层12.4513.262033.26193.26-74.74-127.67构造配筋3B18，As=As’=76312.4513.262033.26193.26-74.74-127.67构造配筋3B18，As=As’=763 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Mmax（有地震作用组合）表33柱类别层次砼强度柱截面组合内力轴压比判断是否考虑附加弯矩M1／M234-12M1／M2判断A柱顶层C40600×6003.906.0538.97上端117.96147.040.060.7593.34117.96147.04-0.7943.50不考虑3.906.0538.97下端93.34164.320.070.7593.34117.96147.04-0.7943.50不考虑二层C40600×6003.906.0538.97上端113.72505.670.220.80113.72168.90522.95-0.6742.08不考虑3.906.0538.97下端168.90522.950.230.80113.72168.90522.95-0.6742.08不考虑底层C40600×6005.208.6745.03上端114.85701.560.310.80114.85166.89726.52-0.6942.26考虑0.835.208.6745.03下端166.89726.520.320.80114.85166.89726.52-0.6942.26考虑0.83B柱顶层C40600×6003.906.0538.97上端-96.88189.030.080.75-83.45-96.88189.03-0.8644.34不考虑3.906.0538.97下端-83.45192.240.080.75-83.45-96.88189.03-0.8644.34不考虑二层C40600×6003.906.0538.97上端-107.64528.560.230.80-107.64-175.05545.84-0.6141.38不考虑3.906.0538.97下端-175.05545.840.240.80-107.64-175.05545.84-0.6141.38不考虑底层C40600×6005.208.6745.03上端-119.03686.540.300.80-119.03-191.88711.50-0.6241.44考虑0.815.208.6745.03下端-191.88711.500.310.80-119.03-191.88711.50-0.6241.44考虑0.81 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Mmax（有地震作用组合）续表33柱类别层次判断破坏类型小偏压大偏压(x<2a’)选用钢筋备注A柱顶层87.92597.9320617.93777.93509.93-985.52大偏压0.07-54.29701.403B20，As=As’=94287.92597.9320617.93777.93509.93-985.52大偏压0.07-54.29701.403B20，As=As’=942二层141.06269.7420289.74449.74181.74-609.61大偏压0.2511.426293B20，As=As’=942141.06269.7420289.74449.74181.74-609.61大偏压0.2511.426293B20，As=As’=942底层154.27212.3420232.34392.34124.34-406.04大偏压0.3547.011103B20，As=As’=942154.27212.3420232.34392.34124.34-406.04大偏压0.3547.011103B20，As=As’=942B柱顶层73.85390.6820410.68570.68302.68-943.53大偏压0.09-46.953B20，As=As’=94273.85390.6820410.68570.68302.68-943.53大偏压0.09-46.953B20，As=As’=942二层167.28306.4620326.46486.46218.46-586.72大偏压0.2715.433133B20，As=As’=942167.28306.4620326.46486.46218.46-586.72大偏压0.2715.433133B20，As=As’=942底层175.68246.9120266.91426.91158.91-421.06大偏压0.3544.39853B20，As=As’=942175.68246.9120266.91426.91158.91-421.06大偏压0.3544.39853B20，As=As’=942 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Nmin（有地震作用组合）表34柱类别层次砼强度柱截面组合内力轴压比判断是否考虑附加弯矩M1／M234-12M1／M2判断A柱顶层C40600×6003.906.0538.97上端117.96130.160.060.7593.34117.96130.16-0.7943.50不考虑3.906.0538.97下端93.34147.440.060.7593.34117.96130.16-0.7943.50不考虑二层C40600×6003.906.0538.97上端113.72403.020.180.80113.72168.90420.30-0.6742.08不考虑3.906.0538.97下端168.90420.300.180.80113.72168.90420.30-0.6742.08不考虑底层C40600×6005.208.6745.03上端114.85521.690.230.80114.85166.89546.65-0.6942.26考虑0.805.208.6745.03下端-149.51546.650.240.80114.85166.89546.65-0.6942.26考虑0.80B柱顶层C40600×6003.906.0538.97上端-96.88174.960.080.75-83.45-96.88174.96-0.8644.34不考虑3.906.0538.97下端-83.45192.240.080.75-83.45-96.88174.96-0.8644.34不考虑二层C40600×6003.906.0538.97上端-107.64528.560.230.80-107.64-175.05545.84-0.6141.38不考虑3.906.0538.97下端-175.05545.840.240.80-107.64-175.05545.84-0.6141.38不考虑底层C40600×6005.208.6745.03上端-119.03686.540.300.80-119.03-191.88711.50-0.6241.44考虑0.815.208.6745.03下端-191.88711.500.310.80-119.03-191.88711.50-0.6241.44考虑0.81 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Nmin（有地震作用组合）续表34柱类别层次判断破坏类型小偏压大偏压(x<2a’)选用钢筋备注A柱顶层87.92675.4820695.48855.48587.48-1002.4大偏压0.06-57.247263B20，As=As’=94287.92675.4820695.48855.48587.48-1002.4大偏压0.06-57.247263B20，As=As’=942二层141.06335.6220355.62515.62247.62-712.26大偏压0.20-6.528563B20，As=As’=942141.06335.6220355.62515.62247.62-712.26大偏压0.20-6.528563B20，As=As’=942底层154.27282.2120302.21462.21194.21-585.91大偏压0.2715.574473B20，As=As’=942154.27282.2120302.21462.21194.21-585.91大偏压0.2715.574473B20，As=As’=942B柱顶层73.85422.1020442.10602.10334.10-957.6大偏压0.08-49.415143B20，As=As’=94273.85422.1020442.10602.10334.10-957.6大偏压0.08-49.415143B20，As=As’=942二层167.28306.4620326.46486.46218.46-586.72大偏压0.2715.433133B20，As=As’=942167.28306.4620326.46486.46218.46-586.72大偏压0.2715.433133B20，As=As’=942底层175.68246.9120266.91426.91158.91-421.06大偏压0.3544.39853B20，As=As’=942175.68246.9120266.91426.91158.91-421.06大偏压0.3544.39853B20，As=As’=942 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Nmax（有地震作用组合）表35柱类别层次砼强度柱截面组合内力轴压比判断是否考虑附加弯矩M1／M234-12M1／M2判断A柱顶层C40600×6003.906.0538.97上端117.96147.040.050.7593.34117.96147.04-0.7943.50不考虑3.906.0538.97下端93.34164.320.060.7593.34117.96147.04-0.7943.50不考虑二层C40600×6003.906.0538.97上端113.72505.670.180.80113.72168.90522.95-0.6742.08不考虑3.906.0538.97下端168.90522.950.180.80113.72168.90522.95-0.6742.08不考虑底层C40600×6005.208.6745.03上端114.85701.560.250.80114.85166.89726.52-0.6942.26考虑0.835.208.6745.03下端166.89726.520.250.80114.85166.89726.52-0.6942.26考虑0.83B柱顶层C40600×6003.906.0538.97上端-96.88189.030.070.75-83.45-96.88189.03-0.8644.34不考虑3.906.0538.97下端-83.45206.310.070.75-83.45-96.88189.03-0.8644.34不考虑二层C40600×6003.906.0538.97上端-107.64639.810.220.80-107.64-175.05545.84-0.6141.38不考虑3.906.0538.97下端-175.05657.090.230.80-107.64-175.05545.84-0.6141.38不考虑底层C40600×6005.208.6745.03上端-119.03686.540.240.80-119.03-191.88711.50-0.6241.44考虑0.815.208.6745.03下端-191.88711.500.250.80-119.03-191.88711.50-0.6241.44考虑0.81 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）框架柱在正截面压弯承载力计算Nmax（有地震作用组合）续表35柱类别层次判断破坏类型小偏压大偏压(x<2a’)选用钢筋备注A柱顶层87.92597.9320617.93777.93509.93-985.52大偏压0.07-54.297013B20，As=As’=94287.92597.9320617.93777.93509.93-985.52大偏压0.07-54.297013B20，As=As’=942二层141.06269.7420289.74449.74181.74-609.61大偏压0.2511.426293B20，As=As’=942141.06269.7420289.74449.74181.74-609.61大偏压0.2511.426293B20，As=As’=942底层154.27212.3420232.34392.34124.34-406.04大偏压0.3547.011103B20，As=As’=942154.27212.3420232.34392.34124.34-406.04大偏压0.3547.011103B20，As=As’=942B柱顶层73.85390.6820410.68570.68302.68-943.53大偏压0.09-46.954943B20，As=As’=94273.85390.6820410.68570.68302.68-943.53大偏压0.09-46.954943B20，As=As’=942二层167.28306.4620326.46486.46218.46-586.72大偏压0.2715.433133B20，As=As’=942167.28306.4620326.46486.46218.46-586.72大偏压0.2715.433133B20，As=As’=942底层175.68246.9120266.91426.91158.91-421.06大偏压0.3544.39853B20，As=As’=942175.68246.9120266.91426.91158.91-421.06大偏压0.3544.39853B20，As=As’=942 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）由内力计算可知，本工程柱各截面的剪力设计值甚小。故不进行斜截面承载力计算，箍筋按抗震构造配筋。箍筋形式采用菱形复合箍，直径均采用8，计算柱加密区配箍率为0.98%，满足抗震要求。多遇地震作用横向框架的层间弹性侧移见表36，对于钢筋混凝土层次43.9577.86269.492.167.0933.9966.56269.493.347.0923.91238.65269.495.697.0915.21398.13120.079.369.45通过以上计算结果看出，各层层间弹性侧移均满足规范要求，即4.6楼梯结构设计本工程采用现浇钢筋混凝土板式楼梯，设计混凝土强度等级为C35，梯板钢筋为HRB335钢，梯梁钢筋为HRB335钢。活荷载标准值为。楼梯平面布置见图23，踏步做法见24。图23楼梯平面布置 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图24踏步详图4.6.1梯段板计算1．荷载计算板厚取，为梯段板跨度，板厚取。。取1m宽板带为计算单元踏步板自重（图38A）：踏步地面重（图38B）：底板抹灰重（图38C）：栏杆重：活载： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）2.内力计算3.配筋计算板的有效高度，混凝土抗压设计强度钢筋抗拉强度设计值由表查得：选用B梯段板抗剪，因满足抗震要求。支座按构造配B。4.6.2休息平台板计算按简支板计算，简图如图25图25平台板计算简图以板宽1m为计算单元，计算跨度近似取：板厚取1．荷载计算： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）面层：板自重：板底粉刷：活载：2．内力计算3．配筋计算：由表查得：选用B4.6.3梯段梁TL1计算截面高度,取400高，宽取2001.荷载计算梯段板传：休息平台板传：梁自重：2.内力计算3.配筋计算钢筋采用HRB335钢， 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）选用B需通过计算配置腹筋。只计算箍筋，计算按构造要求，选B双肢箍筋满足要求。4.7现浇楼面板设计本工程楼盖均为整体现浇，楼板布置示意图如图26。图26楼面板布置示意图 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）根据楼面情况，楼面板视为双向板，板厚，本工程取，。本工程楼板按弹性理论方法计算内力，并考虑活荷载不利布置的影响。4.7.1跨中最大弯矩将总荷载分成两部分：当板的各区格均受时（图42-b），可近似认为板都嵌固在中间支座上，亦即内部区格的板可按四边固定的单块板进行计算。当在一区格中向上的作用而在相邻的区格中向下作用时（图42-c），近似符合反对称关系，可认为中间支座的弯矩等于零，亦即内部区格的板按四边简支的单板进行计算。将上述两种情况叠加可得跨内最大弯矩。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图27跨中最大弯矩活荷载不利布置4.7.2求支座中点最大弯矩当活荷载和静荷载全部满布在各区格时，可近似求得支座中点最大弯矩。此时可先将内部区格的板按四边固定的单块板求得支座中点固端弯矩，然后与相邻的支座中点固端弯矩平均，可得该支座的中点最大弯矩。室内部分：恒载设计值:活载设计值：走廊部分：恒载设计值:活载设计值：故室内部分：则故走廊部分：则钢筋混凝土泊桑比可取1/6。4.7.3A区格图28A区格板作用计算简图 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）1．求跨内最大弯矩作用下查表，得=0时换算成=1/6，可利用公式作用下查表，得到=0时换算成=1/6，可利用公式叠加后：2．求支座中点固端弯矩，作用下查表，得 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）4.7.4K区格图29E区格板作用计算简图1．求跨内最大弯矩作用下查表，得=0时换算成=1/6，可利用公式作用下查表，得到=0时换算成=1/6，可利用公式 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）叠加后：2．求支座中点固端弯矩，作用下查表，得根据内力确定配筋，应以实配钢筋面积与计算所需面积相近最为经济，但考虑到实际施工的可行性，应使选用钢筋的直径和间距种类尽可能少，同一块板同方向支座和跨中钢筋的间距最好一致。本例中E板块y方向实配钢筋的面积相差较多，是为了使楼板y向钢筋拉通。同样，在A板块和E板块相交的支座处，偏安全的按A板块支座弯矩进行配筋，取1m板宽为计算单元，楼面板配筋见表36、表37板跨中配筋表36截面位置5.0992.3250.7272.2510.0560.0250.0080.0250.0620.0250.0100.025236953895实配钢筋（） 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）支座配筋计算表37截面位置向向10.2822.4267.7353.4860.1120.0270.0850.0380.1190.0270.0900.039453103343149实配钢筋（）4.8基础设计混凝土设计强度等级采用C35，基础底板设计采用HRB335钢筋，室内外高差0.45m，基础埋置深度为1.5m，基础部分柱断面保护层加大，两边各增加，故地下部分柱断面，地基承载力标准值，按设计资料中给定的。4.8.1荷载计算基础承载力计算时，应采用荷载标准值组合。由于本工程总高不高，则忽略风荷载对建筑物的影响，则组合采用。以轴线④为计算单元进行基础设计，上部结构传来柱底荷载标准值为:边柱A柱底：中柱B柱底： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）底层墙、基础联系梁传来荷载标准值（联系梁顶面标高同基础顶面）墙重：以上：以下：（采用一般黏土砖，）连梁重：（）=柱A基础底面：柱B基础底面：4.8.2确定基础底面积根据地质条件取第二层粉质黏土层为持力层，设基础在持力层中的嵌入深度为0.1m，设天然地面绝对标高为室外地面，则室外埋深1.65m，室内埋深2.1m。土层分布及埋深见图30。图30土层分布及埋深1.A柱(1)初估基底尺寸 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）由于基底尺寸未知，持力层土的承载力特征值先仅考虑深度修正，由于持力层为粉质黏土，故取（加权土容重，粉土取，粘土取）设取(2)按持力层强度验算基底尺寸：基底形心处竖向力：基底形心处弯矩：偏心距：所以满足要求。2.B柱因B、C轴向距仅2.4m，所以两柱做成双柱联合基础。因为两柱荷载对称，所以联合基础近似按中心受压设计基础，基础埋深2.1m，如图31 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图31BC柱联合基础埋深本工程无需进行软弱卧层验算。4.8.3基础结构设计（混凝土选用C30）1)荷载设计值基础结构设计时，需按荷载效应基本组合的设计值进行计算。A柱：(B-C)柱：2)A柱（1）基底净反力基础剖面尺寸示意图见图32 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）图32基础剖面尺寸（1）冲切验算所以基础高度满足要求。（2）配筋 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）选14B12（）选14B12（）注：短边钢筋放在长边钢筋内侧，所以有效计算高度差10mm1)(B-C)柱基础高度H=0.55m（等厚）（1）基底净反力基础剖面尺寸示意图见图33图33计算简图 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）（1）冲切验算所以满足要求（2）纵向内力计算，弯矩和剪力的计算结果见图34图34弯矩和剪力的计算结果(4)抗剪验算柱边剪力： 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）满足要求。（5）纵向配筋计算板底层配筋：选B14200。板顶层配筋：按构造配筋B10200。(6)横向配筋柱下等效梁宽为：柱边弯矩：选7B18（布置在柱下范围内）5电算--------------------------------------------------------------------|TAT结构控制参数、各层质量和质心坐标、各层风荷载输出文件||TAT-M.OUT|--------------------------------------------------------------------|工程项目：设计人：惠忠||项目编号：审核人：计算日期：2013/5/26|--------------------------------------------------------------------**********************************************************************第一部分结构计算控制参数**********************************************************************-------------------- 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）|总信息|--------------------结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Degree)ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力“规定水平力”计算方法:楼层剪力差方法(规范方法)结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0嵌固端所在层号：MQIANGU=1墙元细分最大控制长度(m)DMAX=1.00弹性板与梁变形是否协调是墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是地下室是否强制采用刚性楼板假定:是墙梁跨中节点作为刚性楼板的从节点是计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国--------------------|风荷载信息|--------------------修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.40 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):WOC=0.40地面粗糙程度:B类结构X向基本周期（秒）:Tx=0.27结构Y向基本周期（秒）:Ty=0.27是否考虑顺风向风振:是风荷载作用下结构的阻尼比(%):WDAMP=5.00风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):WDAMPC=2.00是否计算横风向风振:否是否计算扭转风振:否承载力设计时风荷载效应放大系数:WENL=1.00体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=4各段体形系数:USi=1.30--------------------|地震信息|--------------------振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=12地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=II设计地震分组:二组特征周期TG=0.40地震影响系数最大值Rmax1=0.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=3 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）钢框架的抗震等级:NS=3抗震构造措施的抗震等级:NGZDJ=不改变重力荷载代表值的活载组合值系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.75结构的阻尼比(%):DAMP=5.00中震(或大震)设计:MID=不考虑是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:是按主振型确定地震内力符号:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0--------------------|活载信息|--------------------考虑活荷不利布置的层数从第1到4层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算考虑结构使用年限的活荷载调整系数1.00------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55--------------------|调整信息| 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）--------------------梁刚度放大系数是否按2010规范取值：是托墙梁刚度增大系数：BK_TQL=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁活荷载内力增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Vo调整分段数：VSEG=00.2Vo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是实配钢筋超配系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1弱轴方向的动位移比例因子XI1=0.00强轴方向的动位移比例因子XI2=0.00是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0薄弱层判断方式：按高规和抗规从严判断强制指定的薄弱层个数NWEAK=0薄弱层地震内力放大系数WEAKCOEF=1.25强制指定的加强层个数NSTREN=0--------------------|配筋信息|--------------------梁箍筋强度(N/mm2):JB=300 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）柱箍筋强度(N/mm2):JC=300墙水平分布筋强度(N/mm2):FYH=210墙竖向分布筋强度(N/mm2):FYW=300边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60梁抗剪配筋采用交叉斜筋时箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00--------------------|设计信息|--------------------结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域柱端在梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=20.00柱保护层厚度(mm):ACA=40.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架梁端配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用: 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否--------------------|荷载组合信息|--------------------恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50温度荷载分项系数:CTEMP=1.40吊车荷载分项系数:CCRAN=1.40特殊风荷载分项系数:CSPW=1.40活荷载的组合值系数:CD_L=0.70风荷载的组合值系数:CD_W=0.60重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CEA_L=0.50重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C=0.50吊车荷载组合值系数:CD_C=0.70温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:CD_TDL=0.60考虑风荷载参与组合:CD_TW=0.00考虑地震作用参与组合:CD_TE=0.00砼构件温度效应折减系数:CC_T=0.30剪力墙底部加强区的层和塔信息....................... 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）层号塔号11用户指定薄弱层的层和塔信息.........................层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.........................层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息...................层号塔号类别11约束边缘构件层21约束边缘构件层--------------------|总信息|--------------------结构计算层数：Nsu=4结构对称性标志：Naxy=0按不对称分析地震力计算标志：Mear=3计算水平地震竖向力计算标志：Mver=2模拟施工加载1风力计算标志：Mwin=0不计算水平力与结构整体坐标的夹角(弧度)：Arf=0.000特殊截面总类数：Nsecn=0设计、计算采用规范标志：Icode=0按国家规范设计是否考虑P-△效应标志：Lds=0不考虑P-Δ效应地下室层数：Nbase=0是否考虑梁柱重叠影响标志：Mbcm=0不考虑结构有侧移、无侧移标志：Nstc=0有侧移结构类型标志：Mstype=0框架结构 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）结构材料标志：Msme=0多层混凝土结构土层对地下室侧向嵌固的约束系数：Sbase=3.00是否按混凝土规范7.11.3条计算柱长度系数标志：Lzhu=0不考虑--------------------|地震信息|--------------------是否考虑扭转耦联标志：Ngl=0不考虑耦连需要计算的振型数：Nmode=5地震设防烈度：Naf=7.07度(0.10g)场地土类型：Kd=22类设计地震分组：Ner=2第2组周期折减系数：Tc=0.70楼层最小地震剪力系数：Em=0.016调整框架的抗震等级：Nf=33级剪力墙的抗震等级：Nw=33级是否考虑双向地震作用标志：Lsc=0不考虑结构的阻尼比：Gss=0.050水平地震影响系数最大值：Rmax1=0.080按多遇小震计算地震作用罕遇水平地震影响系数最大值：Rmax2=0.500特征周期值：Tg=0.400是否考虑5%偶然偏心标志：Kst=0不考虑竖向地震力作用系数：Cvec=0.058斜交抗侧力榀附加地震作用的方向数：Ndir=0--------------------|调整信息|--------------------0.2Qo调整起算层号：Kq1=1 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）0.2Qo调整终止层号：Kq2=5中梁刚度放大系数：Bk1=2.00边梁刚度放大系数：Bk2=1.50梁端负弯矩调幅系数：Bt=0.90梁弯矩放大系数：Bm=1.00连梁刚度折减系数：Blz=0.70(梁扭矩<0)或(梁扭转刚度>0)折减系数：Tb=0.40结构顶部小塔楼放大起算层号：Ntl=0结构顶部小塔楼放大系数：Rtl=1.00温度应力折减系数：Tmpf=0.75转换层所在层号：Mch=0剪力墙加强区起算层号：Nshw=1考虑与框支柱相连的框架梁的调整标志：LR_kz=0不调整9度或1级框架结构的梁柱钢筋超配系数：R_rein=1.15考虑附加薄弱层地震剪力人工调整标志：LE_tz=0不调整--------------------|材料信息|--------------------混凝土容重(kN/m3)：Gc=25.00梁纵筋强度(N/mm2)：FIb=300.0梁箍筋强度(N/mm2)：FJb=210.0柱纵筋强度(N/mm2)：FIc=300.0柱箍筋强度(N/mm2)：FJc=210.0剪力墙边缘构件的纵筋强度(N/mm2)：FIw=210.0剪力墙水平分布筋强度(N/mm2)：FJwh=210.0剪力墙约束边缘构件的箍筋强度(N/mm2)：FJwg=210.0梁箍筋间距(mm)：Sb=100.0柱箍筋间距(mm)：Sc=100.0剪力墙水平分布筋间距(mm)：Swh=200.0 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）剪力墙分布筋最小配筋率(%)：Rw=0.30钢的容重(kN/m3)：Gs=78.00钢号(3号/15锰/16锰)：Ns=235钢构件净截面与毛截面的比值：Rn=1.00--------------------|设计信息|--------------------地震荷载分项系数：Pear=1.30风荷载分项系数：Pwin=1.40恒荷载分项系数：Pdea=1.25活荷载分项系数：Pliv=0.00竖向地震荷载分项系数：Pvea=0.50风、活荷载之活载组合系数：Cwll=0.70风、活荷载之风载组合系数：Cwlw=0.60活荷重力荷载代表值系数：Celi=0.50柱配筋保护层厚度(mm)：Aca=40.0梁配筋保护层厚度(mm)：Bcb=40.0柱、墙活荷载折减标志：Live=0不考虑柱单、双偏压、拉配筋选择标志：Lddr=0单偏压、拉配筋结构重要性系数：Ssaft=1.00考虑自定义组合标志：Mzh_m=0不考虑自定义组合--------------------|风荷载信息|--------------------修正后的基本风压(kN/m2)：Wo=0.80地面粗糙度：Srg=2B类结构基本自振周期：T1=0.000结构体形系数分段数(<4)：Ndss=1.结构第一段体形系数的最高层号：Hf1=1. 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）结构第一段体形系数：Sc1=1.30结构第二段体形系数的最高层号：Hf2=2.结构第二段体形系数：Sc2=1.30结构第三段体形系数的最高层号：Hf3=3.结构第三段体形系数：Sc3=1.30----------------------------|各层柱、墙活荷载折减系数|----------------------------层号：Nfloor=4折减系数：Clive=1.00层号：Nfloor=3折减系数：Clive=1.00层号：Nfloor=2折减系数：Clive=1.00层号：Nfloor=1折减系数：Clive=1.00----------------------------------------|各层附加薄弱层地震剪力的人工调整系数|----------------------------------------层号：Nfloor=4调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00层号：Nfloor=3调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00层号：Nfloor=2调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00层号：Nfloor=1调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00--------------------|各层杆件信息|--------------------Nfr---层号，Ntw---塔号，Cm---柱数，Wm---薄壁柱数，BRm---支撑数，Bm---梁数，Cc---柱材料强度，Wc---剪力墙材料强度，BRc---支撑材料强度，Bc---梁材料强度，Nst---钢号，Hf---层高m，HHf---楼层高度mNfr=1Cm=48Wm=0BRm=0Bm=126Nfr=1Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=30.Nst=235.Hf=3.60HHf=3.60 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）Nfr=2Cm=48Wm=0BRm=0Bm=126Nfr=2Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=30.Nst=235.Hf=3.60HHf=7.20Nfr=3Cm=48Wm=0BRm=0Bm=126Nfr=3Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=30.Nst=235.Hf=3.60HHf=10.80Nfr=4Cm=48Wm=0BRm=0Bm=126Nfr=4Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=30.Nst=235.Hf=3.60HHf=14.40------------------------|剪力墙加强区信息|------------------------剪力墙加强区起算层号：1终止层号：2**********************************************************************第二部分各层质量和质心坐标**********************************************************************层号塔号恒载质量活载质量自重XY质量矩(t)(t)(t)(m)(m)(t*m2)411234.70.0237.671.021.4261762.311303.90.0239.370.921.3279684.211303.90.0239.370.921.3279684.111331.90.0267.370.921.3285951.活荷载质量折减系数：0.50总恒载质量：5174.4(t)总活载质量：0.0(t)总质量：5174.4(t) 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）**********************************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************************层号(标准层号)塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(混凝土/主筋)(m)(m)1(1)1130(30/300)48(30/300)0(30/360)4.0504.0502(1)1130(30/300)48(30/300)0(30/360)3.6007.6503(1)1130(30/300)48(30/300)0(30/360)3.60011.2504(2)1130(30/300)48(30/300)0(30/360)3.60014.850**********************************************************************第四部分各层层刚度、刚度中心、刚度比**********************************************************************各层(地震平均剪力/平均层间位移)刚度、刚度比等，其中：Ratio_d1:表示本层与下一层的层刚度之比Ratio_u1:表示本层与上一层的层刚度之比Ratio_u3:表示本层与上三层的平均层刚度之比 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）----------------------------------------------------------------------层号塔号X向层刚度Y向层刚度刚心坐标:X,YX向偏心率Y向偏心率---------------------------------------------------------------------410.7035E+060.2579E+0870.8521.590.000.02310.4693E+060.2826E+0170.8521.590.000.02210.3589E+050.4041E+0570.8521.590.000.02110.1497E+050.1794E+0370.8521.590.000.02----------------------------------------------------------------------层号塔号Ratio_d1:X,YRatio_u1:X,YRatio_u3:X,Y薄弱层放大系数:X,Y---------------------------------------------------------------------411.500.100.216.211.001.001.151.153113.080.000.670.001.001.001.151.15212.405.320.084.120.020.001.151.15111.001.000.420.000.040.001.151.15----------------------------|框架结构整体稳定验算|----------------------------Nfr=4Ntw=1GDx=0.7035E+06>20*0.9066E+04该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr=4Ntw=1GDy=0.2579E+08>20*0.9066E+04该层Y向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr=3Ntw=1GDx=0.4693E+06>20*0.1372E+05该层X向满足整体稳定要求，不需要考虑P-Δ效应Nfr=3Ntw=1GDy=0.2826E+01<10*0.1372E+05该层Y向不满足整体稳定要求Nfr=2Ntw=1GDx=0.3589E+05<10*0.1838E+05该层X向不满足整体稳定要求Nfr=2Ntw=1GDy=0.4041E+05<10*0.1838E+05该层Y向不满足整体稳定要求 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）Nfr=1Ntw=1GDx=0.1497E+05<10*0.1800E+05该层X向不满足整体稳定要求Nfr=1Ntw=1GDy=0.1794E+03<10*0.1800E+05该层Y向不满足整体稳定要求**********************************************************************第五部分楼层抗剪承载力、及承载力比值**********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------410.7542E+040.7820E+041.361.35310.9232E+040.9454E+041.221.21210.1042E+050.1065E+051.131.13110.9875E+040.9967E+040.950.94----------------------------------------------------------------------|TAT数据检查输出文件||TAT-C.OUT|------------------------------------------------------------------------------------------|总信息|---------------------结构计算层数：Nsu=4 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）结构对称性标志：Naxy=0地震力计算标志：Mear=3竖向力计算标志：Mver=2风力计算标志：Mwin=0水平力与结构整体坐标的夹角(弧度)：Arf=0.000特殊截面总类数：Nsecn=0设计、计算采用规范标志：Icode=0是否考虑P-△效应标志：Lds=0地下室层数：Nbase=0是否考虑梁柱重叠影响标志：Mbcm=0结构有侧移、无侧移标志：Nstc=0结构类型标志：Mstype=0结构材料标志：Msme=0土层对地下室侧向嵌固的约束系数：Sbase=3.00是否按混凝土规范7.11.3条计算柱长度系数标志：Lzhu=0--------------------------|地震信息|--------------------------是否考虑扭转耦联标志：Ngl=0需要计算的振型数：Nmode=5地震设防烈度：Naf=7.0场地土类型：Kd=2设计地震分组：Ner=2周期折减系数：Tc=0.70楼层最小地震剪力系数：Em=0.02框架的抗震等级：Nf=3剪力墙的抗震等级：Nw=3是否考虑双向地震作用标志：Lsc=0结构的阻尼比：Gss=0.050 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）多遇水平地震影响系数最大值：Rmax1=0.080罕遇水平地震影响系数最大值：Rmax2=0.500特征周期值：Tg=0.400是否考虑5%偶然偏心标志：Kst=0竖向地震力作用系数：Cvec=0.058--------------------------|调整信息|--------------------------0.2Qo调整起算层号：Kq1=00.2Qo调整终止层号：Kq2=0中梁刚度放大系数：Bk1=1.00边梁刚度放大系数：Bk2=1.00梁端负弯矩调幅系数：Bt=0.90梁设计弯矩放大系数：Bm=1.00连梁刚度折减系数：Blz=0.70(梁扭矩<0)或(梁扭转刚度>0)折减系数：Tb=0.40结构顶部小塔楼放大起算层号：Ntl=0结构顶部小塔楼放大系数：Rtl=1.00温度应力折减系数：Tmpf=0.75转换层所在层号：Mch=0剪力墙加强区起算层号：Nshw=1考虑与框支柱相连的框架梁的调整标志：LR_kz=09度或1级框架结构的梁柱钢筋超配系数：R_rein=1.15考虑附加薄弱层地震剪力人工调整标志：LE_tz=0------------------------|材料信息|------------------------混凝土容重(kN/m3)：Gc=25.00 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）梁纵筋强度(N/mm2)：FIb=300.0梁箍筋强度(N/mm2)：FJb=210.0柱纵筋强度(N/mm2)：FIc=300.0柱箍筋强度(N/mm2)：FJc=210.0剪力墙边缘构件的纵筋强度(N/mm2)：FIw=300.0剪力墙水平分布筋强度(N/mm2)：FJwh=300.0剪力墙约束边缘构件的箍筋强度(N/mm2)：FJwg=210.0梁箍筋间距(mm)：Sb=100.0柱箍筋间距(mm)：Sc=100.0剪力墙水平分布筋间距(mm)：Swh=200.0剪力墙分布筋最小配筋率(%)：Rw=0.30钢的容重(kN/m3)：Gs=78.00钢号(Q235/Q345/Q390/Q420)：Ns=235钢构件净截面与毛截面的比值：Rn=1.00-----------------------------|设计信息|-----------------------------地震荷载分项系数：Pear=1.30风荷载分项系数：Pwin=1.40恒荷载分项系数：Pdea=1.25活荷载分项系数：Pliv=0.00竖向地震荷载分项系数：Pvea=0.50风、活荷载之活载组合系数：Cwll=0.70风、活荷载之风载组合系数：Cwlw=0.60活荷重力荷载代表值系数：Celi=0.50柱配筋保护层厚度(mm)：Aca=40.0梁配筋保护层厚度(mm)：Bcb=40.0柱、墙活荷载折减标志：Live=0柱单、双偏压、拉配筋选择标志：Lddr=0 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）结构重要性系数：Ssaft=1.00--------------------------|风荷载信息|--------------------------修正后的基本风压(kN/m2)：Wo=0.40地面粗糙度：Srg=2.结构基本自振周期(s)：T1=0.000结构体形系数分段数(<4)：Ndss=1.结构第一段体形系数的最高层号：Hf1=1.结构第一段体形系数：Sc1=1.30结构第二段体形系数的最高层号：Hf2=2.结构第二段体形系数：Sc2=1.30结构第三段体形系数的最高层号：Hf3=3.结构第三段体形系数：Sc3=1.30--------------------|多方向地震信息|--------------------斜交抗侧力榀附加地震作用的方向数：Ndir=0-----------------------------------------|各层柱、墙活荷载折减系数|-----------------------------------------层号：Nfloor=4折减系数：Clive=1.00层号：Nfloor=3折减系数：Clive=1.00层号：Nfloor=2折减系数：Clive=1.00层号：Nfloor=1折减系数：Clive=1.00----------------------------------------|各层附加薄弱层地震剪力的人工调整系数| 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）----------------------------------------层号：Nfloor=4调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00层号：Nfloor=3调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00层号：Nfloor=2调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00层号：Nfloor=1调整系数：X向WeakX=1.00Y向WeakY=1.00------------------------------|各层几何信息|------------------------------*****标准层号=2层号=4*****------------------------------|层总信息|------------------------------本层对称轴上的节点数：Msy=0本层柱单元数：Mc=48本层薄壁柱单元数：Mt=0本层支撑单元数：Mg=0本层梁单元数：Mb=130本层无柱节点数：Mjr=12本层层高：Dh=3.60本层梁混凝土强度等级：Ccb=30.00本层柱混凝土强度等级：Ccc=30.00本层剪力墙混凝土强度等级：Ccw=30.00本层梁材料弹性模量：Eb=30000000.00本层柱材料弹性模量：Ec=30000000.00本层剪力墙材料弹性模量：Ew=30000000.00与上层相比不同的对称轴上的节点数：Msyd=0与上层相比不同的柱数：Mcd=48与上层相比不同的薄壁柱数：Mtd=0 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）与上层相比不同的支撑数：Mgd=0与上层相比不同的梁数：Mbd=130与上层相比不同的无柱节点数：Mjrd=12----------------------|柱信息|----------------------Nc---柱单元号Nci---柱上节点号Ncj---柱下节点号Xc,Yc---柱平面节点坐标Bc,Hc---柱截面宽、高Zc---柱相对于标高处的竖向相对高差Arfc---柱截面主轴与整体坐标的夹角--------------------|梁信息|--------------------Nb---梁单元号Nbi---梁左节点号Nbj---梁右节点号Bb,Hb---梁截面宽、高Ib,Jb---梁两端与薄壁柱相连的小节点号Ief---梁两端点约束标志------------------------------|层总信息|------------------------------本层对称轴上的节点数：Msy=0本层柱单元数：Mc=48本层薄壁柱单元数：Mt=0本层支撑单元数：Mg=0 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）本层梁单元数：Mb=130本层无柱节点数：Mjr=12本层层高：Dh=3.60本层梁混凝土强度等级：Ccb=30.00本层柱混凝土强度等级：Ccc=30.00本层剪力墙混凝土强度等级：Ccw=30.00本层梁材料弹性模量：Eb=30000000.00本层柱材料弹性模量：Ec=30000000.00本层剪力墙材料弹性模量：Ew=30000000.00与上层相比不同的对称轴上的节点数：Msyd=0与上层相比不同的柱数：Mcd=0与上层相比不同的薄壁柱数：Mtd=0与上层相比不同的支撑数：Mgd=0与上层相比不同的梁数：Mbd=0与上层相比不同的无柱节点数：Mjrd=12----------------------|柱信息|----------------------Nc---柱单元号Nci---柱上节点号Ncj---柱下节点号Xc,Yc---柱平面节点坐标Bc,Hc---柱截面宽、高Zc---柱相对于标高处的竖向相对高差Arfc---柱截面主轴与整体坐标的夹角*********************************************************************----------------------------------------------------------------------|TAT结构的周期、振型和各层地震力、位移输出文件||TAT-4.OUT| 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）----------------------------------------------------------------------|工程项目：设计人：惠忠||项目编号：审核人：计算日期：2013/5/26|----------------------------------------------------------------------**********************************************************************===========================================================================计算信息===========================================================================第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:地震作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力==========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比)=================================================================================================================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.7527176.691.00(1.00+0.00)0.0020.646889.651.00(0.00+1.00)0.0030.6342165.510.00(0.00+0.00)1.0040.2323178.981.00(1.00+0.00)0.0050.212489.981.00(0.00+1.00)0.0060.2063170.400.00(0.00+0.00)1.0070.1253177.981.00(1.00+0.00)0.0080.122589.971.00(0.00+1.00)0.0090.1202176.090.00(0.00+0.00)1.00100.0878176.911.00(1.00+0.00)0.00110.086889.901.00(0.00+1.00)0.00120.0812176.130.00(0.00+0.00)1.00============================================================ 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）杆模型空间三维振动周期(秒)第1周期：T1=0.7142(秒)第2周期：T2=0.6887(秒)第3周期：T3=0.6698(秒)第4周期：T4=0.2307(秒)============================================================振型号周期方向角平动比例转动比例10.714284.130.600.4020.6887108.570.450.5530.66984.530.950.0540.230783.840.620.38结构最不利振动方向角:Angle=8.511(度)============================================================X方向各振型的基底剪力振型号基底剪力124.092181.8033865.7142.61X向地震有效质量系数：Cmass-x=91.25%======================================================================结构各层地震力、剪力、弯矩(用CQC方法组合)----------------------------------------------------------------------层号塔号X向地震力X向地震剪力X向地震弯矩层剪重比(%)(kN)(kN)(kN-m)411033.432093.128827.928.24531881.652974.5517156.457.74121668.063642.1527353.957.07711410.994052.6641942.696.256 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）============================================================Y方向各振型的基底剪力振型号基底剪力12244.5421598.44324.264250.93Y向地震有效质量系数：Cmass-y=97.74%======================================================================结构各层地震力、剪力、弯矩(用CQC方法组合)----------------------------------------------------------------------层号塔号Y向地震力Y向地震剪力Y向地震弯矩层剪重比(%)(kN)(kN)(kN-m)41971.902013.738576.557.93331835.062791.5216338.797.26521708.143388.7025696.376.58511486.863774.7339079.825.827++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++++====================楼层节点的最大位移====================其中比值(R1/R2)为：R1---最大位移/平均位移R2---最大柱间位移/平均柱间位移====第1荷载工况====X向地震力作用下节点控制水平位移层号塔号节点号X向最大位移节点号X向最大柱间位移X向最大位移角柱高X向平均位移X向平均柱间位移X向平均位移角比值(mm)(mm)41499.39491.391/20163.60(m)8.651.271/22191.09/1.0931498.00491.951/14333.60(m) 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）7.371.791/15751.09/1.0921496.05492.421/11553.60(m)5.582.221/12681.08/1.0911493.63493.631/9913.60(m)3.363.361/10781.08/1.08最大层间位移角：1/991平均层间位移角：1/1078====第2荷载单工况====Y向地震力作用下节点控制水平位移层号塔号节点号Y向最大位移节点号Y向最大柱间位移Y向最大位移角柱高Y向平均位移Y向平均柱间位移Y向平均位移角比值(mm)(mm)411613.71162.201/12743.60(m)10.201.631/19631.34/1.35311611.56162.981/9383.60(m)8.602.211/14461.34/1.3521168.61163.631/7703.60(m)6.422.691/11881.34/1.3511164.98164.981/7223.60(m)3.733.731/10841.33/1.33最大层间位移角：1/722平均层间位移角：1/1084====第3荷载工况====恒载作用下节点的最大竖向位移层号塔号节点号最大竖向位移(mm)4174-1.393174-1.442174-1.38 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）1166-1.12====第4荷载工况====活载作用下节点的最大竖向位移层号塔号节点号最大竖向位移(mm)4100.003100.002100.001100.00 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）结论毕业设计是本科学习阶段一次非常难得的理论与实际相结合的机会，通过这次比较完整设计，我摆脱了单纯的理论知识学习状态，和实际设计的结合锻炼了我的综合运用所学的专业基础知识，解决实际工程问题的能力，同时也提高我查阅文献资料、设计手册、设计规范以及电脑制图等其他专业能力水平，使我的能力得到了锻炼，经验得到了丰富。这是我们都希望看到的，也正是我们进行毕业设计的目的所在。我的毕业设计课题是淮安市公安局淮阴分局业务技术用房办公楼设计,其中包括建筑设计,结构设计两部分。通过这两部分的设计使我对大学以来所学的各门课程有了一个系统而全面的了解，加深了各专业课程知识的融会贯通。建筑设计是对拟建建筑物预先进行设想和规划，根据建筑物的用途和要求确定其各部分的形状和尺寸，并将各部分有机地组织到一起，创造出优美协调的建筑空间环境。在结构设计中，根据《荷载规范》，正确计算作用框架上的荷载值；掌握了框架结构的内力分析方法，学会了内力组合；根据控制截面的不利内力值和截面的尺寸进行配筋和节点构造设计。同时通过PKPM结构计算软件的应用，明白计算机结构计算出图与到工程应用还有较大的距离，必须通过必要的修改才能运用。通过毕业设计的锻炼也使我明白处理不同难题的方法，在遇到难题时不能避而远之，应该通过大量地查找资料、虚心向别人请教来解决。这一点不仅是对现在，而且对我以后的工作都有很大的指导意义。 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）致谢毕业设计即将结束，大学生活也随之画上句号，回想这四年的生活我感慨颇多。在这段时间里，我认识了很多老师和同学，不论是在生活方面还是在学习方面，他们都给了我很大的帮助。通过这几年的学习，我不仅学到了许多文化知识，在为人处世方面也深有所得，在毕业离校之际，向他们表达我最真诚的谢意！在这次毕业设计中，我要特别感谢我的指导老师，他给了我很大的帮助，认真耐心地指导我们的毕业设计。他的敬业精神让我深深感动，对我的教导让我终身受益。在毕业设计过程中，教研室所有的老师都给我极大的帮助。在此，向他们表达深深的谢意。同时我还要感谢我的同学们，在设计过程中遇到的一些不懂的问题，他们都认真地讲解给我听，这为我及时地完成毕业设计提供了很大的帮助。最后感谢学院给我们提供良好的设计条件和良好的物质保证。这次能圆满的完成任务，我感到骄傲和欣慰，在这里我由衷的感谢上面提到的各位老师和同学以及院领导，由衷的对他们说声谢谢。我将加倍努力，用优异的成绩来回报他们！ 第122页共121页淮阴工学院毕业设计说明书（论文）参考文献1贾莉莉叶倩.土木工程专业课程设计指导书.合肥：合肥工业大学出版社，20082武勇，刘丽.办公建筑.北京：中国建筑工业出版社，20043付云松李晓玲.房屋建筑学.北京：中国水利水电出版社，20094熊丹.钢筋混凝土框架结构设计与实例.武汉：武汉理工大学出版社，20055王远正，王建华，李平诗.建筑识图与房屋构造.重庆：重庆大学出版社，19966陈眼云，谢兆鉴，许典斌.建筑结构选型.广州：华南理工大学出版社，19957林伟民.建筑结构基础.重庆：重庆大学出版社，20068王社良，熊仲良.混凝土及砌体结构.北京：冶金工业出版社，20049赵研.房屋建筑学.北京：高等教育出版社，200210沈蒲生.混凝土结构设计.北京：高等教育出版社，200511胡兴福.杜绍堂.土木工程结构.北京：科学出版社，200412方鄂华、钱嫁茹、叶列平.高层建筑构造设计.[M]北京：中国建筑工业出版社，200313吕西林、周德源、李思明、陈以一、陈浩亮.建筑结构抗震设计理论与实例.[M]上海：同济大学出版社，201114徐秀丽.混凝土框架结构设计.北京：中共建筑工业出版社，200815何晓玲、何卫忠.混凝土设计原理.[M]北京：中国水利水电出版社，200916中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范（GB/50010-2010）[S].北京：中国建筑工业出版社，201017中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GB/50011-2010）[S].北京：中国建筑工业出版社，201018中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范（GB/50007-2011）[S].北京：中国建筑工业出版社，201219中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范（GB/50009-2012）[S].北京：中国建筑工业出版社，2012'