毕业设计论文—高层办公楼框架结构毕业设计计算书-精品

'精品毕业论文下载尽在我的主页摘要本设计为高层综合办公楼，其现实意义和迫切性不言而喻。该设计结合现代的办公观念，突出“以人为核心”的设计理论，采用大面积自主布置、两端部设置交通核、环形布置房间等设计手法,在外观上将主体分为三大部分,努力创造高耸的视觉效果。本结构采用使用部分的大空间布置,具有平面灵活，使用性强，安全合理等特点。在满足近期使用功能的同时兼顾今后的改建，从结构上做到为用户创造方便舒适优美的办公休息空间。在总平面的布置中采用主体建筑位于中心，四周布置娱乐休闲设施的方式，并保证了交通的合理性与防火要求。高层建筑已经成为当今不可回避的生存方式之一，这是城市人口聚集的必然趋势,所以做好高层设计的意义重大。关键词　高层办公楼框架结构高品质的文档来自专业 精品毕业论文下载尽在我的主页AbstractThisgraduationdesignisahigh-riseofficebuilding,therealismmeaningandtheimminencyareself-evident.Thisdesigniscombinedwiththeconceptofmodernofficialbusinesswork,givingprominencetothetheoryof“allforuser”.Itadoptthetechniqueoflarge-areaindependencedisposal、centralcommunication、annulardisposeroomandsoon.Intheappearance,theprincipalpartcontainsthreeparts,tryingtocreatetoweringvisionimpression.Thisstructureadoptsthepicket-foundation.Thusithastheadvantagessuchasagilityplane、betterusingcapability、safeandlogicaletc.Itcanfulfiltheusingfunctioninthenearfuture,atthesametime,itgivesattentiontorebuildinthefuture,consequentlyitprovidestheconsumersaconvenient、comfortandconcinnityspace.Inthedisposaloftotalplane,weadoptthefashionthatthemainconstructionliesinthecentrewiththeentertainmentestablishmentinthearound,anditcanalsoguaranteetherationalityoftrafficandtherequireoffireproofing.High-risebuildinghasbecomeoneofthesurvivalmannersthatcan’tbeevasivenowadays.Thisisthetrendofpopulation-assembleinthecity,soit’ssignificanttodesignthehigh-risebuildingwell.Keywords　high-riseofficebuildingpicket-foundation不要删除行尾的分节符，此行不会被打印高品质的文档来自专业 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）目录摘要IAbstractII第1章绪论1第2章设计任务书22.1项目名称22.2项目地点22.3项目简介22.4设计基本要求22.5设计条件22.5.1自然条件22.5.2设备条件32.5.3建筑层数与层高32.5.4房间组成与面积要求32.6设计内容42.6.1建筑部分42.6.2结构部分42.6.3地基基础52.6.4施工部分要求完成下列内容：6第3章建筑设计73.1平面设计73.1.1使用部分的平面设计73.1.2辅助部分的平面设计73.1.3交通部分平面设计83.2剖面设计83.2.1层数83.2.2层高83.2.3剖面组合设计93.3体型和立面设计93.3.1体型设计93.3.2立面设计9-VI- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）3.4相关技术设计93.4.1垂直交通设计93.4.2防火疏散设计93.4.3构造设计103.4.4屋顶构造103.4.5楼梯设计103.4.6门窗构造103.5工程做法113.5.1散水113.5.2室外平台、踏步113.5.3地面113.5.4楼面113.5.5屋面12第4章结构设计134.1工程概况134.2截面尺寸估算134.2.1梁板截面尺寸估算134.2.2柱的截面尺寸估算134.3基本假定及计算简图154.3.1结构柱网布置及计算简图154.3.2结构的基本假定154.4荷载汇集174.4.1竖向荷载174.4.2水平风荷载194.5水平风荷载作用下框架内力及侧移计算204.5.1计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力及各层剪力204.5.2计算各梁柱的线刚度和214.5.3计算各柱抗侧移刚度224.5.4各柱剪力计算224.5.5确定柱的反弯点高度比y254.5.6计算柱端弯矩264.5.7计算梁端弯矩28-VI- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）4.5.8计算梁支座剪力及柱轴力294.5.9梁柱弯曲产生的侧移304.6竖向荷载作用下框架梁上荷载计算314.6.1计算轴线间框架梁的均布荷载324.6.2计算柱的竖向集中荷载334.6.3竖向荷载作用下框架计算简图364.7竖向荷载作用下结构内力计算394.7.1分层法计算结构内力394.7.2框架内力计算394.8水平地震作用下框架结构内力计算574.8.1水平地震作用基本周期计算574.8.2计算重力荷载代表值584.8.3计算水平地震作用下各楼层节点上集中力及各层剪力594.8.4水平地震作用下框架内力计算604.9内力组合644.9.1竖向荷载作用下梁弯矩调幅644.9.2框架梁的弯矩组合644.9.3框架梁的剪力组合644.9.4框架柱的弯矩组合644.9.5框架柱的轴力组合654.10框架梁截面设计914.10.1梁的正载面受弯承载力计算914.10.2梁的斜截面受剪承载力计算924.11框架柱截面设计934.11.1框架柱截面验算934.11.2柱的正截面承载力配筋计算954.11.3柱的斜截面承载力计算1004.12楼板配筋计算1014.12.1楼板配筋设计方法1014.12.2支座最大弯矩的计算1024.13楼梯设计计算1094.13.1踏步板的计算1104.13.2楼梯斜梁计算111-VI- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）4.13.3平台板计算1124.13.4平台梁计算1134.14基础设计1154.14.1验算箱形基础的尺寸及构造1154.14.2验算地基的强度及变形1194.14.3箱形基础的结构设计1254.14.4箱形基础的外墙计算1284.14.5箱形基础的内墙计算131结论132致谢133参考文献134附录1135附录2136千万不要删除行尾的分节符，此行不会被打印。在目录上点右键“更新域”，然后“更新整个目录”。打印前，不要忘记把上面“Abstract”这一行后加一空行-VI- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）第1章绪论现代高层建筑是随着社会生产的发展和人们生活的需要而发展起来的，是商业化、工业化和城市化的结果。而科学技术的进步、轻质高强材料的出现以及机械化、电气化、计算机在建筑中的广泛应用等，又为高层建筑的发展提供了物质和技术条件。高层建筑在近几十年以来，蓬勃发展，在很多地方，在很多地方都形成了成片的建筑群。高层建筑形成了崭新的城市轮廓线，显示出人类塑造自己的空间环境，形成现代城市风貌的优越技术和才能。从经济方面看，高层建筑能实现在较小的土地范围内建造更多的建筑面积。建筑物向高空发展可以缩短道路以及各项管线设施的长度，从而节约大量城市建设的总投资。而且高层建筑可以增加人们的聚集密度，缩短互相联系的距离，把横向水平交通与竖向垂直交通结合起来，使人们在地面上的分布方式空间化，节约了时间，增加了效率。从组合建筑空间，塑造建筑形象，形成丰富的环境的角度上看，高层建筑以其高耸挺拔的体量，在适当的布局下，确能给人以深刻的印象，给城市的造型与风貌增添色彩。高层办公楼是高层建筑中一个主要建筑类型。它已在许多经济发达的国家和地区，特别是在人口稠密、经济发达的大城市中大量地建造。体现了经济和科技的一致性。我国的国情也是影响高层建筑发展的主要因素。一是我国是世界上人口最多的国家，尽管城镇人口比例远远低于经济发达国家，但绝对数量居世界第三；二是可用地少；三是城市公共设施少，道路面积小，绿地贫乏。这些就决定了我国城市布局必须是紧凑的，，而建筑密度又应是低的，以腾出更多的空地来发展交通，扩大绿化面积，兴建文化体育设施，开辟更多的休息娱乐场地。而达到局部的人口高密度，整体建筑的低密度，只有建造一定数量的高层建筑，用于人们日常办公，节约用地。本设计的设计任务是设计若干高层办公楼，具有重要的现实意义。-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）第1章设计任务书1.1项目名称财贸金融大厦1.2项目地点拟建于哈尔滨市区1.3项目简介本工程项目为以银、办公为主的综合性建筑建筑规模：建筑面积为10546.9mm2（不含地下）建筑类别：二类建筑1.4设计基本要求1.认真贯彻“适用，经济，安全，美观”的设计原则；2.进一步掌握建筑设计内容，方法和步骤，充分考虑影响设计的各种因素；3.明确结构与建筑的关系；4.了解和运用有关设计规程和规范；5.认真选择结构形式及进行合理的结构布置，掌握高层结构的计算方法和构造要求；6.撰写毕业设计论文及绘制施工图。1.5设计条件1.5.1自然条件（1）：地势平坦-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）（2）：土壤冻结深度：-1.9m（3）：场地土质条件与地基承载力：场地土类型为Ⅱ类，地面粗糙度为C类（4）：抗震设防要求：按7度区考虑1.1.1设备条件（1）：给水、排水、供热、煤气、电力等与城市系统联网（设计时不必考虑）（2）：电梯依据设计和防火规范要求设置1.1.2建筑层数与层高（1）：层数：10层（2）：层高：首层层高4.8m，标准层层高3.3m1.1.3房间组成与面积要求（1）：营业部1．营业大厅：400m22．值班：15m23．保卫：15m24．接待：15m25．业务办公室：15m2（五间）6．金库：100m27．票据库：50m28．公共卫生间：面积按规范标准计算9．会议室：50m210．更衣室：15m2（两间）11．杂物库：10m2（2）：办公部分1．写字间：开敞式2．部门经理室：30m2（每层两间）3．接待室：30m2（每层一间）-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）4．秘书室：30m2（每层一间）5．会议室：60m2（每层两间）6．服务员室：15m2（每层一间）7．卫生间：15m2（每层男女各一间）（3）：其它1．消防控制室：30m22.设备用房：设于地下室1.1设计内容1.1.1建筑部分（1）：要求完成1．建筑平面功能划分2.建筑材料采用及建筑尺寸确定3.防水、防潮、保温等具体构造及做法4.建筑构造（2）：并要求完成下列图纸绘制1.设计说明书，说明主要设计思想法及建筑主要经济技术指标，包括建筑占地面积、停车场面积、总建筑面积、建筑层数、标准层建筑面积（主要房间使用面积在图内标注）2.总平面图1：5003.首层平面图1：1004.标准层平面图1：1005.正立面图1：1006.剖面图1：1007.主要节点构造详图1：208.设计计算书1.1.2结构部分（1）基础平面图布置图及剖面详图，1：100及1：20（2）柱平法施工图1：100-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）（3）梁平法施工图1：100（4）标准层板施工图1：100（5）楼梯施工图1：100（6）雨蓬施工图1：1001.1.1地基基础确定基础形式(1):若采用桩基础要求完成：①合理确定桩的类型，桩长及截面尺寸，确定承台地面标②计算单桩承载力。③确定桩的数量及布置，计算群桩的承载力及验算群桩地基强度与变④进行单桩荷载验算及单桩结构设计⑤预计承台，进行承台抗剪、抗冲切及配筋计算⑥绘制图纸1～2张，包括以下内容：i基础平面图，包括群房基础方案布置图。ii桩及承台配筋及构造详图。iii编写施工说明书。(2):若采用伐板基础要求完成：①合理确定基础的地面积及伐板界面尺寸。②用简化弹性地基梁法或弹性板法及其它数值分析方法计算基底反力和伐板内力与变形。③进行软弱下卧层验算及地基变形验算。④进行伐板抗剪、抗冲切验算及配筋计算。⑤绘制图纸1～2张，包括以下内容：i基础平面布置图，包括群房基础方案布置图和沉降缝构造方案图。ii配筋及剖面构造详图。iii编写施工说明书。(3):若采用柱下条形基础及交叉梁基础要求完成：①合理确定基础的地面积。②进行软弱下卧层强度验算。③计算相邻柱中心的沉降差。④-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）用简化法地基梁的分析方法分析地基的内力，进行基础的纵、横向配筋，对基础进行剖面设计。⑤绘制图纸1～2张，包括以下内容：i基础平面图，如有相邻群房，应考虑主体基础与相邻群房基础间的关系，基础梁布置图。ii绘制基础的纵向、横向剖面图。iii编写施工说明书。(4):若采用箱形基础要求完成：①合理确定基础的地面积，基础内部隔墙的数量厚度。②考虑局部弯曲及整体弯曲计算顶、底板的配筋。③进行底板的抗冲验算。④进行箱基外墙的设计计算。⑤计算基础的沉降量及倾斜。⑥绘制图纸1～2张，包括以下内容：i箱基底板平面图、箱基剖面图，应反映底板、顶板、侧墙的配筋。ii节点构造图（绘制几个视情况而定）iii编写施工说明书。1.1.1施工部分要求完成下列内容：1.设计说明书。2.施工现场平面布置图。3.结构吊装图。4.模板配板图。5.进度计划图表。-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）第1章建筑设计1.1平面设计1.1.1使用部分的平面设计使用部分建筑设计主要包括银行营业大厅，开敞式办公间、小办公室、会议室、休息区等主要使用房间的平面设计。采用矩形平面，建立“整合设计”的感念，突出“以人为核心”的设计理论。外墙采用300厚陶粒混凝土墙外加80厚苯板保温，中间墙采用陶粒体隔墙和轻质隔墙，而且采用大跨度柱网，用户可以根据自己需要改变房间布局。1.1.1.1开敞式办公间考虑到大办公室在现在的办公楼中的使用特点，及结构的各项受力性能合理，所以整个框架结构选用了6m×6m的柱距，既可以保证整个空间的光照条件，也可以满足使用上的高度自由布置。使建筑和结构上保持了一致，达到了和谐和统一。1.1.1.2小办公室考虑到办公室的性质及满足使用功能的要求，办公室布置灵活，又考虑到柱网的位置，使结构整体性更好，结构更合理。1.1.1.3会议厅本设计方案由于会议厅要求面积较大，考虑到使用的方便和防火要求一个厅、室的出口不应少于两个，当一个厅、室的建筑面积小于50m2，可设置一个出口。所以大面积的会议厅采用了双开门的设计。本工程会议厅布置在建筑一侧。1.1.2辅助部分的平面设计本设计辅助部分有卫生间、服务员休息室和杂物间。1.1.2.1卫生间根据建筑规范要求，及结构布置的整体性原则，卫生间布置为3m×3m，及3m×3.9m两种形式-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1.1.1服务员休息室和杂物间本设计采用了每层都布置服务员休息室和杂物间的方式，保证了服务员的休息空间和摆放杂物的要求。1.1.2交通部分平面设计高层建筑设计总则，简明便捷的交通组织是建立良好建筑内部空间秩序的基本条件。交通部分包括室内交通和室外交通，室内交通设计由水平交通和竖向交通组成。水平交通设计可根据平面柱网形式，采用中走道、复式走道及环状走道等形式。水平通道的宽度应根据不同建筑使用功能来确定。垂直交通是建筑内部连接各层水平交通的枢纽，由电梯和楼梯组成。垂直交通在建筑中的位置分布必须附和建筑使用功能的使用要求。本设计走道宽度为2100mm。公共楼梯取3000mm双跑楼梯，较好的满足高层的防火设计。电梯取四部，均为10人电梯。其中一部为消防电梯，和楼梯共用消防前室，满足面积大于10㎡。独立楼梯消防前室满足面积大于6.0㎡。并保证满足防火规范。1.2剖面设计剖面设计主要解决层数、层高和空间组合等问题，它直接表达了不同的建筑空间尺度关系。1.2.1层数本设计根据任务设计任务书和现代居住观念以及本设计的结构方案，本设计地上10层，外加一层电梯间出屋面层，地下1层。地下一层按任务书的要求进行布置金库，票据室等。1.2.2层高根据各层的使用要求，层高选择如下：地下室层高3.6m，1层层高4.8m，2-10层均为3.3m，出屋面电梯间层高3.9m，总高为38.4m。室内外高差取0.3m。-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1.1剖面组合设计办公建筑在使用上无先后顺序，故2-10层的建筑部分按层高进行叠加组合。1.2体型和立面设计1.2.1体型设计平面组合就已经考虑到体型设计，为矩形平面，这样既能保证空间的使用，也可以体现结构的使用特性，体型简洁明了。1.2.2立面设计从整体出发几次改进建筑方案，考虑美学原则：主从与重点、对比与呼应、节奏与韵律、均衡与稳定、比例与尺度以及性格与联想等，同时考虑结构方面。立面设计中，加强了门窗得节奏感和虚实对比，使立面生动活泼。采用清晰明快的浅色调，更加强了亲切宜人的观感。1.3相关技术设计1.3.1垂直交通设计1.3.1.1电梯台数采用经验指标法，另外参考《高规》第4.1.7条规定，选4台可以满足。1.3.1.2电梯容量4台电梯均选用10人中速电梯。1.3.2防火疏散设计按照《高规》的设计要求，设计要点如下：本建筑为二类建筑，二级耐火等级。本建筑为高层办公楼，疏散楼梯就为防烟楼梯。公共走道为3m宽，电梯四部。-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1.1构造设计构造设计的内容很多，本设计仅选主要部分进行说明。其余均按有关规定、规范和规程设计。1.1.1.1墙体构造1.内墙本结构内墙为200mm厚陶粒混凝土空心砌块。2.外墙外墙结构层采用300mm厚陶粒混凝土空心砌块外包80厚苯板保温。1.1.1.2楼板构造本设计由于跨度较大，结合结构形式框架结构，采用双向板布置。1.1.2屋顶构造屋顶采用现浇混凝土结构平屋顶，檐口采用1.2m高女儿墙。1.排水构造：屋面排水采用结构找坡，坡度取3%，设计为内排水。2.防水构造：采用上人屋面，刚性防和柔性防水综合使用。3.保温构造：采用80厚的水泥珍珠岩保温1.1.3楼梯设计1.楼梯采用双跑式。2.结构选用现浇钢筋混凝土梁式楼梯。3.踏步尺寸为，高160mm，宽280mm。4.梯面装修采用30mm水泥砂浆抹面。5.梯段和平台下表面装修采用20mm水泥砂浆抹面1.1.4门窗构造门窗选用标准图，具体见门窗表。-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1工程做法1.1.1散水采用混凝土散水20mm厚1：2水泥砂浆压实抹光。60mm厚碎砖夯实灌浆。120mm厚粗沙夯实。以下素土夯实。1.1.2室外平台、踏步花岗岩板130厚1.1.3地面20厚1：2.5水泥砂浆抹面100厚C10混凝土150mm厚3：7灰土素土夯实1.1.4楼面1.卫生间地面20厚1：3水泥砂浆一道+3%防水剂现浇板T型轻型龙骨吊顶2.其他20mm水泥砂浆抹面140mm现浇板V型轻型龙骨吊顶-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1.1屋面10厚绿豆砂面层30厚C20细石混凝土防水层10厚三毡四油防水层15厚水泥沙浆找平层40厚水泥石灰焦渣砂浆3%找坡层80厚水泥珍珠岩保温层15厚水泥砂浆找平层140厚现浇钢筋混凝土楼板V型轻型龙骨吊顶-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）第1章结构设计1.1工程概况本工程为建筑地点在哈尔滨的某财贸金融大厦，地上主体结构10层，电梯间出屋面，地下室为1层，1层层高为4.8m，2---10层层高3.3m，11层电梯间为3.9m，地下室为3.3m，结构顶层标高38.4m，地下标高-3.8m，框架柱及梁中主筋均采用HRB400级钢筋，板中受力纵筋采用HRB335，箍筋均采用HRB235级钢筋，混凝土等级1---5层柱采用C40，其余柱采用C35，梁、板中混凝土等级均用C351.2截面尺寸估算1.2.1梁板截面尺寸估算本工程柱网采用6m×6m，布置规则，框架梁截面高度取为h，其截面尺寸估算由刚度条件初步确定，按梁跨度的---确定，取梁高度为600mm，框架梁截面宽度取为梁高的一半，梁宽为300mm，板的最小厚度为，取板厚为140mm。1.2.2柱的截面尺寸估算根据柱支承的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱的截面面积。估算柱的截面面积时，楼面荷载恒载与活荷载标准值为12---18，本工程取为12。本工程将各柱的截面取为一种，取轴力最大的柱估算截面的面积，由平面图可求最大的轴力柱的截面面积由轴压比确定Ac=N/0.8fc按二级抗震计算()-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）---竖向荷载分项系数，=1.25---考虑弯矩影响和水平荷载影响的一个系数，取=1.1---柱的楼面负荷面积N=1.11.1()21210=5940kN柱子混凝土强度等级，1---5层采用C40,6---10层采用C351---4层柱截面：Ac=N/0.8fc==388743.46mm2柱采用等边矩形b=h=则b=h==623.5mm，可取b=h=700mm5---10层柱截面：N=1.1()2121.256=3564kNAc=N/0.8fc==266766.5mm2b=h===516mm取b=h=600mm故本工程1---4层柱截面为700mm700mm5---10层柱截面为600mm600mm5层底柱截面核算Nv=()21.161.2512=3564kNNv/Acfc==0.518<0.86层底柱截面核算Nv=()21.151.2512=2970kNNv/Acfc==0.494<0.8故轴压比满足要求-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）故柱的截面尺寸确定为1---4层柱截面：700mm×700mm5---10层柱截面：600mm×600mm1.1基本假定及计算简图1.1.1结构柱网布置及计算简图结构的柱网布置如下所示：图4-1柱网布置图结构的计算简图如下所示，取图中阴影部分为计算单元，为第5榀框架，设定梁柱形成刚性节点，柱与基础刚结，框架计算简图如下，其跨度为6m，因基础采用箱形，所以计算简图为十层框架结构，一层4.8m。其余层为3.3m，其下部和基础为刚结1.1.2结构的基本假定1.1.2.1计算模型的简化为方便计算，假定框架梁和柱间节点为刚性节点，框架柱在基础顶面按固定端考虑，在计算模型中，各杆的截面惯性矩：柱按实际截面确定：框架梁则应考虑楼板的作用。当采用现浇楼板时，现浇板可作为框架梁的翼缘，-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-2框架的计算简图故框架梁应按T形截面确定其惯性矩，工程中为简化计算，允许按下式计算框架梁的惯性矩，一边有楼板的梁截面惯性矩取=1.50，两边有楼板的梁面惯性矩取=20-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）I0为按矩形截面计算的梁截面惯性矩1.1.1.1荷载的简化次梁传给主梁的荷载时，允许不考虑次梁的连续性，按各跨均在支座处间断的简支梁来计算传至主梁的集中荷载。作用在框架上的次要荷载可以简化为与主要荷载相同的荷载形式，但应对结构的主要受力部位维持内力等效。如框架主梁自重线荷载相对于次梁传来的集中荷载可谓次要荷载，故此线荷载可化为等效集中荷载叠加到次梁集中荷载中。另外，也可将作用于框架梁上的三角形，梯形等荷载按支座弯矩等效的原则改为等效均布荷载。1.2荷载汇集1.2.1竖向荷载（1）：标准层楼面大理石面层30mm厚1:3干硬性水泥沙浆、面上撒2mm厚素水泥水泥浆结合层一道1.16kN/m2结构层140mm厚现浇混凝土楼板0.1425=3.5kN/m2抹灰10mm厚混合砂浆0.17kN/m2合计4.83kN/m2（2）：屋面荷载防水层30mm厚C20细石混凝土防水1.0kN/m2防水层三毡四油铺小石子0.4kN/m2找平层15厚水泥砂浆0.01520=0.3kN/m2找平层15厚水泥砂浆0.01520=0.3kN/m2找坡层40厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找平0.0414=0.56kN/m2保温层80厚矿渣水泥0.0814.5=1.16结构层140mm厚现浇钢筋混凝土楼板0.1425=3.5kN/m2抹灰层10mm厚混合砂浆0.0117=0.17kN/m2-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）合计7.39kN/m2（3）：屋面和楼面活荷载均取2.0kN/m2雪荷载：Sk=1.00.45=0.45kN/m2（4）：框架梁自重=300mm600mm梁自重250.3（0.6－0.4）=3.45kN/m抹灰层10mm厚混合砂浆0.01（0.6—0.14+0.3）217=0.26合计3.71kN/m（5）：柱自重=700mm700mm柱自重25kN/m20.7m0.7m=12.25kN/m抹灰层10mm厚混合砂浆0.010.7417=0.476kN/m合计12.726kN/m=600mm600mm自重250.60.6=9kN/m抹灰层10mm厚混合砂浆0.010.6417=0.41kN/m合计9.41kN/m（6）：外纵墙计算标准层纵墙0.90.48=2.88kN/m铝合金窗0.351.8=0.63kN/m水刷石外墙面（3.3－1.8）0.5=0.75kN/m水泥粉刷内墙面（3.3—1.8）0.36=0.54kN/m合计4.8kN/m底层纵墙0.90.48=2.88kN/m铝合金窗0.353.3=1.155kN/m水刷石外墙面1.50.5=0.75kN/m水泥粉刷内墙面1.50.36=0.54kN/m合计5.325kN/m内隔墙计算2.70.28=4.32kN/m玻璃幕墙：3.8（4.8—0.6）0.04=0.6384kN/m-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1.1水平风荷载查荷载规范中全国基本风压分布图中的数值为0.55kN/m2，对于高层建筑结构，其基本风压可按基本风压分布图中数值乘以系数1.1后采用，即=1.10.55=0.605kN/m2垂直于建筑物表面上的风荷载标准值Wk按下式计算=风荷载体形系数=1.3风压高度变化系数，与高度有关，查规范确定风振系数=1+式中为脉动影响系数，当高层的高宽比不小于2，地面粗糙类别为C类时=0.63，对于本工程，查规范可得=0.44为脉动增大系数，与基本风压，结构基本自振周期T及地面粗糙度有关，框架结构基本自振周期取T=0.09n=0.0910=0.9T2=0.6050.92=0.49查表可得脉动增大系数=1.31各层风荷载标准值计算结果如下表4-1各层风荷载标准值距地面高度Hi=35.71.5391.071.30.6051.29534.51.5251.061.30.6051.27131.21.4941.021.30.6051.19927.91.4640.971.30.6051.11724.61.4360.911.30.6051.028-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）21.31.4000.861.30.6050.947181.3630.801.30.6050.85814.71.3210.741.30.6050.76911.41.2490.741.30.6050.7278.11.1770.741.30.6050.6854.81.1050.741.30.6050.64301.0000.741.30.6050.5821.1水平风荷载作用下框架内力及侧移计算由平面图看出，中间各榀框架受风面积相同，选取中部第5榀进行计算，其余框架从略。依据建筑结构荷载规范进行设计。1.1.1计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力及各层剪力计算风荷载作用下各楼层节点上集中力及各层剪力时，假定风荷载在层间为均匀分布，并假定上下相邻各半层层高范围内的风荷载都按集中力作用在本层楼面上。各楼层节点集中力计算如下10层顶处风荷载作用下楼层节点集中力计算F10=（/2）B=（1.2951.2+1.2713.3/2）()=21.91kN9层处风荷载作用下楼层节点集中力计算F9=（）B=（1.2713.3/2+1.1993.3/2）6=24.453kN（m）为层高，B（m）为框架跨度其余各层风荷载引起的节点集中力及各层剪力计算结果见下表-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）表4-2风荷载作用下水平集中力及层剪力层号i层高（m）风荷载标准值各层集中力Fi（kN）各层剪力Vi=（kN）女儿墙1.21.295103.31.27121.9121.9193.31.19924.4646.3783.31.11722.9369.3073.31.02821.2390.5363.30.94719.55110.0853.30.85817.87127.1543.30.76916.10143.2533.30.72714.81158.0623.30.68513.98172.0413.30.64313.15185.191.1.1计算各梁柱的线刚度和计算梁的线刚度时，考虑到现浇楼板的作用，一边有楼板的梁截面惯性矩取=1.50，两边有楼板的梁面惯性矩取=20I0为按矩形截面计算的梁截面惯性矩线刚度计算公式=，各染柱的线刚度计算结果如下表所示表4-3各杆件惯性矩及线刚度表bh（mm）（mm）（N/mm2）（mm2）=20=（Nmm）梁30060060003.151045.41091.0810105.671010-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）柱70070048003.2510421010--1.35101170070033003.2510421010--1.97101160060033003.251041.081010--1.06101160060033003.151041.081010--1.0310111.1.1计算各柱抗侧移刚度值为使柱上下端产生单位相对位移所需施加的水平力，计算公式为，各柱的抗侧移刚度如下表1.1.2各柱剪力计算同层各柱的剪力柱的抗侧移刚度进行分配设第i层第i个柱的值为，该层柱总数为m，该柱的剪力为，各柱的剪力计算结果如下表-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）表4-4柱的抗侧移刚度及剪力计算层/柱列轴号(105)(kNm)(105)===(105)(kN)10/3.3A1.031.1340.550.2160.2451699003.15B1.032.2681.100.3550.4031699005.19C1.032.2681.100.3550.4031699005.19D1.032.2681.100.3550.4031699005.19E1.031.1340.550.2160.2451699003.159/3.3A1.031.1340.550.2160.2451699006.69B1.032.2681.100.3550.40316990011C1.032.2681.100.3550.40316990011D1.032.2681.100.3550.40316990011E1.031.1340.550.2160.2451699006.698/3.3A1.031.1340.550.2160.24516990010B1.032.2681.100.3550.40316990016.44C1.032.2681.100.3550.40316990016.44D1.032.2681.100.3550.40316990016.44E1.031.1340.550.2160.245169900107/3.3A1.031.1340.550.2160.24516990013.05B1.032.2681.100.3550.40316990021.47-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）C1.032.2681.100.3550.40316990021.47D1.032.2681.100.3550.40316990021.47E1.031.1340.550.2160.24516990013.056/3.3A1.031.1340.550.2160.24516990015.87B1.032.2681.100.3550.40316990026.11C1.032.2681.100.3550.40316990026.11D1.032.2681.100.3550.40316990026.11E1.031.1340.550.2160.24516990015.875/3.3A1.061.1340.5350.2110.24617160018.23B1.062.2681.070.3490.40817160030.23C1.062.2681.070.3490.40817160030.23D1.062.26810.70.3490.40817160030.23E1.061.1340.5350.2110.24617160018.234/3.3A1.971.1340.2880.1260.27420060019.57B1.972.2680.5760.2240.48620060034.71C1.972.2680.5760.2240.48620060034.71D1.972.2680.5760.2240.48620060034.71E1.971.1340.2880.1260.27420060019.573/3.3A1.971.1340.2880.1260.27420060021.59B1.972.2680.5760.2240.48620060038.3-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）C1.972.2680.5760.2240.48620060038.3D1.972.2680.5760.2240.48620060038.3E1.971.1340.2880.1260.27420060021.592/3.3A1.971.1340.2880.1260.27420060023.5B1.972.2680.5760.2240.48620060041.68C1.972.2680.5760.2240.48620060041.68D1.972.2680.5760.2240.48620060041.68E1.971.1340.2880.1260.27420060023.51/4.8A1.350.5670.420.380.26715300032.32B1.351.1340.840.4720.33215300040.19C1.351.1340.840.4720.33215300040.19D1.351.1340.840.4720.33215300040.19E1.350.5670.420.380.26715300032.321.1.1确定柱的反弯点高度比y反弯点距柱下端距离为y：y=y0+y1+y2+y3式中y0－－---标准反弯点高度系数；y1,y2,y3－－－当上下层梁线刚度改变、上下层层高变化时反弯点高度系数的修正值y0根据结构总层数m及该柱所在层n及值由规范查得-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1.1计算柱端弯矩根据各柱分配到的剪力及反弯点位置yh，计算第i层第j个柱端弯矩上端弯矩=（1-y）下端弯矩=反弯点高度及柱端弯距计算如下表表4-5反弯点高度及柱端弯矩层/（m）柱轴线号(kNm)(kNm)10/3.3A0.551010.280000.287.532.86B1.11010.360000.3611.056.08C1.11010.360000.3611.056.08D1.11010.360000.3611.056.08E0.551010.280000.287.532.869/3.3A0.551010.350000.3514.357.73B1.11010.410000.4121.614.7C1.11010.410000.4121.614.7D1.11010.410000.4121.614.7E0.551010.350000.3514.357.738/3.3A0.551010.400000.4019.813.2B1.11010.450000.4529.8424.41C1.11010.450000.4529.8424.41D1.11010.450000.4529.8424.41E0.551010.400000.4019.813.2-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）7/3.3A0.551010.430000.4324.7618.3B1.110110.460000.4638.6132.24C1.11010.460000.4638.6132.24D1.11010.460000.4638.6132.24E0.551010.430000.4324.7618.36/3.3A0.551010.450000.4528.823.57B1.11010.460000.4646.9639.2C1.11010.460000.4646.9639.2D1.11010.460000.4646.9639.2E0.551010.450000.4528.823.575/3.3A0.5351010.450000.4533.0927.07B1.071010.50000.549.8849.88C1.071010.50000.549.8849.88D1.071010.50000.549.8849.88E0.5351010.450000.4533.0927.074/3.3A0.2881010.450000.4535.8428.74B0.5761010.450000.4563.051.54C0.5761010.450000.4563.051.54D0.5761010.450000.4563.051.54E0.2881010.460000.4635.8428.743/3.3A0.2881010.460000.4638.8332.42B0.5761010.490000.4964.4661.93C0.5761010.490000.4964.4661.93D0.5761010.490000.4964.4661.93E0.2881010.460000.4638.8332.42-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）2/3.3A0.288101.460.5400-0.060.4840.6436.91B0.576101.460.5200-0.050.4772.964.6C0.576101.460.5200-0.050.4772.964.6D0.576101.460.5200-0.050.4772.964.6E0.288101.460.5400-0.060.4840.6436.911/4.8A0.4210.6910.790-0.02500.7736.46118.68B0.8410.6910.650-0.02500.6372.34120.57C0.8410.6910.650-0.02500.6372.34120.57D0.8410.6910.650-0.02500.6372.34120.57E0.4210.6910.790-0.02500.7736.46118.681.1.1计算梁端弯矩由柱端弯距，并根据节点平衡计算梁端弯距边跨外边缘处的梁端弯矩中间支座处的梁端弯矩=（）=（）由以上公式，计算框架梁端弯矩所以框架梁在左侧风荷载作用下的弯矩图如下所示-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-3框架在左侧风荷载作用下弯矩图单位：kNm1.1.1计算梁支座剪力及柱轴力根据力平衡原理，由梁端弯矩和作用在梁上的竖向荷载可求出梁支座剪力；柱轴力可由计算截面之上的梁端剪力之和求得。框架在风荷载作用下梁剪力及柱轴力如下图-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-4框架在风荷载作用下梁剪力及柱轴力单位：kNm1.1.1梁柱弯曲产生的侧移因H<50m，所以只考虑梁柱弯曲变形产生的侧移，第i层结构的层间变形为△-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）由△=可得：△==21.91/169900=1.29m△==46.37/169900=2.73m△==69.30/169900=4.08m△==90.53/169900=5.33m△==110.08/169900=6.48m△==127.15/171600=7.4m△==143.25/200600=7.14m△==158.06/200600=7.88m△==172.04/200600=8.58m△==185.19/153000=12.1m则顶点的总侧移为=6.301m顶点相对位移=6.301/34.5=1/5471<1/500最大层间相对位移△/=12.1/4.8=1/3967<1/450满足结构位移要求1.1竖向荷载作用下框架梁上荷载计算同样选取第5榀框架进行计算，分为框架梁间的均布荷载和框架柱上的集中荷载，选项取A,B,C,D,E轴框架进行计算。-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1.1计算轴线间框架梁的均布荷载1.1.1.1A---B轴线间框架梁荷载计算(1)：屋面板传荷载恒荷载7.39kN/m23m5/82=27.71kN/m活荷载2.0kN/m23m5/82=7.5kN/m(2)：楼面板传荷载恒荷载4.83kN/m23m5/82=18.11kN/m活荷载2.0kN/m23m5/82=7.5kN/m梁自重3.71kN/m(3)：A---B轴线间框架梁均布荷载为①屋面梁恒荷载=梁自重+板传荷载=3.71kN/m+27.71kN/m=31.42kN/m活荷载=板传荷载=7.5kN/m②楼面梁恒载=梁自重+板传荷载=3.71kN/m+18.11kN/m=21.82kN/m活载=板传荷载=7.5kN/m1.1.1.2B---C轴线间框架梁荷载计算(1):屋面板传荷载恒荷载7.39kN/m23m5/82=27.71kN/m活荷载2.0kN/m23m5/82=7.5kN/m(2):楼面板传荷载恒荷载4.83kN/m23m5/82=18.11kN/m活荷载2.0kN/m23m5/82=7.5kN/m梁自重3.71kN/m(3):A---B轴线间框架梁均布荷载为①屋面梁恒荷载=梁自重+板传荷载=3.71kN/m+27.71kN/m=31.42kN/m活荷载=板传荷载=7.5kN/m②楼面梁恒载=梁自重+板传荷载=3.71kN/m+18.11kN/m=21.82kN/m活载=板传荷载=7.5kN/m1.1.1.3C---D轴线间框架梁荷载计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）(1):屋面板传荷载恒荷载=7.3935/8+7.391.8（1－20.32+0.33）=25.12kN/m活荷载=2.035/8+2.01.8（1－20.32+0.33）=6.8kN/m(2):楼面板传荷载恒荷载=4.3835/8+4.831.8（1－20.32+0.33）=16.42kN/m活荷载=2.035/8+2.01.8（1－20.32+0.33）=6.8kN/m梁自重3.71kN/m(3):C---D轴线间框架梁均布荷载为①屋面梁恒荷载=梁自重+板传荷载=3.71kN/m+25.12kN/m=28.83kN/m活荷载=板传荷载=6.8kN/m②楼面梁恒荷载=梁自重+板传荷载=3.71kN/m+16.42kN/m=20.13kN/m活荷载=板传荷载=6.8kN/m1.1.1.1D---E轴线间框架梁荷载计算(1):屋面板传荷载恒荷载7.39kN/m23m5/82=27.71kN/m活荷载2.0kN/m23m5/82=7.5kN/m(2):楼面板传荷载恒荷载=4.8335/82+80.22.7=32.03kN/m活荷载2.0kN/m23m5/82=7.5kN/m(3):D---E轴线间框架梁均布荷载为①屋面梁恒荷载=梁自重+板传荷载=3.71+27.71=31.42活荷载=板传荷载=7.5kN/m②楼面梁恒荷载=梁自重+板传荷载=3.71+32.03=35.74活荷载=板传荷载=7.5kN/m1.1.2计算柱的竖向集中荷载1.1.2.1A轴柱纵向集中荷载的计算(1):顶层柱：-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）女儿墙自重（墙高1.2m，100mm混凝土压顶）0.4m1.2m8kN/m3+25kN/m30.1m0.4m+（1.2m2+0.4m）0.5kN/m2=6.24kN/m顶层柱恒荷载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=6.24kN/m×6m+3.71kN/m×5.4m+27.71kN/m/26m=140.6kN顶层柱活荷载=板传荷载=7.5kN/m6m/2=22.5kN(2):标准层柱（5---9层）标准层柱恒荷载=墙自重+梁自重+板传荷载=4.8kN/m（6m—0.6m）+3.71kN/m（6m—0.6m）+18.11kN/m6m/2=100.28kN.标准层柱活荷载=板传荷载=7.5kN/m/26m=22.5kN(3):标准层柱（2---4层）标准层柱恒荷载=墙自重+梁自重+板传荷载=4.8kN/m（6m—0.7m）+3.71kN/m（6m—0.7m）+18.11kN/m6m/2=100.175.标准层柱活荷载=板传荷载=7.5kN/m/26m=22.5kN1.1.1.1B轴柱纵向集中荷载的计算(1):顶层柱顶层柱恒荷载=梁自重+板传荷载=3.71kN/m（6m—0.6m）+7.39kN/m23m5/826m=186.3kN顶层柱活荷载=板传荷载=3.75kN/m6m2=45kN(2):标准层柱标准层柱恒荷载=梁自重+板传荷载-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）=3.71kN/m（6m—0.6m）+4.83kN/m23m5/826m=128.69kN标准层柱活荷载=板传荷载=3.75kN/m6m2=45kN1.1.1.1C轴柱纵向集中荷载的计算(1):顶层柱顶层柱恒荷载=梁自重+板传荷载=3.71kN/m（6m—0.6m）+7.39kN/m23m5/826m=186.3kN顶层柱活荷载=板传荷载=3.75kN/m6m2=45kN(2):标准层柱标准层柱恒荷载=梁自重+板传荷载=3.71kN/m（6m—0.6m）+4.83kN/m23m5/826m=128.69kN标准层柱活荷载=板传荷载=3.75kN/m6m2=45kN1.1.1.2D轴柱纵向集中荷载的计算(1)：顶层柱顶层柱恒荷载=梁自重+板传荷载=3.71kN/m（6m—0.6m）+7.39kN/m23m5/826m=186.3kN顶层柱活荷载=板传荷载=3.75kN/m6m2=45kN(2):标准层柱标准层柱恒荷载=梁自重+板传荷载+隔墙自重=3.71kN/m（6m—0.6m）+4.83kN/m23m5/826m+8kN/m30.2m2.7m6m=154.61kN-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）标准层柱活荷载=板传荷载=3.75kN/m6m2=45kN1.1.1.1E轴柱纵向集中荷载的计算(1):顶层柱：女儿墙自重（墙高1.2m，100mm混凝土压顶）0.4m1.2m8kN/m3+25kN/m30.1m0.4m+（1.2m2+0.4m）0.5kN/m2=6.24kN/m顶层柱恒荷载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=6.24kN/m6m+3.71kN/m5.4m+27.71kN/m/26m=140.6kN顶层柱活荷载=板传荷载=7.5kN/m6m/2=22.5kN(2):标准层柱标准层柱恒荷载=墙自重+梁自重+板传荷载=4.8kN/m（6m—0.6m）+3.71kN/m（6m—0.6m）+18.11kN/m6m/2=100.28kN标准层柱活荷载=板传荷载=7.5kN/m/26m=22.5kN1.1.2竖向荷载作用下框架计算简图综合上面的荷载计算，各层框架梁上计算得的荷载值，布置在框架梁上，框架梁上的分布荷载如下所示，其为分别在竖向恒荷载作用下框架梁的荷载计算简图如图4-5，竖向活荷作用下框架梁的荷载计算简图如图4-6-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-5竖向恒荷载作用下框架计算简图-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-6竖向活荷载作用下框架计算简图-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1竖向荷载作用下结构内力计算1.1.1分层法计算结构内力多层多跨框架在竖向荷载作用下的内力近似按分层法计算，将多层框架分解成一层一层的单层框架，分别计算，除底层外，上层各柱线刚度均乘以0.9进行修正，这些柱的传递系数取－1/3，底层柱的传递系数取－1/2。即上层各柱远端弯矩等于各柱近梁端弯矩的1/3，底层各柱远端弯矩为柱近梁端的1/2。多层多跨框架在竖向荷载作用下，侧向位移比较小，计算时可忽略侧移的影响，用力矩分配法进行计算。竖向恒荷载作用下引起的各层框架梁固端弯矩见下表4-6，竖向活荷载作用下引起的各层框架梁固端弯矩见下表4-7。弯矩分配系数计算公式为，各节点弯矩分配系数计算结果见下表4-8。1.1.2框架内力计算1.1.2.1框架梁弯矩计算框架梁的设计弯矩，把同一开口所求得的梁端弯矩进行内力组合就得到框架梁端的设计弯矩，因此把由恒荷载引起的弯矩和活荷载引起的弯矩相加即可。计算结果如图4-19和图4-201.1.2.2框架梁剪力计算框架梁的剪力可取该梁为脱离体进行计算，均布荷载可按下式计算，分别为两支座的弯矩。剪力计算结果如图4-21和图4-221.1.2.3框架柱弯矩计算将各开口框架所求得的同一控制截面弯矩进行拼合得框架柱的最终弯矩，框架柱的弯矩如图4-23和图4-241.1.2.4框架柱轴力计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）框架的轴力计算如图4-25和图4-26表4-6垂直恒荷载作用下框架梁固端弯矩值kNm层数AB跨BC跨CD跨DE跨左右左右左右左右10-94.2694.26-94.2694.26-86.4986.49-94.2694.269-65.4665.46-65.4665.46-60.3960.39-96.0996.098-65.4665.46-65.4665.46-60.3960.39-96.0996.097-65.4665.46-65.4665.46-60.3960.39-96.0996.096-65.4665.46-65.4665.46-60.3960.39-96.0996.095-65.4665.46-65.4665.46-60.3960.39-96.0996.094-65.4665.46-65.4665.46-60.3960.39-96.0996.093-65.4665.46-65.4665.46-60.3960.39-96.0996.092-65.4665.46-65.4665.46-60.3960.39-96.0996.091-65.4665.46-65.4665.46-60.3960.39-96.0996.09表4-7垂直竖向活荷载作用下框架固端弯矩值kNm层数AB跨BC跨CD跨DE跨左右左右左右左右10-22.522.5-22.522.5-20.420.4-22.522.59-22.522.5-22.522.5-20.420.4-22.522.58-22.522.5-22.522.5-20.420.4-22.522.57-22.522.5-22.522.5-20.420.4-22.522.56-22.522.5-22.522.5-20.420.4-22.522.55-22.522.5-22.522.5-20.420.4-22.522.5-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）4-22.522.5-22.522.5-20.420.4-22.522.53-22.522.5-22.522.5-20.420.4-22.522.52-22.522.5-22.522.5-20.420.4-22.522.51-22.522.5-22.522.5-20.420.4-22.522.5各杆件的线刚度修正如下梁i=5.671010柱底层i=1.3510112---4层i=1.9710110.9=1.77310115层i=1.0610110.9=0.95410116---10层i=1.0310110.9=0.9271011表4-8各杆节点弯矩分配系数10987654321A轴下柱0.620.3830.3830.3830.3830.390.5390.4310.4310.366上柱00.3830.3830.3830.3830.3780.2890.4310.4310.481梁0.380.2350.2350.2350.2350.2320.1720.1380.1380.154B轴下柱0.450.310.310.310.310.3160.460.3790.3790.317上柱00.310.310.310.310.3070.2470.3790.3790.417梁左0.2750.190.190.190.190.1880.1470.1210.1210.133梁右0.2750.190.190.190.190.1880.1470.1210.1210.133C轴下柱0.450.310.310.310.310.3160.460.3790.3790.317上柱00.310.310.310.310.3070.2470.3790.3790.417-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）梁左0.2750.190.190.190.190.1880.1470.1210.1210.133梁右0.2750.190.190.190.190.1880.1470.1210.1210.133D轴下柱0.450.310.310.310.310.3160.460.3790.3790.317上柱00.310.310.310.310.3070.2470.3790.3790.417梁左0.2750.190.190.190.190.1880.1470.1210.1210.133梁右0.2750.190.190.190.190.1880.1470.1210.1210.133E轴下柱0.620.3830.3830.3830.3830.390.5390.4310.4310.366上柱00.3830.3830.3830.3830.3780.2890.4310.4310.481梁0.380.2350.2350.2350.2350.2320.1720.1380.1380.154根据各节点的弯矩分配系数及框架梁固端弯矩值，进行内力计算，其计算结果如下图4-7---图4-18图4-7竖向恒荷载作用下10层顶内力计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-8竖向恒荷载作用下6---9层顶内力计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-9竖向恒荷载作用下5层顶内力计算图4-10竖向恒荷载作用下4层顶内力计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-11竖向恒荷载作用下2-3层顶内力计算图4-12竖向恒荷载作用下1层顶内力计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-13竖向活荷载作用下10层顶内力计算图4-14竖向活荷载作用下6-9层内力计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-15竖向活荷载作用下5层顶内力计算图4-16竖向活荷载作用下4层顶内力计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-17竖向活荷载作用下2-3层顶内力计算图4-18竖向活荷载作用下1层顶内力计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-19竖向恒荷载作用下梁端弯矩值单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-20竖向活荷载作用下梁端弯矩值单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-21竖向恒荷载作用下的梁端剪力值单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-22竖向活荷载作用下梁端剪力值单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-23竖向恒荷载作用下柱端弯矩值单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-24竖向活荷载作用下柱端弯矩单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-25竖向恒荷载作用下的柱子轴力单位：kN-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-26竖向活荷载作用下的柱子轴力单位：kN-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1水平地震作用下框架结构内力计算1.1.1水平地震作用基本周期计算本工程所在地地震设防烈度为7度，抗震设计分组为第一组，因本工程结构质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用进行地震作用的计算，采用（）△=－---水平地震作用标准值－---结构等效总重力荷载－---顶部附加水平地震作用系数△－---顶部附加水平地震作用先确定结构的基本周期，建筑结构荷载规范对大量建筑物周期实测结果，给出了钢筋混凝土框架基本周期计算经验公式：=0.25+0.53103－---房屋主体结构高度（m）不包括屋面以上突出部分－---房屋振动方向的长度（m）-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）=0.25+0.53103=0.469s结构的特征周期为0.35s由于=0.469s<1.4Tg，所以不考虑对地震力的影响又因为Tg5Tg所以=（）0.9=（）0.90.08=0.06其中由规范查得=0.081.1.1计算重力荷载代表值重力荷载代表值=恒荷载+50%活荷载=梁自重+板自重+墙重+柱自重+50%活荷载=3.71kN/m（6m—0.6m）9+7.39kN/m26m4m6+（0.3m+0.25m）1.05m8kN/m30.4m4+0.35kN/m22.1m1.05m4+9.41kN/m1.65m5+50%2.0kN/m224m6m+6.24kN/m12m=1551.48kN=梁自重+板自重+墙重+柱自重+50%活荷载=3.71kN/m（6m－0.6m）9+7.39kN/m26m6m4+4.8kN/m6m2+9.41kN/m3.3m5+50%2.0kN/m26m6m4=1601.33kN---的重力荷载标准值同=梁自重+板自重+墙重+柱自重+50%活荷载=3.71kN/m（6m－0.6m）9+7.39kN/m26m6m4+9.41-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）kN/m4.05m5+50%2.0kN/m26m6m4+0.80.90.4m6m2+0.35kN/m32.1m2.55m4+（0.3m+0.25m）8kN/m30.4m34.05m=1611.36kN=15973.48kN1.1.1计算水平地震作用下各楼层节点上集中力及各层剪力结构总水平地震作用标准值=0.85=0.850.0615973.48=814.65kN表4-9各质点横向水平地震作用及楼层剪力位移层（kN）（m）（kNm）（kNm）（kN）（kN）（kN/m）△（m）101551.4834.553526.06312989.67139.32139.321699008.2410-491601.3331.249961.5312989.67130.04269.361699001.5910-381601.3327.944677.11312989.67116.29385.651699002.2710-371601.3324.639392.72312989.67102.53488.181699002.8710-361601.3321.334108.33312989.6788.78576.961699003.410-351601.331828823.94312989.6775.02651.981716003.810-341601.3314.723539.55312989.6761.27713.252006003.5610-331601.3311.418255.16312989.6747.51760.762006003.7910-321601.338.112970.77312989.6733.76794.522006003.9610-311611.364.87734.53312989.6720.13814.651530005.3210-3结构位移验算：首层：==<-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）二层：==<所以层间位移满足要求1.1.1水平地震作用下框架内力计算水平地震作用下内力计算方法同风荷载相同，其计算结果如下表4-10水平地震力作用下框架柱剪力及柱端弯矩层/（m）柱号（m）(kN)（kN）(kNm）（kNm）10/3.3（m）A0.2750.245169900139.320.0948.0718.23B0.3550.40316990033.0570.3538.72C0.3550.40316990033.0570.3538.72D0.3550.40316990033.0570.3538.72E0.2750.24516990020.0948.0718.239/3.3（m）A0.350.245169900130.038.8483.3144.86B0.4050.40316990063.89125.4585.39C0.4050.40316990063.89125.4585.39D0.4050.40316990063.89125.4585.39E0.350.24516990038.8483.3144.868/3.3（m）A0.400.245169900116.355.61110.1173.41B0.450.40316990091.48166.04135.85C0.450.40316990091.48166.04135.85D0.450.40316990091.48166.04135.85E0.400.24516990055.61110.1173.417/3.3（m）A0.4250.245169900102.570.4133.5898.74B0.4550.403169900115.8208.27173.87C0.4550.403169900102.5115.8208.27173.87D0.4550.403169900115.8208.27173.87E0.4250.24516990070.4133.5898.746/3.3（m）A0.450.24516990088.7883.2151123.55B0.4550.403169900136.8246.12205.48C0.4550.403169900136.8246.12205.48-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）D0.4550.403169900136.8246.12205.48E0.450.24516990083.2151123.555/3.3（m）A0.450.24617160075.0293.47169.65138.8B0.50.40817160097.42255.77255.77C0.50.40817160097.42255.77255.77D0.50.40817160097.42255.77255.77E0.450.24617160093.47169.65138.84/3.3（m）A0.4450.27420060061.2797.42178.42143.06B0.450.486200600172.8313.63256.6C0.450.486200600172.8313.63256.6D0.450.486200600172.8313.63256.6E0.4450.27420060097.42178.42043.063/3.3（m）A0.4550.27420060047.51103.9186.88156.02B0.490.486200600184.3310.19298.03C0.490.486200600184.3310.19298.03D0.490.486200600184.3310.19298.03E0.4550.274200600103.9186.88156.022/3.3（m）A0.4760.27420060033.76108.5187.65170.46B0.470.486200600192.5336.67298.55C0.470.486200600192.5336.67298.55D0.470.486200600192.5336.67298.55E0.4760.274200600108.5187.65170.461/4.8（m）A0.7650.26715300020.13142.2160.36522.01B0.6250.332153000176.8318.19530.31C0.6250.332153000176.8318.19530.31D0.6250.332153000176.8318.19530.31E0.7650.267153000142.5160.36522.01-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-27框架在水平地震力作用下的弯矩图单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-28框架在水平地震力作用下的梁剪力及柱轴力单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1内力组合抗震设计时，梁跨间最大弯矩应是水平地震作用产程的跨间弯矩与相应的重力荷载代表值产生的跨间弯矩的组合。由于水平地震作用可能来自左右两个方向，因而应考虑两种可能性，分别求出跨间弯矩，然后取较大者进行截面配筋计算。进行内力组合时选用1.2（恒荷载+0.5活荷载）+1.3地震荷载进行组合1.1.1竖向荷载作用下梁弯矩调幅考虑钢筋混凝土结构的内力重分布，在内力组合时应先将竖向荷载作用下的弯矩进行调幅，梁支座弯矩调幅系数取为0.9，梁跨中弯矩按平衡条件计算，并乘以1.1的放大系数，且应1/2按简支梁计算的跨中弯矩框架梁的跨中弯矩可以近似按下式计算M中=M0－式中M0－－－简支梁的跨中弯矩，－－－分别为两支座的弯矩竖向恒荷载作用下梁端弯矩调幅如下图4-29竖向活荷载作用下梁端弯矩调幅如下图4-301.1.2框架梁的弯矩组合框架梁的弯矩组合见表4-11，组合后选取最大的弯矩，得框架梁的组合弯矩图如图4-31所示1.1.3框架梁的剪力组合框架梁的剪力组合见表4-12，组合后选取最大的剪力，得框架梁的组合剪力图如图4-32所示1.1.4框架柱的弯矩组合-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）框架柱的弯矩组合见表4-13，组合后选取最大的弯矩，得框架柱的组合弯矩图如图4-33所示1.1.1框架柱的轴力组合框架柱的轴力组合见表4-14，组合后选项取最大的轴力，得框架柱的组合轴力图如图4-34所示图4-29竖向恒荷载作用下调幅后梁端及跨中弯矩值单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-30竖向活荷载作用下梁端及跨中弯矩调幅值单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）表4-11框架梁的弯矩内力组合单位：kNm一层恒荷载活荷载地震荷载组合内力AB左M左-50.10-17.22330.82359.61M右-50.10-17.22-330.82-500.52中M49.1016.8811.2383.65M左62.9321.63308.37489.38M右62.9321.63-308.37-312.39BC左M左-59.92-20.57308.37316.64M右-59.92-20.57-308.37-485.13中M49.1016.880.0069.05右M左57.7219.88308.37482.07M右57.7219.88-308.37-319.69CD左M左-52.64-18.40308.37326.67M右-52.64-18.40-308.37-475.09中M45.2915.300.0063.53右M左59.1418.70308.37483.07M右59.1418.70-308.37-318.69DE左M左-88.09-21.35308.37282.36M右-88.09-21.35-308.37-519.40中M72.0716.8811.23111.21右M左75.3517.32330.82530.88M右75.3517.32-330.82-329.25二层恒荷载活荷载地震荷载组合内力AB左M左-50.99-17.52343.67375.07M右-50.99-17.52-343.67-518.47中M49.1016.8813.1686.16M左62.5521.51317.35500.52M右62.5521.51-317.35-324.59BC左M左-59.77-20.53317.35328.51-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）M右-59.77-20.53-317.35-496.60中M49.1016.880.0069.05右M左57.8919.94317.35493.99M右57.8919.94-317.35-331.12CD左M左-52.82-18.40317.35338.13M右-52.82-18.40-317.35-486.98中M45.2915.300.0063.53右M左58.6318.65317.35494.10M右58.6318.65-317.35-331.01DE左M左-87.93-21.26317.35294.28M右-87.93-21.26-317.35-530.83中M72.0716.8813.16113.72右M左76.5417.62343.67549.19M右76.5417.62-343.67-344.35三层恒荷载活荷载地震荷载组合内力AB左M左-50.99-17.52329.94357.22M右-50.99-17.52-329.94-500.62中M49.1016.8823.2799.30右M左62.5521.51283.40456.39M右62.5521.51-283.40-280.45BC左M左-59.77-20.53283.40284.38M右-59.77-20.53-283.40-452.46中M49.1016.880.0069.05右M左57.8919.94283.40449.85M右57.8919.94-283.40-286.99CD左M左-52.82-18.40283.40294.00M右-52.82-18.40-283.40-442.84中M45.2915.300.0063.53右M左58.6318.65283.40449.97M右58.6318.65-283.40-286.87DE左M左-87.93-21.26283.40250.15-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）M右-87.93-21.26-283.40-486.69中M72.0716.8823.27126.86右M左76.5417.62329.94531.34M右76.5417.62-329.94-326.50四层恒荷载活荷载地震荷载组合内力AB左M左-49.10-16.88317.22343.34M右-49.10-16.88-317.22-481.43中M49.1016.8816.2690.19右M左63.3421.76284.70459.17M右63.3421.76-284.70-281.05BC左M左-62.78-20.65284.70282.38M右-62.78-20.65-284.70-457.84中M49.1016.880.0069.05右M左57.5219.84284.70451.04M右57.5219.84-284.70-289.18CD左M左-52.44-18.37284.70296.16M右-52.44-18.37-284.70-444.06中M45.2915.300.0063.53右M左-52.44-18.37284.70296.16M右-52.44-18.37-284.70-444.06DE左M左-88.24-21.47284.70251.34M右-88.24-21.47-284.70-488.88中M72.0716.8816.26117.75右M左74.0116.99317.22511.39M右74.0116.99-317.22-313.38五层恒荷载活荷载地震荷载组合内力AB左M左-45.74-15.72293.20316.84M右-45.74-15.72-293.20-445.48中M49.1016.8831.29109.73M左64.6722.22230.63390.76-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）M右64.6722.22-230.63-208.88BC左M左-60.82-20.85230.63214.33M右-60.82-20.85-230.63-385.31中M49.1016.880.0069.05右M左56.8119.65230.63379.78M右56.8119.65-230.63-219.86CD左M左-51.80-18.33230.63226.66M右-51.80-18.33-230.63-372.98中M45.2915.300.0063.53右M左61.7619.01230.63385.34M右61.7619.01-230.63-214.30DE左M左-88.82-21.80230.63180.16M右-88.82-21.80-230.63-419.48中M72.0716.8831.29137.29右M左69.4615.86293.20474.03M右69.4615.86-293.20-288.29六层恒荷载活荷载地震荷载组合内力AB左M左-45.58-15.66249.74677.52M右-45.58-15.66-249.74-886.59中M49.1016.8818.97185.79M左64.7322.25210.00780.74M右64.7322.25-210.00-484.82BC左M左-60.86-20.86210.00493.67M右-60.86-20.86-210.00-771.89中M49.1016.880.00112.32右M左56.7819.61210.00762.81M右56.7819.61-210.00-502.76CD左M左-51.75-18.37210.00513.94M右-51.75-18.37-210.00-751.62中M45.2915.300.00103.41右M左61.8719.02210.00772.53-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）M右61.8719.02-210.00-493.04DE左M左-88.85-21.83210.00435.88M右-88.85-21.83-210.00-829.69中M72.0716.8819.87233.82右M左69.2315.80249.74935.03M右69.2315.80-249.74-629.07七层恒荷载活荷载地震荷载组合内力AB左M左-45.58-15.66206.99205.00M右-45.58-15.66-206.99-333.18中M49.1016.8817.4791.76M左64.7322.25172.06314.70M右64.7322.25-172.06-132.65BC左M左-60.86-20.86172.06138.13M右-60.86-20.86-172.06-309.23中M49.1016.880.0069.05右M左56.7819.61172.06303.58M右56.7819.61-172.06-143.78CD左M左-51.75-18.37172.06150.56M右-51.75-18.37-172.06-296.80中M45.2915.300.0063.53右M左61.8719.02172.06309.33M右61.8719.02-172.06-138.02DE左M左-88.85-21.83172.06103.96M右-88.85-21.83-172.06-343.40中M72.0716.8817.47119.32右M左69.2315.80206.99361.64M右69.2315.80-206.99-176.53八层恒荷载活荷载地震荷载组合内力AB左M左-45.58-15.66154.97137.37M右-45.58-15.66-154.97-265.55-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）中M49.1016.8814.6388.07M左64.7322.25125.72254.46M右64.7322.25-125.72-72.41BC左M左-60.86-20.86125.7277.89M右-60.86-20.86-125.72-248.98中M49.1016.880.0069.05右M左56.7819.61125.72243.34M右56.7819.61-125.72-83.53CD左M左-51.75-18.37125.7290.31M右-51.75-18.37-125.72-236.56中M45.2915.300.0063.53右M左61.8719.02125.72249.09M右61.8719.02-125.72-77.78DE左M左-88.85-21.83125.7243.72M右-88.85-21.83-125.72-283.15中M72.0716.8814.63115.63右M左69.2315.80154.97294.02M右69.2315.80-154.97-108.91九层恒荷载活荷载地震荷载组合内力AB左M左-45.58-15.66101.5467.91M右-45.58-15.66-101.54-196.09中M49.1016.889.7381.70M左64.7322.2582.09197.74M右64.7322.25-82.09-15.69BC左M左-60.86-20.8682.0921.17M右-60.86-20.86-82.09-192.27中M49.1016.880.0069.05右M左56.7819.6182.09186.62M右56.7819.61-82.09-26.82CD左M左-51.75-18.3782.0933.60M右-51.75-18.37-82.09-179.84-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）中M45.2915.300.0063.53右M左61.8719.0282.09192.37M右61.8719.02-82.09-21.06DE左M左-88.85-21.8382.09-13.00M右-88.85-21.83-82.09-226.44中M72.0716.889.73109.26右M左69.2315.80101.54224.56M右69.2315.80-101.54-39.45十层恒荷载活荷载地震荷载组合内力AB左M左-53.97-12.8748.07-10.00M右-53.97-12.87-48.07-134.98中M70.7016.886.40103.29M左97.1323.1935.27176.32M右97.1323.19-35.2784.62BC左M左-90.18-21.5635.27-75.30M右-90.18-21.56-35.27-167.00中M70.7016.880.0094.97右M左80.3919.1835.27153.83M右80.3919.18-35.2762.13CD左M左-76.74-18.1335.27-57.12M右-76.74-18.13-35.27-148.82中M64.8715.300.0087.02右M左83.5719.7635.27157.99M右83.5719.76-35.2766.29DE左M左-94.19-22.5535.27-80.71M右-94.19-22.55-35.27-172.41中M70.7016.886.40103.29右M左-94.19-22.5548.07-64.07M右-94.19-22.55-48.07-189.05-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-31框架梁的组合弯矩单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）表4-12框架梁的剪力内力组合kN层数恒荷活荷地震组合内力1AB跨V左(左震)63.3221.77-106.53-49.44V左(右震)63.3221.77106.53227.54V右(左震)67.6023.24106.53233.55V右(右震)67.6023.24-106.53-43.43BC跨V左(左震)65.8322.60-102.79-41.07V左(右震)65.8322.60102.79226.18V右(左震)65.0922.40102.79225.18V右(右震)65.0922.40-102.79-42.08CD跨V左(左震)59.3120.45-102.79-50.19V左(右震)59.3120.45102.79217.07V右(左震)61.4720.35102.79219.60V右(右震)61.4720.35-102.79-47.65DE跨V左(左震)98.2123.20-106.53-6.72V左(右震)98.2123.20106.53270.26V右(左震)93.9721.80106.53264.33V右(右震)93.9721.80-106.53-12.652AB跨V左(左震)63.5321.84-110.17-53.88V左(右震)63.5321.84110.17232.56V右(左震)67.3923.17110.17237.99V右(右震)67.3923.17-110.17-48.45BC跨V左(左震)65.7722.60-105.78-45.03V左(右震)65.7722.60105.78230.00V右(左震)65.1522.40105.78229.13V右(右震)65.1522.40-105.78-45.89CD跨V左(左震)59.4220.40-105.78-53.97V左(右震)59.4220.40105.78221.06V右(左震)61.3620.40105.78223.39V右(右震)61.3620.40-105.78-51.64DE跨V左(左震)97.9923.10-110.17-11.77V左(右震)97.9923.10110.17274.67V右(左震)94.1921.90110.17269.39-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）V右(右震)94.1921.90-110.17-17.053AB跨V左(左震)63.5321.84-102.22-43.55V左(右震)63.5321.84102.22222.23V右(左震)67.3923.17102.22227.66V右(右震)67.3923.17-102.22-38.12BC跨V左(左震)65.7722.60-94.47-30.33V左(右震)65.7722.6094.47215.30V右(左震)65.1522.4094.47214.43V右(右震)65.1522.40-94.47-31.19CD跨V左(左震)59.4220.40-94.47-39.27V左(右震)59.4220.4094.47206.36V右(左震)61.3620.4094.47208.68V右(右震)61.3620.40-94.47-36.94DE跨V左(左震)97.9923.10-102.22-1.44V左(右震)97.9923.10102.22264.33V右(左震)94.1921.90102.22259.05V右(右震)94.1921.90-102.22-6.724AB跨V左(左震)63.0821.69-100.32-41.71V左(右震)63.0821.69100.32219.13V右(左震)67.8423.31100.32225.81V右(右震)67.8423.31-100.32-35.02BC跨V左(左震)66.3322.64-94.90-30.19V左(右震)66.3322.6494.90216.55V右(左震)64.5922.3794.90214.30V右(右震)64.5922.37-94.90-32.44CD跨V左(左震)59.1720.50-94.90-40.07V左(右震)59.1720.5094.90206.67V右(左震)61.6120.3094.90209.48V右(右震)61.6120.30-94.90-37.26DE跨V左(左震)98.4623.25-100.321.69V左(右震)98.4623.25100.32262.52V右(左震)93.7221.75100.32255.93V右(右震)93.7221.75-100.32-4.905AB跨V左(左震)62.3121.40-87.31-25.89-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）V左(右震)62.3121.4087.31201.12V右(左震)68.6223.6087.31210.01V右(右震)68.6223.60-87.31-17.00BC跨V左(左震)66.1322.70-76.88-6.97V左(右震)66.1322.7076.88192.92V右(左震)64.7722.3076.88191.05V右(右震)64.7722.30-76.88-8.84CD跨V左(左震)58.7320.50-76.88-17.17V左(右震)58.7320.5076.88182.72V右(左震)62.0520.3076.88186.58V右(右震)62.0520.30-76.88-13.30DE跨V左(左震)99.3223.50-87.3119.78V左(右震)99.3223.5087.31246.79V右(左震)92.8621.5087.31237.84V右(右震)92.8621.50-87.3110.836AB跨V左(左震)62.2721.40-76.62-12.04V左(右震)62.2721.4076.62187.17V右(左震)68.6523.6076.62196.15V右(右震)68.6523.60-76.62-3.07BC跨V左(左震)66.1422.70-70.001.99V左(右震)66.1422.7070.00183.99V右(左震)64.7822.3070.00182.12V右(右震)64.7822.30-70.000.12CD跨V左(左震)58.7020.50-70.00-8.26V左(右震)58.7020.5070.00173.74V右(左震)62.0820.3070.00177.68V右(右震)62.0820.30-70.00-4.32DE跨V左(左震)99.3623.50-76.6233.73V左(右震)99.3623.5076.62232.94V右(左震)92.8221.5076.62223.89V右(右震)92.8221.50-76.6224.687AB跨V左(左震)62.2721.40-63.185.43V左(右震)62.2721.4063.18169.70V右(左震)68.6523.6063.18178.67-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）V右(右震)68.6523.60-63.1814.41BC跨V左(左震)66.1422.70-57.3518.43V左(右震)66.1422.7057.35167.54V右(左震)64.7822.3057.35165.67V右(右震)64.7822.30-57.3516.56CD跨V左(左震)58.7020.50-57.358.18V左(右震)58.7020.5057.35157.30V右(左震)62.0820.3057.35161.23V右(右震)62.0820.30-57.3512.12DE跨V左(左震)99.3623.50-63.1851.20V左(右震)99.3623.5063.18215.47V右(左震)92.8221.5063.18206.42V右(右震)92.8221.50-63.1842.158AB跨V左(左震)62.2721.40-46.7826.75V左(右震)62.2721.4046.78148.38V右(左震)68.6523.6046.78157.35V右(右震)68.6523.60-46.7835.73BC跨V左(左震)66.1422.70-41.9138.51V左(右震)66.1422.7041.91147.47V右(左震)64.7822.3041.91145.60V右(右震)64.7822.30-41.9136.63CD跨V左(左震)58.7020.50-41.9128.26V左(右震)58.7020.5041.91137.22V右(左震)62.0820.3041.91141.16V右(右震)62.0820.30-41.9132.19DE跨V左(左震)99.3623.50-46.7872.52V左(右震)99.3623.5046.78194.15V右(左震)92.8221.5046.78185.10V右(右震)92.8221.50-46.7863.479AB跨V左(左震)62.2721.40-30.6147.77V左(右震)62.2721.4030.61127.36V右(左震)68.6523.6030.61136.33V右(右震)68.6523.60-30.6156.75BC跨V左(左震)66.1422.70-27.3657.42-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）V左(右震)66.1422.7027.36128.56V右(左震)64.7822.3027.36126.68V右(右震)64.7822.30-27.3655.55CD跨V左(左震)58.7020.50-27.3647.17V左(右震)58.7020.5027.36118.31V右(左震)62.0820.3027.36122.24V右(右震)62.0820.30-27.3651.11DE跨V左(左震)99.3623.50-30.6193.54V左(右震)99.3623.5030.61173.13V右(左震)92.8221.5030.61164.08V右(右震)92.8221.50-30.6184.4910AB跨V左(左震)87.0720.78-13.8998.90V左(右震)87.0720.7813.89135.01V右(左震)101.4524.2213.89154.33V右(右震)101.4524.22-13.89118.22BC跨V左(左震)95.8922.90-11.76113.52V左(右震)95.8922.9011.76144.10V右(左震)92.6322.1011.76139.70V右(右震)92.6322.10-11.76109.13CD跨V左(左震)85.3520.13-11.7699.21V左(右震)85.3520.1311.76129.79V右(左震)87.6320.6711.76132.85V右(右震)87.6320.67-11.76102.27DE跨V左(左震)100.8624.08-13.89117.42V左(右震)100.8624.0813.89153.54V右(左震)87.6620.9313.89135.81V右(右震)87.6620.93-13.8999.69-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-32框架梁剪力组合单位：kN-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）表4-13框架柱弯矩组合单位：kNm层数　　恒荷载活荷载地震荷载组合内力1AM上124.088.28160.36242.33　　M下112.044.14522.01695.55　　M上224.088.28-160.36-174.60　　M下212.044.14-522.01-661.68　BM上1-1.45-0.51318.19411.60　　M下1-0.73-0.26530.31688.37　　M上2-1.45-0.51-318.19-415.69　　M下2-0.73-0.26-530.31-690.44　CM上1-2.44-0.72318.19410.29　　M下1-1.22-0.36530.31687.72　　M上2-2.44-0.72-318.19-417.01　　M下2-1.22-0.36-530.31-691.08　DM上113.891.26318.19431.07　　M下16.950.63530.31698.12　　M上213.891.26-318.19-396.22　　M下26.950.63-530.31-680.69　EM上1-36.22-8.33160.36160.01　　M下1-18.11-4.17522.01654.38　　M上2-36.22-8.33-160.36-256.93　　M下2-18.11-4.17-522.01-702.852AM上138.8813.37187.65298.62　　M下141.0914.13170.46279.38　　M上238.8813.37-187.65-189.27　　M下241.0914.13-170.46-163.81　BM上1-2.18-0.76336.67434.60　　M下1-2.42-0.84298.55384.71　　M上2-2.18-0.76-336.67-440.74　　M下2-2.42-0.84-298.55-391.52　CM上1-3.89-1.17336.67432.30　　M下1-4.14-1.23298.55382.41　　M上2-3.89-1.17-336.67-443.04　　M下2-4.14-1.23-298.55-393.82　DM上122.372.01336.67465.72　　M下123.702.15298.55417.85　　M上222.372.01-336.67-409.62　　M下223.702.15-298.55-358.39　EM上1-58.38-13.44187.65165.83　　M下1-61.77-14.20170.46138.95　　M上2-58.38-13.44-187.65-322.07-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）　　M下2-61.77-14.20-170.46-304.243AM上137.7712.99186.88296.06　　M下137.7712.99156.02255.94　　M上237.7712.99-186.88-189.83　　M下237.7712.99-156.02-149.71　BM上1-2.07-0.72310.19400.33　　M下1-2.07-0.72298.03384.52　　M上2-2.07-0.72-310.19-406.16　　M下2-2.07-0.72-298.03-390.36　CM上1-3.76-1.15310.19398.05　　M下1-3.76-1.15298.03382.24　　M上2-3.76-1.15-310.19-408.45　　M下2-3.76-1.15-298.03-392.64　DM上121.711.93310.19430.46　　M下121.711.93298.03414.65　　M上221.711.93-310.19-376.04　　M下221.711.93-298.03-360.23　EM上1-56.68-13.05186.88167.10　　M下1-56.68-13.05156.02126.98　　M上2-56.68-13.05-186.88-318.79　　M下2-56.68-13.05-156.02-278.674AM上144.9515.46178.42295.16　　M下140.1713.81143.06242.47　　M上244.9515.46-178.42-168.73　　M下240.1713.81-143.06-129.49　BM上1-2.86-1.00313.63403.69　　M下1-2.33-0.81256.6330.30　　M上2-2.86-1.00-313.63-411.75　　M下2-2.33-0.81-256.6-336.86　CM上1-4.61-1.34313.63401.38　　M下1-4.04-1.21256.6328.01　　M上2-4.61-1.34-313.63-414.06　　M下2-4.04-1.21-256.6-339.15　DM上126.052.43313.63440.44　　M下123.152.10256.6362.62　　M上226.052.43-313.63-375.00　　M下223.152.10-256.6-304.54　EM上1-67.70-15.55178.42141.38　　M下1-60.35-13.89143.06105.22　　M上2-67.70-15.55-178.42-322.52　　M下2-60.35-13.89-143.06-266.73-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）5AM上132.1611.06169.65265.77　　M下127.649.50138.8219.31　　M上232.1611.06-169.65-175.32　　M下227.649.50-138.8-141.57　BM上1-2.58-0.91255.77328.86　　M下1-1.98-0.69255.77329.71　　M上2-2.58-0.91-255.77-336.14　　M下2-1.98-0.69-255.77-335.29　CM上1-3.51-0.93255.77327.73　　M下1-2.92-0.82255.77328.51　　M上2-3.51-0.93-255.77-337.27　　M下2-2.92-0.82-255.77-336.50　DM上118.911.93255.77356.35　　M下116.141.58255.77352.82　　M上218.911.93-255.77-308.65　　M下216.141.58-255.77-312.19　EM上1-48.77-11.15169.65155.33　　M下1-41.77-9.57138.8124.57　　M上2-48.77-11.15-169.65-285.76　　M下2-41.77-9.57-138.8-236.316AM上133.6911.59151.00243.682　　M下133.4611.51123.55207.673　　M上233.6911.59-151.00-148.918　　M下233.4611.51-123.55-113.557　BM上1-2.85-1.01246.12315.93　　M下1-2.82-0.99205.48263.146　　M上2-2.85-1.01-246.12-323.982　　M下2-2.82-0.99-205.48-271.102　CM上1-3.71-1.03246.12314.886　　M下1-3.68-0.98205.48262.12　　M上2-3.71-1.03-246.12-325.026　　M下2-3.68-0.98-205.48-272.128　DM上119.922.06246.12345.096　　M下119.792.05205.48292.102　　M上219.920.06-246.12-296.016　　M下219.792.05-205.48-242.146　EM上1-51.17-11.68151.00127.888　　M下1-50.82-11.61123.5592.665　　M上2-51.17-11.68-151.00-264.712　　M下2-50.82-11.61-123.55-228.5657AM上133.8011.63133.58221.192-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）　　M下133.8011.6398.74175.9　　M上233.8011.63-133.58-126.116　　M下233.8011.63-98.74-80.824　BM上1-2.87-1.01208.27266.701　　M下1-2.87-1.01173.87221.981　　M上2-2.87-1.01-208.27-274.801　　M下2-2.87-1.01-173.87-230.081　CM上1-3.72-1.05208.27265.657　　M下1-3.72-1.05173.87220.937　　M上2-3.72-1.05-208.27-275.845　　M下2-3.72-1.05-173.87-231.125　DM上119.992.07208.27295.981　　M下119.992.07173.87251.261　　M上219.992.07-208.27-245.521　　M下219.992.07-173.87-200.801　EM上1-51.35-11.72133.58105.002　　M下1-51.35-11.7298.7459.71　　M上2-51.35-11.72-133.58-242.306　　M下2-51.35-11.72-98.74-197.0148AM上133.8011.63110.11190.681　　M下133.8011.6373.41142.971　　M上233.8011.63-110.11-95.605　　M下233.8011.63-73.41-47.895　BM上1-2.87-1.01166.04211.802　　M下1-2.87-1.01135.85172.555　　M上2-2.87-1.01-166.04-219.902　　M下2-2.87-1.01-135.85-180.655　CM上1-3.72-1.05166.04210.758　　M下1-3.72-1.05135.85171.511　　M上2-3.72-1.05-166.04-220.946　　M下2-3.72-1.05-135.85-181.699　DM上119.992.07166.04241.082　　M下119.992.07135.85201.835　　M上219.992.07-166.04-190.622　　M下219.992.07-135.85-151.375　EM上1-51.35-11.72110.1174.491　　M下1-51.35-11.7273.4126.781　　M上2-51.35-11.72-110.11-211.795　　M下2-51.35-11.72-73.41-164.0859AM上133.8011.6383.31155.841　　M下133.8011.6344.86105.856-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）　　M上233.8011.63-83.31-60.765　　M下233.8011.63-44.86-10.78　BM上1-2.87-1.01125.45159.035　　M下1-2.87-1.0185.39106.957　　M上2-2.87-1.01-125.45-167.135　　M下2-2.87-1.01-85.39-115.057　CM上1-3.72-1.05125.45157.991　　M下1-3.72-1.0585.39105.913　　M上2-3.72-1.05-125.45-168.179　　M下2-3.72-1.05-85.39-116.101　DM上119.992.07125.45188.315　　M下119.992.0785.39136.237　　M上219.992.07-125.45-137.855　　M下219.992.07-85.39-85.777　EM上1-51.35-11.7283.3139.651　　M下1-51.35-11.7244.86-10.334　　M上2-51.35-11.72-83.31-176.955　　M下2-51.35-11.72-44.86-126.9710AM上168.4217.2348.07154.933　　M下145.3413.4918.2386.201　　M上268.4217.23-48.0729.951　　M下245.3413.49-18.2338.803　BM上1-9.12-2.0870.3579.263　　M下1-4.95-1.3738.7243.574　　M上2-9.12-2.08-70.35-103.647　　M下2-4.95-1.37-38.72-57.098　CM上1-4.31-1.3970.3585.449　　M下1-3.92-1.1738.7244.93　　M上2-4.31-1.39-70.35-97.461　　M下2-3.92-1.17-38.72-55.742　DM上116.803.6270.35113.787　　M下118.922.5838.7274.588　　M上216.803.62-70.35-69.123　　M下218.922.58-38.72-26.084　EM上1-73.10-17.4348.07-35.687　　M下1-33.05-13.6218.23-24.133　　M上2-73.10-17.43-48.07-160.669　　M下2-33.05-13.62-18.23-71.531-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-33组合后的柱端弯矩图如下所示单位：kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）表4-14柱子的轴力组合单位：kN层数竖向恒荷竖向活荷地震作用组合内力1柱AN1(震左)2068.04214.92-737.631651.68N2(震右)2068.04214.92737.633569.52柱BN1(震左)3122.68461.9054.434095.12N2(震右)3122.68461.90-54.433953.60柱CN1(震左)3010.21427.600.003868.81N2(震右)3010.21427.600.003868.81柱DN1(震左)3318.20438.00-54.434173.88N2(震右)3318.20438.0054.434315.40柱EN1(震左)2343.99215.80737.633901.19N2(震右)2343.99215.80-737.631983.352柱AN1(震左)1843.44193.15-631.101507.59N2(震右)1843.44193.15631.103148.45柱BN1(震左)2799.56416.1050.693675.03N2(震右)2799.56416.10-50.693543.24柱CN1(震左)2696.12384.700.003466.16N2(震右)2696.12384.700.003466.16柱DN1(震左)2968.83394.40-50.693733.34N2(震右)2968.83394.4050.693865.13柱EN1(震左)2088.74194.00631.103443.32N2(震右)2088.74194.00-631.101802.463柱AN1(震左)1637.63171.31-520.931390.73N2(震右)1637.63171.31520.932745.15柱BN1(震左)2495.71370.3046.303277.22N2(震右)2495.71370.30-46.303156.84柱CN1(震左)2400.86341.900.003086.17N2(震右)2400.86341.900.003086.17柱DN1(震左)2638.79350.90-46.303316.90N2(震右)2638.79350.9046.303437.28柱EN1(震左)1852.27172.10520.933003.19N2(震右)1852.27172.10-520.931648.784柱AN1(震左)1431.82149.47-418.711263.54N2(震右)1431.82149.47418.712352.19-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）柱BN1(震左)2191.86324.4038.552874.99N2(震右)2191.86324.40-38.552774.76柱CN1(震左)2105.60299.100.002706.18N2(震右)2105.60299.100.002706.18柱DN1(震左)2308.75307.40-38.552904.83N2(震右)2308.75307.4038.553005.06柱EN1(震左)1615.80150.20418.712573.40N2(震右)1615.80150.20-418.711484.765柱AN1(震左)1226.46127.78-318.391134.51N2(震右)1226.46127.78318.391962.33柱BN1(震左)1887.00278.5033.132474.57N2(震右)1887.00278.50-33.132388.43柱CN1(震左)1811.15256.200.002327.10N2(震右)1811.15256.200.002327.10柱DN1(震左)1977.99263.80-33.132488.80N2(震右)1977.99263.8033.132574.94柱EN1(震左)1379.80128.40318.392146.71N2(震右)1379.80128.40-318.391318.896柱AN1(震左)1032.87106.38-231.081002.87N2(震右)1032.87106.38231.081603.68柱BN1(震左)1592.56232.3022.702079.96N2(震右)1592.56232.30-22.702020.94柱CN1(震左)1527.96213.400.001961.59N2(震右)1527.96213.400.001961.59柱DN1(震左)1656.93220.00-22.702090.81N2(震右)1656.93220.0022.702149.83柱EN1(震左)1155.66106.90231.081751.34N2(震右)1155.66106.90-231.081150.537柱AN1(震左)839.3284.98-154.46857.37N2(震右)839.3284.98154.461258.97柱BN1(震左)1298.08186.0016.081690.20N2(震右)1298.08186.00-16.081648.39柱CN1(震左)1244.79170.630.001596.13N2(震右)1244.79170.630.001596.13柱DN1(震左)1339.18176.20-16.081691.83N2(震右)1339.18176.2016.081733.64柱EN1(震左)931.5685.40154.461369.91-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）N2(震右)931.5685.40-154.06968.838柱AN1(震左)645.7763.58-91.28694.41N2(震右)645.7763.5891.28931.74柱BN1(震左)1003.60139.7010.251301.47N2(震右)1003.60139.70-10.251274.82柱CN1(震左)961.62127.800.001230.62N2(震右)961.62127.800.001230.62柱DN1(震左)1018.05132.40-10.251287.78N2(震右)1018.05132.4010.251314.43柱EN1(震左)707.4663.9091.281005.96N2(震右)707.4663.90-91.28768.639柱AN1(震左)452.2242.18-44.50510.12N2(震右)452.2242.1844.50625.82柱BN1(震左)709.1293.405.38913.98N2(震右)709.1293.40-5.38899.99柱CN1(震左)678.4585.030.00865.16N2(震右)678.4585.030.00865.16柱DN1(震左)726.9288.60-5.38918.47N2(震右)726.9288.605.38932.46柱EN1(震左)483.3642.4044.50663.32N2(震右)483.3642.40-44.50547.6210柱AN1(震左)258.6720.78-13.89304.82N2(震右)258.6720.7813.89340.93柱BN1(震左)414.6447.102.13528.60N2(震右)414.6447.10-2.13523.06柱CN1(震左)395.2842.200.00499.66N2(震右)395.2842.200.00499.66柱DN1(震左)405.7944.80-2.13511.06N2(震右)405.7944.802.13516.60柱EN1(震左)259.2620.9013.89341.71N2(震右)259.2620.90-13.89305.60根据柱子的轴力组合值，选取最大轴力进行计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）图4-34组合后柱子轴力单位：kN-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1框架梁截面设计本工程所有主梁均选用同一截面进行设计，采用300mm600mm的矩形梁，梁采用双排配筋，其中1---4层梁配筋相同，5---6层梁配筋相同，7---8层配筋相同，9---10层配筋相同，取其各层内力最大值进行配筋计算。梁中钢筋采用HRB400，箍筋采用HPB235，混凝土等级为C35。1.1.1梁的正载面受弯承载力计算现以第5，6层为例，计算梁的配筋在框架的第5，6层中，选取跨中截面及支座截面的最不利内力，梁按矩形截面计算其两层之中最不利的内力组合为第五层DE跨，跨中弯矩为137.29kＮ，支座弯矩为474.03KNb=300mm，h=600mm，fc=16.7N/mm2，=530mm，N/mm2跨中截面计算==0.098=0.1<=0.52==738mm2=min（0.002bh，0.45）=（0.002300600，0.45300600）=（360mm2，424mm2）>,满足要求支座处截面计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）==0.377==0.5<=0.52==3688mm2>,满足要求其余各层梁的配筋不详细计算，配筋结果见下表表4-15各层梁纵向钢筋配筋层次截面M（kNm）Asmm2实配钢筋Asmm2配筋9,10层支座226.440.160.17612981884620跨中109.260.0780.0859012564207,8层支座361.640.2570.322122281622跨中119.320.0840.08965415204225，6层支座474.030.3370.4331623041822跨中137.290.0980.173815204221---4层支座530.880.3770.536883927825跨中111.20.080.0860819644251.1.1梁的斜截面受剪承载力计算剪力配筋同弯矩，按四个部分，取其中最大组合进行计算现以5，6层框架为例进行计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）5，6层框架中最大的剪力为第五层DE框架梁左支座处的剪力，为=246.79kN，截面尺寸验算=530mm，=530/300=1.77<40.25=0.251.016.7300530=663.8kN>=246.79kN所以截面尺寸满足要求求所需箍筋数量===0.518选用双肢箍筋，直径取Φ8，则===194，取=150mm其余受剪承载力计算如下表表4-16框架梁箍筋数量计算表层次截面V（kN）0.25（kN）计算S（mm）非加密区加密区（加密区长度）9，10DE173.13663.8>173.13－0.012<0－Φ8@200Φ8@100（1000mm）7，8DE215.47663.8>215.470.293362Φ8@200Φ8@100（1000mm）5，6DE246.79663.8>246.790.518204Φ8@150Φ8@100（1000mm）1---4DE274.67663.8>274.670.718147Φ8@140Φ8@100（1000mm）1.1框架柱截面设计1.1.1框架柱截面验算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）表4-17剪跨比和轴压比的验算层数柱列号下（kNm）上（kNm）V（kN）（kN）10A154.9386.2091.572.97>2340.930.06-0.696B103.6557.1061.042.98>2528.600.09-0.998C97.4655.7458.182.94>2499.660.08-1.016D113.7974.5971.542.79>2516.600.09-0.976E160.6771.5388.183.20>2341.710.06-0.6569A155.84105.8699.382.75>2625.820.10-0.843B167.14115.06107.162.74>2913.980.15-0.927C168.18116.10107.952.73>2865.160.14-0.900D188.32136.24123.252.68>2932.460.16-0.841E176.96126.97115.422.69>2663.320.11-0.7678A190.68142.97126.702.64>2694.410.12-0.719B219.90180.66152.112.54>21301.470.22-0.861C220.95181.70152.912.54>21230.620.20-0.822D241.08201.84168.202.51>21314.430.22-0.761E211.80164.09142.742.60>21005.960.17-0.7647A221.19175.90150.792.57>21258.970.21-0.836B274.80230.08191.732.51>21690.200.28-0.769C275.85231.13192.522.51>21596.130.27-0.720D295.98251.26207.812.50>21733.640.29-0.682E242.31197.01166.832.55>21369.910.23-0.7846A243.68207.67171.402.49>21603.680.27-0.881B323.98271.10225.982.52>22079.960.35-0.708C325.03272.13226.772.51>21961.590.33-0.648D345.10292.10241.972.50>22149.830.36-0.632E264.71228.57187.322.48>21751.340.29-0.8435A265.77219.31184.212.53>21962.330.29-0.944B336.14335.29254.972.31>22474.570.36-0.769C337.27336.50255.862.31>22327.100.34-0.694D356.35352.82269.312.32>22574.940.37-0.710E285.76236.31198.252.15>22146.710.31-1.0914A295.16242.47204.162.16>22352.190.25-1.327B403.69336.86281.222.14>22874.990.31-1.078C414.06339.15286.032.16>22706.180.29-0.972D440.44362.62304.962.16>23005.060.32-0.979E322.52266.73223.772.15>22573.400.27-1.3003A296.06255.94209.622.11>22745.150.29-1.477-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）B406.16390.36302.482.00>23277.220.35-1.185C408.45392.64304.212.00>23086.170.33-1.098D430.46414.65320.932.00>23437.280.37-1.138E318.79278.67226.882.10>23003.190.32-1.4812A298.62279.38219.492.03>23148.450.34-1.620B440.74391.52316.052.08>23675.030.39-1.218C443.04393.82317.792.08>23466.160.37-1.125D465.72417.85335.532.07>23865.130.41-1.181E322.07304.24237.842.02>23443.320.37-1.6321A242.33695.55241.514.30>23569.520.38-1.244B415.69690.44284.843.62>24095.120.44-1.192C417.01691.08285.353.61>23868.810.41-1.098D431.07698.12290.783.58>24315.400.46-1.243E256.93702.85247.154.24>23901.190.42-1.342由表中数据可见，各柱的剪跨比及轴压比均满足要求1.1.1柱的正截面承载力配筋计算1.1.1.1柱的计算长度的计算因为底层水平地震荷载产生的弯矩大于75%最大弯矩，故柱子的计算长度=[1+0.15（+）]=（2+0.2）取中的较小值进行计算（或）=、－---分别为柱的上端和下端节点处交汇的各柱的线刚度之和与交汇处的各梁线刚度之和的比值，为和两者中的较小值Ecc、Ecb－---分别为交汇于节点处的柱段及梁段混凝土弹性模量、－---分别为交汇于节点处的柱段及梁段截面惯性矩-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）、－---柱的高度，梁的计算跨度所以==2.93=0==6900mm对于2层以上标准层，其水平地震荷载产生的弯矩小于75%最大弯矩，因此其柱子计算长度=1.25=1.253300=4125mm1.1.1.1柱子的配筋计算本工程柱子采用对称配筋方式现以第三层柱子，选其中最不利组合内力为例，进行柱子配筋计算，取轴力最大值，和弯矩最大值如下两个组合：①Nmax=3437.28kNM=414.65kNm②N=3395.28kNMmax=430.46kNm（1）：对第①组内力的计算①Nmax=3437.28kNM=414.65kNm构件的大小偏心的判别Nb==1.019.17006600.52=4588584N=4588.584kNNb>N，所以按大偏心受压构件计算对于第三层框架，=1.25=1.253300=4125mm=4125/700=5.89>5，需考虑纵向弯曲的影响=700-40=660mm=/30=700/30=23.3mm，为20mm和偏心方向截面尺寸较大者==414.651000/3437.28=120.63mm=+=23.3+120.63=143.96mm求偏心距墙大系数的值-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）===1.36>1，取=1.0因<15,故取=1.0，则得===1.11=1.11143.96=159.8mm=+=159.8+700/2—40=470.33mm由基本工式，得=0.39所以==－941.27mm2（2）：对于第②组内力的计算②N=3395.28kNMmax=430.46kNm构件的大小偏心的判别Nb==1.019.17006600.52=4588584N=4588.584kNNb>N，所以按大偏心受压构件计算对于第三层框架，=1.25=1.253300=4125mm=4125/700=5.89>5，需考虑纵向弯曲的影响=700-40=660mm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）=/30=700/30=23.3mm，为20mm和偏心方向截面尺寸较大者==430.461000/3395.28=126.78mm=+=23.3+126.78=150.11mm求偏心距墙大系数的值===1.38>1，取=1.0因<15,故取=1.0，则得===1.11=1.11150.11=166.6mm=+=166.6+700/2—40=476.48mm由基本工式，得=0.38所以==－860.13mm2=0.002=0.002700700=980mm2综合以上计算结果，选配钢筋425，As=1964mm2-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）表4-18框架配筋计算表层数NmaxMηeξAs=As"AS=AS"10528.6057.101.15406.930.08-367.111964NMmax310.71160.671.04816.010.05447.4219649NmaxM932.46136.241.11445.010.15-370.111964NMmax901.46188.321.08507.810.14-61.9219648NmaxM1314.43201.841.11452.460.20-352.401964NMmax1283.43241.081.09486.750.20-118.3119647NmaxM1733.64251.261.11443.840.27-375.281964NMmax1702.64295.981.10472.740.27-117.9819646NmaxM2149.83292.101.12434.780.33-360.891964NMmax2118.83345.101.10461.780.33-65.3819645NmaxM2574.94352.821.12435.930.40-161.321964NMmax2543.94356.351.12438.980.40-114.2419644NmaxM3005.06362.621.11470.370.34-1040.041964NMmax2963.06440.441.10498.340.34-674.9919643NmaxM3437.28414.651.11470.330.39-941.271964NMmax3395.28430.461.11476.480.38-860.1319642NmaxM3865.13417.851.12457.810.44-998.261964NMmax-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）3823.13465.721.11471.520.43-779.5119641NmaxM4315.40698.121.25540.910.49817.711964NMmax1.25540.910.49817.711964根据以上柱子配筋结果，柱子中的纵筋均用钢筋425==1964mm2，单侧配筋率==0.4%>0.2%，满足单侧配筋要求总配筋率==1.4%，满足总配筋率要求满足结构承载力的要求1.1.1柱的斜截面承载力计算以第3层框架D轴为例，计算箍筋数量其轴力=3437.28，剪力为=320.93N=3437.28>0.3=0.319.1700700=2807.7取N=2807.7==－1.16<0故该层柱应按构造配置箍筋箍筋选用四肢箍，直径为Φ10@150mm加密区箍筋间距为100mm，选用Φ10@100mm，加密区长度为1000mm。其余箍筋计算过程从略，其值见上表计算数据，可见其均按构造配置箍筋，其配筋形式同上。所以框架柱的箍筋均按构造配置-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）非加密区：Φ10@150mm加密区：Φ10@100mm加密区长度为1000mm箍筋形式为四肢箍，按井字形配置1.1楼板配筋计算1.1.1楼板配筋设计方法本工程柱网规则，各柱跨度相同，楼板为双向楼板，计算时按弹性方法计算各楼板的内力，计算各区格楼板的跨中和支座处最大弯矩，进行配筋计算，本例为多区格等跨连续双向板求跨中最大弯矩时，应在该区格布置活荷载，然后在其左右前后分别隔跨布置活荷载，称其为棋盘式布置，近似计算方法为把棋盘式布置的荷载分解为各跨满布的对称荷载和各跨向上向下相间作用的反对称荷载对称荷载反对称荷载楼盖在对称荷载作用下，所有中间支座可视为固定支座，从而所有中间区格板均可视为四边固定的双向板，边区格视为简支，根据四边支承情况，可求出在作用下的跨中弯矩在反对称荷载作用下，将所有中间支座均可视为简支座，这样楼盖周边视为简支，则所有区格均可视为四边简支板，于是可以求出在作用下的跨中弯矩最后将各区格板在上述两种荷载作用下的跨中弯矩相叠加，即得到各区格板的跨中最大弯矩弯矩计算为=表中系数（）对于跨内弯矩尚需考虑橫向变形的影响，按下式计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）=+=+对于钢筋混凝土，=0.21.1.1支座最大弯矩的计算计算板内力时，可近似认为恒荷载和活荷载皆满布在连续双向板所有区格时支座产生最大弯矩，中间支座视为固定，各周边支座视为简支某些中间支座相邻两个区格板求出的支座弯矩常常并不相等，则可近似地取其平均值作为该支座弯矩值1.1.1.1计算各层板的内力(1)：1---9层楼面板的计算将板区格分为几部分进行计运算图4-35标准层区格板分布图取A区格板进行计算其上的荷载1=4.83/1=2.0/=4.831.35=6.52/=2.01.4=2.8/=6.52+1.4=7.92/==1.4/板的计算跨度=6m-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）==6.12m由==0.98，查双向板在均布荷载作用下的计算系数表，A区格为三边固定，一边简支，计算简图如图所示跨中弯矩为=（0.02377.92+0.03891.4）62=8.72kNm=（0.01647.92+0.03661.4）62=6.52kNm当=0.2时，=+=8.72+0.26.52=10.02kNm=+=6.52+0.28.72=8.26kNm支座处弯矩为=--0.0615（1.4+7.92）62=--20.63kNm=--0.0554（1.4+7.92）62=--18.59kNm表4-19其余区格内力计算B区格=6/6=1.0四边固定=（0.01767.92+0.03681.4）62=6.87kNm=（0.01767.92+0.03681.4）62=6.87kNm=6.87+0.26.87=8.24kNm=6.87+0.26.87=8.24kNm=－0.0513（1.4+7.92）=17.21kNm=－0.0513（1.4+7.92）=17.21kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）C区格=6/6=1.0两邻边固定，另两边简支=（0.02347.92+0.03681.4）6.122=8.87kNm=（0.02347.92+0.03681.4）6.122=8.87kNm=8.87+0.28.87=10.64kNm=8.87+0.28.87=10.64kNm=－0.0677（1.4+7.92）6.122=23.63kNm=－0.0677（1.4+7.92）6.122=23.63kNmD区格=3.12/4.02=0.776两邻边固定，另两边简支=（0.01977.92+0.03251.4）3.122=1.96kNm=（0.03737.92+0.06121.4）3.122=3.71kNm=1.96+0.23.122=3.71=2.7kNm=3.71+0.21.96=4.10kNm=－0.0754（1.4+7.92）3.122=--6.84kNm=－0.0911（1.4+7.92）3.122=--6.84kNmE区格=3.6/6=0.6四边固定=（0.03677.92+0.0821.4）3.62=5.25kNm=（0.00767.92+0.02421.4）3.62=1.22kNm=5.25+1.220.2=5.49kNm=1.22+5.250.2=2.27kNm=－0.0793（7.92+1.4）3.62=9.58kNm=－0.0571（7.92+1.4）3.62=6.90kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）F区格=3.0/6.0=0.5四边固定=（0.047.92+0.09651.75）3.02=4.37kNm=（0.00387.92+0.01741.75）3.02=0.54kNm=4.37+0.20.54=4.48kNm=0.54+4.370.2=1.41kNm=－0.0829（7.92+1.75）3.02=7.21kNm=－0.057（7.92+1.75）3.02=4.96kNmG=4.02/6=0.68三边固定，一边简支=（0.01857.92+0.07171.4）4.022=3.99kNm=（0.03917.92+0.02841.4）4.022=5.64kNm=3.99+5.640.2=5.12kNm=5.64+3.990.2=6.44kNm=－0.0755（7.92+1.75）4.022=11.37kNm=－0.0936（7.92+1.75）4.022=14.10kNmH和I区格板L=2.1M==（2.8+6.52）2.12=5.14kNm单向板(2):顶层楼板的计算其上的荷载值如下1=7.39/1=2.0/-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）=7.391.35=9.98/=2.01.4=2.8/=9.98+1.4=11.38/==1.4/其区格分布如下图4-37顶层区格板分布图表4-20顶层区格板内力计算A区格板=6/6.12=0.98三边固定，一边简支=（0.023711.38+0.03891.4）36=11.67kNm=（0.016411.38+0.03661.4）36=8.56kNm=11.67+8.560.2=13.38kNm=8.56+0.211.67=10.89kNm=--0.0615（1.4+11.38）36=28.29kNm=--0.0554（1.4+11.38）36=25.49kNm-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）B区格=6/6=1.0=（0.017611.38+0.03681.4）62=9.07kNm=（0.017611.38+0.03681.4）62=9.07kNm=9.07+0.29.07=10.88kNm=9.07+0.29.07=10.88kNm=－0.0513（1.4+11.38）62=23.60kNm=－0.0513（1.4+11.38）62=23.60kNm四边固定C区格板=6/6=1.0两邻边固定，另两边简支=（0.023411.38+0.03681.4）6.122=11.90kNm=（0.023411.38+0.03681.4）6.122=11.90kNm=11.90+11.900.2=14.28kNm=11.90+11.900.2=14.28kNm=－0.0677（1.4+11.38）6.122=32.4kNm=－0.0677（1.4+11.38）6.122=32.4kNm各跨中弯矩既已求得，即可按算出相应的钢筋截面面积计算板的配筋，取板宽为1000mm，进行配筋计算,板配筋采用分离式表4-211-9层跨中配筋计算层9-1M(kNm)M折减h0(mm)fyAs配筋跨中A区格Lx方向8.726.98110.00300.0027810@200Ly方向6.525.22100.00300.0022810@200B区格Lx方向8.246.59110.00300.0026210@200Ly方向8.246.59100.00300.0028910@200-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）C区格Lx方向10.6410.64110.00300.0033910@200Ly方向10.6410.64100.00300.0037310@200D区格Lx方向2.702.70110.00300.008610@200Ly方向4.104.10100.00300.0014310@200E区格Lx方向5.494.39110.00300.0017510@200Ly方向2.271.82100.00300.007910@200F区格Lx方向4.483.58110.00300.0014210@200Ly方向0.540.43100.00300.001810@200G区格Lx方向5.124.10110.00300.0016310@200Ly方向6.445.15100.00300.0022510@200H区格Lx方向5.145.14110.00300.0016310@200Ly方向0.000.00100.00300.00010@200I区格Lx方向5.145.14110.00300.0016310@200Ly方向0.000.00100.00300.00010@200J区格Lx方向1.811.45110.00300.005710@200Ly方向3.382.70100.00300.0011810@200表4-221-9层支座处配筋计算支座M1(kNm)M2(kNm)M(kNm)h0(mm)fyAs配筋A-ALx20.6320.6320.63110.00300.0065810@100Ly18.9618.9618.96100.00300.0066510@100A-BLx20.6317.2118.92110.00300.0060310@100Ly18.9617.2118.09100.00300.0063410@100A-CLx20.6323.6322.13110.00300.0070510@100Ly18.9623.6321.30100.00300.0074710@100A-FLy18.964.9611.96100.00300.0041910@150A-GLx20.633.9912.31110.00300.0039210@150A-HLx20.630.0010.32110.00300.0032910@150A-ILx20.635.1412.89110.00300.0041110@150A-JLy18.966.2912.63100.00300.0044310@150-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）B-BLx17.2117.2117.21110.00300.0054810@100Ly17.2117.2117.21100.00300.0060310@100B-ELx17.219.5813.40110.00300.0042710@150Ly17.216.9012.06100.00300.0042210@150B-FLy17.214.9611.09100.00300.0038810@150D-ILx4.805.144.97110.00300.0015810@150D-JLy6.296.296.29100.00300.0022010@150E-HLy6.905.146.02100.00300.0021110@150FLx7.217.217.21110.00300.0023010@150G-HLy14.105.149.62100.00300.0033710@150H-JLx5.144.804.97110.00300.0015810@150I-JLx5.144.804.97110.00300.0015810@150表4-23第10层屋面层跨中配筋计算面屋M(kn.m)M折减h0(mm)fyAs配筋跨中A格Lx13.3810.70110.00300.0034110@200Ly10.898.71100.00300.0030510@200B区格Lx10.888.70110.00300.0027710@200Ly10.888.70100.00300.0030510@200C区格Lx14.2811.42110.00300.0036410@200Ly14.2811.42100.00300.0040010@200表4-24第10层屋面层支座配筋计算层面M1(kNm)M2(kNm)M(kNm)h0(mm)fyAs配筋支座A-ALx28.2928.2928.29110.0030090212@100Ly25.4925.4925.49100.0030089412@100A-BLx28.2923.6025.95110.0030082712@100Ly25.4923.6024.55100.0030086112@100A-CLx28.2932.4030.35110.0030096712@100Ly25.4932.4028.95100.00300101512@1001.1楼梯设计计算本工程楼梯类型采用梁式楼梯，平台梁中受力钢筋为HRB335（=300N/mm2），其余钢筋为HPB235（=300N/mm2），混凝土采用C35-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1.1踏步板的计算1.1.1.1荷载计算楼梯的构造示意图如图4-38图4-38楼梯构造示意图恒荷载计算踏步板自重：=0.893kN/m踏步抹面重：（0.28+0.165）0.65=0.289kN/m底面抹灰重：0.3250.0217=0.111kN/m合计1.293kN/m活荷载2.00.28=0.56kN/m总荷载设计值1.21.293+1.40.56=2.336kN/m1.1.1.2内力计算楼梯斜梁的截面尺寸取为150mm300mm，则踏步板的计算跨度和跨中截面弯矩分别为=（1500—100—80）+100/2=1370mmM==2.3361.372=0.548kNm1.1.1.3踏步板受弯承载力计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）踏步板截面的折算高度=（210+45）/2=127.5mm=127.5mm—25mm=102.5mmb=280mm=210=16.7则==0.01=0.01==25.6mm2选用钢筋2Ф8（=101mm2）1.1.1楼梯斜梁计算1.1.1.1荷载计算踏步板传来的荷载2.3361.32=5.5kN/m斜梁自重1.2（0.3—0.04）0.1525=1.358kN/m斜梁抹灰重1.2（0.3—0.04）20.0217=0.246kN/m楼梯栏杆重1.20.1=0.12kN/m总荷载设计值=7.224kN/m1.1.1.2内力计算取平台梁截面尺寸为200mm400mm，则斜梁的水平投影计算跨度=2800+200=3000mm梁跨中截面弯矩及支座截面剪力分别为==8.127kN/m=7.2243=9.336kN-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1.1.1斜梁承载力计算=300－40=260mm=40mm=150+1200/2=750mm因为（－0.5）=16.775040（260—0.540）=120.24kNm>M=8.127kN/m所以属于第一类T型截面==0.0096=0.0096==105mm2选配钢筋为214，=308mm2因为0.7=0.71.57150260=42.861kN>V=9.336kN所以按构造要求配置箍筋，选用双肢箍Φ8@2001.1.2平台板计算取1m宽板带作为计算单元1.1.2.1荷载计算恒载：平台板自重0.1×25=2.5kN/m板面抹灰0.03×20=0.6kN/m板底抹灰0.02×17=0.34kN/m标准值gk=3.44kN/m设计值g=1.35×3.44=4.64kN/m活荷载设计值：1.4×2.0=2.8kN/m-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）合计：q+g=7.44kN/m1.1.1.1内力计算计算跨度：l0=ln=1.6－0.1=1.5m跨中最大弯矩M==×7.44×1.5×1.5=2.1kNm1.1.1.2板承载力计算h0=h－as=100－20=80mm===0.02rs=0.99==88mm2选用8@200(=251mm)1.1.2平台梁计算平台板厚度取100mm，面层采用30mm厚水磨石，底面为20mm厚混合砂浆抹灰1.1.2.1荷载计算由平台板传来的均布恒荷载1.2（0.65+0.125+0.0217）（1.3/2+0.2）=3.56kN/m由平台板传来的均布活荷载1.42.0（1.3/2+0.2）=2.38kN/m平台梁自重1.20.2（0.4－0.1）25=1.8kN/m平台梁抹灰重1.22（0.4－0.1）0.0217=0.245kN/m均布荷载总设计值7.985kN/m由斜梁传来的集中荷载设计值-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）=7.2242.8/2=10.114kN/m1.1.1.1内力计算平台梁计算简图如下图4-39平台梁计算简图计算跨度=3.0mm支座反力R=7.9853+210.114=32.21kN3跨中截面弯矩为M=32.233/2—1/87.98532—10.114（1.325+0.31/2）=24.363kNm梁端截面剪力为=7.985（3.9－0.20）+10.1142=35kN1.1.1.2正截面受弯承载力计算=400—40=360mmb=200mm=100mm=200+1300/2=850mm（－0.5）=1.016.7850100（360—0.5100）=440.045kNm>所以按第一类T型截面计算==0.013=0.013==221.4mm2-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）和远用钢筋214，=308mm21.1.1.1斜截面受剪承载力计算0.7=0.7×1.57×200×360=79.128kN>所以可按构造要求选用Ф8@2001.1.1.2吊筋计算采用附加箍筋承受梯段斜梁传来的集中力，设附加箍筋为双肢Ф8，则所需要的箍筋总数为==0.48在梯段斜梁两侧各配置两个双肢Ф8箍筋1.2基础设计本工程采用箱形基础进行设计，箱形基础埋深底面标高定为－3.8m，其下做100mm厚的素混凝土垫层1.2.1验算箱形基础的尺寸及构造1.2.1.1箱形基础的尺寸外墙厚为400mm，内墙厚为300mm，基础顶板厚度为300mm，基础底板厚度为500mm，外墙外有100mm厚的保温层，其尺寸如图所示图4-50箱形基础尺寸-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1.1.1箱形基础水平截面验算纵墙水平截面面积（0.4×7×6×2+0.3×7×6×3）=75.6m2横墙水平截面面积（0.4×4×6×2+0.3×6×6×4）=62.4m2墙体总面积75.6+62.4=138m2基础总面积（7×6+0.35×2）×（4×6+0.35×2）=1054.69m2墙体水平截面积/基础面积=138/1054.69=0.131>1/10,满足要求1.1.1.2箱形基础高度验算箱形基础高度H=0.3+3.0+0.5=3.8m>3.0m箱形基础高度=，在－－之间，满足要求箱形基础高度/箱形基础长度=3.8/42=1/11>1/18，满足要求1.1.1.3基础埋深验算对于箱形基础，埋深d从室外地面算起d=3.8－0.3=3.5m>1/10建筑物高度=3.45m满足基础埋深要求1.1.1.4偏心距验算（1）：结构长期荷载作用下合力作用点位置结构在竖向恒荷载和活荷载作用下柱的轴力表4-25恒荷载作用下柱轴力单位：（kN）轴线号ABCDE合计11490.22057.42233.22299.41598.19678.322039.32741.23009.93285.92376.913453.232045.02735.62930.93160.52222.413094.442043.82719.92739.63055.22204.812763.3-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）52043.82719.92740.43016.12186.512706.762044.92733.92918.83048.22183.312929.172038.92726.02772.52873.92065.612476.981482.02038.72051.62143.61496.59212.4合计15227.920472.621396.922882.816334.196314.3表4-26活荷载作用下柱的轴力单位：kN轴线号ABCDE合计1214.8386.3371.9352.4199.01524.42386.8699.6614.6619.4397.72718.13391.9705.6589.6590.4376.52654.04391.7708.6676.0676.6379.32832.25391.7708.6676.0668.2389.32833.86391.7705.5589.3580.4386.52653.47386.5698.3600.0592.0382.02658.88213.2385.6385.0379.7213.31576.8合计2768.34998.14502.44459.12723.619451.5上部结构竖向荷载长期荷载合力作用点位置为其中表示1，2，3---8的轴线－－－第轴竖向长期荷载总和，－---第轴与x，y轴的距离代入得-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）=（13453.2+0.5×2718.1）×6+（13094.4+0.5×2654）×12+（12763.3+0.5×2832.2）×18+（12706.7+0.5×2833.8）×24+（12929.1+0.5×2653.4）×30+（12476.9+0.5×2658.8）×36+（9212.4+0.5×1576.8）×42=2200860.3kNm=（20472.6+0.5×4998.1）×6+（21396.9+0.5×4502.4）×12+（22882.8+0.5×4459.11）×18+（16334.1+0.5×2723.6）×24=1298331kNm=96314.3+0.5×19451.5=106040Kn所以=20.76m，=12.24m（2）：基础底面形心位置X=21my=12m（3）：验算偏心距偏心距纵向：===0.24m橫向===0.24m==0.24<基础宽度/60=24/60=0.4m满足偏心距要求0.1=0.1×=0.1×=24.7/60=0.41m所以==0.24<0.1，满足偏心距要求1.1.1验算地基的强度及变形1.1.1.1地基强度验算箱形基础顶面积为1054.69m2，底面积为1054.69m2（1）：箱形基础自重及其上活荷载的设计值-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）①恒荷载标准值顶板重1054.69×0.3×25=7910.175kN底板重1054.69×0.5×25=13183.625kN垫层1054.69×0.1×25=2636.725kN纵墙75.6×3×25=5670kN橫墙62.4×3×25=4680kN合计34080.525kN②活荷载标准值2.0×1054.69×2=4218.76kN③基础荷载设计值=1.35恒荷载+1.4活荷载=1.35×34080.525+1.4×4218.76kN=51914.97kN（2）：上部竖向荷载设计值=149210.4kN（3）：基础底面荷载设计值=149210.4+51914.97=201125.37kN（4）：竖向荷载偏心产生的力矩横==149210.4×0.24=35810.5kNm纵==149210.4×0.24=35810.5kNm（5）：水平地震力对基础底面的力矩表4-27由计算得各层的水平地震力层号12345678910F（kN）142.1269.2409.0544.4653.1769.2867.7946.61084.31302.5=1302.51×38.3+1004.3×35+946.6×31.7+867.7×28.4+769.2×25.1+653.1×21.8+544.4×18.5+409.0×15.2+269.2×11.9+142.1×8.6=193944.7kN（6）：基底反力的计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）==190.7=+纵/W纵+横/W横=－纵/W纵－横/W横W纵==7505.88m3W横==4341.8m3==203.7==177.7考虑水平地震力影响时（）/W横其中M为水平地震力对基底产生的力矩为与地震力组合时，上部荷载在横向偏心引起的力矩=1.2（恒荷载+0.5×活荷载）×=1.2×（96314.3+0.5×19451.5）×0.24=30539.53kNm所以190.7+=255.8（）/W横=190.7－=125.6-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）（7）：地基承载力设计值根据场地条件，地基承载力设计值按下式计算由地质条件可知，=213=0.3=1.6=19kN/m3=（2.8×18.7+18×1）/3.8=18.5kN/m3所以213+0.3×19×（6－3）+1.6×18.5×（3.8－5）=213+17.1+97.68=327.8验算地基承载力190.7<=327.8=203.7<1.2=1.2×327.8=393.3=177.7>0=255.8<1.2=1.2×1.3×327.8=511.4为地基土抗震承载力设计值由上可知，地基承载设计值满足要求1.1.1.1地基变形验算（1）：地基变形采用分层总和法计算，地基沉降计算公式为为对应于荷载标准值时基底附加压力=96314.3+19451.5+34080.5+4218.76=154065kN－18×1—18.75×2.8=－70.5=75.5地质土层中，②层=6.85Mpa，③层=4.4Mpa，-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）压缩层厚度为12.6m第2层厚3.9m第3层厚4.2m（2）：计算土层压缩量第②层该层顶面及底面各位于基础底面下Z0=0及Z1=4.4m处=42.7/24.7=1.73=0查表可得=1.000=42.7/24.7=1.73=4.4/24.7=0.178=0.994所以△S1==×（0.994×4.4—1.000×0）=0.048m第③层该层顶面及底面各位于基础底面下Z1=04.4及Z2=8.6m处=42.7/24.7=1.73=4.4/24.7=0.178=0.994=42.7/24.7=1.73=8.6/24.7=0.35=0.967△S2==×（0.967×8.6—0.994×4.4）=0.0676m第④层该土层的顶面及底面各位于基础底面下Z2=8.6mZ3=13.2m处=42.7/24.7=1.73=8.6/24.7=0.35=0.967=42.7/24.7=1.73=13.2/24.7=0.534=0.918△S3==（0.918×13.2—0.967×8.6）=0.0117m确定压缩土层厚度，在计算深度Z=13.2m处向上取厚度为1m的土层压缩量，进行压缩层厚度验算=42.7/24.7=1.73==0.5查得=0.928=×（0.918×13.2—0.928×12.2）=0.00246m-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）==0.01930.025故压缩层厚度可取13.2m，从基础底面算起，与假设相同，满足压缩层厚度要求（3）：计算基础最终沉降量压缩层范围内压缩模量的当量值为，且=为第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值=×4.4=4.3868=×4.2=4.1811=×4.6=4.3355===12.903/1.768=7.3Mpa查表得=0.7所以最终沉降量=0.7×（0.0676+0.0117+0.048）=8.911cm（4）：计算基础的整体倾斜计算a，b两点的沉降量Sa，Sba，b两点由静荷载标准值产生的基底压力为，=+M’横/W横=－M’横/W横－－为静荷载标准值对应的基底压力M’横－－上部竖向静荷载偏心在基础横方向产生的力矩标准值W横－---基础横向抵抗矩-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）对于本题M’横=（96314.3+19451.5）×0.24=27783.79kNmM’横/W横=6.4kpa=146+6.4=152.4kpa=146—6.4=139.6kpa基底附加压力==152.4—18×1—18.7×2.8=82.04kpa==139.6—18×1—18.7×2.8=69.24kpa①a点的沉降SaSa=均布荷载引起的沉降Sa1+三角形分布荷载引起的沉降Sa2将基础分为2块，按分部结合角点法求沉降量对于Sa1，==0.86==0.154查表可得=0.2498代入可得Sa1=0.7×（3.8×0.2498×2－0）=0.0134m对于Sa2，==0.86==0.154查表得=0.2376Sa2=0.7××（3.8×0.2376×2—0）=0.00236m所以a点的沉降为Sa=0.0134+0.00236=0.01576m②b点的沉降Sb=均布荷载引起的沉降Sb1+三角形分布荷载引起的沉降Sb2Sb1=Sa1=0.0134m对于Sb2==0.86==0.154查表可得=0.0116-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）Sb2=0.7××（3.8×0.0116×2—0）=0.000115mSb=Sb1+Sb2=0.0134+0.000115=0.0135m（5）：箱形基础的横向倾斜==0.00009（6）：基础横向倾斜验算==0.00716>所以满足基础倾斜沉降验算1.1.1箱形基础的结构设计1.1.1.1顶板的计算（1）：顶板正截面强度计算地下室房间顶板，内格视为四边固定，边角区格的外边界按固定边考虑荷载：板自重0.3×25=7.5kN/m2活荷载2kN/m2荷载设计值1.35×7.5+1.4×2=12.9kN/m2按四边固定的双向板计算=0.0176×12.9×6×6=8.17kNm=0.0176×12.9×6×6=8.17kNm=－0.0513×12.9×6×6=23.82kNm=－0.0513×12.9×6×6=23.82kNm地下室顶板配筋如下表，表中板宽b=1000mm，板的有效高度h0=270mm，钢筋强度=300N/mm2N/mm2表4-28地下室顶板的配筋计算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）位置（kNm）（Nmm）（mm2）8.171.22×1090.00670.9966101.28.171.22×1090.00670.9966101.223.821.22×1090.01950.9929723.821.22×1090.01950.99297选配钢筋为16@200（2）：顶板斜截面强度验算=1.57N/mm2=270mm=6000mmS=（3.0—0.15）×（6—0.7）/2=7.55m2=12.9×7.55=97.4kN==1式中<800mm时取为800mm所以=0.7×1.0×1.57×（6×1000—2×0.27×1000）×0.27×1000=1620kN>=97.4kN顶板抗剪满足要求1.1.1.1底板的计算（1）：斜截面抗剪及冲切强度验算①斜截面抗剪强度验算荷载设计值=190.7kpa=190.7×7.55=1439.79kN=0.7×1.0×1.57×（6-2×0.47）×0.47×106=2613.6kN>V所以满足抗剪强度的要求②抗冲切强度验算-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）底板的抗冲切强度应满足以下要求=470mm为距基础梁边/2处冲切临界截面的周长为受冲切承载力截面高度影响系数，<800mm时，取为1.0=[（6—0.6—0.47）×2+（6—0.7—0.47）×2]×103=19.52×103m所以=0.7×1.0×1.57×19.52×103×0.47=10082.7kN=178.2×7.55×4=5381.64kN其中为相应于荷载效应基本组合的扣除底板自重后的基底平均净反力设计值=190.7—12.5=178.2kpa因>，所以满足抗冲切强度要求（2）：局部弯曲计算扣除底板自重后的荷载设计值为190.7—12.5=178.2kpa按各区格板四边固定进行计算=0.0176×178.2×6×6=112.9kNm=0.0176×178.2×6×6=112.9kNm=－0.0513×178.2×6×6=329kNm=－0.0513×178.2×6×6=329kNm;b=1000mm=470mm=16.7N/mm2=300N/mm2-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）表4-29底板配筋计算位置（kNm）（Nmm）（mm2）112.93.7×1090.030.985813112.93.7×1090.030.9858133293.7×1090.0890.95324483293.7×1090.0890.9532448故底板配筋为上网18@150下网25@1501.1.1箱形基础的外墙计算1.1.1.1外纵墙计算外墙可视为支承于顶板，底板及横墙上的双向板，其四边为固定边，承受水平方向的土压力及纵向整体弯曲产生的剪力（1）：土压力计算由于箱形基础顶底板对外墙约束较强，因此土压力按静止土压力计算，静止土压力系数为，用下式计算其中为土的有效内摩擦角，这里近似取=则（A）：墙顶以上覆土产生的土压力为0（B）：地面均布活荷载产生的土压力=式中为地面均布活荷载，对于本题=5.5kpa因此=5.5×0.66=3.63kpa设计值=1.35×3.63=4.8kpa-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）（C）：墙体高度范围内的填土的土压力墙顶0墙底为墙后填土的天然重度，==18.6kN/m3所以墙底填土重度18.6×3.0×0.66=36.8kpa设计值为=1.35×36.8=54.5kpa由上计算得土压力沿墙高分布为（2）：内力计算①计算内力按弹性理论双向板计算将荷载分为均布荷载及三角形分布荷载对于均布荷载=4.8kpa=3.4/6=0.57>0.5查表中系数=0.0378×4.8×3.4×3.4=2.1kNm=0.0064×4.8×3.4×3.4=0.355kNm=－0.0805×4.8×3.4×3.4=4.47kNm=－0.0571×4.8×3.4×3.4=3.17kNm对于三角形荷载-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）=54.5kpa=3.4/6=0.57>0.5查表中系数=0.0032×54.5×3.4×3.4=2.0kNm=0.0188×54.5×3.4×3.4=11.8kNm=0.0051×54.5×3.4×3.4=3.2kNm=0.00193×54.5×3.4×3.4=1.2kNm把均布荷载和三角形荷载计算得的值进行叠加得=2.1+2.0=4.1kNm=0.355+11.8=12.15kNm=4.47+3.2=7.57kNm=3.17+1.2=4.37kNm②正截面强度计算正截面强度计算如下表，其中b=1000mm，h0=400-30=370mm，考虑墙体的构造要求，将支座跨中钢筋全部拉通，形成双面筋外纵墙配筋计算位置（kNm）（Nmm）（mm2）4.12.29×1090.001790.9993712.152.29×1090.00330.99869.27.672.29×1090.00530.997109.84.372.29×1090.00190.99939.4外纵墙配筋采用16@200，双面配筋-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）1.1.1箱形基础的内墙计算箱形基础内墙配筋按构造配置，采用12@200，双面配筋。千万不要删除行尾的分节符，此行不会被打印。“结论”以前的所有正文内容都要编写在此行之前。-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）结论大学生活即将接近尾声，很高兴可以用毕业设计答辩的方式作用为在大学四年本科学习的结束。毕业设计是综合了我们四年所学的知识，把其用于实际之中，以自己的设计理念，用自己的思想完成一项工程设计，对于我们来说确实是一个挑战，虽然设在计过程中会遇到种种困惑，但在老师的细心指导下和自己的努力下，经过近一年的时间，不断的解决设计中遇到的各种问题，最终可以顺利的完成了毕业设计。我所设计的课题名称是财贸金融大厦，是高层办公建筑。在整个毕业设计的全过程中，进行了建筑，结构，和基础三个方面的设计。首先是建筑，由上学期开始的，由于当时处于考研过程中，有些忽略的设计，结果使建筑部分花费时间较少；对于结构部分，大部分是这个学期完成的，用了很长的时间和很大的精力，参考了各种结构方面的书籍，接受了老师的诸多建议，通过不断的完善，完成了结构方面的设计；基础部分由于占的比重较少，用的时间也有限，很快完成了基础部分设计。设计过程中建筑、结构、基础三方面要有机的结合，相互之间不是孤立的，设计过程中要考虑到各方面的要求，做到建筑和结构的和谐统一。建筑外形显示了建筑物的美感，一个好的建筑，需要有一个好的造形，但是相对建筑于而言，我们土木工程专业的学生更多的会观注结构方面的设计，这是与我们本专业息息相关的。而在财贸金融大厦设计中，结构计算至关重要，由于我们所学的知识有限，自己独立完成设计有很大困难，所以计算过程中参照了各种高层结构计算书籍，得以使设计顺利完成，在这里很感谢土木学院的老师们，给了我很多指导思想。毕业设计完成了，自己从中学到了许多知识，同时也把自己四年所学的知识融会贯通，但终究是所知有限，毕业设计中难免仍存在着各种不足，大学四年所学的终究是有限的，而知识是无限的，在以后的研究生的学习中，一定会更加的用心去学习，来弥补自己的不足之处，使自己的专业知识更加丰富，不断的充实自己。最后衷心的希望可以顺利的通过各位老师的答辩！-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）致谢毕业设计经过一年时间的努力终于顺利完成了。在毕业设计中难免会遇到各种问题让人手足无措，在这里要非常感谢各位毕业设计的指导教师，他们在整个的毕业设计中起着举足轻重的作用，从开始设计之初，一直到设计结束，老师一直陪伴着我们，每周都要见好几次，有的老师在一区工作，指导设计很不方便，但他们也是不辞劳苦，很认真的辅导我们，我很为这些老师的精神所感动。结构设计的时候更是频繁的见老师，给老师添了很多的麻烦，在这里我要衷心的说一句，谢谢您！同时也要感谢一些各种结构书籍的编者，这些书籍在我的毕业设计中给了我很大的帮助。同时也感谢我的同学们在设计过程中给我的帮助，一同探讨，共同研究，最终完成了毕业设计。不要自己写，要利用word来自动生成。详情请看最后一页-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）参考文献建筑部分1．建筑设计资料集2．房屋建筑学教材3．高层民用建筑设计防火规范（GB50045-95）4．建筑制图标准（GBJ104-87）5．黑龙江省建筑配件通用图（龙丁）施工部分6．施工手册中国建筑工业出版社7．建筑施工中国建筑工业出版社8．建筑施工手册黑龙江科技出版社9．模板计算手册中国建筑工业出版社10．高层建筑施工手册同济大学出版社结构部分11．新编高层建筑结构（水利水电出板社）12．高层建筑结构设计（中国建研院主编）13．高层建筑结构设计（清华大学出版）14．混凝土及砌体结构上下册15．钢筋混凝土结构计算手册16．简明建筑结构设计手册17．国家规范：包括荷载、钢筋砼地基、抗震、高层、相基等18．高层建筑施工实例(施工图纸)19．有关标准图谁会把上面的引号改成不是这样的对称形式的呀？-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）附录1-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）附录2为了不影响您真情的挥洒，这里我就不给出模板了。J仅“同等学历”的同学需要写这个。什么是“同等学历”？我也不懂。L千万不要删除行尾的分节符，此行不会被打印。不要在此行和下页的注释之间填写任何内容-137-哈尔滨工业大学毕业设计（论文）下面的内容是参考文献，通过“插入”“引用”“脚注和尾注”，插入尾注到“文档结尾”后，word会自动生成序号。双击序号能自动定位。移动引用位置会自动重新编号。还可以插入“交叉引用”，实现对一篇文献的多次引用。因为本人能力所限，不能将其自动放入前面的“参考文献”章节内，也不能去掉接下来的这半条直线，所以就只能麻烦您这么做了：打印前，备份文档，然后将下面的内容copy&paste到“参考文献”内，并要手工修改序号。-137- 哈尔滨工业大学毕业设计（论文）注意！copy前一定要备份！以后再做修改时，要修改备份文档。-137-'