七层框架结构毕业设计

'宁夏理工学院毕业设计(论文)毕业设计(论文)题目名称：石嘴山市大武口华天服饰办公楼设计学院：建筑与环境学院专业/班级：土木工程（房建）11102班学生：郭中俊学号：23613205指导教师：谢芳 宁夏理工学院毕业设计(论文)摘要框架--剪力墙结构，也称为框剪结构，广泛应用于办公和公用高层建筑，也大量应用于高层旅馆设计，我的毕业设计是框架--剪力墙结构的高层办公楼设计。本设计为一栋高层综合办公楼，进行了以下两部分的设计工作：第一部分为建筑设计依据《建筑设计资料集》、《办公建筑设计规范》，并考虑经济性和实用性，进行了建筑设计，水平交通和垂直交通设计严格要求规范要求设计。第二部分为结构设计按照框架-剪力墙结构考虑，全现浇结构。关键词：综合办公楼；高层建筑；框架—剪力墙结构I 宁夏理工学院毕业设计(论文)AbstractFrame-shearwallstructure,alsoknownasframeshearstructure,widelyusedinofficesandpublicbuildings,alsousedinthedesignofhigh-risehotelingreatquantities,mygraduationdesignisaframe-shearwallstructureofthehigh-risebuildingdesign.,atallbuildingdesignworkforthefollowingtwoparts.ThefirstpartisthearchitecturaldesignAccordingtothearchitecturaldesigndatasetcodeforfireprotectiondesignoftallbuildings,andtoconsidereconomyandpracticability,hascarriedonthearchitecturaldesign,horizontalandverticaltransportationtrafficdesignstrictregulations.Thesecondpartisstructuredesign.Accordingtotheframe-shearwallstructure,thewholestructureofcast-in-situ.V 宁夏理工学院毕业设计(论文)目录摘要IAbstractII1建筑设计11.1概述11.2设计要点31.2.1建筑平面设计31.2.2建筑立面设计41.2.3建筑剖面设计41.3方案设计41.3.1建筑平面设计41.3.2建筑立面设计51.3.3建筑剖面设计51.4建筑设计说明51.5建筑材料及做法61.5.1墙体工程61.5.2门窗71.5.3屋面做法71.5.4楼面做法71.5.5地面做法81.5.6卫生间做法81.5.7踢脚做法81.5.8散水做法8V 宁夏理工学院毕业设计(论文)1.5.9落水管及雨水口91.5.10挑出墙面的雨棚等构件91.6主体部分的交通91.7标准层房间布置91.8建筑防火设计及消防措施101.8.1防火规范及措施101.8.2建筑设计101.9建筑构造121.9.1防火墙的设置121.9.2电梯井和管道径的设置122结构设计132.1结构说明132.2基础设计132.3现浇楼板设计133结构设计计算书143.1荷载及侧移刚度计算143.1.1恒荷载标准值计算143.1.2作用在横梁竖向线荷载标准值173.1.3作用在横梁活荷载线荷载标准值173.1.4作用在框架节点集中荷载标准值173.1.5风荷载183.2竖向荷载作用下框剪结构内力计算213.2.1框架内力计算213.2.2传递与分配：24V 宁夏理工学院毕业设计(论文)3.3截面设计303.3.1框架梁303.3.2框架柱353.4楼板设计443.4.1楼板类型及设计方法的选择443.4.2设计参数443.4.3弯矩计算443.4.4截面设计473.5楼梯设计503.5.1设计参数503.5.2楼梯板计算503.5.3平台板计算513.5.4平台梁计算523.6基础设计533.6.1基础选型533.6.2内柱基础设计（联合基础）533.6.3.外柱基础设计（独立基础）59参考文献63结束语64致谢65附录66V 宁夏理工学院毕业设计(论文)1建筑设计1.1概述高层办公楼是近代经济发展和科学技术进步的产物。城市人口集中，用地紧张以及商业竞争的激烈化，促使了近代高层建筑的出现和发展。高层建筑以其高度和体量给人以宏伟的感觉，加之建筑师巧妙的造型和各种装饰材料的运用，使其更加壮观。建筑是有表情的，每一种建筑都有自己独特的文化底蕴。本办公楼设计在造型艺术上，主要的设计意念就是源自中国天圆地方的传统理念。因此在本次设计上力求创造出具特色文化的建筑，造型美观新颖的同时，更融入中华传统思想，以人为本，建筑空间布局合理，体量组合协调一致，色彩处理淡雅明朗。简洁大方，给人以视觉上的享受，打造成当地的亮点建筑。整个地块为规则的四边形，对称中与不规则的统一构想。本设计中本着“安全、适用、经济、美观”的指导方针，贯穿“为客人服务”的理念，在满足《建筑设计防火规范》要求和使用功能的同时，力求创造舒适的内部空间和简洁大方美观的立面效果，突出了建筑主入口的设计及门窗立面的处理。建筑平面具有采光好、开间较大、人流合理等优点，尤为重要的是和其它形式相比造价比较低，较为适合我国当今建筑市场要求成本适配的现状。在建筑设计中建筑立面是较为重要的环节，建筑物既是技术产品，也是艺术品，因此不仅要满足人们使用的基本要求，而且要满足人们精神、文化方面的需要。建筑的美观问题，在一定程度上反映了社会的文化生活、精神面貌和经济基础，因此，要结合新时代办公楼风格及石嘴山的历史文化背景，创造出美观、简洁、大方的办公楼立面。但在门窗的立面效果上却要体现出一定的特色。顶层局部突出，并且对窗户立面做出一定装饰效果，能够给人一种温馨自然、简洁大方的感觉，一层正立面的玻璃幕墙与柱子的完美结合也体现了虚实结合的建筑表达方式。建筑的主入口在设计时也着重进行了考虑，力求给人一种厚重的感觉。建筑设计中的核心即为使用部分，因此，使用部分的设计严格遵守设计任务书的要求，62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)达到甲方要求的预期的使用功能要求。根据建筑“一”字形的特点，采用走道式组合，鉴于石嘴山为北方城市的特点，各房间沿走道两侧布置，有利于保温。此外这样布置的特点还能使使用房间与交通联系部分明确分开，各房间相对独立，房间门直接开向走道，通过走道相互联系。本设计采用单内廊式，平面紧凑，占地面积小，节约用地，外墙较短，有利于节约能源，对远北方地区尤其适用，尽管这种布局只有走廊南侧的房间采光较好，但在走廊北侧的位置设计放置楼梯间、电梯间、库房、卫生间等房间，总体上并不影响建筑的使用。在进行建筑内部平面组合时，各房间组成根据其使用特点，要形成明显的内外关系。本建筑充分考虑到不同房间的使用性质，对不同类别的房间进行了分类，在布置时使它们之间既相对分开又不影响相互联系。本建筑交通联系部分的设计充分考虑了以下几个方面：(1)交通路线简洁明确，通行顺畅。(2)紧急疏散时人流组织良好，安全迅速。(3)满足必要的采光，通风要求。(4)在满足使用要求的前提下，尽量减少交通联系部分的面积，以节省投资。走道宽度为3.00m，位于袋形走道两侧或尽端的房间至外出口或封闭楼梯间的最大距离均小于22m，满足安全防火规范的相关规定。垂直交通部分设计了两部电梯，三部双跑楼梯。本设计做到楼梯分布使整个办公楼的人流组织均匀有序、主次分明。在考虑优化建筑设计的同时，也要考虑结构方面，轴网布置要规则统一，房间的层高设计和楼层的竖向组合对建筑的造价影响较大，在进行剖面设计时在满足使用功能的前提下，应降低层高和室内外地面的高差。降低层高首先是减少了建筑材料的用量，减少施工量，同时又减少了墙体自身的荷载，因此有减小了基础的宽度，其次是减低了建筑物的总高度，从日照间距上来说还能节约建筑用地。本工程在建筑材料的选用上在考虑到实用、美观的前提下也充分考虑了经济的要求。窗户全部采用塑钢窗，该窗具有保温性能良好，适合沈阳市这样的北方城市，符合节能的要求。主要窗户尺寸为2.4m，是办公室内采光良好。建筑的主入口为一个旋转门和四个玻璃门，为加强保温性能，在入口处设风幕，建筑内部门均为实木门，这样既在办公建筑美62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)观上达到了要求，在保温和建筑功能上也符合相关规定。本工程所有墙体均为混凝土空心砌块，有效的减轻了结构的自重，同时也符合环保要求。1.2设计要点1.2.1建筑平面设计办公楼主要提供和满足高新技术产业办公和经营之用。满足现代办公建筑的多样性和灵活性需求。在对办公建筑分析研究的基础上，形成了比较合理的大空间建筑平面布局模式，强调对产业的适应性.多样性和使用上的灵活性。主要特点如下；（1）建筑有效空间的最大化。建筑平面采用长方形布置，中间部分均为办公等多功能的建筑空间。以利于分隔和有效利用空间。建筑中间布置消防电梯和楼梯。东西两端各设置公用生活设施及疏散楼梯间，解决垂直交能问题。以满足高科技产业的办公建筑要求。（2）空间的灵活分隔。建筑设计内部可用轻质隔墙隔断，充分考虑了建筑空间的灵活分隔和布置，做到既可分层整体出租，也可局部灵活分隔，最大限度满足各种不同用户的需求，体现建筑较强的通用和灵活性。符合高新技术企业的特点。（3）中庭的形象设计。建筑设置两层裙房，在底层裙房东面设置中庭，二层楼高，轩敞气派，屋面设置采光天窗，使中庭创造良好的共享空间，为今后企业入驻提供良好环境。同时为今后布置总服务台.商务中心.银行.小型超市等造有利条件。（4）良好的安全疏散通道。建筑的主出入口设置方形底层办公及酒店入口，加强入口空间导向性。建筑南边设置了非机动车库入口，满足生产的需要。同时在东边两端各设置疏散的商业出入口。使整个建筑符合消防设计的要求。为适应高新技术办公企业的使用需要，以简洁的形体与扇形的布局相结合，建筑外立面采用稳健清新的浅灰色为主色调，，配以黑灰色铝合金型材竖向杆件以及银灰色透明玻璃，利用材料的虚实对比，以及色彩的明暗搭配形成挺拔俊朗.浑然一体的远景效果，而材质本身色彩的细微变化以及立面构件细部的处理又给人以层次丰富，富有质感的近景感受。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)1.2.2建筑立面设计高层建筑往往以其宏伟的尺度和巨大的体量给观者以强烈的视觉感受，同时也决定和影响着其所在城市区域的艺术风格和美学价值。作为一个位置及功能都非常重要的建筑，在建筑语言的创造上应精雕细凿。本办公楼采用了简洁而极富表现力的几何形式——方形，突出建筑的时代感与标志性，流畅挺拔而不失雄伟。整个主体建筑于简洁纯净中蕴含丰富的变化，以含蓄的姿态体现优雅的品质，建筑随着阳光的变化及视线的移动，形成一幅幅生动而富有变幻的画面。建筑同时表现出大的体型及细致的尺度，这种并存的美感使人无论在何种角度都可感到视觉上的愉悦。高技术与现代材料的运用进一步增强了建筑的表现力：流畅的铝框与剔透的玻璃将建筑的立面表现得淋漓尽致；通过主体高度上的收分变化，丰富了城市轮廓线，实现了建筑形体的优美挺拔的感觉；重复使用的细部使现代建筑的简洁与传统建筑的精致巧妙融合。整组建筑一气呵成，建筑语言完整统一，成为城区中央商务区核心地带地标式的建筑之一。1.2.3建筑剖面设计（1）分析建筑物空间组合情况，确定其最合适的剖切位置。一般要求剖到楼梯及有高低错落的部位；（2）进一步核实外墙窗台、过梁、圈梁、楼板等在外墙高度上的关系，确定选用那种类型的窗台、过梁、圈梁、楼板及其形状和材料；（3）根据平面图计算确定的尺寸，核对楼梯在高度方向上的梯段的尺寸，确定平台梁的尺寸。1.3方案设计本方主要特点:突出"外观整洁，功能合理",努力创造功能合理,经济适用,安全舒适,环境优美,满足现代人工作的办公楼,方案可实施性较强。1.3.1建筑平面设计本办公楼工程为现浇混凝土框架结构，在框架结构的平面布置上，柱网是竖向承重构件的定位轴线在建筑平面上所形成的网格，使框架结构的脉络，柱网布置既要满足建筑平62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)面布置和使用功能的要求，又要使结构受力合理，构件种类少，施工方便，柱网布置还应与建筑分隔墙布置互相协调，一般常将柱子设在纵横建筑墙交叉点上，以尽量减少柱网对建筑使用功能的影响。框架结构常用的柱网布置方式有：内廊式、外廊式、等跨式、对称不等跨式等。本框架结构办公楼采用内廊式柱网布置。各个房间的开间和进深根据现行办公建筑设计规范划定。1.3.2建筑立面设计该办公楼在建筑立面上采用宽大而明亮玻璃窗，有效的满足室内采光的要求，同时可以表现简洁和现代感。建筑立面和竖向剖面上力求规则，避免立面的凹进或突出，使结构的侧向刚度变化均匀，有利于结构抗震。1.3.3建筑剖面设计建筑物的剖面图要反应出建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。剖面设计的主要任务是确定建筑物各部分应有的高度、建筑物的层数及建筑空间的组合关系。在建筑物的层高上，考虑到建筑空间比例要求及办公建筑设计规范规定办公楼室内净高要求，该办公楼的层高为首层和二层为5m，其余各层层高3.5m。根据总建筑面积等各方面的要求，该建筑物为13层；总建筑高度为51.5m.满足7度抗震设防烈度区建筑物。另外从室内采光和通风的角度考虑，窗台的高度取0.9m。此设计满足“适用、安全、经济、美观的总体要求，建筑平面简洁、明快、体现时代待征，结构方案合理，体系选择准备、技术先进、利于施工，装饰简洁适用、经济。1.4建筑设计说明本工程总面积约为16500m2，根据任务书提供及查找资料该办公楼位于抗震设防烈度为7度的区域，设计基本地震加速度为0.15g，设计地震分组为第一组，框架抗震等级为三级。1.4.1图中标注除有特别注明外，标高以米计，尺寸以毫米计。1.4.2本图根据任务书要求按七度地震区抗震设防。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)楼面、走廊及楼梯允许活荷载为2.0kN/m2。房屋正常使用年限为50年。1.4.3放样以现场实际为放样依据。1.5建筑材料及做法1.5.1墙体工程填充墙除特殊承重钢筋砼墙体详见结施图注明外，其余均为200厚加气砼砌块，非承重墙的外围护采用200厚MU5.0加气砼砌块，M5混合砂浆砌筑；内墙采用200厚加气砼砌块，M5砂浆砌筑。局部为100厚加气砼砌块详见平面图。构造和技术要求参见05YJ3-4《加气混凝土砌块墙》，砌块和砂浆标号详见结施图。墙体留洞及封堵：钢筋混凝土墙上的留洞，预留洞编号及尺寸要求见平面图；待管道设备安装完毕后，用C20细石混凝土填实。1.5.2门窗建筑外门窗为80系列中空玻璃推拉铝合金窗，所有开启扇均加纱扇，窗的气密性等级不低于4级，抗风压性能为4级，水密性能为4级，保温性能为7级，隔声性能为4级。门窗玻璃地选用应遵照《建筑玻璃应用技术规程》(JGJ113-2003)和《建筑安全玻璃管理规定》发改运行［2003］2116号的相关规定。门窗立面均为洞口尺寸，门窗加工尺寸要按照装修面厚度由承包商予以调整，核实无误后，方可进行制作、安装。门窗立樘除单向平开门立樘与开启方向墙面平外，其余均立樘中。管道竖井门设200mm高砖砌门槛，并于外墙对齐。门窗选料、颜色、玻璃见“门窗表”附注，门窗五金件要求应满足GB9296-GB9298,GB9300-GB9305;纱窗设计可参考05YJ4-1中的43,47,49,55-57,61,75-77页等节点设计。防火墙和公共走廊上疏散用的平开防火门应安装闭门器，双扇平开防火门安装闭门器和顺序器，常开防火门须安装信号控制关闭和反馈装置；门窗未特殊注明者均紧贴柱子开，窗台凡低于800mm者，应设护窗栏杆，做法参见05YJ8-73-2,普通落地窗应加800高护窗栏杆，护拦垂直拦杆净距宜小于110。所有栏杆标注尺寸均为完成建筑装修面层后高度。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)1.5.3屋面做法本建筑物屋面防水等级为二级，防水层耐用年限为15年。（1）屋面做法：屋1：用于主楼屋面，为上人屋面，做法参05YJ1屋4。（保温材料为B1、厚度45mm、防水卷材F1。）（2）屋2：不上人屋面，用于裙房部分及顶层设备间屋面，做法采用参见05YJ1屋1。（保温材料为B1、厚度45mm、防水卷材F1）所有平屋面排水坡度为2%,檐沟排水找坡均为1%;屋面做法未详尽之处按照《屋面工程质量验收规范GB50207-2002》及《平屋面05YJ1》进行施工。1.5.4楼面做法(1)120厚钢筋混凝土板(2)铺20厚大理石，稀水泥浆擦逢1.5.5地面做法木块地面(1)刷素水泥浆结合层一道(2)20厚1：3水泥砂浆找平层(3)60厚C15混凝土(4)100厚碎石或碎砖夯实(5)素土夯实1.5.6卫生间做法(1)4厚马赛克，素水泥浆擦缝(2)5厚1：1水泥细石砂浆结合层(3)15厚1：3水泥砂浆找平层(4)2厚水乳型橡胶沥青防水涂料一布四涂防水层(5)素水泥浆结合层一道(6)90厚钢筋混凝土楼板62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)1.5.7踢脚做法水磨石踢脚、台度：(1)10厚1:2水泥白石子磨光打蜡(2)12厚1:3水泥砂浆打底(3)刷界面处理剂一道1.5.8散水做法混凝土散水(宽900毫米)：（1）60厚C15混凝土，撒1：1水泥砂子，压实抹光（2）120厚碎石活碎砖垫层（3）素土夯实，向外坡4％1.5.9落水管及雨水口屋面雨水口做法详见图集；水落管材料采用直径为100PVC水落管。1.5.10挑出墙面的雨棚等构件凡未特别注明者，其上部粉刷1：2水泥砂浆，并找1℅挑水坡。其下部粉刷1：2水泥砂浆15厚白色106涂料，并做30mm宽滴水线。(1)建筑方案及其初步设计。(2)建筑平面、立面和剖面设计。(3)主要部位的建筑构造设计及材料作法。(4)绘制建筑施工图。1.6主体部分的交通大门和门厅是办公楼的主要入口和人流交汇处，是重要的水平交通枢纽，此办公楼大门为旋转门，使建筑物在立面上给人感觉十分开阔。由主入口进入楼内，可以进入门厅，在门厅一侧设有收发室，另一侧设有警卫室。在一层设有会议室，可以从楼内进入，目的是方便楼内工作人员。电梯和楼梯作为垂直交通运输工具，设置在正对门厅左右两侧，位置明显，方便办公人员上下。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)在高层办公楼中，电梯是主要的垂直交通工具。在正常运行情况下，电梯的使用率远大于楼梯，电梯前设有候梯室，避免人流滞留在走廊中。楼梯在高层建筑中的作用也是不容忽视的。楼梯在高层建筑中可作为逃生工具，而且楼梯也可以缓解电梯压力。本设计有两部防烟楼梯。1.7标准层房间布置该高层办公楼根据大庆市的实际情况，办公房间有单人、多人办公室，由于该办公楼为综合性办公楼，在标准层中设置了大、小型办公室，以满足不同功能的需要。办公室布置为单廊式，是一种传统的布置方式，这种布置方式可以使办公人员工作协调一致，方便联系，但是内廊式采光不足。在该高层办公楼中，办公室均采用吸声隔音天花板吊顶。吊顶的透视感十分强烈，作为办公间的顶界面，最能反映空间的形状及关系。一方面吊顶可以减少噪音，保证声音干扰，另一方面也可增强人们的视觉效果，因为通过吊顶把照明、空调、供水、供热、消防的管线都遮盖了，增加可美观。但是吊顶设计也较复杂，吊顶的设置主要包括照明灯具，成行布置，空调风口等设施，还包括送风口,回风口、顶装式机盒管等，消防设施包括烟式报警器，消防喷淋器、机械排烟口、吊顶口检修等。按照规范上的要求，在满足多专业的功能上要求的前提下，尽量将吊顶上的多种设施排列的整齐、美观、建立秩序、克服凌乱、避免杂乱无章，同时考虑吊顶材料的分块，并且尽量在可能增设隔断墙的部位留出空隙，以备增设隔断时，不必拆设吊顶上的各种设施。同时可吊顶内部检修。作为高层建筑，一定要设置电梯，所以一定要在屋顶间设置电梯房。1.8建筑防火设计及消防措施1.8.1防火规范及措施位置：高层建筑的底边至少有一个长边（或周边长度的1/4且不小于一个长边的长度）不应布置高度大于5m，进深大于4m的裙房，且在此范围内必须设有直通室外的楼梯或直通楼梯间的出口。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)防火间距：高层建筑之间的防火间距不应小于13m，高层建筑与裙房之间的防火间距不应小于9m。消防车道：高层建筑的周围应设环形消防车道。本建筑设计中设有进入内院的消防车道。消防车道的宽度不应小于4m。消防车道下的管道和暗沟等，应能承受消防车辆的压力。1.8.2建筑设计1.8.2.1平面布置消防控制室宜设在高层建筑的首层，且采用耐火极限不低于2h的隔墙和1.5h的楼板与其他部位隔开，并设直通室外的安全出口。餐厅、礼堂等人员密集的场所，设在一层裙房里，并宜设置单独出入口。1.8.2.2防火和防烟分区高层建筑应采用防火墙等划分防火分区，且每个防火分区二类建筑允许最大建筑面积不应超过1500m2。设有自动灭火系统的防火分区，其允许最大建筑面积可增加1倍；当局部设置自动灭火系统时，增加面积可按局部面积的1倍计算。高层建筑与其裙房有防火墙等防火分隔设施时，其裙房的防火分区允许最大建筑面积不应超过2500m2，当设有自动喷水系统时，防火分区允许最大建筑面积可增加1倍。1.8.2.3疏散楼梯间和楼梯超过32m的二类建筑应设防烟楼梯间。防烟楼梯间的设置应符合下列规定：楼梯间入口应设前室、阳台或凹廊。前室的面积，公共建筑不应小于6m2。前室和楼梯尖的门均应为乙级防火门，并应向疏散方向开启。裙房和除单元和通廊式住宅外的建筑高度超过32m的二类建筑应设封闭楼间封闭楼梯间的设置应符合下列规定：楼梯间应靠外墙，并应直接天然采光和自然通风，当不能天然采光和自然通风时，应按防烟楼梯间规定设置。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)楼梯间应设乙级防火门，并应向疏散方向开启。1.8.2.4消防电梯高层建筑中，高度、超过32m的二类建筑应设消防电梯。本设计每层建筑面积不大于1500m2，所以设一台消防电梯。消防电梯与客梯兼用，同时符合消防电梯的要求。消防电梯应设前室，由于与防烟楼梯间合用前室，前室面积不应小于10m2[3]。消防电梯间前室宜靠外墙设置，在首层设直通室外的出口或经过长度不超过30m的通道通向室外。消防前室的门，应采用乙级防火门或具有停滞功能的防火卷帘，消防电梯间前室门口宜设挡水设施，消防电梯的井底应设排水设施。消防电梯的载重量不应小于800kg。消防电梯行驶速度的确定，应按从首层到顶层的运行不超过60s计算。1.9建筑构造1.9.1防火墙的设置防火墙不宜设在U形、L形等高层建筑的内转角处。防火墙不应开设门、窗、洞口，当必须开设时，应设置能自行关闭的甲级防火门、窗。防火门多向疏散方向开启的平行门，并在关闭后能从任何一侧手动开启。1.9.2电梯井和管道径的设置电梯井独立设置，井内严禁设可燃气体和甲、乙、丙类液体管道，并不应敷设与电梯无关的电缆、电线等。电梯井井壁除开设电梯门洞和通气孔洞外，不应开设其他洞口。电梯门不应采用栅栏门。电缆井、管道井、排烟道、垃圾道等竖向管道，应分别独立设置，其井壁应为耐火极限不低于1h的不燃烧体，井壁上的检查门应采用丙级防火门。本建筑不设垃圾道，每层设一垃圾收集间，通过电梯运出室外62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)2结构设计2.1结构说明本工程为13层框架结构，建筑物总高度为51.5m，抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.15g,设计地震分组为第一组，建筑抗震设防类别为丙类，框架结构抗震等级为三级，结构安全等级为二级，结构正常使用年限为50年。室内设计标高为±0.000，相对于绝对标高0.450m,室内外高差为450mm。建筑物的耐火等级为二级。图纸中标高以米计，尺寸以毫米计。2.2基础设计根据提供工程资料，本工程所在地的地质条件良好，选用柱下独立基础即可满足要求。选用独立基础，基础高度取750mm，基础埋深1.40m，根据上部结构传来的内力值进行基础设计，并进行抗冲切验算和基础配筋。2.3现浇楼板设计框架梁把板分割成区格，根据各区格的长边与短边之比，确定是单向板还是双向板（长边与短边之比大于2，属于单向板；长边与短边之比小于2，属双向板），按照不同的计算理论和方法，分别进行控制截面配筋计算。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)3结构设计计算书3.1荷载及侧移刚度计算3.1.1恒荷载标准值计算(1)屋面永久荷载标准值保护层：20厚1:3水泥砂浆面层0.02m20KN/m=0.4KN/m防水层：15厚高分子防水卷材0.04KN/m找平层：20厚1：3水泥砂浆找平20KN/m0.02=0.4KN/m保温层：40厚挤塑保温层0.5KN/m0.04=0.02KN/m找坡层：1：6水泥渣1％找坡，最薄处30厚14KN/m0.0375=0.525KN/m结构层：120厚钢筋混凝土现浇板25KN/m0.12=3KN/m120厚板底抹灰20KN/m0.12=0.24KN/m合计：q=4.675KN/m(2)一～十三层楼面：铺20厚大理石，稀水泥浆擦缝0.02m28KN/m=0.56KN/m40厚C20细石混凝土垫层25KN/m0.04=0.1KN/m120厚现浇混凝土板25KN/m0.12=0.4KN/m5厚水泥砂浆打底20KN/m0.05=0.1KN/m合计：q=4.66KN/m（3）梁自重（包括20mm厚抹灰）62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)A：主梁：主梁自重(300700):25KN/m0.30.6=4.5KN/m梁侧抹灰两边：KN/m=0.33KN/m合计：q=4.83KN/mB:次梁次梁自重（200500）:25KN/m0.30.5=3.75KN/m梁侧抹灰两边：0.022（0.5-0.12）17KN/m=0.33KN/m合计：q=4.01KN/m（4）柱自重柱自重（800800）:25KN/m0.50.5=3.75KN/m柱侧抹灰：0.50.01417KN/m=0.33KN/m合计：q=6.35KN/m（5）填充墙自重A：外墙：12厚1:3水泥砂浆面层0.012m20KN/m=0.24KN/m8厚1:2.5水泥砂浆20KN/m0.008=0.4KN/m60厚GRC保温材料0.14KN/m62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)370厚加气混凝土6.5KN/m0.37=2.405KN/m6厚1:0.5:4水泥石灰膏砂浆打底扫毛14KN/m0.006=0.084KN/m5厚1:2.5水泥砂浆抹面，压实赶光20KN/m0.005=0.1KN/m合计：q=3.129KN/mB:内墙：20厚抹灰20KN/m×17×2=0.68KN/m200厚加气混凝土6.5KN/m0.24=1.56KN/m合计：q=2.24KN/mC:玻璃幕墙：玻璃幕墙自重1.3KN/m合计：q=1.3KN/mD:女儿墙：200厚18KN/m×0.24+17KN/m×2×0.02=5KN/m合计：q=5KN/m（6）门窗自重铝合金玻璃窗0.4KN/m62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)木门0.2KN/m合计：q=0.6KN/m3.1.2作用在横梁竖向线荷载标准值（1）屋面横梁竖向线荷载标准值梁自重4.83KN/m板传来的荷载4.675×4.0=18.7KN/m合计23.53KN/m（2）楼面横梁竖向线荷载标准值梁自重4.83KN/m板传来的荷载4.66×4.0=18.64KN/m填充墙自重0.24×（3.6-0.6）×2.24=1.613KN/m合计25.08KN/m3.1.3作用在横梁活荷载线荷载标准值（1）屋面横梁活荷载线荷载标准值板传来的活荷载1.35×4=5.4KN/m（2）楼面横梁竖向线荷载标准值板传来的活荷载2×4=8KN/m走廊活载2.5×4=10KN/m3.1.4作用在框架节点集中荷载标准值（1）作用在屋面框架节点集中荷载标准值①边柱恒载62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)边跨梁粉刷0.02×（0.6-0.1）×2×4×17=1.36KN1.5m女儿墙重0.24×0.3×18×4=5.184KN女儿墙粉刷0.3×0.02×17×4×2=0.408KN连系梁传来屋面自重4.475×4×=17.9KN合计24.852KN活载1.35×4×2=6KN②中柱中柱梁自重0.3×0.6×25×4=18KN中柱梁粉刷（0.6-0.1）×2×0.02×4×17=1.36KN梁传来屋面自重4.475×4=7.16KN合计54.5KN活载0.5×4×0.5×3.6×2+3.6×2=10.3KN（2）作用在楼面框架节点集中荷载标准值（此处未考虑填充墙重量）①边跨边柱梁自重0.3×0.6×25×4=18KN边柱梁粉刷（0.6-0.1）×2×0.02×4×17=1.36KN梁传来楼板自重0.5×3.6×3.6×0.5×3.5=11.34KN合计52.6KN柱自重22.5KN活载3.6×0.5×3.6×0.5×2.0=8.8KN3.1.5风荷载(1)横向风荷载的计算：①垂直作用在建筑物表面单位面积上的风荷载标准值按照下式计算：62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)本建筑物高宽比，矩形平面建筑，风载体型系数，风振系数，其中，，为脉动增大系数，按照《高规》查表，取结构基本自振周期，则，查表得；为脉动影响系数，由《高规》查表，根据及查得所以，横向风压为：①总风荷载计算：作用于建筑物表面高度z处总风荷载是沿高度变化的分布荷载，在本工程中，前式可以简化为，式子中B为高度z处的建筑物长度，对主体结构B=57.6m,对于小塔楼B=m简化计算，将折算为作用于各楼层标高处的集中荷载，即式中，、——第i层楼面上、下层层高计算顶层时，取女儿墙高度根据构造要求，取加密区箍筋为4肢Ф10@100，加密区长度取1000mm。加密区的箍筋肢距，三级不宜大于和倍箍筋直径的较大值，至少每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋约束。非加密区应满足箍筋体积配箍率不宜小于加密区的一半，且箍筋间距在三级时不应大于，为纵筋直径。所以应满足s<15d=360mm,故箍筋配置为4Ф10@200。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)以上计算结果见下表：横向风荷载计算表层号ZiμzωkBHFi(kN)V(kN)FiHi(KN·m)1339.901.561.607.123.9044.53675.56　1776.571236.001.511.5157.603.90334.5444.5312043.331132.101.451.4257.603.90313.95379.0610077.931028.201.391.3257.603.90292.70671.768254.06924.301.331.2257.603.90270.60942.366575.59820.401.261.1257.603.90247.421189.785047.42716.501.171.0157.603.90222.791412.573676.01612.601.080.8957.603.90196.061608.632470.35518.61.030.9857.603.90189.911325.451879.4748.701.000.7857.603.90172.251780.881498.5436.751.010.9157.603.90156.411376.321628.4324.801.000.7257.604.80159.461940.34765.4313.210.931.51　57.60　　　52185.23(2)横向风荷载作用下的内力计算作用于各楼层标高处的风荷载集中力（包括小塔楼部分）应折算为三种典型荷载，即作用于屋面小塔楼的风荷载传至主体结构顶端，为顶点集中荷载F=44.53kN；去一层楼面的风荷载密度为均布荷载q，由上表知，三角形荷载最大荷载极度62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)3.2竖向荷载作用下框剪结构内力计算3.2.1框架内力计算本工程只计算③轴框架的内力：框架在竖向荷载作用下的内力计算用分层法，取各层梁及其62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)上下柱为独立的计算单元（柱的远端作为固定端）。除了底层外，各柱线刚度乘以0.9，传递系数取1/3（底层线刚度不折减,传递系数1/2）。分层计算所得的梁端弯矩即为最终弯矩；而柱端弯矩需要由上下两层所得的同一柱端弯矩叠加而成。1．计算简图：62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)分配系数以及固端弯矩：（1）梁柱线刚度KL2—1:KL2—2:柱的线刚度见下表:③轴框架柱线刚度计算表柱号层号层高b×hEc(107kN/m2)ic(104kN·m)0.9ic(104kN·m)③-B.E1~250.8×0.83.257.312　2~133.50.8×0.83.2598.1①-D1~250.8×0.83.2517.853　2~133.50.8×0.83.2521.97319.776（2）分配系数:算弯矩分配系数时，上层柱的线刚度为0.9ic(底层柱为ic)（3）梁的固端弯矩：各梁分别受均布荷载和集中荷载作用，其固端弯矩见下表：③轴在恒荷载作用下梁的固端弯矩层号梁号BD(KL2-1）DE(KL2-2）固端弯矩MBDMDBMDEMED12~13均布荷载-109.338109.338-46.85646.856集中荷载-148.013148.013-96.0196.01合计-257.351257.351-142.875142.87562宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)1~11均布荷载-113.77113.77-51.71351.713集中荷载-102.495102.495-67.04767.047合计-216.265216.265-118.76117.763.2.2传递与分配：以顶层为例，弯矩分配过程以及结果见下表：顶层在恒荷载作用下的弯矩分配表节点号BDE杆件号下柱BDB下柱DEED下柱荷载类型刚度系数8.15.675.6719.7767.997.998.1分配系数0.590.410.170.60.230.490.51恒载固端弯矩　-257.351257.351　-142.88142.88　分配和传递　-9.73-19.46-68.69-26.33-13.17　157.58109.554.75　-31.78-63.55-66.15　-1.95-3.9-13.78-5.29-2.65　157.58159.53288.74-82.74-206.2863.51-66.1562宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)利用力矩分配法计算各层的梁端弯矩，各层如下图所示：2~9层力矩分配图62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)下表为恒荷载作用下③轴柱端轴力、弯矩、剪力：一层力矩分配图62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)恒荷载作用下③轴梁柱弯矩图（单位：KN.m）由于柱端弯矩取相邻两层单元对应的柱端弯矩之和,原来已经平衡的节点矩可能不再平衡,当此项弯矩较大时应考虑再分配,使节点弯矩取得平衡.横荷载作用下,梁柱最终弯矩图见上图.计算各跨梁端剪力时,可以将梁看作简支梁,求出梁在梁端弯矩和该跨梁上的恒载作用下的支座反力即为梁端剪力；各柱端剪力根据柱端弯矩由平衡条件求出；各柱上端轴力由横向框架梁端剪力、纵向梁端支反力与上层柱传来的轴力相加得到。各柱下端轴力为上端轴62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)力加上本层柱的自重。根据上述做法求得的③轴框架梁端弯矩和剪力如下表所示：层号kL2-1kL2-2梁端弯矩(kN﹒m)梁端剪力(kN)梁端弯矩(kN﹒m)梁端剪力(kN)MBDMDBVBDVDBMDEMEDVDEVED13-159.530288.74142.15-149.920-206.28063.51108.41-108.34512-165.065233.26123.00-128.466-153.19174.2692.72-92.87111-165.065233.26123.00-128.466-153.19174.2692.72-92.87110-165.065233.26123.00-128.466-153.19174.2692.72-92.8719-165.065233.26123.00-128.466-153.19174.2692.72-92.8718-165.065233.26123.00-128.466-153.19174.2692.72-92.871757.60233.2233.2-128.46-153.1974.292.72-92.8716-165.065233.26123.00-128.466-153.19174.2692.72-92.8715-165.06233.2123.0123.0-153.1974.292.72-92.8714-165.065233.26123.00-128.466-153.19174.2692.72-92.8713-165.06233.2123.0-128.46-153.1974.292.72-92.8712-165.065233.26123.00-128.466-153.19174.2692.72-92.8711-163.990234.35123.00-128.466-154.57572.6992.72-92.87162宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)活荷载作用下的弯矩分配、传递与恒载作用下的计算完全相同，下表为活载作用下③轴框架梁端弯矩和剪力：荷载作用下③轴框架梁端弯矩、剪力荷载类型层号kL2-1kL2-2梁端弯矩(kN﹒m)梁端剪力(kN)梁端弯矩(kN﹒m)梁端剪力(kN)MBDMDBVBDVDBMDEMEDVDEVED113-32.17066.43029.434-42.220-47.97014.97032.654-22.56312-51.46062.06032.996-38.659-35.40030.00028.581-26.63711-51.46062.06032.996-38.659-35.40030.00028.581-26.63710-51.46062.06032.996-38.659-35.40030.00028.581-26.6379-51.46062.06032.996-38.659-35.40030.00028.581-26.6378-51.46062.06032.996-38.659-35.40030.00028.581-26.6377-51.46062.06032.996-38.659-35.40030.00028.581-26.6376-51.46062.06032.996-38.659-35.40030.00028.581-26.6375-51.46062.06032.996-38.659-35.40030.00028.581-26.6374-51.46062.06032.996-38.659-35.40030.00028.581-26.6373-51.46062.06032.996-38.659-35.40030.00028.581-26.6372-51.46062.06032.996-38.659-35.40030.00028.581-26.6371-48.58061.53032.714-38.941-36.46027.99029.033-26.1843.3截面设计3.3.1框架梁混凝土强度等级选用C30，=14.3N/mm2，=1.43N/mm2。纵向受力钢筋选用HRB335,=300N/mm2，箍筋选用HPB300,=210N/mm262宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)。梁的截面尺寸为300mm700mm。=600-35=665mm。承载力抗震调整系数=0.75。以第1层AB跨框架梁的计算为例。1、梁的最不利内力：经以上计算可知，梁的最不利内力如下：跨间：Mmax=199.46KN·m支座A：Mmax=286.26KN·m支座Bl：Mmax=273.25KN·m调整后剪力：V=182.70KN2、梁正截面受弯承载力计算：抗震设计中，对于楼面现浇的框架结构，梁支座负弯矩按矩形截面计算纵筋数量。跨中正弯矩按T形截面计算纵筋数量，跨中截面的计算弯矩，应取该跨的跨间最大正弯矩或支座弯矩与1/2简支梁弯矩之中的较大者，依据上述理论，得：（1）、考虑跨间最大弯矩处：按T形截面设计，翼缘计算宽度bf，按跨度考虑，取bf=7.2/3=2.4m=2400mm，梁内纵向钢筋选II级热扎钢筋，（fy=fy，=300N/mm2），h0=h-a=700-35=665mm，因为fcmbf，hf，（h0-hf/2）=14.3×2400×100×（665-100/2）=1767.48KN·m>199.46KN·m属第一类T形截面。下部跨间截面按单筋T形截面计算：αs=M/（fcmbf，h02）=199.46×106/14.3/2400/5652=0.018ξ=1-（1-2αs）1/2=0.018As=ξfcmbf，h0/fy=0.018×14.3×2400×565/300=1164mm2实配钢筋4Ф22，As=1521mm2。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)ρ=1521/300/565=0.74%>ρmin=0.25%，满足要求。梁端截面受压区相对高度：ξ=fyAs/（fcmbf，h0）=300×1521/14.3/2400/565=0.024<0.35，符合三级抗震设计要求。（2）、考虑两支座处：将下部跨间截面的4Ф22钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，As，=1521mm2，再计算相应的受拉钢筋As，即支座A上部，αs=[M-fy,As，(h0-a,)]/（fcmbf，h02）=[286.26×106-300×1521×(565-35)]/14.3/300/5652=0.061ξ=1-（1-2αs）1/2=0.063可近似取As=M/fy/(h0-a,)=286.26×106/300/（565-35）=1778mm2实配钢筋5Ф22，As=1901mm2。支座Bl上部：As=M/fy/(h0-a,)=273.25×106/300/（565-35）=1718mm2实配钢筋5Ф22，As=1901mm2。ρ=1901/300/565=1.12%>ρmin=0.3%，又As，/As=1521/1901>0.3，满足梁的抗震构造要求。3、梁斜截面受剪承载力计算：（1）、验算截面尺寸：hw=h0=565mmhw/b=565/300=1.88<4,属厚腹梁。0.25fcmbh0=0.25×14.3×300×565=605962.5N>V可知，截面符合条件。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)（2）、验算是否需要计算配置箍筋：0.7fcmbh0=0.7×14.3×300×565=169669.5N>V可知，只需按构造配箍。（3）、箍筋选择及梁斜截面受剪承载力计算：梁端加密区箍筋取双肢Ф8@100，箍筋用I级Q235热扎钢筋，fyv=210N/mm,则0.42fcmbh0+1.25fyvnAsv1h0/s=0.42×14.3×300×565+1.25×210×201×565/100=399900N>182700N其它梁的配筋计算见下表3.35截面M（KN·m）ξ计算As，（mm2）实配As，（mm2）计算As（mm2）实配As（mm2）As/As，ρ（%）配箍一层支座A-286.26<0151917785Ф22（1901）0.802.02加密区双肢Ф8@100,非加密区双肢Ф8@150Bl-273.25<0151917185Ф22（1901）AB跨间199.460.01811644Ф22(1519)`-133.30<0151913475Ф22（1901）0.804.8加密区双肢Ф8@80非加密区双肢Ф8@100BC跨间129.150.08912394Ф22(1519)其它梁的配筋计算见下表3.35(续)支座A-286.57<0151918035Ф22（1901）0.622.3加密区双肢Ф8@10062宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)二层非加密区双肢Ф8@150Bl-241.59<0151915195Ф22（1901）AB跨间193.890.01811634Ф22(1519)支座Br-116.30<0151911755Ф22（1901）0.874.3加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150BC跨间112.330.07710724Ф22(1519)三层~十一层支座A-240.59<0151915135Ф22（1901）0.602.0加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150Bl-274.12<0151917245Ф22（1901AB跨间179.000.01610354Ф22(1519)支座Br-133.50<0151913495Ф22（19010.843.80加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150BC跨间129.5512394Ф22(1519)十二层支座A-184.06<062811584Ф20(1256)0.541.6加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150Bl-171.51<062810794Ф20(1256)AB跨间91.590.00812564Ф20(1256)支座Br-73.06<09427383Ф20(942)0.853.0加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150BC跨间69.66553Ф20(942)A-124.92<06287863Ф20(942)0.351.262宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)十三层支座加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150Bl-102.95<06286483Ф20(942)AB跨间2Ф20(628)支座Br-42.77<02Ф22(760)4323Ф20(942)1.132.4加密区双肢Ф8@100非加密区双肢Ф8@150BC跨间25.600.035242Ф22(760)3.3.2框架柱混凝土强度等级选用C30，=14.3N/mm2，=1.43N/mm2。纵向受力钢筋选用HRB335,=300N/mm2，箍筋选用HPB300,=300N/mm2。柱内力控制截面一般取柱上、下端截面，每个截面上有M、N、V。1、柱截面尺寸验算：根据《抗震规范》，对于二级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.9。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，注意，表中的Mc、Vc和N都不应考虑抗震调整系数，由表可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。柱的剪跨比和轴压比验算表3.36柱号层次b（mm）h0fcmMc（KN·m）Vc（KN）N（KN）Mc/Vch0N/fcmbh062宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)（mm）（N/mm2）A柱580061014.3181.6477.63163.84>20.052<0.9480061014.3213.12105.73668.043.3>20.11<0.9380061014.3237.99133.741052.792.92>20.17<0.9280061014.3281.99155.931440.282.96>20.24<0.9180066014.3604.08149.361863.086.13>20.27<0.9B柱580061014.3190.3797.02362.953.22>20.05<0.9480061014.3256.23144.19783.812.91>20.13<0.9380061014.3422.44189.741263.673.65>20.21<0.9280061014.3369.98237.341714.542.56>20.28<0.9180066014.3603.96187.812215.854.87>20.37<0.92、柱正截面承载力计算：先以第2层B柱为例，（1）、最不利组合一（调整后）：Mmax=293.94KN·m，N=1009.79KN轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=293.94×106/(1009.79×103)=291.1mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即650/30=21.67mm，故取ea=21.67mm。柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，对于现浇楼盖的底层柱，l0=1.0H=4.7m，其它层l0=1.25H，所以l0=1.25×3.3=4.125m初始偏心矩：ei=e0+ea=291.1+21.67=312.77mm因为长细比l0/h=4125/650=6.35>5，故应考虑偏心矩增大系数η。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×6502/（1009.72×103）=3.0>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+6.352×610/1400/312.77=1.06轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=1.06×312.77+650/2-40=616.54mm对称配筋：ξ=x/h0=N/fcmbh0=1009.79×103/14.3/610/660=0.178<ξb=0.55为大偏压情况。As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ)fcmbh02]/fy,/(h0-as,)=[1009.79×103×616.54-0.178×(1-0.5×0.178)×14.3×650×6102]/300/(660-40)=360.96(mm2)(2)、最不利组合二：Nmax=1740.82KN，M=-53.18KN·m此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必进行调整。轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=53.18×106/(1740.82×103)=30.55mm初始偏心矩：ei=e0+ea=30.55+21.67=52.22mm长细比l0/h=4125/650=6.35>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×6502/（1740.82×103）=1.74>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得η=1+l02ξ1ξ2h0/1400eih2=1+6.352×610/1400/52.22=1.34ηei=1.34×52.22=69.97mm<0.3h0=0.3×610=183mm,故为小偏心受压。轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=69.97+650/2-40=354.97mm62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)ξ=（N-ξbfcmbh0）/[(Ne-0.45fcmbh02)/(0.8-ξb)/(h0-as,)+fcmbh0]+ξb按上式计算时，应满足N>ξbfcmbh0及Ne>0.43fcmbh02.因为N=1740.82KN<ξbfcmbh0=0.550×14.3×610×660=3118.5KN故可按构造配筋，且应满足ρmin=0.7%，单侧配筋率ρsmin≥0.2%，故As,=As=ρsminbh=0.2%×650×650=845mm2选4Ф20，As,=As=1256mm2总配筋率ρs=3×1256/610/660=0.95%>0.7%3、柱斜截面受剪承载力计算：以第1层B柱为例，查表可知：框架柱的弯矩设计值Vc=234.04KN剪跨比λ=4.48>3，取λ=3考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值N=1091.16KN<0.3fcmbh=0.3×14.3×7002/103=2102.1KN故取N=1091.16KN1.05ftbh0/(λ+1)+0.056N=1.05×1.5×700×660/(3+1)+0.056×1091.16×103=279723.22N>1091160N故该层柱应按构造配置箍筋。柱箍筋加密范围：柱端，取截面高度、柱净高的和500mm三者的最大值；底层柱，柱根不小于柱净高的；当有刚性地面时，除柱端外尚应取刚性地面上下各500mm。三级框架柱：箍筋最大间距采用，（柱根）中较小值；箍筋最小直径：8mm。柱端加密区的箍筋选用4肢Ф10@100。查表得，最小配筋率特征值λv=0.06，则最小配筋率ρvmin=λvfcm/fyv=0.06×14.3/210=0.409%62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)柱箍筋的体积配筋率ρv=（ΣAsvili）/s/Acor=78.5×650×8/100/650/650=1.0%>0.6%,符合构造要求。注：Asvi、li为第i根箍筋的截面面积和长度。Acor为箍筋包裹范围内的混凝土核芯面积。s为箍筋间距。根据构造要求，取加密区箍筋为4肢Ф10@100，加密区长度取1000mm。加密区的箍筋肢距，三级不宜大于和倍箍筋直径的较大值，至少每隔一根纵向钢筋宜在两个方向有箍筋约束。非加密区应满足箍筋体积配箍率不宜小于加密区的一半，且箍筋间距在三级时不应大于，为纵筋直径。所以应满足s<15d=360mm,故箍筋配置为4Ф10@200。当有刚性地面时，除柱端外尚应取刚性地面上下各500mm其它各层柱的配筋计算见下表3.37柱A柱层次123截面尺寸800×8008000×80008000×8000组合一二一二一二M（KN·m）-483.58-22.38-225.59-65.20178.49-56.09N（KN）1490.461780.291152.221394.77758.211039.51（KN）-126.96-132.54-113.68e0（mm）324.4512.57195.7946.75235.4153.96其它各层柱的配筋计算见下表3.37（续）62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)ea（mm）23.3323.3321.6721.6721.6721.67l0（m）4.74.74.1254.1254.1254.125ei（mm）347.7835.9217.4668.42257.0875.63l0/h6.716.716.356.356.356.35ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.0611.591.081.261.071.23e（mm）678.99367.08519.86371.21560.08378.02ξ0.2260.2690.2030.2460.1340.183计算As=As’（mm2）741.51<0<0845.00<0845.00实配单侧选4Ф18（1018）选4Ф18（1018）选4Ф18（1018）ρs0.82%>0.8%0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@200加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@200加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@200柱A柱层次4～1213截面尺寸800×800800×800组合一二一二M（KN·m）159.8457.34136.2386.39N（KN）469.65637.20205.62282.18其它各层柱的配筋计算见下表3.37（续）62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)V（KN）-89.87-65.96e0（mm）340.3489.99662.53306.15ea（mm）21.6721.6721.6721.67l0（m）4.1254.1254.1254.125ei（mm）362.01111.66684.2327.82l0/h6.356.356.356.35ξ11.01.01.01.0ξ21.01.01.01.0η1.051.161.031.05e（mm）665.11414.53989.73629.21ξ0.1430.0360.050计算As=As’（mm2）<0845.00475.0752.28实配单侧选4Ф18（1018）选4Ф16（804）ρs0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200柱B柱层次123截面尺寸800×800800×8000800×800组合一二一二一二其它各层柱的配筋计算见下表3.37（续）62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)M（KN·m）483.1715.31295.9853.18-316.8347.24N（KN）1146.442141.79922.181680.34625.891249.49V（KN）159.64201.74161.28e0（mm）421.457.15320.9631.65506.2137.81ea（mm）23.3323.3321.6721.6721.6721.67l0（m）4.74.74.1254.1254.1254.125ei（mm）444.7830.48342.6353.32527.8859.48l0/h6.716.716.356.356.356.35ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.051.6961.0511.3301.0331.295e（mm）777.02361.69645.10355.92830.30362.03ξ0.1740.3240.1630.110计算As=As’（mm2）1065.12980.00450.77845.00904.19845.00实配单侧选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）ρs0.82%>0.8%0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@200加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@200加密区4肢Ф10@100，非加密区4肢Ф10@200柱B柱层次4～1213其它各层柱的配筋计算见下表3.37（续）62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)截面尺寸800×800800×800组合一二一二M（KN·m）-192.1746.91-142.7853.17N（KN）440.34818.63210.26387.55V（KN）122.5682.48e0（mm）436.4157.30408.3544.99ea（mm）21.6721.6721.6721.67l0（m）4.1254.1254.1254.125ei（mm）458.0878.97430.0266.66l0/h6.356.356.356.35ξ11.01.01.01.0ξ21.01.01.01.0η1.0381.2221.0311.201e（mm）760.49381.50728.35365.06ξ0.0780.1440.084计算As=As’（mm2）442.22845.00379.29845.00实配单侧选4Ф20（1256）选4Ф20（1256）ρs0.95%>0.8%0.95%>0.8%偏心判断大小大小配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@200三、框架梁柱节点核芯区截面抗震验算：62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)四、四级抗震等级的框架结构不需要进行抗震验算。3.4楼板设计3.4.1楼板类型及设计方法的选择对于楼板，根据塑性理论，l02/l01<3时，在荷载作用下，在两个正交方向受力且都不可忽略，在本方案中，l02/l01=2，故属于双向板。设计时按塑性铰线法设计。3.4.2设计参数1.双向板肋梁楼盖结构布置图：2.设计荷载：（1）、对于1-12层楼面，活载：q=1.3×2.0=2.6KN/m2恒载：g=1.2×3.95=4.74KN/m2q+g=4.74+2.6=7.34KN/m2（2）、对于13层屋面，活载：q=1.3×（2.0+0.2）=2.86KN/m2恒载：g=1.2×5.35=6.42KN/m2q+g=2.86+6.42=9.28KN/m23.计算跨度：（1）、内跨：l0=lc-b（lc为轴线长、b为梁宽）（2）、边跨：l0=lc-250+50-b/24.楼板采用C30混凝土，板中钢筋采用I级钢筋，板厚选用120mm，h/l01=120/3600=1/30≥1/50，符合构造要求。3.4.3弯矩计算首先假定边缘板带跨中配筋率与中间板带相同，支座截面配筋率不随板带而变，取同一数值，跨中钢筋在离支座l1/4处间隔弯起。取m2=аm1,а=1/n2=1/4=0.25（其中n为长短跨比值）62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)取β1，=β1，，=β2，=β2，，=2，然后利用下式进行连续运算：2M1u+2M2u+M1uI+M1uII+M2uI+M2uII=Pul012（3l02-l01）/12对于1-12层楼面，A区板格：l01=lc-250+50-b/2=3600-250+50-300/2=3250mml02=lc-250+50-b/2=7200-250+50-300/2=6850mmM1=m1（l02-l01/2）+m1l01/4=m1（6.85-3.25/2）+3.25m1/4=6.04m1M2=m2l01/2+m2l01/4=3.25m2/2+3.25m2/4=2.44m2=2.44*0.25m1=0.61m1M1I=M1II=-2m1l02=-2m1×6.85=-13.7m1（支座总弯矩取绝对值计算）M2I=M2II=-2m2l01=-2m2×3.25=-6.5m2=-1.62m1将以上数据代入公式2M1u+2M2u+M1uI+M1uII+M2uI+M2uII=Pul012（3l02-l01）/12得2×6.04m1+2×0.61m1+2×13.7m1+2×1.62m1=7.34×3.252×（3×6.85-3.25）/1243.94m1=111.77m1=2.54KN·mm2=0.25×2.54=0.64KN·mm1I=0，m1II=（-2）×2.54=-5.08KN·m（和E的M1II相等）m2I=0，m2II=（-2）×0.64=-1.28KN·m（和F的M2II相等）（1-12层楼面）表3.3862宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)区格ABCDEFl01（m）3.253.902.102.102.103.30l02（m）6.856.856.903.906.886.85M16.04m15.88m16.38m13.38m16.33m16.02m1M20.61m10.73m10.39m10.39m10.39m10.62m1M1I-13.7m1-13.7m1-13.8m1-7.8m1-13.7m1-13.7m1M1II-13.7m1-13.7m1-13.8m1-7.8m1-13.7m1-13.7m1M2I-1.62m1-1.95m1-1.05m1-1.05m1-1.05m1-1.65m1M2II-1.62m1-1.95m1-1.05m1-1.05m1-1.05m1-1.65m1m12.543.130.930.821.042.41m20.640.780.230.210.260.60m1I00-1.86-2.1-2.1-4.82M1II-5.08-6.26-1.86-2.1-2.10M2I0-1.56-0.46-0.420-1.20m2II-1.28-1.56-0.46-0.42-0.52-1.20对13层屋面，有下表：按塑性铰线法计算弯矩表（KN·m）表3.39区格ABCDEFl01（m）3.253.902.102.102.103.30l02（m）6.856.856.903.906.856.85M16.04m15.88m16.38m13.38m16.33m16.02m1M20.61m10.73m10.39m10.39m10.39m10.62m162宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)按塑性铰线法计算弯矩表（KN·m）表3.39（续）区格ABCDEFM1I-13.7m1-13.7m1-13.8m1-7.8m1-13.7m1-13.7m1M1II-13.7m1-13.7m1-13.8m1-7.8m1-13.7m1-13.7m1M2I-1.62m1-1.95m1-1.05m1-1.05m1-1.05m1-1.65m1M2II-1.62m1-1.95m1-1.05m1-1.05m1-1.05m1-1.65m1m13.213.961.171.041.322.97m20.810.990.290.260.330.74m1I00-2.35-2.08-2.64-5.94M1II-6.42-7.92-2.35-2.08-2.640M2I0-1.98-0.58-0.520-1.48m2II-1.62-1.98-0.58-0.52-0.66-1.483.4.4截面设计受拉钢筋的截面积按公式As=m/（rsh0fy），其中rs取0.9。对于四边都与梁整结的板，中间跨的跨中截面及中间支座处截面，其弯矩设计值减小20%。钢筋的配置：符合内力计算的假定，全板均匀布置。以第1层A区格l1方向为例，截面有效高度h01=h-20=120-20=100mmAs=m/（rsh0fy）=2.54×106/0.9/210/100=168mm2配筋φ8@200，实有As=50.3×1000/200=251mm2对于1-12层楼面，各区格板的截面计算与配筋见下表：按塑性铰线法计算的截面计算与配筋表3.4062宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)项目h0（mm）m(KN·m)As(mm2)配筋实有As（mm2）跨中A区格l1方向1002.541688φ@200251l2方向900.6448.378φ@300168B区格l1方向1003.13207.018φ@200251l2方向900.7858.968φ@300168C区格l1方向1000.9361.518φ@300168l2方向900.2317.388φ@300168D区格l1方向1000.8254.23Φ8@300168l2方向900.2115.87Φ8@300168E区格l1方向1001.0468.78Φ8@300168l2方向900.2619.65Φ8@300168F区格l1方向1002.41159.4φ8@200251l2方向900.6045.35Φ8@300168支座A-E100-5.08335.98φ8@100503A-F100-1.2884.66Φ8@300168F-F100-2.113.89φ8@300168E-F100-4.82318.78φ8@100503C-F100-1.86123.02φ8@300168B-D100-6.26414.02φ8@100503C-D100-0.4630.42Φ8@300168B-F100-1.56103.17Φ8@300168同理，对于13层屋面，各区格板的截面计算与配筋见下表：62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)按塑性铰线法计算的截面计算与配筋表3.41项目h0（mm）m(KN·m)As(mm2)配筋实有As（mm2）跨中A区格l1方向1003.21212.30φ8@200251l2方向900.8161.23φ8@300168B区格l1方向1003.96261.91φ8@150283.00l2方向900.9974.83φ8@300168C区格l1方向1001.1777.38φ8@300168l2方向900.2921.92φ8@300168D区格l1方向1001.0468.79φ8@300168l2方向900.2619.65φ8@300168E区格l1方向1001.3287.31φ8@300168l2方向900.3324.95φ8@300168F区格l1方向1002.97196.43φ8@200251l2方向900.7455.94φ8@300168支座A-F100-1.62107.15φ8@300168A-E100-6.42424.61φ8@100503F-F100-2.64174.66φ8@200251E-F100-5.944392.98φ8@1005033.5楼梯设计3.5.1设计参数1.楼梯结构平面布置：62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)2.层高3.5m，踏步尺寸150mm×300mm，采用混凝土强度等级C25，钢筋∏级，楼梯上均布活荷载标准值q=2.0KN/m2。3.5.2楼梯板计算板倾斜度tgα=150/300=0.5cosα=0.894设板厚h=120mm，约为板斜长的1/30。取1m宽板带计算。1.荷载计算：梯段板的荷载：荷载种类荷载标准值（KN/m）恒载水磨石面层（0.3+0.15）×0.65/0.3=0.98三角形踏步0.3×0.15×25/2/0.3=1.88斜板0.10×25/0.894=2.80板底抹灰0.02×17/0.894=0.38小计6.04活荷载2.0荷载分项系数rG=1.2rQ=1.4基本组合的总荷载设计值p=6.04×1.2+2.0×1.4=10.05KN/m2.截面设计：板水平计算跨度ln=3.0m弯矩设计值M=pln2/10=10.05×3.02/10=9.05KN·mh0=100-20=80mmαs=M/（fcmbh02）=9.05×106/9.6/1000/802=0.14762宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)rs=0.160As=M/（rsfyh0）=9.05×106/0.160/210/80=586mm2选Φ10@110,实有As=714mm2分布筋Φ8，每级踏步下一根。3.5.3平台板计算设平台板厚h=120mm，取1m宽板带计算。1、荷载计算：平台板的荷载：荷载种类荷载标准值（KN/m）恒载水磨石面层0.65120厚混凝土板0.10×25=2.5板底抹灰0.02×17=0.34小计3.49活荷载2.0荷载分项系数rG=1.2rQ=1.4基本组合的总荷载设计值p=3.49×1.2+1.4×2.0=6.99KN/m2、截面设计：板的计算跨度l0=2.1-0.2/2+0.12/2=2.06m弯矩设计值M=pl02/10=6.99×2.062/10=2.97KN·mh0=100-20=80mmαs=M/（fcmbh02）=2.97×106/9.6/1000/802=0.048rs=0.049As=M/（rsfyh0）=2.97×106/0。049/210/80=180mm2选Φ6@140,实有As=202mm262宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)分布筋Φ6，每级踏步下一根。3.5.4平台梁计算设平台梁截面b=200mmh=350mm1、荷载计算：平台梁的荷载：荷载种类荷载标准值（KN/m）恒载梁自重0.2×（0.35-0.07）×25=1.4梁侧粉刷0.02×（0.35-0.07）×2×17=0.19平台板传来3.49×2.06/2=3.6梯段板传来6.04×3.0/2=9.06小计14.25活荷载2.0×（3.0/2+2.06/2）=5.06荷载分项系数rG=1.2rQ=1.4基本组合的总荷载设计值p=14.25×1.2+5.06×1.4=24.18KN/m2、截面设计：计算跨度l0=1.05ln=1.05*（4.2-0.24）=4.16m内力设计值M=pl02/8=24.18×4.162/8=52.31KN·mV=pln/2=24.18×（4.2-0.24）/2=47.88KN截面按倒L形计算，bf，=b+5hf，=200+5×70=550mmh0=350-35=315mm经计算属第一类T形截面。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)αs=M/（fcmbh02）=52.31×106/9.6/550/3152=0.10rs=0.11As=M/（rsfyh0）=52.31×106/0.11/210/315=872mm2选3Φ20,实有As=941mm23.斜截面受剪承载力计算：配置箍筋Φ6@200,则Vcs=0.7fcmbh0=0.7×1.1×200×315=48510N>47880N满足要求。3.6基础设计3.6.1基础选型多层框架结构的基础，一般有柱下独立基础、条形基础、十字基础、片筏基础，必要时也可采用箱形基础或桩基等。基础类型的选择，取决于现场的工程地质条件、上部结构荷载的大小、上部结构对地基不均匀沉降及倾斜的敏感程度以及施工条件等因素，还应进行必要的技术经济比较。综上考虑，本设计采用现浇柱下钢筋混凝土独立基础和联合基础，混凝土强度等级用C35，钢筋用∏级钢筋。取柱A,D进行独立基础的设计，取柱B和柱C进行联合基础设计。根据室内外高差0.45m，基础顶面到室外地坪0.65m，选取基础高度为0.75m，砾石层作为持力层，取，。3.6.2内柱基础设计（联合基础）1.确定基顶荷载(联合基础)（1）由基础梁传来的恒载设计值基础梁自重25×0.20×0.35×（7.2+2.4+7.2×2-0.7×4）×0.5=18.55KN墙重5.5×0.24×（16.8-0.6×5）×（7.2+2.4-0.7×2）×0.5=74.6962宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)合计93.24KNNb=1.2×93.24=111.89KNMb=111.89×0.23=25.73KN٠m(2)由柱传来的荷载设计值第一组：（Nmax与相应的M和V）M1c=15.31KN٠mN1c=2141.79KNV1c=9.74KN第二组：（Mmax与相应的N和V）M2c=452.97KN٠mN2c=1285.46KNV2c=159.64KN故作用于基底的荷载设计值：第一组：M1c=15.31+25.73+9.74×0.75=58.69KN٠mN1c=2141.79+111.89=2253.68KNV1c=9.74KN第二组：M2c=452.97+25.73+159.64×0.75=496.35KN٠mN2c=1285.46+111.89=1474.08KNV2c=159.64KN2.初估基底截面面积和基础高度（联合基础）（1）地基承载力设计值计算设基础埋深1.4m，，，ŋb=0，，则地基承载力设计值：式中：f—地基承载力设计值fk—地基承载力标准值ŋb、ŋd—分别为基础宽度、深度的承载力修正系数62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)γ，γm—分别为基地下土的重度、基底以上的加权平均重度b—基础底面宽度d—基础埋置深度（2）基底底面积估算先按轴心受压估算基底面积：取取初步确定基础高度为1.2m，设为两阶基础，每阶高0.6m。基础下设100mmC15混凝土垫层。3.地基承载力验算（联合基础）100mm垫层重则作用在基底的压力为：（1）62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)（2）（3）持力层验算地基承载力满足要求。4.基础高度验算（联合基础）两组不利内力设计值在基底产生的净反力：柱与基础交接处的冲切强度验算：冲切荷载当时，，当时，。62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)因此当时，C30混凝土，，，则满足要求。基础变阶处的冲切验算：冲切荷载当时，，当时，。因此当时，C30混凝土，，，则满足要求。5.底板板筋（联合基础）柱边及变阶处基础底面净反力计算;第一组荷载;第二组荷载;62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)柱边弯矩计算：长边截面：，，，=47=49.53短边截面：=136.16=226.84基础受力筋选用HPB235(fy=210N/mm2)(1)长方向钢筋面积：62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)每米宽度内配筋选配(2)短方向钢筋面积：每米宽度内配筋选配3.6.3.外柱基础设计（独立基础）1.确定基顶荷载（1）由基础梁传来的恒载设计值基础梁自重25×0.20×0.35×（7.2+2.4+7.2-0.7×3）×0.5=12.86KN墙重5.5×0.24×（16.8-0.6×5）×（7.2+2.4-0.7×2）×0.5=74.69KN合计87.55KNNb=1.2×87.55=105.06KNMb=105.06×0.23=24.16KN٠m(2)由框架柱传来的荷载设计值第一组：（Nmax与相应的M和V）M1A=-22.38KN٠mN1A=1780.29KNV1A=-14.28KN第二组：（Mmax与相应的N和V）M2A=-483.58KN٠mN2A=1490.46KNV2A=126.96KN故作用于基顶的荷载设计值：第一组：M1A=-22.38+24.16+13.11×0.75=56.37KN٠mN1A=1780.29+105.06=1885.35KNV1A=-13.11KN第二组：62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)M2A=-483.58+24.16+126.96×0.75=602.96KN٠mN2A=1490.46+105.06=1595.52KNV2A=-126.96KN外柱基础埋深同内柱基础埋深。2.确定基底尺寸：①先按轴心受压计算A">N/(f-γGd)=1885.35/(274.06-20×1.4)=7.67m2,考虑偏心对基础影响，将预估面积适当增大1.3，故基础底面尺寸为3.0m×3.2m②验算Mmax内力组的最大基地反力Pmax及平均基底反力PPmax=1595.52/(3.0×3.2)+602.96/(3.0×3.22×1/6)+20×1.4=295.01KN/m2<1.2×298.1=357.73KN/m2Pmin=1595.52/(3.0×3.2)-602.96/(3.0×3.22×1/6)+20×1.4=93.63KN/m2>0Pm=(Pmax+Pmin)/2=194.32KN/m2ac+h0=350/2+700=875mm,故应进行抗冲切验算。柱边抗冲切力：[Fl]=0.7ftbmh0=0.7×(450+450+700×2)×0.5×850=596.7KN柱边处基底的冲切力：∵b/2=3000/2=1500mm>bc+h0=350/2+700=875mm,Fl=305.42×[（3.2/2-0.45/2-0.70）×3.0=151.18KN<[Fl]=596.7KN抗冲切足够，分两阶，h1=350h2=400mm，变阶处可不进行抗冲切验算。4.计算基底配筋（1）沿弯矩作用方向的基底钢筋62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)柱边截面：基底中心净反力：Pn,m=1885.35/(3.0×3.2)=286.64KN/m2柱边截面处的净反力:Pn,І=286.64+[(305.42-267.86)/2]×0.45/2.7=289.77KN/m2故柱边截面以外基底的平均净反力:Pn,Іm=(305.42+289.77)/2=297.60KN/m2柱边截面处:MІ=297.60×(3.2-0.45)2×(2×3.0+0.45)/24=254.24KN·mAsI=254.24×106/0.9×210×700=1582.56mm2变阶处截面（a1=ac+2h2=350+400×2=1150mm,b1=1150mm)变阶处截面净反力:Pn,ц=286.64+[(305.42-267.86)/2]×1.15/3.2=296.03KN/m2故变阶截面以外基底的平均净反力:Pn,цm=(296.03+305.42)/2=300.73KN/m2Mц=300.73×(3.2-1.15)2×(2×3.0+1.15)/24=113.04KN·mAsц=113.04×106/0.9×210×400=1495.26mm2选用16ǿ12﹫170，As=1808mm²>1582.56mm²（可）（2）沿垂直于弯矩作用方向的基底钢筋柱边截面：MІII=286.64×(3.0-0.45)2×(2×3.2+0.45)/24=127.34KN·mAsIII=127.34×106/0.9×210×740=802.09mm2变阶截面处：MIV=286.64×(3.0-1.15)2×(2×3.2+1.15)/24=16.33KN·m62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)AsIV=16.33×106/0.9×210×390=221.54mm2选用12ǿ10﹫150，As=942mm²>802.09mm²（可）参考文献[1]GB/T50001-2010，房屋建筑制图统一标准[S].中国建筑工业出版社，2010.[2]GB/T50103-2010，总图制图标准[S].中国建筑工业出版社，2010.[3]GB/T50104-2010，建筑制图标准[S].中国建筑工业出版社，2010.62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)[4]GB/T50002-2013，建筑模数协调统一标准[S].中国建筑工业出版社，2013.[5]GB50352-2005，民用建筑设计通则[S].中国建筑工业出版社，2005.[6]GB50037-96，建筑地面设计规范[S].中国建筑工业出版社，1996.[7]JGJ67-2006，办公建筑设计规范[S].中国建筑工业出版社，2006.[8]GB50010-2010，混凝土结构设计规范[S].中国建筑工业出版社，2010.[9]GB50010-2010，混凝土结构设计规范[S].中国建筑工业出版社，2010.[10]GB50011-2010，建筑抗震设计规范[S].中国建筑工业出版社，2010.[11]GB50009-2012，建筑结构荷载规范[S].中国建筑工业出版社，2012.[12]GB50007-2011，建筑地基基础设计规范[S].中国建筑工业出版社，2011.[13]姚谏.建筑结构静力计算手册（第二版）[S].北京：中国建筑工业出版社,2014..[14]陈建芳.理论力学[M].北京：中国电力出版社,2010.135~157.62宁夏理工学院毕业设计(论文)65 宁夏理工学院毕业设计(论文)结束语在各位指导老师的悉心教导和帮助下，我三个多月的毕业设计即将结束。学到了很多东西。，我学到很多有用的知识，也积累了不少宝贵的经验，同时还培养了我独立解决问题的能力以及勤学善问的精神。通过这次毕业设计对大学期间所学的知识做一个系统的总结和应用，通过自己对在熟悉任务书的基础上参观、比较同类建筑，查阅、搜集有关设计资料使我的所学的知识得以综合的应用，提高综合知识的应用能力，对所学过的知识得以系统的深化。并培养我独立解决建筑设计、结构设计的内容和步骤，及掌握建筑施工图结构施工图绘制的方法，学会运用了CAD、天正CAD等几种建筑结构设计软件，为今后工作打下良好的基础。但是从这次毕业设计中也发现了自己的一些小问题，尤其是设计技术的问题，比如结构设计柱子的尺寸估算和板的厚度选取，以致于造成设计结果不是很合理，柱子全是按构造配筋，板基本也是按构造配筋。这也是本次毕业设计的不足之处，以后在工作多积累些这方面的经验。总而言之，在本次毕业设计过程中学到了好多东西，也发现了有好多不懂的问题，这些问题也许以后随着工作经验的累便会慢慢弄明白。65 宁夏理工学院毕业设计(论文)致谢经过将近三个月的忙碌，本次毕业设计已经接近尾声。作为一个本科生，由于实践经验的匮乏，我的毕业设计难免有很多考虑不周的地方，如果没有指导老师的督促指导和一起做毕业设计的同学们的支持，这次设计是很难完成的。在这里首先要感谢老师长期以来对我的悉心指导，在整个设计过程中谢老师都非常耐心、仔细的给于我无数次的指导，使我的设计能够一步步完善。其次要感谢和我一起做设计的各位同学和舍友，他们也给于我了无数的帮助，帮助我克服了许多困难来完成此次的毕业设计。同时也感谢大学四年来所有的老师，为我能打下土木专业知识的基础。最后，再次感谢毕业设计过程中指导过的我的各位老师，并向评阅我的毕业设计的各位老师致以我最诚挚的感谢！65 宁夏理工学院毕业设计(论文)附录附录一：首层平面图附录二：二层平面图附录三：三~十一层平面图附录四：十二层平面图附录五：十三层立面图附录六：屋顶层立面图附录七：正立面图附录八：左立面图、1-1剖面图附录九：结构设计总说明一附录十：结构设计总说明二附录十一：首层梁配筋图附录十二：标准层梁配筋图附录十三：柱配筋图附录十四：标准层配筋图图附录十五：屋顶板配筋图附录十六：楼梯配筋详图65'