钢结构毕业设计计算书

'钢结构毕业设计工程概括本建筑为昆明某公司办公楼，位于昆明市区。共六层，全部为办公用房，总建筑面积：7160.4，占地面积：3400，每层层高4.2m。室内外高差0.600m。结构形式为钢结构框架支撑体系，设计基准期为50年，雪荷载为0.30，抗震设防烈度为8度，设计基本加速度为0.2。地质条件：拟建场地地形平坦，地下稳定水位距地坪-9.0m以下，无冰冻深度，土质分布为沙砾分布均匀平坦，Ⅱ类场地。建筑地层一览表表9.1序号岩土分类土层深度(m)厚度范围(m)地基土承载力(kPa)桩端阻力(kPa)桩周摩擦力(kPa)1杂填土0.0—0.50.5——2粉土0.5—1.51.0120—103中砂1.5—2.51.0200—254砾砂2.5-6.54.03002400305圆砾6.5-12.56.0500350060注：地下稳定水位距地表-9m，表中给定土层深度由自然地坪算起。设计依据本设计依据以下现行国家规范及规程设计《总图制图标准》GB/T50103-2001《建筑制图标准》GB/T50104-2001《民用建筑设计通则》JGJ37-87（试行）《办公建筑设计规范》JGJ67-89《高层民用建筑设计防火规范》GB50045—95(2001年修订版）《建筑设计防火规范》GBJ16-87(2001版)本设计依据以下现行国家规范及规程设计。《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)《钢结构设计规范》（GBJ50017-2003）《建筑抗震设计规范》(GB50011-2001)《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-9864 第一部分:结构布置采用钢框架-支撑结构。纵向设置十字交叉柔性支撑两道，支撑杆件用双角钢截面，焊缝连接。框架梁、柱均采用焊接工字形截面。楼板采用压型钢板钢筋混凝土组合结构；楼梯为钢楼梯；基础采用柱下独立基础，结构布置如下：1.1、横向结构布置底层计算高度为4.5m+1.5m=6.0m，其中1.5m为初估室内地坪至柱脚底板的距离。3.材料选用所有构件及零件均采用Q235B；组合楼板混凝土强度等级C20，基础混凝土强度等级C25，钢筋为HRB335级及HPB235。4.主要参数及结构计算方法该建筑抗震设防类别为丙类，地震作用及抗震措施均按设防烈度考虑。具体计算方法如下：采用底部剪力法计算水平地震作用；采用修正反弯点法（D值法）计算水平地震作用下的框架内力；采用弯矩二次分配法，计算竖向荷载作用下框架内力。1.2、竖向结构布置64 第二部分:结构截面的选取2.1柱截面初估钢框架－支撑结构按每平米5～8计算竖向荷载，此处取64 6，柱的长细比＝（60～120）。轴压力设计值（3.3+3）×8.4×6×1.3×7＝2889.4kN；1.3荷载分项系数平均值。取长细比＝80(按较小刚度y轴考虑)，计算长度系数=1（设有侧向支撑），按b类截面查得稳定系数＝0.688，则所需要面积：A≥考虑弯矩及倾覆压力作用的影响取:（1.3～1.5）A＝（1.3～1.5）×20486.4=26632～30730mm2所需截面回转半径：iy＝6000/80＝75mm。2.2钢梁截面初估纵向框架梁高＝9600/12～9600/15＝800mm～640mm；横向框架梁高=6300/12～6300/15=525mm～440mm；2.3压型钢板：YX70－200－600（V200），板厚1mm，有效截面惯性矩＝100.64cm4/m,有效截面抵抗矩＝27.37cm3/m，一个波距宽度内截面面积=321.42，自重0.15。2.4柱、梁选用见下表：图9.4构件截面参数结构构件初选截面参数表9.2项目截面尺寸构件截面特性(mm)(mm)t1(mm)t2(mm)A()()(mm)(mm)重量Kn/mWxmm3框架柱4924651520257951155590000211.7114202.54698000纵向框架梁7003001324231541641010000289.268.3181.85532000横向框架梁600200111713171737490000236.641.5103.464 2458000横向次梁4002008138337227750000165.345.665.41139000第三部分：刚度计算（抗侧刚度）3.1梁线刚度计算钢材的弹性模量N/mm2框架梁线刚度表9.3层跨度L(mm)截面惯性矩(mm4)边框架中框架=1.2(mm4)（×kN·m）=1.5(mm4)（×kN·m）1～663007374900008849880002.81～6300073749000011062350007.5963.2柱线刚度计算柱的线刚度按式计算框架柱线刚度表9.4层柱高h(m)A,D轴柱惯性矩(×)A,D轴柱子线刚度（×kN·m）B,C柱轴惯性矩(×)BB,C轴柱子线刚度（×kN·m）64.21.155595.671.155595.6754.21.155595.671.155595.6744.21.155595.671.155595.6734.21.155595.671.155595.6724.21.155595.671.155595.6716.01.155593.971.155593.973.3柱侧移刚度计算64 一般层：=首层：=柱的抗侧刚度层数柱编号ic×kN·mkaD×kN·mD×kN·m2--6A、D5.670.4940.1981260075260B、C5.671.8340.478261231A、D3.970.7050.445893369440B、C3.972.6190.67515829第四部分：荷载作用4.1、屋面均布荷载4.1.1．恒载保护层：涂料或颗粒防水层：4mm厚高聚物沥青防水卷材0.92kn/m²找平层：1:3水泥砂浆保温层：100mm厚聚苯乙烯泡沫塑料板0.1×20=2kn/m²找坡层：1:8水泥膨胀珍珠岩找坡2%64 结构：压型钢板—砼组合板（110mm厚）0.11×25=2.75kn/m²1mm厚压型钢板0.15kn/m²V型轻钢龙骨吊顶0.12kn/m²合计：5.92kn/m²4.1.2.活载屋面不上人0.5kn/m²雪荷载：0.3kn/m²活载取0.5kn/m²4.2、楼面均布荷载4.2.1.恒载20mm厚大理石板铺实拍平1.16kn/m²30mm厚1:4干硬性水泥砂浆压型钢板—砼组合板（110mm厚）0.11×25=2.75kn/m²1mm厚压型钢板0.15kn/m²V型轻钢龙骨吊顶0.12kn/m²合计：4.18kn/m²4.2.2.活载楼面2.0kn/m²走廊、门厅2.5kn/m²活载取2.5kn/m²内墙做法64 200mm厚陶粒空心砖砌块0.2×5=1kn/m²刷建筑胶素水泥一遍，配合比为建筑胶15mm厚1:1：6水泥石灰砂浆，两次0.015×20×2=0.6kn/m5mm厚1:0.5:3水泥石灰砂浆0.1×2=0.2kn/m²合计：1.8kn/m²外墙做法：300mm厚陶粒空心砖砌块0.3×5=1.5kn/m²刷建筑胶素水泥一遍，配合比为建筑胶15mm厚2:1：8水泥石灰砂浆，两次0.015×20×2=0.6kn/m5mm厚1:2.5水泥石灰砂浆0.1×2=0.2kn/m²合计：2.3kn/m²柱：单个492×4651层：202.5×9.8/1000×4.8=9.53kn/m²2-6层：202.5×9.8/1000×4.2=8.33kn/m²梁：纵向框架梁：181.8×9.8/1000×9.6=17.11kn/m²横向框架梁：103.4.8×9.8/1000×6.3=11.22kn/m²横向框架次梁：65.4×9.8/1000×6.3=4.04kn/m²门：0.2kn/m²窗：0.3kn/m²4.3.重力荷载代表值64 柱：8.33×40=333.2kn/m²9.53×40=381.2kn/m²梁：11.22×18+17.11×16+4.04×16=379.4kn/m²外墙：（15.76+76.8）×2×4.2×4.3=1785.2kn/m²内墙：（6.3×7.5×2+76.8×4）×4.2×18=3036.8kn/m²楼面：4.18×76.5×15.6=5008kn/m²屋面：5.94×76.5×15.6=7088.796kn/m²各层承重：1层恒载：5008+3036.8+1785.2+379.4+381.2=10590.6kn/m²2-5层恒载：5888+3036.8+333.2+379.4+1785.2=10542.6kn/m²6层恒载：7088.796+379.4+333.2/2+1785.2/2+3036./2=10073.6kn/m²总重：G1=10590.6+0.5×2.5×3×76.8=10878.6kn/m²G2=G3=G4=G5=10542.6+0.5×2.5×3×76.8=10830.6kn/mG6=10073.6+0.5×2.5×3×76.8=10361.6kn/m重力荷载代表值如下图;64 4.4.地震作用：4.4.1.结构自振周期计算将各层重力荷载代表值集中在相应楼层处作为假想水平荷载计算整体框架的顶点位移。考虑非结构构件的影响取。结构自振周期表9.6层数(kN)(kN)(×104KN/m)（m）（m）610361.610361.675.260.010.224510830.621192.275.260.0210.214410830.632022.875.260.0320.19364 310830.642853.475.260.0420.161210830.65368475.260.0530.118110878.664562.669.730.0650.065=0.7254.4.2.水平地震作用分析（1）采用底部剪力法计算水平地震作用设防烈度8度，设计基本加速度值为0.2g（第二组），则；Ⅱ类场地，，阻尼比；＜=0.725s＜5＝5×0.45=2.25。==0.1043（2）结构总水平地震作用:＝0.1043×0.85×64562.6＝5723.8kN=0.725s＞1.4=1.4×0.45=0.63s，需要考虑顶部附加水平地震作用。=0.08+0.07=0.08×0.725+0.07=0.128顶部附加地震作用732.6kN（3）各层水平地震作用标准值及楼层地震剪力64 ——结构所在层楼板的计算高度。楼层地震剪力：(1ij7)GiHi=1062020.52kn/m2楼层地震剪力计算表9.7层(m)(m)(kN)(KN·m)(kN)(kN)(kN)(kN)64.22710361.6299763.20.26349917321312.62044.654.222.810830.6246937.680.233—11633207.644.218.610830.6203615.280.192—958.3416634.214.410830.6155960.640.147—733.7490024.210.210830.6110472.120.104—519542016610878.665271.60.061—30457244.4.3楼层地震剪力调整按抗震规范规定：各楼层地震剪力，剪力系数，具体计算如下表所示：楼层地震剪力调整表9.8层(kN)(kN)(kN)(kN)备注62044.610361.610361.6165.8满足53207.610830.621192.2339满足4416610830.632022.8512.4满足3490010830.642853.4685.7满足2542010830.653684858.9满足1572410878.664514.61032.2满足由以上计算可知各楼层地震剪力均满足要求。4.4.4楼层地震剪力作用下横向框架侧移楼层地震剪力作用下横向框架侧移等于层间剪力除以楼层侧移刚度，计算如下表：地震剪力作用下横向框架侧移表9.964 层（m）(KN)(×104KN/m)(m)64.22044.675.260.00204354.23207.675.260.00320544.2416675.260.00416334.2490075.260.00489624.2542075.260.00541616.0572469.60.0065244.4.5侧移修正1）考虑节点域剪切变形对侧移的修正由于本结构横向框架梁及框架柱截面没有改变，故每层的侧移修正系数相同，计算如下：由横向框架梁的截面参数可知：梁的腹板平均高度度：=472mm梁截面的平均惯性矩：=750147488柱的腹板平均高度度：=456mm柱截面的平均惯性矩：=1242416352节点域腹板平均厚度：=14mm=456×472×14×79000=2.3805×=1.375＞1，需要修正。=(17.5×1.375-1.8×1.3752-10.7)×=11.401修正系数：2）考虑节点柔性的侧移修正规范规定修正幅度一般应控制在5%以内，故取修正系数框架侧移及修正表9.10层层高（m）64.20.0020431.1080.050.0023660.0303951/16061/30054.20.0032051.1080.050.0037110.0280291/128144.20.0041631.1080.050.0048210.0243181/110064 34.20.0048961.1080.050.0056700.0194971/99124.20.0054161.1080.050.0062720.0138271/92616.00.0065241.1080.050.0075540.0075541/949从上表计算可知层间位移角＜，满足要求。4.4.6框架的顶点水平侧移框架的顶点水平侧移可分为两部分：由框架梁的弯曲变形产生的侧移和由柱子轴向变形产生的侧移，框架顶端侧移=+。可由值法求的：，的计算如下：将地震作用下折算成倒三角形水平分布荷载，顶端荷载为：===401kN/m（边柱截面沿高度没有变化）参数；==0.006395m顶点位移：=+=0.030395+0.006395=0.034345m，满足要求。从以上表计算可知，地震作用下侧移满足要求。4.4.7框架质心侧移验算规范规定框架顶端侧移不应超过质心侧移的1.3倍，计算如下。1）质心高度==m由于m<=16.46mWpbfyb满足要求节点域的抗剪强度，屈服承载力验算Vp=hbhctw=282×566×7=2.71×106抗剪强度：Mb1+Mb2Vp<4fv3rRe376+302.71×106=250n/mm2<4×1803×0.85=283n/mm2满足要求屈服承载力：ψ（Mb1+Mb2）Vp<4fv30.6×（376+30）2.71×106=168n/mm2<4×1803=240n/mm2满足要求64 8.4.框架柱拼接节点框架柱采用M22高强度螺栓拼接，摩擦面喷砂处理，螺栓的强度等级10.9级，，梁翼缘采用坡口全熔透焊缝。螺栓孔mm，接头一侧布置8列共24个，拼接板厚度10mm，如图9.23所示。柱的拼接位置距梁翼缘1.3m。图7.4框架柱拼接一层中柱下端设计内力：：-440.06，-4316.83，132.448.4.1弹性设计翼缘几何参数：=2×500×20×=1152×腹板几何参数：5490=×15×-2×15×23.5×()=104045000翼缘承担的内力：3963387.23腹板承担的内力：440.06-396.06=444316.83-3387.23=929.750.5×5490×120=329.40＞132.4464 =4×(502+1502+2×802)+2×(502+1502)=201200＜，满足。柱翼缘对接焊缝抗弯：104.23＜，满足。无震组合计算略，亦满足。8.4.2框架柱极限承载力验算　1）框架柱抗弯极限承载力：==1314.47=500×20×(500-20)×375×=1800=500×20×2+(460-4×23.5)×15×235×=21290.150.044<0.13=1445.13=1800＞=1.2×1445.13=1734.16，满足。2）极限抗剪承载力取螺栓拼接的极限抗剪承载力、腹板净截面极限抗剪承载力、拼接板净截面极限抗剪承载力的较小值。螺栓拼接的极限抗剪承载力64 =0.58×2×303×1040=365.54=20×15×1.5×375×=168.73腹板净截面极限抗剪承载力拼接板净截面极限抗剪承载力1188.62＞且＞=0.58×460×15×235×=940.47满足要求。螺栓的极限受剪承载力尚应满足构件屈服时的剪力：143.6557.12107.09172.70≈＝168.75，满足。框架柱的拼接满足要求8.5.柱脚设计本工程采用埋入式柱脚，混凝土C25（，），箍筋采用HPB235钢筋（），纵筋采用HRB33564 钢筋（），圆柱头栓钉采用4.6级（,），直径mm。中柱最不利内力（无震组合）440.06，-4316.83，-132.448.5.1柱翼缘栓钉数量确定柱一侧翼缘栓钉承担的剪力：1674.7094.310.7×379.94×359=95.4994.31柱一侧翼缘所需栓钉个数：17.75个满足规范框架柱埋入深度应大于2=1000mm，栓钉水平和竖向间距均不大于200mm的要求，取柱埋入深度=1100mm，栓钉个数（每侧）=21个，栓钉沿柱翼缘宽度方向布置三列，栓钉水平和竖向间距均为150mm。栓钉伸出长度取120大于4倍栓钉直径。由栓钉的布置可得框架柱埋入深度应不小于750mm，且满足。规范规定，埋入式柱脚钢柱翼缘外混凝土厚度中柱不小于180mm，边柱不小于250mm，此处统一取300mm。8.5.2柱脚的混凝土承载力验算=2.75＜，满足。8.5.3钢柱埋入段四周配筋计算1）单侧纵筋585.72076.95此处，混凝土保护层厚度取80mm，实配，=2513。纵筋间距110mm小于200mm，满足要求。64 由以上计算可知柱脚处混凝土外轮廓尺寸为：中框架中柱柱脚1100mm×1050mm；2）最小配筋率验算：3）箍筋箍筋的配置按构造在柱脚上部设置（HRB335）钢筋3道，间距50，其它部分设置HPB235箍筋：@100。纵筋锚固长度==827mm且mm，取锚固长度=900mm柱脚底板采用—510×560×26的钢板与柱端采用角焊缝连接，并用直径24mm锚栓锚固。第九部分：构件设计9.1、组合板设计组合楼盖选用国产YX-70-200-600开口型压型钢板，其截面特征为：板厚，全截面惯性矩，截面模量；有效截面惯性矩，截面有效模量，一个波矩宽度内截面面积，形心到其板底的距离mm，自重0.15，强度设计值。其上浇C20混凝土120厚：，，，。钢筋采用HPB235，。组合板总厚度150。施工荷载1.5，板端支承长度120mm。9.1.1.荷载及内力计算1）施工阶段恒载：混凝土板重及压型钢板自重。=2.65活载：施工荷载施工阶段的内力按弹性计算，不考虑或荷载的不利布置，以1m宽板带为计算单元：跨中正弯矩：64 支座负弯矩：支座剪力：kN2）使用阶段恒载：混凝土板重、压型钢板自重、屋（楼）面做法和吊顶。屋面：楼面：活载：屋面：楼面：显然屋面的总荷载小于楼面总荷载，以下按楼面计算。使用阶段的内力按塑性计算。压型钢板顶面混凝土厚度120mm，以1m宽板带为计算单元：跨中弯矩按简支梁计算：支座负弯矩按固结计算：=×(5.02+3.5)×2=3.13支座剪力：=0.6×(5.02+3.5)×2.1=10.74kN换算为一个波矩宽度mm时的内力：跨中弯矩：=4.7×200/1000=0.94支座负弯矩：=3.13×200/1000=0.626支座剪力：=10.74×200/1000=2.148kN64 9.1.2.压型钢板验算（施工阶段）抗弯验算：=24.55×205×=5.03>3.13，满足。挠度验算：=2.78mm0.94，满足。9.1.44.斜截面抗剪验算×=16.77kN>2.48kN，满足。9.1.5.支座负弯矩配筋计算=80-25=55mm==57.2364 <87.75，满足。实配：9.1.6.挠度计算由变形相等原则，将混凝土材料等效为钢材：荷载标准组合下换算全钢截面后的截面特征：组合板截面中和轴到板顶的距离：=41.78mm组合截面惯性矩：=26.862×荷载标准组合下的挠度计算：=0.18mm＜，满足。荷载准永久组合下的挠度计算：=0.25mm＜，满足。9.1.7.自振频率计算仅考虑恒载作用下组合板的挠度：=0.11mm自振频率64 Hz＞15Hz，满足。另外，在压型钢板的顶面必须焊接横向短钢筋以保证压型钢板与混凝土层共同工作。圆头焊钉应穿过压型钢板焊于钢梁上，只作为压型钢板与混凝土层的抗剪储备，满足构造，本设计选用M16的焊钉。中跨组合板的计算此处从略。9.2、横向框架次梁设计9.2.1.截面参数。(mm)(mm)t1(mm)t2(mm)A()()(mm)(mm)重量Kn/mWxmm3600200111713171737490000236.641.5103.424580009.2.2.截面控制内力由表7-1～表7-7可得框架梁的截面控制内力。由于各层的横向框架梁截面相同取以下两组最不利内力进行截面验算：-376.67，=287.89kN（=，满足。上式中的系数0.9是考虑螺栓连接时的截面削弱，余同。2）抗剪强度无震：＜9.2.3整体稳定①施工阶段架设临时支撑；②使用阶段：＜13，满足。9.2.4局部稳定翼缘：＜，满足。腹板：梁的轴力等于柱端剪力：64 ＜，满足。9.3、楼梯设计9.3.1、梯梁设计本工程楼梯采用梁式楼梯，使用活荷载2.5，标准层层高4.2m，底层4.2，取底层楼梯计算。楼梯结构布置如图9.25所示。图8.1楼梯结构布置图1.恒载计算梯段板传至梯梁的线荷载：40厚混凝土面层重：=1.125大理石面层：=0.6320mm厚水泥砂浆找平层=0.45花纹钢板重量（4mm厚）：选梯梁截面为HN200×100×5.5×8，自重为：=0.23964 2.可变荷载=1.8753.内力计算1.35×(1.125+0.63+0.344+0.239)+1.4×1.875=6.39==16.54=14.544.截面验算HN200×100×5.5×8的截面参数：，，，1）强度验算=83.80＜=14＜2）整体稳定及局部稳定＜2双轴对称截面：=0.553=180.74＜，满足。所选取的H型钢截面的局部稳定满足要求。3）刚度验算=＜9.3.2、踏步设计64 踏步由厚度为4mm的花纹钢板弯成，如图9.26所示，取一个踏步为计算单元，跨度1.8m。截面参数为：，，，mm。图9.26踏步截面1.荷载及内力计算1）恒载40厚混凝土面层重：=0.45大理石面层：=0.25220mm厚水泥砂浆找平层=0.18花纹钢板重量（4mm厚）：0.1382）可变荷载=0.75=1.35×(0.45+0.252+0.18+0.138)+1.4×0.75=2.427=0.5132.截面验算＜，满足。踏步通过300×150×8的三角形肋板与梯梁上翼缘全焊连接。9.3.3、平台板设计钢筋混凝土平台板的计算跨度mm，板厚100mm，取1m宽板带作计算单元。1.荷载及内力计算1）恒载自重：64 =2.5大理石面层：=0.5620mm厚水泥砂浆找平层=0.402）可变荷载=2.53）内力计算=1.35×(2.5+0.56+0.40)+1.4×2.5=8.17=4.5=8.582.配筋计算截面有效高度mm实配φ8@150(=359.0)，满足要求。考虑支座处的负弯矩，配置φ8@140的钢筋。9.3.4、平台梁设计平台梁计算简图如图9.27所示。选平台梁截面为HN248×124×5×8，截面参数为：，图9.27平台梁计算简图1.荷载及内力计算梯段梁传来的集中荷载设计值：14.540平台板传来的线荷载设计值：8.58平台梁自重：=0.3464 则作用在平台梁上的线荷载设计值：8.58+0.34=8.921=35.592.截面验算1）强度验算=118.1＜=42.46＜2）稳定验算由于平台梁上铺混凝土板，整体稳定满足。平台梁上翼缘设置双列@150栓钉，栓钉长度取70mm＞mm。所选H型钢截面的局部稳定满足要求。3）刚度验算0.341+(2.5+0.56+0.40+2.5)×0.9×0.5=3.0232.5×0.9×0.5=1.125(1.125+0.63+0.344+0.239+0.239+1.875)×4.55×0.5=10.751.8755×4.55×0.5=4.27=16.86=6.5=＜＜，满足要求。64 9.3.5、梯柱设计梯柱两端铰接，计算长度mm，按轴拉构件设计，选取HM148×100×6×9，截面参数为：，，，cm，cm，。梯柱所受内力设计值：49.5+2.0×21.4×9.8×1.3×=50（拉力）=18.34＜，＜，满足。楼梯各构件之间的连接节点计算过程略。其它层楼梯计算略。9.4、雨蓬设计雨蓬尺寸：采用悬挑的梁式雨蓬，雨蓬尺寸为3.0×9.6m.采用挑梁式，上面搭10mm厚钢化玻璃板作为雨蓬板，挑梁的间距为3.2m，共需要4根挑梁支撑。挑梁选用HN300×150×6.5×9，其截面参数为：Ix=6829，，节点采用高强熔透焊缝，钢材为Q235。9.4.1、荷载计算恒载：玻璃板自重：0.01×3.2×26=0.832KN/m,挑梁自重：0.37KN/m,总计：1.202KN/m活载：0.5×3.2=1.6KN/m9.4.2、内力计算恒载产生的弯矩标准值：M=,恒载产生的剪力标准值:V=ql=1.202×3=3.606KN，活载产生的弯矩标准值：M=，活载产生的剪力标准值：V=ql=1.6×3=4.8KN，9.4.3、内力组合：M1=1.35×5.409+1.4×0.7×7.2=14.36V1=1.35×3.606+1.4×0.7×4.8=9.57KN64 M2=1.2×5.409+1.4×7.2=16.57V2=1.2×3.606+1.4×4.8=11.047KN选取较大值，即M=16，V=11.047KN9.4.4、挑梁截面验算(1)抗弯强度=<，满足要求。型钢无需进行抗剪验算。(2)刚度验算＜，满足要求。第十部分基础设计中柱基础中柱下端设计内力：无震组合：-382，-2317.55，123.89基础顶面至室外地坪的高度为1.5mm，室内外高差450mm，则底层基础梁以上砖墙高度为2.4m（出室内地坪300mm）。10.1.基础梁传至基础顶面的荷载基础梁重：25×0.55×0.30×6.3=25.99kN墙重：6.3×0.3×2.4×19=86.18kN=25.99+86.18=112.17kN基础顶面的内力设计值：822317.56+1.35×112.17=2469123.8910.2.确定基础底边尺寸基础持力层为砾砂，地基承载力kPa，=4.4，基础埋深m，土的加权平均重度kPa，则地基承载力设计值：300+4.4×22×(3.1-0.5)=551.68=3.47考虑弯矩作用取：A=(1.2～1.4)=6.2～7.264 取：m，m，6.7510.3.基底应力验算：=＜=551.6810.4.基础高度确定取基础高度m，台阶布置如图9.1，基础底面积全部落在冲切锥体以内，因此基础的抗冲切满足。10.5.基底配筋基地净反力计算：10.5.1沿长边方向：柱根处及变阶的地基土净反力===256.43=49.6764 选HRB335钢筋18根12@150（）。10.5.2沿短边方向：=208.28=81.22选HRB335钢筋16根12@190（）。10.6.基础梁设计10.6.1、内力计算基础梁按拉弯构件设计，所受拉力近似取柱轴力的，即：kN基础梁所受弯矩：自重：25×0.55×0.30=4.125墙重：0.3×2.4×19=13.68=1.35×(4.125+13.68)=24.04将基础梁视为三跨连续梁，梁端及跨中弯矩为：=0.08×24.04×=76.33=0.10×24.04×6.32=95.4290.8710.6.2、配筋计算采用对称配筋，偏于安全按最大弯矩计算：mm>550-2×50=450mm，小偏拉构件mm1117.45实配：@210（HRB335），由于：=0.7×1.0×1.27×300×500×=133.3564 ＞98.04，因此构造配箍，实配@100。图9.24基础构造及配筋图64'