加油站钢结构毕业设计计算书40网架结构41

'目录目录··································································Ⅰ摘要及关键词···························································1AbstractandKeywords····················································2前言····································································31、结构设计基本资料························································41.1工程概况···························································41.2设计基本条件·······················································41.3本次毕业设计主要内容··············································62、结构选型与初步设计······················································72.1 设计资料····························································72.2网架形式及几何尺寸·················································72.3网架结构上的作用··················································92.3.1静荷载························································92.3.2活荷载························································92.3.3地震作用······················································102.3.4荷载组合······················································103、结构设计与验算··························································113.1檩条设计···························································113.2网架内力计算与截面选择···········································183.3 网架结构的杆件验算················································203.3.1上弦杆验算····················································203.3.2下弦杆验算····················································213.3.3腹杆验算······················································233.4焊接球节点设计·····················································243.5柱脚设计····························································273.6钢柱设计与验算·····················································293.7钢筋混凝土独立基础设计············································323.8网架变形验算·······················································39结束语···········································································41 参考文献········································································43附录（文献翻译）································································44谢辞·············································································49 摘要及关键词摘要本次毕业设计为合肥地区加油站钢结构设计，此次设计主要进行的是结构设计部分。本次设计过程主要分为三个阶段：首先，根据设计任务书对本次设计的要求，通过查阅资料和相关规范确定出结构设计的基本信息，其中包括荷载信息、工程地质条件等。然后，根据设计信息和功能要求进行结构选型并利用空间结构分析设计软件MST2008进行初步设计。本次设计主体结构形式采用正放四角锥网架结构，节点形式采用焊接球节点，支撑形式采用四根钢柱下弦支撑，基础形式采用柱下混凝土独立基础。最后，通过查阅相关规范和案例进行檩条、节点、支座等部分的设计，并通过整理分析得出的数据，进行了杆件、结构位移等的相关验算，最终确定了安全、可行、经济的结构模式。关键词结构设计，网架结构，构件验算 ABSTRACTandKEYWORDSAbstractThegraduationprojectisthedesignofasteelstructureofthegasstationinHefeiCity.Andthisdesignismainlyforstructuredesign.Thedesignprocessismainlydividedintothreestages:First,Accordingtotherequirementofthedesignspecificationforthedesign,throughaccesstoinformationandtherelevantspecificationtodeterminethebasicinformationofthestructuraldesign,includingloadinformation,engineeringgeologicalconditions,etc.Second,AccordingtotheneedsofdesigninformationandfunctionstructureselectionanduseofspacestructureanalysisanddesignsoftwareMST2008forpreliminarydesign.Thedesignofthemainstructureformusingfoursquarepyramidspacetrussstructure,weldingballnodeform,adoptfourpillarofsteelbottomchordsupport,supportformusingconcreteindependentfoundationundercolumn.Finally,throughcasesrefertotherelevantspecificationandpurlin,node,bearingandotherpartsofthedesign,andthroughtheanalysisofdata,carriedonthebar,thestructuredisplacement,etc.Therelatedcalculation,finallydeterminethestructureofasafe,feasibleandeconomicmode.KeywordsStructuraldesign,barandnodecalculation,componentchecking 前言随着近年来国民经济和交通运输的不断发展，国内各类车辆数量的不断增加，同时又没有找到合适的新能源的情况下，化石能源依然是现在所使用的主要能源，致使近年来加油站的数量逐渐增加，不仅有国营加油站，而且私营企业加油站的数量也不断增加。审视国内的成品油市场环境，一个微妙的变化日渐清晰，那就是作为成品油销售最前端的加油站被推到了市场的最前沿。本次设计为206国道安徽合肥境内加油站钢结构设计。设计资料按照安徽省合肥市地区相应规范查取，相关地质资料及其他设计要求均按照设计任务书确定，并按照相应设计规范查取。本次结构设计内容主要包括加油站顶棚设计、柱的设计、基础设计以及檩条和支座的设计。按照本次设计任务书的设计要求，本次设计加油站顶棚采用正放四角锥网架结构形式，截面材料选用Q235钢管，节点形式采用焊接球节点；网架支撑形式采用4根钢柱支撑；基础采用柱下混凝土独立基础；檩条形式为C型（内卷边槽钢）截面形式，为了结构具有较大安全储备，在檩条设计时按照简支檩条进行设计。在进行加油站结构设计过程中，既充分考虑了结构的安全性能设计，又考虑到用料的经济性，以及加油站的日常使用的要求。在形状、朝向、通风、采光、日照等问题上，均设计时按有关设计规范要求做了相应的考虑。 1、结构设计基本资料1.1工程概况206国道为国家骨干公路，始于山东省威海市，途经江苏、安徽、江西，终于广东省汕头市潮汕路路口，全长2440公里。图1.1本次设计为206国道加油站钢结构设计，建设地点在206国道A段安徽省合肥市境内。1.2设计基本条件1.建筑结构的安全等级和设计使用年限（1）查《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001建筑结构的安全等级：一级（2）设计合理使用年限：50年（3）查《建筑抗震设防分类标准》GB50223-95建筑抗震设防类别：乙类 （4）查《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011地基基础设计等级：丙类2.建筑场地工程地质资料1)按“岩土工程勘察报告”，该工程场地主要地形概况为:图1.2选用第2层粉土做持力层，地基承载力特征值fak=180kPa；2)根据地质工程报告：地下水,无侵蚀性,最高水位距地表10m。3)场地土类型为中硬土,建筑场地类别为Ⅱ类.3.气候条件基本风压值、基本雪压值按照参考文献[1]取值,地面粗糙程度B类4.抗震设防要求本地区抗震设防烈度、设计基本地震加速度、设计地震分组按照参考文献[2]取值。5.结构形式钢罩棚采用正放四角锥网架结构，节点形式采用焊接球节点，支承柱采用12m高的钢管柱。6.平面布置图图1.3 1.3本次毕业设计主要内容1.钢网架结构：结构平面布置、结构计算简图、荷载计算、截面尺寸确定、结构内力分析、内力组合、构件截面设计、变形验算、檩条及屋面板设计验算。2.支承柱及基础设计支承柱平面布置、根据上部结构计算结果对支承柱进行设计验算。根据计算模型绘制柱脚大样图。3.下部结构基础平面布置、根据上部结构计算结果计算基础荷载，根据荷载及地质情况进行柱下独立基础的设计及验算。4.结构设计计算说明书内容：工程概况及设计、主要结构构件的详细计算书等。5.结构施工图设计包括上、下弦杆件布置图，腹杆布置图，球节点布置图，支承柱布置图，柱与球节点连接大样图，柱脚大样图，基础大样图等。 2、结构选型与初步设计2.1设计资料该网架设计采用平面网架结构，网架尺寸为20000mm×30000mm，网架采用正放四角锥形式，支撑方式采用四根钢柱支撑，支座位于下弦节点。屋面排水坡度为，屋面板为压型钢板，网架所用的杆件材料为Q235钢。2.2网架形式及几何尺寸1.网架高度：f=1.41m。2.网格尺寸：上下弦杆网格尺寸均为2000mm×2000mm。3.网架平面布置图如下：图2.1网架立面图： 图2.2网格尺寸：图2.3 2.3网架结构上的作用2.3.1静荷载1.屋面板自重：0.12KN/m²注：本次设计屋面板采用彩色钢板波形瓦，材料为0.6mm厚彩色钢板，自重0.12KN/m²。2.檩条自重（预估值）：0.15KN/m²恒载：0.27KN/m²2.3.2活荷载1.风荷载基本风压w0：查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录E表E.5得合肥地区基本风压为0.35KN/m²。风振系数bz：由《建筑结构荷载规范》GB50009-20128.4.1“对于高度大于30m且高宽比大于1.5的房屋，以及基本自振周期T大于0.25s的各种高耸结构，应考虑风压脉动对结构产生顺风向风振的影响。”，故本次设计风振系数取1。风压高度变化系数mz：查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012表8.2.1得本次结构设计的风压高度变化系数为1.06。风荷载体型系数ms：查《建筑结构荷载规范》GB50009-2012表8.3.1项次27得体形系数为迎风面-1.3背风面-0.7风荷载标准值：迎风面ωk=w0bzmzms式（2-1）=0.35x1x1.06x（-1.3）=-0.48KN/m²(↑)背风面ωk=w0bzmzms=0.35x1x1.06x（-0.7）=-0.26KN/m²(↑)2.雪荷载基本雪压SO：0.60KN/m²屋面积雪分布系数μr：1.0雪荷载标准值： Sk=μrSO式（2-2）=0.60x1.0=0.60KN/m²3.屋面均布活荷载标准值（按荷载规范不上人屋面选用）：0.5KN/m²根据《建筑结构荷载规范》GB50009-20125.3.3规定，不上人屋面的屋面均布活荷载，可不与风荷载和雪荷载同时组合，故活荷载只需考虑雪荷载（0.6KN/m²）。2.3.3地震作用查荷载规范可得:1.抗震设防烈度：7度2.设计基本地震加速度：0.10g3.设计地震分组：第一组注：根据规范有关规定，当抗震设防烈度小于8度时此次设计的网架结构可不予考虑地震作用。2.3.4荷载组合工况1：1.35*恒+1.4*0.7*max（屋面活，雪荷载）工况2：1.2*恒+1.4*max（屋面活，雪荷载）工况3：1.0*恒+1.4*左风荷载工况4：1.0*恒+1.4*右风荷载 3、结构设计与验算3.1檩条设计1.设计资料采用规范：《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002》檩条跨度为4m，檩条间距为2m；檩条跨度不大于4m，故不布置拉条；屋面板采用彩色钢板波形瓦，0.6mm厚彩色钢板，自重0.12KN/m²屋面的坡度角为3.43度；檩条按简支构件模型计算；屋面板能阻止檩条的侧向失稳；檩条立面布置图：图3.1檩条计算简图： 图3.22.按檩条高度，从而初选C形檩条采用C-120*50*20*2.5截面，材料为Q235；（1）截面参数A(cm2)=5.98e0(cm)=4.03Ix(cm4)=129.4ix(cm)=4.65Wx(cm3)=21.57Iy(cm4)=20.96iy(cm)=1.87Wy1(cm3)=12.28Wy2(cm3)=6.36It(cm4)=0.1246Iw(cm6)=660.9（2）荷载标准值恒载：面板自重:0.12kN/m2檩条自重:0.04694kN/m活载：屋面活载:0.5kN/m2雪荷载:0.6kN/m风载：基本风压:0.35kN/m2体型系数-1.3，风压高度变化系数1.1风振系数为1；风压综合调整系数1.05；风载标准值：-1.3×1.1×1×1.05×0.35=-0.5005kN/m2；注：根据《建筑结构荷载规范》GB50009-20125.3.3规定，不上人屋面的屋面均布活荷载，可不与风荷载和雪荷载同时组合，故活荷载只需考虑雪荷载（0.6KN/m²）。（3）荷载组合恒载：qd=0.12×2+0.04694=0.2869kN/m 活载：ql=0.6×2=1.2kN/m风载：qw=-0.5005×2=-1.001kN/m工况1:1.2x永久荷载+1.4x屋面活荷载标准值：1x0.2869+1x1.2=1.4869kN/m设计值：q=1.2x0.2869+1.4x1.2=2.0243kN/mqx=q*sin3.43=0.1211kN/mqy=q*cos3.43=2.0207kN/m工况2:1.0x永久荷载+1.4x风吸力荷载标准值：1x0.2869+1x（-1.001）=-0.7141kN/m设计值：q=1x0.2869+1.4x（-1.001）=-1.1145kN/mqx=q*sin3.43=-0.067kN/mqy=q*cos3.43=-1.1125kN/m（4）内力分析经分析可知，由第一种荷载组合引起的内力起控制作用。对X轴，檩条跨中最大弯矩：Mx=1/8x2.0207x4x4=4.0414kN·m对Y轴，檩条跨中最大负弯矩：My=1/8x0.1211x4x4=0.2422kN·m（5）截面验算：①有效截面的计算根据GB50018规范规定，当h/b≤3.0时b/t≤31式（3-1a）当3.0＜h/b≤3.3时b/t≤28.5式（3-1b）h/b=120/50=2.4＜3.0，b/t=50/2.5=20＜31且a/t=20/2.5=8＞6.3故檩条全截面有效。②强度验算 图3.3由于屋面系压型钢板与檩条牢固连接，能阻止檩条侧向失稳和扭转，故可只对檩条进行强度验算（檩条跨中最大弯矩、引起的截面正应力符号如上图所示）根据公式公式（3-2）不满足要求。故截面规格C-120*50*20*2.5不合适。3.对截面进行调整，再次选择C-120*60*20*3截面的C型钢作为檩条。（1）截面参数A(cm2)=7.65e0(cm)=4.87Ix(cm4)=170.68ix(cm)=4.72Wx(cm3)=28.45 Iy(cm4)=37.36iy(cm)=2.21Wy1(cm3)=17.74Wy2(cm3)=9.59It(cm4)=0.2296Iw(cm6)=1153.2（2）荷载标准值恒载：面板自重:0.12kN/m2檩条自重:0.06005kN/m活载：屋面活载:0.5kN/m2雪荷载:0.6kN/m施工荷载:1kN风载：基本风压:0.35kN/m2体型系数-1.3，风压高度变化系数1.1风振系数为1；风压综合调整系数1.05；风载标准值：-1.3×1.1×1×1.05×0.35=-0.5005kN/m2；注：根据《建筑结构荷载规范》GB50009-20125.3.3规定，不上人屋面的屋面均布活荷载，可不与风荷载和雪荷载同时组合，故活荷载只需考虑雪荷载（0.6KN/m²）。（3）荷载组合恒载：qd=0.12×2+0.06005=0.3kN/m活载：ql=0.6×2=1.2kN/m风载：qw=-0.5005×2=-1.001kN/m工况1:1.2x永久荷载+1.4x屋面活荷载标准值：1x0.3+1x1.2=1.5kN/m设计值：q=1.2x0.3+1.4x1.2=2.04kN/mqx=q*sin3.43=0.1221kN/mqy=q*cos3.43=2.0363kN/m工况2:1.0x永久荷载+1.4x风吸力荷载标准值：1x0.3+1x（-1.001）=-0.7001kN/m设计值：q=1x0.3+1.4x（-1.001）=-1.1014kN/mqx=q*sin3.43=0.066kN/mqy=q*cos3.43=1.0994kN/m（4）内力分析经分析可知，由第一种荷载组合引起的内力起控制作用。对X轴，檩条跨中最大弯矩：Mx=1/8x2.0363x4x4=4.0726kN·m 对Y轴，檩条跨中最大负弯矩：My=1/8x0.1221x4x4=0.2442kN·m（5）截面验算：①有效截面的计算根据GB50018规范规定，当h/b≤3.0时b/t≤31当3.0＜h/b≤3.3时b/t≤28.5h/b=120/60=2＜3.0，b/t=60/3=20＜31且a/t=20/3=6.7＞6.3故檩条全截面有效。②强度验算图3.4由于屋面系压型钢板与檩条牢固连接，能阻止檩条侧向失稳和扭转，故可只对檩条进行强度验算（檩条跨中最大弯矩、引起的截面正应力符号如上图所示）根据公式 满足要求。③刚度验算公式（3-3）满足要求。故檩条选用C-120*60*20*3截面，材料为Q235。檩条平面布置图： 图3.5图3.63.2网架内力计算与截面选择1.荷载取值：恒载0.27kN/㎡；活载0.6kN/㎡；风载-0.5kN㎡。由空间结构分析设计软件MST进行杆件荷载及其他设计信息导入，对结构的相应的节点施加作用，利用软件设计分析。2.内力计算及截面选择内力计算及截面选择采用空间结构分析设计软件——MST2008程序计算。计算网架自重时，为了安全考虑，使结构在使用过程中具有较大的安全储备，把檩条自重假定为一个较大值进行前期计算，整个网架重量由计算机计算得出。合肥地区抗震设计7度设防，考虑网架自身特点，不考虑计算地震作用。 为了方便检查计算模型级计算结果的正确性，先要明白网架的受力特点；上弦杆大部分杆件主要受压，支座上方杆件主要受拉，中间部分压力较大，边缘部分拉力较小；腹杆即有受拉杆件又有受压杆件；下弦杆大部分杆件主要受拉，支座附近杆件主要受压，中间部分拉力较大，边缘部分压力较小；由于支座约束设置对称，所以对称杆件、对称支座所受的力也对称，而且对称的节点、对称支座的位移也对称。杆件的选择是由计算机软件自动优选初步得出，同时有根据有关规范（JGJ7-2010空间网格结构技术规程5.1.4杆件截面最小尺寸应根据结构的跨度与网格大小按计算确定，普通角钢不宜小于L50x3，钢管不宜小于Φ48x3。对大、中跨度空间网格结构，钢管不宜小于Φ60x3.5。）规定，以及施工、加工方便等各方面的综合考虑，对网架结构材料规格的选择进一步优化、改进而得出最后结果。下面是软件的计算结果：本工程主要材料类型：Q235钢管荷载组合：工况1：1.35*恒+1.4*0.7*max（屋面活，雪荷载）工况2：1.2*恒+1.4*max（屋面活，雪荷载）工况3：1.0*恒+1.4*左风荷载工况4：1.0*恒+1.4*右风荷载经MST计算，并进一步优化所得的网架结构设计材料选择如下：表3-1网架杆件材料表杆件编号规格理论长度下料长度数量杆重F1a150×2.50199719975843507S1a250×2.50200020003251955S1a350×2.50200020002631582F2a160×3.501997199716160X2a260×3.502000200012120A4a1299×20.0120001200046784总计120414108 3.3网架结构的杆件验算经过在MST软件中建模、荷载和约束信息及工况组合的输入、结构模型计算等过程，通过计算机算出各种工况下结构受力情况，并通过单元详细查得上弦、腹杆、下弦在各个工况下的内力情况，并选出受力最大杆件进行验算，进一步确保结构的安全性和经济性。3.3.1上弦杆验算在MST软件中查得，在上弦杆件中，所受拉力最大的杆和压力最大的杆分别是78号杆和232号杆。1.压力最大的杆（1）单元号：232单元长度：2m（2）截面特性：材料Q235圆管50*2.5A=373mm2Ix=105507mm4Iy=105507mm4Wx=4220mm4Wy=4220mm4Ixy=211014mm4截面类型：b类轴心受压稳定系数：ψ=0.501回转半径：（3）各工况组合下的轴力工况一：N=-16.5kN工况二：N=-19.2kN工况三：N=-1.3kN工况四：N=4.2kN可见，对于232号杆件最大压力为-19.2kN。（4）截面验算①刚度验算：式（3-4）故，满足刚度要求。②稳定验算：由，查表得则式（3-5） 满足要求。2.拉力最大的杆（1）单元号：78单元长度：2m（2）截面特性：材料Q235圆管50*2.5A=373mm2Ix=105507mm4Iy=105507mm4Wx=4220mm4Wy=4220mm4Ixy=211014mm4截面类型：b类轴心受压稳定系数：ψ=0.501回转半径：（3）各工况组合下的轴力工况一：N=63kN工况二：N=74.4kN工况三：N=3.6kN工况四：N=-15.6kN可见，对于78号杆件最大拉力为74kN。（4）截面验算①刚度验算：故，满足刚度要求。②强度验算：则ƒ=215N/mm满足要求。3.3.2下弦杆验算经MST软件中查得，在下弦杆件中，所受拉力最大的杆和压力最大的杆分别是541号杆和533号杆。1.压力最大的杆（1）单元号：533单元长度：2m（2）截面特性：材料Q235圆管60*3.5A=621mm2Ix=248849mm4 Iy=278849mm4Wx=8295mm4Wy=8295mm4Ixy=497699mm4截面类型：b类轴心受压稳定系数：ψ=0.638回转半径：（3）各工况组合下的轴力工况一：N=-48.6kN工况二：N=-56.7kN工况三：N=--2.7kN工况四：N=11.7kN可见，对于533号杆件最大压力为-56.7kN。（4）截面验算①刚度验算：故，满足刚度要求。②稳定验算：由，查表得则ƒ=215N/mm满足要求。2.拉力最大的杆（1）单元号：541单元长度：2m（2）截面特性：材料Q235圆管50*2.5A=373mm2Ix=105507mm4Iy=105507mm4Wx=4220mm4Wy=4220mm4Ixy=211014mm4截面类型：b类轴心受压稳定系数：ψ=0.501回转半径：（3）各工况组合下的轴力工况一：N=14.4kN工况二：N=16.8kN工况三：N=0.9kN工况四：N=-3.7kN可见，对于541号杆件最大拉力为16.8kN。（4）截面验算①刚度验算： 故，满足刚度要求。②强度验算：则ƒ=215N/mm满足要求。3.3.3腹杆验算经MST软件中查得，在腹杆中，所受拉力最大的杆和压力最大的杆分别是978号杆和1036号杆。1.压力最大的杆（1）单元号：1036单元长度：2m（2）截面特性：材料Q235圆管60*3.5A=621mm2Ix=248849mm4Iy=278849mm4Wx=8295mm4Wy=8295mm4Ixy=497699mm4截面类型：b类轴心受压稳定系数：ψ=0.638回转半径：（3）各工况组合下的轴力工况一：N=-62.8kN工况二：N=-73.2kN工况三：N=-4.6kN工况四：N=16.3kN可见，对于533号杆件最大压力为-73.2kN。（4）截面验算①刚度验算：故，满足刚度要求。②稳定验算：由，查表得则ƒ=215N/mm 满足要求。2.拉力最大的杆（1）单元号：978单元长度：2m（2）截面特性：材料Q235圆管50*2.5A=373mm2Ix=105507mm4Iy=105507mm4Wx=4220mm4Wy=4220mm4Ixy=211014mm4截面类型：b类轴心受压稳定系数：ψ=0.501回转半径：（3）各工况组合下的轴力工况一：N=23.7kN工况二：N=27.6kN工况三：N=0.7kN工况四：N=-4.9kN可见，对于978号杆件最大拉力为27.6kN。（4）截面验算①刚度验算：故，满足刚度要求。②强度验算：则ƒ=215N/mm满足要求。3.4焊接球节点设计1.本次结构设计的节点形式采用焊接空心球节点连接形式，钢球及杆件所用材料均为Q235钢，焊条为E43系列型焊条，手工焊接。2.受压空心球节点连接设计与计算 图3.7（1）空心钢球的设计与计算①空心钢球外径的确定腹杆与下弦杆轴线间的夹角为60度下弦杆与腹杆外径之和:60+60=120mm由《钢结构连接点设计手册》表6-2查得空心钢球的最小外径：d=143mm②空心球壁厚的确定按构造要求取空心球的壁厚：143/30=4.8mm取5mm。根据构造要求，无需在空心球内设环形加筋肋。③空心球承载力设计值计算受压空心球的承载力设计值，由式（3-6） ④空心球的连接焊缝空心钢球采用焊接成型，其连接焊缝采用完全焊透的坡口对接焊缝。（1）钢管杆件与空心球的连接焊缝计算下弦杆与空心球的连接，腹杆与空心球的连接，均采用完全焊透的坡口对接焊缝连接，此时视焊缝与母材等强度，不必进行焊缝的强度计算。3.受拉空心球节点连接设计与计算图3.8（1）空心钢球的设计与计算①空心钢球外径的确定腹杆与下弦杆轴线间的夹角为60度下弦杆与腹杆外径之和:50+50=100mm由《钢结构连接点设计手册》表6-2查得空心钢球的最小外径：d=124mm②空心球壁厚的确定按构造要求取空心球的壁厚：124/30=4.1mm取5mm。根据构造要求，无需在空心球内设环形加筋肋。③空心球承载力设计值计算受拉空心球的承载力设计值，由 式（3-7）④空心球的连接焊缝空心钢球采用焊接成型，其连接焊缝采用完全焊透的坡口对接焊缝。（1）钢管杆件与空心球的连接焊缝计算下弦杆与空心球的连接，腹杆与空心球的连接，均采用完全焊透的坡口对接焊缝连接，此时视焊缝与母材等强度，不必进行焊缝的强度计算。3.5柱脚设计利用PKPM2005进行柱脚设计，设计结构如下：采用钢截面:钢管截面D*T=299X20钢管柱刚接柱脚柱脚连接为外露式柱脚无锚栓支承托座柱脚受力:柱脚底板剪力验算满足，不需要设抗剪连接件柱脚混凝土受力验算:柱脚设计弯矩Mx(kN.m):0.00柱脚设计弯矩My(kN.m):73.00柱脚设计轴力N(kN):216.40柱脚设计剪力V(kN):7.30柱脚混凝土受力验算:柱脚混凝土最大压应力Sigma(N/mm2):4.21柱脚混凝土标号:C20柱脚混凝土轴心抗压强度设计值Fc(N/mm2):9.60Sigma<=Fc，设计满足 柱脚底板钢号:Q235柱脚底板尺寸:BxHxT=600x600x20柱与底板的焊缝采用对接焊缝柱脚锚栓:柱脚锚栓钢号:Q235控制锚栓拉力的柱脚设计弯矩Mx(kN.m):0.00控制锚栓拉力的柱脚设计弯矩My(kN.m):73.00控制锚栓拉力的柱脚设计轴力N(kN):216.40锚栓最大拉应力(N/mm2):47.96锚栓抗拉承载力设计值Ntb(kN):49.35锚栓最大拉力Nt(kN):16.90Nt