吐哈站高大模板安全专项施工方案

'兰新客专第二双线（LXZF）吐哈站高大模板施工方案编制：审核：批准：中铁三局集团兰新客专第二双线（LXZF）项目经理部二0一三年六月八日57 目录第一章编制依据1第二章工程概况2一、工程简介2二、高大模板工程部位2第三章设计理念及材料要求3一、支撑体系的设计理念3二、材料要求3三、工程施工主要周转材料和施工机具配置计划4第四章施工工艺技术6一、模板及支撑系统设计6二、模板支撑系统构造要求11三、模板的安装和拆除要求12第五章施工安全保证措施14一、施工安全保证体系14二、施工安全保证措施15三、施工用电安全措施16四、高空作业安全措施16五、恶劣天气下的安全措施16六、施工监测17七、应急救援措施20第七章计算书及相关图纸26一、高跨顶板模板（扣件式）计算书26二、800*2000梁模板（扣件式）计算书34三、梁侧模板800-2000计算书41四、梁模板（扣件式）400-750计算书46五、梁侧模板400-750计算书5357 第一章编制依据相关国家规范、地方标准等技术文件：《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版）；《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001；《钢筋混凝土高层建筑结构技术与施工规程》；《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）；《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003《建设工程安全生产管理条例》；本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；企业ISO9001:2008质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件；品茗施工计算软件。57 第二章工程概况一、工程简介序号项目内容1工程名称兰新客专第二双线（LXZF）吐哈站站房2工程地址鄯善北3建设单位兰新铁路新疆公司4设计单位中铁一院集团新疆铁道勘察设计院有限公司5监理公司甘肃铁科建设工程咨询有限公司6质量、安全监督乌鲁木齐铁路质检站7施工总包中铁三局吐哈站站房中心里程DK1583+818，站站房建筑面积4998.96㎡，平面尺寸约113×28米，建筑高度16.0m，局部地下一层，地上二层，站房中部候车大厅为一层的大跨度（27.2米）后张预应力有粘结梁屋面结构体系，两侧为办公区。结构体系：框架结构。中间候车大厅建筑面积为1928㎡，此部分为高大模板。二、高大模板工程部位搭设高度大于8m、跨度大于18米的梁板，站房候车大厅上方，（1）支模区域：站房4～11轴范围内梁板。（2）支模高度：14.1m，（梁板标高：13.8m，支撑地基标高：-0.3m）（3）支模范围内的梁截面尺寸、跨度、板厚：梁截面：梁截面梁最大跨度板厚支撑的地基部位（轴线）800*200027.3m120自然地面圆砾层5、6、7、8、9、10轴WYKL1、WYKL2、WYKL3300*7007.5m120自然地面圆砾层4、11轴上WKL1300*70012m120自然地面圆砾层A轴L1400*75012m120自然地面圆砾层8轴与F轴之间L2、L3、L4、WKL5、WKL6、WKL857 第三章设计理念及材料要求一、支撑体系的设计理念在保障安全可靠的前提下，梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。根据我公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。1、梁支撑选用材料：模板采用1830㎜×915㎜×15㎜木胶合板，龙骨为40×80㎜×4000mm松木；梁侧模用M14对拉螺栓，采用钢管加固；支撑系统采用48×3.0钢管（计算时按48×3.0进行），立杆下垫板为200×200×50木板。。2、板支撑选用材料：模板采用1830㎜×915㎜×15㎜木胶合板，龙骨为40×80㎜×4000mm松木，支撑系统采用48×3.0钢管（计算时按48×3.0进行），立杆下垫板为200×200×50木板。二、材料要求搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。1、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB700-88）的要求。2、支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。3、每根钢管的最大质量不应大于25kg。4、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合该规范第3.1.1条的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定；（5）钢管必须涂有防锈漆。（6）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。（7）钢管上严禁打孔。57 5、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。6、扣件的验收应符合下列规定：扣件应有法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（1）扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（2）扣件均应进行防锈处理。（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。7、方木选用本地区质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，同时应符合木结构设计规范和木结构工程施工质量验收规范的规定。胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006-88）要求。三、工程施工主要周转材料和施工机具配置计划1、材料计划主要材料配备计划表序号名称规格数量备注115mm多层板180×90cm3000张模板2钢管Φ48×3.085000米支撑、脚手架3扣件直角，对接，万向55000只模板、脚手架4方木40×80200m3模板及支撑5脚手板3000×50×4001000块6对拉螺栓M14M161000根/3000根7脱模剂2T水性剂8铁钉0.5T2、中小型机械需用计划主要机械设备及进场计划表序号机械名称型号功率数量备注1平刨机MT1043KW8台开工前进场2交流电焊机BX1-31515KVA12台开工前进场3木工圆盘锯MJ1064KW12台开工前进场4压刨机MB10428台适时进场5砂轮机12台适时进场6小型电器若干适时进场7其它设备若干适时进场57 57 第四章施工工艺技术一、模板及支撑系统设计1模板支撑系统的选择根据本工程高大模板工程区域内各主要水平混凝土构件跨度、截面尺寸、施工总荷载和工程项目实际情况，本工程各高大模板工程部位混凝土梁、板模板支撑系统方案设计详见以下图表：梁、板支撑系统剖面图、混凝土板下模板支撑系统布置一览表、混凝土梁下模板支撑系统布置一览表。57 混凝土板下模板支撑系统布置一览表表1部位楼板厚度(mm)层高(m)模板支撑系统简图板底木方（次龙骨）（40×80mm）间距（mm）木方搁置杆件（主龙骨）板下立杆纵横向水平杆步距（mm）材料间距（mm）材料纵横间距（mm）立杆支承节点方式4-11轴12010.447m~15.4m300Ø48×3.0mm双钢管900Ø48×3.0mm钢管900×900可调支撑托130057 混凝土梁下模板支撑系统布置一览表表2序号截面尺寸b×h（mm）搭设高度（m）梁模板支撑系统与侧模简图梁两侧立杆梁底立杆梁底次楞（40×80mm木方）木方搁置杆件（主搁栅）材料及规格、间距纵横向水平杆步距（mm）横向纵向根数纵向间距节点形式间距（mm）排距（mm）根数1300×70013.8m9009001900可调顶托348×3.0mm钢管间距9001300400×75010009001900357 混凝土梁下模板支撑系统布置一览表表2序号截面尺寸b×h（mm）搭设高度（m）梁模板支撑系统与侧模简图梁两侧立杆梁底立杆梁底次楞（40×80mm木方）木方搁置杆件（主搁栅）材料及规格、间距纵横向水平杆步距（mm）横向纵向根数纵向间距节点形式间距（mm）排距（mm）根数2800×200010.1-15.412009002900可调顶托7Ø48×3.0mm钢管间距9000130057 2楼板模板及支架构造设计(1)混凝土板下模板支撑系统布置见一览表（表1）(2)楼板的模板和支撑架施工方法：板模板采用15厚胶合板，板底小楞采用40×80mm的方木，间距300mm，主楞为双钢管，立杆纵横向间距为9000×9000mm；横杆全部纵横布置，扫地杆距地面200mm，横杆步距为1300mm，板、梁下的支撑系统，通过横杆联成整体，杆端节点全部为可调支撑托。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆并不大于6000mm设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置；同时在顶层、底层和中间层设置三道水平剪刀撑。（3）楼面板的模板支撑系统承载能力验算：以楼板设计厚度120mm、支架搭设高度13.8m，支承面为卵石、圆砾回填层为设计验算对象，进行模板支撑系统承载能力验算，详见计算书。3梁模板及支架构造设计（1）混凝土梁下模板支撑系统见一览表（表2）。（2）模板支撑系统构造设计及承载力验算：梁底、侧模板采用15厚胶合板，梁底木方垂直于梁截面方向，间距100-200mm，梁两侧立杆横向间距900～1400mm（根据梁宽度而不同，一般为梁宽度+600mm），沿梁跨度方向立杆的纵向间距900mm，梁底增加1～3根立杆，立杆顶部采用可调顶托。梁侧竖背方采用40×80mm枋木，间距200-300mm，当梁高大于等于700mm时，应在板下400mm处加一排对拉螺栓，螺栓间距500mm，梁高每增加400～500mm增加一排对拉螺栓，对拉螺栓直径φ14。扫地杆距地面200mm，水平杆步距为1300mm，水平杆全部纵横布置，梁、板下的支撑系统，通过水平杆联成整体，立杆端节点全部为双扣件（梁底增加立杆顶为可调顶托）。沿梁轴线方向设垂直剪刀撑，并从下向上连续设置；垂直于梁轴线方向每隔4排架（指与板贯通排架）设置一道垂直剪刀撑；4m向上从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。模板支撑系统以400×750mm、800mm×2000mm梁为设计验算对象，进行模板支撑系统承载能力验算算，详见计算书。4模板支撑系统支承面以下荷载传递构造设计当模板支撑系统承受荷载及其自重之和大于其支承面楼板的允许荷载时，支承面以下楼层的排架支撑应向下保留至少两层，直至施工层梁板砼达到一定龄期，其强度足以承受自重及上部施工荷载时，方可拆除下部排架支撑。本工程A轴、F轴、4轴、11轴上的梁承受较大梁板荷载的排架均支承于标高的梁上，故57 一层梁下部的支撑应作对应加强，将荷载传递至地面。如下图所示：二、模板支撑系统构造要求1立杆（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆下垫板采用5CM厚木板，面积≥0.15M2，800*2000梁立杆下垫板采用5CM厚木板通常布置。（2）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1／3。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1／300，且控制在50mm以内。2纵横向水平杆（1）57 纵横向水平杆接长宜采用搭接连接。两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1／3。（2）搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。3剪刀撑（1）垂直剪刀撑：满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆并不大于6000mm设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。梁下支撑系统沿梁轴线方向设垂直剪刀撑，并从下向上连续设置；垂直与梁轴线方向每隔5排架设置一道垂直剪刀撑。剪刀撑斜杆与水平成45度，且须上顶模板，下支楼地面上，以增强支撑系统稳定性。（2）水平剪刀撑：在满堂架的顶板、底部、中间各设置一道水平剪刀撑。4扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60N.m。（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。5其它要求：（1）支撑架（梁下、板下）必须同时同步搭设，一次按方案要求完成。剪刀撑也应随支撑架同时完成，防止开始搭设不按方案要求，然后再加固的现象发生。（2）支撑架顶部搁置木枋的水平钢管或支撑托标高应认真控制，梁下起拱也应一并考虑，防止排架成型后调整困难。（3）同层竖向结构先于水平结构施工时，支撑架在搭设过程中除按方案设置剪刀撑还应与已完成的竖向结构（墙体、柱）顶紧，抱牢。（4）模板支架搭设过程中，应及时检查立杆的垂直度，测量立杆之间和结构间的距离，随时纠偏，确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件式脚手架规范》的要求。三、模板的安装和拆除要求1模板安装（1）技术准备：施工前项目技术负责人应根据专项方案由对操作班组工人进行详细的技术交底。施工员根据方案图要求按立杆位置进行放线57 ，做出样板单元，经监理、施工单位验收合格后方可继续搭设。搭设过程中严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其它材料，防止物体坠落及支撑系统局部坍塌。（2）支撑架搭设顺序：铺垫板、垫块→竖立杆→扫地杆安装→第一步架纵横水平杆安装，第二步第三步→垂直剪刀撑水平剪刀撑安装→立杆接长→第四步架……→最顶一步架水平杆安装（应根据层高调整水平标高起拱度）（3）墙、柱模板的安装：用控制轴线测放各墙、柱的边框线，沿线设置盘脚木板条，用钢钉将木板条固定，以控制模板的截面尺寸，墙柱钢筋经隐蔽验收后，将事先拼制好的木模就位，进行校正固定，按照设计要求加强，确保模板的稳定性和刚度。（4）梁板模板的安装：在经过验收的支撑架上，按梁的位置铺设木枋：梁底板下木枋平行于梁时，一般为加工成型的梁底板。此时木枋不够梁长时，应用同规格木枋绑接，绑条长在接头两端各不少于1M。梁底板下木枋平行与梁截面时，沿梁铺设木枋小横楞，然后小横楞上铺设梁底板，底板与木枋钉牢并固定位置。主梁由于截面尺寸较大，钢筋大且数量较多，为方便施工，主梁底板铺好后进行梁筋绑扎，然后再封侧模；而次梁底板铺设后安装侧模，最后铺设楼面模板。（5）排架立杆加支撑托的搭设要求：支撑托螺杆扦入立杆内长度不小于螺杆总长的1/3。伸出长度不得大于300，大横楞应居中设置，2模板拆除模板拆除前，应进行详细安全技术交底，并且由专人出具拆模通知单，班组接到拆模通知后，方可进行施工，具体如下：（1）竖向拆模一般在砼的终凝时间确定后，可在砼终凝6小时后拆侧模，但应确保棱角的完整，框支梁侧模不得早于7d，梁底模及板模的拆除须达到设计强度100%以上，并应有指导试块结果后，执行拆模通知单制度。（2）应先拆除梁侧模板，楼面板模板先拆支撑杆的最上层水平杆，然后拆竖向支撑杆托，一个自然间内每根大横楞下留1－2根支撑暂不拆。（3）操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支撑，用长撬棍勾下横楞。（4）用撬棍将模板钩下，待该段的模板全部脱落后，集中运出、起钉、涂刷隔离剂，集中堆放备用。（5）57 梁板模板拆除后支撑架的拆除与搭设顺序相反，自上而下进行，拆除的架子材料应随拆随运，不应过多堆积于楼层上。（6）楼梯侧、立模板拆除应以能保证砼表面及棱角不受损坏为原则，方可拆除，梁板底模拆除砼强度无设计规定时，应符合《砼结构工程施工质量验收规范》中的有关规定。第五章施工安全保证措施一、施工安全保证体系能否实现安全生产不仅关系到人民的生命和财产安全，也决定着工程施工能否顺利进行，是牵扯到甲乙双方和国家利益的大事。安全生产对建筑业显得极为重要。在工程施工中，一定要采取有效措施加强安全管理，确保安全目标的实现和工程施工的顺利进行。安全生产目标本单位确定本工程的安全生产管理目标为：1基本目标：杜绝重伤、死亡、火灾和重大机械设备事故，轻伤事故率低于1.5‰；2创优目标：争创吐鲁番市安全文明样板工地。3安全生产组织机构成立以项目经理为首，由项目副经理、项目技术负责人、项目安全环境管理部经理、相关职能部门及各专业工程师、施工作业层组成的纵向到底、横向到边的安全生产管理机构见图，并由企业安全环保部门提供垂直保障。安全生产管理机构图相关职能部门各专业工程师项目技术负责人各施工队操作工人项目经理土建、安装经理企业总部安全环境部门安全环保部经理班组长二、施工安全保证措施57 1.模板、支撑不得使用腐朽、扭曲、劈裂的材料.底部要平整坚实。2.安装模板应按顺序进行,当模板没有固定前,不得进行下一道工序作业.禁止利用拉杆斜撑攀登上落。3.现场安装模板时,未用工具要装入工具袋,防止上层作业时工具掉下伤人。4.模板、木枋、支架传送吊运要捆绑牢固,不得乱扔。5.安装立柱、梁模板时,高度大于4m以上时,应搭设工作台,不足4m的,可使用脚手架平台操作。6.墙、柱模板未安装对拉螺栓前,板面要向内倾斜一定的角度并用斜撑撑牢,以防模板倒塌。7.安装楼面模板遇有预留洞口的地方,应做好临时封闭,以防误踏和落物伤人。8.安装楼面模板,在下班时对已铺好而来不及钉牢的模板,应拿起堆放稳妥,以防误入伤人事故发生。9.安装二层以上的外围柱、梁模板,要搭设脚手架并设防护栏杆或挂好安全网。10.在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人。11.拆除模板必须经施工负责人同意,方可进行拆除,操作人员必须戴安全帽。操作时要按顺序分段进行,超过4M以上高度不允许让模板、枋料自由落下。严禁猛撬、硬砸或大面撬落和拉下。12.拆除模板应用长撬棍,严禁操人员站在正拆除模板下。在拆除楼板模板时,要特别注意防止整块模板掉下伤人。13.拆除模板前,要将下的洞口、建筑物周边用木板或安全网作防护围蔽,防止模板、枋料落下伤人才。14.拆模间歇时,要将已松动的模板、木枋、拉杆、支撑固定好,防止突然掉落或倒塌。15.模板拆完后不得留下松动和悬挂的模板、枋料在结构物上.拆除下来的模板、枋料要及时清理、修整、并运送到指定地方堆放稳妥。16、项目技术负责人、专职安全员必须向施工人员、操作班组进行书面安全交底。三、施工用电安全措施57 1.工地的施工用电严格按照建设部JGJ46-2012“施工现场临时用电安全技术规范”。2.圆锯机要有安全防护装置才准使用,未作业时要拉闸停机。使用电器和机具应符合《施工现场临时用电安全技术规范》、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33－2012）的规定。3.每班用电作业必须要持证电工跟班，并严格遵守现场的各项安全管理规章制度。4.施工现场各种用电用器具及有关机械设备，都必须按安全规程要求安设二级漏电保护装置，每次使用前，尤其是受潮淋雨后，都必须由电工检查，确认性能可靠安全的情况下方可使用。结构楼层竖向及平面水平的供配电缆都必须严格按电缆机械性能及供电要求进行，配选电缆规格，同时必须时刻注意好电缆的安全保护工作，严防破损，漏电。5.一切机具运到现场后，必须由电工检测其绝缘电阻及检查电器附件是否完整无损，固定用电设备其绝缘电阻不少于0.5MΩ，Ⅰ类手持电动机具不少于2MΩ，Ⅱ类不少于7MΩ。用电设备的金属外壳必须有可靠的接地保护，使用手动工具应穿戴安全用具。四、高空作业安全措施1.严禁从高空往下乱掉杂物，防止物体打击伤人。2.防“六个口”：楼板预留口、电梯口、通道口、阳台口、井架口、梯口。除“五害”：高空坠落、物体打击、机械伤害、吊装伤害、塌方和倒塌，要做好安全防护措施。3.要遵守操作规程和安全制度，严禁酒后操作，运桥排栅的栏杆横竹一律不准坐人，不准在高空凌空边缘危险地方站立和操作。4.2m以上高处作业应有可靠立足点。要系好安全带，扣好保险钩。5.模板拆除前应经拆模申请批准，拆除区域应设置警戒线，并派专人监护，拆模不得留下悬空模板。6.作业面孔洞及临边应设明显警戒线，并设防护栏杆等。五、恶劣天气下的安全措施1.雨期施工的工作面不宜过大，应逐段分片、分期施工完成，重要的部位，应尽量在雨期前完成，同时做好防雨材料、雨具的准备。57 2.根据工程进度计划安排，掌握好气象情况变化，以便合理安排、组织施工，减少不必要的投入。3.做好安全防护，检查供电网络、防漏电、触电，做好外脚手架防滑、加固工作。4.组织施工人员学习雨期施工安全、技术操作规定，做到心中有数、责任分明，防范于未然。5.凡遇恶劣天气、大雾、暴雨等，应停止吊装及高空作业，吊钩应提升至顶部，大风雨过后要检查外脚手架，物料提升机和塔吊等，认定设备完好后才能继续施工。六、施工监测1.高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：（1）模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后强度达到75%时，下层模板支撑方可拆除。（2）模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：a杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。b底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。c连接扣件是否松动。d施工过程中是否有超载的现象。e脚手架架体和杆件是否有变形现象。f脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(3)浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。(4)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。(5)上层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。(6)模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。(7)立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。57 (8)支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。(9)立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。(10)高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。(11)在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。2.高支撑模板支架搭设时监测措施(1)安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。(2)支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。(3)顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。(4)满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。(5)搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。(6)立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。(7)模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。3.高支撑模板支架使用时监测措施(1)脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(2)水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。(3)模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。(4)穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。(5)浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。(6)支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。(7)57 模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。(8)恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。4.高支撑模板支架拆除时监测措施　在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。　混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。　一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：（1）侧模板　如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在10-25摄氏度），混凝土浇筑后24h即可拆模。（2）梁、板等底模　梁、板等底模则要求混凝土强度符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）(2011年版)要求，模板才可以拆除。（3）悬挑模板拆除　拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降200-300㎜。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。　（4）拆模操作安全　拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。（6）预留孔洞封闭57 　平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用木板或安全网盖好或设围栏。（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。（8）用电和输送电路安全　在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（10）拆卸吊运安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。七、应急救援措施1.应急处理领导小组(1)成立以项目经理为第一责任人的突发事件应急处理领导小组，负责领导、指挥本工程现场区域内突发事件应急处理工作。组长：周发恒副组长：庞建月成员：田永利、武军、2报警救援及其他联络电话报120送往鄯善县人民医院，主要领导电话：应急车辆车号：司机：联系电话：。火警119组长：。公安110副组长：。医疗120副组长：。交通122组员：。3人员分工与职责1)项目经理任总指挥，组织、指挥应急救援工作和实施演练。2)项目副经理协助总指挥工作，在总指挥不在岗时，代替总指挥工作，同时要安排、督促预防措施实施。3)57 安全员协助总指挥作好应急救援准备工作及日常事务工作。建立并保持信息渠道畅通，参与应急救援指挥及协调工作，协助组织实施演练，参与制定、检查安全预防措施落实。4)技术员编制紧急事件预防措施计划，组织实施安全教育，督促紧急事件预防措施计划。5)材料员负责应急救援物资供应及储备管理，保障应急救援物资质量，控制有效期限。6)施工队长落实执行紧急事件预防措施计划，组织人员参加应急救援行动及定期演练，协助应急救援指挥。2.突发事件处理流程发现人项目经理或单位负责人项目安环部或项目应急领导小组发现后立即向项目经理或单位负责人报告局安环部企业管理部迅速作出判断，下达应急响应指令，同时以最快方式向项目安环部报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。判定项目经理部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场处理，同时电话向局安环部报告。跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件应急电话：火警——119；匪警——110；交通事故——122；急救——1203.应急救援方法(1)高空坠落应急救援方法a当现场只有１人时应大声呼救；２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。b仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。c57 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。(2)模板、坍塌应急救援方法a工地发生模板支撑体系坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。b报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；c急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；d清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；e预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。(3)物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。a止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。b对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。c对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。d如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。(4)火灾应急救援方法a发生火灾后，立即向有关部门汇报情况，要求提供相关协助。57 b迅速组织人员疏散并保护物资，及时控制火势采取有效手段，最大限度地减少人员伤亡和经济损失。c根据火灾特点划警戒线，并紧急调动有关部门，单位人员迅速赶到事故现场。(5)触电应急救援方法a当发生人身触电事故时，首先使触电者脱离电源，迅速急救，关键是“快”。b对于低压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：c如果触电地点附近有电源开关或插销，可立即拉开电源开关或拔下电源插头，以切断电源。d可用有绝缘手柄的电工钳、干燥木柄的斧头、干燥木把的铁锹等切断电源线，也可采用干燥木板等绝缘插入触电者身下，以隔离电源。e当电线搭在触电者身上或者被压在身下时，也可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等绝缘物为工具，拉开、提高或挑开电线，使触电者脱离电源，切不可直接去拉触电者。f对于高压触电事故，可采用下列方法使触电者脱离电源：立即通知有关部门停电。带上绝缘手套，穿上绝缘鞋，用相应电压等级的绝缘工具按顺序拉开开关。用高压绝缘杆挑开触电者身上电线。触电急救的同时拨打120进行急救。4.应急救援工具及药品(1)预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架3个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机6台联系指挥求援(2)应急器材准备清单57 序号应急物品名称规格/型号单位数量存放地点保管人备注1肾上腺素1ml盒2项目部综合办公室2尼可刹米2ml盒2项目部综合办公室3阿拉明2ml盒2项目部综合办公室4阿托品0.05盒2项目部综合办公室5654-210mg盒5项目部综合办公室6速效救心丸丸盒5项目部综合办公室7止血敏2ml盒5项目部综合办公室8止血带根2项目部综合办公室9绷带卷20项目部综合办公室10急救包个2项目部综合办公室11氧气袋个1项目部综合办公室12血压表个1项目部综合办公室13灭火器MFZ4个80项目部综合办公室14应急车辆辆1项目部57 第六章人员配备1、专职安全生产管理人员安全总监：现场安全员：2、特种作业人员配置及管理搭设高大模板支撑架体的作业人员必须经过培训，取得建筑施工脚手架特种作业操作资格证书后方可上岗。其他相关施工人员应掌握相应的专业知识和技能。高大模板支撑系统搭设前，项目工程技术负责人或方案编制人员应当根据专项施工方案和有关规范、标准的要求，对现场管理人员、操作班组、作业人员进行安全技术交底，并履行签字手续。安全技术交底的内容应包括模板支撑工程工艺、工序、作业要点和搭设安全技术要求等内容，并保留记录。57 第七章计算书及相关图纸一、高跨顶板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20031、工程属性新浇混凝土楼板名称站房顶板新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)6新浇混凝土楼板边宽B(m)52、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.50.53风压高度变化系数μz1.32风荷载体型系数μs0.83、模板体系设计模板支架高度(m)15.4立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1300立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)30057 立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁两端各悬挑长度(mm)100，100主梁两端各悬挑长度(mm)200，200设计简图如下：模板设计平面图57 模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)17面板弹性模量E(N/mm2)5000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：57 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4（1）强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×1=6.51kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.51×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]=0.24kN·mσ＝Mmax/W＝0.24×106/37500＝6.33N/mm2≤[f]＝17N/mm2满足要求！（2）挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.11kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×3.11×3004/(384×5000×281250)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67因[B/lb]取整＝[5000/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：57 （1）强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.02kN/m因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.07kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/mM1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.07×0.92+0.121×0.94×0.92＝0.19kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.1×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.02×0.12/2，0.1×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.19，0.6，0.32]＝0.6kN·mσ＝Mmax/W＝0.6×106/42670＝14.09N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）抗剪验算V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.07×0.9+0.62×0.94×0.9＝1.11kNV2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.9+0.681×3.15＝2.2kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.02×0.1，0.1×0.1+3.15]＝3.16kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.11，2.2，3.16]＝3.16kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×40)＝1.48N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.99kN/m跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×0.99×9004/(100×9350×1706700)＝0.26mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49（1）小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k57 ，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.7kN/mq1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.14kN/mq1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.05kN/m承载能力极限状态按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.14×0.9+1.223×0.57×0.9＝1.79kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.7×0.1＝0.17kNR＝max[Rmax，R1]＝1.79kN;正常使用极限状态按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.05×0.9＝1.08kN按悬臂梁，R1＝q2l=1.05×0.1＝0.11kNR＝max[Rmax，R1]＝1.08kN;（2）抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.48kN·mσ＝Mmax/W＝0.48×106/4490＝106.69N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！（3）抗剪验算57 主梁剪力图(kN)Vmax＝3.32kNτmax＝2Vmax/A=2×3.32×1000/424＝15.67N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！（4）挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.52mm跨中νmax=0.52mm≤[ν]=900/400=2.25mm悬挑段νmax＝0.29mm≤[ν]=200/400=0.5mm满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1300立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.526非顶部立杆计算长度系数μ22.004钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205（1）长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.526×(1300+2×200)=2594.2mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×2.004×1300=2605.2mmλ=l0/i=2605.2/15.9=163.85≤[λ]=21057 长细比满足要求！（2）立柱稳定性验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.301×(1200+2×500)=3483.297mmλ1＝l01/i＝3483.297/15.9＝219.075，查表得，φ1＝0.152Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.53×0.9×1.32/10＝0.09kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.07kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4069.08/(0.15×424)+0.09×106/4490＝83.65N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.217×2.292×1300=3626.173mmλ2＝l02/i＝3626.173/15.9＝228.061，查表得，φ2＝0.14非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.217×2.292×1300=3626.173mmλ2＝l02/i＝3626.173/15.9＝228.061，查表得，φ2＝0.14Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.36×0.9×1.32/10＝0.06kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.9＝4.29kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝4287.78/(0.14×424)+0.09×106/4490＝92.74N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝4.07kN≤[N]＝30kN满足要求！9、立柱地基基础验算地基土类型卵石、圆砾地基承载力设计值fak(kPa)250立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝4.29/(1×0.1)＝42.88kPa≤fak＝250kPa满足要求！57 二、800*2000梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20031、工程属性新浇混凝土梁名称WYKL800-2000新浇混凝土梁计算跨度(m)27.3混凝土梁截面尺寸(mm×mm)800×2000新浇混凝土结构层高(m)13.8梁侧楼板厚度(mm)1202、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.5非自定义:0.53风压高度变化系数μz1.32风荷载体型系数μs0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1400步距h(mm)1300新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)70057 梁底增加立柱根数3梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,700,1050梁底支撑小梁根数10梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200设计简图如下：平面图立面图57 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)17面板弹性模量E(N/mm2)5000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2)+1.4×0.7×2]×1＝63.85kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2]×1＝62.09kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2]×1＝51.1kN/m（1）强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×62.09×0.092+0.121×1.76×0.092＝0.05kN·mσ＝Mmax/W＝0.05×106/37500＝1.44N/mm2≤[f]＝17N/mm2满足要求！（2）挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×51.1×88.894/(100×5000×281250)＝0.014mm≤[ν]＝l/400＝88.89/400＝0.22mm满足要求！（3）支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×62.09×0.09+0.446×1.76×0.09＝2.24kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×62.09×0.09+1.223×1.76×0.09＝6.5kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×62.09×0.09+1.142×1.76×0.09＝5.3kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2l=0.393×51.1×0.09＝1.79kNR2"=R4"=1.143q2l=1.143×51.1×0.09＝5.19kNR3"=0.928q2l=0.928×51.1×0.09＝4.22kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.7857 小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.67为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{2.24+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.8/9+0.5×(2-0.12)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×2]×max[0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2]/2×1，6.5+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.8/9}=6.52kN/mq2＝max[1.79+(0.3-0.1)×0.8/9+0.5×(2-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max[0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2]/2×1，5.19+(0.3-0.1)×0.8/9]＝5.21kN/m（1）抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.52×0.92，0.5×6.52×0.22]＝0.57kN·mσ＝Mmax/W＝0.57×106/42670＝13.25N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.52×0.9，6.52×0.2]＝3.563kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.563×1000/(2×40×80)＝1.67N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.21×9004/(100×9350×1706700)＝1.35mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.21×2004/(8×9350×1706700)＝0.07mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！（4）支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l257 ]＝max[1.143×6.52×0.9，0.393×6.52×0.9+6.52×0.2]＝6.71kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R10＝4.47kN，R2＝R9＝6.71kN，R3＝R4＝R5＝R6＝R7＝R8＝5.47kN正常使用极限状态R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.21×0.9，0.393×5.21×0.9+5.21×0.2]＝5.36kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"10＝4.01kN，R"2＝R"9＝5.36kN，R"3＝R"4＝R"5＝R"6＝R"7＝R"8＝4.36kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：（1）抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.403×106/4490＝89.69N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）抗剪验算主梁剪力图(kN)57 Vmax＝6.052kNτmax＝2Vmax/A=2×6.052×1000/424＝28.55N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！（3）挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝350/400＝0.88mm满足要求！（4）扣件抗滑计算R＝max[R1,R5]＝0.5kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.5kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205λ=h/i=1300/15.9=81.76≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.72（1）风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.53×0.9×1.32/10＝0.09kN·m（2）稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2)+0.9×1.4×2]×1＝57.46kN/m2)小梁验算q1＝max{2.02+(0.3-0.1)×0.8/9+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×max[0.7-0.8/2，(1.4-0.7)-0.8/2]/2×1，5.85+(0.3-0.1)×0.8/9}=5.87kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.43kN，R2＝14.64kN，R3＝21.78kN，R4＝14.64kN，R5＝0.43kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4，R5+N边2]+Mw/lb57 ＝max[0.43+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.7-0.8/2)/2×0.9，14.64，21.78，14.64，0.43+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.4-0.7-0.8/2)/2×0.9]+0.09/1.4＝21.92kNf＝N/(φA)+Mw/W＝21915.13/(0.72×424)+0.09×106/4490＝92.55N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3，R4]×2＝24.21kN≤[N]＝30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型卵石、圆砾地基承载力设计值fak(kPa)250立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝21.92/(1×0.15)＝146.1kPa≤fak＝250kPa满足要求！57 三、梁侧模板800-2000计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20031、工程属性新浇混凝梁名称WYKL，800-2000标高13.8混凝土梁截面尺寸(mmxmm)800×2000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)1202、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数β11.2混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×5×1.2×1.15×21/2，24×2}＝min{51.523，48}＝48kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×5×1.2×1.15×21/2，24×2]＝min[51.52，48]＝48kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×48+1.4×4，1.35×48+1.4×0.7×4]＝0.9max[63.2，68.72]＝0.9×68.72＝61.85kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝48kN/m23、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数12主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)500支撑距梁底距离依次为200，700，1200，1700设计简图如下：57 模板设计剖面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)17面板弹性模量E(N/mm2)5000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：（1）抗弯验算q1＝bS承＝1×61.85＝61.85kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×48×1＝58.32kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×58.32×0.172+0.121×3.53×0.172＝0.19kN·mσ＝Mmax/W＝0.19×106/37500＝5.19N/mm2≤[f]＝17N/mm2满足要求！（2）挠度验算q＝bS正＝1×48＝48kN/mνmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×48×170.914/(100×5000×281250)＝0.18mm≤170.91/400=0.43mm57 满足要求！（3）最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×58.32×0.17+1.223×3.53×0.17＝12.13kN正常使用极限状态R"max＝1.143×l左×q＝1.143×0.17×48＝9.38kN5、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)80×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)170.67计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图（1）抗弯验算q＝12.13kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×12.13×0.52，0.5×12.13×0.152]=0.3kN·mσ＝Mmax/W＝0.3×106/42670＝7.11N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×12.13×0.5，12.13×0.15]=3.64kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.64×1000/(2×40×80)＝1.71N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）挠度验算q＝9.38kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×9.38×5004/(100×9350×1706700)＝57 0.25mm≤500/400=1.25mmν2max＝qL4/(8EI)=9.38×1504/(8×9350×1706700)=0.04mm≤150/400=0.38mm满足要求！（4）最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝max[1.1×12.13×0.5，0.4×12.13×0.5+12.13×0.15]＝6.67kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×9.38×0.5，0.4×9.38×0.5+9.38×0.15]＝5.16kN6、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)500主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.15kN，R2＝3.34kN，R3＝2.73kN，R4＝2.73kN，R5＝2.73kN，R6＝2.73kN，R7＝2.73kN，R8＝2.73kN，R9＝2.73kN，R10＝2.73kN，R11＝3.34kN，R12＝1.15kN正常使用极限状态：R"1＝0.89kN，R"2＝2.58kN，R"3＝2.09kN，R"4＝2.09kN，R"5＝2.09kN，R"6＝2.09kN，R"7＝2.09kN，R"8＝2.09kN，R"9＝2.09kN，R"10＝2.09kN，R"11＝2.58kN，R"12＝0.89kN（1）抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.33×106/4490=73.54N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！57 （2）抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×5.09×1000/424＝23.99N/mm2≤[τ]=120N/mm2满足要求！（3）挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.16mm≤500/400＝1.25mm满足要求！7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×8.21×2＝15.6kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！57 四、梁模板（扣件式）400-750计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20031、工程属性新浇混凝土梁名称400-750新浇混凝土梁计算跨度(m)12混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×750新浇混凝土结构层高(m)13.8梁侧楼板厚度(mm)1502、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.5非自定义:0.53风压高度变化系数μz1.32风荷载体型系数μs0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1300新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)50057 梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300设计简图如下：平面图立面图57 4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)17面板弹性模量E(N/mm2)5000取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.75)+1.4×0.7×2]×1＝25.12kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝23.36kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.75]×1＝19.22kN/m（1）强度验算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×25.12×0.22＝0.13kN·mσ＝Mmax/W＝0.13×106/37500＝3.35N/mm2≤[f]＝17N/mm2满足要求！（2）挠度验算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×19.22×2004/(100×5000×281250)＝0.114mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！（3）支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×23.36×0.2+0.437×1.76×0.2＝1.91kNR2=1.25q1l=1.25×25.12×0.2＝6.28kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R3"=0.375q2l=0.375×19.22×0.2＝1.44kNR2"=1.25q2l=1.25×19.22×0.2＝4.81kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.6757 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{1.91+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.75-0.15)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，6.28+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.4/2}=6.33kN/mq2＝max[1.44+(0.3-0.1)×0.4/2+0.5×(0.75-0.15)+(0.5+(24+1.1)×0.15)×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，4.81+(0.3-0.1)×0.4/2]＝4.85kN/m（1）抗弯验算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.33×0.92，0.5×6.33×0.32]＝0.55kN·mσ＝Mmax/W＝0.55×106/42670＝12.86N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）抗剪验算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.33×0.9，6.33×0.3]＝3.458kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.458×1000/(2×40×80)＝1.62N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.85×9004/(100×9350×1706700)＝1.26mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝4.85×3004/(8×9350×1706700)＝0.31mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！（4）支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.33×0.9，0.393×6.33×0.9+6.33×0.3]＝6.51kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝3.49kN，R2＝6.51kN正常使用极限状态57 R"max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.85×0.9，0.393×4.85×0.9+4.85×0.3]＝4.99kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R"1＝R"3＝3.01kN，R"2＝4.99kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁自重忽略不计，计算简图如下：（1）抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.335×106/4490＝74.63N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝2.764kNτmax＝2Vmax/A=2×2.764×1000/424＝13.04N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！57 （3）挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！（4）扣件抗滑计算R＝max[R1,R3]＝0.73kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.73kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1300立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.526非顶部立杆计算长度系数μ22.004钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.526×(1300+2×200)=2594.2mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×2.004×1300=2605.2mmλ=l0/i=2605.2/15.9=163.85≤[λ]=210长细比满足要求！（1）风荷载计算Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.53×0.9×1.32/10＝0.09kN·m（2）稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.75)+0.9×1.4×2]×1＝23.03kN/m2)小梁验算q1＝max{1.76+(0.3-0.1)×0.4/2+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×max[0.5-0.4/2，(1-0.5)-0.4/2]/2×1，5.76+(0.3-0.1)×0.4/2}=5.8kN/m57 同上四～六计算过程，可得：R1＝0.69kN，R2＝11.23kN，R3＝0.69kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.526×(1300+2×200)=3157.141mmλ1＝l01/i＝3157.141/15.9＝198.562，查表得，φ1＝0.184立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.69+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，11.23，0.69+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+0.09/1＝11.42kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11417.55/(0.18×424)+0.09×106/4490＝166.71N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.217×2.004×1300=3170.528mmλ2＝l02/i＝3170.528/15.9＝199.404，查表得，φ2＝0.182立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[0.69+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.5-0.4/2)/2×0.9，11.23，0.69+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1]×(0.9+1-0.5-0.4/2)/2×0.9]+0.09/1＝11.42kNf＝N/(φA)+Mw/W＝11417.55/(0.18×424)+0.09×106/4490＝168.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！8、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝12.04kN≤[N]＝30kN满足要求！9、立柱地基基础计算地基土类型卵石、圆砾地基承载力设计值fak(kPa)250立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.15立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.42/(1×0.15)＝76.12kPa≤fak＝250kPa满足要求！57 五、梁侧模板400-750计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20031、工程属性新浇混凝梁名称400-750混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×750梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)1202、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)5外加剂影响修正系数β11.2混凝土坍落度影响修正系数β21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)0.75新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×5×1.2×1.15×21/2，24×0.75}＝min{51.523，18}＝18kN/m2振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×5×1.2×1.15×21/2，24×0.75]＝min[51.52，18]＝18kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×18+1.4×4，1.35×18+1.4×0.7×4]＝0.9max[27.2，28.22]＝0.9×28.22＝25.4kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝18kN/m23、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm)900主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150对拉螺栓水平向间距(mm)900支撑距梁底距离依次为200，500设计简图如下：57 模板设计剖面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)17面板弹性模量E(N/mm2)5000梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：（1）抗弯验算q1＝bS承＝1×25.4＝25.4kN/mq1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×18×1＝21.87kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/mMmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×21.87×0.212+0.117×3.53×0.212＝0.11kN·mσ＝Mmax/W＝0.11×106/37500＝3.06N/mm2≤[f]＝17N/mm2满足要求！（2）挠度验算q＝bS正＝1×18＝18kN/mνmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×18×2104/(100×5000×281250)＝0.17mm≤210/400=0.52mm满足要求！（3）最大支座反力计算承载能力极限状态Rmax＝1.1×q1静×l左+1.2×q1活×l左＝1.1×21.87×0.21+1.2×3.53×0.21＝5.94kN57 正常使用极限状态R"max＝1.1×l左×q＝1.1×0.21×18＝4.16kN5、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)80×40小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)170.67计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图（1）抗弯验算q＝5.94kN/mMmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×5.94×0.92，0.5×5.94×0.152]=0.48kN·mσ＝Mmax/W＝0.48×106/42670＝11.28N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！（2）抗剪验算Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×5.94×0.9，5.94×0.15]=3.21kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.21×1000/(2×40×80)＝1.5N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！（3）挠度验算q＝4.16kN/mν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×4.16×9004/(100×9350×1706700)＝1.16mm≤900/400=2.25mmν2max＝qL4/(8EI)=4.16×1504/(8×9350×1706700)=0.02mm≤150/400=0.38mm满足要求！（4）最大支座反力计算承载能力极限状态57 Rmax＝max[1.1×5.94×0.9，0.4×5.94×0.9+5.94×0.15]＝5.88kN正常使用极限状态R"max＝max[1.1×4.16×0.9，0.4×4.16×0.9+4.16×0.15]＝4.12kN6、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)900主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。计算简图如下：同前节计算过程，可依次解得：承载能力极限状态：R1＝1.07kN，R2＝2.94kN，R3＝2.94kN，R4＝1.07kN正常使用极限状态：R"1＝0.75kN，R"2＝2.06kN，R"3＝2.06kN，R"4＝0.75kN（1）抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σmax＝Mmax/W＝0.21×106/4490=47.66N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！（2）抗剪验算梁左侧剪力图(kN)τmax＝2Vmax/A=2×1.98×1000/424＝9.36N/mm2≤[τ]=120N/mm257 满足要求！（3）挠度验算梁左侧变形图(mm)νmax＝0.26mm≤300/400＝0.75mm满足要求！7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×4.97×2＝9.43kN≤Ntb＝12.9kN满足要求！57'