高大模板施工方案

'中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益青岛新机场综合办公及生活服务用房工程标段一高大模板施工方案建设单位：青岛国际机场集团有限公司施工单位：中启胶建集团有限公司监理单位：青岛市工程建设监理有限责任公司编制人:张茂军编制日期:2017年4月13日1 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益目录1.编制说明12.编制依据13.工程概况24.施工准备35.高大模板支撑体系设计46.模板施工方法107.模板质量要求和措施138.高大模板支撑系统支设和混凝土施工部署149.模板工程验收、使用与拆除1510.安全施工技术措施1711.预防坍塌事故的安全技术措施1812.预防高空坠落事故安全技术措施1913.监测措施2014.应急预案2015.计算书11 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益1.编制说明在现浇钢筋混凝土结构工程中，模板及支撑体系设计及施工质量是现浇混凝土结构工程质量及施工安全的保障。为了保证本工程高大模板支撑系统施工安全，根据《青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定》、建设部《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》以及《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，加强施工安全的管理，按相关规定特编制本专项施工方案。根据青岛市建管局颁布的《青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定》及《关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知》（青建管质字〔2012〕101号）—高度超过6.5m的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；跨度超过15m现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；施工总荷载大于12KN／m2（板250mm厚）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统；集中线荷载大于15KN／m（梁500mm宽1000mm高）的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统，须由施工单位进行设计验算、编制专项施工方案，并按相关程序审核批准、专家论证审查后方可按方案组织施工。本工程将按要求进行高大模板支撑体系进行设计施工。本工程2#办公楼地下室D轴KL15、KL16、KL17截面为500×1200，KL1、KL11、KL6、KL19、KL10、KL23、KL12、KL18、KL22、KL21、KL8、KL2截面为500×1100，A轴KL7截面为500×1200。1#办公楼一层A-B交4轴KZL1梁截面为600×1100，A-B交5轴KZL2量截面为600×1100。另外二层4-5交A-D位置为大厅，梁板支撑高度为8.5m。1#备勤楼一层D-E交5轴梁截面为300×1350，5-6交E轴梁截面为300×1350，5-6交D轴梁截面为300×1350，D-E交6轴梁截面为300×1350。1#办公楼二层4-5轴/A-B轴的板为120mm厚，支撑高度为8.5m，二层4-5轴交A轴梁截面300×700，支撑高度为7.8m。2#办公楼地下室顶板为400mm厚，支撑高度为4.5m，柱帽部位为900mm厚，支撑高度为4.0m。现根据现场施工实际情况决定采用直插盘销式模板支撑系统。2.编制依据方案编制计算依据如下：2.1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；2.2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015；2.3、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB20300-2007；2.4、《木结构设计规范》（GBJ5-2003）；2.5、《高层混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）；61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益2.6、《建筑施工手册》（第四版）（中国建筑工业出版社2003）；2.7、《混凝土结构工程施工平面整体表示法制图规范和构造详图》16G101-1；2.8、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；2.9、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）；2.10、《建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范》（DB37/5008-2014）本工程有关设计图纸。1.工程概况本工程为青岛新机场综合办公及生活服务工程标段一，标段一包括青岛新机场综合办公及生活服务用房（A-3）地块1#办公楼、2#办公楼、1#备勤楼的施工，室外及临时设施工程施工（包含雨污水、道路及附属设施、绿化等）等。本工程勘察单位为青岛市勘察测绘研究院；设计单位为青岛市建筑设计研究院集团股份有限公司；建设单位为青岛国际机场集团有限公司；监理单位为青岛市工程建设监理有限责任公司；由中启胶建集团有限公司承建施工。本工程1#办公楼为地上6层，建筑高度为23.70米，框架结构，基础结构类型为独立基础，建筑结构抗震等级为三级。建筑结构安全等级为二级，结构设计使用年限为50年，建筑物耐火等级为二级，建筑面积7020㎡。一层为展示、接待、办公、消控室、档案、设备间；二层为办公、会议、设备间；三至六层为办公、会议。该建筑为多层民用公共建筑，墙体材料：外围护墙体材料地上部分采用250厚水泥聚苯模壳格构式自保温体系墙体；建筑内分隔墙采用200mm厚加气混凝土砌块。外饰面为真石漆，一层饰面为石材。本工程2#办公楼为地上9层，地下1层，建筑高度为34.95米，框架结构，基础结构类型为独立基础加抗水板，建筑结构抗震等级为二级。建筑结构安全等级为二级，结构设计使用年限为50年，建筑物耐火等级为二级，建筑面积33434.75㎡，其中地上建筑面积23129.85㎡,地下建筑面积10304.90㎡。建筑层高：地下一层6.30米；地上一层4.5米，二层4.5米，三~八层3.9米，阁楼层4.2米，机房层3.9米。建筑功能简介：一层为办公、设备间、图书室、后勤运营控制室；二层为会议室；三至八层为办公；阁楼层为活动室、会议室。该建筑为一类高层民用公共建筑，墙体材料：外围护墙体材料地上部分采用250mm厚水泥聚苯模壳格构式自保温体系墙体；建筑内分隔墙采用200mm厚加气混凝土砌块，地下部分采用400厚自防水钢筋混凝土，外饰面为真石漆，一、二层饰面为石材。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益本工程1#备勤楼为地上8层，建筑高度31.20米，框架结构，基础结构类型为独立基础，建筑结构抗震等级为二级。建筑结构安全等级为二级，结构设计使用年限为50年，建筑物耐火等级为二级，建筑面积9714㎡。其中一层功能包括食堂、宿舍门厅、附属用房等，层高4.5m，二层为会议中心，层高3.9m，三至八层高3.75m。该建筑为高层民用公共建筑，外围护墙体材料地上部分采用300mm厚水泥聚苯模壳格构式自保温体系墙体；建筑内分隔墙采用200mm厚加气混凝土砌块地下部分采用自防水钢筋混凝土。外饰面为真石漆，一层与二层饰面为石材。部位梁截面(mm)梁跨度（m）板厚(mm)支撑高度(m)2#办公楼地下车库地下一层500×12007.02503.7500×11007.102503.84004.59004.01#办公楼一层600×11009.301203.35二层300×7009.01207.81208.51#备勤楼二层300×13508.11204.32符合高大模板部位情况如下：以上为最不利情况，其他符合高大模板条件的情况适应就近较大截面构件。1.施工准备4.1、技术准备在施工前完善施工方案工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、施工方案和施工规范等技术文件，做好安全技术交底工作，减少和避免施工误差。重点对外墙支模、楼层模板结构施工等分项工序的技术、质量和工艺要求进行学习，并将其质量和工艺的要点向作业班组作详细的交底，并做好文字记录。4.2、物资准备4.2.1、材料准备确保材料质量合格，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护，同时收集各种进场材料相关质保证明。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益采用Φ48×3.25mm钢管，应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉抻试验方法》（GB/T228）的关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。见下表：钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、孔洞、变形、分层、毛刺，压痕深度不大于0.5mm，内外表面锈蚀深度大于0.5mm，钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定，钢管必须刷防锈漆。新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须要换；新、旧扣件均应进行防锈处理。扣件应为碳素钢。模板选用2440×1220×12mm九层胶合板。必须符合我国林业部规定的《混凝土模板用胶合板》专业标准GB/T17656-2008中的规定，背楞选用经过刨制并且质量较好的50×80mm木方，木方长度为2m、4m两种。4.2.2、机具准备根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。4.2.3、劳动力准备做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益1.高大模板支撑体系设计5.1、模板支撑系统材质模板面板均采用12mm厚多层夹板，采用50mm×80mm木方，长2000mm；直插盘销式模板支撑体系中的立杆选用Φ48×3.25mm钢管，横杆采用Φ48×3.0mm钢管，采用Φ12对拉螺栓。5.2、梁模板体系设计5.2.1、截面500×1200梁，支撑高度为3.70米模板体系设计采用直插盘销式模板支撑系统进行支撑，梁底横杆采用扣件连接在立杆上，梁底采用50mm×80mm木方，垂直于梁截面布置四根，梁底加设2根承重立杆，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托，梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆顶端采用双扣件。每排支撑立杆沿梁跨度方向的排距为900mm。支撑脚手架步距为1500mm。梁侧模板主楞（Φ48×3.25mm钢管双拼）间距500mm、次楞（50mm×80mm木方）间距300mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向布置2道；穿梁螺栓直径Φ12mm。5.2.2、截面500×1100梁，支撑高度3.80米梁模板体系设计采用直插盘销式模板支撑系统进行支撑，梁底横杆采用扣件连接在立杆上，梁底采用50mm×80mm木方，垂直于梁截面布置四根，梁底加设2根承重立杆，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托，梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆顶端（承担梁荷载的节点）采用双扣件。每排支撑立杆沿梁跨度方向的排距为900mm。支撑脚手架步距1500mm。梁侧模板主楞（Φ48×3.25mm钢管双拼）间距500mm、次楞（50mm×80mm木方）间距400mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向布置2道；穿梁螺栓直径Φ12mm。5.2.3、截面600×1100梁，支撑高度3.35米梁模板体系设计采用直插盘销式模板支撑系统进行支撑，梁底横杆采用扣件连接在立杆上，梁底采用50mm×80mm木方，垂直于梁截面布置四根，梁底加设2根承重立杆，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托，中立杆与板立杆相互拉结，梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆顶端（承担梁荷载的节点）采用双扣件。每排支撑立杆沿梁跨度方向的排距为900mm。支撑脚手架步距为1500mm。梁侧模板主楞（Φ48×3.25mm钢管双拼）间距600mm、次楞（50mm×80mm木方）间距300mm；穿梁螺栓水平间距600mm；穿梁螺栓竖向布置2道；穿梁螺栓直径Φ12mm。5.2.5、截面300×1350梁，支撑高度4.32米梁模板体系设计61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益采用直插盘销式模板支撑系统进行支撑，梁底横杆采用扣件连接在立杆上，梁底采用50mm×80mm木方，垂直于梁截面布置三根，梁底加设1根承重立杆，梁中立杆上主楞为钢管，中立杆顶端采用可调顶托，中立杆与板立杆相互拉结，梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆顶端（承担梁荷载的节点）采用双扣件。每排支撑立杆沿梁跨度方向的排距为800mm。支撑脚手架步距为1500mm。梁侧模板主楞（Φ48×3.25mm钢管双拼）间距600mm、次楞（50mm×80mm木方）间距300mm；穿梁螺栓水平间距600mm；穿梁螺栓竖向布置3道；穿梁螺栓直径Φ12mm。5.2.6、截面300×700梁，支撑高度7.8米梁模板体系设计采用直插盘销式模板支撑系统进行支撑，梁底横杆采用扣件连接在立杆上，梁底采用50mm×80mm木方，垂直于梁截面布置三根，梁两侧各设一根立杆，梁两侧立杆顶端（承担梁荷载的节点）采用单扣件。每排支撑立杆沿梁跨度方向的排距为1500mm，梁底支撑小横杆间距600mm。支撑脚手架步距为1500mm。梁侧模板主楞（Φ48×3.25mm钢管双拼）间距800mm、次楞（50mm×80mm木方）间距300mm；穿梁螺栓水平间距800mm；穿梁螺栓竖向布置2道；穿梁螺栓直径Φ12mm。5.3楼板模板支撑架设计5.3.1楼板板厚120mm，支撑高度8.5米模板支撑体系设计模板面板采用12mm厚夹板，面板下方支承木方的间隔距离300mm。主楞采用Φ48×3.25mm钢管，间距900mm。支撑立杆纵横向间距900mm，横杆步距为1800mm，上部为可调顶托，下部为垫板。5.3.2楼板板厚400mm，支撑高度4.5米模板支撑体系设计模板面板采用12mm厚夹板，面板下方支承木方的间隔距离200mm。主楞采用Φ48×3.25mm钢管，间距900mm。支撑立杆纵横向间距900mm，横杆步距为1200mm，上部为可调顶托，下部为垫板。5.3.3柱帽部位楼板板厚900mm，支撑高度4.0米模板支撑体系设计模板面板采用12mm厚夹板，面板下方支承木方的间隔距离150mm。主楞采用Φ48×3.25mm钢管，横向间距600mm。支撑立杆纵横向间距900mm，横杆步距为1200mm，上部为可调顶托，下部为垫板。5.4、剪刀撑布置及一般规定5.4.1、四排及以上立柱的模板支架按下列规定设置竖向和水平剪刀撑。模扳支架外围在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；支架内部中间每隔5-6根立杆或5-7m在纵、横向的整个长度连续设置竖向剪刀撑61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益，在竖向剪刀撑的底部和顶部设水平剪刀撑。5.4.2、四排以下立杆的模板支架，在外围纵向外侧立面整个长度和高度上连续设置竖向剪刀撑；模板支架外横向外侧立面（即两端外立面）和沿纵向每隔4根立杆从下至上设置一道连续的竖向剪刀撑；当设置剪刀撑有困难时，可采用之字斜杆支撑。5.4.3、所有钢管连接均采用配套扣件连接。最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm。5.4.4、支架顶部支撑采用可调顶托，顶托螺杆伸出长度不宜超过200mm。凡螺杆伸出长度超过规范要求时必须加设纵横钢管水平拉杆一道，其立杆承载力应按规范要求作相应折减。5.4.5、沿梁跨方向立杆支撑间距同板支撑间距，梁立杆与板立杆均做可靠拉结。5.4.6、剪刀撑必须根据支架框格确定倾角，斜杆必须通过主节点。5.5、典型梁板支撑体系图61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益5.6、典型梁、板计算荷载参数61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益部位梁截面(mm)梁跨度（m）板厚(mm)支撑高度(m)2#办公楼地下室500×12008.12003.664004.59004.01#办公楼二层500×7009.01207.81#办公楼二层1208.51.模板施工方法支撑体系搭设前应按方案图进行放线，做出样板单元，经验收合格后方可继续搭设。搭设过程中，严禁集中超负荷堆放钢筋、机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。6.1、施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板钢管扣件式脚手架安装架设梁底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁底模安装架设板底木方龙骨于脚手架顶托梁上梁侧模及楼板模板安装混凝土保养，达到设计强度等级的100%拆下脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除脚手架梁钢筋绑扎6.2、安装6.2.1、高大模板支撑系统采用直插盘销式模板支撑系统。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益6.2.2、钢管使用前要调直，保证支模的平整度。6.2.3、脚手架支撑支设前，应按本方案要求进行技术交底，并要签字确认。6.2.4、对各层楼面进行清理干净，不得有杂物。6.2.5、钢管支模架的搭设应根据轴线统一规划，为保证现场施工过程中的观感，本工程要求钢管立杆纵横应通线，水平杆应高低一致。立杆在梁两侧的间距可适当缩小。6.2.6、支模架搭设注意事项：间距必须按方案进行，不能加大间距，立杆必须在同一垂直线，水平方向纵横成线。梁底加密钢管的位置和尺寸必须按照方案进行。立杆底部支承结构必须具有支承上层荷载的能力。6.2.7、必须设水平支撑和剪刀撑。①剪刀撑应纵横两个方向设置。②剪刀撑顺主梁方向搭设，两个剪刀撑中留一个空挡。③每组剪刀撑斜杆与地面夹角在45°-60°之间。④剪刀撑斜杆应尽量与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于垫板上，严禁悬空。⑤剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不小于1.0m，设置3个旋转扣件。6.2.8、搭设架子必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。9.2.9、扫地杆必须按要求进行搭设，离地高度为200mm。6.2.10、根据层高选择立杆，并配以可调支座来调节高度，水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。加密斜撑，将端头斜撑在混凝土结构上，增强整体抗变形能力。6.2.11、梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按本计算方案布置。6.2.12、框架柱混凝土浇筑先于梁板混凝土，梁、板支撑体系通过钢管抱箍，与先前浇筑的混凝土柱拉紧顶牢，增强整体稳定性及整体抗倾覆能力。6.2.13、支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。6.3、梁、板模板安装6.3.1、梁底模及侧模均采用12㎜胶合板，梁底模铺设在木方横楞上，横楞两头搁置在顶托梁上。6.3.2、楼板模采用12㎜胶合板，板底横楞采用50×80㎜木方61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益，顶托梁采用钢管。6.3.3、模板的安装顺序如下：柱钢筋验收→柱模板→钢管架→顶托→横楞→梁底模→梁侧模→钢管架→顶托→横楞→楼板底模。6.3.4、梁模板的安装①先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安放钢管。固定钢管后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4米的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱，起拱高度宜为跨度的1/1000—3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。②为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。6.3.5、楼面模板的安装首先拉通线，然后调整脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设φ48×3.25钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求：①钢管架设置情况是否按本方案搭设；②交叉支撑、纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况；③托顶螺旋杆伸出长度；④垫木情况。⑤扣件外边缘距杆端不得小于100mm。⑥扣件扭矩不小于40Nm。1.模板质量要求和措施7.1、梁模板的安装梁模板的安装工艺流程：弹线→支钢管架→调整标高→安装梁底模板→绑梁钢筋（对于梁高大于61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益700的梁）→安装侧模自检7.1.1、安装梁板支撑。7.1.1、按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底板，并拉线找直，当梁跨度≥4m，梁底板起拱，设计无要求，起拱高度为全跨度的1～3‰。7.1.2、安装后校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净。7.1.3、当梁高大于700mm时，要保证在楼面以下350处梁上加一道对拉螺栓。7.2、模板工程质量程序控制示意图学习图纸和技术资料学习操作规程和质量标准技术人员书面交底操作人员参加交底和钢筋、砼工工序交接检查浇砼时留人看模执行检验标准不合格的处理梁柱的板抽查质量评定记录准备工作模板选择清理模板模板涂刷隔离剂技术交底与钢筋工工序交接检查脚手架自检标高、中心线截面尺寸放线中间抽查验收按规范及方案设计注意保护棱角清理现场、文明施工施工日记支模资料汇总质量评定拆模7.3、模板质量检查模板工程安装完成后及时进行技术复核与分项工程质量检查，确保轴线、标高与截面尺寸准确。7.3.1、要求模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性。7.3.2、模板接缝全部采用胶带纸粘贴。7.3.3、模板与混凝土的接触面清理干净并涂刷隔离剂。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益7.3.4、模板安装的允许偏差及检验方法。模板安装的允许偏差及检验方法项次项目允许偏差检验方法1轴线位移梁5钢尺检查2标高+5，-5用水准仪或拉线和钢尺检查3截面尺寸墙、柱、梁+4，-5钢尺检查4每层垂直度6吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差5钢尺检查6表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺检查7预埋钢板中心线位移3拉线和钢尺检查8预埋管预留孔中心线位移31.高大模板支撑系统支设和混凝土施工部署8.1、施工部署先浇筑墙柱砼后浇筑梁板砼，采用地泵泵送混凝土浇注，同时塔吊配合进行浇注。8.2、砼浇筑注意事项8.2.1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续时间，应使表面呈现浮浆和不再浮落。8.2.2、梁板砼浇筑方向由一端开始用“赶浆法”，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。8.2.3、墙、柱与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后，停1～1.5小时，使其初步沉实，再继续浇筑。8.2.4、混凝土浇注过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部坍塌。8.2.5、倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且安排人员用工具将堆积的混凝土迅速向四周摊开。8.2.6、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8.2.7、上一高支撑楼层混凝土施工前，应保留下一层对应部位框架梁原有支撑体系不得拆除。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益1.模板工程验收、使用与拆除9.1、验收9.1.1、支模完毕，经项目经理、方案编制人员、安全管理人员自检合格后，由总承包单位技术负责人组织施工、技术、安全、设备部门及监理单位项目总监进行联合检查验收，验收合格并履行签字手续后方能邦扎钢筋、浇筑混凝土。9.1.2、模板支撑系统下列阶段应进行检查与验收：①达到设计高度后；②操作层上加设荷载及浇筑混凝土前；③混凝土浇注完后；④遇有六级以上大风或雨雪天气后；⑤拆除支架前的验收。9.2、使用9.2.1、作业层上的施工载荷应符合设计要求，不得超载。浇注混凝土时，派专人对模板支撑系统进行观测，发现异常应立即采取应急措施。9.2.2、项目经理、技术人员、安全管理人员每周应对下列重点项目进行检查并签字确认：①各杆件的设置和连接、支撑等的构造是否符合要求；②底座是否松动，立杆是否悬空；③扣件螺栓是否松动；④立杆的垂直度的偏差是否超过规定标准；⑤安全防护是否严密；⑥是否有超载现象9.3、拆除9.3.1、支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。9.3.2、拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送试验检测，当试块达到规定的强度符合下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续后方可拆除。砼拆模强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（%）梁、拱、壳≤8m≥75＞8m100板≤2m≥5061 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益＞2m、≤8m≥75＞8m100悬臂结构/100注：“设计混凝土强度标准值”是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。9.2.3、高大模板支撑系统拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。9.2.4、侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。9.2.5、拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。9.2.6、严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。9.2.7模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。9.2.8、严格控制模板及其支架拆除的顺序。9.2.9、拆除脚手架支撑前，应清除高大模板支撑系统支撑上存留的零星物件等杂物。9.2.10、拆除脚手架支撑时，应设置警戒标志，并由专职人员负责警戒。9.2.11、拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。9.2.12脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：①脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；②同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。③工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。④拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内。⑤拆下的钢管与扣件，应成捆用塔吊吊运至地面，防止碰撞，严禁抛掷。1.安全施工技术措施10.1、钢管脚手架搭设前，应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）和施工方案的要求向搭设和使用人员做技术和安全作业交底。10.2、对钢管架、配件等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益10.3、搭拆脚手架支撑必须由专业架子工担任，持证上岗。10.4、搭拆脚手架支撑时工人必须正确佩戴安全帽，穿防滑鞋。10.5、高大模板支撑系统拆除前，外脚手架与建筑物边设安全平网，预防物体高处坠落事故发生。10.6、操作层（楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得在脚手架支撑上集中堆放模板、方木、钢筋等物体。严禁在脚手架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。10.7、模板支撑和钢管架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。10.8、在顶架搭设过程中要实行严格的监控，由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患。搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检，若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固等现象，必须及时进行整改，整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。10.9、支模完毕，经班组、项目部自检合格，报监理验收合格后，方能邦扎钢管、浇筑混凝土。10.10、在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：10.10.1、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。10.10.2、地基是否积水，底座是否松动。10.10.3、安全防护措施是否符合规范要求。10.11、在浇筑砼过程中，支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼，并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。10.12、脚手架支撑在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。10.13、施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施，一律不准与钢管架接触。10.14、脚手架支撑安装好后，应进行验收，合格后方可进行梁、板、模的安装。浇筑砼前再次对脚手架支撑进行检查，确定无问题后方可浇筑砼。10.15、设立钢管架维护小组，对拆下来的钢管架及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。10.16、支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益10.17、水平加固杆、纵横剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。10.18、可调顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。10.19、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。10.20、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。10.21、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。10.22、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。1.预防坍塌事故的安全技术措施11.1、模板支撑必须严格按照高大模板支撑系统施工方案施工。11.2、本高支支模采用直插盘销式模板支撑系统作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。11.3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。11.4、楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。11.5、在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。11.6、安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚架搭设高度要高出施工作业面至少1.2米。11.7、拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。11.8、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。11.9、应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。11.10、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，应设置临时加固措施，施工完毕后应立即恢复。11.11、模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。11.12、拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。11.13、纵横向水平杆靠墙柱边部分应该顶住墙柱，提高支撑的整体性。2.预防高空坠落事故安全技术措施12.1、61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益项目经理对本项目的安全生产全面负责，指导做好高处作业人员的安全教育及相关的安全预防工作。12.2、模板脚手架搭设完成后，须由项目负责人会同监理人员签字验收合格后，方可投入使用。12.3、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。12.4、所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育；特种高处作业人员应持证上岗，上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术签字交底。12.5、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。施工单位应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。12.6、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防磨擦割断。12.7、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位，夜间应设红灯示警。12.8、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2米，然后在护栏上再铺设一层密目式安全网。12.9、高处作业前，应由项目负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化，防护栏杆以黄黑（或红白）相间的条纹标示，盖件等以黄（或红）色标示。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。12.10、各类作业平台、卸料平台应按相关规定编制施工方案，项目负责人审批签字并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。架体应保持稳固，不得与施工脚手架连接。作业平台上严禁超载。12.11、拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。12.12、安装楼面模板时，在工作面下1米处满挂兜网作为水平防护措施，以确保安全。1.监测措施本项目采用直插盘销式模板支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益13.1、班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。13.2、日常检查，巡查的重点部位：13.2.1、杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。13.2.2、立杆是否悬空，连接扣件是否松动。13.2.3、支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。13.2.4、施工过程中是否有超载的现象。13.2.5、安全防护措施是否符合规范要求。13.2.6、支撑体系和各杆件是否有变形的现象。13.3、在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。13.4、要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高大模板支撑系统体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。1.应急预案14.1、应急目标发生事故时，能及时开展抢救，明确是否有人受伤，以最快的速度将受伤者在第一时间内抢救出来，并实施初步治序。杜绝护救护方法不当造成的人员伤亡事故；杜绝二次事故发生。14.2、应急准备14.2.1应急组织机构①应急领导小组：项目经理为该小组组长，项目总工为副组长，现场全体管理人员为组员。②现场抢救组：项目部安全部负责人为组长，安全部全体人员为现场抢救组成员，现场全体管理人员为组员。③医疗救治组：项目安全部负责人为组长，项目全体人员为医疗救治组成员，现场全体管理人员为组员。④后勤服务组：项目部后勤部负责人为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员，现场全体管理人员为组员。⑤保安组：项目部保安队长为组长，全体保安员为组员。⑥应急组织的分工及人数应根据事故现场需要灵活调配。14.2.2应急组织机构图应急副组长应急副组长应急组长贤旺现场抢救组保安组医疗救治组后勤服务组应急通讯组61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益14.2.3、应急物资和设施准备①医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、小药箱；②抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用；③照明器材：手电筒、应急灯36V以下安全线路、灯具；　　④通讯器材：电话、手机、对讲机；⑤交通工具：工地常备一辆应急车辆；⑥灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；⑦准备足够的卫生、劳保防护用品和救援设施；⑧准备足够的防暑降温物资；⑨用于危险区域隔离的警戒绳、安全禁止、警告、指令、提示标志牌⑩必要的资金保证。14.2.4、项目突发事件报告程序流程图外部报警火警：119匪警：110医疗急救：120、999交通急救：122当地派出所修订应急预案应急预案评审业主相关政府部门监理按程序启动应急响应预案事件检查、处理整改、教育项目经理生产经理事件发现人、当事人项目副经理项目总工内部上报对外报告61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益14.3、应急响应14.3.1、发生坍塌的应急措施高支撑架体发生坍塌时，有人员被埋的可能和支撑架体连续下垮造成更大伤亡，被埋人员在抢救中误伤，抢险人员物体打击、互相误伤等。①高支撑架体发生坍塌时，现场管理人员应组织班组长首先组织人员疏散，清点人员，确定有无人员失踪、受伤。如有施工人员被埋，在确保无二次坍塌的情况下立即组织有效的挖掘工作，并在第一时间向应急小组人员紧急报告，主要说明出事的地点、事故的大小、有无人员伤亡等。②项目应急小组得知情况后，应协同项目医生赶往现场，指挥营救工作，并拨打１２０急救电话，以防不测。项目应急小组组长在未到达现场之前，应授权给现场的施工负责人全权指挥救援，避免耽误抢救时间。③在实施救援之前，现场施工负责人需保持头脑冷静，观察支撑架体的稳定情况，分析支撑架体是否有再坍塌的迹象，如果有可能继续坍塌，则首先要用挖机等机械排除松动的混凝土和钢管后再实施救援，防止二次坍塌造成的人员伤亡。并派专人时刻观察模板的变化情况，发现变化，马上向施工负责人报告。④在现场施救的过程中，当塌坍面较小时，应采用人工清除的方法，将被埋人员找到。在寻找被掩埋者时一边协同项目医疗人员进行抢救（如供氧、包扎），找到的人员用担架将受伤人员抬出。如支撑架体大面积坍塌，则用挖掘机将架体不稳定的一侧挖除，形成一定宽度稳定的工作面，然后采用人工将被埋工人救出。对于大块沉重物体，应合理组织搬运，尤其是压在被埋人员身上的大块物体，必须组织好足够人力方可搬运，搬运前应明确分工，由专人负责将被埋人员移出。人员应分班组，按照工作面合理安排人力并及时轮换，保障抢救挖掘人员体力，保证在最短时间内将被埋人员抢救出来。⑤61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益被埋人员被救出以后，在专业医疗人员到达前由医生对受伤人员进行简单救助：争分夺秒抢救压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通，出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在实施人工呼吸前，先要将伤员迅速地搬到附近较安全又通风的地方，再将伤员领口解开，腰带放松，脱掉鞋子。口腔里若有尘土、血块、痰液、假牙等，应完全吸出或取出。然后进行正规心肺复苏；伤口止血且使用止血带，切忌对压伤进行热敷或按摩。⑥在现场施救过程中，如发现这位伤员有骨折现象，则利用木板、竹片和绳布等捆绑骨折处的上下关节，固定骨折部位，也可将其上肢固定身侧，下肢与下肢缚在一起；在医院救护车未来之前，利用现场的木板选配不少于４名身强力壮的救护组人员保持在同一水平面上将其始至救护车到达的地带。⑦伤员在经过项目医疗人员简单救护后，不管受伤轻重，均应用救护车或项目部车辆尽快送到最近医院做进一步的救护与治疗，听从医生意见是否进行留院观察。⑧紧急救援工作结束后，应划定危险区域，安排测量人员进行架体位移变形观测，并安排有经验的技术人员做好监控工作。如支撑面不稳定，应及时采取措施处理。⑨对坍塌段尚未进行有效处理之前，应划出警戒线或采取拦护措施，防止任何人员靠近危险区域。14.3.2发生高处坠落的应急响应①事故发生后应急措施a当施工现场发生高处坠落事故时，目击者应高声呼出，并拨打应急电话通知应急小组，同时也要通知离出事地点最近的管理人员，离出事地点最近的管理人员应迅在赶到出事地点，对事故情况迅速做出初步判断，承担临时指挥应急抢救工作，电话通知医生马上赶到现场；并向应急小组组长或副组长报告，电话通知时，应准确地说明事故地点、时间、受伤程度和人数。b项目应急小组组长或副组长接到报告后，根据事故大小，立即组织应急小组成员赶到现场开展救援工作。应急救援应根据高处坠落高度的不同情况采取不同的应急救援措施：从楼面的临边洞口中掉到泥土面、混凝土地面，坠落高度超过3米以上的，伤势一般是较严重的，第一时间应拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来．由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒、并维持秩序，掉到地面的，出事地点的20米范围要停止作业，疏散人员，并不得有无关人员围观或远观，特别是要防止脚手架上或临边的其他作业人员的围观，派专人对坠落口进行看护，避免二次事故的发生。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益从楼面的临边洞口中掉到架体内的防护层上、电梯井内的水平安全网上或其他水平安全防护层上时，应急小组负责人应迅速对掉落人员的受伤情况做出判断，如有必要时第一时间应是拨打120求救电话，并马上派人到工地的大门口等候120的到来，由引路者直接带到出事地点，避免延误时间。并指派项目保安队长迅速对现场进行警戒，并维持秩序。掉落地点的同一层的所有作业要马上停止，并由相关的施工员带相应的作业人员离开作业面，并安排专人对作业人员做一个简要说明，以班组为单位有序地从楼梯式脚手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班组长带回生活区，不得在现场围观或逗留；并由保安队长指派保安员对掉落者进行专人看护，避免二次事故的发生。掉在上述地方的受伤人员，在掉落地点抢救难度大，首先应转移至平台上才方便进行救治。因此应急救援领导人必须召集在现场医生和项目技术支持组一起确定转移方案。②现场临时救治措施a高处坠落事故发生后，在120赶到前，现场医生要对当事者进行及时的必要治疗．现场抢救的重点应放在对休克、骨折和出血等几种情形上。120赶到后，要在120医生指导下尽快把伤者抬到救护车上，再由120医生在车上继续对受伤者进行必要的救治，尽快送医院进行抢救治疗，避免延误抢救的时间。b首先由现场医生观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。还呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右。如高处坠落者出现颅脑外伤，如伤者神志清醒，则先想办法止血；如处在昏迷状态，则在止血的同时必须维持昏迷者的呼吸道通畅，要让昏迷者平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。如高处坠落者出现骨折，比如手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹竿等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与无骨折的下肢缚在一起，然后再用硬板担架搬运。偶有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送医院治疗。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在硬板担架上，严禁对伤者的两肩与两腿或单肩背运，避免受伤者的脊椎移位、断裂造成截瘫或导致死亡，从而造成二次伤害的发生。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益1.计算书15.1300×700梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.8m，梁截面B×D=300mm×700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.50m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.70+0.20)+1.40×2.00=24.460kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.70+0.7×1.40×2.00=26.058kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.25。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.700×0.600=10.710kN/m61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.600×(2×0.700+0.300)/0.300=0.680kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=2.000×0.300×0.600=0.360kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×10.710+1.35×0.680)=13.839kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.360=0.318kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=32.40cm3；截面惯性矩I=29.16cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.778kNN2=2.912kNN3=0.778kN最大弯矩M=0.038kN.m最大变形V=0.017mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.038×1000×1000/32400=1.173N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1297.0/(2×600.000×18.000)=0.180N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.017mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.912/0.600=4.854kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×4.85×0.60×0.60=0.175kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×4.854=1.747kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×4.854=3.204kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=53.33cm3；截面惯性矩I=213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.175×106/53333.3=3.28N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1747.38/(2×50.00×80.00)=0.655N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.559kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×3.559×600.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.163mm61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.889kN.m最大变形vmax=2.052mm最大支座力Qmax=2.235kN抗弯计算强度f=M/W=0.889×106/4790.7=185.53N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.858kN.m最大变形vmax=4.328mm最大支座力Qmax=6.239kN抗弯计算强度f=M/W=0.858×106/4790.7=179.12N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益计算中R取最大支座反力，R=6.24kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=6.239kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.157×7.800=1.488kNN=6.239+1.488=7.727kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.569cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.791cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；λ——长细比，为1900/15.9=120<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.458；经计算得到σ=7727/(0.458×457)=36.924N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/1061 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.50m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×0.900×1.500×1.500/10=0.052kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=6.239+0.9×1.2×1.225+0.9×0.9×1.4×0.052/1.500=7.766kN经计算得到σ=7766/(0.458×457)+52000/4791=47.896N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！15.2、梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm，梁截面高度H=700mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)800mm。梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.200kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70=27.065N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=37.80cm3；截面惯性矩I=34.02cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.300×0.300=0.244kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.244×1000×1000/37800=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益其中最大剪力Q=0.600×(1.20×18.144+1.40×3.780)×0.300=4.872kN　　截面抗剪强度计算值T=3×4872.0/(2×700.000×18.000)=0.580N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×18.144×3004/(100×6000×340200)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.70×0.80/2=10.83kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=10.826kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距800mm。每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！15.3300×1350梁模板扣件钢管支撑架计算书61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.3m，梁截面B×D=300mm×1350mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.35+0.20)+1.40×2.00=44.350kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.35+0.7×1.40×2.00=48.434kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.25。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.350×0.400=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.400×(2×1.350+0.300)/0.300=0.800kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=2.000×0.300×0.400=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×13.770+1.35×0.800)=17.703kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.240=0.212kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=21.60cm3；截面惯性矩I=19.44cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.996kNN2=3.531kNN3=0.996kN最大弯矩M=0.049kN.m最大变形V=0.033mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.049×1000×1000/21600=2.269N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1659.0/(2×400.000×18.000)=0.346N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.033mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.531/0.400=8.827kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.83×0.40×0.40=0.141kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400×8.827=2.119kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.400×8.827=3.884kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=53.33cm3；截面惯性矩I=213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.141×106/53333.3=2.65N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2118.55/(2×50.00×80.00)=0.794N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=6.830kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.830×400.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.062mm61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益最大弯矩Mmax=0.083kN.m最大变形vmax=0.019mm最大支座力Qmax=5.227kN抗弯计算强度f=M/W=0.083×106/4790.7=17.32N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.732kN.m最大变形vmax=1.032mm最大支座力Qmax=11.239kN抗弯计算强度f=M/W=0.732×106/4790.7=152.76N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.24kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=11.239kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.131×4.320=0.688kNN=11.239+0.688=11.927kN61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.569cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.791cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；λ——长细比，为1900/15.9=120<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.458；经计算得到σ=11927/(0.458×457)=56.997N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×0.900×1.500×1.500/10=0.052kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=11.239+0.9×1.2×0.567+0.9×0.9×1.4×0.052/0.800=12.001kN经计算得到σ=12001/(0.458×457)+52000/4791=68.132N/mm2；61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！15.4、300×1350梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm，梁截面高度H=1350mm，H方向对拉螺栓3道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.200kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.35=52.196N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=72.90cm3；截面惯性矩I=65.61cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×34.992+1.40×7.290)×0.300×0.300=0.470kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.470×1000×1000/72900=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×34.992+1.40×7.290)×0.300=9.395kN　　截面抗剪强度计算值T=3×9395.0/(2×1350.000×18.000)=0.580N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×34.992×3004/(100×6000×656100)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.35×0.60/3=10.44kN穿梁螺栓直径为12mm；61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=10.439kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置3道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！15.5、600×1100梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.4m，梁截面B×D=600mm×1100mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50.×80.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.10+0.20)+1.40×2.00=36.700kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.10+0.7×1.40×2.00=39.828kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×3.5。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，振捣混凝土荷载等。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×1.100×0.600=16.830kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.600×(2×1.100+0.600)/0.600=0.560kN/m(3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=2.000×0.600×0.600=0.720kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×16.830+1.35×0.560)=21.129kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.720=0.635kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=32.40cm3；截面惯性矩I=29.16cm4；计算简图弯矩图(kN.m)61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.643kNN2=5.013kNN3=5.013kNN4=1.643kN最大弯矩M=0.094kN.m最大变形V=0.108mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.094×1000×1000/32400=2.901N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×2583.0/(2×600.000×18.000)=0.359N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益面板最大挠度计算值v=0.108mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=5.013/0.600=8.356kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.36×0.60×0.60=0.301kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.600×8.356=3.008kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.600×8.356=5.515kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=53.33cm3；截面惯性矩I=213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.301×106/53333.3=5.64N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3008.10/(2×50.00×80.00)=1.128N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益得到q=6.376kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×6.376×600.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.291mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.138kN.m最大变形vmax=0.083mm最大支座力Qmax=6.196kN抗弯计算强度f=M/W=0.138×106/5077.8=27.17N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.20kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=6.196kN(已经包括组合系数)61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.162×3.400=0.669kNN=6.196+0.669=6.866kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　A——立杆净截面面积，A=4.893cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.078cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；λ——长细比，为1900/15.8=120<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.452；经计算得到σ=6866/(0.452×489)=31.043N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×1.200×1.500×1.500/10=0.069kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益Nw=6.196+0.9×1.2×0.551+0.9×0.9×1.4×0.069/0.900=6.952kN经计算得到σ=6952/(0.452×489)+69000/5078=45.002N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！15.6、600×1100梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=600mm，梁截面高度H=1100mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=12mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.200kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.10=42.530N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=59.40cm3；截面惯性矩I=53.46cm4；61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×28.512+1.40×5.940)×0.300×0.300=0.383kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.383×1000×1000/59400=6.444N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×28.512+1.40×5.940)×0.300=7.655kN　　截面抗剪强度计算值T=3×7655.0/(2×1100.000×18.000)=0.580N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×28.512×3004/(100×6000×534600)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×25.92+1.40×5.40)×1.10×0.60/2=12.76kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=12.759kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板及支撑计算满足要求！15.7、120mm厚支撑高度8.5m楼板模板扣件钢管支撑架计算书计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.5m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，脚手架步距h=1.80m。立杆钢管类型选择：B-LG-1500(Φ48×3.2×1500);横向水平杆钢管类型选择：Ab-SG-900(Φ48×2.7×840);纵向水平杆钢管类型选择：Ab-SG-900(Φ48×2.7×840);横向跨间水平杆钢管类型选择：A-SG-900(Φ48×2.5×840);面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×80mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益梁顶托采用双钢管φ48×3.25mm。模板自重0.45kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值1.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.00kN/m2。地基承载力标准值700kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。图盘扣式楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.120×1.200+0.450×1.200=4.154kN/m活荷载标准值q2=(1.000+3.000)×1.200=4.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=28.800cm3I=17.280cm461 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.125ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.125×(1.20×4.154+1.40×4.800)×0.300×0.300=0.132kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.132×1000×1000/28800=4.572N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)挠度计算v=5ql4/384EI<[v]=l/400面板最大挠度计算值v=5×4.154×3004/(384×6000×172800)=0.423mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.450×0.300=0.135kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(3.000+1.000)×0.300=1.200kN/m静荷载q1=1.20×0.904+1.20×0.135=1.246kN/m活荷载q2=1.40×1.200=1.680kN/m61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益计算单元内的木方集中力为(1.680+1.246)×1.200=3.511kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.512/1.200=2.926kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.93×1.20×1.20=0.421kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×1.200×2.926=2.107kN最大支座力N=1.1ql=1.1×1.200×2.926=3.863kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=53.33cm3；截面惯性矩I=213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.421×106/53333.3=7.90N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×2106.95/(2×50.00×80.00)=0.790N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.039kN/m61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.039×1200.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.759mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=3.863kN均布荷载取托梁的自重q=0.086kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=1.924kN.m经过计算得到最大支座F=17.158kN经过计算得到最大变形V=1.434mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=9.58cm3；截面惯性矩I=22.98cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.924×106/9576.0=191.35N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.434mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.106×8.500=0.903kN钢管的自重计算参照《盘扣式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.450×1.200×1.200=0.648kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.120×1.200×1.200=4.337kN61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2)=5.888kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(3.000+1.000)×1.200×1.200=5.760kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.13kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.50W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=300.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《盘扣式规范》2010，由公式计算顶部立杆段：l0=h"+2ka(1)非顶部立杆段：l0=ηh(2)η——计算长度修正系数，取值为1.200；k——计算长度折减系数，可取0.7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；l0=2.160m；λ=2160/15.9=135.849,φ=0.281σ=15130/(0.281×450)=110.214N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：61 中启胶建集团有限公司企业宗旨：一流的企业一流的发展一流的素质一流的收益风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.450×1.000×0.138=0.062kN/m2h——立杆的步距，1.80m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.062×1.200×1.800×1.800/10=0.030kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；立杆Nw=1.200×5.888+1.400×5.760+0.9×1.400×0.030/1.200=15.162kNl0=2.16m；λ=2160/15.9=135.849,φ=0.281σ=15162/(0.281×450)+30000/4730=116.438N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据盘扣式规范JGJ231-2010和混凝土施工规范GB50666-2011：盘扣式板模板支架应按混凝土浇筑前和混凝土浇筑时两种工况进行抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MT