高支模专项施工方案.doc

'高支模专项施工方案一、编制依据为了保证本工程高大支模施工安全，根据建设部关于《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》的要求，按相关规定特编制本专项施工方案。方案编制主要依据如下：《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）《木结构设计规范》GB50005-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2012《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005《建筑施工安全检查标准》JGJ59--2011《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91《直缝电焊钢管》GB/T13793《低压流体输送甲焊接钢管》GB/T3092《碳素结构钢》GB/T700《钢管脚手架扣件》GB/5831-2006《钢结构设计规范》GBJ17-88危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）本工程施工图纸和施工组织设计二、工程概况1.总体概况130 工程名称：南京软件园腾飞大厦项目建设单位：南京软件园科技发展有限公司监理单位：南京苏宁建设监理有限公司施工单位：华北建设集团有限公司工程地点：南京市浦口区江淼路以南华创路以西设计单位：中国建筑上海设计研究院有限公司2.建筑概况本项目为2栋23层，1栋19层，1栋5层，1栋1层的办公大楼，总建筑面积约168522.94平方米。结构形式：现浇框架-核心筒结构。建筑层数：地下2层，地上23层。建筑高度：101.9米。三、高支模工程概况该工程1#、2#、3#、4#、5#楼一层集中线荷载超过20KN/m,主要集中在主楼的外围四周，5#楼模板支撑高度超过8m,或跨度超过18m,或高大模板支撑专项施工方案须经专家论证。地下室-2层顶梁有3根线荷载FDL1（1），长600mm高2200mm宽600mm，分别位于11-12轴/J轴，5-6轴/J轴，5-6轴/E轴。1#、2#主楼一层线荷载:F轴/1-5轴、E-F轴/1轴、A-D轴/1轴、1-5轴/A轴、A-D轴/5轴、E-F轴/5轴、跨度8.4m,梁截面450mm*2300mm。2层局部小梁、梁截面350mm*3850mm长100mm,3层局部小梁、梁截面300mm*2900mm,300mm*3850mm。3#主楼一层线荷载：A轴/1-6轴、A-E轴/6轴、1-6轴/E轴、1轴/A-E轴跨度8.4m,梁截面400mm*2300mm。4#主楼一层线荷载：N轴/1-4轴、1轴/A-N轴、1-5轴/A轴、A-B轴/5轴、5-6轴/B轴、B-C轴/6轴、D轴/4-6轴、D-H轴/4轴、M-N轴4轴、跨度8.4m,梁截面400mm*2300mm。其中有一根梁L-M轴/4轴，跨度8.4m,梁截面400mm*3300mm。5#楼一层外四周线荷载：梁截面450mm*2300mm,跨度8.4m，屋面部位量大梁450mm*1800mm,400mm*1700mm,量小次梁200mm*400mm~300mm*650mm,屋面结构找坡最高点标高与最低点标高相差0.39m，最大跨度为25m。夹层至屋面高为10M、一层至屋面15.9M。主体非高支模板的主要梁柱板的分布情况；1#、2#楼梁截面尺寸400mm*750mm.300mm*130 750mm.400*650mm.200mm*400mm.200mm*500mm.300mm*650mm.500mm*750mm.250mm*600mm板厚为一层180mm二层以上为120mm屋面130mm,柱截面1000mm*1000mm700mm*700mm800mm*800mm,屋高二层6M、其余4M，3#楼梁截面尺寸为；250mm*600mm250mm*500mm350mm*800mm400*900mm300mm*650mm200mm*600mm250mm*650m,板厚为一层180mm、2层以上120mm,屋面130mm,柱截面800mm*950mm950mm*950mm850mm*850mm700Mm*850mm750mm*750mm,层高分别为：一层5M、二层4.8M、其余4M。4#楼梁截面尺寸；350mm*750mm200mm*400mm250mm*600mm,板厚分别为180mm130mm120mm，柱截面为700mm*700mm800mm*800mm700mm*600mm800mm*900mm750mm*750mm,屋高为5M、4.8M、4.2M、3M。工程1#~4#楼主体部位模板支撑参本专项施工方案进行四、高支模设计方案1、模板及支撑架的材料选择本工程模板支撑系统采用φ48*2.8钢管及扣件、14胶合板、45×90方木、立杆基础垫板等。2、模板支撑系统的设计方案（1）楼层施工时，高支模部位支撑体系同步一起搭设，但在具备拆除条件前不得随意拆除，并与已浇筑结构可靠连接顶紧。（2）梁、板支撑立杆布置基本方案：梁侧模板主楞采用直径48*2.8钢管，次楞采用45×90木方，面板采用12厚木胶合板；梁底纵向支撑采用45×90木方，小横杆采用48*2.8钢管；梁两侧立杆距梁侧面距离均300mm,梁下均增加1-3根立杆支撑，两侧立杆及梁下立杆纵向间距分别为400mm、600mm、800mm；现浇板模板支撑采用钢管扣件支撑系统45×90木方支承14厚木胶合板，48*2.8钢管支承木方；板下支撑立杆纵横间距600mm.130 非高支模梁板下支撑立杆纵横间距800mm*800mm,第一步高为1800mm以上步高1500mm详见附图与计算书。附后130 （4）梁侧模板均设置对拉螺栓，做法详见设计图。（5）水平拉杆布置钢管支撑架水平拉杆步距为不超过1.5m，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。本工程局部层高在8～20m之间，最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。（6）剪刀撑设置本工程高支模剪刀撑设置方案为：立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，中部纵横每隔10m设竖向连续式剪刀撑，其顶部、底部各设一道水平剪刀撑；每梁下增加的立杆设竖向连续式剪刀撑。详见附图。130 130 （7）水平安全设施设置为保证施工安全，高支模部位按脚手架搭设要求每隔二步铺设方木板，形成水平操作层，同时作防跌层。（8）柱模板布置对拉螺栓从距柱脚200高处起设，柱截面结构尺寸1000mm*1000mm及700mm*600mm以上；居中设一道M14@450对拉螺栓。柱模板中设柱底限位钢筋与柱中限位钢筋，用于固定模板位置，柱底限位钢筋距模板底100处设置（与预埋钢筋焊接）；柱中限位钢筋从距柱底限位钢筋500高处起设，直至柱顶下200高处，中间按间距不大于500均分（限位筋）。柱截面尺寸一边不大于600，柱箍、对拉螺杆间距统一调整为450（对拉螺杆规格、道数不作调整）。面板采用14厚双面覆膜多层胶合板面板竖楞采用45×90木方，木方平行于柱高方向设置柱四角各设一道，柱截面尺寸≤600时，间距≤150；柱箍采用Φ48.×2.8130 双钢管柱箍，平行于柱截面方向设置柱截面尺寸≤600时，沿柱高度方向间距≤450mm。（9）墙模板布置墙模板中设限位钢筋固定模板位置，限位钢筋分墙底限位钢筋及墙中限位钢筋。墙底限位钢筋距模板底100高设置与钢筋焊接。墙中限位钢筋距墙底限位钢筋500高处起设，直至距墙顶200高处，中间按500×500的间距呈梅花形布置。面板直线墙采用14厚双面覆膜多层胶合板，面板内龙骨采用45×90木方，平行墙高方向设置，直线墙间距不大于200，面板外龙骨采用Φ48×2.8双钢管，沿墙长方向设置，直线墙间距不大于450，对拉螺杆采用M14对拉螺栓，直线墙竖向及纵向间距不大于450。（10）梁模板布置地下梁图一600mm*2200mm，梁跨度方向间距400mm图一主体一层；450mm*2300mm,300mm*3850mm,300mm*2900mm,400mm*2300mm，梁跨度方向间距400mm均参照图二施工130 图二5#楼屋面梁450mm*1800mm,400mm*1700mm梁跨度方向间距600mm均参照图三图三130 五、施工部署1、施工要求确保模板支架在使用周期内安全、稳定、牢靠。模板支架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。2、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，避免安全事故。3、做好各种物资的准备工作。六、施工安全组织机构施工现场成立施工项目部，采用项目法组织施工，项目经理是施工第一责任130 七、劳动力与施工机械需用量计划1、劳动力计划序号工种数量（人）备注1木工300模板加工、支设2测量人员8测量3杂工50搬运2、施工机械需用量计划序号机具名称单位数量用途1木工圆锯5KW台5模板制作2手电锯台50模板制作3电锤台10模板制作4空压机台清理八、高支模安装1、施工顺序放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高↓梁板顶架安装↓梁底模及侧模安装↓楼板模板安装↓梁板钢筋绑扎铺设↓梁板混凝土浇筑↓130 混凝土保养，达到规范要求的拆模强度↓拆模申请经监理审批，同意拆模↓拆除梁、板模板，清理模板↓拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆2、支撑架搭设支撑搭设前，工程技术负责人应按本施工方案要求向施工管理人员及工人班组进行详细安全技术交底，并签字确认。安全员对钢管、配件进行检查和验收，严禁使用不合格的钢管及配件。对工作面进行清理干净，不得有杂物。根据立杆平面布置图要求放线定位，先弹出钢管立杆位置线，垫板、底座安放位置要准确，搭设时可采用逐排和通层搭设的方法，并应随搭随设扫地杆水平纵横加固杆。立杆底座，在砼面垫模板150mm*150mm。水平杆与立杆扣接牢固，纵横扫地杆离地面高度不大于200mm。立杆支撑四周设竖向连续式剪刀撑，竖向连续式剪刀撑的顶部、中部及底部各设一道水平剪刀撑。（同上图）脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差≦50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/600。水平杆及剪刀撑的接长应采用两个扣件搭接，搭接长度不少于500，水平杆的搭接应交错布置，两根相邻水平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆、水平杆及剪刀撑的布置应严格按要求布置。模板承重架应与已浇注的砼墙或柱作顶紧及拉结节点，增强整体稳定性。模板支架搭设完成后，必须先自检，再项目部检查合格后，经过监理验收通过后，方可投入使用。130 3、模板安装梁底、梁侧模采用14mm胶合板，梁底平板模铺设在纵向木方支撑上，纵向支撑搁置在横向钢管上。楼板模采用14mm胶合板，45×90木方支承胶合板，48*2.8钢管支承木方。（1）梁模板的安装1)先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架。固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/1000～3L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。2)为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采取如下措施：a、支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。b、梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。c、砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随捣随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。（2）楼面模板的安装首先通线，然后调整可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在水平钢管上架设主龙骨，主龙骨固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。4、满堂支撑架搭设及使用要求因本工程支撑架局部高度超过8m，属高大支撑，搭设及拆除过程必须管理人员全程监控，操作人员必须是熟练木工工种。架子搭设严格按照技术交底及方案进行。支撑体系搭设完毕必须经验收并确定搭设合格后方可进行下一道工序。搭设应严格按尺寸要求搭设，立杆和水平杆接头均应错开在不同的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）的规定；斜杆、剪刀撑应尽量与立杆连接，节点构造符合规范规定；确保每个扣件的拧紧扭力矩都控制在40～65N.M。支撑架搭设完毕、遇有超过六级大风与大雨过后或停用超过一个月，必须组织检查及验收。130 浇筑混凝土时从梁板中部向四周扩展的方式浇筑；严格控制施工荷载不超过设计荷载，支顶模和混凝土浇筑过程中派专人对施工荷载进行监控；在确保安全的前提下，浇筑开始后派专业架子工检查支架及支撑情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时解决。5、支撑架搭设的技术要求、允许偏差与检查方法如下表：序号项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1基础表面坚实平整观察2立杆垂直度±5吊线检查3间距步距±20钢尺检查纵距±50横距±204纵向水平杆高差一根杆两端±20水平尺检查同跨内纵向水平杆高差±105主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm钢尺检查6同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a≤500mm钢尺检查7立杆上对接扣件至主节点的距离a≤跨长/3钢尺检查8扣件螺栓拧紧扭距40～65N.M扭力扳手9剪刀撑斜杆与地面倾角45～60°角尺6、验收高大支模安装完毕后，施工项目部自检验收合格后，通知公司质量安全部、总工室等相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能邦扎钢筋、浇筑混凝土。九、高大支模的拆除1、模板的拆除拆除顺序：梁下钢管→梁底木方→梁底模板→板底钢管→木方→板底模板→纵横水平拉杆→剪刀撑→支撑立柱……→下托座→垫木。支撑系统的水平纵横杆、剪力撑等不得随意拆除。130 拆除每层支撑及模板前，应将该层同条件养护的混凝土试件送实验室检测，当试块达到规范要求的拆模强度后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。规范要求的砼拆摸强度要求一览表结构类型结构跨度设计强度标准值百分率（％）梁、拱、壳≤8m≥75>8m100板≤2m≥50>2m、≤8m≥75>8m100悬臂结构100侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。拆除6m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒。拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。严格控制模板及其支架拆除的顺序。拆除脚手架支撑前，应清除高大支模支撑上存留的零星物件等杂物。拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品。拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。130 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。2、模板的清理维修、存放(1)模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。(2)模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。(3)模板拆除成品保护要求：1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。2)坚持每次使用后清理板面。3)按楼板部位层层复安，减少损耗。4)材料应按编号分类堆放。5)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。十、监测措施(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，分公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。(2)高大支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动。4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。5）施工过程中是否有超载现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）支架与杆件是否有变形的现象。(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4)监测项目及监测点布设130 支架监测项目：立杆垂直变形、支架整体水平位移、支架沉降（本工程支架支撑在楼板上，不设此项）。监测点布设见平面图示。(5)监测频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高大支模使用时间至砼终凝。扣件式钢管脚手架高大支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mMmax=734.72所以第21天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度B=1000mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=1000mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度L=6000mm，柱箍间距计算跨度d=450mm。柱箍采用双钢管48mm×2.8mm。柱模板竖楞截面宽度45mm，高度90mm。B方向竖楞6根，H方向竖楞6根。130 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×27.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×3.000=2.700kN/m2。130 三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。荷载计算值q=1.2×24.300×0.450+1.40×2.700×0.450=14.823kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=14.70cm3；截面惯性矩I=10.29cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×10.935+1.40×1.215)×0.191×0.191=0.054kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.054×1000×1000/14700=3.679N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算130 T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×10.935+1.40×1.215)×0.191=1.699kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1699.0/(2×450.000×14.000)=0.404N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×10.935×1914/(100×6000×102900)=0.160mm面板的最大挠度小于191.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.191m。荷载计算值q=1.2×24.300×0.191+1.40×2.700×0.191=6.292kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=2.831/0.450=6.292kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×6.292×0.45×0.45=0.127kN.m130 最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.450×6.292=1.699kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.450×6.292=3.114kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=60.75cm3；截面惯性矩I=273.38cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.127×106/60750.0=2.10N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1699/(2×45×90)=0.629N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×4.641×450.04/(100×9000.00×2733750.0)=0.052mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×24.30+1.40×2.70)×0.191×0.450=2.83kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。130 集中荷载P取次龙骨传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.642kN.m最大变形vmax=0.167mm最大支座力Qmax=10.558kN130 抗弯计算强度f=M/W=0.642×106/8496.0=75.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于620.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.558B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×24.30+1.40×2.70)×0.191×0.450=2.83kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。支撑钢管计算简图130 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.642kN.m最大变形vmax=0.167mm最大支座力Qmax=10.558kN抗弯计算强度f=M/W=0.642×106/8496.0=75.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于620.0/150与10mm,满足要求!130 八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N<[N]=fA其中N——对拉螺栓所受的拉力；　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10.558H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！600mm*2200mm梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.0m，梁截面B×D=600mm×2200mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.40m，立杆的步距h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。130 面板厚度14mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用钢管φ48×2.8mm。梁两侧立杆间距1.60m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取2.00。图1梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×2.20+0.20)+1.40×2.00=70.360kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×2.20+0.7×1.40×2.00=77.695kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48×2.8。130 钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×2.200×0.400=22.440kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.200×0.400×(2×2.200+0.600)/0.600=0.667kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=2.000×0.600×0.400=0.480kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载q=0.9×(1.35×22.440+1.35×0.667)=28.075kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载P=0.9×0.98×0.480=0.423kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=13.07cm3；截面惯性矩I=9.15cm4；计算简图130 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.214kNN2=6.420kNN3=6.420kNN4=2.214kN最大弯矩M=0.118kN.m最大变形V=0.456mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.118×1000×1000/13067=9.031N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；130 面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×3400.0/(2×400.000×14.000)=0.911N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.456mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=6.420/0.400=16.050kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×16.05×0.40×0.40=0.257kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.400×16.050=3.852kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.400×16.050=7.062kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=4.25cm3；截面惯性矩I=10.20cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.257×106/4248.0=60.45N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!130 (2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×3851.91/(2×50.00×50.00)=2.311N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=12.709kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×12.709×400.04/(100×206000.00×101950.0)=0.105mm龙骨的最大挠度小于400.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图130 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.190kN.m最大变形vmax=0.250mm最大支座力Qmax=8.273kN抗弯计算强度f=M/W=0.190×106/4248.0=44.68N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算130 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取16.00kN,双扣件取24.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.27kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=8.273kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.122×6.000=0.886kNN=8.273+0.886=9.158kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；λ——长细比，为1900/16.0=119<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.464；经计算得到σ=9158/(0.464×397)=49.620N/mm2；130 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规范计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.250×1.000×0.600=0.150kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，1.60m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.150×1.600×1.500×1.500/10=0.061kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；Nw=8.273+0.9×1.2×0.729+0.9×0.9×1.4×0.061/0.400=9.332kN经计算得到σ=9332/(0.464×397)+61000/4248=64.976N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求！130'