南京市某企业综合办公楼设计计算书毕业设计

'南京市某企业综合办公楼设计计算书毕业设计目录1工程概况11.1工程总体概况11.2工程设计资料11.3材料使用12结构选型和布置32.1确定结构体系、柱网与层高32.2框架结构的计算简图32.3梁、柱截面尺寸、板厚的初步确定43框架侧移刚度的计算63.1线刚度的计算63.2柱的侧移刚度计算73.3各层横向侧移刚度计算84横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算94.1重力荷载统计94.2横向水平地震荷载作用下的内力和侧移计算144.3横向水平风荷载作用下的内力和侧移计算275竖向荷载作用下框架结构的内力365.1竖向恒载计算（KJ-4）365.2竖向活载计算（KJ-4）385.3内力计算（KJ-4）406内力组合566.1柱的内力组合566.2梁的内力组合636.3柱端弯矩设计值的调整706.4柱端剪力组合和设计值的调整73IV 6.5梁端剪力设计值的调整757梁柱截面设计777.1框架梁设计777.2框架柱设计858基础设计1018.1荷载计算1018.2基础形式的确定和设计1019楼板设计1079.1楼面板设计1079.2屋面板设计11010楼梯设计11510.1梯段板计算11510.2休息平台板计算11610.3平台梁计算116参考文献118致谢119IV 金陵科技学院学士学位论文摘要南京市某企业综合办公楼设计摘要本毕业设计课题着重对教学楼的结构进行设计，结构确定为框架结构。首先，对横向荷载和竖向荷载进行计算，然后，通过内力计算分析，在确定控制截面和最不利内力类型的基础上，对框架结构进行配筋计算。需要设计的构件包括：框架梁、框架柱、楼板、柱下独立基础、楼梯等。设计过程中涉及的方法有：分层法、D值法等。本课题的设计计算书包含：工程概况、结构选型和布置、框架侧移刚度的计算、横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算、竖向荷载荷载作用下框架的内力、梁柱截面设计、基础设计、楼板设计、楼梯设计。关键词：框架结构；荷载计算；内力分析；配筋计算IV 金陵科技学院学士学位论文AbstractTheDesignofacorporateofficebuildinginNanjingAbstractThisgraduationprojectfocusesonthestructuraldesignoftheschoolbuilding.Thestructureofthebuildingisdeterminedasframestructure.First,calculatethelateralloadandtheverticalload,thenbythecalculationofinternelforce,determinethecontrolsectionandthetypeofthemostunfavorableinternal.onthebasisofthis,calculatethereinforcementoftheframestructure.Thecomponentsneededdesignincludes:Beams,Columns,Floors,Singlefoundationsundercolumn,Stairsandsoon.Themethodsinvolvedinthedesignincludes:Stratification,Dvaluemethod.Thedesigncalculationofthissubjectincludes:Thesurveyoftheprogram,The selection andarrangement of the structure,Thecalculationofframelateral stiffness, Theinternalforcesanddrift calculationofframestructures under lateralhorizontalloads , TheInternalforceoftheFrameStructureunderthevertical loads ,Thedesignof beamandcolumn , Thedesignofthebase, Thedesignofthefloorslab,Thedesignofthestaircase.Keywords:Framestructure;Loadcalculation;Internalforceanalysis;ReinforcementcalculationIV 金陵科技学院学士学位论文第1章工程概况1工程概况1.1工程总体概况建筑类型：四层教学楼，框架结构建筑介绍：建筑面积约4000m2，建筑总高为14.4m，主体结构体系为4层框架结构，建筑耐久年限为50年。抗震设防烈度为7度。1.2工程设计资料1.2.1地质条件场区地下水类型属孔隙潜水型，地下水埋深约20m，土质渗透性较弱，根据水质分析报告地下水对混凝土无侵蚀性。冻土深度：0.1m。地质报告如下：①杂填土：杂－灰黑色，上部为混凝土地层及垫层，下部灰黑色，松散，湿，含碎砖瓦片石灰渣等建筑生活垃圾，整个场区均有分布，层厚0.5m，本层物质成分杂乱，具高压缩性，其工程性质极差。②淤泥质重粉质粘土：灰色，流塑，上部具有腐植物和少许姜结石，在整个场区均有分布，层厚0.6m，该层含水量大，孔隙比高，为高压缩性软弱土层，该层工程性质较差。③粘土－重粉质粘土：灰－绿灰色，湿，可塑状态，层厚3－3.8m，本层具有中等压缩性，工程性质较好。承载力设计值达200Kpa。④重粉质粘土－粉质粘土：灰－褐灰色，可－软塑状态，以软塑为主，湿，本层见有褐色斑带，局部夹簿层粉土，灰黄色，本层厚2.8-3.5m,具有中偏高压缩性，工程性质一般，承载力设计值达160Kpa。1.2.2气象条件基本风压：wo=0.35KN/m2  基本雪压：so=0.25KN/m2 1.2.3地震资料本区地震基本裂度为7度，设计地震分组为第三组。场地土类别为II类。1.3材料使用混凝土：梁板柱均使用C30。墙体：a.外纵墙采用240厚灰砂砖（18kN/m3），一侧墙体为水刷石墙面（0.5kN/m2），一侧为20mm厚抹灰（17kN/m3）b.内墙采用240厚加气混凝土砌块（5.5kN/m2），两侧均为20mm厚抹灰。2 金陵科技学院学士学位论文第1章工程概况c.卫生间隔墙采用240厚加气混凝土砌块（5.5kN/m2），两侧均贴瓷砖（0.5kN/m2）。c.女儿墙采用240mm厚加气混凝土砌块（5.5kN/m2），两侧均为20mm厚抹灰，墙高1100mm。窗：均为铝合金窗（0.35kN/m2）门：除大门为玻璃门（0.45kN/m2），办公室、教室等均为木门（0.2kN/m2）2 金陵科技学院学士学位论文第2章结构选型和布置2结构选型和布置2.1确定结构体系、柱网与层高2.1.1柱网与层高本教学楼采用3.9m的内廊式小柱网，边跨为7.2m，中间跨为3.0m，层高取3.6m。柱网布置图见图2.1图2.1柱网布置图2.2框架结构的计算简图室内外高差0.45m，h=0.45+0.5+3.6=4.55m图2.2横向框架结构的计算简图5 金陵科技学院学士学位论文第2章结构选型和布置2.3梁、柱截面尺寸、板厚的初步确定主体结构共4层，层高均为3.6m，内外墙均为240mm厚，门窗详见门窗表，楼层屋盖均为现浇钢筋混凝土框架结构。2.3.1梁截面尺寸的估算2.3.1.1横向框架梁高度h应满足：≈=97.5mm5 金陵科技学院学士学位论文第3章框架侧移刚度的计算3框架侧移刚度的计算3.1线刚度的计算3.1.1横梁线刚度的计算类型截面积b×h()跨度L(mm)EC()截面惯性矩(m4)边框架中框架Ib=1.5I0(m4)()Ib=2.0I0(m4)()AB、CD跨300×60072003.0×1070.00540.0081337500.010845000BC跨300×35030003.0×1070.001070.001605160500.021421440表3.1横梁线刚度计算表3.1.2纵梁线刚度的计算类型截面积b×h(mm2)跨度L(mm)EC()截面惯性矩(m4)边框架中框架Ib=1.5I0(m4)()Ib=2.0I0(m4)()所有跨250×40039003.0×1070.001330.002153850.0026720538表3.2纵梁线刚度计算表3.1.3柱线刚度的计算类型截面积b×h(mm2)层高H(mm)EC()截面惯性矩()二至四层500×50036003.0×1070.0052143403底层500×50045503.0×1070.0052138580表3.3柱的线刚度计算表3.2柱的侧移刚度计算3.2.1中间框架中柱侧移刚度D值的计算层次截面(m2)层高(m)线刚度()α8 金陵科技学院学士学位论文第3章框架侧移刚度的计算40.5×0.53.6434031.240.381527130.5×0.53.6434031.240.381527120.5×0.53.6434031.240.381527110.5×0.54.55385802.790.6718911表3.4中间框架中柱侧移刚度D值计算表注：底层=，α=；非底层=，α=3.2.2中间框架边柱侧移刚度D值的计算表3.5中间框架边柱侧移刚度D值计算表层次截面(m2)层高(m)线刚度()α40.5×0.53.6434031.000.331326230.5×0.53.6434031.000.331326220.5×0.53.6434031.000.331326210.5×0.54.55385802.530.5014112注：底层=，α=；非底层=，α=3.2.3边框架中柱侧移刚度D值的计算表3.6边框架中柱侧移刚度D值计算表层次截面(m2)层高(m)线刚度()α40.5×0.53.6434030.990.331326230.5×0.53.6434030.990.331326220.5×0.53.6434030.990.331326210.5×0.54.55385802.230.6518346注：底层=，α=；非底层=，α=3.2.4边框架边柱侧移刚度D值的计算表3.7边框架边柱侧移刚度D值计算表层次截面(m2)层高(m)线刚度()α8 金陵科技学院学士学位论文第3章框架侧移刚度的计算40.5×0.53.6434030.750.271085130.5×0.53.6434030.750.271085120.5×0.53.6434030.750.271085110.5×0.54.55385801.700.5916653注：底层=，α=；非底层=，α=3.3各层横向侧移刚度计算表3.8各层柱的侧移刚度之和(层间刚度)的计算层次中框架中柱中框架边柱边框架中柱边框架边柱∑D(kN/m)415271×26=39704613262×4=5304813262×26=34481210851×4=434048383103397046530483448124340483831023970465340834481243404838310118911×20=49168614112×4=5644818346×26=47699616653×4=6661210917428 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.1重力荷载统计4.1.1恒载标准值4.1.1.1屋面防水层三毡四油上铺小石子0.40kN/m2找平层20厚1:3水泥砂浆找平0.02m×20kN/m3=0.40kN/m2保温层70厚沥青珍珠岩块保温层(0.07+0.235)/2m×7kN/m3=1.07kN/m2找平层20厚1:3水泥砂浆找平0.02m×20kN/m3=0.40kN/m2结构层120厚现浇钢筋砼屋面板0.12m×25kN/m3=3.00kN/m2粉刷层10厚粉平顶0.01m×17kN/m3=0.17kN/m2=5.44kN/m24.1.1.2楼面面层15厚1:2白水泥白石子0.015m×16kN/m3=0.24kN/m2找平层20厚1:3水泥砂浆找平0.02m×20kN/m3=0.40kN/m2结构层120厚现浇钢筋砼楼板0.12m×25kN/m3=3.00kN/m2粉刷层10厚粉平顶0.01m×17kN/m3=0.17kN/m2=3.81kN/m24.1.1.3框架梁横向框架梁=300mm×600mm梁自重0.3m×0.6m×25kN/m3=4.50kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×[(0.6-0.12)m×2+0.3m]×17kN/m3=0.21kN/m=4.71kN/m横向框架梁=300mm×350mm梁自重0.3m×0.35m×25kN/m3=2.625kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×[(0.35-0.12)×2+0.3]m×17kN/m3=0.129kN/m=2.75kN/m纵向框架梁=250mm×400mm梁自重0.25m×0.4m×25kN/m3=2.50kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×[(0.4-0.12)×2+0.25]m×17kN/m3=0.14kN/m=2.64kN/m18 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.1.1.4框架柱柱自重0.5m×0.5m×25kN/m3=6.25kN/m抹灰层：10厚混合砂浆0.01m×(0.5-0.12)m×4×17kN/m3=0.26kN/m=6.51kN/m4.1.1.5墙①外墙采用240厚灰砂砖（18kN/m3），一侧墙体为水刷石墙面（0.5kN/m3），另一侧为20mm厚抹灰（17kN/m2）。则墙面单位面积的重力荷载为：0.24m×18kN/m3+0.02m×17kN/m3+0.5kN/m2=5.16kN/m2（a）底层A轴线上的外墙面积：(4.55m－0.6m)×(3.9m－0.5m)×14－(2.7m×1.8m×12)－(3.6m×2.8)=96.7m2D轴线上的外墙面积：(4.55m－0.6m)×(3.9m－0.5m)×14－(2.7m×1.8m×12)－(1.5m×2.8×2)=108.46m2①—轴线上的外墙面积：(4.55m－0.6m)×[(7.2m－0.5m)×2+(3m－0.5m)]－(2.8m×1.8m×2)=99.63m2合计：96.7m2+108.46m2+99.63m2=304.79m2则，底层外墙自重为：5.16kN/m2×304.79m2=1572.72kN（b）标准层A轴线上的外墙面积：(3.6m－0.6m)×[(3.9m－0.5m)×14－(2.7m×1.8m×14)=74.76m2D轴线上的外墙面积：(3.6m－0.6m)×(3.9m－0.5m)×14－(2.7m×1.8m×12)－(1.8m×1.5×2)=79.08m2①—轴线上的外墙面积：(3.6m－0.6m)×[(7.2m－0.5m)×2+(3m－0.5m)]－(1.8m×1.8m×2)=88.92m2合计：74.76m2+79.08m2+88.92m2=242.76m2则，标准层外墙自重为：5.16kN/m2×242.76m2=1252.64kN（c）顶层A轴线上的外墙面积：(3.6m－0.6m)×[(3.9m－0.5m)×14－(2.7m×1.8m×14)=74.76m2D轴线上的外墙面积：(3.6m－0.6m)×(3.9m－0.5m)×14－(2.7m×1.8m×12)－(1.8m×1.5m×2)=79.08m218 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算①—轴线上的外墙面积：(3.6m－0.6m)×[(7.2m－0.5m)×2+(3m－0.5m)]－(1.8m×1.8m×2)=88.92m2合计：74.76m2+79.08m2+88.92m2=242.76m2则，顶层外墙自重为：5.16kN/m2×242.76m2=1252.64kN②内隔墙内隔墙采用240厚加气混凝土砌块（5.5kN/m2），两侧均为20mm厚抹灰。则，墙面单位面积的重力荷载为：0.24m×5.5kN/m3+0.02m×17kN/m3×2=2.00kN/m2（a）底层B轴线上的内墙面积：(4.55m－0.6m)×(3.9－0.5)×12－0.9m×2.4m×12=114.84m2C轴线上的内墙面积：(4.55m－0.6m)×(3.9－0.5)×8－0.9m×2.4m×8=76.56m2A—D轴线之间的内墙面积：(4.55m－0.6m)×(7.2m－0.5m)×14=323.61m2合计：114.84m2+76.56m2+323.61m2=515.01m2则，底层内墙自重为：2.00kN/m2×515.01m2=1030.02kN（b）标准层B轴线上的内墙面积：(3.6m－0.6m)×(3.9－0.5)×14－0.9m×2.4m×14=112.56m2C轴线上的内墙面积：(3.6m－0.6m)×(3.9－0.5)×14－0.9m×2.4m×17=106.08m2A—D轴线之间的内墙面积：(3.6m－0.6m)×(7.2m－0.5m)×14=281.4m2合计：112.56m2+106.08m2+281.4m2=500.04m2则，标准层层内墙自重为：2.00kN/m2×500.04m2=1000.08kN③卫生间隔墙卫生间隔墙采用240厚加气混凝土砌块（5.5kN/m2），两侧均贴瓷砖（0.5kN/m2）。则，墙面单位面积的重力荷载为：0.24m×5.5kN/m3+0.5kN/m2×2=2.32kN/m2（a）底层(4.55m－0.6m)×(7.2m－0.5m)=23.12m2则，底层卫生间隔墙自重为：2.32kN/m2×23.12m2=53.63kN18 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算（b）标准层(3.6m－0.6m)×(7.2m－0.5m)=20.10m2则，标准层卫生间隔墙自重：2.32kN/m2×20.10m2=46.63kN④女儿墙女儿墙采用240mm厚加气混凝土砌块（5.5kN/m3），两侧均为20mm厚抹灰，墙高1100mm。则，墙面单位面积的重力荷载为：0.24m×5.5kN/m3+0.02m×17kN/m3×2=2.00kN/m2女儿墙自重为：2.00kN/m2×[(54.6+0.5)m×2+(17.4+0.5－0.24×2)m×2]×1.1m=280.76kN4.1.1.6楼梯计算踏步面层采用30mm厚水磨石，底面为20mm厚混合砂浆抹灰，层高3.6m，斜板厚120mm，平台板厚120mm，踏步150mm×300mm。板倾斜角=0.894，取一米宽板带计算，水磨石面层0.65kN/m，混凝土斜板120mm厚。楼梯梁采用200mm×400mm。（a）梯段板水磨石面层(0.3+0.15)m×0.65kN/m2/0.3=0.975kN/m三角形踏步0.5×0.3m×0.15m×25kN/m3/0.3=1.875kN/m混凝土斜板0.12m×1m×25kN/m3/0.894=3.356kN/m斜板板底抹灰0.02m×1m×17kN/m3/0.894=0.38kN/m梯段板小计6.59kN/m（b）平台板水磨石面层0.65kN/m混凝土平台板0.12m×1m×25kN/m3=3.00kN/m平台板板底抹灰0.02m×1m×17kN/m3=0.34kN/m平台板小计3.99kN/m（c）梁自重0.2m×(0.4m－0.12m)×25kN/m3=1.4kN/m梁侧粉刷0.02m×(0.4m－0.12m)×2×17kN/m3=0.19kN/m平台板传来3.99kN/m×3.6/2=7.18kN/m梯段板传来6.59kN/m×3.6/2=11.86kN/m小计20.63kN/m18 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.1.2活荷载标准值上人屋面：2.0kN/m2楼面：2.0kN/m2雪荷载：0.65kN/m2走廊、门厅、楼梯活荷载：2.5kN/m2卫生间活荷载：2.0kN/m24.1.3重力荷载计算梁、板、门窗重力荷载标准值汇总①梁的重力荷载标准值汇总表4.1梁的重力荷载标准值汇总表构件b/mh/mg/kN/mLi/mg×Li/kNnGi/kN横梁0.30.64.717.233.9124813.840.30.352.753.08.251299.00纵梁0.250.42.644.511.8836427.680.250.42.644.211.09888.72②门的重力荷载标准值汇总除大门为玻璃门(0.45kN/m2)，办公室、教室等均为木门(0.2kN/m2)表4.2门的重力荷载标准值汇总表层次门标号尺寸数量荷载标准值底层M-10.9×2.412GM1=0.2×0.9×2.4×12=5.18kNM-21.8×2.84GM2=0.2×1.8×2.8×4=4.03kN续表4.2门的重力荷载标准值汇总表层次门标号尺寸数量荷载标准值底层M-31.5×2.82GM2=0.2×1.5×2.8×2=1.68kN标准层M-10.9×2.422GM1=0.2×0.9×2.4×22=9.50kNM-41.8×2.44GM2=0.2×1.8×2.4×4=3.46kN③窗的重力荷载标准值汇总均为铝合金窗（0.35kN/m2）18 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算表4.3窗的重力荷载标准值汇总表层次窗标号尺寸数量荷载标准值底层C-12.7×1.824GC1=0.35×2.7×1.8×24=40.82kN标准层C-12.7×1.826GC1=0.35×2.7×1.8×26=44.23kNC-21.5×1.82GC2=0.35×1.5×1.8×2=1.89kNC-31.8×1.82GC2=0.35×1.8×1.8×2=2.27kN4.2横向水平地震荷载作用下的内力和侧移计算4.2.1水平地震作用下结构各层的总重力荷载代表值计算4.2.1.1集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010），顶层的荷载代表值包括：屋面荷载、50%的屋面雪荷载、顶层纵墙框架横梁自重、顶层半层墙柱自重。其他层重力荷载代表值包括：楼面恒载、50%楼面均布荷载、该层纵墙框架横梁自重、该层上下各半层柱及墙体自重。各楼层重力荷载代表值Gi确定如下：①集中于屋盖平面处的质点重力荷载代表值G450%雪载：0.5×0.65kN/m2×(17.4+0.5)m×(54.6+0.5)m=320.54kN屋面恒载：5.44kN/m2×(17.4+0.5)m×(54.6+0.5)m=5365.42kN横梁：813.84kN+99.00kN=912.84kN纵梁：427.68kN+88.72kN=516.40kN框架柱：6.51kN/m×1.8m×44=562.46kN女儿墙：280.74kN外墙：1252.64kN/2=626.32kN内墙：1000.08kN/2+46.63kN/2=523.36kN铝合金窗：(44.23kN+1.89kN+2.27kN)/2=24.20kN门：(9.50kN+3.46kN)/2=6.48kNG4=9138.76Kn②集中于二、三层顶盖平面处的质点重力荷载代表值G2、G318 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算50%楼面活载：990.99kN楼面恒载：3619.65kN横梁：912.84kN纵梁：516.40kN框架柱：1124.93kN外墙：1252.64kN内墙：1046.71kN铝合金窗：48.40kN门：12.96kN楼梯：(20.63kN/m+9.50kN/m+4.19kN/m)×2×3.9m×2=535.40kNG2=G3=10060.92kN④集中于一层顶盖平面处的质点重力荷载代表值G150%楼面活载：990.99kN楼面恒载：3619.65kN横梁：912.84kN纵梁：516.40kN框架柱：6.51kN/m×(2.275+1.8)m×48=1273.36kN外墙：1252.64kN+1252.64kN×2.275/1.8=2835.84kN内墙：1000.08kN+1000.08kN×2.275/1.8=2264.07kN铝合金窗：24.2kN+(44.23kN+1.89kN+2.27kN)/2=48.40kN门：(9.50kN+3.46kN+1.68kN+4.03kN+5.18kN)/2+6.48kN=18.41kN楼梯：[(1.4+0.19+9.50+4.19)kN/m×2+(7.18+11.86)kN/m×2.26]×3.9m×2=574.01kNG1=13053.97kN4.2.1.2质点重力荷载代表值示意图如图4.1所示：18 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算图4.1结构质点重力荷载（单位：kN）4.2.2水平地震作用下框架内力和位移的计算4.2.2.1地震作用的计算①横向自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法，将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基频公式。这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期：结构顶点假想位移可以由下列公式计算，计算过程，如表4.4：(5.1)(5.2)(5.3)(5.4)式中：：基本周期调整系数。考虑填充墙对框架自振周期影响的折减系数，框架结构取0.6—0.8，该框架取0.718 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算：框架结构的顶点假想位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由求出，再用求出框架结构的底部剪力。进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。：第i层第j根柱的抗侧移刚度表4.4框架结构顶点的假想侧移计算表层次各层重量(kN)总重量(kN)层间刚度(kN/m)=(mm)49138.769138.7683831010.90107.46310060.9219199.6883831022.9096.56210060.9229260.6083831034.9073.66113053.9742314.57109174238.7638.76按公式（5—4）计算基本周期T，其中UT量纲为m，取=0.7T1=1.7×0.7×=0.491s>1.4Tg=1.4×0.35=0.49s注：上式中，对于民用建筑取=0.6~0.8，本设计取=0.7；对于Ⅱ类场地土近震取特征周期值Tg=0.35s②横向水平地震作用的计算根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第5.1.2条规定，对于高度不超过40米，以剪切变形为主，且质量和刚度沿着高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，可以采用底部剪力法等简化方法计算抗震作用。因此本框架采用底部剪力法计算抗震作用。在Ⅱ类场地，7度设防区，设计地震分组为第三组情况下，由《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）表5.1.4—1和表5.1.4—2可查得：结构的特征周期Tg和水平地震影响系数最大值为：Tg=0.45s，=0.08则，结构结构等效总重力荷载：Geq=0.85=0.8542314.57=35967.38KNT1>1.4Tg=1.4×0.35=0.49s，故需考虑框架顶部附加集中力作用。对于多层钢筋混凝土房屋，顶部附加地震作用系数可以按照特征周期Tg及结构的基本周期T1来确定，当Tg=0.3~0.4s时，。框架横向水平地震作用标准值为：18 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算结构底部：G=0.05935967.38=2122.08KN故附加的集中水平地震作用为：F=δ×=0.109×2122.08=231.31KN各楼层的地震作用和地震剪力标准值计算见表4.5表4.5楼层地震作用和地震剪力标准值计算表层次层高(m)高度(m)重量(kN)()剪力Vi(kN)43.614.859138.76135710.59677.52908.8333.611.2510060.92113185.35565.071473.9023.67.6510060.9276966.04384.251858.1514.054.0513053.9752868.58263.932122.084.2.2.2水平地震荷载作用下的结构变形验算根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）的要求，本结构须进行多遇地震作用下的抗震变形验算，要对结构的变形加以限制，使其层间弹性位移以及结构顶点位移不超过一定的限值。对于砌体填充墙的框架结构，其层间弹性位移限值为≤，其顶点弹性位移变形限值≤。表4.6结构变形计算表层次层高(m)剪力Vi(kN)刚度(kN/m)层间位移=(m)43.6908.838383100.001080.0003000.0070033.61473.908383100.001760.0004890.0059223.61858.158383100.002220.0006170.0041614.552122.0810917420.001940.0004790.00194大位移发生在第一层，其楼层最大位移与楼层高之比：由上表可知，结构层间相对位移均小于，故其层间弹性位移满足要求。同时，最，小于18 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第5.5.1条规定的位移极限值[]=1/550，故结构顶点位移也满足要求。横向框架上的地震作用简图，如下图4.2所示：图4.2横向框架上的地震作用简图4.2.2.3水平地震荷载作用下横向框架(KJ-4)内力计算由底部剪力法计算出来的每层的地震剪力，按照每榀框架的刚度比值分配到每榀框架23 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算上，而每榀框架的地震剪力按柱的刚度比值分配到每一根柱上，最后以反弯点法求结构的内力。其内力的计算如下：①地震剪力的分配在每层结构中，KJ-4的地震剪力分配系数为：非底层；底层故地震剪力分配如下表：表4.7地震剪力分配计算表第四层=908.83kN×0.0680=61.80kNA柱B柱61.80=14.36kN61.80=16.54kN第三层=1473.90kN×0.0680=100.23kNA柱B柱100.23=23.29kN100.23=26.82kN第二层=1858.15kN×0.0680=126.35kNA柱B柱126.35=29.36kN126.35=33.81kN第一层=2122.08kN×0.0604=128.17kNA柱B柱128.17=27.39kN128.17=36.70kN注：在剪力分配时，D柱与A柱相同，C柱与B柱相同，故表中未列出D柱和C柱的剪力。②柱的反弯点高度计算23 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算表4.8反弯点高度计算表位置系数ABCD第五层m=5n=5h=3.6m1.662.36同B柱同A柱0.3830.418110011001100y0.3830.4181.3791.505第四层m=4n=4h=3.6m1.001.24同B柱同A柱0.4330.450110011001100y0.4330.4501.5591.620第三层m=4n=3h=3.6m1.001.24同B柱同A柱0.4830.50110011001100y0.4830.501.7391.8023 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算续表4.8反弯点高度计算表位置系数ABCD第二层m=4n=2h=3.6m1.001.24同B柱同A柱0.500.50110011001.261.26-0.00510y0.4950.501.7821.80第一层m=4n=1h=4.05m2.532.79同B柱同A柱0.550.55－－000.7910.79100－－00y0.550.552.5032.503注：1、由m、n及查表得到。2、由及查表得到，；当时，取倒数，即，并且值取负号“—”。3、由及查表得到，。4、由及查表得到，。5、；。③柱端弯矩及剪力计算框架第i层j柱分配到的剪力Vij以及该柱上、下端的弯矩和分别按下列各式计算：柱端剪力：柱端弯矩：下端上端23 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算式中：Dij为i层j柱的侧移刚度；h为该层柱的计算高度，y为框架的反弯点高度比。各层柱端弯矩及剪力计算过程见表4.9：柱端弯矩计算结果如图4.3所示：(C柱和B柱相同，D柱和A柱相同)图4.3柱端弯矩图（）④梁端弯矩、剪力及柱轴力计算根据节点平衡，分别按下式计算，计算过程及结果见表4.10和表4.11。；；23 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算表4.9各层柱端弯矩及剪力计算表（M：V：kNN:kN）层次层间剪力总剪力柱别yh（kN）（kN）()()(kN)(m)4677.52908.83边柱13.3922.726-27.910.4333.6-43.51-56.97中柱15.3-33.480.450-54.24-66.293565.071473.90边柱13.3922.726-36.310.4833.6-63.14-67.58中柱15.3-43.560.50-78.41-78.412384.251858.15边柱13.3922.726-42.140.4953.6-75.09-76.61中柱15.3-50.550.50-90.99-90.991263.932122.08边柱14.1622.636-47.500.554.05-118.87-97.26中柱18.9-52.770.55-132.06-108.05注：地震作用下按倒三角分布水平力考虑，根据对称只算A、B轴。24 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算25表4.10地震作用下梁端弯矩（M：V：kNN:kN）层次柱别()()节点左右梁线刚度边跨梁端弯矩M()中跨梁端弯矩M()地震作用下梁端剪力边跨梁跨中弯矩()左梁右梁左梁右梁4边柱-43.51-56.97—4500080.84-20.40-7.39中柱-54.24-66.29450002144066.0631.47-20.40-20.983边柱-63.14-67.58—45000111.09-27.72-11.30中柱-78.41-78.41450002144088.4942.16-27.72-28.112边柱-75.09-76.61—45000139.75-35.34-12.51中柱-90.99-90.994500021440114.7354.67-35.34-36.451边柱-118.87-97.26—45000172.35-42.66-18.77中柱-132.06-108.054500021440134.8164.23-42.66-42.82注：柱轴力中的负号表示拉力，当为地震作用的时候，两侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算表4.11地震作用梁剪力、柱轴力计算表（M：V：kNN:kN）层次柱别()()地震作用下梁端剪力柱轴力4边柱-43.51-56.97-20.40-29.83中柱-54.24-66.29-20.40-20.98-1.093边柱-63.14-67.58-27.72-57.55　中柱-78.41-78.41-27.72-28.11-1.482边柱-75.09-76.61-35.34-92.79　中柱-90.99-90.99-35.34-36.45-2.591边柱-118.87-97.26-42.66-135.45　中柱-132.06-108.05-42.66-42.82-2.75⑤水平地震作用下的框架内力图(左向)框架的剪力图根据表4.10的计算结果，做出剪力图，如图4.4。框架轴力图即柱轴力图，根据表4.11的计算结果，即可做出柱的轴力图，轴力以柱受压为正，如图4.5。图4.4地震作用下框架剪力图（）30 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算图4.5地震作用下框架轴力图（）4.3横向水平风荷载作用下的内力和侧移计算4.3.1风荷载标准值取平面图4轴线横向框架，其负载宽度为3.9m，则沿高度方向分布的风荷载标准值为：。由《荷载规范》查得，风载体型系数：迎风面为0.8；背风面为–0.5，因结构高度H=14.85m＜30m（从室外地面算起），取风振系数，本工程为市郊中学，地面粗糙度属B类，根据各楼层标高处的高度H可以查得相应的风压高度变化系数，各层风荷载计算过程如表4.17所示：表4.12风荷载标准值计算层次H(m)W0(kN/m2)Wk(kN/m2)A(m2)Pi(kN)41.01.314.41.12320.400.58416.209.4631.01.310.81.02240.400.53216.208.6221.01.37.21.00.400.52016.208.4211.01.33,60.720.400.37416.206.0630 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算图4.6风载作用下层间剪力（）4.3.2风荷载作用下的水平位移验算4.3.2.1框架侧移表4.13风载作用下框架侧移层次层高hi(m)Pik(kN)Vik(kN)()(mm)总侧移(mm)43.69.4618.7779.570.2361.82033.68.6227.3979.570.3441.58423.68.4235.8179.570.4501.24113.66.0641.8752.950.7910.7914.3.2.2层间侧移其中，0.85为位移放大系数。相对侧移：，满足要求。4.3.2.3顶点侧移侧移：相对侧移：，满足要求。30 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算4.3.3风荷载作用下的框架结构的内力计算水平风荷载作用下框架内力①柱的反弯点高度计算表4.14反弯点高度计算表位置系数ABCD第四层m=4n=4h=3.6m1.001.24同B柱同A柱0.4330.450110011001100y0.4330.4501.5591.620第三层m=4n=3h=3.6m1.001.24同B柱同A柱0.4830.50110011001100y0.4830.501.7391.8030 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算续表4.14反弯点高度计算表位置系数ABCD第二层m=4n=2h=3.6m1.001.24同B柱同A柱0.500.50110011001.261.26-0.00510y0.4950.501.7821.80第一层m=4n=1h=4.05m2.5302.79同B柱同A柱0.550.55－－000.7910.79100－－00y0.550.552.5032.503②柱端弯矩及剪力计算框架第i层j柱分配到的剪力Vij以及该柱上、下端的弯矩和分别按下列各式计算：柱端剪力：柱端弯矩：下端上端式中：Dij为i层j柱的侧移刚度；h为该层柱的计算高度，y为框架的反弯点高度比。各层柱端弯矩及剪力计算过程见表4.15：柱端弯矩计算结果如图4.7所示：(C柱和B柱相同，D柱和A柱相同)30 32金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算表4.15风荷载作用下框架柱剪力及柱端弯矩计算表层次层间剪力总剪力柱别yh（kN）（kN）()()(kN)(m)（）（）49.469.46边柱13.379.57-4.270.4331.5593.6-6.66-8.72中柱15.3-5.120.4501.620-8.29-10.1438.6218.08边柱13.379.57-6.230.4831.7393.6-10.83-11.59中柱15.3-7.470.501.8-13.45-13.4528.4226.50边柱13.379.57-8.140.4951.7823.6-14.51-14.80中柱15.3-9.760.501.8-17.57-17.5716.0632.56边柱14.152.95-9.920.552.5034.055-24.83-20.31中柱18.9-11.020.552.503-27.58-22.56注：风荷载作用下按倒三角分布水平力考虑，根据对称只算A、B轴。 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算图4.7柱端弯矩图（）③梁端弯矩、剪力及柱轴力计算根据节点平衡，分别按下式计算，计算过程及结果见表4.16和表4.17。；；32 34金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算表4.16风荷载作用下梁端弯矩（M：V：kN）层次柱别()()节点左右梁线刚度边跨梁端弯矩M()中跨梁端弯矩M()风荷载作用下梁端剪力边跨梁跨中弯矩()左梁右梁左梁右梁4边柱-6.66-8.72—4500011.64-2.931.09中柱-8.29-10.1445000214409.464.50-2.93-33边柱-10.83-11.59—4500018.25-4.581.77中柱-13.45-13.45450002144014.727.02-4.58-4.682边柱-14.51-14.80—4500025.63-6.482.31中柱-17.57-17.57450002144021.0110.01-6.48-6.671边柱-24.83-20.31—4500034.82-8.613.82中柱-27.58-22.56450002144027.1812.95-8.61-8.63注：柱轴力中的负号表示拉力，当为风荷载作用的时候，两侧两根柱为拉力，对应的右侧两根柱为压力。 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算表4.17风荷载作用下梁剪力、柱轴力计算表（M：V：kNN：kN）层次柱别()()风荷载作用下梁端剪力柱轴力4边柱-6.66-8.72-2.93-4.08中柱-8.29-10.14-2.93-3-0.073边柱-10.83-11.59-4.58-8.66中柱-13.45-13.45-4.58-4.68-0.102边柱-14.51-14.80-6.48-15.14中柱-17.57-17.57-6.48-6.67-0.191边柱-24.83-20.31-8.61-23.75中柱-27.58-22.56-8.61-8.63-0.02④水平风荷载作用下的框架内力图(左向)框架的剪力图根据表4.17的计算结果，做出剪力图，如图4.8。框架轴力图即柱轴力图，根据表4.17的计算结果，即可做出柱的轴力图，轴力以柱受压为正，如图4.9。图4.8风荷载作用下框架剪力图（）35 金陵科技学院学士学位论文第4章横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算图4.9风荷载作用下框架轴力图（）35 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力5竖向荷载作用下框架结构的内力5.1竖向恒载计算（KJ-4）因为楼板为整体现浇，本板为双向板，可沿四角点沿线将区格分为小块，每个板上的荷载传给与之相邻的梁，板传至梁上的三角形或梯形荷载可等效为均布荷载。图5.1框架结构计算单元图5.2框架结构计算单元荷载示意图①屋面框架梁线载标准值屋面恒载为：5.44kN/m2边跨框架梁自重(含粉刷)为：4.71kN/m中跨框架梁自重(含粉刷)为：2.75kN/m屋面板传给边跨梁的线载为：gAB=gCD=5.44kN/m2×3.9m=21.212kN/m56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力屋面板传给中跨梁的线载为：gBC=5.44kN/m×3m=16.32kN/m②楼面框架梁线载标准值楼面恒载为：3.81kN/m2边跨框架梁自重(含粉刷)为：4.71kN/m墙体自重：0.24m×(3.6m－0.4)×18kN/m3=13.82kN/m中跨框架梁自重(含粉刷)为：2.75kN/m楼面板传给边跨梁的线载为：3.81kN/m2×3.9m=14.86kN/m楼面板传给中跨梁的线载为：3.81kN/m2×3m=11.43kN/m③屋面框架节点集中荷载标准值（a）边柱边柱纵向框架梁自重(含粉刷)2.64kN/m×7.2m=19.01kN纵向框架梁传来的屋面板荷载5.44kN/m2×3.9m/2×3.9m/2×2=41.37kN5.44kN/m2×(2.7m+7.2m)/2×3.9m/2=52.51kN4.71kN/m×7.2m/2=16.96kN1.5m高女儿墙自重1.5m×0.24m×7.2m×5.5kN/m3=14.26kN女儿墙粉刷1.5m×0.02m×2×7.2×17kN/m2=7.34kNGA=GD=151.45kN（b）中柱中柱纵向框架梁自重(含粉刷)2.64kN/m×7.2m=19.01kN纵向框架梁传来的屋面板荷载5.44kN/m2×3.9m/2×3.9m/2×2=41.37kN5.44kN/m2×(2.7m+7.2m)/2×3.9m/2=52.51kN5.44kN/m2×(3.9m+3.9m－3m)/2×3m/2=19.58kN4.71kN/m×7.2m/2=16.96kNGB=GC=149.43kN④楼面框架节点集中荷载标准值（a）边柱中柱纵向框架梁自重(含粉刷)2.64kN/m×7.2m=19.01kN纵向框架梁传来的屋面板荷载3.81kN/m2×3.9m/2×3.9m/2×2=28.98kN3.81kN/m2×(2.7m+7.2m)/2×3.9m/2=36.78kN4.71kN/m×7.2m/2=16.96kN钢窗自重(2.7m×1.8m+1.8m×1.8m)×0.35kN/m2=2.84kN墙自重0.24m×(3.2×4×2－2.7×1.8－1.8×1.8)m2×18kN/m3=75.60kN粉刷0.02m×[2×(3.2×4－1.8×1.8)m2+(3.2×4－2.7×1.8)m2]×17kN/m3+(3.2m×4m－2.7m×1.8m)×0.5kN/m2=13.17kN56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力框架柱自重(含粉刷)6.51kN/m×3.6m=23.44kNGA=GD=216.78kN（b）中柱中柱纵向框架梁自重(含粉刷)2.64kN/m×7.2m=19.01kN纵向框架梁传来的屋面板荷载3.81kN/m2×3.9m/2×3.9m/2×2=28.98kN3.81kN/m2×(2.7m+7.2m)/2×3.9m/2=36.78kN3.81kN/m2×(3.9m+3.9m－3m)/2×3m/2=13.72kN4.71kN/m×7.2m/2=16.96kN内纵墙自重0.24m×(3.6－0.4)m×(3.9－0.5)m×2×18kN/m3=94.00kN粉刷2×0.02m×3.2m×4m×2×17kN/m3=17.41kN框架柱自重(含粉刷)23.44kNGB=GC=250.30kN⑤竖向恒载作用下的结构计算简图竖向恒载作用下的结构计算简图，如图5.3所示。5.2竖向活载计算①屋面框架梁线载标准值屋面活载为：2.0kN/m2屋面板传给边跨梁的线载为：2.0kN/m2×3.9m=7.8kN/m屋面板传给中跨梁的线载为：2.0kN/m2×3m=6.0kN/m②楼面框架梁线载标准值教室楼面活载为：2.0kN/m2过道楼面活载为：2.5kN/m2楼面板传给边跨梁的线载为：2.0kN/m2×3.9m=7.8kN/m楼面板传给中跨梁的线载为：2.5kN/m2×3m=7.5kN/m③屋面框架节点集中荷载标准值（a）边柱纵向框架梁传来的屋面板荷载2.0kN/m2×3.9m/2×3.9m/2×2=15.21kN2.0kN/m2×(2.7m+7.2m)/2×3.9m/2=19.31kNGA=GD=34.52kN（b）中柱纵向框架梁传来的屋面板荷载2.0kN/m2×3.9m/2×3.9m/2×2=15.21kN2.0kN/m2×(2.7m+7.2m)/2×3.9m/2=19.31kN2.0kN/m2×(3.9m+3.9m－3m)/2×3m/2×2=14.40kN56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力GB=GC=48.92kN④楼面框架节点集中荷载标准值（a）边柱纵向框架梁传来的屋面板荷载2.0kN/m2×3.9m/2×3.9m/2×2=15.21kN2.0kN/m2×(2.7m+7.2m)/2×3.9m/2=19.31kNGA=GD=34.52kN（b）中柱纵向框架梁传来的屋面板荷载2.0kN/m2×3.9m/2×3.9m/2×2=15.21kN2.0kN/m2×(2.7m+7.2m)/2×3.9m/2=19.31kN2.5kN/m2×(3.9m+3.9m－3m)/2×3m/2×2=18.00kNGB=GC=52.52kN⑤竖向活载作用下的结构计算简图竖向活载作用下的结构计算简图，如图5.4所示。56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力图5.3竖向恒载作用下的结构计算简图（kN）图5.4竖向活载作用下的结构计算简图（kN）5.3内力计算5.3.1恒载作用下结构的内力计算①实际均布荷载转化成等效均布荷载（a）顶层边跨实际荷载为：56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力q1=4.71kN/m，q2=(1－2×0.31252+0.31253)×24.48kN/m=20.45kN/mq=q1+q2=4.71kN/m+20.45kN/m=25.16kN/m等效均布荷载为：（b）顶层中跨实际荷载：q1=2.75kN/m，q2=(1－2×0.52+0.53)×16.32kN/m=10.20kN/mq=q1+q2=2.75kN/m+10.20kN/m=12.95kN/m等效均布荷载为：（c）中间层边跨实际荷载为：q1=18.53kN/m，q2=(1－2×0.31252+0.31253)×17.15kN/m=14.32kN/m56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力q=q1+q2=18.53kN/m+14.32kN/m=32.85kN/m等效均布荷载为：（d）中间层中跨实际荷载为：q1=2.75kN/m，q2=(1－2×0.52+0.53)×11.43kN/m=7.14kN/mq=q1+q2=2.75kN/m+7.14kN/m=9.89kN/m等效均布荷载为：②求各梁端的固端弯矩第四层：=﹣108.69=﹣9.71=﹣4.86第三层=﹣141.91=﹣7.42=﹣3.71第二层、第一层各梁端的固端弯矩均和第四层相同，故不再另外计算。56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力③计算各梁和柱的分配系数各梁柱的线刚度及相对线刚度如图5.5所示：梁柱的分配系数如表5.1所示：图5.5各梁柱的线刚度及相对线刚度表5.1梁柱的分配系数层次四层三、二层底层节点ABABAB转动刚度S左梁—1.310×4—1.310×4—1.310×4上柱——1.264×0.9×41.264×0.9×41.264×0.9×41.264×0.9×4下柱1.264×0.9×41.264×0.9×41.264×0.9×41.264×0.9×41.0×41.0×4右梁1.310×40.6241.310×40.6241.310×40.6249.79010.41414.34114.96513.79014.414分配系数左梁—0.503—0.350—0.364上柱——0.3170.3040.3300.316下柱0.4650.4370.3170.3040.2900.278右梁0.5350.0600.3650.0420.3800.043注：在计算分配系数时，除底层柱外的其余各层柱，其线刚度均应乘以折减系数0.9。56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力④用分层法计算梁、柱端的弯矩（a）第四层表5.2恒载作用下弯矩分配过程（顶层）位置A节点B节点E节点下柱右梁左梁下柱右梁左梁分配系数0.4650.5350.5030.4370.060固端弯矩-108.69108.69-9.71-4.86A弯矩分、传50.5458.1529.08B弯矩分、传-32.21-64.41-55.96-7.687.68A弯矩分、传14.9817.238.62B弯矩分、传-2.17-4.34-3.77-0.520.52A弯矩分、传1.011.160.58B弯矩分、传-0.15-0.29-0.25-0.030.03A弯矩分、传0.070.080.04B弯矩分、传-0.01-0.02-0.017-0.0030.003最后弯矩66.61-66.6177.9559.99-17.943.37柱另端弯矩22.20-20.00注：1.节点A和节点B间弯矩传递系数均为1/2，节点B向节点E传递弯矩系数为-1。2.柱子的最终弯矩向柱另一端传递时系数为1/3。（b）第二至三层表5.3恒载作用下弯矩分配过程（中间层）位置A节点B节点E节点上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁分配系数0.3170.3170.3650.3500.3040.3040.042－固端弯矩-141.91141.91-7.42-3.71A弯矩分、传44.9944.9951.8025.90B弯矩分、传-28.07-56.14-48.76-48.76-6.746.74A弯矩分、传8.908.9010.265.13B弯矩分、传-0.90-1.80-1.56-1.56-0.220.22A弯矩分、传0.290.290.330.17B弯矩分、传-0.03-0.06-0.05-0.05-0.010.01A弯矩分、传0.010.010.01最后弯矩54.1954.19-108.51115.11-50.37-50.37-14.393.26柱另端弯矩18.0618.06-16.79-16.7956 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力（c）第一层表5.4恒载作用下弯矩分配过程（底层）位置A节点B节点E节点上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁分配系数0.3300.2900.3800.3640.3160.2780.043－固端弯矩-141.91141.91-7.42-3.71A弯矩分、传46.8341.1553.9326.97B弯矩分、传-29.39-58.77-51.02-44.89-6.946.94A弯矩分、传9.708.5211.175.59B弯矩分、传-1.02-2.03-1.77-1.55-0.240.24A弯矩分、传0.340.290.390.20B弯矩分、传-0.07-0.06-0.06-0.010.01最后弯矩56.8749.96-106.83113.80-52.85-46.50-14.613.48柱另端弯矩18.9624.98-17.62-23.25注：1.节点A和节点B间弯矩传递系数均为1/2，节点B向节点E传递弯矩系数为-1。2.柱子的最终弯矩向二层柱上端传递时系数为1/3，而底层柱朝下端的传递系数为1/2。⑤利用支座弯矩和实际荷载求边跨跨中弯矩经过推导，可得跨中弯矩为：式中：M1、M2——分别为梁左右两端的支座弯矩故各层梁边跨的跨中弯矩为：第四层：=96.22第二至三层：=104.93第一层：=106.4256 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力⑥各层弯矩迭加，然后将不平衡弯矩再重新分配一次弯矩迭加为：图5.6分层法求得恒载作用下梁柱弯矩图（）重新分配得：图5.7恒载作用下梁柱弯矩图（）⑦根据弯矩图利用平衡条件及实际荷载求剪力及轴力（a）第四层56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力VA=(76.27+4.71×7.2×+×24.48×－86.39)/7.2=76.14kN=(86.39+4.71×7.2×+×24.48×－76.27)/7.2=78.95kNNA=76.14+173.24=249.38kN=(16.93+2.75×3×+×16.32×3×－16.93)/3=16.37kNNB=78.95+16.37+176.12=271.44kN（b）第三层VA=(121.23+18.53×7.2×+×17.15×－126.30)/7.2=108.45kN=(126.30+18.53×7.2×+×17.15×－121.23)/7.2=109.86kNNA=249.38+232.47+108.45=590.30kN=(12.84+2.75×3×+×11.43×3×－12.84)/3=12.70kNNB=271.44+285.57+109.86+12.70=679.57kN（c）第二层VA=(119.92+18.53×7.2×+×17.15×－125.32)/7.2=108.40kN56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力=(125.32+18.53×7.2×+×17.15×－119.92)/7.2=109.90kNNA=590.30+232.47+108.40=931.17kN=(12.98+2.75×3×+×11.43×3×－12.98)/3=12.70kNNB=679.57+285.57+109.90+12.70=1087.74kN（d）第一层VA=(112.79+18.53×7.2×+×17.15×－119.16)/7.2=108.27kN=(119.16+18.53×7.2×+×17.15×－112.79)/7.2=110.04kNNA=1272.04+232.47+108.27=1612.78kN=(13.98+2.75×3×+×11.43×3×－13.98)/3=12.70kNNB=1087.74+285.57+110.04+12.70=1496.05kN5.1.3.2竖向活载作用下结构的内力计算①实际均布荷载转化成等效均布荷载（a）顶层边跨实际荷载为：=0.3125q=kN/m=8.02kN/m等效均布荷载为：56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力（b）顶层中跨实际荷载为：=0.5q=(1－2×0.52+0.53)×6.0kN/m=3.75kN/m等效均布荷载为：（c）中间层边跨实际荷载为：=0.3125q=kN/m=8.02kN/m等效均布荷载为：（d）中间层中跨实际荷载为：=0.556 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力q=(1－2×0.52+0.53)×7.5kN/m=4.69kN/m等效均布荷载为：②求得各梁端的固端弯矩第四层：=﹣34.65=﹣2.81=﹣1.41第三层=﹣34.65=﹣3.52=﹣1.76第二层、第一层各梁端的固端弯矩均和第四层相同，故不再另外计算。③计算各梁和柱的分配系数各梁柱的线刚度及相对线刚度如图5.8所示：梁柱的分配系数如表5.5所示：图5.8梁柱的线刚度及相对线刚度56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力表5.5梁柱的分配系数层次四层三、二层底层节点ABABAB转动刚度S左梁—1.310×4—1.310×4—1.310×4上柱——1.264×0.9×41.264×0.9×41.264×0.9×41.264×0.9×4下柱1.264×0.9×41.264×0.9×41.264×0.9×41.264×0.9×41.0×41.0×4右梁1.310×40.6241.310×40.6241.310×40.6249.79010.41414.34114.96513.79014.414分配系数左梁—0.503—0.350—0.364上柱——0.3170.3040.3300.316下柱0.4650.4370.3170.3040.2900.278右梁0.5350.0600.3650.0420.3800.043注：在计算分配系数时，除底层柱外的其余各层柱，其线刚度均应乘以折减系数0.9。④用分层法计算梁、柱端的弯矩（a）第四层表5.6恒载作用下弯矩分配过程（顶层）位置A节点B节点E节点下柱右梁左梁下柱右梁左梁分配系数0.4650.5350.5030.4370.060—固端弯矩-34.6534.65-2.81-1.41A弯矩分、传16.1118.549.27B弯矩分、传-10.34-20.68-17.97-2.462.46A弯矩分、传4.815.532.77B弯矩分、传-0.70-1.39-1.21-0.170.17A弯矩分、传0.330.370.19B弯矩分、传-0.10-0.08-0.010.01最后弯矩21.25-21.2524.71-19.26-5.451.23柱另端弯矩7.08-6.42注：1.节点A和节点B间弯矩传递系数均为1/2，节点B向节点E传递弯矩系数为-1。2.柱子的最终弯矩向柱另一端传递时系数为1/3。56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力（b）第二至三层表5.7恒载作用下弯矩分配过程（中间层）位置A节点B节点E节点上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁分配系数0.3170.3170.3650.3500.3040.3040.042－固端弯矩-34.6534.65-3.52-1.76A弯矩分、传10.9910.9912.666.33B弯矩分、传-6.56-13.11-11.39-11.39-1.571.57A弯矩分、传2.082.082.391.20B弯矩分、传-0.21-0.42-0.37-0.37-0.040.04A弯矩分、传0.070.070.080.04B弯矩分、传-0.01-0.01-0.01-0.010.01最后弯矩13.1413.14-26.2928.68-11.77-11.77-5.14-0.14柱另端弯矩4.384.38-3.92-3.92（c）第一层表5.8恒载作用下弯矩分配过程（底层）位置A节点B节点E节点上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁分配系数0.3300.2900.3800.3640.3160.2780.043－固端弯矩-34.6534.65-3.52-1.76A弯矩分、传11.4310.0513.176.59B弯矩分、传-6.86-13.72-11.91-10.48-1.611.61A弯矩分、传2.261.992.611.31B弯矩分、传-0.24-0.48-0.41-0.36-0.060.06A弯矩分、传0.080.070.090.05B弯矩分、传-0.02-0.01-0.01-0.010.01最后弯矩13.7712.11-25.8828.38-12.33-10.85-5.20-0.08柱另端弯矩4.594.04-4.11-3.62注：1.节点A和节点B间弯矩传递系数均为1/2，节点B向节点E传递弯矩系数为-1。2.柱子的最终弯矩向二层柱上端传递时系数为1/3，而底层柱朝下端的传递系数为1/2。⑤利用支座弯矩和实际荷载求边跨跨中弯矩经过推导，可得跨中弯矩为：式中：M1、M2——分别为梁左右两端的支座弯矩56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力故各层梁边跨的跨中弯矩为：第四层：=27.75第二至三层：=23.24第一层：=23.60⑥各层弯矩迭加，然后将不平衡弯矩再重新分配一次弯矩迭加为：图5.9分层法求得活载作用下梁柱弯矩图（）重新分配得：56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力图5.10活载作用下梁柱弯矩图（）⑦根据弯矩图利用平衡条件及实际荷载求剪力及轴力（a）第四层VA=(23.59+×9.0×－26.68)/7.2=21.85kN=(26.68+×9.0×－23.59)/7.2=22.70kNNA=42.53+22.70=65.23kN=(×3××6.0)/3=4.5kNNB=22.70+4.5+60.53=87.73kN（b）第三层VA=(30.47+×9.0×－32.30)/7.2=22.02kN=(32.30+×9.0×－30.47)/7.2=22.53kNNA=65.23+42.53+22.02=129.78kN56 金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力=(×3××7.5)/3=5.625kNNB=87.73+5.625+22.53+65.03=180.92kN（c）第二层VA=(29.48+×9.0×－31.42)/7.2=22.01kN=(31.42+×9.0×－29.48)/7.2=22.54kNNA=129.78+42.53+22.01=194.32kN=(×3××7.5)/3=5.625kNNB=180.92+5.625+22.54+65.03=274.12kN（d）第一层VA=(27.54+×9.0×－29.81)/7.2=21.96kN=(29.81+×9.0×－27.54)/7.2=22.59kNNA=258.86+42.53+21.96=323.35kN=(×3××7.5)/3=5.625kNNB=274.12+5.625+22.59+65.03=367.37kN56 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力6内力组合6.1柱的内力组合横向框架柱内力组合见表6.1。56 57金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合表6.1横向框架柱内力组合（一般组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合|Mmax|及相应的NNmin及相应的MNmax及相应的M恒载①活载②风载③1.2×①+1.4×②1.2×①+0.9×(②+③)×1.41.35×①+②左风右风左风右风顶层柱A柱柱顶M76.2723.59-2.922.92124.55117.57124.93126.55124.93117.57126.55N249.3865.23-1.151.15390.58379.99382.89401.89390.58379.99401.89柱底M61.7216.59-4.714.7197.2989.03100.9099.91100.9089.0399.91N272.8287.73-1.151.15450.21436.47439.37456.04450.21436.47456.04B柱柱顶M-69.4621.47-3.823.82-53.29-61.11-51.49-72.30-61.11-61.11-72.30N271.4487.7300448.55436.27436.27454.17436.27436.27454.17柱底M-57.4915.04-5.325.32-47.93-56.74-43.33-62.57-56.74-56.74-62.57N294.8887.7300476.68464.40464.40485.82464.40464.40485.82三层柱A柱柱顶M59.5113.89-6.666.6690.8680.5297.3194.2397.3180.5294.23N590.30129.78-4.084.08890.05866.74877.02926.69890.05866.74926.69柱底M59.1014.74-8.728.7291.5678.51100.4894.53100.4878.5194.53N613.74129.78-4.084.08918.18894.87905.15958.33918.18894.87958.33B柱柱顶M-55.9712.55-8.298.29-49.59-61.80-40.91-63.01-61.80-61.80-63.01N679.57180.92-0.070.071068.771043.361043.531098.341043.361043.361098.34柱底M-55.4013.31-10.1410.14-47.85-62.49-36.93-61.48-62.49-62.49-61.48N703.01180.92-0.070.071096.901071.481071.661129.981071.481071.481129.98 续表6.1横向框架柱内力组合（一般组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合|Mmax|及相应的NNmin及相应的MNmax及相应的M恒载①活载②风载③1.2×①+1.4×②1.2×①+0.9×(②+③)×1.41.35×①+②左风右风左风右风二层柱A柱柱顶M60.8314.74-10.8310.8393.6377.92105.2196.86105.2177.9296.86N931.17194.32-8.668.661389.451351.341373.161451.401389.451351.341451.40柱底M59.1014.68-11.5911.5991.4774.81104.0294.47104.0274.8194.47N954.61194.32-8.668.661417.581379.461401.291483.041417.581379.461483.04B柱柱顶M-56.9513.31-13.4513.45-49.71-68.52-34.62-63.57-68.52-68.52-63.57N1087.74274.12-0.100.101689.061650.551650.811742.571650.551650.551742.57柱底M-55.4013.25-13.4513.45-47.93-66.73-32.84-61.54-66.73-66.73-61.54N1111.18274.12-0.100.101717.181678.681678.931774.211678.681678.681774.2164金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力65 续表6.1横向框架柱内力组合（一般组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合|Mmax|及相应的NNmin及相应的MNmax及相应的M恒载①活载②风载③1.2×①+1.4×②1.2×①+0.9×(②+③)×1.41.35×①+②左风右风左风右风底层柱A柱柱顶M44.7210.84-24.8324.8368.8436.0498.6171.2198.6136.0471.21N1612.78323.35-23.7523.752388.032312.832372.682500.602388.032312.832500.60柱底M24.984.04-20.3120.3135.639.4860.6637.7660.669.4837.76N1642.40323.35-23.7523.752423.572348.382408.232540.592423.572348.382540.59V-15.32-3.27-9.929.92-22.96-35.00-10.01-23.95-10.01-35.00-23.95B柱柱顶M-41.799.76-27.5827.58-36.48-72.60-3.10-46.66-72.60-72.60-46.66N1904.22460.57-0.020.022729.862765.362765.412831.272729.862765.362831.27柱底M-23.253.62-22.5622.56-22.83-51.765.09-27.77-51.76-51.76-27.77N1933.84460.57-0.020.022865.412800.902800.952871.252800.902800.902871.25V14.292.94-11.0211.0221.266.9734.7422.236.976.9722.23 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合66表6.2横向框架柱内力组合（考虑地震组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合|Mmax|及相应的NNmin及相应的MNmax及相应的M恒载①活载②地震作用③1.2×(①+0.5×②)+1.3×③向左向左向左向左顶层柱A柱柱顶M76.2723.59-23.8723.8788.80150.86150.8688.80150.86N249.3865.23-9.439.43365.27389.79389.79365.27389.79柱底M61.7216.59-38.4538.4543.99143.96143.9643.99143.96N272.8287.73-9.439.43420.40444.92444.92420.40444.92B柱柱顶M-69.4621.47-31.2431.24-98.20-16.98-98.20-98.20-16.98N271.4487.730.07-0.07431.10430.91431.10431.10430.91柱底M-57.4915.04-43.5043.50-107.495.61-107.49-107.495.61N294.8887.730.07-0.07459.22459.04459.22459.22459.04三层柱A柱柱顶M59.5113.89-43.5143.5131.52144.64144.6431.52144.64N590.30129.78-29.8329.83825.32902.88902.88825.32902.88柱底M59.1014.74-56.9756.9714.55162.67162.6714.55162.67N613.74129.78-29.8329.83853.45931.00931.00853.45931.00B柱柱顶M-55.9712.55-54.2454.24-122.6218.41-122.62-122.6218.41N679.57180.92-1.091.091031.171034.011031.171031.171034.01柱底M-55.4013.31-66.2966.29-136.6935.67-136.69-136.6935.67N703.01180.92-1.091.091059.301062.131059.301059.301062.13 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合67续表6.2横向框架柱内力组合（考虑地震组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合|Mmax|及相应的NNmin及相应的MNmax及相应的M恒载①活载②地震作用③1.2×(①+0.5×②)+1.3×③向左向左向左向左二层柱A柱柱顶M60.8314.74-63.1463.148.60172.77172.778.60172.77N931.17194.32-57.5557.551275.771425.401425.401275.771425.40柱底M59.1014.68-67.5867.580.682176.39176.390.682176.39N954.61194.32-57.5557.551303.901453.531453.531303.901453.53B柱柱顶M-56.9513.31-78.4178.41-154.3049.57-154.30-154.3049.57N1087.74274.12-1.481.481632.311636.161632.311632.311636.16柱底M-55.4013.25-78.4178.41-152.5151.35-152.51-152.5151.35N1111.18274.12-1.481.481660.441664.281660.441660.441664.28 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合68续表6.2横向框架柱内力组合（考虑地震组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合|Mmax|及相应的NNmin及相应的MNmax及相应的M恒载①活载②地震作用③1.2×(①+0.5×②)+1.3×③向左向左向左向左底层柱A柱柱顶M44.7210.84-118.87118.87-87.86221.20221.20-87.86221.20N1612.78323.35-135.45135.452147.272499.442499.442147.272499.44柱底M24.984.04-97.2697.26-91.61161.26161.26-91.61161.26N1642.40323.35-135.45135.452182.822534.992534.992182.822534.99V-15.32-3.2747.50-47.5039.44-84.06-84.0639.44-84.06B柱柱顶M-41.799.76-132.06132.06-210.11133.24-210.11133.24133.24N1904.22460.57-2.752.752834.172841.322834.172834.172841.32柱底M-23.253.62-108.05108.05-164.02116.91-164.02-164.02116.91N1933.84460.57-2.752.752869.722876.872869.722869.722876.87V14.292.9452.77-52.7789.28-47.9389.2889.28-47.93 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合6.2梁的内力组合在进行梁的内力组合时，每层的框架梁均取边跨左支座、边跨跨中、边跨右支座、中跨支座和中跨跨中五个截面来进行。在组合时，梁的弯矩以梁下部受拉为正，上部受拉为负；梁的剪力以使梁产生顺时针转动为正，反之为负。6.2.1弯矩调幅弯矩调幅时：取=0.85进行调幅，调幅计算过程见表6.3。梁端负弯矩调幅后，跨中弯矩可按:计算。表6.3弯矩调幅计算（）荷载种类杆件跨向弯矩标准值调幅系数调幅后弯矩标准值M恒载顶层AB-76.27-86.3996.220.85-64.83-73.43108.42BC-16.93-16.93-3.370.85-14.39-14.39-0.83四层AB-121.23-126.3104.930.85-103.05-107.36123.49BC-12.84-12.84-3.260.85-10.91-10.91-1.33三层AB-119.92-125.32104.930.85-101.93-106.52123.32BC-12.98-12.98-3.260.85-11.03-11.03-1.31二层AB-119.92-125.32104.930.85-101.93-106.52123.32BC-12.98-12.98-3.260.85-11.03-11.03-1.31活载顶层AB-23.59-26.6827.750.85-20.05-22.6831.52BC-5.21-5.21-1.230.85-4.43-4.43-0.45四层AB-30.47-32.3023.240.85-25.90-27.4527.95BC-4.71-4.710.140.85-4.00-4.000.85三层AB-29.48-31.4223.240.85-25.06-26.7127.81BC-4.81-4.810.140.85-4.09-4.090.86二层AB-29.56-31.4923.240.85-25.13-26.7727.82BC-4.80-4.800.140.85-4.09-4.090.86调幅后，弯矩图如图6.1和6.2所示：64 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合图6.1调幅后恒载作用下梁柱弯矩图（）图6.2调幅后活载作用下梁柱弯矩图（）64 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力6.2.2内力组合①一般组合采用三种组合形式即可：可变荷载效应控制时：永久荷载效应控制时：②地震组合：1.2×(恒K+0.5×活K)+1.3×地震作用下的框架内力详细内力组合过程，如表6.4及6.5所示：65 72金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合表6.4横向框架梁内力组合（一般组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合恒载①活载②风载③1.2×①+1.4×②1.2×①+0.9×(②+③)×1.41.35×①+②左风右风左风右风顶层横梁AB跨梁左端M-64.83-20.054.71-4.71-105.87-97.12-109.00-107.57V76.1421.85-1.151.15121.96117.45120.35124.64跨中M108.4231.520.56-0.56174.23170.52169.11177.89梁右端M-73.43-22.683.60-3.60-119.87-112.16-121.23-121.81V78.9510.14-1.151.15108.94106.07108.97116.72BC跨梁左端M-14.39-4.431.72-3.60-23.47-20.68-27.39-23.86V16.374.50-1.151.1525.9423.8726.7626.60跨中M-0.83-0.454.50-4.50-1.634.11-7.23-1.57梁右端M-14.39-4.43-1.72-1.72-23.47-25.01-25.02-23.86V16.374.50-1.151.1525.9423.8726.7626.6083 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合73续表6.4横向框架梁内力组合（一般组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合恒载①活载②风载③1.2×①+1.4×②1.2×①+0.9×(②+③)×1.41.35×①+②左风右风左风右风四层横梁AB跨梁左端M-103.05-25.9011.64-11.64-159.92-141.63-170.96-165.02V108.4522.02-2.932.93160.97154.19161.58168.43跨中M123.4927.951.09-1.09187.32184.78182.03194.66梁右端M-107.36-27.459.46-9.46-167.26-151.50-175.34-172.39V109.8622.53-2.932.93163.37156.53163.91170.84BC跨梁左端M-10.91-4.004.50-4.50-18.69-12.46-23.80-18.73V12.705.63-3323.1218.5526.1122.78跨中M-1.330.850.000.00-0.406-0.53-0.53-0.95梁右端M-10.91-4.00-4.504.50-18.692-23.80-12.46-18.73V12.705.63-3323.12218.5526.1122.78三层横梁AB跨梁左端M-101.93-25.0618.25-18.25-157.4-130.90-176.89-162.67V108.4022.02-4.584.58160.908152.05163.60168.36跨中M123.3227.811.77-1.77186.918185.25180.79194.29梁右端M-106.52-26.7114.72-14.72-165.218-142.93-180.03-170.51V109.9022.53-4.584.58163.422154.50166.04170.90BC跨梁左端M-11.03-4.097.02-7.02-18.962-9.54-27.23-18.98V12.705.63-4.684.6823.12216.4428.2322.78跨中M-1.310.860.000.00-0.368-0.49-0.49-0.91梁右端M-11.03-4.09-7.027.02-18.962-27.23-9.54-18.98V12.705.63-4.684.6823.12216.4428.2322.78 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合74续表6.4横向框架梁内力组合（一般组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合恒载①活载②风载③1.2×①+1.4×②1.2×①+0.9×(②+③)×1.41.35×①+②左风右风左风右风二层横梁AB跨梁左端M-101.93-25.1325.63-25.63-157.50-121.69-186.27-162.74V108.4022.01-6.486.48160.89149.65165.98168.35跨中M123.3227.822.31-2.31186.93185.95180.13194.30梁右端M-106.52-26.7721.01-21.01-165.30-135.08-188.03-170.57V109.9022.54-6.486.48163.44152.12168.45170.91BC跨梁左端M-11.03-4.0910.01-10.01-18.96-5.78-31.00-18.98V12.705.63-6.676.6723.1213.9330.7422.78跨中M-1.310.860.000.00-0.37-0.49-0.49-0.91梁右端M-11.03-4.09-10.0110.01-18.96-31.00-5.78-18.98V12.705.63-6.676.6723.1213.9330.7422.78 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合表6.5横向框架梁内力组合（考虑地震组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合　恒载①活载②地震作用③1.2×(①+0.5×②)+1.3×③向左向右向左向右顶层横梁AB跨梁左端M-64.83-20.0538.45-38.45-51.87-151.84V76.1421.85-9.439.43105.33129.85跨中M108.4231.524.495-4.495173.77162.085梁右端M-73.43-22.68-29.4629.46-153.63-77.03V78.9510.14-9.439.4394.65119.17BC跨梁左端M-14.39-4.4314.04-14.04-4.33-40.84V16.374.50-9.369.3612.8837.21跨中M-0.83-0.450.000.00-1.54-1.54梁右端M-14.39-4.43-14.0414.04-40.84-4.33V16.374.50-9.369.3612.8837.21三层横梁AB跨梁左端M-103.05-25.9080.84-80.84-49.65-259.83V108.4522.02-20.4020.40130.04183.08跨中M123.4927.957.39-7.39191.34172.12梁右端M-107.36-27.45-66.0666.06-247.65-75.89V109.8622.53-20.4020.40132.35185.39BC跨梁左端M-10.91-4.0031.47-31.4723.02-58.80V12.705.63-20.9820.98-5.2849.27跨中M-1.330.850.000.00-0.58-0.58梁右端M-10.91-4.00-31.4731.47-58.8023.02V12.705.63-20.9820.98-5.2849.27二层横梁AB跨梁左端M-101.93-25.06111.09-111.09-7.97-296.81V108.4022.02-27.7227.72120.47192.54跨中M123.3227.8111.30-11.30196.05166.67梁右端M-106.52-26.71-88.4988.49-274.91-44.84V109.9022.53-27.7227.72122.88194.95BC跨梁左端M-11.03-4.0942.16-42.1636.66-72.95V12.705.63-28.1128.11-14.5558.54跨中M-1.310.860.000.00-0.54-0.54梁右端M-11.03-4.09-42.1642.16-72.9536.66V12.705.63-28.1128.11-14.5558.5476 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合续表6.5横向框架梁内力组合（考虑地震组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件跨向截面内力荷载种类内力组合　恒载①活载②地震作用③1.2×(①+0.5×②)+1.3×③向左向右向左向右一层横梁AB跨梁左端M-95.87-23.41172.35-172.3580.92-367.19V108.2721.96-42.6642.66100.82211.73跨中M123.8227.9018.77-18.77206.47157.66梁右端M-101.29-25.34-134.81134.81-327.2123.30V110.0422.59-42.6642.66103.70214.61BC跨梁左端M-11.81-4.2864.23-64.2364.19-102.81V12.705.63-42.8242.82-33.6777.66跨中M-1.400.840.000.00-0.67-0.67梁右端M-11.81-4.28-64.2364.23-102.8164.19V12.705.63-42.8242.82-33.6777.66通过梁的内力组合表，可得梁的设计弯矩为：第四层：=-151.84，=177.89，=-153.63=-40.84，=-7.23第三层：=-259.83，=194.66，=-247.65=-58.80，=-0.95第二层：=-296.81，=196.05，=-274.91=-72.95，=-0.91第一层：=-367.19、=80.92，=206.47，=-327.21、=23.30，=-102.81、=64.19，=-1.05梁的设计剪力为：第四层：=129.85kN，=-119.17kN，=37.21kN第三层：=183.08kN，=-185.39kN，=49.27kN第二层：=192.54kN，=-194.95kN，=58.54kN第一层：=211.73kN，=-214.61kN，=77.66kN6.3柱端弯矩设计值的调整本设计框架的抗震等级是三级，所以在计算地震作用下梁、柱的配筋时需要对梁、柱内力进行调整。76 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合在抗震设计中采用增大柱端弯矩设计值的方法，抗震等级一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合：。其中，：为节点上下柱端截面顺时针或反时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分层进行分配；：为节点左右梁端截面反时针或顺时针方向组合的弯矩设计值之和，一级框架节点左右梁端均为负弯矩时，绝对值较小的弯矩应取零；：为柱端弯矩增大系数，抗震等级一级取1.4，二级取1.2，三级取1.1。本设计抗震等级为三级，则弯矩设计值应符合：。且为了避免框架结构底层柱下端过早屈服，影响整个结构的变形能力，柱下端截面组合的弯矩设计值还应乘以增大系数1.15。6.3.1边柱柱端弯矩设计值的调整6.3.1.1第四层AB梁左端弯矩最大值为151.84，=167.02。上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配：6.3.1.2第三层AB梁左端弯矩最大值为259.83，=285.81。上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配：=142.91=142.916.3.1.3第二层AB梁左端弯矩最大值为259.83，=326.49。上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配：=163.25=163.256.3.1.4第一层AB梁左端弯矩最大值为367.19，=403.91。上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配：76 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合=225.50=178.41=185.456.3.2中柱柱端弯矩设计值的调整6.3.2.1第四层AB梁左端弯矩最大值为194.47，=213.92。上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配：6.3.2.2第三层AB梁左端弯矩最大值为520.37，=572.41。上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配：=286.21=286.206.3.2.3第二层AB梁左端弯矩最大值为347.86，=382.65。上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配：=191.33=191.326.3.2.4第一层AB梁左端弯矩最大值为430.02，=473.02。上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配：=264.08=208.94=180.4276 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合6.4柱端剪力组合和设计值的调整6.4.1柱端剪力组合框架柱柱端剪力组合计算过程见表6.6及6.776 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合表6.6框架柱柱端剪力组合（一般组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件柱别荷载种类内力组合恒载①活载②风载③1.2×①+1.4×②1.2×①+0.9×(②+③)×1.41.35×①+②左风右风左风右风顶层柱A柱-38.33-11.16-13.4613.46-61.62-77.02-43.10-62.91B柱35.2610.14-16.9116.9156.5133.7876.4057.74三层柱A柱-32.95-7.95-21.7121.71-50.67-76.91-22.20-52.43B柱30.947.18-27.2827.2847.1811.8080.5548.95二层柱A柱-33.31-8.1728.2428.24-51.41-14.68-14.68-53.14B柱31.217.38-35.4935.4947.782.03391.4749.5135一层柱A柱-15.32-3.27-41.4841.48-22.96-74.7729.76-23.95B柱14.292.94-46.7546.7521.26-38.0579.7622.236.7框架柱柱端剪力组合（考虑地震组合）（单位M：kN.m，V：kN）杆件柱别荷载种类内力组合恒载①活载②地震作用③1.2×(①+0.5×②)+1.3×③向左向左向左向左顶层柱A柱-38.33-11.16-17.3117.31-81.89-36.89B柱35.2610.14-20.7620.7627.4981.47三层柱A柱-32.95-7.95-27.9127.91-85.36-12.80B柱30.947.18-33.4833.482.2289.27二层柱A柱-33.31-8.17-36.3136.31-96.98-2.57B柱31.217.38-33.4833.482.7889.83一层柱A柱-15.32-3.27-47.5047.50-84.0939.44B柱14.292.94-52.7752.77-47.9389.2876 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合6.4.2柱端剪力设计值的调整为了满足“强剪弱弯”的原则，抗震设计中，抗震等级为三级的框架柱，其柱端截面组合的剪力设计值应按下式调整：其中：，为柱上下端顺时针或逆时针方向截面组合的弯矩设计值，且符合上述调整值要求，为柱净高。6.4.2.1边柱柱端剪力设计值调整=110.54kN=163.71kN=138.81kN=122.46kN6.4.2.2中柱柱端剪力设计值调整=118.29kN=193.26kN=164.16kN=191.01kN6.5梁端剪力设计值的调整为了考虑梁“强剪弱弯”，抗震设计中，考虑地震组合的框架梁端剪力设计值Vb应按下式调整：式中：、—考虑地震组合的框架梁左右端弯矩设计值；—考虑地震组合时的重力荷载代表值产生的剪力设计值；—梁的净跨。6.5.1第四层=152.55kN=141.87kN=41.61kN76 金陵科技学院学士学位论文第6章内力组合6.5.2第三层=207.85kN=210.16kN=52.00kN6.5.3第二层=208.70kN=211.11kN=62.19kN6.5.4第一层=218.63kN=221.51kN=83.23kN金陵科技学院学士学位论文第5章竖向荷载作用下框架结构的内力76 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计7梁柱截面设计因结构、荷载均对称，故整个框架采用左右对称配筋。7.1框架梁设计7.1.1已知条件砼采用C30，=14.3，=1.43纵向钢筋采用HRB335，79金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计=300N/mm2，箍筋采用HPB300，=270N/mm2。梁的截面尺寸为：横梁300mm×600mm，79金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计300mm×350mm纵梁250mm×400mm，共三种，则截面有效高度=600－40=560mm，=350－40=310mm，=400－40=360mm。7.1.2构造要求由《混凝土结构设计规范》GB50010-2010查得7.1.2.1抗震调整系数=0.757.1.2.2根据三级抗震设防要求，框架梁的混凝土受压区高度x≤0.35h0则x1≤0.35h01=0.35×560=196.00mmx2≤0.35h02=0.35×310=108.50mmx3≤0.35h03=0.35×360=126.00mm7.1.2.3梁的纵筋最小配筋百分率支座：55/=0.26>0.25，故取0.26%跨中：45/=0.21>0.2，故取0.21%则，支座=0.0026×300×560=436.80mm2=0.0026×300×310=241.80mm2跨中=0.0021×300×560=352.80mm2=0.0021×300×310=195.30mm27.1.2.4箍筋的配筋率=0.26×=0.26×=0.18%7.1.3梁的正截面计算梁的截面配筋计算采用表格进行，计算过程见表7.1。79 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计表7.1横梁AB、BC跨正截面受弯承载力计算层次四层截面位置A支座AB跨中支座支座BC跨中C支座组合内力M/151.84177.89153.6340.847.2340.84V/kN129.85—-119.1737.21—37.21/mm5603100.1130.1320.1140.0990.0180.0990.05810.06850.05880.05080.00880.05080.97090.96580.97060.97460.99560.9746/mm2　465.43548.20471.09225.2939.04225.29选配钢筋318318318316316316实配面积/mm2763763763603603603备注<0.35<0.35<0.35<0.35<0.35<0.35层次三层截面A支座AB跨中支座支座BC跨中C支座组合内力M/259.83194.66247.6558.800.9558.80V/kN183.08—185.3949.27—49.27/mm5603100.19310.14470.18410.14260.00230.14260.10170.07510.09670.07410.00120.07410.94910.96240.95160.96300.99940.9630/mm2　814.751601.97774.51328.285.1105328.28选配钢筋420320420420320420实配面积/mm21017763101710177631017备注<0.35<0.35<0.35<0.35<0.35<0.3579 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.1横梁AB、BC跨正截面受弯承载力计算层次二层截面位置A支座AB跨中支座支座BC跨中C支座组合内力M/296.81196.05274.9172.950.9172.95V/kN192.54194.9558.5458.54/mm5603100.22060.14570.20430.17690.00220.17690.11720.07570.108030.09280.00110.09280.94140.96180.93880.94260.85850.9994/mm2　938.34606.45864.89411.284.8952411.28选配钢筋420320420420320420实配面积/mm21256942125612569421256备注<0.35<0.35<0.35<0.35<0.35<0.3579 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.1横梁AB、BC跨正截面受弯承载力计算层次一层截面位置A支座AB跨中支座支座BC跨中C支座组合内力M/367.19206.47327.21102.811.05102.81V/kN211.73-214.6177.6677.66/mm5603100.27290.15350.24320.24940.00250.24940.14730.07990.13010.13360.00130.13360.92630.96000.93500.93320.99940.9332/mm2　1179.72640.071041.58592.315.65592.31选配钢筋425320425425320425实配面积/mm21964942196419649421964备注<0.35<0.35<0.35<0.35<0.35<0.357.1.4梁的斜截面计算7.1.4.1配筋计算表7.2横梁AB、BC跨斜截面受剪承载力计算层次四层截面位置A支座AB跨中支座支座组合内力V/kN120.35108.9726.7623.87300×600300×350/mm560560310310/kN600.60600.60332.48332.48168.17168.1793.0993.09选用箍筋(双肢)8888273.80273.80151.57151.57备注86 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.2横梁AB、BC跨斜截面受剪承载力计算层次三层截面位置A支座AB跨中支座支座组合内力V/kN161.58163.9126.1118.55300×600300×350/mm560560310310600.60600.60332.48332.48168.17168.1793.0993.09选用箍筋(双肢)8888273.80273.80151.57151.57备注层次二层截面位置A支座AB跨中支座支座组合内力V/kN163.60166.0428.2316.44300×600300×350/mm560560310310600.60600.60332.48332.48168.17168.1793.0993.09选用箍筋(双肢)8888273.80273.80151.57151.57备注86 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.2横梁AB、BC跨斜截面受剪承载力计算层次一层截面位置A支座AB跨中支座支座组合内力V/kN168.44171.3633.2111.46300×600300×350/mm560560560560600.60600.60600.60600.60168.17168.17168.17168.17选用箍筋(双肢)8888273.80273.80151.57151.57备注86 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计7.1.4.2抗震验算表7.3横梁AB、BC跨斜截面受剪抗震验算层次四层截面位置A支座AB跨中支座支座/228.87228.8745.1745.17/kN117.5989.0920.8720.87组合内力/kN152.55141.8741.6141.61/mm560310/kN640.64640.64354.64354.64/kN134.53134.5374.4774.47选用箍筋(双肢)8888/kN275.37275.37152.44152.44备注层次三层截面位置A支座AB跨中支座支座/335.72335.7245.1745.17/kN117.59106.9125.0425.04组合内力/kN152.55141.8741.6141.61/mm560310/kN640.64640.64354.64354.64/kN134.53134.5374.4774.47选用箍筋(双肢)8888/kN275.37275.37152.44152.44备注86 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.3横梁AB、BC跨斜截面受剪抗震验算层次二层截面位置A支座AB跨中支座支座/341.65341.65109.61109.61/kN156.50132.4318.3318.33组合内力/kN208.70211.1162.1962.19/mm560310/kN640.64640.64354.64354.64/kN134.53134.5374.4774.47选用箍筋(双肢)8888/kN275.37275.37152.44152.44备注86 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.3横梁AB、BC跨斜截面受剪抗震验算层次一层截面位置A支座AB跨中支座支座/408.13408.13167.00167.00/kN156.28159.1622.0022.00组合内力/kN218.63221.5183.2383.23/mm560310/kN640.64640.64354.64354.64/kN134.53134.5374.4774.47选用箍筋(双肢)8888/kN275.37275.37152.44152.44备注7.2框架柱设计7.2.1已知条件混凝土采用C30，=14.3，=1.43纵向钢筋采用HRB335，=300N/mm2，箍筋采用HPB300，=270N/mm2。柱的截面尺寸为：500mm×500mm，则截面有效高度=500－40=460mm。7.2.2构造要求由《混凝土结构设计规范》GB50010-2010及《建筑抗震设计规范》GB50011－2010查得：①抗震调整系数=0.8②纵筋最小配筋百分率根据三级抗震设防要求，框架柱纵筋最小配筋百分率应满足：0.6%。则，=0.006×500×460/2=690mm27.2.3截面验算轴向力取最大值时N=2876.87kN，则轴压比为：86 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计=0.844＜0.85，故截面满足要求。7.2.4配筋计算柱的配筋采用对称截面配筋。柱的内力组合较复杂，一般取|M|max、Nmax、Nmin及相应的内力进行计算。计算时取底层柱选择一种配筋，二、三、四层柱选取同一种配筋。7.2.4.1边柱（A柱）的配筋计算计算过程见表7.486 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计7.4框架柱正截面压弯承载力计算层次四层三层二层b×h500×500500×500500×500l0(m)4.54.54.5lo/h9.789.789.78柱截面上端下端上端下端上端下端组合内力M()124.93100.9097.31100.48105.21104.02N(kN)390.58450.21890.05918.181389.451417.58e0=M/N(mm)319.86224.12109.33109.4375.7273.380.3h0138138138138138138ea(mm)003.443.437.477.75ei=e0+ea(mm)319.86224.12112.77112.8683.1981.13ei/h00.6950.4870.2451550.2450.1810.176110.8620.8620.6880.6761111111.0981.1401.2401.2401.2601.262351.301255.562139.874139.981104.838102.39654.6362.97124.48128.42194.33198.261841.841841.841841.841841.841841.841841.84判断破坏类型大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压0.1190.1370.2710.2790.4220.4310.1740.1740.1740.174——/mm——329.9329.98294.8292.4/mm161.365.6————AS=AS"336.6960.90<0<0<0<0选用钢筋420420420420420420实配面积（mm2）125612561256125612561256100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.4框架柱正截面压弯承载力计算层次一层b×h500×500l0(m)4.55lo/h9.899.89柱截面上端下端组合内力M()98.6160.66N(kN)2499.442534.99e0=M/N(mm)41.2925.030.3h0138138ea(mm)11.6013.56ei=e0+ea(mm)52.9038.59ei/h00.1150.0840.5100.4261.01.01.3101.35569.30952.296333.99338.961841.841841.84判断破坏类型小偏压小偏压0.7260.7370.1740.174/mm259.31242.30/mm——AS=AS"<0<0选用钢筋420420实配面积（mm2）12561256100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计表7.5框架柱正截面压弯承载力计算层次四层三层二层b×h500×500500×500500×500l0(m)3.63.63.6lo/h0.720.720.72柱截面上端下端上端下端上端下端组合内力M()117.5789.0380.5278.5177.9274.81N(kN)379.99436.47866.74894.871351.341379.46e0=M/N(mm)328.77231.17112.27112.2877.8675.410.3h0138138138138138138ea(mm)0.000.003.093.097.227.51ei=e0+ea(mm)328.77231.17115.36115.3785.0782.92ei/h00.7150.5030.2510.2510.1850.1801.01.00.8770.8770.6990.6871111111.0961.1361.2391.2391.2581.260360.216262.617142.939142.952107.064104.510判断破坏类型大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压0.1160.1330.2640.2720.4110.4190.1740.1740.1740.1740.1740.17453.1561.04121.22125.16189.00192.931841.841841.841841.841841.841841.841841.84/mm550.216452.617332.939332.952297.064294.510/mm——————AS=AS"<0<0<0<0<0<0选用钢筋420420420420420420实配面积（mm2）125612561256125612561256100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.5框架柱正截面压弯承载力计算层次一层b×h500×500l0(m)4.55lo/h0.91柱截面上端下端组合内力M()42.6425.83N(kN)138138e0=M/N(mm)8.7411.440.3h073.9354.08ea(mm)0.160.12ei=e0+ea(mm)0.6340.517ei/h01.0001.0001.2701.30893.86570.71365.1942.64138138判断破坏类型小偏压小偏压0.7030.7140.1740.174323.47328.441841.841841.84/mm260.71243.13/mm——AS=AS"<0<0选用钢筋420420实配面积（mm2）12561256注：1.，当时为大偏心受压柱；当时为小偏心受压柱。2.当e0＜0.3h0时，ea=0.12×(0.3h0-e0)；当e0≥0.3h0时，ea=0。100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计3.当ei/h0≥0.3时，=1.0；当ei/h0＜0.3时，=且≤1.0。4.底层柱l0=1.25l，二、三、四层柱l0=1.5l。5.l0/h≤8时，=1.0；l0/h=8~15时，=1.0；l0/h=15~30时，，且≤1.0。6.7.≤时，AS=AS"=；＞时，AS=AS"=。7.2.4.2边柱（A柱）的抗震验算100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计表7.6框架柱正截面压弯抗震验算层次四层三层二层b×h500×500500×500500×500l0(m)3.63.63.6lo/h0.720.720.72柱截面上端下端上端下端上端下端组合内力M()150.86143.96144.64122.62136.69172.77N(kN)389.79444.92902.881031.171059.301425.40e0=M/N(mm)320.51226.78107.7897.4499.3272.980.3h0138138138138138138ea(mm)003.634.874.647.80ei=e0+ea(mm)320.51226.78111.40102.31103.9680.78ei/h00.6970.4930.2420.2220.2260.176110.8540.8010.8100.6741111111.0981.1391.2411.2461.2451.262351.950258.226138.254127.481129.438101.977判断破坏类型大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压0.1190.1350.2750.3140.3220.4330.1740.1740.1740.1740.1740.17454.51662.227126.277144.220148.154199.3571841.8401841.8401841.8401841.8401841.8401841.840/mm541.950448.226328.254317.481319.438291.977/mm——————AS=AS"543.637410.037<0<0<0<0选用钢筋420420420420420420实配面积（mm2）941941941941941941100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.6框架柱正截面压弯抗震验算层次一层b×h500×500l0(m)4.55lo/h0.91柱截面上端下端组合内力M()221.20161.26N(kN)2499.442534.99e0=M/N(mm)88.5063.610.3h0138138ea(mm)5.948.93ei=e0+ea(mm)94.4472.54ei/h00.210.160.7540.626111.2571.277118.68992.657判断破坏类型小偏压小偏压0.1740.174349.57354.541841.841841.84/mm308.69282.66/mm——AS=AS"465.67<0选用钢筋420420实配面积（mm2）941941100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计表7.7框架柱正截面压弯抗震验算层次四层三层二层b×h500×500500×500500×500l0(m)3.63.63.6lo/h0.720.720.72柱截面上端下端上端下端上端下端组合内力M()88.8043.9931.5214.558.600.682N(kN)365.27420.40825.32853.451275.771303.90e0=M/N(mm)243.11104.6438.1917.056.740.520.3h0138.00138.00138.00138.00138.00138.00ea(mm)0.004.0011.9814.5115.7516.50ei=e0+ea(mm)243.11108.6450.1731.5622.4917.02ei/h00.530.240.110.070.050.041.000.840.490.390.330.301.001.001.001.001.001.001.131.241.311.381.461.55274.55134.9865.7243.6832.9326.45判断破坏类型大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压0.1740.1740.1740.1740.1740.17451.0958.80115.43119.36178.43182.361841.841841.841841.841841.841841.841841.84/mm464.55324.98255.72233.68222.93216.45/mm——————AS=AS"245.11<0<0<0<0<0选用钢筋420420420420420420实配面积2941941941941941941100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.7框架柱正截面压弯抗震验算层次一层b×h500×500l0(m)4.55lo/h0.91柱截面上端下端组合内力M()87.8691.61N(kN)2147.272182.82e0=M/N(mm)40.9241.970.3h0138.00138.00ea(mm)11.6511.52ei=e0+ea(mm)52.5753.49ei/h00.110.120.510.511.001.001.311.3168.9270.02判断破坏类型小偏压小偏压0.1740.174300.32305.291841.841841.84/mm258.92260.02/mm——AS=AS"<0<0选用钢筋420420实配面积（mm2）941941100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计7.2.4.3中柱（B柱）的配筋计算表7.8框架柱正截面压弯承载力计算层次四层三层二层b×h500×500500×500500×500l0(m)4.54.54.5lo/h9.789.789.78柱截面上端下端上端下端上端下端组合内力M()61.1156.7461.8062.4968.5266.73N(kN)436.27464.401043.361071.481650.551678.68e0=M/N(mm)140.07122.1859.2358.3241.5139.750.3h0138.00138.00138.00138.00138.00138.00ea(mm)0.001.909.459.5611.5811.79ei=e0+ea(mm)140.07124.0868.6867.8853.0951.54ei/h00.300.270.150.150.120.111.000.930.600.600.510.501.001.001.001.001.001.001.221.241.281.281.301.31171.52153.2787.6586.7069.1867.3461.0264.95145.92149.86230.85234.781841.841841.841841.841841.841841.841841.84判断破坏类型大偏压—————0.1740.1740.1740.1740.1740.174/mm361.52343.27277.65276.70259.18257.34/mm——————AS=AS"<0<0<0<0<0<0选用钢筋420420420420420420实配面积（mm2）941941941941941941100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.8框架柱正截面压弯承载力计算层次一层b×h500×500l0(m)4.55lo/h9.899.89柱截面上端下端组合内力M()72.6051.76N(kN)2729.862800.90e0=M/N(mm)26.5918.480.3h0138.00138.00ea(mm)13.3714.34ei=e0+ea(mm)39.9632.82ei/h00.090.070.430.391.001.001.351.3853.9345.44381.80391.731841.841841.84判断破坏类型小偏压小偏压0.1740.174/mm243.93235.44/mm——AS=AS"<0<0选用钢筋420420实配面积（mm2）941941100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计表7.9框架柱正截面压弯承载力计算层次四层三层二层b×h500×500500×500500×500l0(m)3.63.63.6lo/h0.720.720.72柱截面上端下端上端下端上端下端组合内力M()72.3062.5763.0161.4863.5761.54N(kN)454.17485.821098.341129.981742.571774.21e0=M/N(mm)159.19128.7957.3754.4136.4834.690.3h0138.00138.00138.00138.00138.00138.00ea(mm)0.001.109.6810.0312.1812.40ei=e0+ea(mm)159.19129.9067.0464.4448.6647.08ei/h00.350.280.150.140.110.101.000.960.590.580.490.481.001.001.001.001.001.001.201.231.281.281.311.32190.64160.1685.7182.6263.9362.06判断破坏类型大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压大偏压0.1740.1740.1740.1740.1740.17463.5267.95153.61158.04243.72248.141841.841841.841841.841841.841841.841841.84/mm380.64350.16275.71272.62253.93252.06/mm0.6429.84————AS=AS"2.29<0<0<0<0<0选用钢筋420420420420420420实配面积（mm2）941941941941941941100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计续表7.9框架柱正截面压弯承载力计算层次一层b×h500×500l0(m)4.55lo/h0.91柱截面上端下端组合内力M()46.6627.77N(kN)2831.272871.25e0=M/N(mm)16.489.670.3h0138.00138.00ea(mm)14.5815.40ei=e0+ea(mm)31.0625.07ei/h00.070.050.380.351.001.001.401.4543.3536.23判断破坏类型小偏压小偏压0.1740.174395.98401.571841.841841.84/mm233.35226.23/mm——AS=AS"<0<0选用钢筋420420实配面积（mm2）941941100 金陵科技学院学士学位论文第7章梁柱截面设计7.2.5框架柱的抗剪承载力计算查《建筑抗震设计规范》，可得框架柱斜截面计算时的抗震调整系数为=0.85。表7.10框架柱抗剪承载力计算柱的斜截面外柱内柱底层非底层底层非底层Hn(m)4.153.24.153.2λ=Hn/(2h0)4.5（3）3.5（3）4.5（3）3.5（3）VC(kN)84.09108.2889.28115.34(kN)773.88773.88773.88773.88截面是否满足要求满足满足满足满足137.58137.58137.58137.58(kN)1072.51072.51072.51072.5N(kN)2534.991985.842876.872260.64167.01130.83189.53148.94+304.59392.23327.11286.52ASV1按构造按构造按构造按构造注：1.当时，取；当时，取。2.时，截面满足要求。3.当时，取实际值计算；当时，取计算。4.+＞VC时按构造配箍，否则按计算配箍。根据构造要求，并考虑施工方便，各层柱均配箍，在纵向钢筋接头的范围内箍筋加密为，柱端也加密为。100金陵科技学院学士学位论文第7章基础设计118 金陵科技学院学士学位论文第8章基础设计8基础设计8.1荷载计算混凝土设计强度等级采用C20，基础底板设计采用HRB335钢，=300N/mm。根据地质条件，取③层粘土－重粉质粘土层作为持力层，基础顶面距离室外地坪0.5m，室内外高差为0.45m，则确定基础埋置深度为1.5m（>1/15H=1/15×19.5=1.3），基底标高1.95m。上柱断面为500×500，地基承载力标准值，按任务书所给的地质剖面土参数，取=180kPa。基础承载力计算时，应采用荷载标准组合：，取两者中大者。8.1.1由柱传至基础顶面的荷载以轴线④为计算单元进行基础设计，上部结构传来柱底荷载标准值为（表7.13）：边柱柱底：24.98+0.9×(4.04+20.31)=46.89>24.98+4.04=29.021642.40+0.9×(323.35+23.75)=1954.79kN<1642.40+323.35=1965.75kN15.32+0.9×(3.27+9.92)=28.51kN>15.32+3.27=18.59kN中柱柱底：23.25+0.9×(3.62+22.56)=46.81>23.25+3.62=27.121933.84+0.9×(460.57+0.02)=2394.43kN>1933.84+460.57=2394.41kN14.29+0.9×(2.94+11.02)=28.25kN>14.29+2.94=17.23kN8.1.2由基础梁传至基础顶面的荷载墙重：18×0.24×3.6×3.9=60.65kN（采用240厚灰砂砖，=18kN/m3）基础梁：（600×250）25×0.25×0.6×3.9=14.63kN=60.65+14.63=75.28kN（与纵向轴线距离0.13）8.1.3作用在基础顶面的荷载柱A基础底面：=1965.75+90.23=2055.98kN=46.89+90.23×0.13=58.6228.51kN柱B基础底面：=2394.43+90.23=2484.66kN=46.81+90.23×0.13=58.5428.25kN8.2基础形式的确定和设计建筑物上部结构采用框架结构承重，故基础采用方型或矩型的独立基础。根据地质条件取③层粘土－重粉质粘土层作为持力层。土层分布及埋深见图7.1。106 金陵科技学院学士学位论文第8章基础设计第④层重粉质粘土厚度2.8-3.5第③层粘土－重粉质粘土厚度3－3.8第①层杂填土第②层淤泥质重粉质粘土0.60.5﹣1.95﹣0.95﹣0.45图8.1土层分布及基础埋深（A柱）﹣0.450.50.6第①层杂填土第②层淤泥质重粉质粘土﹣0.95﹣1.95第③层粘土－重粉质粘土厚度3－3.8第④层重粉质粘土厚度2.8-3.5图8.2土层分布及基础埋深（B-C柱）106 金陵科技学院学士学位论文第8章基础设计8.2.1确定基础底面积8.2.1.1A柱由于持力层为粉质粘土，故取=1.6。=(17.2×0.5+19.3×0.6+19.3×1.0)/1.5=18.80（加权土容重，其中杂填土容重取17.2，粉质粘土取19.3）=180+1.6×18.80×(1.5－0.5)=238.13==9.00设=1，则取==3.0m，A=9.00。地基承载力特征值修正：=180++1.6×18.80×(1.5－0.5)=238.138.2.1.2B柱因B、C轴向距仅3.0，B、C柱分别设为独立基础场地不够，所以将两柱做成双柱联合基础。因为两柱荷载对称，所以联合基础近似按中心受压设计基础，基础埋深2.55，如图8.2。≥==22.34故，取l=8.5m，b=3.0m，A=25.58.2.2基础结构设计8.2.2.1荷载设计值基础结构设计时，需按荷载效应基本组合的设计值进行计算。A柱：=2613.37kN47.22(B-C)柱：2944.03kN37.23106 金陵科技学院学士学位论文第8章基础设计8.2.2.2A柱的基础结构设计初步拟定高度h=1000mm，按规范要求，铺设地层时保护层厚度不低于40mm，所以保护层厚度设为50mm，则基础抗冲切的有效高度h0=950mm。①基底净反力：255.21基础剖面尺寸示意图见图8.3。②冲切验算0.98，故，1450mm=1.07m2283.79kN1155kN基础高度满足要求。PjminPjmaxPjⅠAl图8.3基础剖面尺寸示意图③配筋计算106 金陵科技学院学士学位论文第8章基础设计255.21ꪢ==534.892085.34mm2转化为每米板宽：=2085.34mm2/3.2=651.67mm2选8.2.2.3(B-C)柱的基础结构设计基础高度①基底净反力：251.63kN②抗冲切验算：计算简图见图8.4。5.8m，1494.64kN4541.46kN满足要求。图8.4受冲切承载力截面位置③纵向内力计算1006.52，弯矩和剪力的计算结果见图8.5。④抗剪验算柱边剪力：786.34kN，3018.4kN，满足要求。106 金陵科技学院学士学位论文第8章基础设计⑤纵向配筋计算板底层配筋：转化为每米板宽：=3801.29mm2/6.5=584.81mm2选板顶层配筋：，按构造配筋FBMBMCFCPjb995.72957.03-38.691327.621627.611627.611327.62M图V图Vmax图8.5弯矩和剪力的计算结果⑥横向配筋柱下等效梁宽为：柱边弯矩：=644.014315.53mm2转化为每米板宽：=4315.53mm2/3.6=1198.75mm2选106 金陵科技学院学士学位论文第9章楼板设计9楼板设计9.1楼面板设计9.1.1设计资料9.1.1.1计算简图的确定本工程楼盖均为整体现浇，现取标准层楼面进行计算。图9.1计算简图9.1.1.2板的类别的确定A、D区格：ly=7.2m，lx=3.9m，ly/lx=7.2/3.9=1.85＜2，故按双向板计算；B、C区格：lx=3.9m，ly=3m，ly/lx=3.9/3=1.3＜2，故按双向板计算；9.1.1.3板厚的确定A、D区格：=3900/40=97.5mm，取板厚为120mm。其他区格和A、D同厚。9.1.2荷载计算9.1.2.1A、D区格板自重：g=1.2×3.81kN/m2=4.57kN/m2板上活载：q=1.4×2.0kN/m2=2.8kN/m2∴g+=4.57+=5.97kN/m2，=1.4KN/m2，g+q=7.37kN/m29.1.2.2B、C区格板自重：g=1.2×3.81kN/m2=4.57kN/m2板上活载：q=1.4×2.5kN/m2=3.5kN/m2∴g+=4.57+=6.50kN/m2，=1.75kN/m2，g+q=8.07kN/m2114 金陵科技学院学士学位论文第9章楼板设计9.1.3内力计算由于板很薄，板面很宽，而板的弯矩很小，故不必进行抗剪计算。本设计中屋面均为双向板，取ν=0.2。9.1.3.1A区格ly=7.2m，lx=3.9m，lx/ly=0.542由表格可以查出，两邻边嵌固两邻边简支和四边简支的弯矩系数如下表8.1所示：表9.1弯矩系数lx/ly支承条件0.542两邻边嵌固两邻边简支0.04790.0014-0.1070-0.0780四边简支0.07850.0257－－故：mx=0.0479×5.97×3.92+0.0785×1.4×3.92+0.2×(0.0014×5.97×3.92+0.0257×1.4×3.92)=8.20my=0.90+0.2×8.02=2.50mx"=﹣0.1070×7.37×3.92=﹣15.97my"=﹣0.0780×7.37×3.92=﹣11.649.1.3.2B区格ly=3m，lx=3.9m，ly/lx=0.77由表格可以查出，三边嵌固一边简支和四边简支的弯矩系数如下表所示：表9.2弯矩系数ly/lx支承条件0.77三边嵌固一边简支0.00830.0361-0.0572-0.0787四边简支0.02810.0723－－故：mx=0.0083×6.50×32+0.0281×1.75×32+0.2×(0.0361×6.50×32+0.0723×1.75×32)=0.93+0.2×3.25=1.58my=3.25+0.2×0.93=3.44mx"=﹣0.0572×8.07×32=-4.15my"=﹣0.0787×8.07×32=-5.729.1.3.3C区格ly=3m，lx=3.9m，ly/lx=0.77由表格可以查出，四边嵌固和四边简支的弯矩系数如下表所示：114 金陵科技学院学士学位论文第9章楼板设计表9.3弯矩系数ly/lx支承条件αxαyαx"αy"0.77四边嵌固0.01020.0335-0.0570-0.0754四边简支0.02810.0723－－故：mx=0.0102×6.50×32+0.0281×1.75×32+0.2×(0.0335×6.50×32+0.0723×1.75×32)=1.04+0.2×3.10=1.66my=3.10+0.2×1.04=3.31mx"=﹣0.0570×8.07×32=﹣4.14my"=﹣0.0754×8.07×32=﹣5.489.1.3.4D区格ly=7.2m，lx=3.9m，lx/ly=0.542由表格可以查出，三边嵌固一边简支和四边简支的弯矩系数如下表所示：表9.4弯矩系数lx/ly支承条件αxαyαx"αy"0.542三边嵌固一边简支0.03760.0068-0.0805-0.0572四边简支0.07850.0257－－故：mx=0.0376×5.97×3.92+0.0785×1.4×3.92+0.2×(0.0068×5.97×3.92+0.0257×1.4×3.92)=7.08my=1.55+0.2×6.77=2.90mx"=﹣0.0805×7.37×3.92=﹣12.01my"=﹣0.0572×7.37×3.92=﹣8.549.1.4配筋计算短边方向跨中截面的h0=120－20=100mm，长边方向跨中截面的h0=120－30=90mm；支座截面的h0=120－20=100mm。截面设计的计算弯矩：中间跨中间支座的弯矩可减少20%。而边跨的跨中截面和边缘第二支座处的弯矩，当led/l＜1.5时，弯矩可减少20%，当1.5≤led/l≤2时，弯矩可减少10%。受拉钢筋AS的计算，为简便起见，近似地取内力臂系数=0.9，按式：AS=计算。114 金陵科技学院学士学位论文第9章楼板设计表9.7板的配筋计算截面h0(mm)M()AS(mm2)配筋实配面积(mm2)跨中A区格lx方向1008.20433.8610@150524ly方向902.50146.978@140359B区格lx方向1001.58×0.975.248@180279ly方向903.44×0.8161.798@140359C区格lx方向1001.66×0.870.268@180279ly方向903.31×0.8155.678@140359D区格lx方向1007.08×0.8299.688@140359ly方向902.90×0.9153.448@140359支座A－B100(11.64+3.44)/2×0.9358.058@140359A－D100(15.97+12.01)/2×0.9666.1910@110714B－C100(4.15+4.14)/2×0.9197.388@140359C－C100(4.14+4.14)/2×0.8175.248@140359C－D100(5.48+8.54)/2×0.9333.818@140359D－D100(12.01+12.01)/2×0.8508.3610@1107149.2屋面板设计9.2.1设计资料9.2.1.1计算简图的确定图9.2计算简图9.2.1.2板的类别的确定A、D区格：ly=7.2m，lx=3.9m，ly/lx=7.2/3.9=1.85＜2，故按双向板计算；114 金陵科技学院学士学位论文第9章楼板设计B、C区格：lx=4.5m，ly=3m，ly/lx=3.9/3=1.3＜2，故按双向板计算；9.2.1.3板厚的确定A、D区格：=3900/40=97.5mm，取板厚为120mm。其他区格和A、D同厚。9.2.2荷载计算板自重：g=1.2×5.44kN/m2=6.53kN/m2板上活载：q=1.4×2.0kN/m2=2.8kN/m2∴g+=6.53+=7.93kN/m2，=1.4kN/m2，g+q=9.33kN/m29.2.3内力计算由于板很薄，板面很宽，而板的弯矩很小，故不必进行抗剪计算。9.2.3.1A区格ly=7.2m，lx=3.9m，lx/ly=0.542由表格可以查出，两邻边嵌固两邻边简支和四边简支的弯矩系数如下表所示：表9.8弯矩系数lx/ly支承条件0.542两邻边嵌固两邻边简支0.04790.0014-0.1070-0.0780四边简支0.07850.0257－－故：mx=0.0479×7.93×3.92+0.0785×1.4×3.92+0.2×(0.0014×7.93×3.92+0.0257×1.4×3.92)=10.11my=0.95+0.2×9.92=2.93mx"=﹣0.1070×9.33×3.92=﹣20.22my"=﹣0.0780×9.33×3.92=﹣14.749.2.3.2B区格ly=3m，lx=3.9m，ly/lx=0.77由表格可以查出，三边嵌固一边简支和四边简支的弯矩系数如下表所示：114 金陵科技学院学士学位论文第9章楼板设计表9.9弯矩系数ly/lx支承条件0.77三边嵌固一边简支0.00830.0361-0.0572-0.0787四边简支0.02810.0723－－故：mx=0.0083×7.93×32+0.0281×1.4×32+0.2×(0.0361×7.93×32+0.0723×1.4×32)=0.95+0.2×3.49=1.65my=3.49+0.2×0.95=3.68mx"=﹣0.0572×9.33×32=-4.80my"=﹣0.0787×9.33×32=-6.619.2.3.3C区格ly=3m，lx=3.9m，ly/lx=0.77由表格可以查出，四边嵌固和四边简支的弯矩系数如下表所示：表9.10弯矩系数ly/lx支承条件αxαyαx"αy"0.77四边嵌固0.01020.0335-0.0570-0.0754四边简支0.02810.0723－－故：mx=0.0102×7.93×32+0.0281×1.4×32+0.2×(0.0335×7.93×32+0.0723×1.4×32)=1.08+0.2×3.30=1.74my=3.30+0.2×1.08=3.52mx"=﹣0.0570×9.33×32=﹣4.79my"=﹣0.0754×9.33×32=﹣6.339.2.3.4D区格ly=7.2m，lx=3.9m，lx/ly=0.542由表格可以查出，三边嵌固一边简支和四边简支的弯矩系数如下表所示：表9.11弯矩系数lx/ly支承条件αxαyαx"αy"0.542三边嵌固一边简支0.03760.0068-0.0805-0.0572四边简支0.07850.0257－－故：mx=0.0376×7.93×3.92+0.0785×1.4×3.92+0.2×(0.0068×7.93×3.92114 金陵科技学院学士学位论文第9章楼板设计+0.0257×1.4×3.92)=8.62my=1.82+0.2×8.26=3.47mx"=﹣0.0805×9.33×3.92=﹣15.21my"=﹣0.0572×9.33×3.92=﹣10.819.2.4配筋计算假定钢筋选用φ10，短边方向跨中截面的h0=120－20=100mm，长边方向跨中截面的h0=120－20－10=90mm；支座截面的h0=120－20=100mm。截面设计的计算弯矩：中间跨中间支座的弯矩可减少20%，而边跨的跨中截面和边缘第二支座处的弯矩：当led/l＜1.5时，弯矩可减少20%，当1.5≤led/l≤2时，弯矩可减少10%。受拉钢筋AS的计算，为简便起见，近似地取内力臂系数=0.9，按AS=计算。表9.14板的配筋计算截面h0(mm)M()AS(mm2)配筋实配面积(mm2)跨中A区格lx方向10010.11534.9210@140561ly方向902.93172.258@200251B区格lx方向1001.65×0.978.578@250201ly方向903.68×0.8173.078@200251C区格lx方向1001.74×0.873.658@250201ly方向903.52×0.8165.558@200251114 金陵科技学院学士学位论文第9章楼板设计D区格lx方向1008.62×0.8364.8710@140561ly方向903.47×0.9183.608@200251续表9.14板的配筋计算截面h0(mm)M()AS(mm2)配筋实配面积(mm2)支座A－B100(14.74+6.61)/2×0.9508.3310@140561A－D100(20.22+15.21)/2×0.9843.5712@130870B－C100(4.80+4.79)/2×0.9228.3310@140561C－C100(4.79+4.79)/2×0.8202.7510@140561C－D100(6.33+10.81)/2×0.9408.1010@140561D－D100(15.21+15.21)/2×0.8643.8112@130870114 金陵科技学院学士学位论文第10章楼梯设计10楼梯设计本建筑的楼梯间开间为3.9m，进深为7.2m，每层楼梯均为等跑，共24级踏步，其踏步的水平投影长度为11×0.3=3.3m，接近于3m，故做板式楼梯。楼梯的踢面和踏面均做水磨石层，底面为石灰粉刷。砼采用C30，梯板钢筋为HPB300钢，梯梁钢筋为HRB335钢。10.1梯段板计算10.1.1计算简图的确定踏步宽b=300mm，踏步高h=150mm，==0.5，楼梯倾角α=26.57°，所以=0.8944则，=3.3m，l"===3.69m=3.69+0.2=3.89m10.1.2荷载计算水磨石面层(0.3+0.15)m×0.65kN/m2/0.3=0.975kN/m三角形踏步0.5×0.3m×0.15m×25kN/m3/0.3=1.875kN/m混凝土斜板0.12m×1m×25kN/m3/0.894=3.356kN/m斜板板底抹灰0.02m×1m×17kN/m3/0.894=0.38kN/m恒载6.59kN/m活载q=3.6m×2.5kN/m2/2=9.36kN/m总荷载P=1.2g+1.4q=1.2×6.59+1.4×9.36=21.01kN/m10.1.3内力计算31.8036.53kN10.1.4配筋计算板中=20mm，故h0=h-as=120－20=100mm，混凝土抗压设计强度fc=9.6N/mm2，钢筋抗拉强度设计值fy=270N/mm2=0.222，由此得0.254=0.873∴=0.254××1000×100=1210.73mm2119 金陵科技学院学士学位论文第10章楼梯设计选用，(AS=1232mm2)梯段板抗剪验算，因0.7×1.43×1000×100=100100N＞36.53kN，满足抗剪要求。支座构造配。10.2休息平台板计算10.2.1计算简图的确定按简支板计算，以板宽1m为计算单元，板厚取100mm。楼层平台的跨度比半层休息平台的跨度稍小一些，而板宽相同，厚度也取相同，即=90mm，故只计算半层休息平台板，楼层平台按半层平台板一样配筋。计算跨度：，l=l0+b=1.6+0.2=1.8m10.2.2荷载计算水磨石面层0.65kN/m混凝土平台板0.12m×1m×25kN/m3=3.00kN/m平台板板底抹灰0.02m×1m×17kN/m3=0.34kN/m恒载3.99kN/m活载q=(3.6m－0.25m)×2.5kN/m2/2=4.19kN/m总荷载P=1.2g+1.4q=1.2×3.99+1.4×4.19=10.65kN/m10.2.3内力计算3.4510.2.4配筋计算=0.036，由此得0.0366=0.982∴=0.0366××1000×100=167.31mm2选用，(AS=251mm2)10.3平台梁计算10.3.1计算简图的确定楼梯梁采用200mm×400mm，l=3.9m。119 金陵科技学院学士学位论文第10章楼梯设计10.3.2荷载计算梁自重0.2m×(0.4m－0.12m)×25kN/m3=1.4kN/m梁侧粉刷0.02m×(0.4m－0.12m)×2×17kN/m3=0.19kN/m平台板传来3.99kN/m×3.6/2=7.18kN/m梯段板传来6.59kN/m×3.6/2=11.86kN/m恒载20.63kN/m平台板传来活载q=(3.6m－0.25m)×2.5kN/m2/2=4.19kN/m总荷载P=1.2g+1.4q=1.2×20.63+1.4×4.19=30.62kN/m10.3.3内力计算77.5159.71kN10.3.4配筋计算①正截面配筋计算钢筋采用HRB335钢，h0=400－35=365mm。0.303，由此得，0.372=0.372××200×365=868.99选用320，=942mm2②斜截面配筋计算175.2kN==92.36kN>Nmax满足要求。119 金陵科技学院学士学位论文致谢参考文献[1]姜忆南,李世芬.房屋建筑教程[M].北京:化学工业出版社，2004.[2]武勇,刘丽.办公建筑[M].北京:中国建筑工业出版社,2004.[3]李必瑜.房屋建筑学[M].武汉:武汉工业大学出版社,2000.[4]杨志勇.工民建专业毕业设计手册[M].武汉:武汉理工大学出版社,1997.[5]熊丹安.钢筋混凝土框架结构设计与实例[M].武汉:武汉理工大学出版社,2005.[6]王远正,王建华,李平诗.建筑识图与房屋构造[M].重庆:重庆大学出版社,1996.[7]陈眼云,谢兆鉴,许典斌.建筑结构选型[M].广州:华南理工大学出版社，1995.[8]刘云月.公共建筑设计原理[M].南京:东南大学出版社，2004.[9]王则毅，杨盛和.房屋结构抗震[M].重庆:重庆大学出版社，1999.[10]林伟民.建筑结构基础[M].重庆：重庆大学出版社，2006.[11]薛素铎，赵均，高向宇.建筑抗震设计.北京:科学出版社，2003.[12]刘炳康，沈小璞.工程结构抗震设计[M].武汉：武汉理工大学出版社，2005.[13]王社良，熊仲良.混凝土及砌体结构[M].北京：冶金工业出版社，2004.[14]沈蒲生.混凝土结构设计[M].北京：高等教育出版社，2012.[15]中华人民共和国建设部.总图制图标准(GB/T50103-2010）[S].北京:中国建筑工业出版社,2010.[16]中华人民共和国建设部.房屋建筑制图统一标准（GB/T50001—2010）[S].北京:中国建筑工业出版社,2010.[17]中华人民共和国建设部.建筑结构制图标准（GB/T50105—2010）[S].北京:中国建筑工业出版社,2010.[18]中华人民共和国建设部.建筑结构荷载规范（GB50009—2012）[S].北京:中国建筑工业出版社,2012.[19]中华人民共和国建设部.混凝土结构设计规范（GB50010—2010）[S].北京:中国建筑工业出版社,2002.[20]中华人民共和国建设部.建筑地基基础设计规范（GB50007—2011）[S].北京:中国建筑工业出版社,2010.[21]中华人民共和国建设部.建筑抗震设计规范（GB50011—2010）[S].北京:中国建筑工业出版社,2010.119 金陵科技学院学士学位论文致谢致谢毕业设计是教学计划中最后一个综合性、创造性的教学实践环节。在这个过程中我的专业知识得到了提高和升华，实现了知识的融会贯通。在这次毕业设计中，我首先要感谢我的指导老师，她以她丰富的专业知识和经验，对我的毕业设计的方方面面进行了指导和指证，使我受益良多。老师孜孜不倦的教诲，在我的心中留下了很深的印记，老师在教授课程的同时，还要时刻关心我们的毕业设计工作，我感觉到老师对我们的毕业设计工作的关心，在此向王瑶老师表示深深的感谢！经过这次毕业设计，我感觉到，以前对实际工程的认识，仅仅局限在书本上的理论知识，而毕业设计需要我们每个人独立思考，去完成一项完整的设计，将书本上的知识融会贯通，建立成一个体系，最后转变为自己的知识，我觉得这也就是毕业设计的意义所在。大学生活即将进入尾声，随着毕业，我也将开始自己新的学习和生活，借此机会我要向在这四年中给予我诸多教诲和帮助的各位老师表示由衷的谢意，感谢他们四年来的辛勤栽培。119'