A匝道桥现浇支架连续箱梁碗扣式支架计算书

'邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部A匝道桥现浇支架连续箱梁模板及碗扣式支架检算一、工程概况A匝道桥位于大广高速公路衡大段LQ27合同段大名互通内，为A匝道上跨越主线桥，交角75°，桥长158米，中心桩号为AK0+182.549（=K216+870），跨径为20+4*28+20米现浇预应力连续箱梁，桥面宽度：15.5米（0.5米墙式护栏+14.5米行车道+0.5米墙式护栏）。下部结构为柱式墩、肋板式桥台、钻孔桩基础。本桥自AK0+155.167起位于缓和曲线上。现浇预应力箱梁设计混凝土强度等级为C50，分两期浇筑，为等高度五跨单箱三室预应力混凝土连续箱梁，梁体高度1.7m。为此，依据设计图纸、施工技术规范、水文、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂碗扣式支架组织该区段连续箱梁预应力混凝土整体现浇施工。具体箱梁断面图如下：40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部二、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（厚40cm石灰土，10cm厚C15混凝土面层）、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、15cm×15cm枕木、12cm×12cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。12cm×12cm木方分配梁沿横向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用厚15mm尺寸2440mm×1220mmA型竹材覆胶胶合板，后背10cm×10cm木方，然后直接铺装在12cm×12cm、木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼缘板模板采用厚15mm尺寸2440mm×1220mmA型竹材覆胶胶合板。根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定每孔支架立杆布置。支架立杆步距为120cm，支架剪刀撑设置见支架布置图。立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在支架基础上的15cm×15cm枕木上，以确保地基均衡受力。具体布置图见附件。三、碗口式支架特性资料(1)、WDJ碗扣为Φ48×3.5mm钢管；其截面特性为截面积A=4.89cm2，惯性矩I=12.19cm4，截面模量ω=5.08cm3，回转半径i=1.58cm。(2)、立杆、横杆承载性能：立杆横杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN））允许均布荷载（KN/M）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.040 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部(3)、根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在130Kpa以上。四、荷载分析计算1、模板及模板支撑架荷载Q1通过计算模板荷载如下：a、内模（包括支撑架）：取q1－1=1.6KN/m2；内模支撑系统如下图：40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部b、底模（包括背带木）、外侧模：取q1－2=1.8KN/m2；d、碗扣脚手架荷载：按支架搭设高度7.65米计算（含剪刀撑）：q1-3=4.0KN/m2。2、箱梁混凝土荷载Q2见各单元计算3、施工荷载Q3施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m2。查《公路桥涵施工技术规范》附录D第3条取值。水平面模板的砼振捣荷载，取q4-1=2KN/m2，查《公路桥涵施工技术规范》40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部附录D第4条取值。垂直面模板的砼振捣荷载，取q4-2=4.0KN/m2，查《公路桥涵施工技术规范》附录D第4条取值。倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载(采用汽车泵取值3.0KN/m2)四、碗扣立杆受力计算本支架计算长度(按规范5.6.3.2条)：l0=h+2a=1.2+2*0.3=1.8m本支架长细比λ=l0/i=180/1.58=113.924，查附录E表知ψ=0.489532。立杆承载力[N]=ψ*A*f=0.489532×4.89cm2×20.5KN/cm2=49.0731KN单肢立杆轴向力计算公式N＝（1.2Q1+1.4Q3）×Lx×Ly+1.4Q2×Lx×Ly式中：Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距4.1、跨中断面4.1.1、腹板计算分别以图中计算单元1、计算单元2、计算单元3及计算单元4作为荷载计算单元。A、计算单元1立杆受力：钢筋混凝土梁重：q2-1=0.5882×26÷0.6=25.49KN/m2单肢立杆受力：N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1+q4-1＋q4-3)]×0.9×0.6=[1.2×(1.6+1.8+1.4+25.49)+1.4×(1+2+3)]×0.9×0.6=24.16KN40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部Lx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=24.16KN<[N]=49.0731KNB、计算单元2立杆受力：钢筋混凝土梁重：q2-1=0.886×26÷0.75=30.715KN/m2单肢立杆受力：N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1+q4-1＋q4-3)]×0.9×0.6=[1.2×(1.6+1.8+1.4+30.715)+1.4×(1+2+3)]×0.9×0.6=28.47KNLx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=28.47KN<[N]=49.0731KNC、计算单元3立杆受力：钢筋混凝土梁重：q2-1=0.553×26÷0.6=23.963KN/m2单肢立杆受力：N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1+q4-1＋q4-3)]×0.9×0.6=[1.2×(1.6+1.8+1.4+23.963)+1.4×(1+2+3)]×0.9×0.6=23.5KNLx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=23.5KN<[N]=49.0731KND、计算单元4立杆受力：钢筋混凝土梁重：q2-1=0.7936×26÷0.6=34.39KN/m2单肢立杆受力：N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1+q4-1＋q4-3)]×0.9×0.6=[1.2×(1.6+1.8+1.4+34.39)+1.4×(1+2+3)]×0.9×0.6=29.93KNLx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距，40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部立杆分布纵向0.9m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=29.93KN<[N]=49.0731KN4.1.2、底板计算分别以图中计算单元1、计算单元2作为荷载计算单元。A、计算单元1立杆受力：钢筋混凝土梁重：q2-1=（0.4213+0.3631）×26÷（0.45+0.9+0.3）=12.36KN/m2单肢立杆受力：N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1+q4-1＋q4-3)]×0.9×0.9=[1.2×(1.6+1.8+1.4+12.36)+1.4×(1+2+3)]×0.9×0.9=23.48KNLx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=23.48KN<[N]=49.0731KNB、计算单元2立杆受力：钢筋混凝土梁重：q2-1=（0.4213+0.3631）×26÷（0.45+0.9+0.3）=12.36KN/m2单肢立杆受力：N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1+q4-1＋q4-3)]×0.9×0.9=[1.2×(1.6+1.8+1.4+12.36)+1.4×(1+2+3)]×0.9×0.9=23.48KNLx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部单根立杆受力：N=23.48KN<[N]=49.0731KN4.1.2、翼板计算分别以图中计算单元1作为荷载计算单元。A、计算单元1立杆受力：钢筋混凝土梁重：q2-1=0.8694×26÷（0.6×2+0.9+0.3）=9.419KN/m2单肢立杆受力：N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1+q4-1＋q4-3)]×0.9×0.1.2=[1.2×(1.6+1.8+1.4+9.419)+1.4×(1+2+3)]×0.9×0.1.2=27.5KNLx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向1.2m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=27.5KN<[N]=49.0731KN4.2、桥墩、台顶中横梁断面4.2.1、底、腹板计算分别以图中计算单元1作为荷载计算单元。40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部A、计算单元1立杆受力：钢筋混凝土梁重：q2-1=17.3167×26÷（0.6+0.9×2+0.6×30.9×2+0.6×3+0.9×2+0.6）=44.141KN/m2单肢立杆受力：N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1+q4-1＋q4-3)]×0.6×0.9=[1.2×(1.6+1.8+1.4+44.141)+1.4×(1+2+3)]×0.6×0.9=36.25KNLx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.6m，横向0.9m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=36.25KN<[N]=49.0731KN4.2.2、翼板计算分别以图中计算单元2作为荷载计算单元。40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部A、计算单元2立杆受力：钢筋混凝土梁重：q2-1=1.72×26÷（0.6×2+1.2×2）=12.422KN/m2单肢立杆受力：N＝[1.2(q1-1+q1-2+q1-3+q2-1)+1.4(q3-1+q4-1＋q4-3)]×0.9×0.6=[1.2×(1.6+1.8+1.4+12.422)+1.4×(1+2+3)]×0.9×0.6=36.25KNLx、Ly——单肢立杆纵向及横向间距，立杆分布纵向0.9m，横向0.6m，横杆层距(即立杆步距)1.2m，则单根立杆受力：N=36.25KN<[N]=49.0731KN经以上计算，立杆均满足受力要求。五、地基受力计算地基处理采用40㎝石灰土，10㎝混凝土，上垫15×15㎝方木，根据力的扩散原则，计算原状土层荷载。地基承载力计算公式f=N/Ag，f——地基受力，N——单肢立杆竖向轴力，Ag——支撑单肢立杆的原土层面积，计算土层受力面积考虑立杆纵横向步距。40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部各部位地基受力如下表：箱梁部位荷载N（KN）受力面积Ag（㎡)地基受力f(Kpa)跨中腹板29.930.35*0.995.02跨中底板23.480.35*0.974.54跨中翼缘板27.50.35*1.265.48梁端底板36.250.35*0.6172.62梁端翼缘板36.250.35*1.286.31由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为粉土，地基的承载力最小为130kpa，无软弱下卧层，原状土经过处理后，承载力不得小于175Kpa。六、支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，单根碗扣在承载力允许范围内就不会失稳，因此以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：N≤[N]=ΦA[ó]碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm，A＝489mm2,A3钢，I＝12.19*104mm4，回转半径i=1.58cm，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.7：钢管截面特性取值。梁端底板按横杆步距：h=120cm计算。梁端底板钢管长细比λ＝L/i=120/1.58=75.9<[λ]=250取λ＝76；轴心受压杆件，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》附录E：Q235A钢管轴心受压构件的稳定系数ψ＝0.744，[ó]=205MPa梁端底板处：[N]=0.744×489×205=74582.28N=74.6KN支架立杆步距120cm中受最大荷载的立杆位于梁端底板处，其N＝40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部36.25KN（见前碗扣立杆受力验算）由上可知：梁端底板处：36.25KN＝N≤[N]=74.6KN七、风荷载计算支撑架体、梁体及围挡风荷载计算1、支撑架体风荷载计算将全部支架以中心为界，分为两部分各自承担自己的风荷载，化成节点荷载为ω1和ω0，采用斜杆布置（如图）挡风系数ψ0=A1/A0式中：A1——杆件挡风面积；A0——迎风全面积；标准风荷载ωk=0.7μz·μs·ωo·φ=0.7×1.67×1.2××0.163×0.35×=0.08KN　式中：ωk——风荷载标准值（KN/m2）；　　　μz——风压高度变化系数，按《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》附录D采用1.67；　　　μs——风荷载体型系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定取1.2；　　　ωo——基本风压（KN/m2），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》规定采用0.35；φ——挡风系数，ψ0=1.2×(0.6+1.2+0.325×0.6+1.2)×0.048÷(0.6×1.2))=0.163考虑排架连续承受风荷载计算，η=1-ψ0=1-0.163=0.837(多层架体综合系数)μstω=1+η+……+η6=1+0.837+0.8372+0.8373+0.8374+0.8375+0.8376=4.369求得节点风荷载：40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部ωk架=1.4μstω×ωk×1.2×0.6=1.4×4.369×0.08×1.2×0.6=0.352KN2、梁体及施工围栏风荷载ωk=0.7μz·μs·ωo·φ　　　式中：ωk——风荷载标准值（KN/m2）；　　　μz——风压高度变化系数，按《建筑结构荷载规范》规定采用1.67；　　　μs——风荷载体型系数，按《建筑结构荷载规范》规定的竖直面取0.8；　　　ωo——基本风压（KN/m2），按《建筑结构荷载规范》规定采用0.35；φ——挡风系数，满挂密目网取0.8，实体取1梁体风荷载ωk梁=0.7μz·μs·ωo·φ=0.7×1.67×0.8×0.35×1=0.327KN/m2围挡风荷载ωk围=0.7μz·μs·ωo·φ=0.7×1.67×0.8×0.35×0.8=0.262KN/m2风荷载转化为节点荷载：ω1=（ωk架+ωk梁+ωk围）·S格·γS格=1.2×0.9㎡，支架步距1.2m，纵向间距0.9m；γ=1.4，可变荷载安全系数。ω1=（0.352+0.327+0.262）×1.2×0.9×1.4=1.423KN依据力的平行四边形关系,ωv=120/90×ω1=120/90×1.423=1.897KNωs==3.161KN40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部3、架体内力计算⑴、斜杆强度计算：斜杆长细比：λ＝L/λ=150/1.58=94.9<[λ]=250，查表得φ=0.626斜杆承载力：Nx=φ·A·f=0.626×4.89×20.5=62.753KN>ωs,采用旋转扣件连接斜杆，其承载力为8KN>ωs，合格。⑵、立杆拉力计算：单排立杆结构自重计算：Nv=15×（16.48+13.34+10.19+8.5+9.69）+14×3×3.63+8×14×2.47=1302.1kg=12760.58N=12.761KN>ωv=1.897KN,合格。结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。八、地基沉降量估算1、假设条件：根据工程地质勘测资料，E0在整个地层中变化不大，计算地层按一层进行考虑。2、按照弹性理论方法计算沉降量参考《土力学》地基沉降计算公式计算S=S——地基土最终沉降量；p——基础顶面的平均压力；按最大取值P＝36.25Kpab——矩形基础的宽度；0.3mμ、E0——分布为土的泊松比和变形模量；μ=0.2E0=[1-2μ2/(1-μ)]EsEs=15.65Mpa《参照施工图设计地质勘察报告》E0=18Cd——沉降影响系数，查《土力学》表4-3取1.12最终沉降量S＝36.25×0.3×1.12×(1-0.22)/18=0.528㎜40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部九、模板受力计算9.1、腹板外侧模模板、支撑楞木、支撑如下图：9.1.1、侧模竹胶板强度、抗弯能力检算⑴、荷载：a、垂直面模板的砼振捣荷载，取q3-3=4.0KN/m2，查《公路桥涵施工技术规范》附录D第4条取值。b、泵送混凝土浇筑时对侧模的压力：pm==4.6×6（1/4）=7.2KN/m2，式中：v—混凝土的浇筑速度，取6m3/hc、新浇混凝土对侧模的压力，按《公路桥涵施工技术规范》附录D第5条pm==0.22×24KN/m3×1.7h×1.2×1.15×6(1/2)m3/h=30.342KN/m2；式中：pm——新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，Mpa；γ——混凝土的容重（KN/m3），取24KN/m3v——混凝土的浇筑速度，（m/h），取6m3/h；t0——新浇混凝土的初凝时间（h），取1.7h；K1——外加剂影响修正系数，掺缓凝作用的外加剂，取1.2；40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部K2——混凝土坍落度修正系数，取1.15;pm=γH=24×1.1=26.4KN/m2,式中：pm——新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，Mpa；γ——混凝土的容重（KN/m3），取24KN/m3H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m），取1.1米；混凝土侧压力的计算分布图形如图：图中，h=Pm/γ=26.4/24=1.1米Pm取以上两个中的较小值，即pm=26.4KN/m2d、腹板由于为斜腹板，对腹板模板的压力为0.042KN荷载组合：按照《公路桥涵施工技术规范》表9.2.2之规定q=(4+7.2+26.4+0.042)×1.2=45.17KN/m2⑵、竹胶板参数：竹胶面板的静曲强度：[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa竹胶板侧模后面附10cm×10cm的方木，受力如下图：跨度/板厚=300/15=20＜100，属小挠度连续板。查《路桥施工计算手册》附表2-14得Km=0.0840 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部Mmax=KmqL2=0.08×45.17×0.32=0.325KN/m面板截面抵抗矩:ω=bh2/6=0.3×0.0152/6=1.125×10-5m3σ=M/ω=0.325/(1.125×10-5)=28.8950KN/m2=Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。【挠度验算】查《混凝土模板用竹材胶合板》得竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为220mm，故f=KωqL4/（100EI）=0.677×45.17×10-3×2204/(100×4×103×300×153/12)=0.0021mm＜[f]=0.025mm=1/400，满足要求。9.1.2、10cm×10cm木方检算10×10cm方木采用木材材料为东北落叶黄花松类，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝9.5Mpa，弹性模量：E＝10000Mpa，10cm×10cm方木的截面特性：w＝10×102/6＝166.67cm3I=10×103/12=833.33cm4受力如下图：【强度计算：】40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部查《路桥计算手册》得Km=0.101Mmax=0.101×45.17×0.32=0.411KN-m=0.411×106N-mmσ=0.411×106÷(166.67×103)=2.467Mpa＜[σω]＝9.5Mpa，满足要求。【抗剪计算：】查《路桥计算手册》得Km=0.6V=Kmql=0.6×45.17×0.3=8.131KN[fv]=1.6Mpaι=VS/Ib=8.131×103×300×300/(833.33×104×300)=0.293Mpa＜[fv]=1.6Mpa，满足要求。【挠度计算：】ωmax=Kw×q×l4/100EI查《路桥计算手册》得Km=0.99ωmax=0.99×45.17×103×3004÷(100×10×106×833.33×106)=0.0004mm＜f=300/500=0.6mm，满足要求。【支座反力：】R=1.1×ql=1.1×45.17×0.3=14.906KN9.1.3、12cm×12cm木方检算12×12cm方木采用木材材料为东北落叶黄花松类，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝9.5Mpa，弹性模量：E＝10000Mpa，12cm×12cm方木的截面特性：40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部w＝12×122/6＝288cm3I=12×123/12=1728cm4荷载承受10cm×10cm方木传下来的支座反力14.906KN/0.3米，即：q=14.906÷0.3=49.687KN/m【受力模型：】【强度计算：】查《路桥计算手册》得Km=0.07Mmax=0.07×49.687×0.42=0.556KN-m=0.556×106N-mmσ=0.556×106÷(288×103)=1.932Mpa＜[σω]＝9.5Mpa，满足要求。【抗剪计算：】查《路桥计算手册》得Km=0.625V=Kmql=0.625×49.687×0.4=12.422KN[fv]=1.6Mpaι=VS/Ib=12.422×103×400×400/(1728×104×400)=0.288Mpa＜[fv]=1.6Mpa，满足要求。【挠度计算：】40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部ωmax=Kw×q×l4/100EI查《路桥计算手册》得Km=0.521ωmax=0.521×49.687×103×4004÷(100×10×106×288×106)=0.0023mm＜f=400/500=0.8mm，满足要求。【支座反力：】查《路桥计算手册》得Km=1.25R=Kwql=1.25×49.687×0.4=24.844KN9.1.4、支撑扣件抗滑力12cm×12cm方木传递的支座反力由U型顶托传至钢管，由4个直角扣件的抗滑力进行抵抗。支座反力R=24.844KN＜4×8KN=32KN,满足要求。9.2、底模模板及支撑方木强度及变形检算9.2.1、墩顶中横梁处检算9.2.1.1、模板检算模板为单向板，可将板视作4跨连续梁计算面板规格:2440mm×1220mm×15mm荷载q=1.2×1.7×26=53.04KN/m2。40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部【a、强度验算】竹胶面板的静曲强度：[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa跨度/板厚=300/15=20＜100，属小挠度连续板。查《路桥施工计算手册》附表2-14得Km=0.08Mmax=KmqL2=0.08×53.04×0.32=0.382KN/m面板截面抵抗矩:w=bh2/6=0.3×0.0152/6=1.125×10-5m3σ=M/w=0.382/(1.125×10-5)=33.96Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。【b、挠度验算】查《混凝土模板用竹材胶合板》得竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故按简支梁进行挠度计算f=qL4/（100EI）=53.04×10-3×2004/(100×4×103×300×153/12)=0.00251mm＜[f]=0.025mm=l/400，满足要求。9.2.1.2、10cm×10cm木方检算10×10cm方木采用木材材料为东北落叶黄花松类，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝17Mpa，弹性模量：，E＝10000Mpa，10cm×10cm方木的截面特性：w＝10×102/6＝166.67cm3I=10×103/12=833.33cm4方木自重q=8.33KN/m3×0.1m=0.833KN/m2荷载q=53.04+0.833=53.873KN/M2按3跨不等跨连续梁计算受力如下图：40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部【强度计算：】查《结构静力计算手册》得Km=0.1130Mmax=0.1130×53.873×0.32=0.548KN-m=0.548×106N-mmσ=0.548×106÷(166.67×103)=3.287Mpa＜[σω]＝17Mpa，满足要求。【抗剪计算：】查《路桥计算手册》得Km=0.3317V=Kmql=0.3317×53.873×0.3=5.361KN[fv]=1.6Mpaι=VS/Ib=5.361×103×100×100/(833.33×104×100)=0.064Mpa＜[fv]=1.6Mpa，满足要求。【挠度计算：】按简支梁计算ωmax=5×q×l4/(384EI)ωmax=5×53.873×103×1004÷(384×104×833.33×106)=0.0084mm＜f=300/500=0.6mm，满足要求。【支座反力：】查《路桥计算手册》得Km=1.418340 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部R=1.4183×ql=1.4183×53.04×0.3=22.568KN9.2.1.3、12cm×12cm木方检算12×12cm方木采用木材材料为东北落叶黄花松类，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝17Mpa，弹性模量：E＝10000Mpa，12cm×12cm方木的截面特性：w＝12×122/6＝288cm3I=12×123/12=1728cm4方木纵向放置，间距0.6米，按5跨连续梁计算，荷载为上方木传递的支座反力：即p=22.568KN,间距布置0.3米,q=22.568/0.3=75.227KN/m受力如下图：【强度计算：】查《路桥计算手册》得Km=0.171Mmax=0.171×22.568×0.6=2.315KN-m=2.315×106N-mmσ=2.315×106÷(288×103)=8.038Mpa＜[σω]＝17Mpa，满足要求。【抗剪计算：】查《路桥计算手册》得Km=0.316V=KmP=0.316×22.568=7.131KN40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部[fv]=1.6Mpaι=VS/Ib=7.131×103×120×120/(1728×104×120)=0.05Mpa＜[fv]=1.6Mpa，满足要求。【挠度计算：】查《路桥计算手册》得Km=0.316ωmax=Km×P×l3/(100EI)ωmax=1.097×22.568×103×1203÷(100×104×1728×106)=0.000025mm＜f=600/500=1.2mm，满足要求。【支座反力：】查《路桥计算手册》得Km=1.198R=1.198×22.568+22.568=49.604KN<[N]=49.0731KN9.2.2、跨中处检算模板及支撑如图：9.2.2.1、模板检算模板为单向板，可将板视作4跨连续梁计算面板规格:2440mm×1220mm×15mm荷载布置如图：40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部【a、强度验算】竹胶面板的静曲强度：[σ]纵向≥70Mpa，[σ]横向≥50Mpa跨度/板厚=300/15=20＜100，属小挠度连续板，荷载q按腹板最大荷载检算，即q=43.44KN/m。查《路桥施工计算手册》附表2-14得Km=0.08Mmax=KmqL2=0.08×43.44×0.32=0.313KN/m面板截面抵抗矩:w=bh2/6=0.3×0.0152/6=1.125×10-5m3σ=M/w=0.313/(1.125×10-5)=27.82Mpa＜[σ]横向=50Mpa，满足要求。【b、挠度验算】查《混凝土模板用竹材胶合板》得竹胶面板的弹性模量：[E]纵向≥6×103Mpa，[E]横向≥4×103Mpa考虑竹胶面板的背带为10cm×10cm木方，面板的实际净跨径为200mm，故按简支梁进行挠度计算f=qL4/（100EI）=43.04×10-3×2004/(100×4×103×300×153/12)40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部=0.00204mm＜[f]=0.025mm=l/400，满足要求。9.2.2.2、10cm×10cm木方检算10×10cm方木采用木材材料为东北落叶黄花松类，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝17Mpa，弹性模量：，E＝10000Mpa，10cm×10cm方木的截面特性：w＝10×102/6＝166.67cm3I=10×103/12=833.33cm4方木自重q=8.33KN/m3×0.1m=0.833KN/m2荷载如下：受力如下图：【几何数据及计算参数】40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部支座形式：左端：简支右端：简支连续梁结构信息：跨序号跨度(mm)截面惯性矩(×106mm4)第1跨600.08.333333第2跨900.08.333333第3跨900.08.333333第4跨600.08.333333第5跨600.08.333333第6跨600.08.333333第7跨900.08.333333第8跨900.08.333333第9跨600.08.333333第10跨600.08.333333第11跨600.08.333333第12跨900.08.333333第13跨900.08.333333第14跨600.08.333333材料弹性模量(N/mm2)：E=10000.0【荷载数据】①．工况1(恒载)【内力计算结果】①．弯矩包络图②．剪力包络图40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部③．截面内力第一跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.691.341.551.160.000.00负弯矩(kN-m)0.000.000.000.000.00-0.09-1.94正剪力(kN)6.866.864.890.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.00-0.72-8.05-16.43-20.09挠度(mm)0.000.220.390.440.350.17-0.00正弯矩最大值(kN-m)：1.55位置(m)：0.287负弯矩最大值(kN-m)：-1.94位置(m)：0.600剪力最大值(kN)：-20.09位置(m)：0.600挠度最大值(mm)：0.44位置(m)：0.286第二跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.000.220.490.330.000.00负弯矩(kN-m)-1.94-0.570.000.000.00-0.23-1.15正剪力(kN)11.267.113.470.330.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.000.00-2.44-4.96-7.43挠度(mm)0.00-0.120.250.300.240.090.00正弯矩最大值(kN-m)：0.50位置(m)：0.468负弯矩最大值(kN-m)：-1.94位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：11.26位置(m)：0.000挠度最大值(mm)：0.30位置(m)：0.441第三跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.000.450.700.570.080.00负弯矩(kN-m)-1.15-0.170.000.000.000.00-0.79正剪力(kN)7.835.352.880.400.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.000.00-2.07-4.55-7.02挠度(mm)0.000.130.290.380.330.170.00正弯矩最大值(kN-m)：0.70位置(m)：0.474负弯矩最大值(kN-m)：-1.15位置(m)：0.00040 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部剪力最大值(kN)：7.83位置(m)：0.000挠度最大值(mm)：0.38位置(m)：0.470第四跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.000.000.000.000.000.00负弯矩(kN-m)-0.79-0.38-0.13-0.04-0.14-0.49-1.17正剪力(kN)4.983.331.680.030.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.000.00-2.10-5.05-8.80挠度(mm)0.00-0.07-0.12-0.14-0.12-0.080.00正弯矩最大值(kN-m)：0.00位置(m)：0.000负弯矩最大值(kN-m)：-1.17位置(m)：0.600剪力最大值(kN)：-8.80位置(m)：0.600挠度最大值(mm)：-0.14位置(m)：0.317第五跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.140.951.180.830.000.00负弯矩(kN-m)-1.170.000.000.000.00-0.10-1.62正剪力(kN)15.3410.745.260.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.00-0.57-6.42-12.27-18.13挠度(mm)0.000.130.250.300.240.11-0.00正弯矩最大值(kN-m)：1.18位置(m)：0.290负弯矩最大值(kN-m)：-1.62位置(m)：0.600剪力最大值(kN)：-18.13位置(m)：0.600挠度最大值(mm)：0.30位置(m)：0.292第六跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.000.180.370.180.000.00负弯矩(kN-m)-1.62-0.450.000.000.00-0.28-0.95正剪力(kN)14.618.903.960.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.00-0.14-3.39-5.80-7.51挠度(mm)0.00-0.050.090.110.08-0.03-0.00正弯矩最大值(kN-m)：0.37位置(m)：0.296负弯矩最大值(kN-m)：-1.62位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：14.61位置(m)：0.00040 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部挠度最大值(mm)：0.11位置(m)：0.290第七跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.000.450.600.370.000.00负弯矩(kN-m)-0.95-0.060.000.000.00-0.23-1.19正剪力(kN)7.154.682.200.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.00-0.27-2.75-5.22-7.70挠度(mm)0.000.110.240.290.220.080.00正弯矩最大值(kN-m)：0.60位置(m)：0.434负弯矩最大值(kN-m)：-1.19位置(m)：0.900剪力最大值(kN)：-7.70位置(m)：0.900挠度最大值(mm)：0.29位置(m)：0.435第八跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.000.370.600.450.000.00负弯矩(kN-m)-1.19-0.230.000.000.00-0.06-0.95正剪力(kN)7.695.222.750.270.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.000.00-2.20-4.68-7.15挠度(mm)0.000.080.220.290.240.110.00正弯矩最大值(kN-m)：0.60位置(m)：0.467负弯矩最大值(kN-m)：-1.19位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：7.69位置(m)：0.000挠度最大值(mm)：0.29位置(m)：0.465第九跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.000.180.370.180.000.00负弯矩(kN-m)-0.95-0.280.000.000.00-0.45-1.62正剪力(kN)7.515.803.390.140.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.000.00-3.96-8.89-14.61挠度(mm)0.00-0.030.080.110.09-0.05-0.00正弯矩最大值(kN-m)：0.37位置(m)：0.304负弯矩最大值(kN-m)：-1.62位置(m)：0.600剪力最大值(kN)：-14.61位置(m)：0.60040 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部挠度最大值(mm)：0.11位置(m)：0.310第十跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.000.831.180.940.140.00负弯矩(kN-m)-1.62-0.100.000.000.000.00-1.18正剪力(kN)18.1212.266.410.570.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.000.00-5.27-10.75-15.35挠度(mm)0.000.110.240.300.250.13-0.00正弯矩最大值(kN-m)：1.18位置(m)：0.310负弯矩最大值(kN-m)：-1.62位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：18.12位置(m)：0.000挠度最大值(mm)：0.30位置(m)：0.308第十一跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.000.000.000.000.000.00负弯矩(kN-m)-1.18-0.49-0.13-0.03-0.12-0.37-0.78正剪力(kN)8.835.082.130.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.00-0.01-1.66-3.31-4.96挠度(mm)0.00-0.08-0.12-0.13-0.11-0.07-0.00正弯矩最大值(kN-m)：0.00位置(m)：0.000负弯矩最大值(kN-m)：-1.18位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：8.83位置(m)：0.000挠度最大值(mm)：-0.13位置(m)：0.282第十二跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.080.570.680.430.000.00负弯矩(kN-m)-0.780.000.000.000.00-0.20-1.19正剪力(kN)6.974.492.020.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.00-0.46-2.93-5.41-7.88挠度(mm)0.000.160.320.370.280.120.00正弯矩最大值(kN-m)：0.69位置(m)：0.423负弯矩最大值(kN-m)：-1.19位置(m)：0.900剪力最大值(kN)：-7.88位置(m)：0.90040 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部挠度最大值(mm)：0.37位置(m)：0.427第十三跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.000.350.540.300.000.00负弯矩(kN-m)-1.19-0.230.000.000.00-0.46-1.79正剪力(kN)7.625.152.620.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.00-0.11-3.24-6.88-11.02挠度(mm)0.000.090.230.300.250.100.00正弯矩最大值(kN-m)：0.54位置(m)：0.444负弯矩最大值(kN-m)：-1.79位置(m)：0.900剪力最大值(kN)：-11.02位置(m)：0.900挠度最大值(mm)：0.30位置(m)：0.459第十四跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.000.791.411.460.960.00负弯矩(kN-m)-1.79-0.320.000.000.000.000.00正剪力(kN)16.1913.128.883.360.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.000.00-2.25-7.56-11.45挠度(mm)0.000.130.300.400.380.23-0.00正弯矩最大值(kN-m)：1.51位置(m)：0.360负弯矩最大值(kN-m)：-1.79位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：16.19位置(m)：0.000挠度最大值(mm)：0.41位置(m)：0.334【强度计算：】Mmax=1.55KN-m=1.55×106N-mmσ=1.55×106÷(166.67×103)=9.3Mpa＜[σω]＝17Mpa，满足要求。【抗剪计算：】40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部V=20.29KN[fv]=1.6Mpaι=VS/Ib=20.29×103×100×100/(833.33×104×100)=0.243Mpa＜[fv]=1.6Mpa，满足要求。【挠度计算：】ωmax=0.45mm＜f=300/500=0.6mm，满足要求。【支座反力：】R=20.09KN9.2.2.3、12cm×12cm木方检算12×12cm方木采用木材材料为东北落叶黄花松类，查《路桥施工计算手册》得其顺纹容许应力：[σω]＝17Mpa，弹性模量：E＝10000Mpa，12cm×12cm方木的截面特性：w＝12×122/6＝288cm3I=12×123/12=1728cm4方木纵向放置，间距0.9米，按5跨连续梁计算，荷载为上方木传递的支座反力：即p=20.09KN,间距布置0.3米,q=20.09/0.3=66.967KN/m方木自重q=8.33KN/m3×0.121m=1KN/m2【几何数据及计算参数】连续梁结构信息：跨序号跨度(mm)截面惯性矩(×106mm4)第1跨900.017.2840 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部第2跨900.017.28第3跨900.017.28第4跨900.017.28第5跨900.017.28材料弹性模量(N/mm2)：E=10000.0【荷载数据】工况(恒载)【内力计算结果】弯矩包络图剪力包络图截面内力第一跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.002.742.762.740.000.00负弯矩(kN-m)-5.53-1.370.000.000.00-1.37-5.52正剪力(kN)54.8827.540.200.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.00-0.00-27.34-27.54-54.88挠度(mm)0.000.200.530.660.530.200.00正弯矩最大值(kN-m)：2.76位置(m)：0.450负弯矩最大值(kN-m)：-5.53位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：-54.88位置(m)：0.90040 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部挠度最大值(mm)：0.66位置(m)：0.450第二跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.002.742.762.740.000.00负弯矩(kN-m)-5.52-1.370.000.000.00-1.37-5.52正剪力(kN)27.7427.540.200.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.000.00-27.34-27.54-54.88挠度(mm)0.000.200.530.660.530.200.00正弯矩最大值(kN-m)：2.76位置(m)：0.450负弯矩最大值(kN-m)：-5.52位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：-54.88位置(m)：0.900挠度最大值(mm)：0.66位置(m)：0.450第三跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.002.742.762.740.000.00负弯矩(kN-m)-5.52-1.370.000.000.00-1.37-5.52正剪力(kN)27.7427.540.200.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.00-0.00-27.34-27.54-54.88挠度(mm)0.000.200.530.660.530.200.00正弯矩最大值(kN-m)：2.76位置(m)：0.450负弯矩最大值(kN-m)：-5.52位置(m)：0.900剪力最大值(kN)：-54.88位置(m)：0.900挠度最大值(mm)：0.66位置(m)：0.450第四跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.002.742.762.740.000.00负弯矩(kN-m)-5.52-1.370.000.000.00-1.37-5.52正剪力(kN)27.7427.540.200.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.000.00-27.34-27.54-54.88挠度(mm)0.000.200.530.660.530.200.00正弯矩最大值(kN-m)：2.76位置(m)：0.450负弯矩最大值(kN-m)：-5.52位置(m)：0.000剪力最大值(kN)：-54.88位置(m)：0.900挠度最大值(mm)：0.66位置(m)：0.450第五跨1234567正弯矩(kN-m)0.000.002.742.762.740.000.00负弯矩(kN-m)-5.52-1.370.000.000.00-1.37-5.52正剪力(kN)27.7427.540.200.000.000.000.00负剪力(kN)0.000.000.00-0.00-27.34-27.54-54.88挠度(mm)0.000.200.530.660.530.200.0040 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部正弯矩最大值(kN-m)：2.76位置(m)：0.450负弯矩最大值(kN-m)：-5.52位置(m)：0.900剪力最大值(kN)：-54.88位置(m)：0.900挠度最大值(mm)：0.66位置(m)：0.450【强度计算：】Mmax=2.76KN-m=2.76×106N-mmσ=2.76×106÷(288×103)=9.583Mpa＜[σω]＝17Mpa，满足要求。【抗剪计算：】V=54.88KN[fv]=1.6Mpaι=VS/Ib=54.88×103×120×120/(1728×104×120)=0.381Mpa＜[fv]=1.6Mpa，满足要求。【挠度计算：】ωmax=0.66mm＜f=600/500=1.2mm，满足要求。【支座反力：】R=27.74KN<[N]=49.0731KN，满足要求。参考文献：1.建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2.建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范3.建筑结构荷载规范4.路桥施工计算手册5.土力学6.脚手架结构计算及安全技术40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部7.公路桥涵施工技术规范8、桥梁施工百问9.混凝土模板用竹材胶合板10.竹胶合板模板行业标准11、大名互通A匝道桥设计图纸12、大广高速公路衡大段招标文件技术标专用本13、大广高速公路衡大段总监办监理计划及10驻地办监理实施细则14、大广高速公路衡大段筹建处安全生产管理办法附件：1、A匝道桥现浇箱梁支架布置立面图2、A匝道桥现浇箱梁支架布置平面图3、A匝道桥现浇箱梁支架水平剪刀撑布置平面图4、A匝道桥现浇箱梁支架布置断面图目录一、工程概况140 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部二、满堂式碗扣件支架方案介绍2三、碗口式支架特性2四、荷载分析计算31、模板及模板支撑架荷载Q132、箱梁混凝土荷载Q243、施工荷载Q34四、碗扣立杆受力计算54.1、跨中断面54.1.1、腹板计算54.1.2、底板计算74.1.2、翼板计算84.2、桥墩、台顶中横梁断面84.2.1、底、腹板计算84.2.2、翼板计算9五、地基受力计算10六、支架立杆稳定性验算11七、风荷载计算121、支撑架体风荷载计算122、梁体及施工围栏风荷载133、架体内力计算13⑴、斜杆强度计算：13⑵、立杆拉力计算：14八、地基沉降量估算14九、模板受力计算149.1、腹板外侧模模板、支撑楞木、支撑1440 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部9.1.1、侧模竹胶板强度、抗弯能力检算159.1.2、10cm×10cm木方检算179.1.3、12cm×12cm木方检算189.1.4、支撑扣件抗滑力209.2、底模模板及支撑方木强度及变形检算209.2.1、墩顶中横梁处检算209.2.2、跨中处检算24大广高速公路衡大段LQ27标40 邯郸市光太公路工程有限公司大广高速公路深大段LQ27标项目部AK0+182.549大名互通A匝道跨线桥现浇箱梁模板及支架检算书编制：审核（项目总工）：项目经理：审批（公司技术负责人）：邯郸光太公路工程有限公司大广高速公路衡大段LQ27标项目部2009月8月20日40'