midas标准满堂支架计算书

'1编制依据⑴“XX桥”相关施工图纸；⑵《公路桥涵施工技术规范》（JTG/F50-2011）；⑶《钢结构设计规范》(GB50017-2003)；⑷《木结构设计规范》（GB50005－2003）；⑸《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；⑹《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；⑺《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；⑻《路桥施工计算手册》（人民交通出版社2001.5）；⑼《MidasCivil2012有限元分析软件》；⑽《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）。2工程概况项目工程概况现浇梁概况（文字+梁截面构造图）3支架布置形式支架正面、侧面、平面布置图。翼板下横向设置100mm×100mm的方木，轴间距600mm；纵向设置150×150mm的方木，轴间距600mm；碗扣式支架横向间距600mm，纵向间距900mm，横杆水平步距1200mm。底腹板下横向设置100mm×100mm的方木，轴间距400mm；纵向设置150×150mm 的方木，腹板区间距600mm，顶底板区间距900mm；碗扣式支架纵向间距900mm，腹板区横向间距600mm，顶底板区横向间距900mm，横杆水平步距1200mm。基础采用60cm厚C20素混凝土+30cm厚37灰土换填压实。所有模板均为15mm厚优质竹胶板。满堂支架其余布置，如天杆、扫地杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑等参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。4设计参数及材料强度4.1设计参数表4.1-1材料设计参数表序号材料规格截面积(mm2)惯性矩I（mm4）截面矩W（mm3）弹性模量（MPa）备注1竹胶板厚15mm1.5×1042.81×1063.75×10498981m宽2方木15cm×15cm2.25×1044.22×1075.63×1059×1033方木10cm×10cm1.0×1048.33×1061.67×1059×1034钢管φ48×3.5mm4.89×1021.22×1055.08×1032.06×1055钢管φ48×3.0mm4.24×1021.078×1054.49×1032.06×105备注混凝土容重取26kN/m3,钢材容重取78.5kN/m34.2材料设计强度表4.2-1钢材设计强度值（N/mm2）钢材抗拉、抗压、抗弯抗剪承压型号厚度或直径(mm)Q235φ48*3.5mm普通钢管及碗扣支架145Q235≤16215125325＞16-40205120＞40-60200115Q345≤16310180400＞16-40295170说明：设计强度按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）取值。 5荷载取值及荷载组合5.1荷载类型①模板、背带自重②新浇筑混凝土自重（取26kN/m3）③施工人员、材料及机具等施工荷载（2.5kPa）④倾倒混凝土产生的冲击荷载（2kPa）⑤振捣混凝土产生的荷载（2kPa）⑥新浇筑混凝土对侧面模板的压力标准值混凝土侧压力按下列两公式计算，并取其中的较小者：F=0.22γct0β1β2(5.1-1)F=γcH(5.1-2)式中：F──新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kPa)；h──为有效压头高度(m)；υ──混凝土的浇筑速度(m/h)，可按实测确定(暂定为2m/h)；t0──新浇混凝土的初凝时间(h)，可按实测确定(暂定为6小时),当缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算；T──混凝土的温度（℃）；γc──混凝土的容重(kN/m3)；β1──外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺缓凝作用的2.8外加剂时取1.2；β2──混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。5.2荷载组合5.2.1箱梁顶底板、翼板计算⑴荷载组合I（用于强度计算）：⑵荷载组合II（用于刚度计算）：5.2.2箱梁侧模计算⑴荷载组合III（用于强度计算） ⑵荷载组合Ⅳ（用于刚度计算）5.3荷载计算根据梁截面分析，翼板最厚0.5m，顶底板区最厚0.44m，腹板区最厚1.6m。（腹板区考虑内侧模及一排内模支架荷载2kN/m2，顶底板区考虑内模支架及顶板模型荷载4.5kN/m2）。翼板区恒载；翼板区活载。顶底板区恒载；顶底板区活载。腹板区恒载；腹板区活载。混凝土侧压力标准值由式（5.1-1）得F＝0.22×26×6.0×1.2×1.15×＝67kPa由式（5.1-2）得F＝26×1.6＝41.6kPa按取最小值，最大侧压力为41.6kPa，有效压头高度h=故有效压头为1.6m。6结构计算6.1翼板模型计算6.1.1翼板下15mm竹胶板计算6.1.1.1计算模型 图6.1.1-1翼板模型面板计算模型取1m板宽进行受力分析。强度计算：，L=0.60m刚度计算：，L=0.60m6.1.1.2计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。6.1.2翼板下10cm×10cm方木小愣计算翼板模型面板下面10cm*10cm方木计算时按三跨连续梁考虑。6.1.2.1计算模型图6.1.2-1翼板10cm*10cm方木小楞计算模型强度计算：q=19.5×0.6=11.7kN/m，L=0.6m刚度计算：q=13×0.6=7.8kN/m，L=0.6m6.1.2.2计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。6.1.3翼板下15cm×15cm方木大楞计算15cm×15cm方木分配梁计算时按三跨连续梁考虑。由于小楞方木的布置具有一定的随机性，因此检算应力时应按产生最大应力布载模式进行计算。 6.1.3.1计算模型图6.1.3-115cm*15cm方木大楞计算模型10cm×10cm方木小楞传递给15cm×15cm方木分配梁的集中力为强度计算：P=11.7×0.6＝7.02kN刚度计算：P=7.8×0.6＝4.68kN6.1.3.2计算结果⑴强度组合应力图如下：图6.1.3-215cm*15cm方木大楞组合应力图由以上组合应力图可知：满足要求。⑵刚度位移图如下 图6.1.3-315cm*15cm方木大楞位移变形图由以上位移图可知：满足要求。6.2底板下模型计算6.2.1底板下15mm竹胶板计算6.2.1.1计算模型图6.2.1-1腹板下模型面板计算模型取1m板宽进行受力分析。强度计算：，L=0.4m刚度计算：，L=0.4m6.2.1.2计算结果⑴强度⑵刚度满足要求。6.2.2底板下10cm×10cm方木小愣计算底模面板下面10cm×10cm方木计算时按连续梁考虑。 6.2.2.1计算模型图6.2.2-1底模10cm×10cm方木小楞计算模型由于底腹板属于对称结构，因此取一半进行计算。腹板下：强度计算：q=50.1×0.4＝20.04kN/m刚度计算：q=43.6×0.4＝17.44kN/m顶底板下：强度计算：q=22.5×0.4＝9kN/m刚度计算：q=16×0.4＝6.4kN/m翼板下：强度计算：q=19.5×0.4＝7.8kN/m刚度计算：q=13×0.4＝5.2kN/m6.2.2.2计算结果⑴强度组合应力图如下： 图6.2.2-210cm×10cm方木小楞组合应力图由以上组合应力图可知：满足要求。⑵刚度位移图如下图6.2.2-310cm*10cm方木小楞位移变形图由以上位移图可知：满足要求。⑶支点反力图6.2.2-410cm*10cm方木小楞支点反力图一 图6.2.2-510cm*10cm方木小楞支点反力图二6.2.3底板下15cm×15cm方木大愣计算底模面板下面15cm×15cm方木大楞计算时按三跨连续梁考虑。6.2.3.1计算模型图6.2.3-1底模15cm×15cm方木大楞计算模型方木小楞传递给方木大愣的集中力。强度计算时P分别为6kN、13.2kN、8.4kN、6.9kN、10.8kN。刚度计算时P分别为4.8kN、11.1kN、5.9kN、5kN、9.3kN。计算时按最大荷载等效换算成均布荷载进行计算。强度计算：P=13.2kN换算成均布荷载，即k=34.2kN/m；刚度计算：P=11.1kN换算成均布荷载，即k=28.8kN/m。6.2.3.2计算结果⑴强度组合应力图如下： 图6.2.3-1底模15cm×15cm方木大楞组合应力图由以上组合应力图可知：满足要求。⑵刚度位移图如下：图6.2.3-1底模15cm×15cm方木大楞位移变形图由以上位移图可知：满足要求。6.3侧模计算6.3.1侧模面板计算6.3.1.1计算模型图6.3.1-1侧模面板计算模型强度计算：q=43.6kN/m，L=0.4m刚度计算：q=41.6kN/m，L=0.4m6.3.1.2计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度 满足要求。6.3.2侧模面板10cm×10cm方木小愣计算侧模面板外侧10cm×10cm方木计算时按三跨连续梁考虑。6.3.2.1计算模型图6.3.2-1侧模10cm×10cm方木小楞计算模型强度计算：q=17.4kN/m，L=0.6m刚度计算：q=16.6kN/m，L=0.6m6.3.2.2计算结果⑴强度满足要求。⑵刚度满足要求。6.3.32φ48钢管背带计算侧模2φ48钢管背带计算时按三跨连续梁考虑。由于小楞方木的布置具有一定的随机性，因此检算应力时应按产生最大应力布载模式进行计算。6.3.3.1计算模型图6.3.3-12φ48钢管背带计算模型 10cm×10cm方木小楞传递给2φ48钢管背带的集中力为强度计算：P=17.4×0.6＝10.44kN刚度计算：P=16.6×0.6＝9.96kN6.3.3.2计算结果⑴强度组合应力图如下：图6.3.3-22φ48钢管背带组合应力图由以上组合应力图可知：满足要求。⑵刚度位移图如下图6.3.3-32φ48钢管背带位移变形图由以上位移图可知：满足要求。 6.3.4拉杆受力检算图6.3.4-12φ48钢管背带受力图根据双拼钢管背带的支反力图可知，拉杆受最大的拉力为16.5kN，设计采用φ14圆钢拉杆，套16的螺母（有效直径φ14mm，设计强度210MPa）。F＝16.5kN＜[σ]A＝210×153.8/1000=32.3KN满足要求。6.4碗扣支架计算6.4.1计算参数支架搭设最大高度13.4m，碗扣支架步距120cm，计算得出步数为12步。6.4.2计算荷载恒重荷载：翼板处：N1=13×0.6×0.9=7.02kN腹板处：N1=43.6×0.6×0.9=23.54kN顶底板处：N1=16×0.9×0.9=12.96kN经比较腹板处支架受力最不利，计算采用此处。其他荷载主要考虑模板支架、倾倒、振捣荷载及施工荷载：N2=(2+2+2.5)×0.6×0.9=3.51kN则单根立杆最大轴力：N=N1+N2=23.54+3.51=27.05kN6.4.3立杆稳定性计算根据公式长细比λ=l0/i=1.2/(1.594×10-2)=75.3，查表得=0.72计算得 立杆稳定性满足要求。6.5地基计算碗扣支架立杆下部采用底托，施工前在地基表面先换填30cm厚拌3:7灰土，再浇注60cm厚C20砼进行硬化，砼抗压强度fc＝9.6MPa。钢管支架立杆立在底托上，底托为10cm×10cm，立杆受力按45度角对混凝土进行扩散。根据前面计算结果，单根立杆承受的最大荷载为P=N=27.05kN底托下混凝土受力为：混凝土下灰土受力为：灰土压实后的地基承载力灰土下天热土层受力为：天然土地基承载力由上计算可得，地基承载力满足要求。'