桥梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书解读

'WORD格式整理铁路特大桥（40+64+40）m连续梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书1、工程概况新建铁路客运专线，某特大桥100#-103#连续梁线路里程为：DK2+700.790-DK2+846.490，采用挂篮悬臂施工。(40+64+40)m连续梁设计采用《无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》通桥（2008）2368A-Ⅲ：梁体全长145.5m，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12m、底宽6.7m，中支点处梁高6.05m，跨中10m直线段及边跨13.75m直线段梁高为3.05m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。根据设计图规定：①施工挂篮、机具、人群等各种施工荷载的总重量不得超过700KN。②各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩25404KN·m及相应竖向支反力24137KN。③悬臂施工时，理论上宜完全对称浇筑，如混凝土泵送有困难而难以实现时，应控制两端混凝土灌筑不平衡重量不超过20吨。④铺设无砟轨道时梁体的实测线形与设计线形的偏差：上拱不大于10mm，下挠不大于20mm。⑤竖向预应力筋采用Φ25mm高强精轧螺纹钢筋，型号为PSB785，其抗拉极限强度为785MPa，锚下张拉控制应力为700MPa。竖向预应力筋沿梁体纵向基本按间距500mm设置。锚具体系采用JLM-25型锚具，预留管道内径为φ35mm。⑥在结构两侧腹板上设置直径为100mm的通风孔，通风孔距悬臂板根部距离为300mm，间距2m左右。⑦学习参考资料分享 WORD格式整理无砟轨道箱梁桥面采用三列分区排水方式，两线承轨台间的梁体中间设泄水管，间距约8m。2、编制依据⑴新建客运专线铁路特大桥：宁杭客专施图（桥）-03⑵无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）通桥（2008）2368A-Ⅲ⑶《客运专线桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005⑷《客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号⑸《铁路工程施工安全技术规程》TB10401.1、2-2003；⑹《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣2006年4月⑺好易懂结构分析器和结构力学求解器软件分析、计算结果⑻宁杭铁路客运专线施工图记设计交底等设计文件⑼现场施工技术调查和我单位现有施工技术水平和资源3、挂篮设计计算荷载(40+64+40)m连续箱梁悬浇设：0#块+中跨15节段+边跨2×9节段，节段布置如下图示。学习参考资料分享 WORD格式整理图1(40+64+40)m连续箱梁悬浇节段布置示意图(40+64+40)m连续箱梁悬浇节段长度、体积、重量如下表。表1(40+64+40)m连续箱梁节段长度、体积、重量表跨别节段名称节段长度（cm）节段体积（m3）节段重量（t）备注边跨977587.136226.554边跨现浇段820020.54053.41边跨合拢段740041.083106.816边跨悬浇节段642544.623116.020542548.563126.263442555.298143.775335050.413131.074232550.242130.630130049.750129.3500#块0900162.431422.322墩顶现浇段（半）中跨1’30049.750129.350中跨悬浇节段2’32550.242130.6303’35050.413131.0744’42555.298143.7755’42548.563126.2636’42544.623116.0207’40041.083106.8168’/210010.27126.704边跨合拢段箱梁的结构参数：箱梁的节段长度为3.0～4.25m，箱梁底板宽6.7m，顶板宽12.0m，梁段高变化范围为6.05～3.05m，箱梁为单箱单室。最大梁段自重：1438KN挂篮及模板自重：550KN施工人群及机具：20KN施工振动荷载：20KN风荷载：10KNP=1438+550+20+20+10=2038KN×1.5安全系数=3057KN学习参考资料分享 WORD格式整理挂篮计算总荷载取：P=3057KN设计变形：fmax=L/4003、三角挂篮结构组成挂篮由主构架、行走及锚固装置、底模架、外侧模板、内侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁等组成。图2挂篮模板侧面图学习参考资料分享 WORD格式整理图3挂篮模板正面图表2三角挂篮构配件表学习参考资料分享 WORD格式整理4、挂篮结构检算悬臂浇注节段模板设计以0#块中心断面（全联最大单箱单室截面处）作为计算截面，箱室中心高6.05m，顶板厚0.4m，底板厚0.8m，腹板宽度0.8m。如图3所示。⑴侧（内）模受力检算①计算荷载新浇混凝土对模板最大侧压力计算Pmax=γcH（1）Pmax=0.22γct0β1β2V1/2（2）采用内部振捣器振捣时，新浇注的混凝土作用于模板的最大的侧压力，可按上述二式计算，并取二式中的较小值。γ—混凝土的容重，取26.5kN/m3t0—混凝土初凝时间，取10小时；β1—外加剂影响系数；β2—坍落度影响系数；V—混凝土浇筑速度，取2.8m/h（每小时浇筑1.5米）。Pmax=0.22×26.5×10×1.2×1.15×2.81/2=135KPaPmax=26.5×6.05=160KPa新浇混凝土对模板的侧压力F1=135KN/m2倾倒混凝土时因冲击产生的荷载F2=6KN/m2混凝土振捣对侧模产生的水平压力F3=5.2KN/m2混凝土浇注对模板总侧压力为：F=F1+F2+F3=135+6+5.2=146.2KN/m2学习参考资料分享 WORD格式整理②面板计算挂篮侧模板面板设计为厚度δ=6mm钢板，水平肋间距为0.3m，竖肋间距为0.4m，面板按双向板四边固定设计计算：图4面板计算示意图挠度=表中系数×qL4/K弯距=表中系数×qL2式中L取Lx和Ly中之较小者。K=Eh3/12(1-μ)=2.1×108×0.0063/12(1-0.3)=5.4E----弹性模量；钢材E=2.1×105MPa；h----板厚；μ----泊松比，钢材μ=0.30；ω、ωmax----分别为板中心点的挠度和最大挠度；Mx----为平行于Lx方向板中心点的弯距；学习参考资料分享 WORD格式整理My----为平行于Ly方向板中心点的弯距；M0x----固定边中点沿Lx方向的弯距；M0y----固定边中点沿Ly方向的弯距；弯距----使板的受荷面受压者为正；挠度----变位方向与荷载方向相同者为正。附表：Lx/LyωMxMyM0xM0y0.500.002530.04000.0038-0.0829-0.05700.550.002460.03850.00560.0814-0.05710.600.002360.03670.0076-0.0793-0.05710.650.002240.03450.00950.0766-0.05710.700.002110.03210.01130.0735-0.05690.750.001970.02960.01300.0701-0.05650.800.001820.02710.0144-0.06640.05590.850.001680.02460.0156-0.0626-0.05510.900.001530.02210.0165-0.0588-0.05410.950.001400.01980.0172-0.0550-0.05281.000.001270.01760.0176-0.0513-0.0513Lx/Ly=300/400=0.75Mx=0.0296×qL2=0.0296×146.2×0.4×0.32=0.16KN·mMy=0.0130×qL2=0.0130×146.2×0.4×0.32=0.07KN·mM0x=0.0701×qL2=0.0701×146.2×0.4×0.32=0.37KN·mM0y=-0.0565×qL2=-0.0.0565×146.2×0.4×0.32=-0.30KN·mW=bh2/6=0.4×0.0062/6=2.4×10-6m3σmax=M0x/W=0.37/(2.4×10-6)=154167KN/m2=154.2MPaσmax=154.2MPa＜[σ]=215MPa满足要求！ω=0.00197qL4/K=0.00197×146.2×0.4×0.34/5.4=0.09mm挠度f=0.09＜[f]=1／400=0.75满足要求！③水平肋计算学习参考资料分享 WORD格式整理计算参数：侧模水平肋、竖肋均采用[10槽钢。水平肋间距为400mm，竖肋间距为300mm。[10槽钢：Ix=198cm4，Wx=39.7cm3，A=12.7cm2，单位重量10kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa，[f]=1／400。挂篮侧模水平肋受力检算按均布荷载q=146.2KN/m，简支梁式计算。图7侧模水平肋受力模型弯矩M=qL2/8=146.2×0.42/8=2.924KN·mσmax=M/Wx=2.924/(39.7×10-6)=73652KN/m2=73.7MPaσmax=73.7MPa＜[σ]=170MPa通过！ω=5qL4/384EI=5×146.2×0.44/384(2.1×108×198×10-6)=0.0000012=0.0012mm挠度f=0.0000012＜[f]=1／500=0.8mm通过！④竖肋计算挂篮侧模竖肋受力检算按均布荷载q=146.2KN/m，简支梁式计算。图8侧模竖肋受力模型弯矩M=qL2/8=146.2×0.32/8=1.645KN·mσmax=M/Wx=1.645/(39.7×10-6)=73652KN/m2=41.4MPaσmax=41.4MPa＜[σ]=170MPa通过！ω=5qL4/384EI=5×146.2×0.34/384(2.1×108×198×10-6)=0.0000004=0.0004mm学习参考资料分享 WORD格式整理挠度f=0.0004mm＜[f]=1／500=0.6mm通过！⑤侧模固定桁架检算图8侧模固定桁架示意图侧模固定桁架靠侧模采用双[14b槽钢制作，其余由[10槽钢制作，固定桁架内弦杆和水平加固横杆受力面在同一平面内，侧模固定桁架按照每0.5m设置一道，水平加固横杆间距1.605m。[10槽钢：Ix=198cm4，Wx=39.7cm3，A=12.7cm2，单位重量10kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa，[f]=1／400。侧模固定桁架承受荷载按混凝土最大侧压力换算，即q=146.2×0.5=73.1KN/m，桁架受力计算图示9所示：图9侧模桁架计算图示学习参考资料分享 WORD格式整理计算结果分析：计算结果分析：应力最大出现在单元8上，最大应力为101MPa＜[σ]=170MPa，通过！最大变形出现在节点10上，最大变形为f=1.01mm＜[f]=1500/400=3.75mm，通过。⑥拉杆计算腹板拉杆采用φ32mm精轧螺纹钢筋，栏杆布置间距按2.0×1.5m布置，并采用双螺帽拧紧。模板承受侧压力为146.2KN/m2，单根拉杆承受的荷载为：P=146.2×2.0×学习参考资料分享 WORD格式整理1.5=438.6KN＜[P]=785×0.9×3.14×0.0162=567.9KN,拉杆承载力满足要求。⑵主桁计算根据节段最大重量和其他附加荷载，挂篮计算总荷载取：P=3057KN，前、后下横梁共同分担梁体重量，后下横梁通过精轧螺纹锚在已浇筑成形砼梁体中，承受一半的砼梁体重量；前下横梁承受另一半的砼梁体重量，通过精轧螺纹吊杆传递给三角桁架，共两付三角桁架,每付三角桁架的前挂点受力为：F=P÷2÷2=3057÷2÷2=764.25KN该处连续梁挂篮主桁架采用2根[40b槽钢对拼构成，其中分为主梁、前斜拉梁、后斜拉梁和立柱组成，受力模型如图10所示：单片[40b槽钢：Ix=18640cm4，Wx=932cm3，A=83cm2，单位重量65.2kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa，[f]=1／400。图10主桁架受力计算模型学习参考资料分享 WORD格式整理根据计算结果分析,最大应力为105MPa，小于允许应力170MPa，满足要求。最大变形在3号点，1.4cm，满足挂篮设计挠度要求。⑶底模板计算①底板面板箱身底模受力检算时，梁重按大截面不变高、不变截面检算(偏安全)，如下图示。图11底模板计算箱梁截面计算图示学习参考资料分享 WORD格式整理悬浇段侧模、内模、端模板及支架总重量按55t考虑。施工和机具荷载按5.0KN/m2考虑，振捣混凝土荷载按3KN/m2考虑。梁重F=47.29×4.25=201t。则底模板承受的荷载Q=（50+201）×10÷（6.7×4.25）+5+3=96.1KN/m2底模板计算跨度取l=0.3m，取1.0m计算，即计算荷载：q=96.1×1=96.KN/m钢板弹性模量E=2.1×105MPa，强度[σ]=170Mpa，截面积：A=bh=1×0.006=0.006m2，截面惯性矩：I=bh3/12=1×0.0063/12=1.8×10-8m4，截面抵抗矩：W=bh2/6=1×0.0062/6=6×10-6m3查《建筑施工计算手册》，按照三等跨连续梁模型计算：M=0.1ql2=0.1×96.1×0.32=0.86KN/mσ=M/W=0.86/6×10-6=143MPa＜[σ]=170MPa，强度满足要求。截面挠度按下式计算：ω=5ql4/384EI=5×96.1×0.34/384×(2.1×108×1.8×10-8)=0.27mm＜300/400=0.75mm，挠度满足要求底模板背肋同侧模板，承受荷载小于侧模板，计算亦通过！③底纵梁计算底纵梁采用I36b工字钢，单根底纵梁长度6.2m，底纵梁跨度5.7m，承受底板传递的均布荷载。计算梁高取（5.46+5.34）/2=5.4m，单侧腹板处4根承受上部传递的荷载。单根底纵梁计算荷载取：q=5.4（梁高）×26.5（混凝土容重）×0.8（腹板跨度）×3.0（1#段长度）×1.2（安全系数）÷4（腹板处底纵梁根数）÷5.7（底纵梁跨度）=18.1KN/mI36b工字钢：Ix=16530cm4，Wx=919cm3，A=83.5cm2，单位重量65.6kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa，[f]=1／400。底纵梁受力模型如图12所示：学习参考资料分享 WORD格式整理图12底纵梁受力计算模型利用好易懂软件计算结果：计算结果分析：单元2和单元3最大应力为80MPa，小于型钢许应应力170MPa，底纵梁强度满足要求。学习参考资料分享 WORD格式整理最大变形出现在节点3上，为f=7.2mm＜[f]=l/400=5700/400=14.25mm，挠度满则要求。⑷桁架连接销计算三角桁架连接销采用40Cr调质φ80mm连接销，40Cr#屈服点强度：[σs]=785MPa；允许剪应力：[τ]=280Mpa最大轴力：P=1750kN（含1.5倍安全系数）取自三角架最大轴力，剪切力：Q=P÷2=1750÷2=875kN连接销截面（A）：A≥Q/[τ]=875×103/280×106=3.125×10-3m2连接销直径（D）：D2×π/4≥AD≥（A×4/π）1/2≥（3.125×10-3×4/π）1/2=63.1mm选取φ80mm（40Cr调质）连接销，满足要求。⑸后锚扁担梁后锚扁担梁采用][28b槽钢组成，长度2.18m，精轧螺纹钢锚固点间距为1.5m，单片主桁架后锚固由2个后锚扁担梁承担受力。挂篮荷载为：P=3057KN，单个后锚扁担梁承受荷载F=P÷2÷4=3057÷2÷4=382KN，单个[28b槽钢受力为382÷2=191KN，均布荷载为p=191÷1.5=127.3KN/m.[28b槽钢：Ix=5130cm4，Wx=366cm3，A=45.6cm2，单位重量36.8kg/m，型钢[σ]=170MPa，E=2.1×105MPa，[f]=1／400。计算模型按照简支梁设置：M=ql2/8=127.3×1.52/8=35.8KN.m其截面强度按下式计算：σmax=M/W=35.8/366=97.8MPa<[σ]=170Mpa；截面挠度按下式计算：ω=5ql4/384EI=5×127.3×1.54/384×(2.1×108×5130×10-8)=1.6mm学习参考资料分享 WORD格式整理＜1500/400=3.75mm，挠度满足要求⑹前上横梁计算前上横梁由双根12m长的[40b槽钢组成，承担5个底板前吊带传递的集中荷载，按较大受力分析，每个吊带传递的力P=3057KN÷2÷5=305.7KN，前上横梁受力计算模型如图13所示：图13前上横梁受力计算模型利用好易懂机构计算软件，计算结果如下：计算结果分析：最大弯矩出现在2、3单元上，最大应力为38100KPa=38.1MPa＜[σ]=170MPa，前上横梁强度满足要求。最大变形出现在3节点上，最大变形为3.3mm＜[f]=6220/400=15.55mm，挠度满足要求。⑺前、后下横梁计算学习参考资料分享 WORD格式整理前、后下横梁由双根12m长的[40b槽钢组成，承担腹板和底板处底纵梁传递的集中荷载，腹板计算高度取5.4m，腹板宽度0.8m，底板厚度0.75m，顶板厚度0.4m，底板宽度6.7m，按最大受力进行分析，即腹板底板下每个底纵梁承担的荷载F1和底板下底纵梁承担的荷载F2分别为：F1=5.4×26.5×0.8×3×1.2÷4÷2=51.5KN,F2=(0.75+0.4)×26.5×(6.7-2×0.8)×3×1.2÷4÷2=69.9KN,前下横梁和后下横梁受力计算模型相同，如图14所示：根据结构力学求解器计算结果：弯矩图15：最大弯矩为M=52.93KN.m，最大应力为σ=M/W=52.93/（2×932×10-6）=28.4×104KN=28.4MPa＜[σ]=170MPa,强度满足要求。变形图16：最大变形出现在单元2和单元5上，最大位移f=0.00015m=0.15mm＜[f]=1750/400=4.4mm,挠度满足要求。⑻下挂梁吊耳销计算下挂梁吊耳销采用40Cr调质φ49mm连接销，如右图17，40Cr#屈服点强度：[σs]=785MPa；允许剪应力：[τ]=280Mpa学习参考资料分享 WORD格式整理挂篮最大承受的荷载为P=3057KN，单个吊耳最大受力为P1=3057KN÷5÷2=305.7KN，剪切力Q1=P1÷2=305.7÷2=152.8KN连接销截面（A）：A≥Q/[τ]=152.8×103/280×106=0.546×10-3m2连接销直径（D）：D2×π/4≥AD≥（A×4/π）1/2≥（0.546×10-3×4/π）1/2=26.4mm选取φ49mm（40Cr调质）连接销，满足要求。⑼吊杆计算挂篮吊杆设计为φ32mm的精轧螺纹钢筋，前吊杆长度按照8.5m考虑，强度为PSB785MPa。单根精轧螺纹钢的抗拉力为[F]=785×3.14×（0.032÷2）2×103=631KN。前吊杆为5根，每根承受的荷载为F1=3057KN÷2÷5=305.7KN＜[F]=631KN。前吊杆抗拉强度满足要求。吊杆理论伸长值Δl=（P×L）/(E×A)=（305.7×8.5）/（2.1×108×3.14×0.0162）=15.4mm后锚扁担梁利用φ32mm的精轧螺纹钢筋锚固，单根精轧螺纹钢承受的荷载为：F1=3057KN÷2÷8=190.1KN＜[F]=631KN。后锚扁担梁锚固满足要求。吊杆理论伸长值Δl=（P×L）/(E×A)=（190.1×3.8）/（2.1×108×3.14×0.0162）=4.3mm⑽挂篮抗倾覆性计算挂篮在施工完2#节段后向前行走施工3#、4#节段，在行进至施工节段位置时，挂篮的倾覆弯矩最大。挂篮空载行进时对挂篮产生倾覆的力有：下悬系统自重，外内模自重。下悬系统重量约为17.0t，模板重量=18.0t，各种平台、吊杆重量=3.0t，总计重量P=38t=380KN,每付三角架受力为：Pq=190KN。学习参考资料分享 WORD格式整理图18挂篮倾覆受力图示由图18弯矩平衡关系得:Pm×3.91=Pq×5.25，Pm=255KN抗倾覆系数取:2.0,则挂篮空载行走时后压锚Pm>2×255KN=510KN实际空载行走时每根行走梁（L=3.0m）设3个压锚点，每个压锚点为梁体竖向张拉筋一根（φ25预应力螺纹筋）,每根φ25预应力螺纹筋设计拉力为380KN,3个压锚点抗拉力Pm=3×380=1140KN>510KN，满足要求。50#块托架计算0#块托架立柱采用φ529mm螺旋钢管，立柱横桥向间距3.0m，顺桥向间距2.0m，立柱横向分配采用双工字钢40a，上部安装单层单排不加强型321贝雷片，贝雷片跨度3.0m，间距1.0m.贝雷片上部铺设工字钢18，腹板位置间距为0.3m，底板和翼板位置为0.6m学习参考资料分享 WORD格式整理图190#块托架平面布置图图200#块托架立面布置图学习参考资料分享 WORD格式整理0#块最大混凝土高度:腹板高6.05m，底板厚0.8m，顶板厚0.4m,翼板厚0.5m混凝土高6.05m处：F1=6.05×26＝157.3KN/m2；（腹板）混凝土高1.2m处：F2=1.2×26＝31.2KN/m2；（底板）混凝土高0.5m处：F3=0.5×26＝13.0KN/m2；（翼板）查询《路桥施工计算手册》，施工荷载：F4=2.5KN/m，混凝土振捣时产生的荷载：F5=2.0KN/m，模板自重荷载：F6=2.0KN/m。⑴I18工字钢计算由于腹板和底板处I18工字钢承受力最大，所以直接验算该处I18工字钢受力。腹板处按照间距0.3m布置，底板和翼板处间距0.6m。I18工字钢上部视为密集结构布置，承担上部混凝土传来的均布荷载，按五等跨连续梁建立模型，计算跨度取l=1.0m，如下图所示：I18工字钢力学性能：截面惯矩：[I0]=1660cm4，截面积：[A]=30.6cm2，截面矩：[W]=185mm3，回转半径：i＝7.36cm，单位重量:24.1kg/m。计算荷载q=（F1×0.3+F4+F5+F6）×1.2=（157.3×0.3+2.5+2.0+2.0）×1.2=64.4KN/m通过好易懂结构分析软件，计算结果如下：学习参考资料分享 WORD格式整理计算结果分析：ⅰ变形：以跨中节点6最大变形为准，0.06mm＜1000/400=2.5mm。挠度满足规范要求。ⅱ强度：最大弯矩出现在2#和9#单元，最大弯矩值为：6.78KN.m，σ=M/W=36800KPa=36.8MPa<[σ]=140Mpa，腹板强度满足规范要求。⑵贝雷片计算贝雷片承担上部I学习参考资料分享 WORD格式整理18工字钢传来的荷载，腹板处按照集中力计算，计算跨度l=3.0m，按三等跨连续梁建立模型，如下图所示：321型贝雷片力学性能：截面惯矩：[I0]=250497.2cm4，截面矩：[W]=3578.5m3，允许弯矩：[M]=788.2kN.m，允许应力：[σ]=210MPa，允许剪力：[Q]=245KN，弹性模量：E=2.1×105MPa，允许挠度：f=L/700。计算荷载F=q×1=64.4×1=64.4KN通过好易懂结构分析软件，计算结果如下：学习参考资料分享 WORD格式整理计算结果分析：ⅰ变形：贝雷片最大变形为：0.22mm＜3000/700=4.3mm。挠度满足规范要求。ⅱ强度：最大弯矩出现在2#和3#单元，最大弯矩值为：191KN.m＜[M]=788.2kN.m，弯矩满足要求。最大弯矩出现在2#和3#单元，最大应力值为：57.2MPa＜[σ]=210MPa，强度满足要求。⑶I40a工字钢计算工字钢I40a力学性能:截面惯矩：[I0]=21720mm4，截面积：[A]=86.1cm2，截面抵抗矩：[W]=1090mm3，回转半径：i＝15.9cm，单位重量:67.6kg/m学习参考资料分享 WORD格式整理以跨中集中荷载计算，验算2I40a工字钢强度、刚度。如0#块托架设计图所示。三片贝雷片均作用于2I40a工字钢上，其中两侧分别支撑于节点上，中间贝雷片支撑于中跨处。计算模型视1/2个0#块重量作用于贝雷片：F=（422.3÷2）÷3÷2×10=351.9KNM=1/4×F×L=0.25×351.9×2=175.95KN·mσ=M/W=175.95÷1090×10-6÷2=80.7MPa＜[σ]=140MPa，强度满足要求。f=Fl3/48EI=（351.9×8）÷（48×2.1×108×21720×10-8）=1.3mm＜[f]=L/400=2000/400=5mm，挠度满足要求。⑷φ529螺旋钢管计算φ529螺旋钢管力学性能：截面惯矩：[I0]=44439mm4，截面积：[A]=130.9cm2，截面抵抗矩：[W]=3360mm3，回转半径：i＝18.422cm，单位重量:102.789kg/m根据0#块托架设计方案，视作1/2个0#块重量作用于4个φ529螺旋钢管上，螺旋钢管长度l=11m（取最大高度）单个钢管支撑反力：R=(422.3÷2)÷4×10×1.2=527.9KN单根钢管最大承载力[N]计算：钢管回转半径：i＝184.22mm计算长细比λ＝L/i＝11×1000/184.22＝59.7查表知轴心受压构件稳定系数ψ=0.818，钢材轴向允许应力[σ]=140MPa单根钢管立柱的稳定承载力值：[N]=ψ·A·σ=0.818×130.9×10-4×140×103=1499KN单个钢管支撑反力：R=527.9KN＜[N]=1499KN单根φ529螺旋钢管承载力满足设计要求。学习参考资料分享 WORD格式整理6临时支墩计算在悬臂施工过程中，存在不平衡荷载。为了抵抗施工过程中的平衡荷载，需要增加临时锚固措施。本方案采用在墩顶预埋HRB335φ32的螺纹钢筋措施。计算如下：图21临时锚固立面布置图学习参考资料分享 WORD格式整理图22垫块钢筋布置图图22临时支墩计算示意图R1、R2临时支座反力；G7为7#块自重，G71为挂篮重；G72为不平衡重。G7=41.1×26=1068.6KN，G71=550KN，G72=80KNG=G7+G71+G72=1698.6KN，a=1.6m，b7=29m6#、6"#块悬浇结束。则最大不平衡情况下为7"#块后于7#块悬浇，采用平衡力矩法计算得：R1=（G0/2+G1+G2+...+G6)+(G7+G71+G72)b7/aR2=(G7+G71+G72)(b7-a)/2a=(1068.6+550+80)(29-1.6)/3.2=14544KN现场选用HRB335φ32的螺纹带肋钢筋，钢筋抗拉强度为：310N/mm2则需HRB335φ32固结钢筋(A=8.0384cm2)：n=14544/(8.0384×10-4×310000)=59根取抗倾覆安全系数K=1.5，则需φ32固结钢筋N=1.5×59=89根，实际取90根，单个支墩预埋45根。(另外再用钢筋锚固力检算）根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002的规定：在混凝土中受拉钢筋的锚固长度L=a×(f1/f2)×d。式中:f1为钢筋的抗拉设计强度；学习参考资料分享 WORD格式整理f2为混凝土的抗拉设计强度；a为钢筋外形系数，光面钢筋取0.16，带肋钢筋取0.14；d为钢筋的公称直径。另外，当钢筋为HRB335级和HRB400级其直径大于25mm时，锚固长度应再乘1.1的修正系数。钢筋与混凝土间的极限粘结强度1.38～2.76MPa极限锚固力Tu=π×D×L×τsD----锚杆直径L----锚固段长度τs----极限粘结强度墩身混凝土C35：抗拉强度f2=1.57MPa，钢筋抗拉强度按310MPa计钢筋的锚固长度：L=1.1×0.14×(310/1.57)×32=974mm，实际钢筋锚固墩身1.8m，钢筋与混凝土间的极限粘结强度取1.8MPa单根锚固力：Tu=π×D×L×τs=3.14×32×974×1.8=176161N=176KN则需φ32锚筋为14544×2/176=166根。根据强度验算和钢筋锚固力验算，最终以强度控制，墩顶设置4个混凝土支墩，每个支墩预埋45根长度l=3.2m的HRB335φ32mm螺纹钢筋。7边跨现浇段支架检算根据现场地质条件，采用“自锁式”脚手架进行边跨现浇段施工，立模现浇7.75m边跨现浇段。地基处理采用回填5%改良土，改良换填深度1m，确保地基承载力达150Kpa，再铺设20cm碎石，上浇注25cmC20混凝土支架垫层基础。学习参考资料分享 WORD格式整理顺桥向立杆按90cm布置，横桥向立杆底板处按60cm布置，腹板处按30cm布置，翼板处按90cm布置，即为3*0.9m+5*0.3m+7*0.6m+5*0.3m+3*0.9m；立杆步距按1.2cm布置。立面纵横方面每隔5m设置剪刀撑，支架水平方向，设置5m每层的横向剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为45°～60°。内模支架采用钢管支架，支架间距按0.9m*0.9m布置，步距1.2m。在支架横桥方向铺设10×10cm方木作为横向分配梁，间距同支架横桥向立杆布置间距一致。顺桥向铺设15×15cm方木作为纵向分配梁，腹板按10×10cm方木间距0.1m布置（净距），底板按10×10cm方木间距0.2m布置（净距），翼板按10×10cm方木间距0.3m布置（净距）。底模板、侧模板、内模板均采用厚度18mm竹胶板，腹板拉杆采用直径20mm精轧螺纹钢筋，间距按不大于1.0×1.0m布置。并利用通气孔设置拉杆。图23边跨现浇段支架纵断面图学习参考资料分享 WORD格式整理图24边跨现浇段支架横断面布置图⑴计算荷载①梁体荷载边跨现浇段最大混凝土高度:腹板高3.05m，底板厚0.6m，顶板厚0.65m,翼板厚0.5m。混凝土高3.05m处：F1=3.05×26.5＝80.83KN/m2；（腹板）混凝土高1.25m处：F2=1.25×26.5＝33.13KN/m2；（底板）混凝土高0.5m处：F3=0.5×26.5＝13.25KN/m2；（翼板）②施工荷载施工人员机具荷载：取F4=3.5KN/m2振捣混凝土产生荷载：取F5=3KN/m2③支架模板自重模板：取F6=2.0KN/m2学习参考资料分享 WORD格式整理支架：取F7=2.5KN/m2⑵支架计算①底板下单个钢管支架受力计算P＝（3.5＋3.0＋2.0＋2.5）×0.9×0.6＋26.5×1.25×0.9×0.6＝23.8KN②腹板下单个钢管支架受力计算P＝（3.5＋3.0＋2.0＋2.5）×0.9×0.3＋26.5×3.05×0.9×0.3＝24.8KN③翼板下单个钢管支架受力计算P＝（3.5＋3.0＋2.0＋2.5）×0.9×0.9＋26.5×0.5×0.9×0.9＝19.6KN根据计算腹板下单根钢管受力最大为24.8KN，根据现场实际情况，支架搭设最大高度为8m，考虑扣件、横杆、斜杆、托架等的重量，则单根钢管最大轴力为：①单根钢管最大轴力:24.8KN，回转半径：i＝15.8mm②计算长细比λ＝l/i2＝8000/15.82＝32③查表知轴心受压构件稳定系数ψ=0.912④单根钢管支架的稳定承载设计值：Nd=ψ·A·σ=0.912×489×140×10-3=63.6KN＞N=24.8kN即单杆承载力满足要求。⑶底模板计算底模板横跨纵向方木，承担混凝土及施工荷载，腹板处底板方木间距按0.1m布置，按照简支梁建立模型计算。计算荷载取：，取底板长度1m计算，。弯矩：强度：学习参考资料分享 WORD格式整理强度满足要求，通过！挠度：模板挠度满足要求，通过！⑷横向方木计算横向分配梁为10×10cm方木，方木横跨在纵向分配梁之上，承担模板传递的均布荷载。腹板处跨度取l=0.3m，按简支梁建立模型。该处连续梁横向分配梁采用10×10cm方木，腹板和底板布置10×10cm净距0.1m的方木，翼板布置10×10cm净距为0.3m的方木。作用在纵梁上的均布荷载为：腹板处：q=F×b=（26.5×3.05+11）×0.2=18.4KN/m底板处：q=F×b=（26.5×1.25+11）×0.2=8.8KN/m翼板处：q=F×b=（26.5×0.5+11）×0.4=9.7KN/m计算荷载腹板q=18.4KN/m，计算跨度取l=0.3m：弯矩：强度：横向方木强度满足要求，通过！挠度：横向方木挠度满足要求，通过！学习参考资料分享 WORD格式整理⑸纵向方木计算纵向分配梁为15×15方木，方木横跨于支架立杆上托之上，承担由横向分配梁传递的荷载。计算跨度取支架纵向间距，取计算跨度l=0.9m，按简支梁建立模型.作用在横梁上的均布荷载在腹板和底板处每0.2m一道传递至纵向方木，翼板处每0.4m一道传递至纵向方木，按照简支梁建立模型：A段腹板处：F=91.8×0.2×0.3=5.5KNA段底板处：F=44.1×0.2×0.6=5.3KNA段翼板处:F=24.3×0.4×0.9=8.6KN腹板处计算荷载取F=8.6KN，计算跨度取l=0.9m：弯矩：强度：纵向15×15cm方木强度满足要求，通过！挠度：纵向15×15cm方木挠度满足要求，通过！⑹侧模板计算新浇混凝土对模板最大侧压力计算（1）（2）采用内部振捣器振捣时，新浇注的混凝土作用于模板的最大的侧压力，可按上述二式计算，并取二式中的较小值。学习参考资料分享 WORD格式整理γ—混凝土的容重，取26。5kN/m3t0—混凝土初凝时间，取10小时；β1—外加剂影响系数；β2—坍落度影响系数；V—混凝土浇筑速度，取1.5m/h（每小时浇筑1.5米）。取：采用计算对模板的最大侧压力：侧模板采用1.5cm厚竹胶板，竖向背肋采用10*10cm方木，方木间距0.2m，横向水平肋采用双[10槽钢。按均布荷载下的三跨连续梁计算模型计算，查《建筑施工计算手册》（中国建筑工业出版社）弯矩：其截面强度按下式计算：强度符合要求；其截面挠度按下式计算：挠度满足要求⑺竖肋计算学习参考资料分享 WORD格式整理侧模板竖肋采用10*10cm方木，方木间距0.2m，水平肋间距1.0m，竖肋通长布置，每个竖肋承受的线荷载为q=118.2*0.2=23.6KN/m，按均布荷载计算：弯矩：其截面强度按下式计算：强度满足要求；其截面挠度按下式计算：挠度满足要求。⑻水平肋计算水平肋采用双[10槽钢，间距按100cm考虑。拉杆间距100cm，荷载按均布荷载计算，计算荷载q=118.2KN/m：其截面强度按下式计算：强度满足要求；挠度满足要求。⑼拉杆计算学习参考资料分享 WORD格式整理根据现场实际情况和施工方便，腹板对拉杆采用φ20的精轧螺纹钢。拉杆布置间距为1.0*1.0m。模板拉杆计算公式为：P——模板拉杆承受的拉力（KN）F——混凝土的侧压力（N/m2）A——模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a*ba——模板拉杆的横向间距（m）；b——模板拉杆的纵向间距（m）；拉杆强度满足要求。⑽地基承载力计算①25cm厚C20混凝土检算根据计算单根钢管支架的最大受力为23.8kN，取其垫板单元尺寸为：0.15m×0.15m。基础C20混凝土强度满足要求！②混凝土以下地基检算受力单元应力按45°角传递考虑，单元尺寸为：0.65×0.65m。由于最大钢管支架受力处地基应力应达到56.3KPa，现场地基处理要求承载力大于200KPa。100#-103#连续梁2处边跨现浇段基础处理方式为：采用5%石灰改良土（根据现场地质情况，换填1m即可）+20cm碎石换填做垫层使地基基本承载力达到300KPa，在垫层上再浇注一层厚度25cm的C20混凝土垫层基础，综上所述，学习参考资料分享 WORD格式整理地基承载力满足要求。学习参考资料分享WORD格式整理读书的好处1、行万里路，读万卷书。2、书山有路勤为径，学海无涯苦作舟。3、读书破万卷，下笔如有神。4、我所学到的任何有价值的知识都是由自学中得来的。——达尔文5、少壮不努力，老大徒悲伤。6、黑发不知勤学早，白首方悔读书迟。——颜真卿7、宝剑锋从磨砺出，梅花香自苦寒来。8、读书要三到：心到、眼到、口到9、玉不琢、不成器，人不学、不知义。10、一日无书，百事荒废。——陈寿11、书是人类进步的阶梯。12、一日不读口生，一日不写手生。13、我扑在书上，就像饥饿的人扑在面包上。——高尔基14、书到用时方恨少、事非经过不知难。——陆游15、读一本好书，就如同和一个高尚的人在交谈——歌德16、读一切好书，就是和许多高尚的人谈话。——笛卡儿17、学习永远不晚。——高尔基18、少而好学，如日出之阳；壮而好学，如日中之光；志而好学，如炳烛之光。——刘向19、学而不思则惘，思而不学则殆。——孔子20、读书给人以快乐、给人以光彩、给人以才干。——培根学习参考资料分享'