楼板实用模板高支架计算书

'实用标准文案楼板模板高支架计算书楼板模板的计算参照《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)、《混凝土结构工程施工规范》(GB506666-2011)、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《组合钢模板技术规范》(GB50214-2001)、《木结构设计规范》(GB50005━2003)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)等编制。本支架计算公式(1)根据脚手架试验，参照脚手架规范和脚手架工程实例，本支架计算公式(2)参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。楼板楼板现浇厚度为0.20米，模板支架搭设高度为6.00米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=1.20米，立杆的步距h=1.20米。模板面板采用胶合面板，厚度为18mm，板底龙骨采用木方:50×80；间距：300mm;梁顶托采用10号工字钢。采用的钢管类型为48×3.5，采用扣件连接方式。立杆上端伸出至模板支撑点长度：0.30米。精彩文档 实用标准文案图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元一、模板面板计算依据《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011,4.3.5和4.3.6计算。面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。使用模板类型为：胶合板。(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×1.200=6.024kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×1.200=0.420kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13=2.500×1.200=3.000kN/m精彩文档 实用标准文案均布线荷载标准值为：q=25.100×0.200×1.200+0.350×1.200=6.444kN/m均布线荷载设计值为：q1=1.00×[1.35×(6.024+0.420)+1.4×0.9×3.000]=12.479kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；(1)抗弯强度计算M=0.1q1l2=0.1×12.479×0.3002=0.112kN.mσ=M/W<[f]其中σ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；经计算得到面板抗弯强度计算值σ=0.112×1000×1000/64800=1.733N/mm2面板的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×6.444×3004/(100×8000×583200)=0.076mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、板底龙骨的计算板底龙骨按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.200×0.300=1.506kN/m精彩文档 实用标准文案(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.350×0.300=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q13=2.500×0.300=0.750kN/m均布线荷载标准值为：q=25.100×0.200×0.300+0.350×0.300=1.611kN/m均布线荷载设计值为：q1=1.00×[1.35×(1.506+0.105)+1.4×0.9×0.750]=3.120kN/m2.板底龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算过程如下:板底龙骨的截面力学参数为本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:W=5.00×8.00×8.00/6=53.33cm3；I=5.00×8.00×8.00×8.00/12=213.33cm4；(1)抗弯强度计算M=0.1q1l2=0.1×3.120×1.2002=0.449kN.mσ=M/W<[f]其中σ——板底龙骨的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——板底龙骨的最大弯距(N.mm)；　　W——板底龙骨的净截面抵抗矩；[f]——板底龙骨的抗弯强度设计值，取16.50N/mm2；经计算得到板底龙骨抗弯强度计算值σ=0.449×1000×1000/53333=8.424N/mm2板底龙骨的抗弯强度验算σ<[f],满足要求!(2)挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250板底龙骨最大挠度计算值v=0.677×1.611×12004/(100×9000×2133333)=1.178mm精彩文档 实用标准文案板底龙骨的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!最大支座力最大支座力N=1.1ql=1.1×3.120×1.200=3.744kN三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=3.744kN均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。托梁计算简图托梁剪力图(kN)精彩文档 实用标准文案托梁弯矩图(kN.m)经过计算得到最大弯矩M=1.872kN.m经过计算得到最大支座F=16.697kN经过计算得到最大变形V=0.4mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=49.00cm3；截面惯性矩I=245.00cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=1.872×106/49000.0=38.20N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=0.4mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=8×1.00=8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0×1.00=8.00KN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.2000×6.000=1.200kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》（JGJ130-2011）附录A.0.3精彩文档 实用标准文案满堂支撑架自重标准值。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.200×1.200×1.200=7.229kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=8.933kN。2.活荷载为施工荷载标准值。计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取2.50kN/m2经计算得到，活荷载标准值NQ=2.500×1.200×1.200=3.600kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值模板支架的荷载设计值:N=1.00×(1.35×NG+1.4×0.9×NQ)=16.595kN六、立杆的稳定性计算1、不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——不考虑风荷载时,立杆的轴心压力设计值，N=16.60kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ=l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；（1）.参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)，由公式(1)、(2)计算顶部l0=kμ1(h+2a)(1)底部l0=kμ2h(2)其中，k——计算长度附加系数，应按表5.4.6采用；k=1.155；精彩文档 实用标准文案μ——考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按附录C采用；μ1=1.714，μ2=2.492a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.30m；计算长细比时，K取1；公式(1)的计算结果：λ=μ（h+2a）/i=1.714×(1.200+2×0.30)×100/1.580=195<[λ]=210,满足要求!公式(2)的计算结果：λ=μh/i=2.492×1.200×100/1.580=189<[λ]=210,满足要求!立杆计算长度l0=kμ（h+2a）=1.155×1.714×(1.20+2×0.30)=3.56立杆计算长度l0=kμh=1.155×2.492×1.20=3.45l0/i=3562.713/15.800=225由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.144钢管立杆受压应力计算值=235.85N/mm2，立杆的稳定性计算>[f1]=205.00N/mm2,不满足要求!建议减少立杆间距。附录：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.4.6满堂支撑架计算长度附加系数取值K———————————————————————————————————高度H（m）H≤88Mmax=23.48所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。九、模板的搭设要求:1、顶部支撑点的设计要求:a.钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须锲紧；其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm精彩文档 实用标准文案，插入立杆内的长度不得小于150mm；螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心；b.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于500mm；碗扣式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于700mm；2、模板支架的构造要求:a.梁和板的立杆，其纵横间距应相等或成倍数；b.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1ｍ；靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm,如下图所示：c.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；d.水平杆搭接接头的搭接长度不应小于1ｍ，应采用不少于3个旋转扣件固定;e.当满堂支撑架高宽比不满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录C表C-2～表C-5规定（高宽比大于2或2.5）时，满堂支撑架应在支架的四周和中部与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为6m～9m,竖向间距应为2m～3m。在无结构柱部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性连接，在有空间部位，满堂支撑架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布置2～3跨。支撑架高宽比不应大于3；f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。精彩文档 实用标准文案g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。h.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；i.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；3、扣件安装应符合下列规定：a.螺栓拧紧力矩应控制在40～65N.m之间；b.主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；c.对接扣件开口应朝上或朝内；d.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；4、钢管扣件模板支架体系的剪刀撑应符合以下要求：（1）、普通型：a.在架体外侧周边及内部纵、横向每5m～8m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m～8m；(b.在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m；（2）、加强型：a.当立杆纵、横间距为0.9m×0.9m～1.2m×1.2m时，在架体外侧周边及内部纵、横向每4跨（且不大于5m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为4跨；b.当立杆纵、横间距为0.6m×0.6m～0.9m×0.9m(含0.6m×0.6m，0.9m×0.9m)时，在架体外侧周边及内部纵、横向每5跨（且不小于3m），应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5跨；c.当立杆纵、横间距为0.4m×0.4m～0.6m×0.6m（含0.4m×0.4m）时，在架体外侧周边及内部纵、横向每3m～3.2m应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为3m～3.2m；d.在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，当支撑高度超过8m，或施工总荷载大于15kN/㎡，或集中线荷载大于20kN/m精彩文档 实用标准文案的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m～5m；5、高大模板工程执行建质[2009]87号《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》规定。6、立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。7、施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。精彩文档'