望龙西桥主梁现浇支架计算书

'郑州市郑东新区龙子湖区四座桥梁工程望龙西桥郑州市郑东新区龙子湖区四座桥梁工程望龙西桥（B8）满堂支架计算书计算：复核：审核：中铁大桥局集团一公司设计事务所2013年6月 郑州市郑东新区龙子湖区四座桥梁工程望龙西桥目录1工程概况11.1主要技术标准：12计算依据23参数选取及荷载组合23.1部分荷载系数（荷载）取值23.2荷载组合33.3材料力学性能参数34支架计算分析74.1箱梁截面形式74.2支架布置74.3非塔梁固结区段箱梁现浇支架计算74.3.1竹胶板检算84.3.2方木小楞检算104.3.3方木大楞检算134.3.4箱梁钢管脚手架支架检算174.3.4.1翼缘板及顶板部位钢管脚手架立杆强度、稳定性检算174.3.4.2腹板下钢管脚手架立杆强度、稳定性检算184.3.4.3底板钢管脚手架立杆强度、稳定性检算194.3.4.4中隔板处钢管脚手架立杆强度、稳定性检算214.3.5地基承载力检算224.4塔梁固结区段箱梁现浇支架计算224.4.1竹胶板检算234.4.2方木小楞检算254.4.3方木大楞检算284.4.4箱梁钢管脚手架支架检算314.4.4.1翼缘板及顶板部位钢管脚手架立杆强度、稳定性检算314.4.4.2腹板下钢管脚手架立杆强度、稳定性检算324.4.4.3底板钢管脚手架立杆强度、稳定性检算33 郑州市郑东新区龙子湖区四座桥梁工程望龙西桥4.4.4.4中隔板处钢管脚手架立杆强度、稳定性检算354.4.5地基承载力检算365结论36 精品文档欢迎下载1工程概况望龙西桥位于龙子湖地区的龙子湖中路，根据总体桥梁设计定名为B8桥梁。望龙西桥（B8）桥东与龙子湖纵贯一路道路中心相接，桥西与龙子湖内环道路中心相接。设计桥梁为主跨96m，边跨72m，总长168m的双索面斜塔斜拉桥，斜拉桥主梁为两个单箱双室预应力混凝土现浇箱梁，中间用横梁相连，主塔横向中心距35m，桥面全宽50m。全桥纵坡东侧2.232%，西侧2.084%。斜拉索中心处梁高2.5m，桥中线处梁高2.763m，横坡1.5%。桥梁主墩采用直径1.5m、长70m的钻孔灌注桩基础，每侧塔柱下32根，共计64根；桥台采用钻孔灌注桩基础，每个桥台11根，其中，桥台中间直径3根1.2m、长30m的钻孔灌注桩，其余8根均长直径1.2m、长50m，共计22根。1.1主要技术标准：（1）道路等级：城市主干道；设计速度：50Km/h。（2）桥梁设计基准期：100年；设计荷载：城-A。（3）环境类别：Ⅰ类（寒冷地区）。（4）设计桥梁宽度(桥塔处)：6.0m人行、非机动车道+3.0m桥塔分隔带+12.0m机动车道+8.0m中央分隔带+12.0m机动车道+3.0m桥塔分隔带+6.0m人行、非机动车道，总宽度50m；主跨和边跨人行、非机动车道宽分别为6.75m、6.25m。（5）桥面纵坡：桥西侧纵坡2.084﹪，桥东侧纵坡2.232﹪，竖曲线半径R=2000m,桥面最高点离桥塔中心线约10.8m。（6）桥面横坡：行车道设1.5﹪双向坡，人行道设1.5﹪单向坡。（7）设计洪水频率：设计通航水位为82.0m。（8）通航净空：净宽：40m，净高2.5m。（9）结构安全等级：一级。（10）地震烈度：抗震基本烈度7度，地震动峰值加速度为0.15g。（11）防撞等级：车行道设钢筋混凝土防撞护栏（防撞等级：SA,SAm）。（12）桥面防水等级：Ⅰ级。中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载（13）交通设施等级：B级。2计算依据《郑州市郑东新区龙子湖区四座桥梁工程望龙西桥（B8）施工图设计》同济大学建筑设计院（集团）有限公司编制《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(D62-2004)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)《建筑施工扣件式脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)《木结构设计规范》（GB50005-2003）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《路桥施工计算手册》周水兴等著人民交通出版社3参数选取及荷载组合3.1部分荷载系数（荷载）取值①碗扣式（扣件式）钢管支架自重（立柱、纵向水平杆、横向水平杆等）：取38.4N/m②新浇砼容重：26kN/m3③模板自重(含内模、侧模及方木)以砼自重的5%计④施工人员、施工料具堆放、运输荷载:2.5kPa⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载：2.0kPa⑥振捣混凝土产生的荷载:2.0kPa（竖向荷载），4.0（水平荷载）⑦风荷载：Wk=0.56kPa⑧压重区段铁砂换算砼高度：1.4m⑨梁面以上索塔施工用脚手架平台换算砼高度：0.4m中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载3.2荷载组合计算模板强度、刚度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)计算脚手架强度、刚度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)计算脚手架稳定:q=1.2×(①+②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)计算脚手架单肢立杆承载力：q=1.2×(①+②+③)+0.9×1.4×(④+⑤+⑥+⑦）注：为偏安全计，刚度计算荷载取值取用与强度计算荷载取值。3.3材料力学性能参数1)覆面竹胶合模板的强度设计值及弹性模量覆面竹胶合模板的静曲强度（抗弯强度设计值）及弹性模量可按《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）中表3.5.5规定选用。2)木结构的强度设计值及弹性模量木结构中木材的强度设计值、弹性模量及调整系数可按《木结构设计规范》（GB50005-2003）中第4.2.1条和第4.2.3条规定选用。中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载1)钢管脚手架的强度设计及弹性模量钢管脚手架的有关设计参数可按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)中附录B规定选用。2)钢材的强度设计值钢结构中钢材的强度设计值可按《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载中第3.4.1条规定选用。1)混凝土的轴心抗压强度设计值混凝土的轴心抗压强度设计值按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(D62-2004)中3.1.4条规定进行选取。中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载4支架计算分析4.1箱梁截面形式主梁断面（取一半结构）示意图(单位：mm)4.2支架布置本箱梁现浇支架采用φ48钢管脚手架+25cm砼垫层方案，塔梁固结段由于承受梁体上面传下来的施工脚手平台，故此区段进行加密处理。φ48钢管脚手架除斜撑、剪刀撑及倒角处部分立杆、水平杆均采用扣件式钢管外，其他钢管均采用φ48x3.5mm碗扣式钢管,在立杆顶、低端应设置可调底座和可调托撑,在钢管支架的搭设应严格按照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）和《建筑施工扣件式钢脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）规定要求施工。4.3非塔梁固结区段箱梁现浇支架计算钢管布置：立杆纵向间距横隔板处60cm，其他位置90cm；横向间距边翼缘板处120cm，腹板处30cm，底板处60cm，中翼缘板处120cm（有横隔板时90cm）。横向斜撑一般300cm一道；纵向斜撑一般300cm一道。斜撑采用普通φ48x3.5mm钢管连续设置，与立杆用扣件连接可靠。地基处理：承台附近土应进行回填，回填土应分层夯实,压实度要求不小于90%；其它位置应先除去地表耕种虚土，再对原状土进行夯实处理，压实度要求不小于90%;要求处理后的地基承载力不小于180KPa。地基处理至设计标高，浇筑25cm混凝土垫层。中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载箱梁内模和外模均采用δ＝15mm的覆面竹胶合模板,小楞采用50×100mm方木,大楞采用100×100mm方木和100×150mm方木两种规格。压重区段支架将铁砂的填筑吨位换算砼的填筑高度进行计算。按设计图纸要求，单个箱室填筑282.8KN铁砂，换算成砼的填筑高度为：h=282.8÷26÷（3×2.6）=1.4m。4.3.1竹胶板检算模板采用δ＝15mm的覆面竹胶合模板,直接搁置于方木小楞上,方木小楞在顶板倒角部位按间距L=0.30米布置、顶板其他位置按间距L=0.35米布置，底板按间距L=0.25米布置，腹板按间距L=0.2米布置，侧模按L=0.2米布置，按3跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽按如下模型进行计算：覆面竹编胶合模板的力学性能指标按《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）中的5层15mm厚考虑，则：fjm＝35MPa，E=9898MPa。竹胶板截面参数指标：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3；I=bh3/12=1000×153/12=mm41、顶板模板验算①荷载组合q=1.2×26×0.25×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）=17.29kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝17.29×0.352/10＝0.211KN.mσmax＝Mmax/W＝0.211×106/37500＝5.63MPa≤35MPa,`合格③刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝17.29×3504/(150×9898×)＝0.62mm中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载≤350/400＝0.88mm,合格2、倒角模板验算①荷载组合q=1.2×26×0.55×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）=27.12kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝27.12×0.32/10＝0.244KN.mσmax＝Mmax/W＝0.244×106/37500＝6.51MPa≤35MPa,合格③刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝27.12×3004/(150×9898×)＝0.53mm≤[δ0]＝300/400＝0.75mm,合格3、底板（计压重）模板验算①荷载组合q=1.2×26×1.95×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）=72.98kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝72.98×0.252/10＝0.46KN.mσmax＝Mmax/W＝0.46×106/37500＝12.2MPa≤35MPa，合格③刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝72.98×2504/(150×9898×)＝0.68mm≤250/400＝0.63mm，不合格上述刚度是按强度荷载组合进行计算，不合格，刚度组合计算如下：δ＇＝qL4/(150EI)＝59.74×2504/(150×9898×)＝0.56mm≤250/400＝0.63mm，合格4、腹板底模模板验算①荷载组合q=1.2×26×2.504×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）=91.13kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝91.13×0.22/10＝0.36KN.mσmax＝Mmax/W＝0.36×106/37500＝9.7MPa≤35MPa，合格③刚度检算中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载δ＝qL4/(150EI)＝91.13×2004/(150×9898×)＝0.35mm≤200/400＝0.5mm，合格5、腹板侧模模板验算混凝土侧压力：PM=0.22γt0β1β2V1/2式中：γ—混凝土的自重密度，取25KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T为砼温度℃，暂取10，则t0=200/（20+15）=5.7；β1—外加剂影响修正系数，取1.2；β2—砼坍落度影响修正系数，取1.0；v—混凝土浇注速度（m/h）,取1.0；PM=0.22×25×5.7×1.2×1.0×1.01/2=33.7KN/m2有效压头高度：h=PM/γ=33.7/25=2.11振捣砼对侧面模板的压力：4.0KPa水平荷载：q=(1.2×33.7+1.4×4.0)×1.0=46.08kN/m①强度检算Mmax＝qL2/10＝46.08×0.22/10＝0.18KN.mσmax＝Mmax/W＝0.18×106/37500＝4..9MPa≤35MPa，合格②刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝46.08×2004/(150×9898×)＝0.18mm≤200/400＝0.5mm，合格4.3.2方木小楞检算方木小楞搁置于方木大楞上，小楞方木规格为50×100mm,方木小楞在顶板倒角部位按间距0.30米布置、顶板位置按间距0.35米布置，底板按间距0.25米布置，腹板按间距0.2米布置，侧模按0.2米布置。方木大楞在顶板按间距L=0.9米布置，底板按间距L=0.6米布置，腹板按间距L=0.3米布置，侧模按L=0.6米布置，小楞亦按连续梁考虑。方木的力学性能指标按《木结构设计规范》（JT50005-2003）中的TC-13类木材并并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm＝13×0.9中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载×1.1×0.9＝11.6MPa,E=10×103×0.85×1.1×0.9=8.4×103MPa。按三跨连续梁来计算，模型如下：（注：图中L为大楞间距）方木小楞截面参数指标：W=b×h2/6=50×1002/6=8.3×104mm3I=b×h3/12=50×1003/12=4.17×106mm41、顶板小楞验算①荷载组合q=0.35×（1.2×26×0.25×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=6.05kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝6.05×0.92/10＝0.49KN.mσmax＝Mmax/W＝0.49×106/8.3×104＝5.9MPa≤11.6MPa，合格③刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝6.05×12004/(150×8400×4.17×106)＝0.76mm≤1200/400＝3.0mm，合格2、倒角小楞验算①荷载组合q=0.3×（1.2×26×0.40×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=6.6kN/m①强度检算Mmax＝qL2/10＝6.6×0.92/10＝0.96KN.mσmax＝Mmax/W＝0.96×106/8.3×104＝11.5MPa≤11.6MPa，合格②刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝6.6×12004/(150×8400×4.17×106)＝2.63mm≤1200/400＝3.0mm，合格3、底板（计压重）小楞验算中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载①荷载组合q=0.25×（1.2×26×1.95×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=18.25kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝18.25×0.92/10＝0.66KN.mσmax＝Mmax/W＝0.66×106/8.3×104＝7.9MPa≤11.6MPa，合格①刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝18.25×6004/(150×8400×4.17×106)＝0.45mm≤600/400＝1.5mm，合格4、腹板底模小楞验算①荷载组合q=0.20×（1.2×26×2.504×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=18.23kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝18.23×0.62/10＝0.16KN.mσmax＝Mmax/W＝0.16×106/8.3×104＝2.0MPa≤11.6MPa，合格①刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝18.23×3004/(150×8400×4.17×106)＝0.03mm≤300/400＝0.75mm，合格5、腹板侧模小楞验算水平荷载：混凝土侧压力：PM=0.22×25×5.7×1.2×1.0×1.01/2=33.7KN/m2有效压头高度：h=PM/γ=33.7/25=1.35振捣砼对侧面模板的压力：4.0KPa水平荷载：q=0.2×（(1.2×33.7+1.4×4.0)×1.0）=9.22kN/m①强度检算Mmax＝qL2/10＝9.22×0.62/10＝0.33KN.mσmax＝Mmax/W＝0.33×106/8.3×104＝4.0MPa≤11.6MPa，合格②刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝9.22×6004/(150×8400×4.17×106)＝0.23mm≤600/400＝1.5mm，合格中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载4.3.3方木大楞检算大楞规格为100×100mm和100×150mm（仅在压重箱室底腹板下使用）的方木，方木大楞在顶板按间距1.2米布置，底板按间距0.6米布置，腹板按间距0.3米布置，侧模按0.6米布置（2φ48×3.5钢管通过蝴蝶扣及对拉杆组成背带系统），大楞按三跨连续梁考虑，计算方法参考《路桥施工计算手册》。（注：图中L表示脚手架纵桥向间距）方木的力学性能指标按《木结构设计规范》（JT50005-2003）中的TC-13类木材并并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm＝13×0.9×1.1×0.9＝11.6MPa,E=10×103×0.85×1.1×0.9=8.4×103MPa。按照大小楞均三跨连续梁计算，采用midas2012进行简化计算，为计算方便同时将大小楞建模，荷载直接加载在小楞上面；自重软件自动计入。1、顶板大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）①荷载组合（小楞）q=0.35×（1.2×26×0.25×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=6.05kN/m②强度及刚度检算Midascivil模型图中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载Midascivil应力图Midascivil位移图计算结果：最大组合应力：σmax=10.3MPa≤11.6MPa，合格最大变形：δ=1.4mm≤900/400＝2.25mm，合格2、倒角大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）①荷载组合（小楞）q=0.3×（1.2×26×0.55×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=8.14kN/m②强度及刚度检算Midascivil模型图Midascivil应力图Midascivil位移图计算结果：最大组合应力：σmax=8.0MPa≤11.6MPa，合格最大变形：δ=0.34mm≤900/400＝2.25mm，合格3、底板（计压重）大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）①荷载组合（小楞）中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载q=0.25×（1.2×26×1.95×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=18.25kN/m②强度及刚度检算Midascivil模型图Midascivil应力图Midascivil位移图计算结果：最大组合应力：σmax=9.5MPa≤11.6MPa，合格最大变形：δ=0.95mm≤900/400＝2.25mm，合格4、腹板大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）①荷载组合（小楞）q=0.2×（1.2×26×2.504×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=18.23kN/m②强度及刚度检算Midascivil模型图中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载Midascivil应力图Midascivil位移图计算结果：最大组合应力：σmax=10.9MPa≤11.6MPa，合格最大变形：δ=1.47mm≤900/400＝2.25mm，合格5、侧模大楞验算（对拉筋纵横向间距均为L=0.6m）水平荷载：混凝土侧压力：PM=0.22×25×5.7×1.2×1.0×0.81/2=33.7KN/m2有效压头高度：h=PM/γ=33.7/25=1.35振捣砼对侧面模板的压力：4.0KPa水平荷载：q=0.2×(1.2×33.7+1.4×4.0)×1.0=9.22kN/m①荷载组合小楞支反力F=9.22×0.6×1.1=6.08KN②强度检算Mmax＝FL/3＝6.08×0.6/3＝1.22KN.mσmax＝Mmax/W＝1.22×106/＝119.8MPa≤11.6MPa，合格③刚度检算δ＝5FL3/(162EI)＝5×6.08×6003/(162××)＝0.79mm≤0.6/400＝1.5mm，合格4.3.4箱梁钢管脚手架支架检算4.3.4.1翼缘板及顶板部位钢管脚手架立杆承载力检算此部位范围支架布置为（纵桥向间距×横桥向间距×横杆步距）：90cm×120cm×120cm。单肢立杆轴向力每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的轴向力设计值为：中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载Nw=1.2×∑NGK+0.9×1.4∑NQK式中：∑NGK——支架结构及构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和。∑NGK=1.1×0.9×1.2×26×(0.25+0.55)/2=12.36KNN=1.2×12.36+0.9×1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.9×1.2=23.67KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中：Mw——风荷载标准值产生的弯矩；——风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a——立杆纵距；取90cm；l0——立杆步距；取120cm。Mw=1.4×0.56×0.9×1.22/10=0.102KN·m欧拉临界力计算回转半径i=15.8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比λ=l/i=1200/15.8=76<250；参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得ψ=0.744。NE=π2××489/762=N立杆压弯强度验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中：Nw--钢管所承受的垂直荷载，计算得Nw=23.67KN；β--有效弯矩系数,取1.0γ--截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；A--钢管的截面积，A=4.89cm2；中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载W--截面模量，W=5.08cm3；ψ--轴心受压杆件的稳定系数；MW--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE--欧拉临界力=23670/(0.744×489)+0.9×1×0.101×1000/(1.15×5.08×(1-0.8×(23.67/175.469)))=82.5MPa≤f=205MPa，合格4.3.4.2腹板下钢管脚手架立杆强度、稳定性检算此部位范围支架布置为（纵桥向间距×横桥向间距×横杆步距）：90cm×30cm×120cm。单肢立杆轴向力每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的轴向力设计值为：Nw=1.2×∑NGK+0.9×1.4∑NQK式中：∑NGK——支架结构及构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和。∑NGK=1.1×0.9×0.3×26×2.504=19.34KNN=1.2×19.34+0.9×1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.9×0.3=25.41KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中：Mw——风荷载标准值产生的弯矩；——风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a——立杆纵距；取90cm；l0——立杆步距；取120cm。Mw=1.4×0.56×0.9×1.22/10=0.101KN·m欧拉临界力计算中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载回转半径i=15.8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比λ=l/i=1200/15.8=76<250；参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得ψ=0.744。NE=π2××489/762=N立杆压弯强度验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中：Nw--钢管所承受的垂直荷载，计算得Nw=25.41KN；β--有效弯矩系数,取1.0γ--截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；A--钢管的截面积，A=4.89cm2；W--截面模量，W=5.08cm3；ψ--轴心受压杆件的稳定系数；MW--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE--欧拉临界力=25410/(0.744×489)+0.9×1×0.101×1000/(1.15×5.08×(1-0.8×(25.41/175.469)))=87.5MPa≤f=205MPa，合格4.3.4.3底板钢管脚手架立杆强度、稳定性检算此部位范围支架布置为（纵桥向间距×横桥向间距×横杆步距）：90cm×60cm×120cm。单肢立杆轴向力每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的轴向力设计值为：中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载Nw=1.2×∑NGK+0.9×1.4∑NQK式中：∑NGK——支架结构及构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和。∑NGK=1.1×0.9×0.6×26×1.4=21.62KNN=1.2×21.62+0.9×1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.9×0.6=30.37KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中：Mw——风荷载标准值产生的弯矩；——风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a——立杆纵距；取90cm；l0——立杆步距；取120cm。Mw=1.4×0.56×0.9×1.22/10=0.101KN·m欧拉临界力计算回转半径i=15.8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比λ=l/i=1200/15.8=76<250；参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得ψ=0.744。NE=π2××489/762=N立杆压弯强度验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中：Nw--钢管所承受的垂直荷载，计算得Nw=30.37KN；β--有效弯矩系数,取1.0γ--截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；A--钢管的截面积，A=4.89cm2；中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载W--截面模量，W=5.08cm3；ψ--轴心受压杆件的稳定系数；MW--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE--欧拉临界力=30370/(0.744×489)+0.9×1×0.101×1000/(1.15×5.08×(1-0.8×(30.37/175.469)))=101.5MPa≤f=205MPa，合格4.3.4.4中隔板处钢管脚手架立杆强度、稳定性检算此部位范围支架布置为（纵桥向间距×横桥向间距×横杆步距）：60cm×60cm×120cm。单肢立杆轴向力每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的轴向力设计值为：Nw=1.2×∑NGK+0.9×1.4∑NQK式中：∑NGK——支架结构及构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和。∑NGK=1.1×0.6×0.3×26×2.504=12.89KNN=1.2×12.89+0.9×1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.6×0.6=18.41KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中：Mw——风荷载标准值产生的弯矩；——风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a——立杆纵距；取60cm；l0——立杆步距；取120cm。Mw=1.4×0.56×0.6×1.22/10=0.067KN·m欧拉临界力计算中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载回转半径i=15.8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比λ=l/i=1200/15.8=76<250；参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得ψ=0.744。NE=π2××489/762=N立杆压弯强度验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中：Nw--钢管所承受的垂直荷载，计算得N=18.41KN；β--有效弯矩系数,取1.0γ--截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；A--钢管的截面积，A=4.89cm2；W--截面模量，W=5.08cm3；ψ--轴心受压杆件的稳定系数；MW--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE--欧拉临界力=18410/(0.744×489)+0.9×1×0.101×1000/(1.15×5.08×(1-0.8×(18.41/175.469)))=67.6MPa≤f=205MPa，合格4.3.5地基承载力检算支架地基处理承台附近土应进行回填，回填土应分层夯实,压实度要求不小于90%；其它位置应先除去地表耕种虚土，再对原状土进行夯实处理，压实度要求不小于90%；要求处理后的地基承载力不小于180KPa。钢管脚手架支架地基承载力检算中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载单根φ48钢管所承受的最大轴向荷载为30.9kN，混凝土垫层厚度25cm,混凝土标号采用C25。混凝土承载力：σmax＝N/A=30900/489=63.2Mpa＞fc=11.5MPa，不满足规范要求,现加设可调底座,可调底座面积按88×88mm计算σmax＝N/A=30900/(π×(88/2)2)=5.08Mpa＜fc=11.5MPa，合格地基承载力为：σmax＝N/A=30900/(π×(588/2)2)=114Kpa＜180kPa，合格4.4塔梁固结区段箱梁现浇支架计算钢管布置：立杆纵向间距，横隔板处60cm，其他位置90cm；横向间距，边翼缘板处90cm，腹板处30cm，底板处60cm，中翼缘板处90cm（有横隔板时60cm）。横向斜撑：一般300cm一道；纵向斜撑：两道横向斜撑之间加设。斜撑采用普通φ48x3.5mm钢管连续设置，与立杆用扣件连接可靠。地基处理：承台附近土应进行回填，回填土应分层夯实,压实度要求不小于90%；其它位置应先除去地表耕种虚土，再对原状土进行夯实处理，压实度要求不小于90%;要求处理后的地基承载力不小于180KPa。地基处理至设计标高，浇筑25cm混凝土垫层。箱梁内模和外模均采用δ＝15mm的覆面竹胶合模板,小楞采用50×100mm方木,大楞采用100×150mm方木。塔梁固结区段将脚手架平台重量换算成砼的高度，再将换算砼的高度加到原有箱梁砼的高度（厚度）上进行计算。按设计图纸要求，脚手架平台按10KN/m2，换算成砼的填筑高度为：h=10÷26≈0.4m。4.4.1竹胶板检算模板采用δ＝15mm的覆面竹胶合模板,直接搁置于方木小楞上,沿横桥向布置，在顶板处及倒角处均按30cm布置；在侧模处、底板和腹板处均按20cm布置。模板按3跨连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽按如下模型进行计算：中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载覆面竹编胶合模板的力学性能指标按《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）中的5层15mm厚考虑，则：fjm＝35MPa，E=9898MPa。竹胶板截面参数指标：W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3；I=bh3/12=1000×153/12=mm41、顶板模板验算①荷载组合q=1.2×26×0.7×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）=32.03kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝32.03×0.302/10＝0.29KN.mσmax＝Mmax/W＝0.29×106/37500＝7.7MPa≤35MPa,`合格③刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝32.03×3004/(150×9898×)＝0.62mm≤300/400＝0.75mm,合格2、顶板倒角模板验算①荷载组合q=1.2×26×0.9×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）=38.58kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝38.58×0.32/10＝0.35KN.mσmax＝Mmax/W＝0.35×106/37500＝9.3MPa≤35MPa,合格③刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝38.58×3004/(150×9898×)＝0.75mm≤300/400＝0.75mm,合格3、底板模板验算中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载①荷载组合q=1.2×26×1.0×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）=41.86kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝41.86×0.202/10＝0.17KN.mσmax＝Mmax/W＝0.17×106/37500＝4.5MPa≤35MPa，合格③刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝41.86×2004/(150×9898×)＝0.16mm≤200/400＝0.5mm，合格4、腹板底模模板验算①荷载组合q=1.2×26×2.904×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0）=104.1kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝104.1×0.22/10＝0.42KN.mσmax＝Mmax/W＝0.42×106/37500＝11.1MPa≤35MPa，合格③刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝104.1×2004/(150×9898×)＝0.4mm≤200/400＝0.5mm，合格5、腹板侧模模板验算混凝土侧压力：PM=0.22γt0β1β2V1/2式中：γ—混凝土的自重密度，取25KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T为砼温度℃，暂取10，则t0=200/（20+15）=5.7；β1—外加剂影响修正系数，取1.2；β2—砼坍落度影响修正系数，取1.0；v—混凝土浇注速度（m/h）,取1.0；PM=0.22×25×5.7×1.2×1.0×1.01/2=33.7KN/m2有效压头高度：h=PM/γ=33.7/25=2.11振捣砼对侧面模板的压力：4.0KPa水平荷载：q=(1.2×33.7+1.4×4.0)×1.0=46.08kN/m中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载①强度检算Mmax＝qL2/10＝46.08×0.22/10＝0.18KN.mσmax＝Mmax/W＝0.18×106/37500＝4..9MPa≤35MPa，合格②刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝46.08×2004/(150×9898×)＝0.18mm≤200/400＝0.5mm，合格4.4.2方木小楞检算方木小楞搁置于方木大楞上，小楞方木规格为50×100mm,方木小楞在顶板处及倒角处均按30cm布置；在侧模处、底板和腹板处均按20cm布置。方木大楞（背带）在顶板按间距L=0.9米布置，底板按间距L=0.6米布置，腹板按间距L=0.3米布置，侧模按L=0.6米布置，小楞亦按连续梁考虑。方木的力学性能指标按《木结构设计规范》（JT50005-2003）中的TC-13类木材并并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm＝13×0.9×1.1×0.9＝11.6MPa,E=10×103×0.85×1.1×0.9=8.4×103MPa。按三跨连续梁来计算，模型如下：（注：图中L为大楞间距）方木小楞截面参数指标：W=b×h2/6=50×1002/6=8.3×104mm3I=b×h3/12=50×1003/12=4.17×106mm41、顶板小楞验算①荷载组合q=0.3×（1.2×26×0.7×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=9.61kN/m②强度检算中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载Mmax＝qL2/10＝9.61×0.92/10＝0.78KN.mσmax＝Mmax/W＝0.78×106/8.3×104＝9.3MPa≤11.6MPa，合格③刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝9.61×9004/(150×8400×4.17×106)＝1.2mm≤900/400＝2.25mm，合格2、顶板倒角小楞验算①荷载组合q=0.3×（1.2×26×0.90×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=11.58kN/m①强度检算Mmax＝qL2/10＝11.58×0.92/10＝0.94KN.mσmax＝Mmax/W＝0.94×106/8.3×104＝11.3MPa≤11.6MPa，合格②刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝11.58×9004/(150×8400×4.17×106)＝1.45mm≤900/400＝2.25mm，合格3、底板小楞验算①荷载组合q=0.20×（1.2×26×1.0×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=8.37kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝8.37×0.92/10＝0.3KN.mσmax＝Mmax/W＝0.3×106/8.3×104＝3.6MPa≤11.6MPa，合格③刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝8.37×6004/(150×8400×4.17×106)＝0.21mm≤600/400＝1.5mm，合格4、腹板底模小楞验算①荷载组合q=0.20×（1.2×26×2.904×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=20.82kN/m②强度检算Mmax＝qL2/10＝20.82×0.32/10＝0.19KN.mσmax＝Mmax/W＝0.19×106/8.3×104＝2.2MPa≤11.6MPa，合格中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载①刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝20.82×3004/(150×8400×4.17×106)＝0.03mm≤300/400＝0.75mm，合格5、腹板侧模小楞验算水平荷载：混凝土侧压力：PM=0.22×25×5.7×1.2×1.0×1.01/2=33.7KN/m2有效压头高度：h=PM/γ=33.7/25=1.35振捣砼对侧面模板的压力：4.0KPa水平荷载：q=0.2×（(1.2×33.7+1.4×4.0)×1.0）=9.22kN/m①强度检算Mmax＝qL2/10＝9.22×0.62/10＝0.33KN.mσmax＝Mmax/W＝0.33×106/8.3×104＝4.0MPa≤11.6MPa，合格②刚度检算δ＝qL4/(150EI)＝9.22×6004/(150×8400×4.17×106)＝0.23mm≤600/400＝1.5mm，合格4.4.3方木大楞检算大楞采用100×150mm方木，方木大楞在顶板按间距0.9米布置，底板按间距0.6米布置，腹板按间距0.3米布置，侧模按0.6米布置（2φ48×3.5钢管通过蝴蝶扣及对拉杆组成背带系统）。大楞按三跨连续梁考虑，计算方法参考《路桥施工计算手册》。（注：图中L表示脚手架纵桥向间距）方木的力学性能指标按《木结构设计规范》（JT50005-2003）中的TC-13类木材并并考虑露天条件、设计使用年限、湿材等条件进行调整，则：fm＝13×中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载0.9×1.1×0.9＝11.6MPa,E=10×103×0.85×1.1×0.9=8.4×103MPa。按照大小楞均三跨连续梁计算，采用midas2012进行简化计算，为计算方便同时将大小楞建模，荷载直接加载在小楞上面；自重软件自动计入。1、翼缘板大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）①荷载组合（小楞）q1=0.30×（1.2×26×0.7×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=9.6kN/mq2=0.30×（1.2×26×0.95×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=12.1kN/m②强度及刚度检算Midascivil模型图Midascivil应力图Midascivil位移图计算结果：最大组合应力：σmax=5.38MPa≤11.6MPa，合格最大变形：δ=1.5mm≤900/400＝2.25mm，合格2、底板大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）①荷载组合（小楞）q=0.20×（1.2×26×1.0×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=8.37kN/m②强度及刚度检算中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载Midascivil模型图Midascivil应力图Midascivil位移图计算结果：最大组合应力：σmax=5.8MPa≤11.6MPa，合格最大变形：δ=1.1mm≤900/400＝2.25mm，合格4、腹板底模大楞验算（脚手架纵桥向间距L=0.9m）①荷载组合（小楞）q=0.2×（1.2×26×2.904×1.05+1.4×（2.5+2.0+2.0））=20.82kN/m②强度及刚度检算Midascivil模型图中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载Midascivil应力图Midascivil位移图计算结果：最大组合应力：σmax=6.2MPa≤11.6MPa，合格最大变形：δ=1.21mm≤900/400＝2.25mm，合格5、腹板侧模大楞验算（对拉筋纵横向间距均为L=0.6m）水平荷载：混凝土侧压力：PM=0.22×25×5.7×1.2×1.0×0.81/2=33.7KN/m2有效压头高度：h=PM/γ=33.7/25=1.35振捣砼对侧面模板的压力：4.0KPa水平荷载：q=0.2×(1.2×33.7+1.4×4.0)×1.0=9.22kN/m①荷载组合小楞支反力F=9.22×0.6×1.1=6.08KN②强度检算Mmax＝FL/3＝6.08×0.8/3＝1.22KN.mσmax＝Mmax/W＝1.22×106/＝119.8MPa≤11.6MPa，合格③刚度检算δ＝5FL3/(162EI)＝5×6.08×6003/(162××)＝0.79mm≤0.6/400＝1.5mm，合格4.4.4箱梁钢管脚手架支架检算4.4.4.1翼缘板及顶板部位钢管脚手架立杆承载力检算此部位范围支架布置为（纵桥向间距×横桥向间距×横杆步距）：90cm×90cm×120cm。单肢立杆轴向力中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的轴向力设计值为：Nw=1.2×∑NGK+0.9×1.4∑NQK式中：∑NGK——支架结构及构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和。∑NGK=1.1×0.9×0.9×26×(0.7+0.95)/2=19.11KNN=1.2×19.11+0.9×1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.9×0.9=29.57KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中：Mw——风荷载标准值产生的弯矩；——风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a——立杆纵距；取90cm；l0——立杆步距；取120cm。Mw=1.4×0.56×0.9×1.22/10=0.101KN·m欧拉临界力计算回转半径i=15.8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比λ=l/i=1200/15.8=76<250；参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得ψ=0.744。NE=π2××489/762=N立杆压弯强度验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中：Nw--钢管所承受的垂直荷载，计算得Nw=29.57KN；β--有效弯矩系数,取1.0γ--截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载A--钢管的截面积，A=4.89cm2；W--截面模量，W=5.08cm3；ψ--轴心受压杆件的稳定系数；MW--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE--欧拉临界力=29570/(0.744×489)+0.9×1×0.101×1000/(1.15×5.08×(1-0.8×(29.57/175.469)))=99.3MPa≤f=205MPa，合格4.4.4.2腹板下钢管脚手架立杆强度、稳定性检算此部位范围支架布置为（纵桥向间距×横桥向间距×横杆步距）：90cm×30cm×120cm。单肢立杆轴向力每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的轴向力设计值为：Nw=1.2×∑NGK+0.9×1.4∑NQK式中：∑NGK——支架结构及构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和。∑NGK=1.1×0.9×0.3×26×2.904=22.42KNN=1.2×22.42+0.9×1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.9×0.3=29.12KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中：Mw——风荷载标准值产生的弯矩；——风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a——立杆纵距；取90cm；l0——立杆步距；取120cm。Mw=1.4×0.56×0.9×1.22/10=0.101KN·m中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载欧拉临界力计算回转半径i=15.8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比λ=l/i=1200/15.8=76<250；参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得ψ=0.744。NE=π2××489/762=N立杆压弯强度验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中：Nw--钢管所承受的垂直荷载，计算得Nw=29.12KN；β--有效弯矩系数,取1.0γ--截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；A--钢管的截面积，A=4.89cm2；W--截面模量，W=5.08cm3；ψ--轴心受压杆件的稳定系数；MW--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE--欧拉临界力=29120/(0.744×489)+0.9×1×0.101×1000/(1.15×5.08×(1-0.8×(29.12/175.469)))=98.0MPa≤f=205MPa，合格4.4.4.3底板钢管脚手架立杆强度、稳定性检算此部位范围支架布置为（纵桥向间距×横桥向间距×横杆步距）：90cm×60cm×120cm。单肢立杆轴向力中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的轴向力设计值为：Nw=1.2×∑NGK+0.9×1.4∑NQK式中：∑NGK——支架结构及构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和。∑NGK=1.1×0.9×0.6×26×1.0=15.44KNN=1.2×15.44+0.9×1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.9×0.6=22.96KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中：Mw——风荷载标准值产生的弯矩；——风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a——立杆纵距；取90cm；l0——立杆步距；取120cm。Mw=1.4×0.56×0.9×1.22/10=0.101KN·m欧拉临界力计算回转半径i=15.8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比λ=l/i=1200/15.8=76<250；参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得ψ=0.744。NE=π2××489/762=N立杆压弯强度验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中：Nw--钢管所承受的垂直荷载，计算得Nw=22.96KN；β--有效弯矩系数,取1.0γ--截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；A--钢管的截面积，A=4.89cm2；中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载W--截面模量，W=5.08cm3；ψ--轴心受压杆件的稳定系数；MW--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE--欧拉临界力=22960/(0.744×489)+0.9×1×0.101×1000/(1.15×5.08×(1-0.8×(22.96/175.469)))=80.5MPa≤f=205MPa，合格4.4.4.4中隔板处钢管脚手架立杆强度、稳定性检算此部位范围支架布置为（纵桥向间距×横桥向间距×横杆步距）：60cm×60cm×120cm。单肢立杆轴向力每根立柱所承受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，则单根立杆所承受的轴向力设计值为：Nw=1.2×∑NGK+0.9×1.4∑NQK式中：∑NGK——支架结构及构配件、砼自重标准值产生的轴向力，支架结构及构配件以砼自重的10%计入；NQK——施工荷载标准值产生的轴向力总和。∑NGK=1.1×0.6×0.3×26×2.904=14.95KNN=1.2×14.95+0.9×1.4×（2.5+2.0+2.0）×0.6×0.6=20.89KN风荷载对立杆产生弯矩计算式中：Mw——风荷载标准值产生的弯矩；——风荷载标准值，Wk=0.56KN/m2；a——立杆纵距；取60cm；l0——立杆步距；取120cm。Mw=1.4×0.56×0.9×1.22/10=0.067KN·m欧拉临界力计算中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载回转半径i=15.8mm，l横杆步距，l=1200mm,长细比λ=l/i=1200/15.8=76<250；参照《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得ψ=0.744。NE=π2××489/762=N立杆压弯强度验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)有关模板支架立杆的稳定性计算公式：式中：Nw--钢管所承受的垂直荷载，计算得Nw=20.89KN；β--有效弯矩系数,取1.0γ--截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；A--钢管的截面积，A=4.89cm2；W--截面模量，W=5.08cm3；ψ--轴心受压杆件的稳定系数；MW--计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；NE--欧拉临界力=20890/(0.744×489)+0.9×1×0.67×1000/(1.15×5.08×(1-0.8×(20.89/175.469)))=74.6MPa≤f=205MPa，合格4.4.5地基承载力检算支架地基处理承台附近土应进行回填，回填土应分层夯实,压实度要求不小于90%；其它位置应先除去地表耕种虚土，再对原状土进行夯实处理，压实度要求不小于90%；要求处理后的地基承载力不小于180KPa。钢管脚手架支架地基承载力检算中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38 精品文档欢迎下载单根φ48钢管所承受的最大轴向荷载为30.3kN，混凝土垫层厚度25cm,混凝土标号采用C25。混凝土承载力：σmax＝N/A=30300/489=61.9Mpa＞fc=11.5MPa，不满足规范要求,现加设可调底座,可调底座面积按88×88mm计算σmax＝N/A=30300/(π×(88/2)2)=4.98Mpa＜fc=11.5MPa，合格地基承载力为：σmax＝N/A=30300/(π×(588/2)2)=112Kpa＜180kPa，合格5结论以上计算表明，该箱梁现浇支架强度、刚度和稳定性等均能满足要求。亲爱的各位老师，您们好！我叫xxx,我的毕业论文题目是《数字图书馆资源共享中云计算的现状、颈瓶与对策研究》。首先，感谢我的论文指导老师龚蛟腾老师对我的悉心教诲和指导，使我能够顺利完成我的毕业论文。其次，我对这次答辩小组的全体老师表示深深的感谢，感谢您们在百忙之中抽出时间对我的论文答辩表示关注，最后，我对我在大学四年所有的老师们表示感激，感激老师们的辛勤付出。在此，我诚心地希望我的老师们能够幸福安康！我的毕业论文选题开始是《云计算在数字图书馆中的应用研究》，后来我的指导老师说我的选题范围太广，应该抓住重点来写，经过几番斟酌，我最终选定了我的毕业论文题目《数字图书馆资源共享中云计算的现状、颈瓶和对策研究》。我的毕业论文是分：现状分析、颈瓶分析、对策分析以及愿景这四部分来展开的。云计算作为新一代的信息技术，对互联网络世界以及数字图书馆建设产生了深刻影响。资源共享在图书馆信息化建设中起着举足轻重的作用，其发展水平是衡量数字图书馆建设的重要标志。云时代数字图书馆资源共建共享，既是图书馆事业发展的重大趋势，也是克服数字环境下信息孤岛桎梏的重要措施。首先，论文分析了数字图书馆资源共享中云计算的发展现状，如“云时代”的数字图书馆、数字资源共建共享的云模式以及数字图书馆资源共享的云运用等基础性的问题。然后，在此基础上充分研究了数字图书馆资源共享中云建设的共享难题、制约因素和实施问题等一系列发展瓶颈。最后，根据数字图书馆资源共享中云计算的发展状况及其缺陷，提出了数字图书馆云计算的4大发展对策：一是总体规划，合理布局；二是更新理念，增强合作；三是统一平台，集合设计；四是虚实结合，合理组合。数字图书馆建设应当充分利用云计算技术，充分实现图书馆资源的共建共享，彻底打破数字信息孤岛。通过全面考虑与统一规划，建立数字数字图书馆共享数据中心，形成一个唯一可信的信息数据源，使整个新系统和不同时期已经存在的系统进行有机集成，保证整个数据的统一和一致，并为数字图书馆管理中的信息查询和决策分析提供可靠的、足够的、全面的数据保障，为数字图书馆资源共享在云时代的进一步实现奠定平台基础，从而实现资源共享和服务共享。中铁大桥局集团一公司工程结构设计研究所38'