现浇箱梁模板支架计算书-附件

'日照市岚山区厦门路工程龙王河大桥现浇箱梁模板支架计算书临沂市沂蒙交通工程有限公司日照市岚山区厦门路工程项目部2013年09月06日 现浇箱梁模板支架计算书一、工程概况K0+911.25龙王河大桥分为主桥和北引桥两部分。桥梁设计均按双幅分离设计，左右两幅间净距为5米。本桥因为连续跨越地面道路和龙王河大桥及其上现有桥梁，并且处于R-800米圆曲线上、回旋参数A-282.843的缓和曲线和直线段上，主桥主要采用现浇预应力混凝土连续箱梁。左幅跨径组合为（37.5+37.5+22）+（3×37.5）+（37.5+40+37.5）米；右幅跨径组合为（3×37.5）+（3×37.5）+（37.5+30+30）米。北引桥上部为20米先张预应力混凝土简支空心板，预制安装，预制安装。预制空心板为一联（3×20）米。主桥和北引桥下部结构均为圆柱式墩台，钻孔灌注桩基础。箱梁为单箱三室，梁高2米，两侧悬臂各2米。顶板厚25cm，跨中底板厚25cm。腹板由跨中45cm宽渐变为支承处80cm宽度。二、计算依据《日照市岚山区厦门路工程一阶段施工图设计》结构力学》、《材料力学》、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《路桥施工计算手册》《理正结构工具箱V5.73》《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）三、支架方案 满堂碗扣支架按结构形式分两种纵横竖间距进行搭设，分别是端（中）横梁位置、箱体位置。初步拟定满堂碗扣支架的搭设方法为：①端（中）横梁位置碗扣支架立杆搭设按顺桥向60cm、横桥向60cm、竖向步距120cm。②箱体位置碗扣支架立杆搭设按顺桥向90cm、横桥向90cm、竖向步距120cm。四、支架结构检算（一）荷载计算及荷载的组合1、模板、支架自重：⑴模板自重取：1.5kN/m²⑵支架自重=0.04kN/m×16m=0.64kN2、钢筋混凝土重力：⑴左幅第二施工段跨中段梁体钢筋混凝土纵向延米重量为（1406m3/112.5)m2×26KN/m3=324.942223KN/m,梁底宽度为12米，该段梁体自重取；⑵中横段梁体钢筋混凝土纵向延米重量为,梁底宽度为12m,该段梁体自重取;3、施工人员、材料、机具等荷载取为3.3kN/m²4、混凝土灌注振捣荷载取为2.5kN/m²5、倾倒混凝土时产生的冲击荷载取为2kN/m²6、其他荷载如雪荷载、冬季保温设施荷载取为0.5kN/m² （二）满堂支架计算（1）钢管截面特性钢管的内径Ф40mm外径Ф48mm。断面积为转动惯量回转半径i=截面模量钢材弹性系数钢材容许应力跨中段支架步距按120cm、纵距、横距均按90cm检算，中横梁段支架步距按120cm检算,纵距、横距分别按60cm计算。每根立柱所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，则大楞传递的集中力：跨中段（均以跨度0.9米计算）:N1=[1.2×(27.0785+1.5)+1.4×（3.3+2.0+2.5+0.5）]×0.9×0.9+0.6=37.79kN中横梁段:N2=[1.2×(110.5+1.5)+1.4×（3.3+2.0+2.5+0.5）]×0.6×0.6+0.5=53kN :式中：安全系数；支架钢管设计抗压强度；钢管有效截面积；立杆的压力。参见《路桥施工计算手册》。结论：立杆强度满足（3）立杆计算长度（4）立杆稳定性计算长细比，计算得出稳定性系数φ=0.818结论：立杆稳定性满足经计算，满堂支架结构设计满足施工规范要求。底模采用δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=0.30米的方木小楞上，按半幅三等跨37.5米连续梁来考虑，取单位长度(1.0米)板宽进行计算。1、荷载组合跨中段：中横梁段:2、截面参数及材料力学性能指标 竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6×103MPa。3、承载力检算q8.3q8.3q8.3q28.5785q28.5785q27.578537.50m37.50m37.50m几何尺寸及荷载分部简图（示意）-0.437弯矩包络示意图均布线荷载最大弯矩：≤[σ0]满足(2)刚度 荷载:,按三等跨37.5米连续梁计算。桥址区主要地层上部为第四系人工填土及冲击成因的粉质黏土，厚1.2～3米，地基土容许承载力[σ0]＝130KPa，土质较好。在夯实的黏土层上填筑级配碎石垫层并浇注10cm厚C15砼进行硬化。上部结构传至基础顶面的轴心力为[N]=33.2kN基础应力为：σmax=结论：地基承载力满足八、支架整体抗倾覆验算㈠计算工况支架在风荷载作用下，最不利工况为：侧模刚支好，而准备绑扎预压或绑扎钢筋，支架靠自身重力抵抗风荷载。支架按照最高高度取值，其中梁体高度为2m，硬化场地标高为8.0m，支架宽度为16m，其断面长度为37.5m。㈡模板风荷载计算根据《建筑施工碗口式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）计算模板风荷载Wk=0.7×μz·μs·W0其中：W0—基本风压（kN/m2），取值为0.4kN/m2（取山东日照，50年一遇）；μz—风压高度变化系数，查表得μz=1.25（取日照海面，高度20m处）； μs—风载体型系数，μs=0.8；0.7—考虑到临时工程，乘以0.7的分项系数。由此可得Wk1=0.7×μz·μs·W0=0.7×0.4×1.25×0.8=0.28kN/m2模板风荷载为：F1=Wk1×A1=0.28×1.6×30=13.44kN㈢支架风荷载计算根据《建筑扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）计算支架风荷载Wk=0.7×μz·μs·W0其中：W0—基本风压（kN/m2），取值为0.4kN/m2（取山东日照，50年一遇）；μz—风压高度变化系数，查表得K2=1.25（取日照海面，高度20m处）；μs—风载体型系数，视为桁架架构，μs=1.2×0.22=0.264；0.7—考虑到临时工程，乘以0.7的分项系数。由此可得Wk2=0.7×μz·μs·W0=0.7×0.264×1.25×0.4=0.092KN/m2支架风荷载为：F2=Wk2×A2=0.092×15×30=41.58kN㈣模板及支架自重 模板自重按照1kN/m2取值，支架按照119N/m3取值，则模板及支架自重为：G=1×19×30+0.119×19×15×30=1587.5kN㈤支架抗倾覆系数由此可得，支架抗倾覆系数为：η=(G×9.5)/（F1×15.8+F2×7.5）=28.8>1.3支架整体抗倾覆符合《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）9.2.3要求。'