模板工程计算书

'板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高-6.45m新浇混凝土楼板板厚(mm)150模板支架高度H(m)4.5模板支架纵向长度L(m)45模板支架横向长度B(m)27二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系设计模板支架高度(m)4.5主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距hˊ(mm)1000 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150设计简图如下：模板设计平面图 纵向剖面图 横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.83面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k+(G2k+G3k)h)b]=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝Mmax/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mmνmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.39小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁计算方式二等跨连续梁q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=Mmax/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1.594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型矩形钢管主梁截面类型(mm)□60×40×4 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)10.33主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)30.99主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[Rmax，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R"max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R"1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R"max，R"1]＝3.269kN; 计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=Mmax/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27.49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算 承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！ 2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3=2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kNf＝N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17.877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+Mw/lb=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5+0.037/1.2=17.908kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=4.5/27=0.167≤3 满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93kN·mMT=219.164kN·m≤MR=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(Q2kL1H+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mMT=206.01kN·m≤MR=69880.801kN·m满足要求！ 梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL14混凝土梁截面尺寸(mm×mm)600×1350模板支架高度H(m)3.9模板支架横向长度B(m)30模板支架纵向长度L(m)40梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.031地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.2三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱纵距是否相等是梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1000支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm)1500支撑架顶层水平杆步距h"(mm)1000可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm)500新浇混凝土楼板立柱间距l"a(mm)、l"b(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200设计简图如下： 平面图 立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.63kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·mσ＝Mmax/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kNR2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kNR3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1"=R5"=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2"=R4"=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3"=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.874,6.487,7.874]/1=7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m 小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4=0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左=2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m中间小梁荷载q中=q1中+q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右=2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左"＝R1"/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中"＝Max[R2",R3",R4"]/b=Max[6.434,5.223,6.434]/1=6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右"＝R5"/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2"＝1×(0.3-0.1)×0.6/4=0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左"＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右"＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左"＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右"＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左"＝q1左"+q2"+q3左"+q4左"=2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m中间小梁荷载q中"=q1中"+q2"=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右"＝q1右"+q2"+q3右"+q4右"=2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m小梁最大荷载q"=Max[q左",q中",q右"]=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=Mmax/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q"l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q"l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899kN同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4=8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态Rmax"=[1.25q"L1,0.375q"L1+q"L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]=7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1"=4.015kN,R2"=7.272kN,R3"=5.91kN,R4"=7.272kN,R5"=4.015kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算 主梁剪力图(kN)Vmax＝6.381kNτmax=2Vmax/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算 荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm)Ф48×3钢材等级Q345立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49支架立柱计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.7抗压强度设计值[f](N/mm2)300支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算hmax=max(ηh,h"+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=hmax/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150 长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算Mw＝φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN/m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力Nw＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+Mw/lb＝max[3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28.753kNf＝N/(φA)+Mw/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！ 九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值 σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！ 墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土墙名称地下室外墙新浇混凝土墙墙厚(mm)350混凝土墙的计算高度(mm)4500混凝土墙的计算长度(mm)7700二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5}＝min{29.868，108}＝29.868kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500 模板设计立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm4 1、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.095kN·mσ＝Mmax/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4)170.671、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m) 小梁剪力图(kN)Mmax＝0.327kN·mσ＝Mmax/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算 R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)Ф48×3主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁截面惯性矩I(cm4)10.781、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.611kN·mσ＝Mmax/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！ 柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称车库KZ1~KZ7新浇混凝土柱长边边长(mm)600新浇混凝土柱的计算高度(mm)4500新浇混凝土柱短边边长(mm)600二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5}＝min{29.868，108}＝29.868kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)700模板设计平面图 1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·mσ＝Mmax/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40×80小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708kN/m 小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.285kN·mσ＝Mmax/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)Vmax＝2.346kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2满足要求！3、挠度验算 小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=4.438正常使用极限状态Rmax=3.484五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205 柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。长边柱箍：取小梁计算中b=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态Rmax＝4.438kNP=Rmax/2=2.219kN正常使用极限状态：R’max＝3.484kNP’=R’max/2=1.742kN 长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.215kN·m，N1＝6.573kN短边柱箍： 取小梁计算中b=600/(5-1)=150mm=0.15m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态Rmax＝4.438kNP=Rmax/2=2.219kN正常使用极限状态：R’max＝3.484kNP’=R’max/2=1.742kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m) 短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.215kN·m，N2＝6.573kNM/Wn＝0.215×106/(4.49×103)＝47.774N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.051mm≤[ν]＝l/400＝0.98mmν2＝0.051mm≤[ν]＝l/400＝0.98mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝6.573×2=13.147kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝6.573×2=13.147kN≤26kN满足要求！ 板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高-1.60m新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)4.8模板支架纵向长度L(m)45模板支架横向长度B(m)27二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.136其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)3.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)3.9三、模板体系设计模板支架高度(m)4.8主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距hˊ(mm)1000 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)250小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150设计简图如下：模板设计平面图 纵向剖面图 横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.83面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×1=11.85kN/mq1静=[γG(G1k+(G2k+G3k)h)b]=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.25)×1]=7.65kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.25)+1×3)×1＝9.375kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×7.65×0.252+0.117×4.2×0.252＝0.079kN·mσ＝Mmax/W＝0.079×106/24000＝3.272N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×9.375×2504/(100×9350×144000)=0.184mmνmax=0.184mm≤min{250/150，10}=1.667mm满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.39小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁计算方式二等跨连续梁q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×0.25＝3.022kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.25＝1.972kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.25＝1.05kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.972×0.92+0.125×1.05×0.92＝0.306kN·mM2＝q1L12/2=3.022×0.12/2＝0.015kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.306，0.015]＝0.306kN·mσ=Mmax/W=0.306×106/42670=7.172N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.972×0.9+0.625×1.05×0.9＝1.7kNV2＝q1L1＝3.022×0.1＝0.302kNVmax＝max[V1，V2]＝max[1.7，0.302]＝1.7kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.7×1000/(2×40×80)＝0.797N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1×3)×0.25＝2.394kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.394×9004/(100×8415×170.67×104)＝0.57mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(900/150,10)＝6mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.394×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型矩形钢管主梁截面类型(mm)□60×40×4 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)10.33主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)30.99主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×3]×0.25＝3.083kN/mq1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)×0.25＝2.033kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×0.25＝1.05kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1×3)×0.25＝2.444kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.083×0.9＝3.468kN按悬臂梁，R1＝3.083×0.1＝0.308kNR＝max[Rmax，R1]＝3.468kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R"max＝1.25q2L＝1.25×2.444×0.9＝2.749kN按悬臂梁，R"1＝q2l1=2.444×0.1＝0.244kNR＝max[R"max，R"1]＝2.749kN; 计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=2.009×106/10330=194.462N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=11.133×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝32.26N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=2.358mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝1.057mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！ 5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=10.985kN，R2=17.683kN，R3=18.377kN，R4=8.442kN图二支座反力依次为R1=9.675kN，R2=18.069kN，R3=18.069kN，R4=9.675kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝18.377kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算 l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.9×3]×0.25=2.978kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.612kN，R2＝17.454kN，R3＝17.752kN，R4＝9.346kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.612，17.454，17.752，9.346]=17.793kNf＝N1/(ΦA)＝17793/(0.573×424)＝73.237N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载: Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[10.612,17.454,17.752,9.346]+0.037/0.9=17.793kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝17793/(0.573×424)+0.037×106/4730＝81.059N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.612,17.454,17.752,9.346]+1.2×0.15×4.8=18.616kNf=N/(φ1A)＝18.616×103/(0.371×424)=118.344N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+Mw/lb=Max[10.612,17.454,17.752,9.346]+1.2×0.15×4.8+0.037/0.9=18.657kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝18.657×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=126.427N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！ 九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=4.8/27=0.178≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.8×3.9+0.55×45×3.9)=224.766kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.8/(1.2×0.9))×45×272/2=17222.625kN·mMT=224.766kN·m≤MR=17222.625kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(Q2kL1H+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.136×45×4.8+0.55×45×3.9)=176.261kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.25+(0.5+0.15×4.8/(1.2×0.9))]×45×272/2=109855.744kN·mMT=176.261kN·m≤MR=109855.744kN·m 满足要求！十一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C35混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)100F1=N=18.657kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1120×130/1000=84.492kN≥F1=18.657kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=18.657kN满足要求！ 板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称标准层新浇混凝土楼板板厚(mm)110模板支架高度H(m)2.9模板支架纵向长度L(m)5.4模板支架横向长度B(m)3.7二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.065其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m)0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m)2.9风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数μz0.51风荷载体型系数μs0.5风荷载作用方向沿模板支架横向作用抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m)2.9三、模板体系设计模板支架高度(m)2.9主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1800顶层水平杆步距hˊ(mm)1000 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)450小梁间距l(mm)350小梁最大悬挑长度l1(mm)100主梁最大悬挑长度l2(mm)150设计简图如下：模板设计平面图 纵向剖面图 横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.83面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000mm4 承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.11)+1.4×3]×1=7.633kN/mq1静=[γG(G1k+(G2k+G3k)h)b]=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.11)×1]=3.433kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.11)+1×3)×1＝5.861kN/m计算简图如下：1、强度验算Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.433×0.352+0.117×4.2×0.352＝0.102kN·mσ＝Mmax/W＝0.102×106/24000＝4.261N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×5.861×3504/(100×9350×144000)=0.442mmνmax=0.442mm≤min{350/150，10}=2.333mm满足要求！ 五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)12.87小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.39小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁计算方式二等跨连续梁q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1.4×3]×0.35＝2.756kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.11)×0.35＝1.286kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.35＝1.47kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.286×1.22+0.125×1.47×1.22＝0.496kN·mM2＝q1L12/2=2.756×0.12/2＝0.014kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.496，0.014]＝0.496kN·mσ=Mmax/W=0.496×106/42670=11.624N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.286×1.2+0.625×1.47×1.2＝2.067kNV2＝q1L1＝2.756×0.1＝0.276kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.067，0.276]＝2.067kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.067×1000/(2×40×80)＝0.969N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.11)+1×3)×0.35＝2.121kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.121×12004/(100×8415×170.67×104)＝1.596mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.121×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l1/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算主梁类型矩形钢管主梁截面类型(mm)□60×40×4 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)10.33主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)30.99主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×3]×0.35＝2.84kN/mq1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)×0.35＝1.37kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×0.35＝1.47kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1×3)×0.35＝2.191kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.84×1.2＝4.259kN按悬臂梁，R1＝2.84×0.1＝0.284kNR＝max[Rmax，R1]＝4.259kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R"max＝1.25q2L＝1.25×2.191×1.2＝3.287kN按悬臂梁，R"1＝q2l1=2.191×0.1＝0.219kNR＝max[R"max，R"1]＝3.287kN; 计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m)σ=Mmax/W=1.711×106/10330=165.619N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN)τmax=Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=8.773×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝25.421N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.728mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.652mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！ 5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=10.385kN，R2=15.424kN，R3=15.722kN，R4=9.577kN图二支座反力依次为R1=9.976kN，R2=15.578kN，R3=15.578kN，R4=9.976kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝15.722kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(mm)Ф48×3.2钢管计算截面类型(mm)Ф48×3.2钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值[f](N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15支架立柱计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.71、长细比验算 l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.11)+1.4×0.9×3]×0.35=2.693kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝9.849kN，R2＝14.774kN，R3＝14.91kN，R4＝9.46kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[9.849，14.774，14.91，9.46]=14.941kNf＝N1/(ΦA)＝14941/(0.573×424)＝61.498N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载: Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[9.849,14.774,14.91,9.46]+0.037/1.2=14.941kNf＝N1w/(φA)+Mw/W＝14941/(0.573×424)+0.037×106/4730＝69.32N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[9.849,14.774,14.91,9.46]+1.2×0.15×2.9=15.432kNf=N/(φ1A)＝15.432×103/(0.371×424)=98.103N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝γQφcωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mNw=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+Mw/lb=Max[9.849,14.774,14.91,9.46]+1.2×0.15×2.9+0.037/1.2=15.463kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝15.463×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=106.122N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！ 九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=2.9/3.7=0.784≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(ωkL1Hh2+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.076×5.4×2.9×2.9+0.55×5.4×2.9)=16.89kN·mMR=γG(G1k+0.15H/(lalb))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×2.9/(1.2×1.2))×5.4×3.72/2=26.683kN·mMT=16.89kN·m≤MR=26.683kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生MT=ψc×γQ(Q2kL1H+Q3kL1h1)=1×1.4×(0.065×5.4×2.9+0.55×5.4×2.9)=13.483kN·mMR=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(lalb))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.11+(0.5+0.15×2.9/(1.2×1.2))]×5.4×3.72/2=118.532kN·mMT=13.483kN·m≤MR=118.532kN·m 满足要求！十一、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)100F1=N=15.463kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=920mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×920×80/1000=42.71kN≥F1=15.463kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=15.463kN满足要求！ 墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土墙名称标准层墙新浇混凝土墙墙厚(mm)200混凝土墙的计算高度(mm)2800混凝土墙的计算长度(mm)6300二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×2.8}＝min{29.868，67.2}＝29.868kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×2.8]＝min[29.87，67.2]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)200小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)500主梁一端悬臂长(mm)200对拉螺栓横向间距(mm)500对拉螺栓竖向间距(mm)500模板设计立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)Mmax＝0.095kN·mσ＝Mmax/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁材质及类型矩形木楞小梁截面类型(mm)60×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)16.2小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 1、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)Mmax＝0.327kN·m σ＝Mmax/W＝0.327×106/64000＝5.11N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.307mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.825kN，R2=...R30=4.289kN，R31=5.898kN六、主梁验算主梁材质及类型双钢管主梁截面类型(mm)Φ48×3.5主梁计算截面类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)4.17 主梁截面惯性矩I(cm4)22.491、强度验算主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.582kN·mσ＝Mmax/W＝0.582×106/4170＝139.659N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、挠度验算 主梁变形图(mm)ν＝0.178mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mmN＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！ 柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称车库KZ8新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)4500新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合侧压力计算依据规范《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008混凝土重力密度γc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数β11混凝土坍落度影响修正系数β21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5}＝min{29.868，108}＝29.868kN/m2 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87kN/m2三、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)12面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)14.742面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数6柱短边小梁根数6柱箍间距l1(mm)700模板设计平面图 1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mMmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.162-0.121×1.235×0.162＝-0.073kN·mσ＝Mmax/W＝0.073×106/(1/6×700×122)＝4.37N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算 作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1604/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.096mm≤[ν]＝l/400＝160/400＝0.4mm满足要求！四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)40×80小梁截面惯性矩I(cm4)170.67小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)1801、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.16×38.056＝6.089kN/m 小梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.304kN·mσ＝Mmax/W＝0.304×106/42.67×103＝7.117N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)Vmax＝2.502kNτmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.502×1000/(2×40×80)＝1.173N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2满足要求！3、挠度验算 小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.16×29.87＝4.779kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.436mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=4.734正常使用极限状态Rmax=3.716五、柱箍验算柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)Ф48×3柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78 柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。长边柱箍：取小梁计算中b=800/(6-1)=160mm=0.16m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态Rmax＝4.734kNP=Rmax/2=2.367kN正常使用极限状态：R’max＝3.716kN P’=R’max/2=1.858kN长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN)M1＝0.418kN·m，N1＝8.53kN 短边柱箍：取小梁计算中b=800/(6-1)=160mm=0.16m代入小梁计算中得到：承载能力极限状态Rmax＝4.734kNP=Rmax/2=2.367kN正常使用极限状态：R’max＝3.716kNP’=R’max/2=1.858kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m) 短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.418kN·m，N2＝8.53kNM/Wn＝0.418×106/(4.49×103)＝93.201N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝1.23mmν2＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝1.23mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26N＝8.53×2=17.06kN≤Ntb＝17.8kN满足要求！N＝8.53×2=17.06kN≤26kN满足要求！'